JP2008149245A - Functional water and its manufacturing method - Google Patents

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To solve the problem that no mineral component is contained in conventional hydrogen water containing hydrogen for removing active oxygen to develop no effect of an active oxygen removing effect or above while almost no hydrogen is contained in water obtained by desalted seawater, and that a very small amount of an element in seawater is reduced by the desalination process such as a reverse osmosis treatment or the like. <P>SOLUTION: Hydrogen is injected in water obtained by desalting seawater to be dissolved in the water in a hydrogen concentration of 0.2-5.0 ppm, preferably 0.4-1.3 ppm to provide functional water characterized in that oxidation-reduction potential is -50 to -800 mV, preferably -200 to -700 mV. <P>COPYRIGHT: (C)2008,JPO&INPIT

Description

本発明は、飲料水等に使用される水素入りの機能水及びその製造方法に関する。   The present invention relates to hydrogen-containing functional water used for drinking water and the like and a method for producing the same.

従来、活性酸素を除去し、食品等の劣化の原因である酸化を防止する目的で、水素を含有する水素水が知られている。上記水素水は、水道水に水素ガスを注入して製造されており、上記水素水の酸化還元電位は、約−６５０〜−６４０（ｍＶ）である。具体的には、上記水は、撹拌装置を有するとともに加熱装置を有する真空加圧タンクに水道水を入れて、約１Paの真空下で沸騰脱気し、この脱気下で水道水を撹拌しながら、水道水中に水素ガスを飽和させて製造されている（特許文献１）。   Conventionally, hydrogen water containing hydrogen has been known for the purpose of removing active oxygen and preventing oxidation, which is a cause of deterioration of foods and the like. The hydrogen water is manufactured by injecting hydrogen gas into tap water, and the oxidation-reduction potential of the hydrogen water is about −650 to −640 (mV). Specifically, the above water has a stirring device and a tap water in a vacuum pressure tank having a heating device, is boiled and deaerated under a vacuum of about 1 Pa, and the tap water is stirred under this deaeration. However, it is manufactured by saturating hydrogen gas in tap water (Patent Document 1).

また、水道水またはイオン交換水等と金属マグネシウムを接触させることにより製造される水素水も知られている（特許文献２）。   Also known is hydrogen water produced by bringing tap water or ion exchange water or the like into contact with metallic magnesium (Patent Document 2).

特開平８−５６６３２号公報JP-A-8-56632 特開平２００４−３３００２８号公報Japanese Patent Laid-Open No. 2004-330028

しかしながら、特許文献1記載の水素水は、水素を充填するために、水道水を加熱しながら真空ポンプで脱気を行ない、次いで水素ガスを注入している。よって、水が加熱状態、かつ真空雰囲気で水素ガスを注入されるため、充填直後の冷却時等での水素ガスの蒸散量のばらつきが大きくなる。   However, the hydrogen water described in Patent Document 1 is degassed with a vacuum pump while heating tap water in order to fill with hydrogen, and then hydrogen gas is injected. Accordingly, since hydrogen gas is injected in a heated state and in a vacuum atmosphere, variation in the amount of transpiration of hydrogen gas during cooling immediately after filling becomes large.

また、上記充填直後の冷却時での水素ガスの蒸散量が増加するため、水素ガスの注入時には、過剰の水素ガスが必要となる。   In addition, since the amount of transpiration of hydrogen gas during cooling immediately after the filling increases, excess hydrogen gas is required when hydrogen gas is injected.

さらに、大掛かりな加熱防爆装置が必要となり、水素水を製造するために、上記加熱防爆装置を真空にする時間、加熱する時間、及び冷却する時間を要する。   Furthermore, a large-scale heat explosion-proof device is required, and in order to produce hydrogen water, it takes time to vacuum, heat, and cool the heat explosion-proof device.

また、特許文献２記載の水素水は、水素発生時に水酸化マグネシウムが発生し、水素水のｐＨが約１０の強アルカリ性になってしまうため、飲料用として使用するためには、有機酸で中和しなければならない。さらに、水素を発生させるために、マグネシウムが溶解し続けるので、水素水のｐＨが安定しない。   In addition, since the hydrogen water described in Patent Document 2 generates magnesium hydroxide when hydrogen is generated and the pH of the hydrogen water becomes strong alkalinity of about 10, it is an organic acid in order to be used for beverages. I have to make it. Furthermore, since magnesium continues to dissolve in order to generate hydrogen, the pH of the hydrogen water is not stable.

また、特許文献１および２に記載の水素水は、水素水中の水素濃度と酸化還元電位をコントロールしていないため、水素が安定して溶存しない。   Moreover, since the hydrogen water of patent document 1 and 2 is not controlling the hydrogen concentration and oxidation-reduction potential in hydrogen water, hydrogen does not melt | dissolve stably.

また、特許文献１および２に記載の水素水は、原料に水道水、又はイオン交換水等を用いており、豊富な資源である海水を利用していない。よって、海水に含まれる微量元素（いわゆるミネラル分）も利用されていない。水道水等に上記微量元素を添加するには、手間とコストが必要になる。   Moreover, the hydrogen water described in Patent Documents 1 and 2 uses tap water or ion-exchanged water as a raw material, and does not use seawater, which is an abundant resource. Therefore, trace elements (so-called mineral content) contained in seawater are not used. In order to add the trace elements to tap water or the like, labor and cost are required.

本発明は、上述した種々課題を解決するためなされたものであり、水素濃度と酸化還元電位をコントロールし、さらに海水を原料とする機能水を提供することを目的とする。   The present invention has been made to solve the various problems described above, and an object of the present invention is to provide functional water using seawater as a raw material while controlling the hydrogen concentration and oxidation-reduction potential.

そこで、上記目的を解決するべく、本発明に係る機能水は、以下のような手段をとる。   Therefore, in order to solve the above object, the functional water according to the present invention takes the following means.

すなわち、請求項１に記載の機能水は、海水を淡水化処理した水に水素を注入して０．２〜５．０（ｐｐｍ）、好ましくは０．４〜１．３（ｐｐｍ）の水素濃度で溶存させ、酸化還元電位を−５０〜−８００（ｍＶ）、好ましくは−２００〜−７００（ｍＶ）にすることを特徴とする。   That is, the functional water according to claim 1 is hydrogen of 0.2 to 5.0 (ppm), preferably 0.4 to 1.3 (ppm) by injecting hydrogen into seawater desalinated. It is characterized by being dissolved at a concentration and having a redox potential of −50 to −800 (mV), preferably −200 to −700 (mV).

上記構成によれば、海水を原料とし淡水化して、微量元素をそのまま含有する水に水素が注入され、、注入直後の水素の蒸散量が少なく、機能水中に水素が十分に含有されるとともに、酸化還元電位も安定する。さらに、機能水の水素が０．４〜１．３（ｐｐｍ）安定して溶存すると、酸化還元電位も−２００〜−７００（ｍＶ）と安定する。   According to the above configuration, seawater is used as a raw material to desalinate, and hydrogen is injected into water containing trace elements as it is, the amount of transpiration of hydrogen immediately after injection is small, and hydrogen is sufficiently contained in functional water, The redox potential is also stable. Furthermore, when hydrogen of functional water is stably dissolved in 0.4 to 1.3 (ppm), the oxidation-reduction potential is also stabilized to -200 to -700 (mV).

また、請求項２に記載の機能水は、海水をオゾン処理及び淡水化処理した水に水素を注入して０．２〜５．０ｐｐｍ）、好ましくは０．４〜１．３（ｐｐｍ）の水素濃度で溶存させ、酸化還元電位を−５０〜−８００（ｍＶ）、好ましくは−２００〜−７００（ｍＶ）にすることを特徴とする。   Further, the functional water according to claim 2 is obtained by injecting hydrogen into water obtained by subjecting seawater to ozone treatment and desalination treatment to 0.2 to 5.0 ppm), preferably 0.4 to 1.3 (ppm). It is characterized by being dissolved at a hydrogen concentration and having a redox potential of −50 to −800 (mV), preferably −200 to −700 (mV).

上記構成によれば、海水が微量元素を含んだまま、オゾン処理により酸化された後、淡水化され、水素が注入される機能水となる。   According to the said structure, after seawater is oxidized by ozone treatment with the trace element contained, it is desalinated and becomes functional water into which hydrogen is injected.

また、請求項３に記載の機能水は、請求項１または２記載の機能水において、上記海水中のホウ素、バナジウム、クロム、マンガン、コバルト、ニッケル、銅、亜鉛、ゲルマニウム、セレン、モリブデン、ヨウ素、マグネシウムから選ばれる１種類ないしは２種類以上の微量元素を含有させることを特徴とする。   The functional water according to claim 3 is the functional water according to claim 1 or 2, wherein boron, vanadium, chromium, manganese, cobalt, nickel, copper, zinc, germanium, selenium, molybdenum, iodine in the seawater. 1 type or 2 types or more of trace elements chosen from magnesium are contained, It is characterized by the above-mentioned.

上記構成によれば、海水が淡水化された後も、海水中の所定の微量元素をそのまま含有する機能水となる。海水由来の微量元素が含有されると、微量元素が少量の純水と比較して、淡水化された水へ注入される水素の溶存量が、微量元素水和コロイドへの水素吸蔵により増加し、さらに時間経過の後の水素の保持量も増加する。   According to the said structure, even after seawater is desalinated, it becomes functional water containing the predetermined trace element in seawater as it is. When trace elements derived from seawater are contained, the dissolved amount of hydrogen injected into the desalinated water is increased by occlusion of hydrogen into the trace element hydrated colloid compared to a small amount of pure water. Furthermore, the amount of hydrogen retained after the passage of time also increases.

また、請求項４に記載の機能水は、請求項1〜３のいずれか記載の機能水において、海水を逆浸透法で淡水化する際に濾過濃縮される濃縮水を、透析または脱塩し、上記透析又は脱塩される水に水素を溶存させることを特徴とする。   Further, the functional water according to claim 4 is obtained by dialysis or desalting the concentrated water filtered and concentrated in the functional water according to any one of claims 1 to 3 when the seawater is desalinated by the reverse osmosis method. Further, hydrogen is dissolved in the water to be dialyzed or desalted.

上記構成によれば、海水は淡水化された部分だけでなく、残部である濃縮水を利用し、海水の微量元素を多く含有する機能水となる。   According to the said structure, seawater turns into functional water which contains not only the desalinated part but concentrated water which is the remainder, and contains many trace elements of seawater.

また、請求項５に記載の機能水の製造方法は、海水のオゾン処理を０．１〜５０．０（ｐｐｍ）、好ましくは１．０〜３０．０（ｐｐｍ）の濃度のオゾンで、かつｐＨ１．０〜７．０、好ましくはｐＨ３〜５で、かつ２０（秒）〜５００（分）、好ましくは２０〜１２０（分）で処理する工程と、上記オゾン処理を繰り返し処理する工程と、上記オゾン処理された水を淡水化処理する工程と、上記淡水化処理された水に水素を０．２〜５．０（ｐｐｍ）、好ましくは０．４〜１．３（ｐｐｍ）の水素濃度で溶存させ、酸化還元電位を−５０〜−８００（ｍＶ）、好ましくは−２００〜−７００（ｍＶ）にする工程を備えることを特徴とする。   Moreover, the manufacturing method of the functional water of Claim 5 WHEREIN: The ozone treatment of seawater is 0.1-50.0 (ppm), Preferably it is ozone of the density | concentration of 1.0-30.0 (ppm), and a step of treatment at pH 1.0 to 7.0, preferably pH 3 to 5 and 20 (seconds) to 500 (minutes), preferably 20 to 120 (minutes), a step of repeatedly treating the ozone treatment, A step of desalinating the ozone-treated water, and a hydrogen concentration of 0.2 to 5.0 (ppm), preferably 0.4 to 1.3 (ppm) of hydrogen in the desalted water And a step of dissolving the redox potential at −50 to −800 (mV), preferably −200 to −700 (mV).

上記構成によれば、海水は、オゾン処理の工程により酸化されて酸性水となり、さらにオゾン処理が繰り返され、コロイド状物質への酸化工程と、溶解性有機物を分解する酸化工程とが、別工程となり、海水が十分に酸化される。上記処理後、淡水化処理により、水が略々中和された後、水素が注入され、略々中性で、水素が所定の水素濃度で安定して溶存し、強い還元力が維持される機能水が容易に製造される。   According to the above configuration, the seawater is oxidized by the ozone treatment step to become acidic water, and further, the ozone treatment is repeated, and the oxidation step to the colloidal substance and the oxidation step to decompose the soluble organic matter are separate steps. And the seawater is fully oxidized. After the above treatment, after the water is substantially neutralized by the desalination treatment, hydrogen is injected, it is almost neutral, hydrogen is stably dissolved at a predetermined hydrogen concentration, and a strong reducing power is maintained. Functional water is easily produced.

また、請求項６として、請求項５記載の機能水の製造方法において、海水の淡水化処理が、多段フラッシュ法、イオン交換樹脂法、逆浸透法から選ばれる一つないしは二つ以上の工程を備えることを特徴とする。   Further, as claim 6, in the method for producing functional water according to claim 5, the desalination treatment of seawater is one or more steps selected from a multistage flash method, an ion exchange resin method, and a reverse osmosis method. It is characterized by providing.

上記構成によれば、海水を原料とし、最適な淡水化方法が選択される。   According to the said structure, seawater is used as a raw material and the optimal desalination method is selected.

また、請求項７として、請求項５又は６のいずれか記載の機能水の製造方法において、海水の淡水化処理が逆浸透法であり、高圧ポンプで４〜７（ＭＰａ）、好ましくは５．０〜５．５（ＭＰａ）で、かつホロファイバー膜またはスパイラル膜を使用する工程を備えることを特徴とする。   Further, as claim 7, in the method for producing functional water according to claim 5 or 6, the desalination treatment of seawater is a reverse osmosis method, and the pressure is 4 to 7 (MPa), preferably 5. 0 to 5.5 (MPa), and a step of using a holofiber film or a spiral film is provided.

上記構成によれば、海水が高圧ポンプで４（ＭＰａ）以上でホロファイバー膜またはスパイラル膜を通過するときに、十分に海水のナトリウムイオン等が除去され、かつ、７（ＭＰａ）以下でホロファイバー膜またはスパイラル膜を通過するとき、海水の微量元素はそのまま残存する機能水の製造方法が選択される。   According to the above configuration, when seawater passes through the holofiber membrane or spiral membrane at 4 (MPa) or higher with a high-pressure pump, sodium ions and the like of the seawater are sufficiently removed, and holofiber is at 7 (MPa) or less. When passing through the membrane or spiral membrane, a method for producing functional water is selected in which trace elements of seawater remain as they are.

また、請求項８として、請求項５記載の機能水の製造方法において、水素は、高圧下での水素注入法、電気分解法、水素発生金属合剤法から選ばれる一つないしは二つ以上の注入の工程であることを特徴とする。   Further, as Claim 8, in the method for producing functional water according to Claim 5, hydrogen is one or more selected from a hydrogen injection method under high pressure, an electrolysis method, and a hydrogen generating metal mixture method. It is a process of injecting.

上記構成によれば、淡水化された水に対する最適な水素の注入法が選択される。   According to the said structure, the optimal injection | pouring method of hydrogen with respect to the desalinated water is selected.

以上のことから、本発明の請求項１に係る機能水によれば、海水を原料として、０．２〜５．０（ｐｐｍ）の含有量の水素を安定して含有することができ、かつ−５０〜−７００（ｍＶ）の還元性の強い機能水が得られる。水素含有量が、０．４（ｐｐｍ）以下では、還元力が十分ではなく、１．３（ｐｐｍ）以上では水素が安定して溶存せず、また、酸化還元電位が−５０ｍＶ以上では、還元力が十分ではなく、−７００ｍＶ以下では酸化還元電位が安定せず、また、海水中の微量元素はそのまま含有されているため、飲料用などに好適である。特に、水素濃度が０．４〜１．３（ｐｐｍ）で酸化還元電位が−２００〜−７００（ｍＶ）のとき、水素含有量と酸化還元電位が安定した機能水が得られる。   From the above, according to the functional water according to claim 1 of the present invention, it is possible to stably contain hydrogen with a content of 0.2 to 5.0 (ppm) using seawater as a raw material, and Functional water with strong reducibility of -50 to -700 (mV) is obtained. When the hydrogen content is 0.4 (ppm) or less, the reducing power is not sufficient. When the hydrogen content is 1.3 (ppm) or more, hydrogen is not stably dissolved, and when the redox potential is −50 mV or more, the reducing power is not reduced. The force is not sufficient, and at -700 mV or less, the oxidation-reduction potential is not stable, and trace elements in seawater are contained as they are, which is suitable for beverages and the like. In particular, when the hydrogen concentration is 0.4 to 1.3 (ppm) and the redox potential is -200 to -700 (mV), functional water with stable hydrogen content and redox potential can be obtained.

また、請求項２にかかる機能水によれば、海水は、オゾン処理により、海水中の微量元素はそのまま含有したまま酸化され、淡水化され、水素が注入される機能水が得られる。   According to the functional water according to claim 2, the seawater is oxidized and desalinated while containing trace elements in the seawater as it is by ozone treatment, thereby obtaining functional water into which hydrogen is injected.

また、請求項３にかかる機能水によれば、海水中の微量元素が利用されるため、特に微量元素の添加は不要となる。上記微量元素の含有により、機能水への水素の溶存量が増加し、かつ、溶存された水素が保持される。さらに、人体に必要なミネラル源である微量元素が自然な形で人体に取り込まれるため、微量元素と水素の健康への相乗効果が期待される。   Moreover, according to the functional water concerning Claim 3, since the trace element in seawater is utilized, especially addition of a trace element becomes unnecessary. By the inclusion of the trace element, the dissolved amount of hydrogen in the functional water is increased and the dissolved hydrogen is retained. Furthermore, since trace elements, which are mineral sources necessary for the human body, are taken into the human body in a natural form, a synergistic effect on the health of the trace elements and hydrogen is expected.

また、請求項４にかかる機能水によれば、淡水化された海水だけでなく、濃縮水を使用することができるため、微量元素を多く含む身体によい機能水を製造することができる。このとき、透析または脱塩された水への微量元素の添加は不要にできる。   Moreover, according to the functional water concerning Claim 4, since not only the desalinated seawater but concentrated water can be used, the functional water good for a body containing many trace elements can be manufactured. At this time, the addition of trace elements to the dialyzed or desalted water can be eliminated.

また、請求項５にかかる機能水の製法によれば、海水は最適なオゾン処理により酸化される。上記オゾン処理を繰り返すことにより、オゾン処理により発生するコロイド状物質を濾過等した後、次のオゾン処理で溶解性有機物を分解する酸化を行うことができる。さらに、淡水化処理により、酸化された水を微量元素を含有したまま淡水化することができる。その後、水素が注入され、水素が所定の濃度で溶存されるため、酸化還元電位が安定し、略々中性の機能水を簡単に製造することができる。   Moreover, according to the manufacturing method of the functional water concerning Claim 5, seawater is oxidized by optimal ozone treatment. By repeating the ozone treatment, the colloidal substance generated by the ozone treatment is filtered, and then the oxidation for decomposing the soluble organic substance can be performed by the next ozone treatment. Furthermore, by the desalination treatment, the oxidized water can be desalinated while containing trace elements. Thereafter, hydrogen is injected and hydrogen is dissolved at a predetermined concentration. Therefore, the oxidation-reduction potential is stabilized, and approximately neutral functional water can be easily produced.

また、請求項６にかかる機能水の製法によれば、海水を原料として、最適な淡水化法による機能水が簡単に得られる。   Moreover, according to the manufacturing method of the functional water concerning Claim 6, the functional water by the optimal desalination method can be obtained easily by using seawater as a raw material.

また、請求項７にかかる機能水の製法によれば、逆浸透法による海水の淡水化時の、ポンプ圧力と逆浸透膜の種類が最適化され、海水が淡水化され、かつ、微量元素を含有する機能水を製造することができる。   Further, according to the method for producing functional water according to claim 7, the pump pressure and the type of reverse osmosis membrane are optimized at the time of desalination of seawater by the reverse osmosis method, the seawater is desalinated, and trace elements are added. Functional water can be produced.

また、請求項８にかかる機能水の製法によれば、最適な水素注入法により、溶存する水素量、及び酸化還元電位が所定範囲の機能水が容易に得られる。   According to the method for producing functional water according to claim 8, functional water having a predetermined amount of dissolved hydrogen and a redox potential can be easily obtained by an optimal hydrogen injection method.

以下、本発明の機能水については製造方法に基づいて実施の形態を説明する。図１〜図６は製造方法に用いられる実施の形態（１）を示すものである。   Hereinafter, the embodiment of the functional water of the present invention will be described based on the production method. FIGS. 1-6 shows Embodiment (1) used for a manufacturing method.

機能水の製造装置１は、原料となる海水を貯蔵する原水槽１０と、海水をオゾン処理するオゾン処理装置２と、海水を淡水化処理する淡水化処理槽６と、淡水化処理された水に水素を注入する水素注入槽７とから概略構成される。   The functional water production apparatus 1 includes a raw water tank 10 for storing seawater as a raw material, an ozone treatment apparatus 2 for ozone treatment of seawater, a desalination treatment tank 6 for desalinating seawater, and desalinated water. And a hydrogen injection tank 7 for injecting hydrogen into the tank.

図１に示すように、製造装置１は、原水槽１０と、第一オゾン処理装置２と、第一オゾン化処理された水３０２を濾過する濾過器３と、第二オゾン処理をする第二オゾン処理槽４と、第二オゾン処理された水３０４を処理する活性炭槽５と、上記活性炭処理槽５で処理された水３０５を淡水化する淡水化処理槽６と、水素注入槽７とを備える。   As shown in FIG. 1, the manufacturing apparatus 1 includes a raw water tank 10, a first ozone treatment device 2, a filter 3 that filters the first ozonized water 302, and a second ozone treatment. An ozone treatment tank 4, an activated carbon tank 5 that treats the second ozone treated water 304, a desalination treatment tank 6 that desalinates the water 305 treated in the activated carbon treatment tank 5, and a hydrogen injection tank 7. Prepare.

原水槽１０は第一オゾン処理槽２に、第一オゾン処理槽２は濾過器３に、濾過器３第一オゾン処理槽４に、第一オゾン処理槽４は活性炭槽５に、活性炭槽５は淡水化処理槽６に、淡水化処理槽６は水素注入槽７に、隣接して連通されている。また、オゾン発生器２１は、第一オゾン処理槽２と、第二オゾン処理槽４とそれぞれ連通されている。オゾン分解槽２２は、第一オゾン処理槽２と、濾過器３と、第二オゾン処理槽４と、活性炭槽５と、それぞれ連通されている。   The raw water tank 10 is the first ozone treatment tank 2, the first ozone treatment tank 2 is the filter 3, the filter 3 is the first ozone treatment tank 4, the first ozone treatment tank 4 is the activated carbon tank 5, and the activated carbon tank 5. Is connected to the desalination treatment tank 6, and the desalination treatment tank 6 is connected to the hydrogen injection tank 7 adjacently. The ozone generator 21 is in communication with the first ozone treatment tank 2 and the second ozone treatment tank 4, respectively. The ozonolysis tank 22 communicates with the first ozone treatment tank 2, the filter 3, the second ozone treatment tank 4, and the activated carbon tank 5, respectively.

原水槽１０は、海水を引き込んで貯留できる構造であればよく、タンク式、又は循環式等を採用することができる．上記原水槽１０は、機能水３０７を連続製造するために、十分な容量の海水を供給できることが好ましい。   The raw water tank 10 may have any structure that can draw in and store seawater, and a tank type, a circulation type, or the like can be adopted. The raw water tank 10 is preferably capable of supplying a sufficient amount of seawater in order to continuously produce the functional water 307.

原水槽１０は、海水の引き込み側にフィルター１１が設けられ、フィルター１１に隣接してバルブ１００が設けられている。バルブ１００は、原水槽１０へ海水を引き込むときの流量調整をすることができる。フィルター１１とバルブ１００とは通路１５１により、バルブ１００と原水槽１０とは、通路１５２により接続されている。また、原水槽１０とバルブ１０１は通路１５３により接続されている。   In the raw water tank 10, a filter 11 is provided on the seawater drawing side, and a valve 100 is provided adjacent to the filter 11. The valve 100 can adjust the flow rate when the seawater is drawn into the raw water tank 10. The filter 11 and the valve 100 are connected by a passage 151, and the valve 100 and the raw water tank 10 are connected by a passage 152. The raw water tank 10 and the valve 101 are connected by a passage 153.

次に、第一オゾン処理槽２は、密閉型で、水３０１にオゾンを注入できるように構成されている。第一オゾン処理槽２は、通路１５４によりバルブ１０１と、通路１５５によりバルブ１０２と接続されている。また、第一オゾン処理槽２には、オゾン発生器２１からオゾンが供給されるように通路２５０から通路２５１が分岐接続され、一方通路２５２がバルブ２１０を介して通路２５１に接続され、他方通路２５７がバルブ２２０を介して通路２５６に，通路２５６は通路２５５から分岐接続されている。オゾン発生器２１からは通路２５０に接続され、オゾン分解槽２２からは通路２５５に接続されている。   Next, the first ozone treatment tank 2 is a sealed type and configured to be able to inject ozone into the water 301. The first ozone treatment tank 2 is connected to the valve 101 by a passage 154 and to the valve 102 by a passage 155. In addition, a passage 251 is branched from a passage 250 so that ozone is supplied from the ozone generator 21 to the first ozone treatment tank 2, and one passage 252 is connected to the passage 251 through a valve 210, while the other passage 257 is connected to the passage 256 via the valve 220, and the passage 256 is branched from the passage 255. The ozone generator 21 is connected to the passage 250, and the ozone decomposition tank 22 is connected to the passage 255.

上記オゾン発生器２１は、酸素発生部２４０と無声放電型オゾナイザー２３０を備えている。上記酸素発生部２４０では、ＰＳＡ（Ｐｒｅｓｓｕｒｅ Ｓｗｉｎｇ Ａｂｓｏｒｂｅｒ）方式で酸素を発生させている。ＰＳＡ方式とは、吸収剤（ゼオライト）が充填された２本の圧力容器に対して、交互に、高圧の空気を吸着、脱着させることにより、空気から高純度、低露点の酸素ガス２１１を発生させる方式である。上記酸素ガス２１１は、空冷式無声放電型オゾナイザーによりオゾン化される。   The ozone generator 21 includes an oxygen generator 240 and a silent discharge type ozonizer 230. The oxygen generator 240 generates oxygen by a PSA (Pressure Swing Absorber) method. The PSA system generates oxygen gas 211 with high purity and low dew point from air by alternately adsorbing and desorbing high pressure air to two pressure vessels filled with absorbent (zeolite). It is a method to make it. The oxygen gas 211 is ozonized by an air-cooled silent discharge type ozonizer.

無声放電型オゾナイザー２３０とは、図２に示すように、対向した電極２３３、２３４間に高周波高電圧を印加することにより、誘電体２３５、２３６間で無声放電２３９が発生し、酸素ガス２３１をオゾン化ガス２３２にする装置である。また、熱交換器２３７、２３８は空冷式で放熱される。   As shown in FIG. 2, the silent discharge type ozonizer 230 generates a silent discharge 239 between the dielectrics 235 and 236 by applying a high frequency high voltage between the opposed electrodes 233 and 234, and generates oxygen gas 231. This is an apparatus for making ozonized gas 232. Further, the heat exchangers 237 and 238 are radiated with air cooling.

上記オゾン発生器２１からは、水３０１を０．１〜５０．０（ｐｐｍ）の濃度のオゾンで、かつｐＨ１．０〜７．０、かつ１０〜５００（分）のオゾン処理をすることが可能になるようにオゾンが供給される。   From the ozone generator 21, the water 301 is subjected to ozone treatment at a concentration of 0.1 to 50.0 (ppm), pH 1.0 to 7.0, and 10 to 500 (min). Ozone is supplied as possible.

水３０１、３０３のオゾン濃度が０．１（ｐｐｍ）以下では、殺菌が不十分となり、オゾン濃度が５０．０（ｐｐｍ）以上では、機能水３０７中の残留オゾン濃度が高くなる。また、オゾン濃度が、１．０〜３０．０（ｐｐｍ）であるとき、殺菌能力と残留オゾン濃度のバランスの観点から最適である。   When the ozone concentration of the water 301 or 303 is 0.1 (ppm) or less, sterilization is insufficient, and when the ozone concentration is 50.0 (ppm) or more, the residual ozone concentration in the functional water 307 is high. Moreover, when ozone concentration is 1.0-30.0 (ppm), it is optimal from a viewpoint of the balance of disinfection ability and residual ozone concentration.

また、上記処理時の水３０１、３０３のｐＨが１．０以下では、水素注入後の機能水３０７のｐＨは酸性となり、ｐＨ７以上では、微アルカリ性となる。ｐＨ３〜５のときに、機能水３０７のｐＨが略々中性（ｐＨ＝６．０〜８．０）となるため、好ましい。   Moreover, when the pH of the water 301 and 303 at the time of the said process is 1.0 or less, the pH of the functional water 307 after hydrogen injection will become acidic, and when it is 7 or more, it will become slightly alkaline. When the pH is 3 to 5, the pH of the functional water 307 is approximately neutral (pH = 6.0 to 8.0), which is preferable.

上記処理の時間は、２０（秒）〜５００（分）、好ましくは２０〜１２０（分）である。２０（秒）以下では、十分な殺菌ができず、５００（分）以上では、残存オゾン濃度が増加する。殺菌能力と残留オゾン濃度のバランスのよい処理時間が、２０〜１２０（分）となる。   The treatment time is 20 (seconds) to 500 (minutes), preferably 20 to 120 (minutes). If it is 20 (seconds) or less, sufficient sterilization cannot be performed, and if it is 500 (minutes) or more, the residual ozone concentration increases. A processing time with a good balance between the sterilizing ability and the residual ozone concentration is 20 to 120 (min).

濾過器３は、水３０２に含有される第一オゾン処理槽２で酸化された物質を濾過するように構成されている。濾過器３は、通路１５６によりバルブ１０２と、通路１５７によりバルブ１０３と接続されている。また、濾過器３は通路２５９と、通路２５９はバルブ２２１と、バルブ２２１は通路２５８と、隣接して接続され、通路２５８は通路２５５から分岐接続されている。   The filter 3 is configured to filter the material oxidized in the first ozone treatment tank 2 contained in the water 302. The filter 3 is connected to the valve 102 through a passage 156 and to the valve 103 through a passage 157. The filter 3 is connected to the passage 259, the passage 259 is connected to the valve 221, the valve 221 is connected to the passage 258, and the passage 258 is branched from the passage 255.

濾過器３は、図3に示すように砂濾過器型で、アンスラサイト３１と、砂３２により構成される。ここで、アンスラサイト３１は無煙炭を破砕し粒状にしたものである。濾過器３は、アンスラサイト３１が砂３２の上部になるよう配置されており、アンスラサイト３１で前段階の濾過がされた後、砂３２で後段階の濾過がされるように構成される。   As shown in FIG. 3, the filter 3 is a sand filter type, and is composed of anthracite 31 and sand 32. Here, the anthracite 31 is obtained by crushing and granulating anthracite. The filter 3 is arranged so that the anthracite 31 is located above the sand 32, and is configured to be filtered at the previous stage by the sand 32 after being filtered by the anthracite 31.

第二オゾン処理槽４は、第二オゾン処理のためのオゾンを注入するように構成されている。第二オゾン処理槽４は、通路１５８によりバルブ１０３と、通路１５９によりバルブ１０４と接続されている．また、第二オゾン処理槽４には、オゾン発生器２１からオゾンが供給されるように通路２５０から通路２５３が分岐接続され、一方通路２５４がバルブ２１１を介して通路２５３に接続され、他方通路２６１がバルブ２２２を介して通路２６０に、通路２６０は通路２５５から分岐接続されている。   The second ozone treatment tank 4 is configured to inject ozone for the second ozone treatment. The second ozone treatment tank 4 is connected to the valve 103 by a passage 158 and to the valve 104 by a passage 159. Further, the second ozone treatment tank 4 is branched and connected to a passage 253 from a passage 250 so that ozone is supplied from the ozone generator 21, and one passage 254 is connected to the passage 253 via a valve 211, and the other passage 261 is connected to the passage 260 via the valve 222, and the passage 260 is branched from the passage 255.

第二オゾン処理槽４は、密閉型で、混合部と反応部とを備える。オゾン発生器２１からは上記混合部へ、水３０３を０．１〜５０．０（ｐｐｍ）の濃度のオゾンで、かつｐＨ１．０〜７．０、かつ２０（秒）〜５００（分）のオゾン処理をすることができるように、オゾンが供給される。上記反応部では、オゾンが混合した水３０３が処理される。上記オゾン処理条件が選択される理由は、第一オゾン処理槽２でのときと同様である．   The second ozone treatment tank 4 is a closed type and includes a mixing unit and a reaction unit. From the ozone generator 21 to the mixing part, water 303 is ozone having a concentration of 0.1 to 50.0 (ppm), pH 1.0 to 7.0, and 20 (seconds) to 500 (minutes). Ozone is supplied so that the ozone treatment can be performed. In the reaction part, water 303 mixed with ozone is treated. The reason for selecting the ozone treatment condition is the same as that in the first ozone treatment tank 2.

活性炭槽５は、活性炭を備えるフィルターにより構成されている。活性炭槽５は、通路１６０によりバルブ１０４と、通路１６１によりバルブ１０５と接続されている。また、活性炭槽５は通路２６３と、通路２６３はバルブ２２３と、バルブ２２３は通路２６２と、隣接して接続され、通路２６２は通路２５５から分岐接続されている。上記活性炭の量は、水３０４の５％以上２０％以下であることが好ましい。   The activated carbon tank 5 is comprised by the filter provided with activated carbon. The activated carbon tank 5 is connected to the valve 104 through a passage 160 and to the valve 105 through a passage 161. The activated carbon tank 5 is connected to the passage 263, the passage 263 is adjacent to the valve 223, the valve 223 is connected to the passage 262, and the passage 262 is branched from the passage 255. The amount of the activated carbon is preferably 5% or more and 20% or less of the water 304.

また、図４に示すように、淡水化処理槽６は、逆浸透膜エレメント６０によって構成されている。淡水化処理槽６は、通路１６２によりバルブ１０５と、通路１６３によりバルブ１０６と接続されている。また、通路１６２の中間には、ポンプ６２が備えられている。   Further, as shown in FIG. 4, the desalination treatment tank 6 is constituted by a reverse osmosis membrane element 60. The desalination treatment tank 6 is connected to the valve 105 by a passage 162 and to the valve 106 by a passage 163. A pump 62 is provided in the middle of the passage 162.

逆浸透膜エレメント６０は、流路材６４を入れて袋状にした逆浸透膜６３をメッシュスペーサー６７で挟んで海苔巻き状に成形した物で概略構成される。水３０５は、中心パイプ６６を通り、中心パイプの穴６６１を通じて、逆浸透膜エレメント６０内に供給される。供給された水３０５は、メッシュスペーサー６７、逆浸透膜６３および流路材６４を通過し、水３０６となる。逆浸透膜６３を通過しない水は、濃縮水４００となって、逆浸透モジュール６０から排出される。上記逆浸透膜６３は、スパイラル膜型が用いられている。また、逆浸透モジュール６０には、ブラインシール６５が設けられており、耐圧が７．０（ＭＰａ）以上である。   The reverse osmosis membrane element 60 is roughly constituted by a product formed in a laver winding shape by sandwiching a reverse osmosis membrane 63 containing a flow path material 64 into a bag shape with a mesh spacer 67. Water 305 passes through the central pipe 66 and is supplied into the reverse osmosis membrane element 60 through a hole 661 in the central pipe. The supplied water 305 passes through the mesh spacer 67, the reverse osmosis membrane 63 and the flow path material 64 and becomes water 306. The water that does not pass through the reverse osmosis membrane 63 becomes concentrated water 400 and is discharged from the reverse osmosis module 60. The reverse osmosis membrane 63 is a spiral membrane type. Moreover, the reverse osmosis module 60 is provided with a brine seal 65 and has a pressure resistance of 7.0 (MPa) or more.

また、淡水化処理槽６には、上記逆浸透モジュール６０が２個以上直列に接続されて設けられていることが好ましい。ポンプ６２には、プランジャー型が使用される。ポンプ６２の最高圧力は７（ＭＰａ）である。逆浸透膜６１へは、ポンプ６２で４〜７（ＭＰａ）、好ましくは５．０〜５．５（ＭＰａ）で、水３０５が供給される。   The desalination tank 6 is preferably provided with two or more reverse osmosis modules 60 connected in series. A plunger type is used for the pump 62. The maximum pressure of the pump 62 is 7 (MPa). Water 305 is supplied to the reverse osmosis membrane 61 by a pump 62 at 4 to 7 (MPa), preferably 5.0 to 5.5 (MPa).

また、図５に示すように、水素注入処理槽７は、バッチ式で、密閉されており、さらに防爆仕様になっている。水素注入処理槽７は、通路１６４によりバルブ１０６と、通路１６５によりバルブ１０７と接続されている。また、水素ボンベ７１には減圧弁７２が取り付けられ、減圧弁７２には配管７７が、配管７７にはバルブ７５が、バルブ７５には配管７４が連通して接続されている。また、水素注入処理槽７には配管７８が、配管７８にはバルブ７６が、バルブ７６には配管７９が連通して接続されている。   Further, as shown in FIG. 5, the hydrogen injection treatment tank 7 is a batch type, hermetically sealed, and further has an explosion-proof specification. The hydrogen injection treatment tank 7 is connected to the valve 106 by a passage 164 and to the valve 107 by a passage 165. Further, a pressure reducing valve 72 is attached to the hydrogen cylinder 71, and a piping 77 is connected to the pressure reducing valve 72, a valve 75 is connected to the piping 77, and a piping 74 is connected to the valve 75. Further, a pipe 78 is connected to the hydrogen injection treatment tank 7, a valve 76 is connected to the pipe 78, and a pipe 79 is connected to the valve 76.

水素ガス７３は、減圧弁７２、配管７７、バルブ７５、配管７４の順に通って、水素注入処理槽７に供給される。   The hydrogen gas 73 is supplied to the hydrogen injection treatment tank 7 through the pressure reducing valve 72, the pipe 77, the valve 75, and the pipe 74 in this order.

上記水３０６中で水素ガス７３をバブリングさせるため、水素注入処理槽７内の配管７４は、水３０６中に備えられる。水素ボンベ７１の最高圧力は、１５（ＭＰａ）であり、減圧弁は、最高圧力１（ＭＰａ）であるため、水素注入処理槽７は水素ガス７３が０．１〜０．５（ＭＰａ）で常温下で処理することができるように構成されている。   In order to bubble the hydrogen gas 73 in the water 306, a pipe 74 in the hydrogen injection treatment tank 7 is provided in the water 306. Since the maximum pressure of the hydrogen cylinder 71 is 15 (MPa) and the pressure reducing valve is the maximum pressure 1 (MPa), the hydrogen gas treatment tank 7 has a hydrogen gas 73 of 0.1 to 0.5 (MPa). It is comprised so that it can process at normal temperature.

水素注入処理後に、水素注入処理槽７から水素ガスを減圧するときには、バルブ７６を開き、配管７８、バルブ７６、配管７９の順に通って、水素ガスが排出される。   When the hydrogen gas is decompressed from the hydrogen injection treatment tank 7 after the hydrogen injection process, the valve 76 is opened, and the hydrogen gas is discharged through the pipe 78, the valve 76, and the pipe 79 in this order.

上記により製造された機能水３０７は、通路１６５、バルブ１０７、通路１６６の順に通って、水素注入処理槽７から取り出される。   The functional water 307 produced as described above is taken out from the hydrogen injection treatment tank 7 through the passage 165, the valve 107, and the passage 166 in this order.

次に、製造方法について説明する。
原料となる海水３００は、原水槽１に貯蔵され、フィルターを通過したごみ等が沈降する。 Next, a manufacturing method will be described.
Seawater 300 as a raw material is stored in the raw water tank 1, and wastes and the like that have passed through the filter settle.

次に、原料となる海水３００は、川幅２５（メートル）以上の河川口から７０（メートル）以上離れた海域の水深３０（メートル）以上、好ましくは水深２００（メートル）以上の深層から採取されることが好ましい。採取された海水には、微生物等が少なく、また、ホウ素、バナジウム等の微量元素が豊富に含まれる。採取された海水３００は、バルブ１００を通して、原水槽１に供給される。   Next, seawater 300 as a raw material is collected from a depth of 30 (meters) or more, preferably 200 (meters) or more in a sea area that is 70 (meters) or more away from a river mouth having a river width of 25 (meters) or more. It is preferable. The collected seawater contains few microorganisms and is rich in trace elements such as boron and vanadium. The collected seawater 300 is supplied to the raw water tank 1 through the valve 100.

原水槽に供給された水３０１は、バルブ１０１を通して、第一オゾン処理槽２に供給される。上記第一オゾン処理工程は、０．１〜５０．０（ｐｐｍ）の濃度のオゾンで、かつｐＨ１．０〜７．０で、かつ２０（秒）〜５００（分）行われる。好ましくは、オゾン濃度については１．０〜３０．０（ｐｐｍ）で、ｐＨについては３〜５で、処理時間については２０〜１２０（分）である。なお、オゾン処理条件は、海水温、季節、海流などにより適宜定められる。ここで、１（ｐｐｍ）とは、１（ｍｇ／ｄｍ３）の濃度であることを示す。なお、実験室規模の試験では、オゾン濃度は０．１〜１０（ｐｐｍ）、好ましくは１．０〜３．０（ｐｐｍ）、オゾン処理時間は２０（秒）〜５（分）、好ましくは３０（秒）〜１分３０（秒）で、十分なオゾン処理が可能である。 Water 301 supplied to the raw water tank is supplied to the first ozone treatment tank 2 through the valve 101. The first ozone treatment step is performed with ozone having a concentration of 0.1 to 50.0 (ppm), pH of 1.0 to 7.0, and 20 (seconds) to 500 (minutes). Preferably, the ozone concentration is 1.0 to 30.0 (ppm), the pH is 3 to 5, and the treatment time is 20 to 120 (min). In addition, the ozone treatment conditions are appropriately determined depending on the seawater temperature, season, sea current, and the like. Here, 1 (ppm) indicates a concentration of 1 (mg / dm 3 ). In a laboratory scale test, the ozone concentration is 0.1 to 10 (ppm), preferably 1.0 to 3.0 (ppm), and the ozone treatment time is 20 (seconds) to 5 (minutes), preferably Sufficient ozone treatment is possible in 30 (seconds) to 1 minute 30 (seconds).

その後、第一オゾン処理槽２の工程では、酸化による殺菌がされる。第一オゾン処理槽２内では、海水とオゾンとが強く混合され、海水中に含まれる鉄、マンガン、その他の無機物など酸化されやすい物質が酸化され、コロイド状物質となり、水３０２にされる。   Thereafter, in the process of the first ozone treatment tank 2, sterilization by oxidation is performed. In the first ozone treatment tank 2, seawater and ozone are mixed strongly, and easily oxidizable substances such as iron, manganese, and other inorganic substances contained in the seawater are oxidized to form a colloidal substance into the water 302.

濾過器３の工程では、オゾン処理槽２で発生したコロイド状物質を含有する水３０２が処理される。次に、上記処理により、オゾンにより酸化された水酸化鉄などのコロイド状物質が除去され、水３０３となる。濾過器３へは、オゾン処理槽２内でコロイド状物質が沈降を待たずに、水３０２が供給される。   In the process of the filter 3, the water 302 containing the colloidal substance generated in the ozone treatment tank 2 is treated. Next, by the above treatment, colloidal substances such as iron hydroxide oxidized by ozone are removed, and water 303 is obtained. Water 302 is supplied to the filter 3 without waiting for the colloidal material to settle in the ozone treatment tank 2.

また、オゾン処理工程は、繰り返されることが好ましい。上記水３０３は、オゾン処理槽４に送られ、２回目の酸化による殺菌が行われる。この処理工程では、主に溶解性有機物（ＣＯＤ等）が酸化分解され、水３０４となる。   Moreover, it is preferable that an ozone treatment process is repeated. The water 303 is sent to the ozone treatment tank 4 and sterilized by the second oxidation. In this treatment step, mainly soluble organic substances (COD and the like) are oxidatively decomposed into water 304.

次に、水３０４は活性炭槽５に送られ、水３０５となる。活性炭槽５の工程では、低分子化した有機物が活性炭に吸着され、同時に余剰のオゾンが分解される。   Next, the water 304 is sent to the activated carbon tank 5 to become water 305. In the process of the activated carbon tank 5, the low molecular weight organic matter is adsorbed on the activated carbon, and at the same time, excess ozone is decomposed.

また、オゾン処理槽４で処理された水３０４は活性炭槽５で処理されることが好ましい。上記水３０４は、バルブ１０４を通して、活性炭処理槽５に供給され、活性炭槽５では、低分子化した有機物が活性炭に吸着され、同時に余剰のオゾンが分解され、殺菌された水３０５となる。   The water 304 treated in the ozone treatment tank 4 is preferably treated in the activated carbon tank 5. The water 304 is supplied to the activated carbon treatment tank 5 through the valve 104. In the activated carbon tank 5, the low molecular weight organic matter is adsorbed by the activated carbon, and at the same time, surplus ozone is decomposed to become sterilized water 305.

また、オゾン処理工程を繰り返すことにより、オゾン処理槽２では、主に前記コロイド状物質を発生させ、オゾン処理槽４では、主に溶解性有機物を分解する。コロイド状物質が多く存在する状態では、有機物の分解は妨げられる。また、低分子化した有機物を濾過する活性炭槽５で上記コロイド状物質を処理すると、活性炭の目詰まりが早期に発生する。よって、上記コロイド状物質の濾過を濾過器３で行った後、低分子化した有機物の濾過を活性炭槽５で行うように、水３０１は、オゾン処理槽２、濾過器３、オゾン処理槽４、活性炭槽５の順に処理されることが好ましい。   Further, by repeating the ozone treatment step, the colloidal substance is mainly generated in the ozone treatment tank 2, and the soluble organic substance is mainly decomposed in the ozone treatment tank 4. In the state where a large amount of colloidal substances are present, the decomposition of organic substances is impeded. Further, when the colloidal substance is treated in the activated carbon tank 5 for filtering the organic substance having a reduced molecular weight, the activated carbon is clogged early. Therefore, after the colloidal substance is filtered by the filter 3, the water 301 is added to the ozone treatment tank 2, the filter 3, and the ozone treatment tank 4 so that the low molecular weight organic substance is filtered by the activated carbon tank 5. The activated carbon tank 5 is preferably processed in this order.

使用後のオゾンは、オゾン処理槽２、４、濾過器３、及び活性炭層５から、それぞれバルブ２２０、２２１、２２２、２２３を通して、オゾン分解槽２２で処理され、空気中に放出される。   The ozone after use is processed in the ozone decomposition tank 22 through the valves 220, 221, 222, and 223 from the ozone processing tanks 2 and 4, the filter 3, and the activated carbon layer 5, respectively, and released into the air.

上記水３０２は、バルブ１０５を通して、逆浸透法が採用された淡水化処理槽６に供給される。淡水化処理槽６の工程では、逆浸透膜６１により、水３０６と濃塩水４００とに分離される。   The water 302 is supplied through the valve 105 to the desalination treatment tank 6 employing the reverse osmosis method. In the process of the desalination treatment tank 6, the water 306 and the concentrated salt water 400 are separated by the reverse osmosis membrane 61.

逆浸透膜６１へは、ポンプ６２で４〜７（ＭＰａ）、好ましくは５．０〜５．５（ＭＰａ）で、水３０５が供給される。上記圧力が４．０（ＭＰａ）以下では淡水化率が低くなる。また、上記圧力が高いほど、淡水化率が高くなるが、７．０（ＭＰａ）以上では、微量元素の含有量が低下する。上記圧力が５．０〜５．５（ＭＰａ）のとき、水３０６中の塩化ナトリウム等の減少量と上記微小元素の含有量が最適となる。   Water 305 is supplied to the reverse osmosis membrane 61 by a pump 62 at 4 to 7 (MPa), preferably 5.0 to 5.5 (MPa). When the pressure is 4.0 (MPa) or less, the desalination rate is low. Moreover, although the desalination rate becomes high, so that the said pressure is high, content of a trace element falls by 7.0 (MPa) or more. When the pressure is 5.0 to 5.5 (MPa), the reduction amount of sodium chloride and the like in the water 306 and the content of the microelements are optimal.

上記淡水化処理工程により、海水中に通常の含有される３．５（％）の塩化ナトリウムが、０．０５（％）以下、好ましくは０．０１（％）以下に低下される。ここで、１％とは、１０（ｇ／ｄｍ３）の濃度であることを示す。 Through the desalination treatment step, 3.5 (%) sodium chloride normally contained in seawater is reduced to 0.05 (%) or less, preferably 0.01 (%) or less. Here, 1% indicates a concentration of 10 (g / dm 3 ).

なお、オゾン処理槽２から淡水化処理槽６までの工程は、連続式で行われることが好ましい。   In addition, it is preferable that the process from the ozone treatment tank 2 to the desalination treatment tank 6 is performed by a continuous type.

上記水３０６は、バルブ１０６を通して、水素注入処理槽７に供給される。   The water 306 is supplied to the hydrogen injection treatment tank 7 through the valve 106.

上記水３０６は、水素注入処理槽７に移され、高圧下で水素が注入され、水素が０．２〜５．０（ｐｐｍ）溶存され、酸化還元電位が−５０〜−８００（ｍＶ）である機能水３０７となる。ここで、溶存とは、水素が水に溶けて存在することをいう。   The water 306 is transferred to the hydrogen injection treatment tank 7, hydrogen is injected under high pressure, 0.2 to 5.0 (ppm) of hydrogen is dissolved, and the redox potential is −50 to −800 (mV). It becomes a certain functional water 307. Here, dissolved means that hydrogen is dissolved in water.

水素注入処理槽７の工程では、水素ガス７３は０．１〜０．５（ＭＰａ）の高圧で常温下で注入され、機能水３０７が製造される。なお、水素ガス７３が０．１（ＭＰａ）以下では、水素の溶存量が低くなる。また、水素ガス７３が０．５（ＭＰａ）以上となっても、注入した水素ガス７３の機能水３０７中への溶存量は増加しない。さらに、水素注入処理装置７の耐圧を越えてしまう。   In the process of the hydrogen injection treatment tank 7, the hydrogen gas 73 is injected at a high pressure of 0.1 to 0.5 (MPa) at room temperature to produce functional water 307. Note that when the hydrogen gas 73 is 0.1 (MPa) or less, the dissolved amount of hydrogen is low. Moreover, even if the hydrogen gas 73 becomes 0.5 (MPa) or more, the dissolved amount of the injected hydrogen gas 73 in the functional water 307 does not increase. Furthermore, the breakdown voltage of the hydrogen implantation processing apparatus 7 is exceeded.

上記水素ガス７３の注入工程後、水素注入処理槽７内の水素ガスの圧力は約０．１ＭＰａまで減圧された後、機能水３０７が水素注入処理槽７から排出される。   After the hydrogen gas 73 injection step, the pressure of the hydrogen gas in the hydrogen injection treatment tank 7 is reduced to about 0.1 MPa, and then the functional water 307 is discharged from the hydrogen injection treatment tank 7.

上記機能水３０７の水素濃度は、０．２〜５．０（ｐｐｍ）で、好ましくは０．４〜１．３（ｐｐｍ）である。０．２（ｐｐｍ）以上で、還元力が十分に発揮される。また、還元力を顕著に有し、かつ、水素濃度の経時変化が少ない最適な水素濃度は、０．４〜１．３（ｐｐｍ）となる。ここで、１（ｐｐｍ）とは、水１（ｄｍ３）中に水素が１（ｍｇ）含有されることを示す。 The hydrogen concentration of the functional water 307 is 0.2 to 5.0 (ppm), preferably 0.4 to 1.3 (ppm). The reducing power is sufficiently exhibited at 0.2 (ppm) or more. Moreover, the optimal hydrogen concentration which has a reducing power remarkably and has little change with time of hydrogen concentration is 0.4 to 1.3 (ppm). Here, 1 (ppm) indicates that 1 (mg) of hydrogen is contained in water 1 (dm 3 ).

上記機能水３０７は、水素を含有することにより、酸化還元電位が−５０〜−８００（ｍＶ）、好ましくは−２００〜−７００（ｍＶ）に低下される。上記酸化還元電位が−５０（ｍＶ）以下で、還元力が十分となる。還元力を十分に有し、かつ水素が安定して溶存する酸化還元電位は、−２００〜−７００（ｍＶ）となる。   When the functional water 307 contains hydrogen, the redox potential is lowered to −50 to −800 (mV), preferably −200 to −700 (mV). When the oxidation-reduction potential is −50 (mV) or less, the reducing power is sufficient. The oxidation-reduction potential at which hydrogen has sufficient reducing power and hydrogen is stably dissolved is −200 to −700 (mV).

また、機能水３０７の微量元素として、海水のホウ素０．２〜０．６（ｐｐｍ）、バナジウム０．００１〜０．０５（ｐｐｍ）、クロム０．００００５〜０．０００５（ｐｐｍ）、マンガン０．００００１〜０．００２（ｐｐｍ）、コバルト０．０００２〜０．００１（ｐｐｍ）、ニッケル０．００１〜０．００５（ｐｐｍ）、銅０．００００１〜０．００２（ｐｐｍ）、亜鉛０．０００２〜０．００２（ｐｐｍ）、ゲルマニウム０．０００５〜０．００５（ｐｐｍ）、セレン０．００００１〜０．０００１（ｐｐｍ）、モリブデン０．００２〜０．０１（ｐｐｍ）、ヨウ素０．００００５〜０．０３（ｐｐｍ）、マグネシウム３００〜２５００（ｐｐｍ）から選ばれる一つないしは二つ以上、より好ましくは、１０〜１２種類の微量元素を含有させることが好ましい。ここで、１（ｐｐｍ）とは、水１（ｄｍ３）中に微量元素が１（ｍｇ）含有されることを示す。また、上記微量元素は、金属、金属イオン又は化合物の少なく一つで含有されていればよい。上記微量元素により、機能水３０７への水素溶存量は増加し、さらに、水素の保持量も増加する。 Further, as trace elements of functional water 307, boron in seawater 0.2-0.6 (ppm), vanadium 0.001-0.05 (ppm), chromium 0.00005-0.0005 (ppm), manganese 0 0.0001-0.002 (ppm), cobalt 0.0002-0.001 (ppm), nickel 0.001-0.005 (ppm), copper 0.00001-0.002 (ppm), zinc 0.0002 -0.002 (ppm), germanium 0.0005-0.005 (ppm), selenium 0.00001-0.0001 (ppm), molybdenum 0.002-0.01 (ppm), iodine 0.00005-0 0.03 (ppm), one or more selected from 300 to 2500 (ppm), more preferably 10 to 12 kinds of trace elements. Be closed is preferable. Here, 1 (ppm) indicates that 1 (mg) of a trace element is contained in water 1 (dm 3 ). Moreover, the said trace element should just contain at least one of a metal, a metal ion, or a compound. Due to the trace elements, the amount of hydrogen dissolved in the functional water 307 increases, and the amount of hydrogen retained also increases.

よって、上記により、製造された機能水３０７は、水素を十分に含有し、かつ海水中の前記微量元素も多く含む。よって、健康を増進する飲料等として最適である。   Therefore, the functional water 307 produced as described above sufficiently contains hydrogen and also contains a large amount of the trace elements in seawater. Therefore, it is optimal as a beverage that promotes health.

前記微量元素が前記の所定量含有されると、ホウ素は骨強化作用等、バナジウムは細胞の栄養不足や老廃物のため込み防止等、クロムは動脈硬化や高血圧の防止等、マンガンはタンパク質の合成に関与し細胞の活力を高める等、コバルトはビタミンＢ１２の構成成分であり舌炎の防止等、ニッケルは生殖能維持作用、脂質代謝改善作用、グリコーゲン代謝改善作用、銅は貧血防止等、亜鉛は成長促進等、ゲルマニウムは老廃物の排出等、セレンは動脈硬化の防止等、モリブデンは通風又は貧血の防止等、ヨウ素は抗微生物作用等が期待される。 When the trace element is contained in the above-mentioned predetermined amount, boron is a bone strengthening action, vanadium is a nutrient deficiency of cells and wastes to prevent inclusion, chromium is an arteriosclerosis and hypertension prevention, manganese is a protein synthesis such increase the vitality of the involved cells, cobalt is a component of vitamin B 12 prevent glossitis etc., nickel fertility maintenance action, lipid metabolism improving action, glycogen metabolism improving action, copper anemia prevention, zinc Is expected to promote growth, germanium is used to discharge waste products, selenium is used to prevent arteriosclerosis, molybdenum is used to prevent ventilation or anemia, and iodine is expected to have antimicrobial effects.

次に、実施の態様（２）について、説明する。
海水の淡水化処理工程に、逆浸透法を用いる場合には、水３０６と同時に濃縮水４００が製造される。濾過濃縮される濃縮水４００を透析又は脱塩し、所定の濃度の微量元素として、水素を注入する工程により、機能水３０７を製造することも可能である。他の工程については、実施の形態（１）と同様である。 Next, Embodiment (2) is demonstrated.
When the reverse osmosis method is used for the seawater desalination process, the concentrated water 400 is produced simultaneously with the water 306. It is also possible to produce the functional water 307 by dialysis or desalting the concentrated water 400 to be filtered and injecting hydrogen as a trace element having a predetermined concentration. Other steps are the same as those in the embodiment (1).

上記濃縮水４００を使用することにより、微量元素を添加せずに、所定の微量元素をそのまま含有する機能水３０７を得ることができる。上記微量元素により、機能水３０７中への水素の溶存量が増加し、水素の溶存量を増加する。   By using the concentrated water 400, it is possible to obtain functional water 307 containing a predetermined trace element as it is without adding a trace element. By the trace element, the dissolved amount of hydrogen in the functional water 307 is increased and the dissolved amount of hydrogen is increased.

次に、実施の態様（３）について説明する。
水素の注入工程としては、高圧下での水素注入処理法に加えて、電気分解法、水素発生金属合剤法を使用することができる。他の工程については、実施の形態（１）と同様である。 Next, Embodiment (3) will be described.
As the hydrogen injection step, in addition to the hydrogen injection treatment method under high pressure, an electrolysis method and a hydrogen generating metal mixture method can be used. Other steps are the same as those in the embodiment (1).

上記電気分解法では、電気分解時の電圧、電流、時間を変化させるにより、機能水３０７中の水素濃度、及び酸化還元電位をコントロールすることができる。淡水化された水３０６が電気分解されない範囲で、上記電圧を上昇させると、機能水３０７の酸化還元電位を下げることができ、上記電流を高くすると、機能水３０７中の水素量を増加させることができ、また、上記時間を長くすると機能水３０７中の水素量を増加させることができる。   In the electrolysis method, the hydrogen concentration and redox potential in the functional water 307 can be controlled by changing the voltage, current, and time during electrolysis. When the voltage is increased within a range where the desalinated water 306 is not electrolyzed, the oxidation-reduction potential of the functional water 307 can be decreased, and when the current is increased, the amount of hydrogen in the functional water 307 is increased. In addition, if the time is increased, the amount of hydrogen in the functional water 307 can be increased.

また、水素発生金属合剤法では、水素発生金属合剤の水３０６への添加量、及び添加時間、あるいは金属合材中の水素含有量により、機能水３０７中の水素濃度、及び酸化還元電位をコントロールすることができる。上記水素発生金属としては、MgH2、ＣａＨ２、ＮａＢＨ４、ＬｉＡｌＨ４等が挙げられる。 In the hydrogen generating metal mixture method, the hydrogen concentration in the functional water 307 and the oxidation-reduction potential are determined depending on the amount of addition of the hydrogen generating metal mixture to the water 306, the addition time, or the hydrogen content in the metal mixture. Can be controlled. Examples of the hydrogen generating metal include MgH 2 , CaH 2 , NaBH 4 , LiAlH 4 and the like.

次に、実施の形態（４）について説明する。
オゾン処理した海水の淡水化処理の工程として、逆浸透法に加えて、多段フラッシュ法、イオン交換樹脂法を用いることができる。他の工程については、実施の形態（１）と同様である。 Next, the embodiment (4) will be described.
In addition to the reverse osmosis method, a multistage flash method or an ion exchange resin method can be used as a desalination process for ozone-treated seawater. Other steps are the same as those in the embodiment (1).

多段フラッシュ法は、蒸発法の一種であり、蒸発時に淡水化処理された水を機能水３０７として使用することができる。   The multistage flash method is a kind of evaporation method, and water that has been desalinated during evaporation can be used as the functional water 307.

さらに、蒸発後の濃縮水についても、透析又は脱塩し、所定の濃度の微量元素として、水素注入後、機能水３０７とすることもできる。   Furthermore, the concentrated water after evaporation can also be dialyzed or desalted to form functional water 307 after injecting hydrogen as a trace element with a predetermined concentration.

また、上記イオン交換樹脂法を用いる場合には、予め水３０５を予備透析または、予備脱塩することも可能である。   Moreover, when using the said ion exchange resin method, it is also possible to pre-dialyze or desalinate the water 305 beforehand.

次に、逆浸透法を用いる場合に、ポンプ６２には、プランジャーポンプ以外にタービンポンプなどが用いられる。また、逆浸透膜には、スパイラル膜以外に、ホロファイバー（中空糸）膜等を用いることができる。さらに、淡水化処理槽６は、複数の逆浸透モジュール６０を直列、あるいは並列、または直列及び並列に接続して設けることができる。なお、オゾン処理槽２から淡水化処理槽６までは全体、又は一部の工程を連続運転にすることができるが、バッチ処理とすることもできる。   Next, when the reverse osmosis method is used, a turbine pump or the like is used as the pump 62 in addition to the plunger pump. In addition to the spiral membrane, a holofiber (hollow fiber) membrane or the like can be used for the reverse osmosis membrane. Furthermore, the desalination tank 6 can be provided with a plurality of reverse osmosis modules 60 connected in series, in parallel, or in series and parallel. In addition, although the whole or one part process can be made into a continuous operation from the ozone treatment tank 2 to the desalination treatment tank 6, it can also be set as a batch process.

次に、実施の形態（５）について説明する。
オゾン処理工程で使用されるオゾン処理槽２、４のオゾン発生方法は、無声放電型の他に、電解式、ミキシング式、エジェクター式、加圧タンク式、多孔質ガラス式等を用いることができる。他の工程については、実施の形態（１）と同様である。 Next, the embodiment (5) will be described.
As an ozone generation method for the ozone treatment tanks 2 and 4 used in the ozone treatment step, an electrolytic type, a mixing type, an ejector type, a pressurized tank type, a porous glass type, etc. can be used in addition to the silent discharge type. . Other steps are the same as those in the embodiment (1).

次に、実施の形態（６）について説明する。
濾過工程で用いる濾過器３の濾過方式が砂濾過器型の場合には、アンスラサイト３１以外に還元力の大きい椰子殻系、石炭系、石油形等の活性炭、又は、シリカ系、あるいは珪藻土等を用いることができる。さらに、砂型濾過機型以外にも、フィルター型、金属メッシュ、またはメンブレンフィルター等を用いることができる。また、上記濾過方式を組み合わせて、使用することもできる。他の工程については、実施の形態（１）と同様である。 Next, the embodiment (6) will be described.
When the filtration method of the filter 3 used in the filtration process is a sand filter type, in addition to the anthracite 31 coconut shell type, coal type, petroleum type activated carbon, silica type, diatomaceous earth, etc. having a large reducing power Can be used. In addition to the sand filter type, a filter type, a metal mesh, a membrane filter, or the like can be used. Moreover, it can also be used combining the said filtration system. Other steps are the same as those in the embodiment (1).

次に、実施の形態（７）について説明する。
オゾン処理された水３０４を処理する工程で用いられる活性炭槽５においても、濾過器3と同様に、フィルター型、金属メッシュ、メンブレンフィルター等を用いることができる。他の工程については、実施の形態（１）と同様である。 Next, the embodiment (7) will be described.
In the activated carbon tank 5 used in the process of treating the ozone-treated water 304, a filter type, a metal mesh, a membrane filter, or the like can be used as in the case of the filter 3. Other steps are the same as those in the embodiment (1).

図1に示す構成の装置１で、機能水の製造を行った。原水槽１０は、内容積が約４ｍ３のタンクで、バッチ式で給水処理される。海水は、原水槽１０に約１／２量が貯蔵され、ごみ等が沈降した後、次の工程に移る。酸素発生にはＰＳＡ方式、オゾン発生には空冷式無声放電型オゾナイザーを用いたオゾン発生器２１から、第一オゾン処理槽２にオゾンを供給した。オゾン処理は、１０（ｐｐｍ）のオゾン濃度で、ｐＨ４で、２５（分間）処理を行った。一方、オゾン発生器２１からは８（ｄｍ３／分）でオゾンが供給することが可能であり、水３０１は約１００ｄｍ３／分で供給されるため、水３０１を０．１〜６０（ｐｐｍ）の濃度のオゾンで、かつｐＨ１〜７．０、かつ２０〜５００（分）のオゾン処理をすることができる。なお、オゾン濃度は、オゾン発生器２１からのオゾン供給量によって制御される。 Functional water was produced with the apparatus 1 having the configuration shown in FIG. The raw water tank 10 is a tank having an internal volume of about 4 m 3 and is supplied with water in a batch manner. About half of the seawater is stored in the raw water tank 10, and after the trash has settled, it moves to the next step. Ozone was supplied to the first ozone treatment tank 2 from an ozone generator 21 using a PSA system for oxygen generation and an air-cooled silent discharge type ozonizer for ozone generation. The ozone treatment was performed at an ozone concentration of 10 (ppm) at pH 4 for 25 (minutes). On the other hand, ozone can be supplied from the ozone generator 21 at 8 (dm 3 / min), and the water 301 is supplied at about 100 dm 3 / min. ) With ozone at a concentration of pH 1 to 7.0 and 20 to 500 (min). The ozone concentration is controlled by the amount of ozone supplied from the ozone generator 21.

濾過器３には、砂濾過器型で、アンスラサイト３１と、砂３２を使用した。その後、オゾン第二処理槽４はオゾン処理槽２と同様にオゾンを供給した後、１０（ｐｐｍ）のオゾン濃度で、ｐＨ４．０で、２５（分間）反応させた。その後、活性炭槽５を経て、逆浸透法により淡水化を行った。このときスパイラル膜を使用し、プランジャーポンプにより５（ＭＰａ）とし、５（分間）処理をした。   As the filter 3, anthracite 31 and sand 32 were used in a sand filter type. Then, after ozone was supplied to the ozone second treatment tank 4 in the same manner as the ozone treatment tank 2, it was reacted at an ozone concentration of 10 (ppm) at pH 4.0 for 25 (minutes). Then, it passed through the activated carbon tank 5 and desalinated by the reverse osmosis method. At this time, a spiral membrane was used, and a 5 (MPa) treatment was performed with a plunger pump at 5 (MPa).

上記装置を用い、茨城県ひたちなか市の沖合い３，０００（ｍ）の深さ１００（ｍ）で採取された水に上記処理を行ない、海水３００とされた水３０６について分析した結果を以下に示す。なお、上記微量電素の濃度の測定は、平成１５年構成労働省告示第２６１号に基づく。   Using the above-mentioned apparatus, the above-mentioned treatment was performed on water collected at a depth of 100 (m), offshore 3,000 (m) in Hitachinaka City, Ibaraki Prefecture, and the results of analysis on water 306 made into seawater 300 are shown below. . Note that the measurement of the concentration of the above-mentioned trace amount of electrons is based on 2003 Ministry of Labor Notification No. 261.

（表１）
(Table 1)

また、以下の微量元素の含有量の測定を行った。クロムおよびその化合物はフレームレス原子吸光光度法により、セレンおよびその化合物は水素化原子吸光光度法により、その他の微量元素およびその化合物は、ＩＣＰ発行光度法により測定した。   Moreover, the following trace element content was measured. Chromium and its compounds were measured by flameless atomic absorption photometry, selenium and its compounds were measured by hydrogenated atomic absorption photometry, and other trace elements and their compounds were measured by ICP emission photometry.

（表２）
(Table 2)

上記のように、淡水化された水は、十分に微量元素を含有していることが確認された。   As described above, it was confirmed that the desalted water sufficiently contained trace elements.

次に、上記淡水化された水３０６を０．２（ＭＰａ）の高圧下で３（分）水素注入槽で処理し、機能水３０７を得た。上記機能水３０７の注入直後の水素濃度が１．１５（ｍｇ／ｄｍ３）で、酸化還元電位が−４７２（ｍV)であるときに、密閉容器で冷蔵したときの水素濃度、及び酸化還元電位の経時変化を値を表２に示す。また、水素濃度は、東亜ディーケーケー株式会社製ポータブル溶存水素計（型番：ＤＨ−３５Ａ）により測定される。なお、電極には東亜ディーケーケー株式会社製ＯＲＰ計（型番：ＲＭ−２０Ｐ）用が使用される。 Next, the desalinated water 306 was treated in a 3 (min) hydrogen injection tank under a high pressure of 0.2 (MPa) to obtain functional water 307. When the hydrogen concentration immediately after injection of the functional water 307 is 1.15 (mg / dm 3 ) and the oxidation-reduction potential is −472 (mV), the hydrogen concentration and the oxidation-reduction potential when refrigerated in a sealed container Table 2 shows the change over time. The hydrogen concentration is measured by a portable dissolved hydrogen meter (model number: DH-35A) manufactured by Toa DKK Corporation. For the electrodes, an ORP meter (model number: RM-20P) manufactured by TOA DK Corporation is used.

（表３）
(Table 3)

本発明で得られた機能水３０７は、密閉容器で冷蔵した場合は、表2に示すように１年後でも１．０７（ｍｇ／ｌ）と良好に水素が保持しているものであった。また、水素注入直後の酸化還元電位は、−６７０〜−４７２ｍＶであった。ここで、酸化還元電位は、東亜ディーケーケー株式会社製ＯＲＰ計（型番：ＲＭ−２０Ｐ）により測定される。   When the functional water 307 obtained in the present invention was refrigerated in a sealed container, as shown in Table 2, hydrogen was well retained at 1.07 (mg / l) even after one year. . Moreover, the oxidation-reduction potential immediately after hydrogen injection was −670 to −472 mV. Here, the oxidation-reduction potential is measured by an ORP meter (model number: RM-20P) manufactured by Toa DKK Corporation.

次に、上記機能水３０７を飲用水として用いた。表3にその結果を示す。試験はダブルブラインド方式で行なうと共にデータ集計を行なった。表3は、１０人での調査結果である。表3に示すように、１０人中の１０人が機能水３０７を飲んだとき、東京都の水道水を原料とした水素水よりおいしいと感じた。かつ５人が、くせがなく、のど越しがすっきりして飲み易い、２人がおいしいと感じるという良好な結果を得た。微量元素が含有しているためであると思料される。なお、１０人全員が、無色透明であり、無臭であると感じた。比較例には東京都の水道水を原料とし、マグネシウム系スティックで作製した水素水を使用した。   Next, the functional water 307 was used as drinking water. Table 3 shows the results. The test was performed using the double blind method and the data was collected. Table 3 shows the results of a survey with 10 people. As shown in Table 3, when 10 out of 10 people drank functional water 307, they felt that it was more delicious than hydrogen water made from tap water from Tokyo. In addition, 5 people had good results that there was no habit, the throat was clean and easy to drink, and 2 people felt delicious. It is thought that this is because trace elements are contained. All 10 persons felt colorless and transparent and odorless. In the comparative example, hydrogen water made from magnesium-based sticks using tap water from Tokyo was used.

（表４）
(Table 4)

機能水の製造装置０のを構成を示す概略図である。It is the schematic which shows a structure of the manufacturing apparatus 0 of functional water. 無声放電式オゾナイザーを説明する図である。It is a figure explaining a silent discharge type ozonizer. 濾過器を説明する図である。It is a figure explaining a filter. 逆浸透法の原理を説明する図である。It is a figure explaining the principle of a reverse osmosis method. 水素注入槽の断面図である。It is sectional drawing of a hydrogen injection tank.

符号の説明Explanation of symbols

１ 機能水を製造する装置
１０ 原水槽
１１ フィルター
１００〜１０７ バルブ
１５１〜１６６ 通路
２ オゾン処理槽
２１ オゾン発生器
２１０，２１１ バルブ
２２ オゾン分解槽
２２０から２２３ バルブ
２３０ 無声放電式オゾナイザー
２３１ 酸素ガス
２３２ オゾン化ガス
２３３、２３４ 電極
２３５、２３６ 誘電体
２３７、２３８ 熱交換器
２３９ 無声放電
２５０〜２６３ 通路
３ 濾過器
３１ アンスラサイト
３２ 砂
４ オゾン処理槽
５ 活性炭層
６ 淡水化処理槽
６０ 逆浸透膜モジュール
６１ 逆浸透膜
６２ 高圧ポンプ
６３ 逆浸透膜
６４ 流路材
６５ ブラインシール
６６ 中心パイプ
６６１ 中心パイプの穴
６７ メッシュスペーサー
７ 水素注入槽
７１ 水素ボンベ
７２ 減圧弁
７３ 水素ガス
７４ 配管
７５ バルブ
７７〜７９ 配管
３００〜３０６ 海水
３０７ 機能水 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Equipment which manufactures functional water 10 Raw water tank 11 Filter 100-107 Valve 151-166 Passage 2 Ozone processing tank 21 Ozone generator 210, 211 Valve 22 Ozone decomposition tank 220-223 Valve 230 Silent discharge type ozonizer 231 Oxygen gas 232 Ozone Gas 233, 234 Electrode 235, 236 Dielectric 237, 238 Heat exchanger 239 Silent discharge 250-263 Passage 3 Filter 31 Anthracite 32 Sand 4 Ozone treatment tank 5 Activated carbon layer 6 Desalination treatment tank 60 Reverse osmosis membrane module 61 Reverse osmosis membrane 62 High pressure pump 63 Reverse osmosis membrane 64 Channel material 65 Brine seal 66 Center pipe 661 Center pipe hole 67 Mesh spacer 7 Hydrogen injection tank 71 Hydrogen cylinder 72 Pressure reducing valve 73 Hydrogen gas 74 Piping 75 Valves 77 to 79 Piping 300 to 306 Seawater 307 Functional water

Claims (8)

海水を淡水化処理した水に水素を注入して０．２〜５．０（ｐｐｍ）、好ましくは０．４〜１．３（ｐｐｍ）の水素濃度で溶存させ、酸化還元電位を−５０〜−８００（ｍＶ）、好ましくは−２００〜−７００（ｍＶ）にすることを特徴とする機能水。   Hydrogen is injected into water desalinated from seawater and dissolved at a hydrogen concentration of 0.2 to 5.0 (ppm), preferably 0.4 to 1.3 (ppm). -Functional water characterized by being -800 (mV), preferably -200 to -700 (mV). 海水をオゾン処理及び淡水化処理した水に水素を注入して０．２〜５．０（ｐｐｍ）、好ましくは０．４〜１．３（ｐｐｍ）の水素濃度で溶存させ、酸化還元電位を−５０〜−８００（ｍＶ）、好ましくは−２００〜−７００（ｍＶ）にすることを特徴とする機能水。   Hydrogen is injected into seawater that has been subjected to ozone treatment and desalination treatment and dissolved at a hydrogen concentration of 0.2 to 5.0 (ppm), preferably 0.4 to 1.3 (ppm). Functional water characterized in that it is -50 to -800 (mV), preferably -200 to -700 (mV). 請求項１または２記載の機能水において、上記海水中のホウ素、バナジウム、クロム、マンガン、コバルト、ニッケル、銅、亜鉛、ゲルマニウム、セレン、モリブデン、ヨウ素、マグネシウムから選ばれる１種類ないしは２種類以上、より好ましくは、１０〜１２種類の微量元素を含有させることを特徴とする機能水。   In the functional water according to claim 1 or 2, one or more kinds selected from boron, vanadium, chromium, manganese, cobalt, nickel, copper, zinc, germanium, selenium, molybdenum, iodine, magnesium in the seawater, More preferably, the functional water characterized by containing 10 to 12 kinds of trace elements. 請求項1〜３のいずれか記載の機能水において、海水を逆浸透法で淡水化処理する際に濾過濃縮される濃縮水を、透析または脱塩し、上記透析又は脱塩される水に水素を溶存させることを特徴とする機能水。   The functional water according to any one of claims 1 to 3, wherein concentrated water that is filtered and concentrated when seawater is desalinated by reverse osmosis is dialyzed or desalted, and hydrogen is added to the dialyzed or desalted water. Functional water characterized by dissolving water. 海水のオゾン処理を０．１〜５０．０（ｐｐｍ）、好ましくは１．０〜３０．０（ｐｐｍ）の濃度のオゾンで、かつｐＨ１．０〜７．０、好ましくはｐＨ３〜５で、かつ２０（秒）〜５００（分）、好ましくは２０〜１２０（分）で処理する工程と、上記オゾン処理を繰り返し処理する工程と、上記オゾン処理された水を淡水化処理する工程と、上記淡水化処理された水に水素を０．２〜５．０（ｐｐｍ）、好ましくは０．４〜１．３（ｐｐｍ）の水素濃度で溶存させ、酸化還元電位を−５０〜−８００（ｍＶ）、好ましくは−２００〜−７００（ｍＶ）にする工程を備えることを特徴とする機能水の製造方法。   The ozone treatment of seawater is 0.1 to 50.0 (ppm), preferably 1.0 to 30.0 (ppm) of ozone, and pH 1.0 to 7.0, preferably pH 3 to 5, And 20 (seconds) to 500 (minutes), preferably 20 to 120 (minutes), a step of repeatedly performing the ozone treatment, a step of desalinating the ozone-treated water, and the above Hydrogen is dissolved in the desalinated water at a hydrogen concentration of 0.2 to 5.0 (ppm), preferably 0.4 to 1.3 (ppm), and the redox potential is −50 to −800 (mV). ), Preferably -200 to -700 (mV). 請求項５記載の機能水の製造方法において、海水の淡水化処理が、多段フラッシュ法、イオン交換樹脂法、逆浸透法から選ばれる一つないしは二つ以上の工程を備えることを特徴とする機能水の製造方法。   6. The method for producing functional water according to claim 5, wherein the seawater desalination treatment comprises one or more steps selected from a multistage flash method, an ion exchange resin method, and a reverse osmosis method. Production method of functional water. 請求項５又は６のいずれか記載の機能水の製造方法において、海水の淡水化処理が逆浸透法であり、高圧ポンプで４〜７（Ｍｐａ）、好ましくは５．０〜５．５（Ｍｐａ）で、かつホロファイバー膜またはスパイラル膜を使用する工程を備えることを特徴とする機能水の製造方法。   The method for producing functional water according to claim 5 or 6, wherein the desalination treatment of seawater is a reverse osmosis method, and 4 to 7 (Mpa), preferably 5.0 to 5.5 (Mpa) with a high-pressure pump. And a process of using a holofiber membrane or a spiral membrane. 請求項５記載の機能水の製造方法において、水素は、高圧下での水素注入法、電気分解法、水素発生金属合剤法から選ばれる一つないしは二つ以上の注入の工程を備えることを特徴とする製造方法。   6. The method for producing functional water according to claim 5, wherein the hydrogen comprises one or more injection steps selected from a hydrogen injection method under high pressure, an electrolysis method, and a hydrogen generating metal mixture method. The manufacturing method characterized by this.
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