JP2008112097A - Endless belt, manufacturing method of the same, fixing device, and image forming apparatus - Google Patents

Endless belt, manufacturing method of the same, fixing device, and image forming apparatus Download PDF

Info

Publication number
JP2008112097A
JP2008112097A JP2006296311A JP2006296311A JP2008112097A JP 2008112097 A JP2008112097 A JP 2008112097A JP 2006296311 A JP2006296311 A JP 2006296311A JP 2006296311 A JP2006296311 A JP 2006296311A JP 2008112097 A JP2008112097 A JP 2008112097A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
endless belt
base material
cylindrical
resin film
material layer
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2006296311A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
Masaharu Sugawara
正治 菅原
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Fujifilm Business Innovation Corp
Original Assignee
Fuji Xerox Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Fuji Xerox Co Ltd filed Critical Fuji Xerox Co Ltd
Priority to JP2006296311A priority Critical patent/JP2008112097A/en
Publication of JP2008112097A publication Critical patent/JP2008112097A/en
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Landscapes

  • Fixing For Electrophotography (AREA)
  • Electrophotography Configuration And Component (AREA)

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an endless belt which can be suppressed from being broken at the end portion in the axial direction thereof and to provide a fixing device in which the endless belt is mounted and an image forming apparatus in which the fixing device is mounted. <P>SOLUTION: The endless belt has a cylindrical base material layer and a surface cover layer laminated on the outer circumferential surface of the cylindrical base material layer and is configured so that at least a part of both end surfaces in the axial direction of the cylindrical base material layer is covered by the surface cover layer. The fixing device uses the endless belt and the image forming apparatus uses the endless belt. <P>COPYRIGHT: (C)2008,JPO&INPIT

Description

本発明は、無端ベルト、無端ベルトの製造方法、定着装置、及び画像形成装置に係る。   The present invention relates to an endless belt, an endless belt manufacturing method, a fixing device, and an image forming apparatus.

従来から、電子写真方式の画像形成装置には、記録媒体上に転写されたトナーを記録媒体に定着させるための定着装置が設けられている。
このような定着装置として、加熱源を有する定着ロールと、この定着ロールに圧接して設けられ定着ロールと共に回転移動する無端ベルトと、を含んで構成されたものが知られている（例えば、特許文献１参照）。 2. Description of the Related Art Conventionally, an electrophotographic image forming apparatus is provided with a fixing device for fixing toner transferred onto a recording medium onto the recording medium.
As such a fixing device, a fixing device including a fixing roll having a heating source and an endless belt which is provided in pressure contact with the fixing roll and rotates with the fixing roll is known (for example, a patent) Reference 1).

このような定着装置においては、無端ベルトの内周側に加圧部材等の加圧部材を設けて、この加圧部材により無端ベルトを定着ロールに向かって押圧することで、無端ベルトと定着ロールとを圧接させる。この無端ベルトと定着ロールとの間の加圧された加圧領域に記録媒体を通過させることで、記録媒体上の未定着トナーを該記録媒体に定着させている。   In such a fixing device, a pressure member such as a pressure member is provided on the inner circumferential side of the endless belt, and the endless belt and the fixing roll are pressed by the pressure member toward the fixing roll. And press. By passing the recording medium through a pressurized area between the endless belt and the fixing roll, unfixed toner on the recording medium is fixed on the recording medium.

このような無端ベルトを用いた定着装置につきまとう問題として、走行時における無端ベルトの偏りにより、無端ベルトの軸方向端部が破損する問題がある。このような問題は、無端ベルトと定着ロールとの間を記録媒体が通過することによる無端ベルトに加わる負荷や、無端ベルトと定着ロールとの間の加圧領域に加わる圧力分布の偏り等から、定着装置内で無端ベルトの蛇行が発生し、無端ベルトの軸方向端部が定着装置内の各種部材に接触することが繰り返されることにより発生すると考えられる。   As a problem associated with such a fixing device using an endless belt, there is a problem that the end of the endless belt in the axial direction is damaged due to the bias of the endless belt during traveling. Such a problem is caused by the load applied to the endless belt due to the recording medium passing between the endless belt and the fixing roll, the bias of the pressure distribution applied to the pressure region between the endless belt and the fixing roll, and the like. It is considered that the endless belt meanders in the fixing device, and the endless belt axially contacts the various members in the fixing device repeatedly.

このような無端ベルトの軸方向端部の破損として端部に亀裂が発生すると、無端ベルトの破断に至る場合がある。
特開平８−２６２９０３号公報 If the end of the endless belt is broken as a result of a break in the axial end, the endless belt may be broken.
JP-A-8-262903

本発明は、上記従来技術の問題点を解決することを目的とし、軸方向端部の破断を抑制可能な無端ベルト、無端ベルトの製造方法、この無端ベルトを搭載した定着装置、及びこの定着装置を搭載した画像形成装置を提供することを目的とする。   SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to solve the above-described problems of the prior art, and an endless belt capable of suppressing breakage of an axial end, a method of manufacturing the endless belt, a fixing device equipped with the endless belt, and the fixing device An object of the present invention is to provide an image forming apparatus equipped with

上記課題は、以下の本発明により達成される。すなわち本発明の無端ベルトは、円筒状基材層と、前記円筒状基材層の外周面に積層された表面被覆層と、を有し、前記円筒状基材層の軸方向両端面の少なくとも一部が前記表面被覆層により被覆されてなることを特徴としている。   The above-mentioned subject is achieved by the following present invention. That is, the endless belt of the present invention has a cylindrical base material layer and a surface coating layer laminated on the outer peripheral surface of the cylindrical base material layer, and at least axial end faces of the cylindrical base material layer. A part is covered with the surface coating layer.

前記円筒状基材層の軸方向端面は、該円筒状基材層の厚みの少なくとも２０％以上の領域を前記表面被覆層により被覆されていることが好ましい。   It is preferable that the axial end surface of the cylindrical base material layer covers at least 20% or more of the thickness of the cylindrical base material layer with the surface coating layer.

本発明の無端ベルトの製造方法は、芯体の外周面に皮膜形成樹脂溶液を塗布して該芯体上に円筒状樹脂皮膜を形成する第１の塗布工程と、前記芯体上に形成された円筒状樹脂皮膜を乾燥する乾燥工程と、前記乾燥工程によって乾燥された前記円筒状樹脂皮膜の軸方向両端部に該円筒状樹脂皮膜の周方向に沿って溝部を形成する溝部形成工程と、前記溝部形成工程によって前記溝部の形成された前記円筒状樹脂皮膜の外周面に表面被覆樹脂溶液を塗布して該円筒状樹脂皮膜上に表面被覆層を形成する第２の塗布工程と、前記円筒状樹脂皮膜及び前記表面被覆層を加熱焼成し、前記芯体の外周面に前記円筒状基材層及び前記表面被覆層の積層体を形成する加熱焼成工程と、前記積層体と前記芯体とを分離する分離工程と、を備えている。   The endless belt manufacturing method of the present invention includes a first application step of applying a film-forming resin solution to the outer peripheral surface of a core body to form a cylindrical resin film on the core body, and forming the endless belt on the core body. A drying step of drying the cylindrical resin film, and a groove forming step of forming grooves along the circumferential direction of the cylindrical resin film at both axial ends of the cylindrical resin film dried by the drying process; A second application step of applying a surface coating resin solution to an outer peripheral surface of the cylindrical resin film in which the groove is formed by the groove forming step to form a surface coating layer on the cylindrical resin film; and the cylinder A heat-firing step of heat-firing the resin-like resin film and the surface coating layer to form a laminate of the cylindrical base material layer and the surface coating layer on the outer peripheral surface of the core, and the laminate and the core And a separation step of separating.

前記溝部は、前記円筒状樹脂皮膜の厚みの２０％以上９０％以下の深さ寸法であることが好ましい。   The groove part preferably has a depth dimension of 20% or more and 90% or less of the thickness of the cylindrical resin film.

本発明の定着装置は、回転可能に配設された定着部材と、円筒状基材層及び前記円筒状基材層の外周面に積層された表面被覆層を有し且つ前記円筒状基材層の軸方向両端面の少なくとも一部が前記表面被覆層により被覆されてなり前記定着部材との間で記録媒体を挟持搬送する無端ベルトと、前記無端ベルトの内周側に配置され、前記無端ベルトまたは前記無端ベルト及び前記記録媒体を介して前記定着部材に圧力を加える加圧手段と、を備えている。   The fixing device of the present invention includes a fixing member rotatably disposed, a cylindrical base material layer, and a surface coating layer laminated on an outer peripheral surface of the cylindrical base material layer, and the cylindrical base material layer. An endless belt that covers at least a part of both end surfaces in the axial direction with the surface coating layer and sandwiches and conveys the recording medium to and from the fixing member, and is disposed on the inner peripheral side of the endless belt, Or a pressurizing unit that applies pressure to the fixing member via the endless belt and the recording medium.

本発明の画像形成装置は、像保持体と、前記像保持体に静電潜像を形成する潜像形成手段と、前記静電潜像をトナーにより現像して前記像保持体上にトナー像を形成する現像手段と、前記像保持体上のトナー像を記録媒体に転写する転写手段と、回転可能に配設された定着部材と、円筒状基材層及び前記円筒状基材層の外周面に積層された表面被覆層を有し且つ前記円筒状基材層の軸方向両端面の少なくとも一部が前記表面被覆層により被覆されてなり、前記定着部材との間で記録媒体を挟持搬送する無端ベルトと、前記無端ベルトの内周側に配置され、前記無端ベルトまたは前記無端ベルト及び前記記録媒体を介して前記定着部材に圧力を加える加圧手段と、を有し、前記転写手段によってトナー像を転写された前記記録媒体上のトナー像を該記録媒体上に定着させる定着装置と、を備えている。   The image forming apparatus of the present invention includes an image carrier, latent image forming means for forming an electrostatic latent image on the image carrier, and developing the electrostatic latent image with toner to form a toner image on the image carrier. Developing means for forming the toner image, transfer means for transferring the toner image on the image carrier to a recording medium, a fixing member rotatably arranged, a cylindrical base material layer, and an outer periphery of the cylindrical base material layer A surface covering layer laminated on the surface, and at least a part of both axial end surfaces of the cylindrical base material layer are covered with the surface covering layer, and the recording medium is sandwiched and conveyed with the fixing member. An endless belt, and a pressurizing unit that is disposed on an inner peripheral side of the endless belt and applies pressure to the fixing member via the endless belt or the endless belt and the recording medium. Toner image on the recording medium to which the toner image has been transferred And a, a fixing device for fixing on the recording medium.

本発明の無端ベルト、無端ベルトの製造方法、定着装置、及び画像形成装置によれば、軸方向両端部の破損を抑制可能な無端ベルト、無端ベルトの製造方法、この無端ベルトを備えた定着装置、及びこの定着装置を備えた画像形成装置を提供することができる。   According to the endless belt, the endless belt manufacturing method, the fixing device, and the image forming apparatus of the present invention, the endless belt capable of suppressing damage at both ends in the axial direction, the endless belt manufacturing method, and the fixing device including the endless belt And an image forming apparatus including the fixing device.

以下、本発明に係る定着装置の実施の形態を図面に基づいて説明する。   Embodiments of a fixing device according to the present invention will be described below with reference to the drawings.

図１に示すように、本発明の実施の形態に係る定着装置１０は、定着部材としての定着ロール１２と、無端ベルト１４と、加圧手段としての加圧部材１６とを備えている。   As shown in FIG. 1, a fixing device 10 according to an embodiment of the present invention includes a fixing roll 12 as a fixing member, an endless belt 14, and a pressing member 16 as a pressing unit.

無端ベルト１４の外周面は、定着ロール１２の外周面に対して定着ロール１２の軸方向に接触して配置されている。なお、無端ベルト１４と定着ロール１２の軸方向は互いに同じ方向となるように設けられている。加圧部材１６は、無端ベルト１４の軸方向に長い長尺状であって、無端ベルト１４の内周面側に配置されている。加圧部材１６は、無端ベルト１４の内周面側から無端ベルト１４を介して定着ロール１２へ圧力を加えるように配置されており、加圧部材１６と無端ベルト１４との間に圧力の加えられた圧力領域を形成する。   The outer peripheral surface of the endless belt 14 is disposed in contact with the outer peripheral surface of the fixing roll 12 in the axial direction of the fixing roll 12. The endless belt 14 and the fixing roll 12 are provided so that the axial directions thereof are the same. The pressure member 16 is long and long in the axial direction of the endless belt 14, and is disposed on the inner peripheral surface side of the endless belt 14. The pressure member 16 is disposed so as to apply pressure from the inner peripheral surface side of the endless belt 14 to the fixing roll 12 via the endless belt 14, and pressure is applied between the pressure member 16 and the endless belt 14. Forming a pressure region.

この無端ベルト１４と定着ロール１２との間の圧力領域に、図示を省略する搬送機構によって未定着のトナーＴを担持した記録媒体Ｋが搬送されて、この記録媒体Ｋが無端ベルト１４と定着ロール１２との間を挟持搬送されることにより、記録媒体Ｋ上にトナーＴが定着される。   A recording medium K carrying unfixed toner T is conveyed to a pressure region between the endless belt 14 and the fixing roll 12 by a conveyance mechanism (not shown), and the recording medium K is transferred to the endless belt 14 and the fixing roll 12. As a result, the toner T is fixed on the recording medium K.

定着ロール１２は、円筒状のコア１２Ａと、このコア１２Ａの表面に被覆された弾性体層１２Ｂと、この弾性体層１２Ｂの表面に被覆された離型層１２Ｃとを有しており、コア１２Ａの内部には、加熱源１８が設けられている。   The fixing roll 12 has a cylindrical core 12A, an elastic layer 12B coated on the surface of the core 12A, and a release layer 12C coated on the surface of the elastic layer 12B. A heating source 18 is provided inside 12A.

コア１２Ａの材質としては、機械的強度に優れ、熱伝導性の良好な材質のものであれば、特に制限はないが、例えば、アルミニウム、ＳＵＳ、鉄、銅、真鍮等の金属や合金等が挙げられる。   The material of the core 12A is not particularly limited as long as it is a material having excellent mechanical strength and good thermal conductivity. For example, metals, alloys such as aluminum, SUS, iron, copper, and brass are used. Can be mentioned.

弾性体層１２Ｂの材質としては、弾性体層１２Ｂとして公知の材料の中から適宜選択でき、例えば、シリコーンゴム、フッ素ゴム等を用いることができる。そして、この弾性体層１２Ｂは、公知の手法によってコア１２Ａの表面に形成され、その手法については、特に制限がなく、例えば、それ自体公知の注入成型法またはコーティング法等を採用することができる。   The material of the elastic body layer 12B can be appropriately selected from known materials for the elastic body layer 12B. For example, silicone rubber, fluorine rubber, or the like can be used. The elastic layer 12B is formed on the surface of the core 12A by a known method, and there is no particular limitation on the method, and for example, a known injection molding method or a coating method can be employed. .

離型層１２Ｃは、記録媒体Ｋ上の未定着のトナーが定着ロール１２側に付着することを好適に防止するために設けられるものであって、その材質としては、耐熱性がありトナーに対し適度な離型性を示すものであれば特に制限はなく、例えば、フッ素ゴム、シリコーンゴム、フッ素樹脂等が用いられる。   The release layer 12C is provided in order to suitably prevent unfixed toner on the recording medium K from adhering to the fixing roll 12 side. There is no particular limitation as long as it exhibits moderate releasability, and for example, fluororubber, silicone rubber, fluororesin and the like are used.

加熱源１８としては、図１に示すようにコア１２Ａの内部に収容することができる形状及び構造のものや、コア１２Ａの外部に設けることができる形状及び構造のものであれば特に制限はなく、目的に応じて適宜選択でき、例えば、ハロゲンランプ等を用いることができる。この加熱源１８により加熱された定着ロール１２の表面温度は、例えば、定着ロール１２の表面に接触するように温度を検出するための温度センサ（図示省略）を設けて、この温度センサによる温度検知結果に基づいて、定着ロール１２の表面温度が所定の温度となるように、加熱源１８による定着ロール１２の加熱温度を調整するようにすればよい。   The heating source 18 is not particularly limited as long as it has a shape and structure that can be accommodated inside the core 12A as shown in FIG. 1 or a shape and structure that can be provided outside the core 12A. Can be appropriately selected depending on the purpose, and for example, a halogen lamp or the like can be used. The surface temperature of the fixing roll 12 heated by the heating source 18 is provided with a temperature sensor (not shown) for detecting the temperature so as to come into contact with the surface of the fixing roll 12, for example. Based on the result, the heating temperature of the fixing roll 12 by the heating source 18 may be adjusted so that the surface temperature of the fixing roll 12 becomes a predetermined temperature.

このような温度センサとしては、特に制限はなく、例えば、サーミスタ、熱電対等が用いられる。また、制御手段としては、特に制限はなく、たとえば、温度コントローラー、コンピューターなどを用いることができる。   There is no restriction | limiting in particular as such a temperature sensor, For example, a thermistor, a thermocouple, etc. are used. Moreover, there is no restriction | limiting in particular as a control means, For example, a temperature controller, a computer, etc. can be used.

加圧部材１６は、支持部材１６Ｂ及びパット１６Ａから構成されている。パット１６Ａは、シリコーンゴムやフッ素ゴム等から構成されている。支持部材１６Ｂは、パット１６Ａを支持するための部材である。   The pressure member 16 includes a support member 16B and a pad 16A. The pad 16A is made of silicone rubber, fluorine rubber, or the like. The support member 16B is a member for supporting the pad 16A.

支持部材１６Ｂには、コイルスプリング等の付勢部材（図示省略）の一端が接続されている。付勢部材の他端は、金属製の圧接部材（図示省略）に支持されている。この圧接部材には、図示を省略する支持部材を介して、無端ベルト１４の周方向への走行を支持するためのガイド部材１９が設けられている。   One end of an urging member (not shown) such as a coil spring is connected to the support member 16B. The other end of the urging member is supported by a metal pressure contact member (not shown). The pressure contact member is provided with a guide member 19 for supporting the travel of the endless belt 14 in the circumferential direction via a support member (not shown).

パット１６Ａは、付勢部材によって支持部材を介して定着ロール１２の外周面に近づく方向へ、所定の圧力（例えば、１〜２ｋｇ／ｃｍ２）で付勢されている。加圧部材１６は、無端ベルト１４の軸方向に長い長尺状であって、無端ベルト１４の内周面側に配置されている。加圧部材１６は、無端ベルト１４の内周面側から無端ベルト１４を介して定着ロール１２へ圧力を加えるように配置されており、加圧部材１６と無端ベルト１４との間に圧力の加えられた圧力領域を形成する。 The pad 16A is biased by a biasing member through a support member in a direction approaching the outer peripheral surface of the fixing roll 12 at a predetermined pressure (for example, 1 to 2 kg / cm 2 ). The pressure member 16 is long and long in the axial direction of the endless belt 14, and is disposed on the inner peripheral surface side of the endless belt 14. The pressure member 16 is disposed so as to apply pressure from the inner peripheral surface side of the endless belt 14 to the fixing roll 12 via the endless belt 14, and pressure is applied between the pressure member 16 and the endless belt 14. Forming a pressure region.

上記加圧部材１６の形状、構造、大きさ等については特に制限なく、目的に応じて適宜選択することができ、また、単一の部材からなる構造であってもよいし、本実施の形態のように異なる機能を有する複数の部材からなる構造であってもよい。   The shape, structure, size, and the like of the pressure member 16 are not particularly limited and may be appropriately selected depending on the purpose, and may be a single member structure. The structure which consists of several members which have different functions like this may be sufficient.

定着ロール１２に接触して、定着ロール１２との間で記録媒体Ｋを挟持搬送する上記無端ベルト１４は、図２（Ａ）に示すように、円筒状に構成されている。   The endless belt 14 that contacts the fixing roll 12 and sandwiches and conveys the recording medium K to and from the fixing roll 12 is formed in a cylindrical shape as shown in FIG.

図２（Ｂ）に示すように、無端ベルト１４は、例えば、耐熱樹脂からなる円筒状基材層１４Ａの表面に表面被覆層１４Ｂを形成して構成されている。   As shown in FIG. 2B, the endless belt 14 is configured, for example, by forming a surface coating layer 14B on the surface of a cylindrical base material layer 14A made of a heat-resistant resin.

円筒状基材層１４Ａの材質としては、ポリイミド、ポリアミド、ポリアミドイミド、ポリカーボネート、ポリエステル、ポリアリレート等を用いることができる。   As the material of the cylindrical base material layer 14A, polyimide, polyamide, polyamideimide, polycarbonate, polyester, polyarylate, or the like can be used.

表面被覆層１４Ｂとしては、トナーに対する剥離性に優れていることが好ましく、その材質としては、ＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）、ＰＦＡ（テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体）、ＦＥＰ（テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体）等のフッ素樹脂が挙げられる。   The surface coating layer 14B is preferably excellent in releasability with respect to the toner, and as the material thereof, PTFE (polytetrafluoroethylene), PFA (tetrafluoroethylene-perfluoroalkyl vinyl ether copolymer), FEP (tetra Fluororesin such as fluoroethylene-hexafluoropropylene copolymer).

上述のように、円筒状基材層１４Ａの外周面は、全面に渡って表面被覆層１４Ｂにより被覆されているが、円筒状基材層１４Ａの軸方向（図２（Ａ）中、矢印Ｂ方向参照、すなわち、無端ベルト１４の軸方向と同一方向）端面の少なくとも一部もまた表面被覆層１４Ｂにより被覆されている。   As described above, the outer peripheral surface of the cylindrical base material layer 14A is covered with the surface coating layer 14B over the entire surface, but the axial direction of the cylindrical base material layer 14A (arrow B in FIG. 2A). At least a part of the end face is also covered with the surface coating layer 14B (direction reference, ie, the same direction as the axial direction of the endless belt 14).

図２（Ｂ）及び図２（Ｃ）に示すように、円筒状基材層１４Ａの軸方向両端面は全領域に渡って表面被覆層１４Ｂにより被覆（すなわち１００％被覆）されていることが好ましいが、少なくとも、円筒状基材層１４Ａの軸方向端面を被覆している表面被覆層１４Ｂにおける、円筒状基材層１４Ａの半径方向の長さとしての厚みＴ２が、円筒状基材層１４Ａの厚みＴ１の２０％以上であることが必須であり、４０％以上であることが更に好ましく、６０％以上であることが特に好ましい。   As shown in FIGS. 2B and 2C, both end surfaces in the axial direction of the cylindrical base material layer 14A are covered with the surface coating layer 14B over the entire region (that is, 100% coating). Although preferable, at least the thickness T2 as the length in the radial direction of the cylindrical base material layer 14A in the surface coating layer 14B covering the axial end surface of the cylindrical base material layer 14A is the cylindrical base material layer 14A. It is essential that the thickness T1 is 20% or more, more preferably 40% or more, and particularly preferably 60% or more.

円筒状基材層１４Ａの軸方向端面を被覆している表面被覆層１４Ｂにおける上記厚みＴ２が、円筒状基材層１４Ａの厚みＴ１の２０％未満であると、円筒状基材層１４Ａの端面を被覆している部分が少ないため、定着装置内に無端ベルト１４を使用した際に発生するベルト蛇行に対して、端面破壊・磨耗を防止する作用が弱いという問題が生じる場合がある。   When the thickness T2 in the surface coating layer 14B covering the axial end surface of the cylindrical base material layer 14A is less than 20% of the thickness T1 of the cylindrical base material layer 14A, the end face of the cylindrical base material layer 14A Therefore, there is a case where the effect of preventing the end face destruction and wear is weak against the belt meandering generated when the endless belt 14 is used in the fixing device.

円筒状基材層１４Ａの厚みＴ１（図２（Ｂ）参照）は、無端ベルト１４を定着装置内で使用するために４０μｍ以上２００μｍ以下であることが好ましく、６０μｍ以上１５０μｍ以下であることがより好ましい。
厚みＴが４０μｍ未満であると、無端ベルト１４全体の強度が弱いため、定着装置内で使用した際にベルト蛇行による座屈が発生しやすくなり、無端ベルト１４が破断すると言う問題が生じる場合があり、２００μｍを超えると、無端ベルト１４全体の膜厚が厚くなり、熱伝導性が悪いためエネルギー効率が低下したり、無端ベルト１４に柔軟性が不足し、記録紙の剥離性が低下し、定着性能が劣化するという問題が生じる場合がある。 The thickness T1 (see FIG. 2B) of the cylindrical base material layer 14A is preferably 40 μm or more and 200 μm or less, more preferably 60 μm or more and 150 μm or less in order to use the endless belt 14 in the fixing device. preferable.
If the thickness T is less than 40 μm, the strength of the endless belt 14 as a whole is weak, so that when used in the fixing device, buckling due to belt meandering is likely to occur, and the endless belt 14 may break. If the thickness exceeds 200 μm, the film thickness of the endless belt 14 becomes thick and the thermal conductivity is poor, so that the energy efficiency is lowered, the flexibility of the endless belt 14 is insufficient, and the peelability of the recording paper is lowered. There may be a problem that the fixing performance deteriorates.

また、表面被覆層１４Ｂの円筒状基材層１４Ａの外周面を被覆している領域における、厚みＴ４（図２（Ｂ）参照）は、無端ベルトの厚みの１０μｍ以上６０μｍ以下であることが好ましく、２０μｍ以上５０μｍ以下であることが更に好ましい。
厚みＴ４が無端ベルトの厚みの１０μｍ未満であると、定着装置内で無端ベルト１４を使用した際に、記録紙の通紙により、表面層が少ない走行枚数で摩滅してしまい、無端ベルトの離型性が損なわれ、記録紙の定着不良やトナー付着などの画像汚れが発生すると言う問題が生じる場合があり、６０μｍを超えると、無端ベルト１４全体の熱伝導性が低下し、定着装置のエネルギー効率が悪化する、という問題が生じる場合がある。 Moreover, it is preferable that thickness T4 (refer FIG. 2 (B)) in the area | region which coat | covers the outer peripheral surface of 14 A of cylindrical base material layers of the surface coating layer 14B is 10 micrometers or more and 60 micrometers or less of the thickness of an endless belt. More preferably, it is 20 μm or more and 50 μm or less.
If the thickness T4 is less than 10 μm of the thickness of the endless belt, when the endless belt 14 is used in the fixing device, the recording paper passes and the surface layer is worn away with a small number of running sheets. There is a case where the moldability is impaired, and there is a problem that image fouling such as poor fixing of the recording paper and toner adhesion occurs. If it exceeds 60 μm, the thermal conductivity of the entire endless belt 14 is lowered and the energy of the fixing device is reduced. There may be a problem that efficiency deteriorates.

さらに、表面被覆層１４Ｂの内の、円筒状基材層１４Ａの軸方向両端部を被覆している箇所の厚みＴ３（図２（Ｂ）参照）は、本発明の内容を特に限定するものではないが、少なくとも１０μｍ以上であることが好ましく、２０μｍ以上の膜厚であることがより好ましい。   Furthermore, the thickness T3 (see FIG. 2B) of the surface coating layer 14B that covers both ends in the axial direction of the cylindrical base material layer 14A does not particularly limit the content of the present invention. However, it is preferably at least 10 μm or more, more preferably 20 μm or more.

以上の構成において、本実施の形態に係る定着装置１０では、上記無端ベルト１４を用いることにより、無端ベルト１４の軸方向端部の破断を抑制することができ、無端ベルト１４の軸方向端部破損に起因する定着装置１０における定着性能の低下を抑制することができる。   In the above configuration, in the fixing device 10 according to the present embodiment, by using the endless belt 14, the axial end of the endless belt 14 can be prevented from being broken. A decrease in fixing performance in the fixing device 10 due to breakage can be suppressed.

すなわち、定着装置１０では、図１に示すように、定着ロール１２が図示を省略するモーターの駆動によって所定方向（図１中、矢印Ｅ方向）に所定の回転速度で回転駆動されると、定着ロール１２の回転に従動して、無端ベルト１４が回転する（定着ロール１２の反回転方向に回転。図１中、矢印Ａ方向）。   That is, in the fixing device 10, as shown in FIG. 1, when the fixing roll 12 is rotationally driven at a predetermined rotational speed in a predetermined direction (arrow E direction in FIG. 1) by driving a motor (not shown), the fixing roll 12 is fixed. Following the rotation of the roll 12, the endless belt 14 rotates (rotates in the counter-rotating direction of the fixing roll 12; the direction of arrow A in FIG. 1).

このとき、定着ロール１２と無端ベルト１４との間の加圧領域Ｎに、未定着のトナーＴを保持した記録媒体Ｋが存在すると、記録媒体Ｋは加圧領域Ｎに取り込まれて、定着ロール１２と無端ベルト１４とによって挟持搬送される。
定着ロール１２と無端ベルト１４との間の加圧領域Ｎにおいては、記録媒体Ｋが加圧及び加熱される。その結果、未定着のトナーＴは記録媒体Ｋ上に加熱加圧定着される。 At this time, if there is a recording medium K holding unfixed toner T in the pressure area N between the fixing roll 12 and the endless belt 14, the recording medium K is taken into the pressure area N and the fixing roll 12 and the endless belt 14.
In the pressure region N between the fixing roll 12 and the endless belt 14, the recording medium K is pressed and heated. As a result, the unfixed toner T is heated and pressed and fixed on the recording medium K.

ここで、無端ベルト１４の回転により、無端ベルト１４の軸方向両端部がガイド部材１９や定着装置１０内の装置各部への接触することにより、無端ベルト１４の円筒状基材層１４Ａの軸方向端部が摩耗すると、無端ベルト１４の破断に繋がる場合がある。
しかし、本実施の形態の無端ベルト１４では、上述のように、円筒状基材層１４Ａの外周面の全面または一部を表面被覆層１４Ｂにより被覆されているために、円筒状基材層１４Ａの軸方向両端部の摩耗が抑制される。 Here, due to the rotation of the endless belt 14, both end portions in the axial direction of the endless belt 14 come into contact with the guide members 19 and the respective units in the fixing device 10, so that the axial direction of the cylindrical substrate layer 14 </ b> A of the endless belt 14 If the end is worn, the endless belt 14 may be broken.
However, in the endless belt 14 of the present embodiment, as described above, the entire or part of the outer peripheral surface of the cylindrical base material layer 14A is covered with the surface coating layer 14B, and thus the cylindrical base material layer 14A. Abrasion at both ends in the axial direction is suppressed.

従って、定着装置１０における無端ベルト１４の軸方向端部の摩耗及び破断を抑制することができる。また、無端ベルト１４の軸方向端部破損に起因する定着装置１０における定着性能の低下を抑制することができる。   Accordingly, it is possible to suppress wear and fracture of the axial end portion of the endless belt 14 in the fixing device 10. In addition, it is possible to suppress a decrease in fixing performance in the fixing device 10 due to the axial end portion breakage of the endless belt 14.

上記無端ベルト１４は、芯体の外周面に皮膜形成樹脂溶液を塗布して該芯体上に円筒状樹脂皮膜を形成する第１の塗布工程と、芯体上に形成された円筒状樹脂皮膜を乾燥する乾燥工程と、乾燥工程によって乾燥された円筒状樹脂皮膜の軸方向両端部に該円筒状樹脂皮膜の周方向に沿って該円筒状樹脂皮膜の厚みの２０％以上９０％以下の深さ寸法の溝部を形成する溝部形成工程と、溝部形成工程によって溝部の形成された円筒状樹脂皮膜の外周面に表面被覆樹脂溶液を塗布して該円筒状樹脂皮膜上に表面被覆層を形成する第２の塗布工程と、円筒状樹脂皮膜及び表面被覆層を加熱焼成し、芯体の外周面に円筒状基材層及び表面被覆層の積層体を形成する加熱焼成工程と、積層体と芯体とを分離する分離工程と、を経ることにより製造される。   The endless belt 14 includes a first coating step in which a film-forming resin solution is applied to the outer peripheral surface of the core body to form a cylindrical resin film on the core body, and a cylindrical resin film formed on the core body And a depth of 20% to 90% of the thickness of the cylindrical resin film along the circumferential direction of the cylindrical resin film at both ends in the axial direction of the cylindrical resin film dried by the drying process. A groove portion forming step for forming a groove portion having a size, and a surface coating resin solution is applied to the outer peripheral surface of the cylindrical resin film on which the groove portion is formed by the groove portion forming step to form a surface coating layer on the cylindrical resin film. A second coating step, a heating and firing step of heating and firing the cylindrical resin film and the surface coating layer, and forming a laminate of the cylindrical base material layer and the surface coating layer on the outer peripheral surface of the core; And a separation step of separating the body.

下記に、無端ベルト１４の製造方法を、工程毎に説明する。なお、かかる工程以外にも、種々の公知の工程を適宜設けてもよい。   Below, the manufacturing method of the endless belt 14 is demonstrated for every process. In addition to this process, various known processes may be provided as appropriate.

−準備工程−
図３に示すように、皮膜形成樹脂溶液を塗布する対象となる芯体２０には、アルミニウムやステンレス、ニッケル、銅等の金属を用いることが好ましい。芯体２０は、円筒状または円柱状であって、その軸方向長さは、目的とする無端ベルト１４の軸方向長さ（所謂、幅）以上の長さが必要であるが、芯体２０の軸方向両端部に生じる無効領域に対する余裕幅を確保するために、芯体２０の軸方向長さは、目的とする無端ベルト１４の軸方向長さより、１０〜４０％程度長いことが望ましい。芯体２０の外径は、目的とする無端ベルト１４の内径に合わせ、肉厚は芯体２０としての強度が保てる厚さにする。 -Preparation process-
As shown in FIG. 3, it is preferable to use metals, such as aluminum, stainless steel, nickel, copper, for the core 20 used as the object which apply | coats a film forming resin solution. The core body 20 is cylindrical or columnar, and the axial length of the core body 20 is required to be equal to or longer than the axial length (so-called width) of the target endless belt 14. The axial length of the core body 20 is preferably about 10 to 40% longer than the axial length of the target endless belt 14 in order to secure a margin for the ineffective region generated at both ends in the axial direction. The outer diameter of the core body 20 is matched to the intended inner diameter of the endless belt 14, and the thickness is set to a thickness that can maintain the strength of the core body 20.

芯体２０は円筒形であるが好ましい。芯体２０の重量が大きい場合には、その軸方向両端に、保持板を取り付けるのが好ましい。保持板は、芯体２０の両端をはさむ構造や、芯体２０の内側に嵌合する構造のいずれでもよい。また、芯体２０及び保持板の何れか一方または双方に、段差や切り込み等の加工があってもよい。保持板の取り付け方法は、ねじでもよいし、溶接でもよい。   The core body 20 is preferably cylindrical. When the weight of the core body 20 is large, it is preferable to attach holding plates to both ends in the axial direction. The holding plate may have either a structure that sandwiches both ends of the core body 20 or a structure that fits inside the core body 20. Further, either one or both of the core body 20 and the holding plate may have a process such as a step or a cut. The method for attaching the holding plate may be screws or welding.

また、塗布される皮膜形成樹脂溶液が芯体２０表面に接着することを防ぐため、芯体２０の表面には、離型性を付与することが好ましい。それためには、芯体２０表面をクロムやニッケルでメッキしたり、フッ素樹脂やシリコーン樹脂で被覆したり、表面に離型剤を塗布する方法がある。   Moreover, in order to prevent the film-forming resin solution to be applied from adhering to the surface of the core body 20, it is preferable to impart releasability to the surface of the core body 20. For this purpose, there are methods of plating the surface of the core body 20 with chromium or nickel, coating with a fluororesin or silicone resin, or applying a release agent to the surface.

−第１の塗布工程−
芯体２０表面には皮膜形成樹脂溶液が塗布される。
皮膜形成樹脂溶液の材料としては、ポリイミド（以下、ＰＩと称する）、ポリアミドイミド（以下、ＰＡＩと称する）、ポリカーボネート、ポリエステル、ポリアミド、ポリアリレート等が挙げられる。材料が熱可塑性樹脂の場合には、その溶液が用いられ、ＰＩのように非熱可塑性樹脂の場合には、その前駆体（ＰＩ前駆体）が用いられる。
これらの皮膜形成樹脂溶液の材料の中でも、強度や形状安定性等の観点から、上記ＰＩ前駆体及びＰＡＩが好ましく用いられる。 -First application step-
A film-forming resin solution is applied to the surface of the core body 20.
Examples of the material for the film-forming resin solution include polyimide (hereinafter referred to as PI), polyamideimide (hereinafter referred to as PAI), polycarbonate, polyester, polyamide, polyarylate, and the like. When the material is a thermoplastic resin, the solution is used, and when the material is a non-thermoplastic resin such as PI, the precursor (PI precursor) is used.
Among these materials for the film-forming resin solution, the PI precursor and PAI are preferably used from the viewpoints of strength, shape stability, and the like.

ＰＩ前駆体としては、例えば、３，３'，４，４'−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物（ＢＰＤＡ）とｐ−フェニレンジアミン（ＰＤＡ）とからなるもの、ＢＰＤＡと４，４'−ジアミノジフェニルエーテルとからなるもの、ピロメリット酸二無水物（ＰＭＤＡ）と４，４'−ジアミノジフェニルエーテルとからなるもの等、種々公知のものを用いることができる。また、ＰＩ前駆体は、２種以上を混合して用いてもよいし、複数の酸又はアミンのモノマーを混合して共重合されてもよい。
また、ＰＡＩとしては、種々の公知のものを用いればよい。 Examples of the PI precursor include those composed of 3,3 ′, 4,4′-biphenyltetracarboxylic dianhydride (BPDA) and p-phenylenediamine (PDA), BPDA and 4,4′-diaminodiphenyl ether. Various known materials such as those consisting of pyromellitic dianhydride (PMDA) and 4,4′-diaminodiphenyl ether can be used. Two or more kinds of PI precursors may be mixed and used, or a plurality of acid or amine monomers may be mixed and copolymerized.
Moreover, what is necessary is just to use various well-known things as PAI.

ＰＩ前駆体やＰＡＩの溶剤としては、Ｎ−メチルピロリドン（ＮＭＰ）、Ｎ，Ｎ−ジメチルアセトアミド（ＤＭＡＣ）、アセトアミド等の非プロトン系極性溶剤が挙げられ、常温での揮発性は低い。   Examples of the PI precursor and PAI solvent include aprotic polar solvents such as N-methylpyrrolidone (NMP), N, N-dimethylacetamide (DMAC), and acetamide, which have low volatility at room temperature.

なお、塗布に用いられる皮膜形成樹脂溶液の混合比、濃度、粘度等は、使用される塗布方法や狙いの塗布膜厚に応じて、適宜選択される。
以下、固形分１８％、粘度１３０Ｐａ・ｓのＰＩ前駆体溶液をブレードコートと呼ばれる塗布方法で塗布する場合について、例を挙げて説明する。 The mixing ratio, concentration, viscosity, and the like of the film-forming resin solution used for coating are appropriately selected according to the coating method used and the target coating thickness.
Hereinafter, a case where a PI precursor solution having a solid content of 18% and a viscosity of 130 Pa · s is applied by an application method called blade coating will be described with an example.

芯体２０上への皮膜形成樹脂溶液の塗布方法としては、芯体２０を皮膜形成樹脂溶液に浸漬した後に芯体２０を上昇させる浸漬塗布法、芯体２０を回転させながらその表面に皮膜形成樹脂溶液を吐出する流し塗り法、その際にブレードで皮膜を平滑化するブレード塗布法など、公知の方法が採用できる。上記流し塗り法やブレード塗布法では、塗布部を水平移動させるので、円筒状樹脂皮膜はらせん状に形成されるが、溶剤の乾燥が遅いものを用いて、円筒状樹脂皮膜の乾燥を遅くすれば、継ぎ目は自然に平滑になる。   As a coating method of the film-forming resin solution on the core body 20, a coating is formed on the surface of the core body 20 while rotating the core body 20 by immersing the core body 20 in the film-forming resin solution and then raising the core body 20. A known method such as a flow coating method in which a resin solution is discharged and a blade coating method in which a film is smoothed with a blade can be employed. In the above-mentioned flow coating method or blade coating method, the coating part is moved horizontally, so that the cylindrical resin film is formed in a spiral shape, but use a slow-drying solvent to slow down the drying of the cylindrical resin film. The seam is naturally smooth.

なお、「芯体上に塗布」とは、芯体２０の外周面の表面に塗布することをいい、また該表面に層を有する場合は、その層の表面に塗布することをいう。また、「芯体を上昇」とは、塗布時の液面との相対関係であり、「芯体を停止し、塗布液面を下降」させる場合を含む。   In addition, "applying on a core body" means apply | coating to the surface of the outer peripheral surface of the core body 20, and when having a layer in this surface, it means applying to the surface of the layer. Further, “raising the core” is a relative relationship with the liquid level during application, and includes the case of “stopping the core and lowering the coating liquid”.

流し塗り法を用いて塗布を行う場合には、回転させた芯体２０の表面に、ノズルから吐出された皮膜形成樹脂溶液をブレードによって平滑にする方法が挙げられる。   In the case of performing application using the flow coating method, a method of smoothing the film-forming resin solution discharged from the nozzle with a blade on the surface of the rotated core body 20 can be mentioned.

図３は、上記塗布方法に利用する塗布装置を示す概略構成図である。また図４は、この塗布装置の主要部分の芯体２０の軸方向から見た側面図である。   FIG. 3 is a schematic configuration diagram showing a coating apparatus used for the coating method. FIG. 4 is a side view of the main part of the coating apparatus as seen from the axial direction of the core body 20.

この塗布装置は、図３、図４に示すように、被塗布物である円筒状の芯体２０に対し、皮膜形成樹脂溶液２２を塗布し、その塗膜による円筒状樹脂皮膜１５Ａを形成する塗布装置である。ここで、図示しないが、芯体２０は、水平に回転可能（図３中、矢印Ｃ方向）に支持するアームを有する台座に保持部材を介して配設されている。また、図示しないが、芯体２０は、芯体２０を軸回転させるための駆動手段（回転手段）と保持部材を介して連結されている。
また、芯体２０の周辺には、皮膜形成樹脂溶液２２を流下して芯体２０に皮膜形成樹脂溶液２２を付着させる流下装置２４が配置されている。 As shown in FIGS. 3 and 4, this coating apparatus applies a film-forming resin solution 22 to a cylindrical core body 20 that is an object to be coated, and forms a cylindrical resin film 15 </ b> A using the coating film. It is a coating device. Here, although not shown, the core body 20 is disposed on a pedestal having an arm that is supported so as to be horizontally rotatable (in the direction of arrow C in FIG. 3) via a holding member. Although not shown, the core body 20 is connected to a driving means (rotating means) for rotating the core body 20 through an axis via a holding member.
In addition, a flow-down device 24 is provided around the core body 20 to flow the film-forming resin solution 22 and attach the film-forming resin solution 22 to the core body 20.

流下装置２４（ディスペンサー）は、例えば、皮膜形成樹脂溶液２２を流下させるノズル２６と、ノズル２６へ皮膜形成樹脂溶液２２を供給する容器２８とから構成されている。容器２８としては、例えば、メニカスシリンダー、スクリューなどを利用した装置が適用される。流下装置２４は、ノズル２６と容器２８とが連結管により連結してノズル２６と容器２８とが分離して別置している形態でもよいし、ノズル２６と容器２８とが一体的に構成された形態でもよい。本実施形態では、容器２８とノズル２６とが別体で、ポンプ３０を介して連結した形態を説明する。また、ノズル２６と容器２８との間には例えば電磁弁を介在させて流下量を制御してもよい。   The flow-down device 24 (dispenser) includes, for example, a nozzle 26 that flows down the film-forming resin solution 22 and a container 28 that supplies the film-forming resin solution 22 to the nozzle 26. As the container 28, for example, an apparatus using a meniscus cylinder, a screw or the like is applied. The flow-down device 24 may be configured such that the nozzle 26 and the container 28 are connected by a connecting pipe, and the nozzle 26 and the container 28 are separated and arranged separately, or the nozzle 26 and the container 28 are integrally configured. The form may be sufficient. In the present embodiment, a configuration in which the container 28 and the nozzle 26 are separated and connected via a pump 30 will be described. Further, the flow amount may be controlled by interposing an electromagnetic valve between the nozzle 26 and the container 28, for example.

通常、ＰＩ前駆体溶液などの皮膜形成樹脂溶液２２は、例えば１Ｐａ・ｓ以上と粘度が高いので自然には流下しないので、ポンプ３０を用いて流下させる。円筒状樹脂皮膜１５Ａの層厚は、皮膜形成樹脂溶液２２の吐出量によって定まるため、塗布中は吐出量を一定にしなくてはならない。皮膜形成樹脂溶液の吐出は、加圧エアで容器２８から押し出す方法でもよいが、定量化を確実にするには、ポンプ３０で供給するのがよい。そのポンプ３０として、途切れなく一定量を吐出することが可能であるモーノポンプが好ましい。   Usually, the film-forming resin solution 22 such as a PI precursor solution has a high viscosity of, for example, 1 Pa · s or more and does not flow down naturally. Since the layer thickness of the cylindrical resin film 15A is determined by the discharge amount of the film-forming resin solution 22, the discharge amount must be constant during application. The film forming resin solution may be discharged from the container 28 with pressurized air. However, in order to ensure quantification, the film forming resin solution may be supplied by a pump 30. The pump 30 is preferably a Mono pump capable of discharging a constant amount without interruption.

ノズル２６と芯体２０との距離は任意でよいが、流下液が途切れることがないよう、１０〜１００ｍｍ程度が好ましい。液の途切れが生じると、泡を巻き込むことがある。   The distance between the nozzle 26 and the core body 20 may be arbitrary, but is preferably about 10 to 100 mm so that the falling liquid is not interrupted. If the liquid breaks off, bubbles may be involved.

芯体２０の周辺には、芯体２０に付着した皮膜形成樹脂溶液２２を平滑化する平滑化手段として、ブレード３２が配置されている。ブレード３２は、芯体２０へ突き当てて圧接させることで、芯体２０に付着された皮膜形成樹脂溶液２２を平滑化することで、芯体２０上に円筒状樹脂皮膜１５Ａを形成する。ブレード３２は、その先端が湾曲されて（しなるように）、芯体２０へ圧接される。   A blade 32 is disposed around the core body 20 as a smoothing means for smoothing the film-forming resin solution 22 adhered to the core body 20. The blade 32 abuts against the core body 20 and is brought into pressure contact therewith to smooth the film-forming resin solution 22 adhered to the core body 20, thereby forming a cylindrical resin film 15 </ b> A on the core body 20. The tip of the blade 32 is bent (so as to be) and is pressed against the core body 20.

ここで、ブレード３２の芯体２０への圧接力としては、例えば真円度が０〜１ｍｍの芯体２０の回転時の最大振れ幅（例えば０〜２ｍｍ）に合わせて、ブレード３２が当該振れ幅に追随できるように０．２Ｎから４Ｎの範囲とし、円筒状樹脂皮膜１５Ａにらせん状模様が発生しない条件とする。   Here, as the pressure contact force of the blade 32 to the core body 20, for example, according to the maximum deflection width (for example, 0 to 2 mm) during rotation of the core body 20 having a roundness of 0 to 1 mm, The range is from 0.2N to 4N so that the width can be followed, and the spiral resin film 15A is not subjected to the spiral pattern.

流下装置２４（ノズル２６）及びブレード３２は、皮膜形成樹脂溶液２２の芯体２０への付着及び平滑化に伴い、芯体の２０回転に応じて相対的に芯体２０の軸方向の一端から他端へ水平方向（図３中、矢印Ｄ方向）に移動させる。この構成は、図示しないが、流下装置２４（ノズル２６）及びブレード３２を移動させる構成としてもよいし、芯体２０が移動する構成としてもよく、周知の技術により構成することができる。   The flow down device 24 (nozzle 26) and the blade 32 are relatively moved from one end in the axial direction of the core body 20 in accordance with 20 rotations of the core body as the film forming resin solution 22 adheres to and smoothes the core body 20. Move to the other end in the horizontal direction (arrow D direction in FIG. 3). Although not shown, this configuration may be configured to move the flow-down device 24 (nozzle 26) and the blade 32, or may be configured to move the core body 20, and may be configured by a known technique.

流下装置２４（ノズル２６）及びブレード３２を連動させ、芯体２０の一端から他の一端へ水平方向に移動させることにより、芯体２０の表面に塗布することができる。その移動速度が塗布速度と言える。
塗布時の条件は、芯体２０の回転速度が２０〜２００ｒｐｍであり、塗布速度Ｖは、０．１〜２．０ｍ／分程度である、溶液の粘度が高いほど遅くするのが好ましい。 By applying the flow-down device 24 (nozzle 26) and the blade 32 in conjunction with each other and moving in a horizontal direction from one end of the core body 20 to the other end, it can be applied to the surface of the core body 20. The moving speed can be said to be the coating speed.
The coating conditions are such that the rotational speed of the core body 20 is 20 to 200 rpm, and the coating speed V is about 0.1 to 2.0 m / min. The higher the solution viscosity, the slower.

本実施形態では、まず、芯体２０を周方向（図３中、矢印Ｃ方向）に回転させながら、流下装置２４のノズル２６から、皮膜形成樹脂溶液２２を流下させて芯体２０に皮膜形成樹脂溶液２２を付着する。この直後に芯体２０の一端側の突き当て位置３１においてブレード３２を水平方向に移動させて芯体２０へ突き当てることで、芯体２０に付着した皮膜形成樹脂溶液２２を平滑化する。そして、芯体２０の回転毎に付着点及び平滑化点（流下装置２４及びブレード３２）を、芯体２０の一端から他端へ水平方向（図３中、矢印Ｄ方向）に移動させる。   In this embodiment, first, the film forming resin solution 22 is caused to flow down from the nozzle 26 of the flow down device 24 while rotating the core body 20 in the circumferential direction (in the direction of arrow C in FIG. 3), thereby forming a film on the core body 20. A resin solution 22 is adhered. Immediately after this, the blade 32 is moved in the horizontal direction at the abutting position 31 on one end side of the core body 20 and abutted against the core body 20, thereby smoothing the film-forming resin solution 22 attached to the core body 20. Then, each time the core body 20 rotates, the attachment point and the smoothing point (flowing device 24 and blade 32) are moved in the horizontal direction (in the direction of arrow D in FIG. 3) from one end of the core body 20 to the other end.

その後、芯体２０への皮膜形成樹脂溶液２２の塗布が終了する直前に、芯体２０の他端側の退避位置３４において、ブレード３２を水平方向に移動させて芯体２０から退避させる。   Thereafter, immediately before the coating of the film-forming resin solution 22 on the core body 20 is completed, the blade 32 is moved in the horizontal direction and retracted from the core body 20 at the retreat position 34 on the other end side of the core body 20.

ブレード３２は、ステンレスや真鍮などの金属や、フッ素樹脂やポリエチレン等の弾力性ある材料で、厚さ０．１〜１ｍｍ程度の板から製作される。幅は、少なくともピッチ（水平移動速度／回転体回転数）より広い必要があるが、広すぎても筋が残る場合があるので、上記ピッチの６倍以下が好ましい。ブレード３２を皮膜形成樹脂溶液２２に押し当てて平滑化している間は、芯体２０とブレード３２の間には、皮膜形成樹脂溶液が存在するので、両者が直に接触することはない。   The blade 32 is made of a plate having a thickness of about 0.1 to 1 mm made of a metal such as stainless steel or brass, or an elastic material such as fluororesin or polyethylene. The width needs to be wider than at least the pitch (horizontal movement speed / rotational speed), but even if it is too wide, streaks may remain. While the blade 32 is pressed against the film-forming resin solution 22 and smoothed, the film-forming resin solution exists between the core 20 and the blade 32, so that they do not come into direct contact with each other.

このようにして、皮膜形成樹脂溶液２２が芯体２０外周面に塗布され、皮膜形成樹脂溶液による塗膜としての円筒状樹脂皮膜１５Ａが形成される。   In this way, the film-forming resin solution 22 is applied to the outer peripheral surface of the core body 20, and a cylindrical resin film 15A as a coating film by the film-forming resin solution is formed.

−乾燥工程−
乾燥工程においては、図５に示すように、上記第１の塗布工程によって芯体２０上に形成された円筒状樹脂皮膜１５Ａを、固形分が４０％以上６０％以下の半乾燥状態となるまで乾燥させる。
-Drying process-
In the drying step, as shown in FIG. 5, the cylindrical resin film 15A formed on the core body 20 by the first application step is in a semi-dry state with a solid content of 40% to 60%. dry.

この乾燥後の時点では、皮膜形成樹脂溶液からなる円筒状樹脂皮膜１５Ａには、溶剤が全皮膜重量の４０％以上６０％以下は残っており、円筒状樹脂皮膜１５Ａはまだ柔軟性を有し、円筒状基材層としての強度を保持しておらず、芯体２０上に密着して保持されている。   At the time after the drying, the solvent remains in the cylindrical resin film 15A made of the film-forming resin solution in an amount of 40% to 60% of the total film weight, and the cylindrical resin film 15A still has flexibility. In addition, the strength as the cylindrical base material layer is not maintained, and is held in close contact with the core body 20.

なお、円筒状樹脂皮膜１５Ａの固形分が４０％を切るほどまで、円筒状樹脂皮膜１５Ａを乾燥させてしまうと、円筒状樹脂皮膜１５Ａの柔軟性が失われ、硬くもろい膜になり、後述する溝部形成工程において溝部の形成が困難となると共に、後述する加熱焼成工程後に表面被覆層１５Ｂとの密着性が低下するなどの問題が生じる。   If the cylindrical resin film 15A is dried until the solid content of the cylindrical resin film 15A is less than 40%, the flexibility of the cylindrical resin film 15A is lost and the film becomes a hard and brittle film, which will be described later. In the groove portion forming step, it becomes difficult to form the groove portion, and problems such as a decrease in adhesion to the surface coating layer 15B occur after the heating and firing step described later.

なお、上記説明で使用している円筒状樹脂皮膜１５Ａ中の固形分測定は、上記円筒状樹脂皮膜１５Ａの形成された芯体２０について、溝形成工程と表面層塗布を行わずに３８０℃、１時間の加熱焼成処理を行い、求めたものである。その計算方法を下記に示す。   In addition, the solid content measurement in the cylindrical resin film 15A used in the above description is about 380 ° C. without performing the groove forming step and the surface layer coating on the core body 20 on which the cylindrical resin film 15A is formed. This is obtained by performing a heat baking treatment for 1 hour. The calculation method is shown below.

円筒状樹脂皮膜１５Ａが形成された芯体２０の全体について、乾燥工程終了後（焼成処理前）の質量ａと、焼成処理後の重量ｂを、また芯体２０のみでの重量ｃを各々測定すると、
（円筒状樹脂皮膜１５Ａの固形分率）は（ｂ−ｃ）/（ａ−ｃ）×１００（％）で表される。 With respect to the entire core body 20 on which the cylindrical resin film 15A is formed, the mass a after the drying process (before the firing process), the weight b after the firing process, and the weight c only with the core body 20 are measured. Then
(The solid content of the cylindrical resin film 15A) is represented by (b−c) / (ac) × 100 (%).

乾燥工程では、芯体２０に形成された円筒状樹脂皮膜１５Ａを、上記半乾燥状態となるまで加熱乾燥させる。乾燥工程における加熱乾燥条件は、皮膜形成樹脂溶液に用いる材料（樹脂）や溶剤の種類にもよるが、通常、６０℃〜１２０℃の温度で３０〜１２０分間の時間で、所望の半乾燥状態を得ることが好ましい。その際、温度が高いほど、加熱時間は短くてよい。温度は、時間内において段階的、または一定速度で上昇させてもよい。加熱の際、熱風を当てることも有効である。   In the drying step, the cylindrical resin film 15A formed on the core body 20 is heated and dried until the semi-dry state is reached. Although the heating and drying conditions in the drying step depend on the type of material (resin) and solvent used for the film-forming resin solution, they are usually in the desired semi-dry state at a temperature of 60 to 120 ° C. for 30 to 120 minutes It is preferable to obtain At that time, the higher the temperature, the shorter the heating time. The temperature may be increased stepwise or at a constant rate over time. It is also effective to apply hot air during heating.

乾燥工程中に円筒状樹脂皮膜１５Ａに垂れが生じる場合には、芯体２０の軸方向を水平にして、ゆっくり回転させることが有効である。このとき、芯体２０の回転速度は１〜６０ｒｐｍ程度が好ましい。   When dripping occurs in the cylindrical resin film 15A during the drying process, it is effective to make the axial direction of the core body 20 horizontal and rotate it slowly. At this time, the rotational speed of the core body 20 is preferably about 1 to 60 rpm.

−溝部形成工程−
溝部形成工程では、上記乾燥工程を経ることによって乾燥された円筒状樹脂皮膜１５Ａの芯体２０の軸方向両端部に、円筒状樹脂皮膜１５Ａの周方向に沿って溝部３６を形成する。 -Groove formation process-
In the groove portion forming step, the groove portions 36 are formed along the circumferential direction of the cylindrical resin film 15A at both axial ends of the core body 20 of the cylindrical resin film 15A that has been dried through the drying step.

溝部３６は、円筒状樹脂皮膜１５Ａの芯体２０へ接触する側の面を裏面とすると、円筒状樹脂皮膜１５Ａの表面側に開口し、図７に示すように、円筒状樹脂皮膜１５Ａの軸方向（芯体２０の軸方向と同一方向）両端部の側縁から中央部へ向かって所定距離移動した位置に、円筒状樹脂皮膜１５Ａの側縁に沿って、円筒状樹脂皮膜１５Ａの周方向に向かって直線状に形成されている。   The groove portion 36 opens to the front surface side of the cylindrical resin film 15A, assuming that the surface of the cylindrical resin film 15A that contacts the core 20 is the back surface, and as shown in FIG. 7, the shaft of the cylindrical resin film 15A Direction (same direction as the axial direction of the core body 20) in the circumferential direction of the cylindrical resin film 15A along the side edge of the cylindrical resin film 15A at a position moved from the side edge of both ends toward the center by a predetermined distance. It is formed in a straight line toward.

溝部３６は、円筒状樹脂皮膜１５Ａの厚みの２０％以上９０％以下の深さ寸法であることが好ましく、４０％以上９０％以下がさらに好ましく、６０％以上９０％以下が特に好ましい。   The groove 36 preferably has a depth dimension of 20% to 90% of the thickness of the cylindrical resin film 15A, more preferably 40% to 90%, and particularly preferably 60% to 90%.

溝部３６の深さ寸法が、円筒状樹脂皮膜１５Ａの厚みの２０％未満であると、製造される無端ベルト１４の両端部が被覆される範囲も２０％未満となり、端部補強の効果が充分に得られないと言う問題が生じる場合がある。また、溝部３６の深さ寸法は、より深いほうが製造される無端ベルト１４の両端が表面層に被覆される範囲が広くなり、補強効果が高くなるが、深ければ深いほど、溝加工の際に円筒状樹脂皮膜１５Ａを完全に切断してしまい、芯体２０の表面を傷つけてしまう可能性が高くなる。そのため、深さ寸法は円筒状樹脂皮膜１５Ａの少なくとも９０％以下に設定することが好ましい。   If the depth dimension of the groove 36 is less than 20% of the thickness of the cylindrical resin film 15A, the range in which both ends of the manufactured endless belt 14 are covered is also less than 20%, and the effect of reinforcing the end is sufficient. The problem of not being able to be obtained may arise. Moreover, the depth dimension of the groove part 36 increases the range in which both ends of the endless belt 14 to be manufactured are covered with the surface layer, and the reinforcing effect is enhanced. There is a high possibility that the cylindrical resin film 15A is completely cut and the surface of the core body 20 is damaged. Therefore, the depth dimension is preferably set to at least 90% or less of the cylindrical resin film 15A.

溝部３６の幅は本発明の内容を特に制限するものではないが、５０μｍ〜２００μｍが好適であり、７０μ〜１２０μが更に好ましい。   The width of the groove part 36 does not particularly limit the content of the present invention, but is preferably 50 μm to 200 μm, and more preferably 70 μm to 120 μm.

円筒状樹脂皮膜１５Ａへの溝部３６の形成は、例えば、図６に示すように、切断用の一対の刃物３８各々の刃先を、円筒状樹脂皮膜１５Ａの軸方向両端部の側縁から互いに近づく方向へと所定距離移動させた位置に各々接触させた状態とした後に、芯体２０を周方向へと回転させることによって形成することができる。   For example, as shown in FIG. 6, the grooves 36 are formed in the cylindrical resin film 15 </ b> A so that the cutting edges of each of the pair of cutting blades 38 come closer to each other from the side edges at both axial ends of the cylindrical resin film 15 </ b> A. It can be formed by rotating the core body 20 in the circumferential direction after making it contact with each position moved by a predetermined distance in the direction.

上記溝部３６の幅、及び深さ寸法は、溝部３６を形成するための刃物３８の刃先の形状、刃先の大きさ、及び刃物３８の刃先を円筒状樹脂皮膜１５Ａの外周面に接触させるときの圧力等を調整することにより調節することができる。   The width and depth of the groove 36 are determined when the shape of the cutting edge 38, the size of the cutting edge 38, and the cutting edge of the cutting tool 38 for forming the groove 36 are brought into contact with the outer peripheral surface of the cylindrical resin film 15A. It can be adjusted by adjusting the pressure or the like.

この溝部３６の形成においては、乾燥工程後の時点では、円筒状樹脂皮膜１５Ａには溶剤が４０％以上６０％以下含有されている状態であることから、円筒状樹脂皮膜１５Ａは柔軟性を有している。このため、容易に溝部３６を形成することができる。   In the formation of the groove 36, the cylindrical resin film 15A has flexibility because the solvent is contained in the cylindrical resin film 15A after the drying step. is doing. For this reason, the groove part 36 can be formed easily.

−第２の塗布工程−
第２の塗布工程では、前記溝部形成工程によって溝部３６の形成された円筒状樹脂皮膜１５Ａの外周面に表面被覆樹脂溶液を塗布して、円筒状樹脂皮膜１５Ａ上に表面被覆層１５Ｂを形成する。 -Second coating process-
In the second coating step, the surface coating resin solution is applied to the outer peripheral surface of the cylindrical resin film 15A in which the groove portions 36 are formed in the groove portion forming step, thereby forming the surface coating layer 15B on the cylindrical resin film 15A. .

このような表面被覆樹脂溶液としては、ＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）、ＰＦＡ（テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体）、ＦＥＰ（テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体）等のフッ素樹脂を用いることができる。
以下では、表面被覆樹脂溶液を、適宜「フッ素樹脂分散液」と称して説明する場合がある。 Such surface coating resin solutions include fluororesins such as PTFE (polytetrafluoroethylene), PFA (tetrafluoroethylene-perfluoroalkyl vinyl ether copolymer), FEP (tetrafluoroethylene-hexafluoropropylene copolymer), and the like. Can be used.
Hereinafter, the surface coating resin solution may be referred to as “fluorine resin dispersion” as appropriate.

このようなフッ素樹脂分散液は、一般的には固形分が４０〜６０％に調整され、粘度は狙いの塗布厚みや塗布方法に応じて、GMC(シ゛メチルセルロース)等の増粘剤で調整される。
表面被覆樹脂溶液を塗布する方法としては、図８に示すような浸漬塗布法およびスプレー塗布法などが挙げられる。浸漬塗布法においては２５℃における塗料粘度は、狙いの膜厚、塗布速度に応じて１００ｃＰ〜７００ｃＰに調整されて使用される。
また、スプレー塗布方法の場合は、２５℃における塗料粘度が０〜１０ｃP程に調整して使用され、２０μｍ以上の厚膜を製造する際には重ね塗りなどの手法が選択される。 Such a fluororesin dispersion generally has a solid content adjusted to 40 to 60%, and the viscosity is adjusted with a thickener such as GMC (dimethylcellulose) according to the target coating thickness and coating method. The
Examples of the method for applying the surface coating resin solution include a dip coating method and a spray coating method as shown in FIG. In the dip coating method, the coating viscosity at 25 ° C. is adjusted to 100 cP to 700 cP depending on the target film thickness and coating speed.
In the case of the spray coating method, the coating viscosity at 25 ° C. is adjusted to about 0 to 10 cP, and a method such as overcoating is selected when producing a thick film of 20 μm or more.

以下、第２の塗布工程として、浸漬塗布法を選択した場合について解説するが、この塗布方法は本発明の内容を限定するものではない。   Hereinafter, although the case where the dip coating method is selected as a 2nd application | coating process is demonstrated, this coating method does not limit the content of this invention.

第２の塗布工程では、芯体２０の軸方向を垂直にした際に、図８に示すように、下端側となる部分の円筒状樹脂皮膜１５Ａの端部、及び芯体２０の露出部分があれば、その部分に被覆処理を施す（被覆処理領域４０）。
なお、芯体２０の上端側になる部分は、芯体２０表面が露出していても、表面被覆樹脂溶液４２への浸漬時、その部分まで浸漬しなければ、芯体２０表面に表面被覆樹脂溶液４２が付着しないので、被覆処理を施さなくてもかまわない。もちろんその部分も被覆すれば、より確実である。 In the second coating step, when the axial direction of the core body 20 is made vertical, as shown in FIG. 8, the end portion of the cylindrical resin film 15A on the lower end side and the exposed portion of the core body 20 are If there is, a covering process is performed on the part (covering region 40).
In addition, even if the surface of the core body 20 is exposed, the portion which becomes the upper end side of the core body 20 is not covered with the surface coating resin solution 42 and is not soaked up to the surface coating resin on the surface of the core body 20. Since the solution 42 does not adhere, the coating process may not be performed. Of course, if that part is covered, it is more reliable.

次いで、図８に示すように、被覆処理をした被覆処理領域４０側を下側にして芯体２０を垂直にして、表面被覆樹脂溶液４２が入れられた塗布槽４４に浸漬し、引き上げることにより、フッ素樹脂分散液の皮膜からなる表面被覆層１５Ｂが、芯体２０上の円筒状樹脂皮膜１５Ａ上に形成される。塗布槽４４の上部には、環状送風装置４７が取り付けられており、円筒状樹脂皮膜１５Ａ上に塗布されたフッ素樹脂分散液の皮膜に風を送ることができる。   Next, as shown in FIG. 8, by immersing the core body 20 in the coating tank 44 containing the surface coating resin solution 42 with the coating processing region 40 side subjected to the coating processing down and the core body 20 vertical, and pulling it up. A surface coating layer 15B made of a fluororesin dispersion film is formed on the cylindrical resin film 15A on the core 20. An annular blower 47 is attached to the upper part of the coating tank 44, and air can be sent to the fluororesin dispersion film coated on the cylindrical resin film 15A.

なお、表面被覆樹脂溶液４２は、塗布槽４４に溜め置きしてもよいが、塗布槽４４の下部から供給し、上部から溢流させて回収し、ポンプで循環させてもよい。   The surface coating resin solution 42 may be stored in the application tank 44, but may be supplied from the lower part of the application tank 44, overflowed from the upper part, recovered, and circulated by a pump.

ここで、表面被覆樹脂溶液４２としては、フッ素樹脂粉体の粒径が１〜２０μｍ、その分散液濃度は１０〜７０％程度が好ましい。表面被覆樹脂溶液４２の溶媒は、水のほか、エタノールやブタノール等の低級アルコールや、エチレングリコール等のグリコール、またそのエステル類が併用されることもある。溶媒の蒸発により、表面被覆樹脂溶液４２の濃度が上昇した場合には、低級アルコール等を加えて調整すればよい。また、表面被覆樹脂溶液４２には界面活性剤や粘度調整剤等も添加されてよい。   Here, as the surface coating resin solution 42, the particle diameter of the fluororesin powder is preferably 1 to 20 μm, and the dispersion concentration is preferably about 10 to 70%. As the solvent of the surface coating resin solution 42, water, lower alcohols such as ethanol and butanol, glycols such as ethylene glycol, and esters thereof may be used in combination. When the concentration of the surface coating resin solution 42 increases due to evaporation of the solvent, it may be adjusted by adding a lower alcohol or the like. In addition, a surfactant, a viscosity adjusting agent, and the like may be added to the surface coating resin solution 42.

表面被覆樹脂溶液４２を塗布槽４４に入れる前には、脱泡して表面被覆樹脂溶液４２の中から泡を除去するのがよい。なぜなら、界面活性剤が添加されていると、表面被覆樹脂溶液４２は泡立ちが起こりやすく、液中に泡があると塗膜に欠陥が生じるからである。脱泡の方法には、静置することのほか、減圧や遠心分離、ろ過、超音波印加、等の方法がある。なお、水には２０℃で窒素が約１．１９体積％、酸素が約０．６４体積％の溶解度があり、フッ素樹脂分散液には気体が溶存するが、それら溶存気体も減圧によって減少させておくことが好ましい。   Before putting the surface coating resin solution 42 into the coating tank 44, it is preferable to remove bubbles from the surface coating resin solution 42 by defoaming. This is because when the surfactant is added, the surface coating resin solution 42 is liable to foam, and when there are bubbles in the liquid, the coating film is defective. As the defoaming method, there are methods such as depressurization, centrifugal separation, filtration, ultrasonic application and the like in addition to standing. Water has a solubility of about 1.19% by volume of nitrogen and about 0.64% by volume of oxygen at 20 ° C., and gases are dissolved in the fluororesin dispersion, but these dissolved gases are also reduced by reducing the pressure. It is preferable to keep it.

表面被覆樹脂溶液４２からの芯体２０の引き上げ速度は、所望の表面被覆層１５Ｂの厚みにもよるが、５０〜５００ｍｍ／分程度である。   The pulling speed of the core body 20 from the surface coating resin solution 42 is about 50 to 500 mm / min, although it depends on the desired thickness of the surface coating layer 15B.

引き上げの際、環状送風装置４７により、表面被覆樹脂溶液４２の塗膜としての表面被覆層１５Ｂに気流を当てて、溶媒の乾燥を促進するが、表面被覆層１５Ｂに当てる気流は、一方向からよりは、周方向で均一になるよう、環状に当てるのがよい。そのような送風装置としては、例えば特許第２８４４７８４号公報や、特許第２６２９４１７号公報に記載されているものが挙げられる。   At the time of pulling up, an air flow is applied to the surface coating layer 15B as a coating film of the surface coating resin solution 42 by the annular blower 47 to promote drying of the solvent, but the air flow applied to the surface coating layer 15B is from one direction. Rather, it is better to apply in an annular shape so as to be uniform in the circumferential direction. Examples of such a blower include those described in Japanese Patent No. 2844784 and Japanese Patent No. 2629417.

この第２の塗布工程により、円筒状樹脂皮膜１５Ａ上に表面被覆層１５Ｂを形成した後に、常温から１００℃の間に５〜２０分間置いて、表面被覆層１５Ｂ内に残留している溶媒を乾燥させる。この乾燥の前後に、先に形成した被覆処理をした被覆処理領域４０を取り外す。   After the surface coating layer 15B is formed on the cylindrical resin film 15A by this second coating step, the solvent remaining in the surface coating layer 15B is placed between room temperature and 100 ° C. for 5 to 20 minutes. dry. Before and after this drying, the previously formed coating treatment region 40 is removed.

−加熱焼成工程−
次に、加熱焼成工程では、上記第２の塗布工程によって、溝部３６の設けられた円筒状樹脂皮膜１５Ａ上に、表面被覆層１５Ｂが積層された芯体２０について、円筒状樹脂皮膜１５Ａ及び表面被覆層１５Ｂを同時に加熱焼成する。この加熱焼成工程を経ることにより、図９に示すように、円筒状基材層１４Ａ上に表面被覆層１４Ｂの積層された積層体４６を形成することができる。 -Heating and baking process-
Next, in the heating and baking process, the cylindrical resin film 15A and the surface of the core body 20 in which the surface coating layer 15B is laminated on the cylindrical resin film 15A provided with the groove 36 by the second application process. The coating layer 15B is heated and fired simultaneously. Through this heating and firing step, as shown in FIG. 9, a laminate 46 in which the surface coating layer 14B is laminated on the cylindrical base material layer 14A can be formed.

この加熱焼成工程においては、円筒状樹脂皮膜１５Ａを構成する材料にＰＩ前駆体が用いられている場合には、好ましくは２５０℃〜４５０℃、より好ましくは３００℃〜３５０℃前後で、２０〜６０分間加熱焼成することにより、縮合反応させることで円筒状基材層１４Ａが形成される。その際、表面被覆層１４Ｂを構成するフッ素樹脂粉体は溶融焼成されてフッ素樹脂からなる表面被覆層１４Ｂとなる。   In this heating and baking step, when a PI precursor is used as the material constituting the cylindrical resin film 15A, it is preferably 250 ° C. to 450 ° C., more preferably about 300 ° C. to 350 ° C. The cylindrical base material layer 14A is formed by a condensation reaction by heating and baking for 60 minutes. At that time, the fluororesin powder constituting the surface coating layer 14B is melted and fired to form the surface coating layer 14B made of fluororesin.

ここで、円筒状樹脂皮膜１５Ａを構成する材料の種類によっては、加熱焼成時に溶剤の揮発物や反応時に発生する気体があり、加熱焼成後の円筒状基材層１４Ａには、これらの揮発物や気体による部分的な膨れが生じることがある。これは特に、ＰＩ前駆体を、円筒状樹脂皮膜１５Ａを構成する材料として用い、且つ円筒状樹脂皮膜１５Ａの厚みが５０μｍを越える場合に顕著に発生する。   Here, depending on the type of material constituting the cylindrical resin film 15A, there are solvent volatiles during heating and firing and gases generated during reaction, and these volatiles are present in the cylindrical base material layer 14A after heating and baking. And partial swelling due to gas may occur. This particularly occurs remarkably when the PI precursor is used as a material constituting the cylindrical resin film 15A and the thickness of the cylindrical resin film 15A exceeds 50 μm.

しかし、本実施の形態では、上記溝部形成工程において円筒状樹脂皮膜１５Ａ上に溝部３６が形成されているため、加熱焼成工程における円筒状樹脂皮膜１５Ａの体積収縮により、図１０（Ａ）に示すように溝部３６部分で積層体４６が裂け、積層体４６内面からのガス抜けが補助され、円筒状樹脂皮膜１５Ａへの部分的な膨れの発生を抑制することができる。   However, in the present embodiment, since the groove portion 36 is formed on the cylindrical resin film 15A in the groove portion forming step, the volume shrinkage of the cylindrical resin film 15A in the heating and baking step causes the shrinkage to occur as shown in FIG. As described above, the laminated body 46 is torn at the groove portion 36, and gas escape from the inner surface of the laminated body 46 is assisted, thereby suppressing the occurrence of partial swelling to the cylindrical resin film 15A.

−分離工程−
加熱焼成工程の後に、芯体２０を常温に冷した後に、積層体４６を芯体２０から取り外す。この取り外し時に、溝部３６を境界にして積層体４６の軸方向両端部が中央部から分離されて（図１０（Ｂ）参照）、この中央部を本実施の形態の無端ベルト１４として得ることができる。 -Separation process-
After the heating and firing step, the core body 20 is cooled to room temperature, and then the laminate 46 is removed from the core body 20. At the time of removal, both end portions in the axial direction of the laminated body 46 are separated from the central portion with the groove 36 as a boundary (see FIG. 10B), and this central portion can be obtained as the endless belt 14 of the present embodiment. it can.

なお、無端ベルト１４の円筒状基材層１４Ａとは、積層体の状態では円筒状樹脂皮膜１５Ａに相当し、表面被覆層１４Ｂは、積層体の状態では表面被覆層１５Ｂに相当する。   The cylindrical base material layer 14A of the endless belt 14 corresponds to the cylindrical resin film 15A in the laminated state, and the surface coating layer 14B corresponds to the surface coating layer 15B in the laminated body state.

以上説明したように、本実施の形態の無端ベルト１４の製造方法によれば、上記乾燥工程で円筒状樹脂皮膜１５Ａの芯体２０の軸方向両端部に溝部３６を設けて、第２の塗布工程により表面被覆樹脂溶液を塗布した後に、上記加熱焼成工程により円筒状樹脂皮膜１５Ａ及び表面被覆層１５Ｂを加熱焼成し、芯体２０から分離することにより無端ベルト１４を製造する。   As described above, according to the method of manufacturing the endless belt 14 of the present embodiment, the groove 36 is provided at both ends in the axial direction of the core body 20 of the cylindrical resin film 15A in the drying step, and the second coating is performed. After applying the surface coating resin solution in the process, the endless belt 14 is manufactured by heating and baking the cylindrical resin film 15A and the surface coating layer 15B in the heating and baking process and separating them from the core body 20.

このため、本発明の無端ベルト１４では、円筒状基材層１４Ａの外周面を全面に渡って表面被覆層１４Ｂにより被覆された構成とすることができると共に、円筒状基材層１４Ａの軸方向（図２（Ａ）中、矢印Ｂ方向参照、すなわち、無端ベルト１４の軸方向と同一方向）端面の少なくとも一部もまた表面被覆層１４Ｂにより被覆された構成とすることができる。   For this reason, in the endless belt 14 of the present invention, the outer peripheral surface of the cylindrical base material layer 14A can be covered with the surface coating layer 14B over the entire surface, and the axial direction of the cylindrical base material layer 14A (In FIG. 2A, see the direction of arrow B, that is, the same direction as the axial direction of endless belt 14) At least a part of the end surface may also be covered with surface coating layer 14B.

このように、表面被覆層１４Ｂによって軸方向端面を被覆された円筒状基材層１４Ａとすることにより、無端ベルト１４の円筒状基材層１４Ａの軸方向端面が摩耗することを抑制することができる。   Thus, by using the cylindrical base material layer 14A whose axial end face is covered with the surface coating layer 14B, it is possible to suppress wear of the axial end face of the cylindrical base material layer 14A of the endless belt 14. it can.

次に、上記定着装置１０を備えた画像形成装置５０について説明する。   Next, the image forming apparatus 50 including the fixing device 10 will be described.

図１１に示すように、本発明の画像形成装置５０は、所定方向（図１１中、矢印Ｆ方向）に回転する感光体５２を備えている。
感光体５２の周辺には、感光体５２の回転方向に沿って、帯電装置５４、露光装置５６、現像装置５８、転写装置６０、及びクリーニング部材６２が設けられている。 As shown in FIG. 11, the image forming apparatus 50 of the present invention includes a photoconductor 52 that rotates in a predetermined direction (the direction of arrow F in FIG. 11).
A charging device 54, an exposure device 56, a developing device 58, a transfer device 60, and a cleaning member 62 are provided around the photoconductor 52 along the rotation direction of the photoconductor 52.

帯電装置５４は、感光体５２の表面を所定電位に帯電する。露光装置５６は、帯電装置５４によって帯電された感光体５２の表面を露光することにより、画像データに応じた静電潜像を形成する。   The charging device 54 charges the surface of the photoconductor 52 to a predetermined potential. The exposure device 56 forms an electrostatic latent image corresponding to the image data by exposing the surface of the photosensitive member 52 charged by the charging device 54.

現像装置５８は、静電潜像を現像するためのトナーを含む現像剤を予め貯留すると共に、貯留された現像剤を感光体５２表面に供給することにより静電潜像を現像してトナー像を形成する。
転写装置６０は、感光体５２上に形成されたトナー像を、感光体５２との間で記録媒体Ｋを挟持搬送することにより、記録媒体Ｋに転写する。 The developing device 58 stores a developer containing toner for developing the electrostatic latent image in advance, and supplies the stored developer to the surface of the photoconductor 52 to develop the electrostatic latent image, thereby developing a toner image. Form.
The transfer device 60 transfers the toner image formed on the photoconductor 52 to the recording medium K by sandwiching and conveying the recording medium K with the photoconductor 52.

画像形成装置５０には、定着装置１０が設けられている。転写装置６０によってトナー像を転写された記録媒体Ｋは、転写装置６０に図示を省略する搬送機構によって定着装置１０へと搬送されると、定着装置１０によって、転写されたトナー像を定着される。   The image forming apparatus 50 is provided with a fixing device 10. When the recording medium K onto which the toner image is transferred by the transfer device 60 is transported to the fixing device 10 by a transport mechanism (not shown), the transferred toner image is fixed by the fixing device 10. .

クリーニング部材６２は、感光体５２の表面に接触するように設けられ、感光体５２表面との摩擦力によって、表面の付着物を除去する。   The cleaning member 62 is provided so as to come into contact with the surface of the photoconductor 52 and removes surface deposits by a frictional force with the surface of the photoconductor 52.

所定方向（図１１中、矢印Ｆ方向）に回転する感光体５２の表面は、帯電装置５４によって一様に帯電される。
露光装置５６は、表面を一様に帯電された感光体５２表面に、画像データに応じた静電潜像を形成する。感光体５２の静電潜像の形成された領域が、現像装置５８との対向領域に達すると、静電潜像は、現像装置５８に貯留された現像剤によって現像される。このように、静電潜像が現像剤によって現像されることにより、感光体５２上には、静電潜像に応じたトナー像が形成される。 The surface of the photoconductor 52 rotating in a predetermined direction (the direction of arrow F in FIG. 11) is uniformly charged by the charging device 54.
The exposure device 56 forms an electrostatic latent image corresponding to the image data on the surface of the photoreceptor 52 whose surface is uniformly charged. When the area where the electrostatic latent image is formed on the photoconductor 52 reaches the area facing the developing device 58, the electrostatic latent image is developed by the developer stored in the developing device 58. As described above, the electrostatic latent image is developed by the developer, whereby a toner image corresponding to the electrostatic latent image is formed on the photoreceptor 52.

感光体５２上に形成されたトナー像の領域が、感光体５２の回転によって転写装置６０との対向領域に達すると、この対向領域において、トナー像は記録媒体Ｋに転写される。記録媒体Ｋが、図示を省略する搬送ロールによって搬送されて、定着装置１０の設置位置に達すると、記録媒体Ｋ上に転写されたトナー像は、定着装置１０によって加熱加圧処理されて、記録媒体Ｋ上に定着される。   When the area of the toner image formed on the photoconductor 52 reaches the area facing the transfer device 60 by the rotation of the photoconductor 52, the toner image is transferred to the recording medium K in this area. When the recording medium K is conveyed by a conveyance roll (not shown) and reaches the installation position of the fixing device 10, the toner image transferred onto the recording medium K is heated and pressurized by the fixing device 10 to be recorded. It is fixed on the medium K.

本実施の形態の画像形成装置５０によれば、定着装置１０における記録媒体Ｋへのトナー像の定着処理時に、定着装置１０の無端ベルト１４の軸方向両端部の摩耗や破断が抑制されるため、無端ベルト１４の摩耗に起因する定着装置１０における定着処理能の低下を抑制することができる。従って、定着処理能の低下に起因する画質劣化を抑制することができる。   According to the image forming apparatus 50 of the present embodiment, wear and breakage at both axial ends of the endless belt 14 of the fixing device 10 are suppressed during the fixing process of the toner image onto the recording medium K in the fixing device 10. Further, it is possible to suppress a reduction in fixing processing performance in the fixing device 10 due to wear of the endless belt 14. Accordingly, it is possible to suppress image quality deterioration due to a decrease in fixing processing performance.

以下実施例を交えて、本発明を詳細に説明するが、何ら本発明を限定するものではない。   Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to examples, but the present invention is not limited thereto.

（無端ベルトＡ１の作製）
−準備工程−
外径３０ｍｍ、軸方向長さ４６０ｍｍ、厚み２ｍｍのアルミニウム製円筒を用意した。次いで、球形アルミナ粒子によるブラスト処理により、Ｒａ１．０μｍに粗面化した後、表面にシリコーン系離型剤（商品名：ＫＳ７００、信越化学(株)製）を塗布して、３００℃で１時間、焼き付け処理し、芯体２０とした。 (Preparation of endless belt A1)
-Preparation process-
An aluminum cylinder having an outer diameter of 30 mm, an axial length of 460 mm, and a thickness of 2 mm was prepared. Next, the surface is roughened to Ra 1.0 μm by blasting with spherical alumina particles, and then a silicone mold release agent (trade name: KS700, manufactured by Shin-Etsu Chemical Co., Ltd.) is applied to the surface, and then at 300 ° C. for 1 hour. The core body 20 was obtained by baking.

−第１の塗布工程−
皮膜形成樹脂溶液として、ＰＩ前駆体溶液として、３，３´，４，４´−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物と、ｐ−フェニレンジアミンが、Ｎ−メチルピロリドン中で合成された、固形分濃度１８％（重量％、以下同じ）、２５℃の粘度が１３０Ｐａ・ｓのＰＩ前駆体溶液を用意した。 -First application step-
Solid content concentration in which 3,3 ′, 4,4′-biphenyltetracarboxylic dianhydride and p-phenylenediamine were synthesized in N-methylpyrrolidone as a PI precursor solution as a film-forming resin solution A PI precursor solution having a viscosity of 18% (% by weight, the same applies hereinafter) and a viscosity at 25 ° C. of 130 Pa · s was prepared.

上記芯体２０の表面に、図３及び図４に示す塗布装置を用いて、上記皮膜形成樹脂溶液を塗布した。
詳細には、芯体２０の軸方向両端部を回動可能に保持し、芯体２０の軸方向が水平方向となるように調整した。
The film-forming resin solution was applied to the surface of the core body 20 using the coating apparatus shown in FIGS. 3 and 4.
Specifically, both ends in the axial direction of the core body 20 are rotatably held, and the axial direction of the core body 20 is adjusted to be a horizontal direction.

そして、図３に示すように、芯体２０を２０ｒｐｍで回転させた。ブレード３２は幅２０ｍｍ、厚さ１ｍｍのポリエチレンからなり、弾力性を有している。これを回転している芯体２０に押し付け、上記調整した皮膜形成樹脂溶液２２としてのＰＩ前駆体溶液は、容器２８から口径４ｍｍのノズル２６を通して、エア圧０．４ＭＰａにて、２３ｍｌ／ｍｉｎの流量で押し出した。ＰＩ前駆体溶液がブレード３２を通過する際、ブレード３２が押し広げられ、ブレード３２と芯体２０の間には隙間ができた。次いで、ノズル２６とブレード３２を３６０ｍｍ／分の速度で、芯体２０の軸方向の一端から他端へと移動させた。この条件で、芯体２０回転あたり、ノズル２６とブレード３２は３．０ｍｍずつ移動する。なお、塗布の際には、芯体２０の軸方向両端に５ｍｍずつの不塗布部分を設けた。   And as shown in FIG. 3, the core 20 was rotated at 20 rpm. The blade 32 is made of polyethylene having a width of 20 mm and a thickness of 1 mm, and has elasticity. This was pressed against the rotating core 20 and the prepared PI precursor solution as the film-forming resin solution 22 was passed through the nozzle 26 having a diameter of 4 mm from the container 28 at an air pressure of 0.4 MPa at 23 ml / min. Extruded at flow rate. When the PI precursor solution passed through the blade 32, the blade 32 was expanded and a gap was formed between the blade 32 and the core body 20. Next, the nozzle 26 and the blade 32 were moved from one end of the core body 20 in the axial direction to the other end at a speed of 360 mm / min. Under this condition, the nozzle 26 and the blade 32 move by 3.0 mm per rotation of the core body 20. In addition, at the time of application | coating, the uncoated part of 5 mm was provided in the axial direction both ends of the core body 20. As shown in FIG.

この第１の塗布工程によって、芯体２０上には、厚み７４０μｍ、芯体２０の軸方向長さ４５０ｍｍの円筒状樹脂皮膜１５Ａが形成された。   By this first application step, a cylindrical resin film 15A having a thickness of 740 μm and an axial length of 450 mm of the core body 20 was formed on the core body 20.

−乾燥工程−
乾燥工程では、上記第１の塗布工程によって円筒状樹脂皮膜１５Ａの形成された芯体２０を２０ｒｐｍで回転させながら、１２０℃の乾燥炉に５０分間入れることにより、円筒状樹脂皮膜１５Ａを乾燥させた。乾燥された円筒状樹脂皮膜１５Ａの固形分は約５２％であった。また、乾燥工程により乾燥された円筒状樹脂皮膜１５Ａの厚みは１５０μｍであった。 -Drying process-
In the drying step, the cylindrical resin film 15A is dried by putting it in a drying furnace at 120 ° C. for 50 minutes while rotating the core body 20 on which the cylindrical resin film 15A is formed in the first application process at 20 rpm. It was. The solid content of the dried cylindrical resin film 15A was about 52%. The thickness of the cylindrical resin film 15A dried by the drying process was 150 μm.

−溝部形成工程−
次に、図６に示すように、切断用の一対の刃物３８を設置した溝形成用治具を用意し、各々の刃先を、円筒状樹脂皮膜１５Ａの軸方向両端部の側縁から中央部へと４９ｍｍ移動させた位置に各々接触させた後に、芯体２０を周方向へと１０ｒｐｍの回転速度で回転させることによって、円筒状樹脂皮膜１５Ａの軸方向両端部の側縁に沿って周方向に一対の溝部３６を形成した（図７参照）。
この溝部３６の深さ寸法は、９０μｍであり、幅は、１００μｍであった。 -Groove formation process-
Next, as shown in FIG. 6, a groove forming jig in which a pair of cutting blades 38 are installed is prepared, and each cutting edge is moved from the side edge of both ends in the axial direction of the cylindrical resin film 15A to the central portion. After contacting each of the positions moved by 49 mm to the center, the core body 20 is rotated in the circumferential direction at a rotation speed of 10 rpm, so that the circumferential direction along the side edges of both axial ends of the cylindrical resin film 15A A pair of groove portions 36 was formed in (see FIG. 7).
The depth dimension of the groove 36 was 90 μm, and the width was 100 μm.

−第２の塗布工程−
次に、図８に示すように、第２の塗布工程として、円筒状樹脂皮膜１５Ａを形成した芯体２０の軸方向一端に粘着テープ（ポリエステルテープ）を巻いて張り付けた。粘着テープを張り付けた側を下端にして、芯体２０の軸方向を垂直にした後に、表面被覆樹脂溶液としてのＰＦＡ塗料（三井デュポンフロロケミカル社製、商品名：ＥＮ−７００ＣＬ、濃度５１．５％、粘度６００ｍＰａ・ｓ）を内径９０ｍｍ、高さ４８０ｍｍの塗布槽４４に入れた。塗布槽４４の上部には、環状送風装置４７を取り付けた。 -Second coating process-
Next, as shown in FIG. 8, as a second application step, an adhesive tape (polyester tape) was wound around one end in the axial direction of the core body 20 on which the cylindrical resin film 15A was formed. After the side where the adhesive tape is applied is the lower end and the axial direction of the core body 20 is vertical, PFA paint as a surface coating resin solution (trade name: EN-700CL, concentration: 51.5, manufactured by Mitsui Dupont Chemical Co., Ltd.) %, Viscosity 600 mPa · s) was placed in a coating tank 44 having an inner diameter of 90 mm and a height of 480 mm. An annular blower 47 was attached to the upper part of the coating tank 44.

この塗布槽４４中に芯体２０を、被覆処理をした被覆処理領域４０を下側にして垂直にし、芯体２０上の円筒状樹脂皮膜１５Ａの全領域を被覆するように、塗布槽４４の表面被覆樹脂溶液に浸漬させた。次いで気流を当てながら、２００ｍｍ／分の速度で表面被覆樹脂溶液から芯体２０を引き上げることにより、円筒状樹脂皮膜１５Ａ上に表面被覆層１５Ｂを形成した。   In the coating tank 44, the core body 20 is placed vertically with the coating treatment area 40 subjected to the coating treatment on the lower side so as to cover the entire area of the cylindrical resin film 15 </ b> A on the core body 20. It was immersed in the surface coating resin solution. Next, the surface coating layer 15B was formed on the cylindrical resin film 15A by pulling up the core 20 from the surface coating resin solution at a speed of 200 mm / min while applying an air flow.

この第２の塗布工程の後に、上記ポリエステルテープを除去した後に、８０℃で１０分間乾燥した。   After the second coating step, the polyester tape was removed and dried at 80 ° C. for 10 minutes.

−加熱焼成工程−
加熱焼成工程として、上記第２の塗布工程によって、芯体２０上に形成された円筒状樹脂皮膜１５Ａ及び表面被覆層１５Ｂを、３８０℃で１時間加熱することにより、円筒状樹脂皮膜１５Ａ及び表面被覆層１５Ｂを同時に加熱焼成し、芯体２０上に円筒状基材層１４Ａ及び表面被覆層１４Ｂからなる積層体を形成した。 -Heating and baking process-
As the heating and baking process, the cylindrical resin film 15A and the surface coating layer 15B formed on the core 20 by the second application process are heated at 380 ° C. for 1 hour, so that the cylindrical resin film 15A and the surface coating layer 15B are heated. The coating layer 15 </ b> B was heated and fired at the same time to form a laminated body composed of the cylindrical base material layer 14 </ b> A and the surface coating layer 14 </ b> B on the core body 20.

この加熱焼成工程を得た表面被覆層１５Ｂについては、内部のガスによる膨れはみられなかった。これは、加熱焼成工程時に、円筒状樹脂皮膜１５Ａの体積収縮が生じて、溝部３６部分で円筒状樹脂皮膜１５Ａが裂けて、この裂け目から円筒状樹脂皮膜１５Ａ内部からのガス抜けが補助されたためと考えられる。   As for the surface coating layer 15B obtained by this heating and firing step, no swelling due to the internal gas was observed. This is because the volumetric shrinkage of the cylindrical resin film 15A occurs during the heating and baking process, and the cylindrical resin film 15A is torn at the groove portion 36, and gas escape from the inside of the cylindrical resin film 15A is assisted from this tear. it is conceivable that.

−分離工程−
分離工程においては、上記加熱焼成工程を経た芯体２０、芯体２０上の積層体が室温に冷えた後に、芯体２０から積層体を取り外した。
このとき、溝部３６を境界として積層体の軸方向両端部と中央部とが分離され、この中央部を無端ベルトＡ１として得た。 -Separation process-
In the separation step, the core 20 that had undergone the heating and firing step and the laminate on the core 20 were cooled to room temperature, and then the laminate was removed from the core 20.
At this time, the axial direction both ends and center part of the laminated body were separated by using the groove part 36 as a boundary, and this center part was obtained as an endless belt A1.

得られた無端ベルトＡ１における円筒状基材層１４Ａ、表面被覆層１４Ｂの厚み、及び無端ベルトＡ１の軸方向長さ各々を、マイクロスコープ（キーエンス社製、商品名ＶＨ−８００）を用いて測定したところ、下記測定結果が得られた。   The thickness of the cylindrical base material layer 14A and the surface coating layer 14B in the obtained endless belt A1 and the axial length of the endless belt A1 are each measured using a microscope (trade name VH-800, manufactured by Keyence Corporation). As a result, the following measurement results were obtained.

・Ｔ１（円筒状基材層１４Ａの厚み）：８５μｍ
・Ｔ２（円筒状基材層１４Ａの端部を被覆している表面被覆層１４Ｂの、円筒状基材層１４Ａの半径方向長さ）：５１．０μｍ
・Ｔ３（円筒状基材層１４Ａの端部を被覆している表面被覆層１４Ｂの、円筒状基材層１４Ａの軸方向長さ）：３８μｍ
・Ｔ４（円筒状基材層１４Ａの周方向表面を被覆している表面被覆層１４Ｂの厚み）：３８μｍ
・無端ベルトの軸方向長さ：３４４ｍｍ T1 (thickness of the cylindrical base material layer 14A): 85 μm
T2 (radial length of the cylindrical base material layer 14A of the surface coating layer 14B covering the end of the cylindrical base material layer 14A): 51.0 μm
T3 (length in the axial direction of the cylindrical base material layer 14A of the surface coating layer 14B covering the end of the cylindrical base material layer 14A): 38 μm
T4 (thickness of the surface coating layer 14B covering the circumferential surface of the cylindrical base material layer 14A): 38 μm
・ Axial length of endless belt: 344mm

（無端ベルトＡ２の作製）
上記無端ベルトＡ１の作製における溝部形成工程において、溝部３６の深さ寸法を３０μｍとし、幅を、４０μｍとした以外は、無端ベルトＡ１と同様にして無端ベルトＡ２を作製した。 (Preparation of endless belt A2)
An endless belt A2 was produced in the same manner as the endless belt A1, except that in the groove forming step in the production of the endless belt A1, the depth of the groove 36 was 30 μm and the width was 40 μm.

作製した無端ベルトＡ２について、上記Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４、及び無端ベルトの軸方向長さを、無端ベルトＡ１と同様にして測定したところ、各々下記の通りであった。
Ｔ１＝８５μｍ、Ｔ２＝１７．０μｍ、Ｔ３＝２０μｍ、Ｔ４＝３８μｍ、無端ベルトの軸方向長さ＝３４４ｍｍ
測定結果を表１にも示した。 Regarding the produced endless belt A2, the axial lengths of the T1, T2, T3, T4 and the endless belt were measured in the same manner as the endless belt A1, and the results were as follows.
T1 = 85 μm, T2 = 17.0 μm, T3 = 20 μm, T4 = 38 μm, axial length of endless belt = 344 mm
The measurement results are also shown in Table 1.

（無端ベルトＡ３の作製）
上記無端ベルトＡ１の作製における溝部形成工程において、溝部３６の深さ寸法を６０μｍとし、幅を、７０μｍとした以外は、無端ベルトＡ１と同様にして無端ベルトＡ３を作製した。 (Preparation of endless belt A3)
An endless belt A3 was produced in the same manner as the endless belt A1, except that in the groove forming step in the production of the endless belt A1, the depth of the groove 36 was 60 μm and the width was 70 μm.

作製した無端ベルトＡ３について、上記Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４、及び無端ベルトの軸方向長さを、無端ベルトＡ１と同様にして測定したところ、各々下記の通りであった。
Ｔ１＝８５μｍ、Ｔ２＝３４．０μｍ、Ｔ３＝３５μｍ、Ｔ４＝３８μｍ、無端ベルトの軸方向長さ＝３４４ｍｍ
測定結果を表１にも示した。 Regarding the produced endless belt A3, the axial lengths of the T1, T2, T3, T4 and the endless belt were measured in the same manner as the endless belt A1, and the results were as follows.
T1 = 85 μm, T2 = 34.0 μm, T3 = 35 μm, T4 = 38 μm, axial length of endless belt = 344 mm
The measurement results are also shown in Table 1.

（無端ベルトＡ４の作製）
上記無端ベルトＡ１の作製における溝部形成工程において、溝部３６の深さ寸法を１２０μｍとし、幅を、１２５μｍとした以外は、無端ベルトＡ１と同様にして無端ベルトＡ４を作製した。 (Preparation of endless belt A4)
An endless belt A4 was produced in the same manner as the endless belt A1, except that in the groove forming step in the production of the endless belt A1, the depth of the groove 36 was 120 μm and the width was 125 μm.

作製した無端ベルトＡ４について、上記Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４、及び無端ベルトの軸方向長さを、無端ベルトＡ１と同様にして測定したところ、各々下記の通りであった。
Ｔ１＝８５μｍ、Ｔ２＝６８．０μｍ、Ｔ３＝３８μｍ、Ｔ４＝３８μｍ、無端ベルトの軸方向長さ＝３４４ｍｍ
測定結果を表１にも示した。 Regarding the produced endless belt A4, the axial lengths of the T1, T2, T3, T4 and the endless belt were measured in the same manner as the endless belt A1, and the results were as follows.
T1 = 85 μm, T2 = 68.0 μm, T3 = 38 μm, T4 = 38 μm, axial length of endless belt = 344 mm
The measurement results are also shown in Table 1.

（無端ベルトＡ５の作製）
上記無端ベルトＡ１の作製における溝部形成工程において、溝部３６の深さ寸法を１３５μｍとし、幅を、１３５μｍとした以外は、無端ベルトＡ１と同様にして無端ベルトＡ５を作製した。 (Preparation of endless belt A5)
An endless belt A5 was produced in the same manner as the endless belt A1, except that in the groove forming step in the production of the endless belt A1, the depth of the groove 36 was 135 μm and the width was 135 μm.

作製した無端ベルトＡ５について、上記Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４、及び無端ベルトの軸方向長さを、無端ベルトＡ１と同様にして測定したところ、各々下記の通りであった。
Ｔ１＝８５μｍ、Ｔ２＝７６．５μｍ、Ｔ３＝３８μｍ、Ｔ４＝３８μｍ、無端ベルトの軸方向長さ＝３４４ｍｍ
測定結果を表１にも示した。 Regarding the produced endless belt A5, the axial lengths of the T1, T2, T3, T4 and the endless belt were measured in the same manner as the endless belt A1, and the results were as follows.
T1 = 85 μm, T2 = 76.5 μm, T3 = 38 μm, T4 = 38 μm, axial length of endless belt = 344 mm
The measurement results are also shown in Table 1.

（無端ベルトＡ６の作製）
上記無端ベルトＡ１の作製における溝部形成工程において、溝部３６の深さ寸法を１５μｍとし、幅を、２０μｍとした以外は、無端ベルトＡ１と同様にして無端ベルトＡ６を作製した。 (Preparation of endless belt A6)
An endless belt A6 was produced in the same manner as the endless belt A1, except that in the groove forming step in the production of the endless belt A1, the depth of the groove 36 was 15 μm and the width was 20 μm.

作製した無端ベルトＡ６について、上記Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４、及び無端ベルトの軸方向長さを、無端ベルトＡ１と同様にして測定したところ、各々下記の通りであった。
Ｔ１＝８５μｍ、Ｔ２＝７６．５μｍ、Ｔ３＝１０μｍ、Ｔ４＝３８μｍ、無端ベルトの軸方向長さ＝３４４ｍｍ
測定結果を表１にも示した。 Regarding the produced endless belt A6, the axial lengths of the T1, T2, T3, T4 and the endless belt were measured in the same manner as the endless belt A1, and were as follows.
T1 = 85 μm, T2 = 76.5 μm, T3 = 10 μm, T4 = 38 μm, axial length of endless belt = 344 mm
The measurement results are also shown in Table 1.

（無端ベルトＡ７の作製）
上記無端ベルトＡ１の作製における溝部形成工程において、溝部３６を形成せず、且つ分離工程において分離された積層体の軸方向両端部を、ベルトカット用治具を用いて切断することによって無端ベルトを作製した以外は、無端ベルトＡ１と同様にして無端ベルトＡ７を作製した。 (Preparation of endless belt A7)
In the groove portion forming step in the production of the endless belt A1, the groove portion 36 is not formed, and both end portions in the axial direction of the laminate separated in the separation step are cut by using a belt cutting jig. An endless belt A7 was produced in the same manner as the endless belt A1 except that it was produced.

作製した無端ベルトＡ７について、上記Ｔ１、Ｔ４、及び無端ベルトの軸方向長さを、無端ベルトＡ１と同様にして測定したところ、各々下記の通りであった。
Ｔ１＝８５μｍ、Ｔ４＝３８μｍ、無端ベルトの軸方向長さ＝３４４ｍｍ
測定結果を表１にも示した。 Regarding the produced endless belt A7, the axial lengths of T1, T4 and the endless belt were measured in the same manner as the endless belt A1, and the results were as follows.
T1 = 85 μm, T4 = 38 μm, axial length of endless belt = 344 mm
The measurement results are also shown in Table 1.

Figure 2008112097
Figure 2008112097

（実施例１）
上記作製した無端ベルトＡ１を、ＤｏｃｕＣｅｎｔｒｅＣｏｌｏｒ４００ＣＰ（富士ゼロックス株式会社製）の定着装置の無端ベルトに換えて該定着装置に設置し、無端ベルトＡ１の強度試験を行った。 (Example 1)
The produced endless belt A1 was installed in the fixing device instead of the endless belt of the fixing device of DocuCenterColor400CP (Fuji Xerox Co., Ltd.), and the strength test of the endless belt A1 was performed.

強度試験に先立ち、まず、この定着装置に設けられている加圧部材１６について、無端ベルトＡ１と定着ロール１２との接触領域における、無端ベルトＡ１の幅方向の圧力が不均一となるように、圧力調整を行った。具体的には、この接触領域における、無端ベルトＡ１の軸方向の一端から他端には、均等に荷重が加えられるように、スプリング等の付勢部材によって１６．５ｋｇの荷重が加えられるが、本実施例では、この接触領域における、無端ベルトＡ１の軸方向の一端から中央部に至る領域に１５ｋｇの荷重を加え、該軸方向の他端から中央部に至領域に１８ｋｇの荷重を加えた。   Prior to the strength test, first, with respect to the pressure member 16 provided in the fixing device, the pressure in the width direction of the endless belt A1 in the contact area between the endless belt A1 and the fixing roll 12 is not uniform. Pressure adjustment was performed. Specifically, in this contact region, a load of 16.5 kg is applied from one end to the other end of the endless belt A1 in the axial direction by a biasing member such as a spring so that a load is evenly applied. In this example, a load of 15 kg was applied to the region from one end of the endless belt A1 in the axial direction to the central portion in this contact region, and a load of 18 kg was applied from the other end in the axial direction to the central portion. .

このように調整した定着装置について、プロセススピード（定着ロール及び無端ベルトの搬送速度）２０８ｍｍ／ｓ、定着ロールの表面温度１７５℃の条件で、定着ロール及び無端ベルトを回転駆動させたところ、定着ロールと無端ベルトとの接触領域における圧力分布が不均一であるために、無端ベルトＡ１の蛇行が観察された。さらに、葉書用紙（１００ｍｍ×１４８ｍｍ、紙秤量１８６(g/m2)を定着ロールと無端ベルトとの間で挟持搬送したところ、葉書用紙を挟持する度に、無端ベルトＡ１の軸方向端部の一部領域が、無端ベルトＡ１の回転をガイドするガイド部材に接触することが観察された。 With the fixing device adjusted as described above, the fixing roll and the endless belt were rotationally driven under the conditions of a process speed (conveying speed of the fixing roll and endless belt) of 208 mm / s and a surface temperature of the fixing roll of 175 ° C. Since the pressure distribution in the contact area between the endless belt and the endless belt is nonuniform, meandering of the endless belt A1 was observed. Further, when the postcard paper (100 mm × 148 mm, paper weight 186 (g / m 2 )) is nipped and conveyed between the fixing roll and the endless belt, each time the postcard paper is nipped, the end of the endless belt A1 is moved in the axial direction. It was observed that a part of the region contacts a guide member that guides the rotation of the endless belt A1.

このような条件とした定着装置を用いて、上記葉書用紙を３５００枚連続して定着ロールと無端ベルトＡ１との間を通過させて、葉書用紙が５００枚通過する度に、無端ベルトＡ１の軸方向両端部の強度評価を行った。評価結果を図１２に示した。   Using the fixing device under such conditions, 3500 postcard sheets are continuously passed between the fixing roll and the endless belt A1, and the shaft of the endless belt A1 is passed each time 500 postcard sheets pass. The strength evaluation of the direction both ends was performed. The evaluation results are shown in FIG.

なお、図１２において、強度評価基準は、無端ベルト１４の軸方向端面に発生した亀裂の内の最も大きな亀裂の深さ寸法を、精密ノギス（ミツトヨ製、型番ＣＤ−２０Ｃ）を用いて測定し、測定結果に応じて、６段階の評価を行った。評価基準を下記に示す。
・Ｇ０：端部に亀裂発生せず。
・Ｇ１：亀裂の深さ０．５ｍｍ未満
・Ｇ２：亀裂の深さ０．５ｍｍ以上１．０ｍｍ未満
・Ｇ３：亀裂の深さ１．０ｍｍ以上２．０ｍｍ未満
・Ｇ４：亀裂の深さ２．０ｍｍ以上３．０ｍｍ未満
・Ｇ５：亀裂の深さ３．０ｍｍ以上 In FIG. 12, the strength evaluation standard is the measurement of the depth of the largest crack among the cracks generated on the end face in the axial direction of the endless belt 14 using a precision caliper (manufactured by Mitutoyo, model number CD-20C). According to the measurement results, six stages of evaluation were performed. The evaluation criteria are shown below.
-G0: No crack occurred at the end.
G1: Crack depth of less than 0.5 mm G2: Crack depth of 0.5 mm or more and less than 1.0 mm G3: Crack depth of 1.0 mm or more and less than 2.0 mm G4: Crack depth 0 mm or more and less than 3.0 mm ・ G5: Crack depth of 3.0 mm or more

なお、上記評価において、「亀裂の深さ寸法」とは、通紙前の無端ベルト１４の軸方向端部を基準位置（以下、基準位置１４Ｅ（ｉｎｉｔｉａｌ）と称する）として、この基準位置１４Ｅ（ｉｎｉｔｉａｌ）から亀裂が最も進行した箇所までの軸方向長さを示している。
なお、ベルト磨耗および破壊が進行するにつれて、無端ベルト１４の端部が削れてしまい通紙前の無端ベルト１４の基準位置１４Ｅ（ｉｎｉｔｉａｌ）の正確な位置が不明瞭になる。そのため、通紙前に測定を基準位置１４Ｅ（ｉｎｉｔｉａｌ）から２０ｍｍの位置に表面被覆層にマーキングを行い、このマーキング位置から、基準位置１４Ｅ（ｉｎｉｔｉａｌ）と亀裂が最も進行した箇所の相対的な距離を計測することで、「亀裂の深さ寸法」を求めるようにした。 In the above evaluation, the “crack depth dimension” means that the axial end of the endless belt 14 before passing paper is referred to as a reference position (hereinafter referred to as a reference position 14E (initial)). The axial length from the initial) to the point where the crack has most advanced is shown.
As belt wear and breakage progress, the end of the endless belt 14 is scraped, and the exact position of the reference position 14E (initial) of the endless belt 14 before paper passing becomes unclear. Therefore, before the sheet is passed, the surface coating layer is marked at a position 20 mm from the reference position 14E (initial), and from this marking position, the relative distance between the reference position 14E (initial) and the point where the crack has progressed most. By measuring, the "crack depth dimension" was obtained.

（実施例２〜実施例６、比較例１）
実施例１で用いた無端ベルトＡ１に換えて、無端ベルトＡ２を用いた場合を実施例２、無端ベルトＡ３を用いた場合を実施例３、無端ベルトＡ４を用いた場合を実施例４、無端ベルトＡ５を用いた場合を実施例５、無端ベルトＡ６を用いた場合を実施例６、及び無端ベルトＡ７を用いた場合を比較例１として、実施例１と同様にして強度評価を行った。評価結果を図１２に示した。 (Examples 2 to 6, Comparative Example 1)
Instead of the endless belt A1 used in the first embodiment, the endless belt A2 is used in the second embodiment, the endless belt A3 is used in the third embodiment, and the endless belt A4 is used in the fourth embodiment. The strength was evaluated in the same manner as in Example 1, with Example 5 using the belt A5, Example 6 using the endless belt A6, and Comparative Example 1 using the endless belt A7. The evaluation results are shown in FIG.

表１及び図１２に示すように、円筒状樹脂皮膜１５Ａに溝部３６を形成せずに作製した無端ベルトＡ７を用いた比較例１では、円筒状樹脂皮膜１５Ａに溝部３６を形成した無端ベルトＡ１〜無端ベルトＡ６を用いた実施例１〜実施例６に比べて、葉書用紙が５００枚通過するまでに無端ベルトに亀裂が発生し、１５００枚の葉書用紙が通過した時点では、亀裂は３．０ｍｍ以上にまで広がった。   As shown in Table 1 and FIG. 12, in Comparative Example 1 using the endless belt A7 produced without forming the groove 36 in the cylindrical resin film 15A, the endless belt A1 having the groove 36 formed in the cylindrical resin film 15A. Compared with Examples 1 to 6 using the endless belt A6, the endless belt cracked before 500 sheets of postcard paper passed, and when 1500 postcard sheets passed, the crack was 3. It spreads to 0 mm or more.

一方、円筒状樹脂皮膜１５Ａに溝部３６を形成した無端ベルトＡ１〜無端ベルトＡ６を用いた実施例１〜実施例６では、比較例１で０．５ｍｍ未満の深さの亀裂が観察されたときの葉書用紙の通紙量５００枚に比べて、２倍以上の通紙がなされた後に始めて０．５ｍｍ未満から０．５ｍｍ以上１．０ｍｍ未満の深さの亀裂発生が観察された。
同様に、円筒状樹脂皮膜１５Ａに溝部３６を形成した無端ベルトＡ１〜無端ベルトＡ６を用いた実施例１〜実施例６では、比較例１で３．０ｍｍ以上の深さの亀裂が観察されたときの葉書用紙の通紙量１５００枚に比べて、１．６倍以上の通紙がなされた後に始めて３．０ｍｍ未満の深さの亀裂が観察された。 On the other hand, in Examples 1 to 6 using the endless belt A1 to the endless belt A6 in which the groove 36 is formed in the cylindrical resin film 15A, a crack having a depth of less than 0.5 mm was observed in Comparative Example 1. The occurrence of cracks having a depth of less than 0.5 mm and less than 0.5 mm and less than 1.0 mm was observed only after passing twice or more sheets of postcard paper.
Similarly, in Examples 1 to 6 using the endless belt A1 to the endless belt A6 in which the groove portion 36 is formed in the cylindrical resin film 15A, a crack having a depth of 3.0 mm or more was observed in Comparative Example 1. A crack having a depth of less than 3.0 mm was observed only after 1.6 times or more of the postcard paper was passed through compared to 1500 postcards.

このことから、実施例１〜実施例６で用いた無端ベルトＡ１〜無端ベルトＡ６は、円筒状基材層１４Ａの軸方向両端面の少なくとも一部が表面被覆層１４Ｂに被覆された構成とされていることにより、軸方向両端部の摩耗及び亀裂を抑制することができるといえる。   Therefore, the endless belt A1 to endless belt A6 used in Examples 1 to 6 are configured such that at least a part of both end surfaces in the axial direction of the cylindrical base material layer 14A are covered with the surface coating layer 14B. Therefore, it can be said that wear and cracks at both ends in the axial direction can be suppressed.

さらに、実施例１〜実施例６で用いた無端ベルトＡ１〜無端ベルトＡ６の内、１００×Ｔ２／Ｔ１（％）の値が６０％以上である実施例１、実施例４、及び実施例５で用いた無端ベルトＡ１、無端ベルトＡ４、及び無端ベルトＡ５は、１００×Ｔ２／Ｔ１（％）の値が６０％未満である実施例２、実施例３、及び実施例６で用いた無端ベルトＡ２、無端ベルトＡ３、及び無端ベルトＡ６に比べて、葉書用紙通紙量が３０００枚時点でも、観察された亀裂の深さは２．０ｍｍ未満である。このため、円筒状基材層１４Ａを覆う表面被覆層１４Ｂの領域が広いほど、無端ベルトの軸方向端部の亀裂及び破壊を抑制することができるといえる。   Further, of the endless belt A1 to endless belt A6 used in Examples 1 to 6, Example 100, Example 4, and Example 5 in which the value of 100 × T2 / T1 (%) is 60% or more. The endless belt A1, the endless belt A4, and the endless belt A5 used in Example 2 are the endless belts used in Example 2, Example 3, and Example 6 in which the value of 100 × T2 / T1 (%) is less than 60%. Compared to A2, endless belt A3, and endless belt A6, the depth of cracks observed was less than 2.0 mm even when the postcard paper passing amount was 3000 sheets. For this reason, it can be said that the larger the region of the surface coating layer 14B covering the cylindrical base material layer 14A, the more the cracks and breaks of the end portions in the axial direction of the endless belt can be suppressed.

さらに、実施例６で用いた無端ベルトＡ６は、１００×Ｔ２／Ｔ１（％）の値が１０％と低く、葉書用紙通紙量が１０００枚時点で深さ０．５ｍｍ以上１．０ｍｍ未満の亀裂が発生しており、他実施例の無端ベルトＡ１〜Ａ５に比べて、ベルト端部の補強効果が少ないと判断される。   Further, the endless belt A6 used in Example 6 has a low value of 100 × T2 / T1 (%) of 10%, and the postcard paper passing amount is a depth of 0.5 mm or more and less than 1.0 mm when 1000 sheets are passed. A crack has occurred, and it is determined that the effect of reinforcing the belt end is less than that of the endless belts A1 to A5 of the other embodiments.

（実施例８）
上記無端ベルトＡ１の作製において、アルミニウム製円筒を１０本用意し、用意したアルミニウム製円筒１０本各々を用いて、上記無端ベルトＡ１の作製方法を用いて無端ベルトＡ１の作製を２０回繰り返し行った。これにより、アルミニウム製円筒毎に無端ベルトＡ１を２０個（合計２００個）作製した。 (Example 8)
In the production of the endless belt A1, ten aluminum cylinders were prepared, and the production of the endless belt A1 was repeated 20 times using each of the prepared aluminum cylinders using the method for producing the endless belt A1. . This produced 20 endless belts A1 for each aluminum cylinder (total of 200).

作製した２００個の無端ベルトＡ１の内の、１回目に作製した無端ベルトＡ１を１０個、１０回目に作製した無端ベルトＡ１を１０個、及び２０回目に作製した無端ベルトＡ１を１０個について、レーザー外径測定器（キーエンス社製、商品名：ＬＳ−３０６０）を用いて各々の外径を測定し、各回で作製した無端ベルトＡ１のグループ毎に、外径の平均値と、標準偏差と、を求めた。測定結果を表２に示した。   Of the 200 endless belts A1 produced, 10 endless belts A1 produced for the first time, 10 endless belts A1 produced for the 10th time, and 10 endless belts A1 produced for the 20th time, Each outer diameter was measured using a laser outer diameter measuring device (trade name: LS-3060, manufactured by Keyence Corporation), and for each group of endless belt A1 produced each time, the average value of the outer diameter, the standard deviation, Sought. The measurement results are shown in Table 2.

（比較例２）
上記無端ベルトＡ７の作製において、アルミニウム製円筒を１０本用意し、用意したアルミニウム製円筒１０本各々を用いて、上記無端ベルトＡ７の作製方法を用いて無端ベルトＡ７の作製を２０回繰り返し行った。これにより、アルミニウム製円筒毎に無端ベルトＡ７を２０個（合計２００個）作製した。 (Comparative Example 2)
In the production of the endless belt A7, ten aluminum cylinders were prepared, and the production of the endless belt A7 was repeated 20 times using each of the prepared aluminum cylinders, using the method for producing the endless belt A7. . This produced 20 endless belts A7 for each aluminum cylinder (200 in total).

作製した２００個の無端ベルトＡ７の内の、１回目に作製した無端ベルトＡ７を１０個、１０回目に作製した無端ベルトＡ７を１０個、及び２０回目に作製した無端ベルトＡ７を１０個について、レーザー外径測定器（キーエンス社製、商品名：ＬＳ−３０６０）を用いて各々の外径を測定し、各回で作製した無端ベルトＡ７のグループ毎に、外径の平均値と、標準偏差と、を求めた。測定結果を表２に示した。   Of the 200 endless belts A7 produced, 10 endless belts A7 produced the first time, 10 endless belts A7 produced the 10th time, and 10 endless belts A7 produced the 20th time, Each outer diameter was measured using a laser outer diameter measuring device (manufactured by Keyence Corporation, trade name: LS-3060), and for each group of endless belts A7 produced each time, the average value of the outer diameter, the standard deviation, Sought. The measurement results are shown in Table 2.

Figure 2008112097
Figure 2008112097

表２に示すように、実施例７で測定対象とした無端ベルトＡ１は、比較例２で測定対象とした無端ベルトＡ７に比べて、製造繰り返し回数時における外径差のばらつきが小さいことが分かる。また、比較例２で測定対象とした無端ベルトＡ７は、実施例７で測定対象とした無端ベルトＡ１に比べて、製造繰り返し回数が増加による無端ベルトの外径値の変化率が大きい事が分かる。
このことから、本発明の無端ベルト作製方法を用いることにより、無端ベルトの軸方向端部の摩耗や破壊を抑制することができるとともに、寸法精度の良い無端ベルトを提供することができるといえる。 As shown in Table 2, it can be seen that the endless belt A1 measured in Example 7 has a smaller variation in the outer diameter difference at the number of repeated productions than the endless belt A7 measured in Comparative Example 2. . Further, it can be seen that the change rate of the outer diameter value of the endless belt due to the increase in the number of manufacturing repetitions is larger in the endless belt A7 measured in Comparative Example 2 than in the endless belt A1 measured in Example 7. .
From this, it can be said that by using the endless belt manufacturing method of the present invention, it is possible to suppress wear and breakage of the axial end portion of the endless belt and to provide an endless belt with high dimensional accuracy.

本発明の定着装置の一例を示す概略構成図である。1 is a schematic configuration diagram illustrating an example of a fixing device of the present invention. 本発明の無端ベルトの一例を示す模式図であり、（Ａ）は、外観図、（Ｂ）は、（Ａ）のＩ−Ｉ’断面を示す模式図であり、（Ｃ）は、無端ベルトの軸方向端面を軸方向から見た形態の一例を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows an example of the endless belt of this invention, (A) is an external view, (B) is a schematic diagram which shows the II 'cross section of (A), (C) is an endless belt. It is a schematic diagram which shows an example of the form which looked at the axial direction end surface from the axial direction. 本発明の無端ベルトの製造における第１の塗布工程において用いられる塗布装置の一例を示す概略構成図である。It is a schematic block diagram which shows an example of the coating device used in the 1st coating process in manufacture of the endless belt of this invention. 本発明の無端ベルトの製造における第１の塗布工程において用いられる塗布装置の主要部分を芯体の軸方向から見た断面図である。It is sectional drawing which looked at the principal part of the coating device used in the 1st coating process in manufacture of the endless belt of this invention from the axial direction of the core. 第１の塗布工程の芯体状態を示す模式図であり、芯体上に円筒状樹脂皮膜が形成された状態を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows the core state of a 1st application | coating process, and is a schematic diagram which shows the state by which the cylindrical resin film was formed on the core. 溝部形成工程を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows a groove part formation process. 円筒状樹脂皮膜に形成された溝部を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows the groove part formed in the cylindrical resin film. 第２の塗布工程において用いられる塗布装置の一例を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows an example of the coating device used in a 2nd coating process. 加熱焼成工程によって芯体上に積層体が形成された状態を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows the state by which the laminated body was formed on the core by the heat-firing process. （Ａ）は、積層体が溝部を境界にして破断した状態を示す模式図であり、（Ｂ）は、分離工程によって積層体の軸方向両端部が中央部から分離された状態を示す模式図である。(A) is a schematic diagram which shows the state which the laminated body fractured | ruptured by making a groove part into a boundary, (B) is a schematic diagram which shows the state by which the axial direction both ends of the laminated body were isolate | separated from the center part by the isolation | separation process. It is. 本発明の画像形成装置を示す模式図である。1 is a schematic diagram illustrating an image forming apparatus of the present invention. 実施例及び比較例における無端ベルト端面の破断状態を示す線図であり、破断評価値と、葉書用紙通紙量との関係を示す線図である。It is a diagram which shows the fracture | rupture state of the endless belt end surface in an Example and a comparative example, and is a diagram which shows the relationship between a fracture | rupture evaluation value and the postcard paper passage amount.

符号の説明Explanation of symbols

１０ 定着装置
１２ 定着ロール
１４Ａ 円筒状基材層
１４Ｂ 表面被覆層
１４ 無端ベルト
１５Ａ 円筒樹脂皮膜
１５Ｂ 表面被覆層
２０ 芯体
３６ 溝部
５０ 画像形成装置
５２ 感光体
５４ 帯電装置
５６ 露光装置
５８ 現像装置
６０ 転写装置 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Fixing device 12 Fixing roll 14A Cylindrical base material layer 14B Surface coating layer 14 Endless belt 15A Cylindrical resin film 15B Surface coating layer 20 Core body 36 Groove part 50 Image forming apparatus 52 Photoconductor 54 Charging apparatus 56 Exposure apparatus 58 Developing apparatus 60 Transfer apparatus

Claims (4)

円筒状基材層と、前記円筒状基材層の外周面に積層された表面被覆層と、を有し、前記円筒状基材層の軸方向両端面の少なくとも一部が前記表面被覆層により被覆されてなることを特徴とする無端ベルト。   A cylindrical base material layer, and a surface coating layer laminated on an outer peripheral surface of the cylindrical base material layer, wherein at least a part of both axial end faces of the cylindrical base material layer is formed by the surface coating layer. An endless belt characterized by being coated. 芯体の外周面に皮膜形成樹脂溶液を塗布して該芯体上に円筒状樹脂皮膜を形成する第1の塗布工程と、
前記芯体上に形成された円筒状樹脂皮膜を乾燥する乾燥工程と、
前記乾燥工程によって乾燥された前記円筒状樹脂皮膜の軸方向両端部に該円筒状樹脂皮膜の周方向に沿って該円筒状樹脂皮膜の厚みの２０％以上９０％以下の深さ寸法の溝部を形成する溝部形成工程と、
前記溝部形成工程によって前記溝部の形成された前記円筒状樹脂皮膜の外周面に表面被覆樹脂溶液を塗布して表面被覆層を形成する第２の塗布工程と、
前記円筒状樹脂皮膜及び前記表面被覆層を加熱焼成し、前記芯体の外周面に前記円筒状基材層及び前記表面被覆層の積層体を形成する加熱焼成工程と、
前記積層体と前記芯体とを分離する分離工程と、
を備えたことを特徴とする無端ベルトの製造方法。 A first application step of applying a film-forming resin solution on the outer peripheral surface of the core body to form a cylindrical resin film on the core body;
A drying step of drying the cylindrical resin film formed on the core;
Grooves having a depth dimension of 20% or more and 90% or less of the thickness of the cylindrical resin film along the circumferential direction of the cylindrical resin film at both ends in the axial direction of the cylindrical resin film dried by the drying step. A groove forming step to be formed;
A second application step of forming a surface coating layer by applying a surface coating resin solution to an outer peripheral surface of the cylindrical resin film in which the groove portion is formed by the groove portion formation step;
A heating and firing step of heating and firing the cylindrical resin film and the surface coating layer, and forming a laminate of the cylindrical base material layer and the surface coating layer on an outer peripheral surface of the core;
A separation step of separating the laminate and the core;
A process for producing an endless belt. 回転可能に配設された定着部材と、
円筒状基材層と、前記円筒状基材層の外周面に積層された表面被覆層と、を有し、前記円筒状基材層の軸方向両端面の少なくとも一部が前記表面被覆層により被覆されてなり、前記定着部材との間で記録媒体を挟持搬送する無端ベルトと、
前記無端ベルトの内周側に配置され、前記無端ベルトまたは前記無端ベルト及び前記記録媒体を介して前記定着部材に圧力を加える加圧手段と、
を備えたことを特徴とする定着装置。 A fixing member disposed rotatably;
A cylindrical base material layer, and a surface coating layer laminated on an outer peripheral surface of the cylindrical base material layer, wherein at least a part of both axial end faces of the cylindrical base material layer is formed by the surface coating layer. An endless belt that is coated and sandwiches and conveys a recording medium with the fixing member;
A pressure unit that is disposed on an inner peripheral side of the endless belt and applies pressure to the fixing member via the endless belt or the endless belt and the recording medium;
A fixing device comprising: 像保持体と、
前記像保持体に静電潜像を形成する潜像形成手段と、
前記静電潜像をトナーにより現像して前記像保持体上にトナー像を形成する現像手段と、
前記像保持体上のトナー像を記録媒体に転写する転写手段と、
回転可能に配設された定着部材と、円筒状基材層及び前記円筒状基材層の外周面に積層された表面被覆層を有し且つ前記円筒状基材層の軸方向両端面の少なくとも一部が前記表面被覆層により被覆されてなり、前記定着部材との間で記録媒体を挟持搬送する無端ベルトと、前記無端ベルトの内周側に配置され、前記無端ベルトまたは前記無端ベルト及び前記記録媒体を介して前記定着部材に圧力を加える加圧手段と、を有し、前記転写手段によってトナー像を転写された前記記録媒体上のトナー像を該記録媒体上に定着させる定着装置と、
を備えたことを特徴とする画像形成装置。 An image carrier,
Latent image forming means for forming an electrostatic latent image on the image carrier;
Developing means for developing the electrostatic latent image with toner to form a toner image on the image carrier;
Transfer means for transferring a toner image on the image carrier to a recording medium;
A fixing member disposed rotatably; a cylindrical base material layer; and a surface covering layer laminated on an outer peripheral surface of the cylindrical base material layer, and at least axial end faces of the cylindrical base material layer. A part of which is covered with the surface coating layer, disposed on the inner peripheral side of the endless belt, and sandwiching and transporting a recording medium between the fixing member, the endless belt, the endless belt, and the endless belt; A pressure unit that applies pressure to the fixing member via a recording medium, and a fixing device that fixes the toner image on the recording medium, onto which the toner image has been transferred by the transfer unit, on the recording medium;
An image forming apparatus comprising:
JP2006296311A 2006-10-31 2006-10-31 Endless belt, manufacturing method of the same, fixing device, and image forming apparatus Pending JP2008112097A (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2006296311A JP2008112097A (en) 2006-10-31 2006-10-31 Endless belt, manufacturing method of the same, fixing device, and image forming apparatus

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2006296311A JP2008112097A (en) 2006-10-31 2006-10-31 Endless belt, manufacturing method of the same, fixing device, and image forming apparatus

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JP2008112097A true JP2008112097A (en) 2008-05-15

Family

ID=39444627

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2006296311A Pending JP2008112097A (en) 2006-10-31 2006-10-31 Endless belt, manufacturing method of the same, fixing device, and image forming apparatus

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP2008112097A (en)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5093419B1 (en) * 2012-07-04 2012-12-12 富士ゼロックス株式会社 Coating device, endless belt manufacturing method
JP2015033654A (en) * 2013-08-07 2015-02-19 富士ゼロックス株式会社 Coating device
JP2016043288A (en) * 2014-08-20 2016-04-04 富士ゼロックス株式会社 Coating apparatus, and manufacturing method of roll member
JP2016135468A (en) * 2015-01-23 2016-07-28 富士ゼロックス株式会社 Coating applicator and production method of roll member

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5093419B1 (en) * 2012-07-04 2012-12-12 富士ゼロックス株式会社 Coating device, endless belt manufacturing method
JP2015033654A (en) * 2013-08-07 2015-02-19 富士ゼロックス株式会社 Coating device
JP2016043288A (en) * 2014-08-20 2016-04-04 富士ゼロックス株式会社 Coating apparatus, and manufacturing method of roll member
JP2016135468A (en) * 2015-01-23 2016-07-28 富士ゼロックス株式会社 Coating applicator and production method of roll member

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US8422922B2 (en) Tubular body, tubular body supporting apparatus, image fixing apparatus, and image forming apparatus
JP5076284B2 (en) Endless belt manufacturing method
JP2008112097A (en) Endless belt, manufacturing method of the same, fixing device, and image forming apparatus
JP2004029757A (en) Endless belt and its manufacturing method, and image fixing device using same
US8550877B2 (en) Method of manufacturing annular body
JP2004094042A (en) Endless belt made of polyimide resin and its manufacture method
JP4706432B2 (en) Core mold for seamless tubular body, method for producing core mold for seamless tubular body, and method for producing seamless tubular body using core mold
JP4241543B2 (en) Polyimide resin endless belt, image forming apparatus, and method for manufacturing polyimide resin endless belt
JP2007144817A (en) Method for producing endless belt
JP2002160239A (en) Method for forming film, jointless belt, and manufacturing method for jointless belt
JP2007296839A (en) Cylindrical core body and method for manufacturing endless belt using cylindrical core body
JP5544710B2 (en) Coating apparatus and coating method
JP2004255708A (en) Method for producing endless belt of polyimide resin and the endless belt
US9248610B2 (en) Methods of making belts for apparatus useful in printing
JP4396096B2 (en) Method for producing endless belt made of polyimide resin, and endless belt made of polyimide resin
JP2008020627A (en) Method for manufacturing endless belt
JP6554994B2 (en) Endless belt, endless belt manufacturing method
JP2007296838A (en) Cylindrical core body and method for producing endless belt using the core body
JP2008225182A (en) Polyimide belt and method for manufacturing thereof
JP2012163829A (en) Roller for fixing device, manufacturing method of the same, fixing device, and image formation apparatus
JP5453997B2 (en) Substrate, substrate manufacturing method, and tubular body manufacturing method
JP2006240099A (en) Endless belt made of thermosetting resin and its production method
JP5817944B1 (en) Endless belt manufacturing method
JP2006239898A (en) Method and apparatus for manufacturing endless belt
JP2008100523A (en) Method for manufacturing composite belt