JP2008094394A - Transfer device - Google Patents
Transfer device Download PDFInfo
- Publication number
- JP2008094394A JP2008094394A JP2007279448A JP2007279448A JP2008094394A JP 2008094394 A JP2008094394 A JP 2008094394A JP 2007279448 A JP2007279448 A JP 2007279448A JP 2007279448 A JP2007279448 A JP 2007279448A JP 2008094394 A JP2008094394 A JP 2008094394A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- torque
- transmission mechanism
- wheel side
- shaft
- output shaft
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims abstract description 185
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 claims abstract description 177
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 3
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Arrangement And Driving Of Transmission Devices (AREA)
Abstract
Description
この発明は、四輪駆動(4WD)車のトランスファに関する。 The present invention relates to a transfer for a four-wheel drive (4WD) vehicle.
特開平7−186754号公報に図5のようなトランスファ201が記載されている。
JP-A-7-186754 discloses a
このトランスファ201は回転中心軸を車両の進行方向に配置した縦置きのトランスファであり、プラネタリ−ギヤ式のセンタ−デフ203、多板クラッチ205、チェ−ン伝動機構207などを備えている。入力軸209からセンタ−デフ203に入力したエンジンの駆動力は、後輪側出力軸211を介して後輪側に伝達され、チェ−ン伝動機構207から前輪側出力軸213を介して前輪側に伝達される。
This
多板クラッチ205は前輪側出力軸213と入力軸209側との間に配置されており、多板クラッチ205の滑りを調整することによって前輪側への配分トルク、すなわち、前輪と後輪に対するトルク配分比が調整される。
The
しかし、多板クラッチ205によって前輪側への配分トルクを調整するトランスファ201では、四輪駆動状態であっても、特に、直進走行時などのように前後輪間で差動回転が生じにくい状態ではトルクが移動せず、前輪側は実質的には駆動されない。
However, in the
その上、多板クラッチ205によるトルク伝達は、粘性流体の剪断抵抗によってトルクを伝達するカップリングと同様に、高速回転側から低速回転側の方向にしか行われないから、後輪が前輪より高速で回転する状態でないとエンジンの駆動力が前輪に伝達されない。
In addition, torque transmission by the
更に、前輪側へのトルク配分が多板クラッチ205だけを介して行われるように構成されているから、前輪が駆動されるか否かは、上記のように、後輪が前輪より高速で回転するという車両の走行条件によって決まってしまう。
Further, since the torque distribution to the front wheel side is performed only through the
これらの理由で、トランスファ201は、トルク配分を電子制御で行うトランスファと異なって、前輪と後輪へのトルク配分比を大きくし、あるいは、トルク配分比を自由に選ぶことができず、車両の操縦性や安定性などを充分に改善できない。
For these reasons, unlike the transfer in which torque distribution is electronically controlled, the
そこで、この発明は、車両の走行条件に制約されずに前後輪のトルク配分比を広い範囲で自在に調整し、車両の操縦性や安定性などを充分に向上させることができるトランスファの提供を目的とする。 Therefore, the present invention provides a transfer that can freely adjust the torque distribution ratio of the front and rear wheels in a wide range without being restricted by the running conditions of the vehicle, and can sufficiently improve the maneuverability and stability of the vehicle. Objective.
請求項1のトランスファは、一対の出力軸を介してそれぞれ前輪側と後輪側にエンジンの駆動トルクを分配するセンターデフと同軸上に配置され、前記一対の出力軸の一方と連結して前記前輪側に駆動力を分配するフロントデフと、前記一対の出力軸の他方と前記一対の出力軸に平行に配置された平行軸との間に設けられ前記後輪側に駆動力を伝達する第1のトルク伝達機構と、前記一対の出力軸の他方と前記平行軸との間に設けられ、所定のトルク比で前記出力軸の一方と前記出力軸の他方との間で駆動トルクを移動させる第2のトルク伝達機構と、前記平行軸と同軸上に配置され、前記平行軸と第2のトルク伝達機構とを断続する摩擦クラッチと、この摩擦クラッチを開閉するアクチュエータとを備えたトランスファであって、前記第1のトルク伝達機構と前記第2のトルク伝達機構は前記センターデフと前記フロントデフとの軸方向間に配置されており、前記摩擦クラッチは平行軸上に配置されており、前記アクチュエータは前記摩擦クラッチに対して前記第1のトルク伝達機構と軸方向の反対側に配置されていることを特徴とする。 The transfer according to claim 1 is arranged coaxially with a center differential that distributes the driving torque of the engine to the front wheel side and the rear wheel side through a pair of output shafts, and is connected to one of the pair of output shafts to A first differential that is provided between a front differential that distributes the driving force to the front wheel side and a parallel shaft that is arranged in parallel to the other of the pair of output shafts and the pair of output shafts, and that transmits the driving force to the rear wheel side. One torque transmission mechanism, and provided between the other of the pair of output shafts and the parallel shaft, the drive torque is moved between one of the output shafts and the other of the output shafts at a predetermined torque ratio. The transfer includes a second torque transmission mechanism, a friction clutch that is arranged coaxially with the parallel shaft and intermittently connects the parallel shaft and the second torque transmission mechanism, and an actuator that opens and closes the friction clutch. The first The torque transmission mechanism and the second torque transmission mechanism are arranged between the center differential and the front differential, the friction clutch is arranged on a parallel axis, and the actuator is connected to the friction clutch. On the other hand, the first torque transmission mechanism is disposed on the opposite side in the axial direction.
(ア)このトランスファを用いた四輪駆動車では、センタ−デフで分割されたエンジンの駆動力は、一方の出力軸と第1のトルク伝達機構と平行軸とを介して一方の車輪側に伝達され、他方の出力軸を介して他方の車輪側に伝達される。 (A) In a four-wheel drive vehicle using this transfer, the driving force of the engine divided by the center differential is transmitted to one wheel side via one output shaft, the first torque transmission mechanism and the parallel shaft. Is transmitted to the other wheel side via the other output shaft.
(イ)又、前輪と後輪には、センタ−デフに用いられた差動機構固有のトルク配分比によってトルクが配分される。 (A) Also, torque is distributed to the front wheels and the rear wheels according to the torque distribution ratio unique to the differential mechanism used for the center differential.
(ウ)例えば、前輪の配分トルクが後輪より大きければ、車両のステアリング特性はアンダ−ステア側になり、直進走行時に優れた直進性(安定性)が得られ、これと反対に、前輪の配分トルクが後輪より小さければ、ステアリング特性はオ−バ−ステア気味になり、直進走行と旋回走行とに係わらず車両の操縦性が向上する。 (C) For example, if the distribution torque of the front wheels is greater than that of the rear wheels, the steering characteristics of the vehicle will be on the understeer side, and excellent straightness (stability) will be obtained when running straight ahead. If the distributed torque is smaller than that of the rear wheels, the steering characteristics are oversteered, and the controllability of the vehicle is improved regardless of whether the vehicle travels straight or turns.
(エ)更に、第2トルク伝達機構は、トルクを一方の出力軸から他方の出力軸へ移動させるために、一方の出力軸が他方の出力軸より高速で回転するようなトルク比にされている。 (D) Further, the second torque transmission mechanism is set to a torque ratio such that one output shaft rotates at a higher speed than the other output shaft in order to move the torque from one output shaft to the other output shaft. Yes.
(オ)従って、摩擦クラッチを開放しておけば、センタ−デフによる基本的なトルク配分比で前輪と後輪とにトルクが配分され、これに応じたステアリング特性が得られる。又、摩擦クラッチを連結すれば、前輪と後輪との間で高速側から低速側にトルクが流れ、基本的なトルク配分比と異なったトルク配分比になり、異なったステアリング特性が得られる。 (E) Therefore, if the friction clutch is opened, torque is distributed to the front wheels and the rear wheels at a basic torque distribution ratio by the center differential, and a steering characteristic corresponding to this is obtained. If a friction clutch is connected, torque flows from the high speed side to the low speed side between the front wheels and the rear wheels, resulting in a torque distribution ratio different from the basic torque distribution ratio and different steering characteristics.
(カ)このように、前後輪間に差動回転が生じなくても、従来例と異なり、摩擦クラッチを連結すれば第2トルク伝達機構によって前後輪間の差動回転を作り出すことができると共に、トルクの移動方向と移動トルクの大きさは、第2トルク伝達機構に所定の方向で所定値のトルク比を与えることによって調整することができる。 (F) Thus, even if there is no differential rotation between the front and rear wheels, unlike the conventional example, if the friction clutch is connected, the second torque transmission mechanism can create the differential rotation between the front and rear wheels. The moving direction of the torque and the magnitude of the moving torque can be adjusted by giving a torque ratio of a predetermined value in a predetermined direction to the second torque transmission mechanism.
(キ)こうして、センタ−デフ固有のトルク配分比に制約されず、センタ−デフのトルク配分比(摩擦クラッチの開放時)から第2のトルク伝達機構によるトルク配分比(摩擦クラッチの連結時)まで広い範囲でトルク配分比を調整することが可能になり、上記のように、広範囲でステアリング特性の調整が可能である。 (G) Thus, the torque distribution ratio by the second torque transmission mechanism (when the friction clutch is engaged) is determined from the torque distribution ratio of the center and differential (when the friction clutch is released) without being restricted by the torque distribution ratio unique to the center and differential. The torque distribution ratio can be adjusted over a wide range, and the steering characteristics can be adjusted over a wide range as described above.
(ク)従って、第2のトルク伝達機構によるトルクの移動方向を変えることにより、前輪駆動を基本としたFFベ−スの四輪駆動車への対応が容易である。 (H) Therefore, by changing the direction of torque movement by the second torque transmission mechanism, it is easy to deal with FF-based four-wheel drive vehicles based on front wheel drive.
(ケ)更に、第2のトルク伝達機構を介して移動するトルクの大きさは、摩擦クラッチを適度に滑らせることによって制御できるから、車両のステアリング特性を走行条件に応じてアンダ−ステアとオ−バ−ステアの間で自在に調整し、車両の操縦性や安定性などを充分に向上させることができる。 (K) Furthermore, since the magnitude of the torque that moves through the second torque transmission mechanism can be controlled by appropriately sliding the friction clutch, the steering characteristics of the vehicle can be controlled according to the driving conditions. -It is possible to freely adjust between the bar steers and sufficiently improve the controllability and stability of the vehicle.
(コ)又、第1、第2のトルク伝達機構をセンターデフとフロントデフとの軸方向に配置し、摩擦クラッチを平行軸上に配置し、アクチュエータを摩擦クラッチに対して第1のトルク伝達機構と軸方向の反対側に配置したから、このトランスファは軸方向にコンパクトであり、例えば、車輪、車軸のサスペンション、プロペラシャフト、及びこれらの周辺部材との干渉が防止され、設計自由度が大きく向上し、各種四輪駆動車への適用範囲が更に広くなる。 (E) Also, the first and second torque transmission mechanisms are arranged in the axial direction of the center differential and the front differential, the friction clutch is arranged on a parallel shaft, and the actuator is the first torque transmission to the friction clutch. Since it is arranged on the opposite side of the mechanism in the axial direction, this transfer is compact in the axial direction. For example, interference with wheels, axle suspensions, propeller shafts, and their peripheral members is prevented, and design freedom is large. And the range of application to various four-wheel drive vehicles will become even wider.
(サ)又、摩擦クラッチが平行軸上に配置し、アクチュエータが摩擦クラッチに対して第1のトルク伝達機構と軸方向の反対側に配置されるので、組付けが容易であり、従って、メンテナンス性に優れている。 (C) Also, since the friction clutch is arranged on the parallel shaft and the actuator is arranged on the opposite side of the first torque transmission mechanism with respect to the friction clutch in the axial direction, it is easy to assemble. Excellent in properties.
請求項2の発明は、回転中心軸を車両の進行方向に縦置きに配置されたトランスミッションから駆動トルクが入力する入力軸と同軸上に配置され前輪側出力軸と後輪側出力軸とに前記駆動トルクを分配するセンターデフと、前記前輪側出力軸と前記センターデフの回転軸に平行に配置された第1の平行軸との間に設けられた第1のトルク伝達機構と、前記後輪側出力軸と前記第1の平行軸との間に設けられ、所定のトルク比で前記前輪側出力軸と前記後輪側出力軸との間で駆動トルクを移動させる第2のトルク伝達機構と、前記第1の平行軸と同軸上に配置され、前記第1の平行軸と第2のトルク伝達機構とを断続する摩擦クラッチと、この摩擦クラッチを開閉するアクチュエータとを備えたトランスファであって、前記後輪側出力軸は後輪のプロペラシャフトと同軸的に連結され、前記前輪側出力軸は前記センターデフの回転軸に平行に配置された第2の平行軸を介して前輪のプロペラシャフトに連結され、前記アクチュエータは前記摩擦クラッチに対して前記第1のトルク伝達機構と軸方向反対側に配置されていることを特徴とする。 According to the second aspect of the present invention, the rotation center shaft is arranged coaxially with the input shaft to which drive torque is input from a transmission arranged vertically in the traveling direction of the vehicle, and is arranged on the front wheel side output shaft and the rear wheel side output shaft. A center differential for distributing drive torque; a first torque transmission mechanism provided between the front wheel side output shaft and a first parallel shaft disposed in parallel to a rotation shaft of the center differential; and the rear wheel A second torque transmission mechanism that is provided between a side output shaft and the first parallel shaft, and that moves a drive torque between the front wheel side output shaft and the rear wheel side output shaft at a predetermined torque ratio; A transfer that is arranged coaxially with the first parallel shaft, and that includes a friction clutch that intermittently connects the first parallel shaft and the second torque transmission mechanism, and an actuator that opens and closes the friction clutch. The rear wheel side output shaft is a rear wheel. The front wheel side output shaft is connected to the propeller shaft of the front wheel via a second parallel shaft arranged in parallel to the rotation shaft of the center differential, and the actuator is connected to the friction clutch. In contrast, the first torque transmission mechanism is disposed on the opposite side in the axial direction.
請求項2のトランスファでは、(ア)〜(キ)、(ケ)及び(サ)の作用に加えて、摩擦クラッチが第1の平行軸上に配置され、アクチュエータが摩擦クラッチに対して第1のトルク伝達機構と軸方向の反対側に配置されるので、組付けが容易であり、従って、メンテナンス性に優れ、コンパクトになる。 In the transfer according to claim 2, in addition to the actions (a) to (ki), (ke), and (sa), the friction clutch is disposed on the first parallel axis, and the actuator is first with respect to the friction clutch. Since it is arranged on the opposite side of the torque transmission mechanism in the axial direction, it is easy to assemble, and therefore it is excellent in maintainability and compact.
請求項3の発明は、請求項2に記載のトランスファであって、前記前輪側出力軸と前記第2の平行軸とはチェーン伝動機構によって連結されていることを特徴とする。
The invention according to
請求項3のトランスファでは、請求項2の構成と同等の作用が得られ、これに加えてチェ−ン伝動機構はチェ−ンの長さ調整によって各スプロケットの軸間距離を容易に変えることができるから、前輪側又は後輪側に駆動力を伝達する第2の平行軸をチェ−ン伝動機構で連結したこの構成は、センタ−デフと第2平行軸の軸間距離の調整が容易である。 In the transfer according to the third aspect, the operation equivalent to that of the second aspect can be obtained. In addition, the chain transmission mechanism can easily change the distance between the axes of the sprockets by adjusting the length of the chain. Therefore, this configuration in which the second parallel shaft that transmits the driving force to the front wheel side or the rear wheel side is connected by the chain transmission mechanism makes it easy to adjust the distance between the center differential and the second parallel shaft. is there.
従って、このトランスファは、車両のフロアやフレ−ムによって与えられる配置箇所、大きさ、形状などの規制に対して高い順応性と大きな設計自由度とを持つ。 Therefore, this transfer has high adaptability and great design freedom with respect to restrictions on the location, size, shape, etc. given by the floor and frame of the vehicle.
請求項4の発明は、回転中心軸を車両の進行方向に縦置きに配置されたトランスミッションから駆動トルクが入力する入力軸と同軸上に配置され前輪側出力軸と後輪側出力軸とに前記駆動トルクを分配するセンターデフと、前記前輪側出力軸と前記センターデフの回転軸に平行に配置された第1の平行軸との間に設けられた第1のトルク伝達機構と、前記後輪側出力軸と前記第1の平行軸との間に設けられ、所定のトルク比で前記前輪側出力軸と前記後輪側出力軸との間で駆動トルクを移動させる第2のトルク伝達機構と、前記第1の平行軸と同軸上に配置され、前記第1の平行軸と第2のトルク伝達機構とを断続する摩擦クラッチと、この摩擦クラッチを開閉するアクチュエータとを備えたトランスファであって、前記後輪側出力軸は後輪のプロペラシャフトと同軸的に連結され、前記前輪側出力軸は前記第1の平行軸を介して前輪のプロペラシャフトに連結され、前記アクチュエータは前記摩擦クラッチに対して前記第1のトルク伝達機構と軸方向反対側に配置されていることを特徴とする。 According to a fourth aspect of the present invention, the rotation center shaft is arranged coaxially with an input shaft for inputting drive torque from a transmission arranged vertically in the traveling direction of the vehicle, and is arranged on the front wheel side output shaft and the rear wheel side output shaft. A center differential for distributing drive torque; a first torque transmission mechanism provided between the front wheel side output shaft and a first parallel shaft disposed in parallel to a rotation shaft of the center differential; and the rear wheel A second torque transmission mechanism that is provided between a side output shaft and the first parallel shaft, and that moves a drive torque between the front wheel side output shaft and the rear wheel side output shaft at a predetermined torque ratio; A transfer that is arranged coaxially with the first parallel shaft, and that includes a friction clutch that intermittently connects the first parallel shaft and the second torque transmission mechanism, and an actuator that opens and closes the friction clutch. The rear wheel side output shaft is a rear wheel. The front wheel side output shaft is connected to the propeller shaft of the front wheel via the first parallel shaft, and the actuator is connected to the first torque transmission mechanism and the shaft with respect to the friction clutch. It is arranged on the opposite side of the direction.
請求項4のトランスファは、(ア)〜(キ)、(ケ)及び(サ)の作用に加え、縦置きのトランスファでは、後輪側出力軸がプロペラシャフトと同時的に連結されるので車両の前後方向にコンパクトになり、前後のプロペラシャフトやその周辺部材との干渉が避けられるから、設計自由度が向上し、各種四輪駆動車への適用範囲が更に広くなる。 In addition to the actions (a) to (ki), (ke), and (sa), the transfer according to claim 4 is a vertical transfer, in which the rear wheel side output shaft is connected to the propeller shaft at the same time. Since it is compact in the front-rear direction, and interference with the front and rear propeller shafts and its peripheral members can be avoided, the degree of freedom in design is improved and the range of application to various four-wheel drive vehicles is further widened.
請求項5の発明は、請求項1乃至請求項4に記載のトランスファであって、前記第2のトルク伝達機構に隣接して前記第2のトルク伝達機構と異なるトルク比で前記前輪側出力軸と前記後輪側出力軸との間で駆動トルクを移動させる第3のトルク伝達機構が前記第2のトルク伝達機構に隣接して配置されていることを特徴とする。 According to a fifth aspect of the present invention, there is provided the transfer according to any one of the first to fourth aspects, wherein the front wheel side output shaft is adjacent to the second torque transmission mechanism and has a torque ratio different from that of the second torque transmission mechanism. A third torque transmission mechanism for moving the drive torque between the rear wheel side output shaft and the rear wheel side output shaft is disposed adjacent to the second torque transmission mechanism.
請求項5のトランスファでは、第2トルク伝達機構に加えて、第2トルク伝達機構と反対の方向にトルクを移動させる第3のトルク伝達機構を設けたから、前輪と後輪の間で両方向にトルクを移動させることが可能になる。 In the transfer according to the fifth aspect, in addition to the second torque transmission mechanism, the third torque transmission mechanism for moving the torque in the direction opposite to the second torque transmission mechanism is provided. Can be moved.
従って、センタ−デフのトルク配分比(摩擦クラッチの開放時)を中心にして、第2のトルク伝達機構によるトルク配分比(摩擦クラッチの連結時)から、第3のトルク伝達機構によるトルク配分比(第2の摩擦クラッチの連結時)まで極めて広い範囲でトルク配分比を調整することが可能になり、車両の操縦性や安定性などを極めて効果的に向上させることができる。 Accordingly, the torque distribution ratio by the third torque transmission mechanism is determined from the torque distribution ratio by the second torque transmission mechanism (when the friction clutch is engaged), with the center-difference torque distribution ratio (when the friction clutch is released) as the center. It becomes possible to adjust the torque distribution ratio in a very wide range up to (when the second friction clutch is engaged), and the controllability and stability of the vehicle can be improved extremely effectively.
又、第2と第3のトルク伝達機構によるトルクの移動方向を反対にしたことによって、FRベ−スの四輪駆動車とFFベ−スの四輪駆動車の両方のステアリング特性が同時に得られると共に、走行条件に応じてこれらを自由に切り換えることができる。 Further, by reversing the direction of torque movement by the second and third torque transmission mechanisms, the steering characteristics of both the FR-based four-wheel drive vehicle and the FF-based four-wheel drive vehicle can be obtained simultaneously. And can be freely switched according to the running conditions.
請求項6の発明は、請求項1乃至請求項4に記載のトランスファであって、
前記センターデフが前輪と後輪とに不均等なトルクを配分する不等トルク配分型のセンターデフであることを特徴とする。
The invention of claim 6 is the transfer according to claims 1 to 4, wherein
The center differential is an unequal torque distribution type center differential that distributes uneven torque between the front wheels and the rear wheels.
請求項6のトランスファでは、不等トルク配分型のセンタ−デフによって後輪に大きなトルクが配分されるように構成すれば優れた操縦性が得られ、前輪に大きなトルクが配分されるように構成すれば優れた直進安定性が得られる。 The transfer according to claim 6 is configured such that if a large torque is distributed to the rear wheels by an unequal torque distribution type center differential, excellent maneuverability is obtained and a large torque is distributed to the front wheels. In this way, excellent straight running stability can be obtained.
そこで、前輪に大きなトルクが配分される構成では、トルク伝達機構のトルク比を後輪にトルクが移動するように調整すれば、摩擦クラッチの連結と共に車両の操縦性が向上し、後輪に大きなトルクが配分される構成では、トルク伝達機構のトルク比を前輪にトルクが移動するように調整すれば、摩擦クラッチの連結と共に直進安定性が向上する。 Therefore, in the configuration in which a large torque is distributed to the front wheels, if the torque ratio of the torque transmission mechanism is adjusted so that the torque moves to the rear wheels, the controllability of the vehicle is improved along with the connection of the friction clutch, and the rear wheels are greatly increased. In the configuration in which the torque is distributed, if the torque ratio of the torque transmission mechanism is adjusted so that the torque moves to the front wheels, the straight-running stability is improved together with the connection of the friction clutch.
このように車両のステアリング特性を調整することによって操縦性や安定性などを大きく向上させることができる。 Thus, by adjusting the steering characteristics of the vehicle, the maneuverability and stability can be greatly improved.
請求項1のトランスファは、(ア)このトランスファを用いた四輪駆動車では、センタ−デフで分割されたエンジンの駆動力は、一方の出力軸と第1のトルク伝達機構と平行軸とを介して一方の車輪側に伝達され、他方の出力軸を介して他方の車輪側に伝達される。 The transfer according to claim 1 is as follows: (a) In a four-wheel drive vehicle using this transfer, the driving force of the engine divided by the center differential has one output shaft, the first torque transmission mechanism, and a parallel shaft. Is transmitted to one wheel side via the other, and is transmitted to the other wheel side via the other output shaft.
(イ)又、前輪と後輪には、センタ−デフに用いられた差動機構固有のトルク配分比によってトルクが配分される。 (A) Also, torque is distributed to the front wheels and the rear wheels according to the torque distribution ratio unique to the differential mechanism used for the center differential.
(ウ)例えば、前輪の配分トルクが後輪より大きければ、車両のステアリング特性はアンダ−ステア側になり、直進走行時に優れた直進性(安定性)が得られ、これと反対に、前輪の配分トルクが後輪より小さければ、ステアリング特性はオ−バ−ステア気味になり、直進走行と旋回走行とに係わらず車両の操縦性が向上する。 (C) For example, if the distribution torque of the front wheels is greater than that of the rear wheels, the steering characteristics of the vehicle will be on the understeer side, and excellent straightness (stability) will be obtained when running straight ahead. If the distributed torque is smaller than that of the rear wheels, the steering characteristics are oversteered, and the controllability of the vehicle is improved regardless of whether the vehicle travels straight or turns.
(エ)更に、第2トルク伝達機構は、トルクを一方の出力軸から他方の出力軸へ移動させるために、一方の出力軸が他方の出力軸より高速で回転するようなトルク比にされている。 (D) Further, the second torque transmission mechanism is set to a torque ratio such that one output shaft rotates at a higher speed than the other output shaft in order to move the torque from one output shaft to the other output shaft. Yes.
(オ)従って、摩擦クラッチを開放しておけば、センタ−デフによる基本的なトルク配分比で前輪と後輪とにトルクが配分され、これに応じたステアリング特性が得られる。又、摩擦クラッチを連結すれば、前輪と後輪との間で高速側から低速側にトルクが流れ、基本的なトルク配分比と異なったトルク配分比になり、異なったステアリング特性が得られる。 (E) Therefore, if the friction clutch is opened, torque is distributed to the front wheels and the rear wheels at a basic torque distribution ratio by the center differential, and a steering characteristic corresponding to this is obtained. If a friction clutch is connected, torque flows from the high speed side to the low speed side between the front wheels and the rear wheels, resulting in a torque distribution ratio different from the basic torque distribution ratio and different steering characteristics.
(カ)このように、前後輪間に差動回転が生じなくても、従来例と異なり、摩擦クラッチを連結すれば第2トルク伝達機構によって前後輪間の差動回転を作り出すことができると共に、トルクの移動方向と移動トルクの大きさは、第2トルク伝達機構に所定の方向で所定値のトルク比を与えることによって調整することができる。 (F) Thus, even if there is no differential rotation between the front and rear wheels, unlike the conventional example, if the friction clutch is connected, the second torque transmission mechanism can create the differential rotation between the front and rear wheels. The moving direction of the torque and the magnitude of the moving torque can be adjusted by giving a torque ratio of a predetermined value in a predetermined direction to the second torque transmission mechanism.
(キ)こうして、センタ−デフ固有のトルク配分比に制約されず、センタ−デフのトルク配分比(摩擦クラッチの開放時)から第2のトルク伝達機構によるトルク配分比(摩擦クラッチの連結時)まで広い範囲でトルク配分比を調整することが可能になり、上記のように、広範囲でステアリング特性の調整が可能である。 (G) Thus, the torque distribution ratio by the second torque transmission mechanism (when the friction clutch is engaged) is determined from the torque distribution ratio of the center and differential (when the friction clutch is released) without being restricted by the torque distribution ratio unique to the center and differential. The torque distribution ratio can be adjusted over a wide range, and the steering characteristics can be adjusted over a wide range as described above.
(ク)従って、第2のトルク伝達機構によるトルクの移動方向を変えることにより、前輪駆動を基本としたFFベ−スの四輪駆動車への対応が容易である。 (H) Therefore, by changing the direction of torque movement by the second torque transmission mechanism, it is easy to deal with FF-based four-wheel drive vehicles based on front wheel drive.
(ケ)更に、第2のトルク伝達機構を介して移動するトルクの大きさは、摩擦クラッチを適度に滑らせることによって制御できるから、車両のステアリング特性を走行条件に応じてアンダ−ステアとオ−バ−ステアの間で自在に調整し、車両の操縦性や安定性などを充分に向上させることができる。 (K) Furthermore, since the magnitude of the torque that moves through the second torque transmission mechanism can be controlled by appropriately sliding the friction clutch, the steering characteristics of the vehicle can be controlled according to the driving conditions. -It is possible to freely adjust between the bar steers and sufficiently improve the controllability and stability of the vehicle.
(コ)又、第1、第2のトルク伝達機構をセンターデフとフロントデフとの軸方向に配置し、摩擦クラッチを平行軸上に配置し、アクチュエータを摩擦クラッチに対して第1のトルク伝達機構と軸方向の反対側に配置したから、このトランスファは軸方向にコンパクトであり、例えば、車輪、車軸のサスペンション、プロペラシャフト、及びこれらの周辺部材との干渉が防止され、設計自由度が大きく向上し、各種四輪駆動車への適用範囲が更に広くなる。 (E) Also, the first and second torque transmission mechanisms are arranged in the axial direction of the center differential and the front differential, the friction clutch is arranged on a parallel shaft, and the actuator is the first torque transmission to the friction clutch. Since it is arranged on the opposite side of the mechanism in the axial direction, this transfer is compact in the axial direction. For example, interference with wheels, axle suspensions, propeller shafts, and their peripheral members is prevented, and design freedom is large. And the range of application to various four-wheel drive vehicles will become even wider.
(サ)又、摩擦クラッチが平行軸上に配置し、アクチュエータが摩擦クラッチに対して第1のトルク伝達機構と軸方向の反対側に配置されるので、組付けが容易であり、従って、メンテナンス性に優れている。 (C) Also, since the friction clutch is arranged on the parallel shaft and the actuator is arranged on the opposite side of the first torque transmission mechanism with respect to the friction clutch in the axial direction, it is easy to assemble. Excellent in properties.
請求項2のトランスファでは、上記(ア)〜(キ)、(ケ)及び(サ)の作用に加えて、摩擦クラッチが第1の平行軸上に配置され、アクチュエータが摩擦クラッチに対して第1のトルク伝達機構と軸方向の反対側に配置されるので、組付けが容易であり、従って、メンテナンス性に優れ、コンパクトになる。 In the transfer according to the second aspect, in addition to the actions (a) to (ki), (ke), and (sa), the friction clutch is disposed on the first parallel shaft, and the actuator is Since it is arranged on the opposite side of the torque transmission mechanism of 1 in the axial direction, it is easy to assemble, and therefore it is excellent in maintainability and compact.
請求項3のトランスファでは、請求項2の構成と同等の作用が得られ、これに加えてチェ−ン伝動機構はチェ−ンの長さ調整によって各スプロケットの軸間距離を容易に変えることができるから、前輪側又は後輪側に駆動力を伝達する第2の平行軸をチェ−ン伝動機構で連結したこの構成は、センタ−デフと第2平行軸の軸間距離の調整が容易である。従って、このトランスファは、車両のフロアやフレ−ムによって与えられる配置箇所、大きさ、形状などの規制に対して高い順応性と大きな設計自由度とを持つ。 In the transfer according to the third aspect, the operation equivalent to that of the second aspect can be obtained. In addition, the chain transmission mechanism can easily change the distance between the axes of the sprockets by adjusting the length of the chain. Therefore, this configuration in which the second parallel shaft that transmits the driving force to the front wheel side or the rear wheel side is connected by the chain transmission mechanism makes it easy to adjust the distance between the center differential and the second parallel shaft. is there. Therefore, this transfer has high adaptability and great design freedom with respect to restrictions on the location, size, shape, etc. given by the floor and frame of the vehicle.
請求項4のトランスファは、上記(ア)〜(キ)、(ケ)及び(サ)の作用に加え、置きのトランスファでは、後輪側出力軸がプロペラシャフトと同時的に連結されるので車両の前後方向にコンパクトになり、前後のプロペラシャフトやその周辺部材との干渉が避けられるから、設計自由度が向上し、各種四輪駆動車への適用範囲が更に広くなる。 In the transfer according to claim 4, in addition to the above-mentioned actions (a) to (ki), (ke), and (sa), the rear transfer side output shaft is connected to the propeller shaft at the same time, so that the vehicle is a vehicle. Since it is compact in the front-rear direction, and interference with the front and rear propeller shafts and its peripheral members can be avoided, the degree of freedom in design is improved and the range of application to various four-wheel drive vehicles is further expanded.
請求項5のトランスファでは、第2トルク伝達機構に加えて、第2トルク伝達機構と反対の方向にトルクを移動させる第3のトルク伝達機構を設けたから、前輪と後輪の間で両方向にトルクを移動させることが可能になる。従って、センタ−デフのトルク配分比(摩擦クラッチの開放時)を中心にして、第2のトルク伝達機構によるトルク配分比(摩擦クラッチの連結時)から、第3のトルク伝達機構によるトルク配分比(第2の摩擦クラッチの連結時)まで極めて広い範囲でトルク配分比を調整することが可能になり、車両の操縦性や安定性などを極めて効果的に向上させることができる。 In the transfer according to the fifth aspect, in addition to the second torque transmission mechanism, the third torque transmission mechanism for moving the torque in the direction opposite to the second torque transmission mechanism is provided. Can be moved. Accordingly, the torque distribution ratio by the third torque transmission mechanism is determined from the torque distribution ratio by the second torque transmission mechanism (when the friction clutch is engaged), with the center-difference torque distribution ratio (when the friction clutch is released) as the center. It becomes possible to adjust the torque distribution ratio in a very wide range up to (when the second friction clutch is engaged), and the controllability and stability of the vehicle can be improved extremely effectively.
又、第2と第3のトルク伝達機構によるトルクの移動方向を反対にしたことによって、FRベ−スの四輪駆動車とFFベ−スの四輪駆動車の両方のステアリング特性が同時に得られると共に、走行条件に応じてこれらを自由に切り換えることができる。 Further, by reversing the direction of torque movement by the second and third torque transmission mechanisms, the steering characteristics of both the FR-based four-wheel drive vehicle and the FF-based four-wheel drive vehicle can be obtained simultaneously. And can be freely switched according to the running conditions.
請求項6のトランスファでは、不等トルク配分型のセンタ−デフによって後輪に大きなトルクが配分されるように構成すれば優れた操縦性が得られ、前輪に大きなトルクが配分されるように構成すれば優れた直進安定性が得られる。 The transfer according to claim 6 is configured such that if a large torque is distributed to the rear wheels by an unequal torque distribution type center differential, excellent maneuverability is obtained and a large torque is distributed to the front wheels. In this way, excellent straight running stability can be obtained.
そこで、前輪に大きなトルクが配分される構成では、トルク伝達機構のトルク比を後輪にトルクが移動するように調整すれば、摩擦クラッチの連結と共に車両の操縦性が向上し、後輪に大きなトルクが配分される構成では、トルク伝達機構のトルク比を前輪にトルクが移動するように調整すれば、摩擦クラッチの連結と共に直進安定性が向上する。 Therefore, in the configuration in which a large torque is distributed to the front wheels, if the torque ratio of the torque transmission mechanism is adjusted so that the torque moves to the rear wheels, the controllability of the vehicle is improved along with the connection of the friction clutch, and the rear wheels are greatly increased. In the configuration in which the torque is distributed, if the torque ratio of the torque transmission mechanism is adjusted so that the torque moves to the front wheels, the straight-running stability is improved together with the connection of the friction clutch.
このように車両のステアリング特性を調整することによって操縦性や安定性などを大きく向上させることができる。 Thus, by adjusting the steering characteristics of the vehicle, the maneuverability and stability can be greatly improved.
図1と図2によって本発明の第1実施形態を説明する。図1はこの実施形態を示し、図2はこの実施形態が用いられた四輪駆動車の動力系を示している。又、図1の上方はこの車両の前方に相当し、左右の方向は図1と図2での左右の方向である。なお、符号が与えられていない部材等は図示されていない。 A first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. FIG. 1 shows this embodiment, and FIG. 2 shows a power system of a four-wheel drive vehicle in which this embodiment is used. 1 corresponds to the front of the vehicle, and the left and right directions are the left and right directions in FIGS. In addition, the member etc. which are not given the code | symbol are not shown in figure.
この四輪駆動車の動力系は、エンジン1、トランスミッション3、第1実施形態のトランスファ5、フロントデフ7(前輪側のデファレンシャル装置)、左右の前車軸9、11、左右の前輪13、15、後輪側のプロペラシャフト17、リヤデフ19(後輪側のデファレンシャル装置)、左右の後車軸21、23、左右の後輪25、27などから構成されている。
The power system of the four-wheel drive vehicle includes an engine 1, a
エンジン1とトランスミッション3とトランスファ5は各回転中心軸を車幅方向に配置(横置き)されている。
The engine 1, the
エンジン1の駆動力はトランスミッション3からトランスファ5に伝達されて前輪側と後輪側とに分割され、前輪側の駆動力はフロントデフ7に伝達され、後輪側の駆動力はプロペラシャフト17を介してリヤデフ19に伝達され、更に、フロントデフ7から左右の前輪13、15に分配され、リヤデフ19から左右の後輪25、27に分配される。
The driving force of the engine 1 is transmitted from the
図1と図2に示すように、トランスファ5は、入力ギヤ29、センタ−デフ31、センタ−デフ31の前輪側出力軸33及び後輪側出力軸35、第1のギヤ伝動機構37(第1のトルク伝達機構)、第2のギヤ伝動機構39(第2のトルク伝達機構)、第3のギヤ伝動機構41(第3のトルク伝達機構)、平行軸43、第2の多板クラッチ45(第2の摩擦クラッチ)、第2の油圧アクチュエ−タ47(第2のアクチュエ−タ)、第1の多板クラッチ49(第1の摩擦クラッチ)、第1の油圧アクチュエ−タ51(第1のアクチュエ−タ)、方向変換ギヤ組53などの機械系、コントロ−ルバルブ55、コントロ−ラ57、各種のセンサ−群59などの制御系を備えている。
As shown in FIGS. 1 and 2, the
センタ−デフ31はトランスミッションケ−ス61に収容されており、その他の機械系はトランスファケ−ス63に収容されている。又、フロントデフ7もトランスファケ−ス63に収容されており、センタ−デフ31と同軸に配置されている。
The center differential 31 is accommodated in a
これらの各ケ−ス61、63にはそれぞれオイル溜りが設けられている。
Each of these
センタ−デフ31はベベルギヤ式の差動機構であり、デフケ−ス65、デフケ−ス65に固定されたピニオンシャフト67、ピニオンシャフト67上に回転自在に支承されたピニオンギヤ69、前輪側サイドギヤ71、後輪側サイドギヤ73などから構成されている。
The center differential 31 is a bevel gear type differential mechanism, and includes a
各サイドギヤ71、73の歯数は等しくされており、従って、センタ−デフ31は前輪と後輪に等しいトルクを配分する等トルク配分型である。 The side gears 71 and 73 have the same number of teeth, and therefore the center differential 31 is an equal torque distribution type that distributes equal torque to the front wheels and the rear wheels.
又、フロントデフ7とリヤデフ19も等トルク配分型のベベルギヤ式差動機構である。
The
入力ギヤ29はセンタ−デフ31のデフケ−ス65に固定されており、トランスミッション3の出力ギヤ75と噛み合っている。
The
前輪側出力軸33と後輪側出力軸35はセンタ−デフ31から右側(軸方向一側)に引き出されており、トランスミッションケ−ス61とトランスファケ−ス63との隔壁77を貫通する中空軸である。前輪側出力軸33は前輪側サイドギヤ71とフロントデフ7のデフケ−ス79とを連結している。後輪側出力軸35は前輪側出力軸33の外周に配置されており、後輪側サイドギヤ73に連結されている。又、フロントデフ7と左前輪13とを連結する車軸9は前輪側出力軸33の内周を貫通している。
The front wheel
入力ギヤ29からセンタ−デフ31のデフケ−ス65に入力したエンジン1の駆動力はピニオンシャフト67とピニオンギヤ69から各サイドギヤ71、73を介してそれぞれ前輪側出力軸33と後輪側出力軸35とに分配される。
The driving force of the engine 1 input from the
平行軸43はセンタ−デフ31及びフロントデフ7と平行に配置されている。方向変換ギヤ組53の駆動側ベベルギヤ81はこの平行軸43に固定されており、従動側ベベルギヤ83はプロペラシャフト17側に固定されている。
The
ギヤ伝動機構37は互いに噛み合った小径と大径のギヤ85、87から構成されており、小径のギヤ85は後輪側出力軸35の右端部に固定され、大径のギヤ87は平行軸43に固定されている。
The
ギヤ伝動機構39は互いに噛み合った一対のギヤ89、91から構成されており、一方のギヤ89は前輪側出力軸33に固定され、他方のギヤ87は平行軸43と相対回転自在に同軸配置されている。
The
ギヤ伝動機構41は互いに噛み合った小径と大径のギヤ93、95から構成されており、小径のギヤ93は前輪側出力軸33に固定され、大径のギヤ95は平行軸43と相対回転自在に同軸配置されている。
The
各ギヤ伝動機構37、39、41はセンタ−デフ31とフロントデフ7との間に配置されている。
Each
多板クラッチ45と多板クラッチ49は平行軸43と同軸に配置されており、クラッチハウジング97を共用している。多板クラッチ45のクラッチハブ99はギヤ伝動機構41の大径ギヤ95に連結されており、多板クラッチ49のクラッチハブ101は、クラッチハブ99の内側に配置され、ギヤ伝動機構39のギヤ91に連結されている。
The multi-plate clutch 45 and the multi-plate clutch 49 are arranged coaxially with the
クラッチハウジング97には多板クラッチ45、49の外側クラッチ板103、105がそれそれ移動可能に係合しており、クラッチハブ99には多板クラッチ45の内側クラッチ板107が移動可能に係合し、クラッチハブ101には多板クラッチ49の内側クラッチ板109が移動可能に係合している。
The outer
油圧アクチュエ−タ47、51はエンジン駆動のオイルポンプから油圧を受けて作動し、多板クラッチ45、49をそれぞれ押圧して締結させる。
The
ギヤ伝動機構37、39、41の各ギヤは、トランスファケ−ス63のオイル溜りからオイルを跳ね上げて、各ギヤの噛み合い部と多板クラッチ45、49と他の摺動部などを潤滑する。
The gears of the
上記のように、前輪側と後輪側との間には、ギヤ伝動機構37と多板クラッチ49とギヤ伝動機構39とを経由する第1のトルク移動経路と、ギヤ伝動機構37と多板クラッチ45とギヤ伝動機構41とを経由する第2のトルク移動経路とが設けられている。多板クラッチ49は第1のトルク移動経路を開閉し、多板クラッチ45は第2のトルク移動経路を開閉する。
As described above, between the front wheel side and the rear wheel side, the first torque moving path via the
第1トルク移動経路のギヤ伝動機構39には前輪側が後輪側より高速で回転するような歯数比が与えられており、第2トルク移動経路のギヤ伝動機構41には後輪側が前輪側より高速で回転するような歯数比が与えられている。
The
コントロ−ルバルブ55はオイルポンプから供給される油圧を油圧アクチュエ−タ47、51のいずれかに切り換えると共に、油圧調整を行う。
The control valve 55 switches the hydraulic pressure supplied from the oil pump to one of the
各種のセンサ−群59は、車体の加速度、ヨ−モ−メント、横G、車輪の回転速度などを検知してコントロ−ラ57に送る。
コントロ−ラ57は、これらの情報から車両の走行条件を判断し、この走行条件に基き、コントロ−ルバルブ55と油圧アクチュエ−タ47、51とを介して各多板クラッチ45、49を各別に開閉し、更に、各多板クラッチ45、49の締結力を制御する。
The
多板クラッチ45によって第2のトルク移動経路を遮断し、多板クラッチ49によって第1のトルク移動経路を連結すると、上記のように、ギヤ伝動機構39の歯数比によって前輪側が後輪側より高速で回転するから、図1で斜線の矢印111が示すように、トルクが前輪側から後輪側へ移動する。
When the second torque moving path is interrupted by the multi-plate clutch 45 and the first torque moving path is connected by the multi-plate clutch 49, the front wheel side is changed from the rear wheel side by the gear ratio of the
又、多板クラッチ49によって第1のトルク移動経路を遮断し、多板クラッチ45によって第2のトルク移動経路を連結すると、上記のように、ギヤ伝動機構41の歯数比によって後輪側が前輪側より高速で回転するから、図1で白抜きの矢印113が示すように、トルクは後輪側から前輪側へ移動する。
Further, when the first torque moving path is cut off by the multi-plate clutch 49 and the second torque moving path is connected by the multi-plate clutch 45, the rear wheel side is changed to the front wheel by the gear ratio of the
又、等トルク配分型のセンタ−デフ31によって前輪側と後輪側に均等なトルクが配分されるから、車両には基本的に直進安定性と操縦性のいずれにも偏らない中庸のステアリング特性が与えられている。
In addition, the equal torque distribution
そこで、第1のトルク移動経路によって後輪側へトルクを移動させると、ステアリング特性が中庸からオ−バ−ステア側に移行して操縦性が向上する。 Therefore, when the torque is moved to the rear wheel side by the first torque moving path, the steering characteristic is shifted from the middle to the oversteer side, and the maneuverability is improved.
又、第2のトルク移動経路によって前輪側へトルクを移動させると、ステアリング特性が中庸からアンダ−ステア側に移行して、直進性や安定性が向上する。 Further, when the torque is moved to the front wheel side by the second torque moving path, the steering characteristic is shifted from the middle to the understeer side, and straightness and stability are improved.
コントロ−ラ57は、上記のように、各種のセンサ−群59により検知した車両の走行条件に応じて第1と第2のトルク移動経路を各別に開閉し、旋回走行時などでアンダ−ステアが現れたときは後輪側にトルクを配分し、オ−バ−ステア特性にして操縦性を向上させ、直進走行時などでは前輪側にトルクを配分し、アンダ−ステア特性にして直進性や安定性を向上させる。
As described above, the
更に、コントロ−ラ57は、多板クラッチ45、49を適度に滑らせて移動トルクを制御し、ステアリング特性を車両の走行条件に応じてアンダ−ステアとオ−バ−ステアの間で最適に調整し、操縦性や安定性などを最も効果的に向上させる。
Further, the
こうして、トランスファ5が構成されている。
Thus, the
上記のように、トランスファ5は、従来例と異なって、前後輪間に差動回転が生じなくても、前後輪間で差動回転を作り出し、第1のトルク移動経路と第2のトルク移動経路とによって前輪側と後輪側へトルクを移動させることができると共に、トルクの移動方向と移動トルクの大きさは、第1と第2のトルク移動経路のトルク移動方向とトルク比とを変えることによって調整できるから、前後輪間のトルク配分比を極めて広い範囲で調整することができる。
As described above, unlike the conventional example, the
又、この前後双方向へのトルク移動によって、等トルク配分型のセンタ−デフ31による中庸のステアリング特性を中心にして、オ−バ−ステア側とアンダ−ステア側の両方にステアリング特性を広げたから、広範囲の走行条件に応じて最適のステアリング特性が得られる。
In addition, because of this torque movement in both the front and rear directions, the steering characteristics have been extended to both the oversteer side and the understeer side, centering on the middle steering characteristics by the
又、第1と第2のトルク移動経路によってトルクを反対向きに移動させるから、FRベ−スの四輪駆動車とFFベ−スの四輪駆動車の両方のステアリング特性が同時に得られると共に、走行条件に応じてこれらを自由に切り換えることができる。 In addition, since the torque is moved in the opposite direction by the first and second torque moving paths, the steering characteristics of both the FR-based four-wheel drive vehicle and the FF-based four-wheel drive vehicle can be obtained simultaneously. These can be switched freely according to the running conditions.
従って、トランスファ5は、乗用車、RV、スポ−ツカ−、トラクタ−などのように、異なったステアリング特性を要求する各種の四輪駆動車に、1機種で広く対応可能であり、極めて低コストに実施できる。
Therefore, the
これらの効果に加えて、各ギヤ伝動機構37、39、41が後輪側出力軸35と前輪側出力軸33とに直接連結され、他の部材を経由せずに、トルクを伝達するから、それだけ構成部品数が少なく構造が簡単であると共に、他の部材が介在しないから、強度的に有利である。
In addition to these effects, each
又、ギヤ伝動機構37、39、41のトルク比に依存せず、センタ−デフ31の差動回転によって各出力軸33、35間で大きな相対回転数が得られるから、多板クラッチ45、49に大きな負担が掛らず、焼き付きなどが防止され、優れた耐久性が得られる。
Further, a large relative rotational speed can be obtained between the
又、油圧アクチュエ−タ47、51と多板クラッチ45、49がトランスファ5の右側最外部(軸方向最外部)に配置されているから、これらは組付けが容易であると共に、例えば、クラッチ板103、105、107、109の交換などのメンテナンス性に優れている。
Further, since the
又、横置きのトランスファ5では、多板クラッチ45、49がフロントデフ7の後方に隣接して配置されるから、トランスファ5を含む駆動システム全体の大型化が避けられて、設計自由度を向上させる。
Further, in the
又、横置きのトランスファ5は、センタ−デフ31と各ギヤ伝動機構37、39、41との隣接配置によって車幅方法(軸方向)にコンパクトになり、前輪13、15や前車軸9、11のサスペンション及びその周辺部材との干渉が防止されて設計自由度が向上し、各種四輪駆動車への適用範囲が更に広くなっている。
Further, the
又、トルク伝達機構にギヤ伝動機構37、39、41を用いたことにより、大トルクの伝達が可能であると共に、所望の歯数比(トルク比)が容易に得られる。
Further, by using the
次に、図3によって本発明の第2実施形態を説明する。第2実施形態は請求項1、2、4、5、6、7の特徴を備えている。図3はこの実施形態のトランスファ115などを示しており、図3の上方はトランスファ115が用いられた四輪駆動車の前方に相当する。又、左右の方向はこの車両及び図3での左右の方向である。
Next, a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. The second embodiment has the features of
なお、第2実施形態の説明と図3において、第1実施形態と同機能の部材には同一の符号を与えて引用する。又、符号が与えられていない部材等は図示されていない。 In addition, in description of 2nd Embodiment and FIG. 3, the same code | symbol is given and quoted to the member of the same function as 1st Embodiment. Further, members and the like that are not given reference numerals are not shown.
この四輪駆動車の動力系は、エンジン117、トランスミッション119、第2実施形態のトランスファ115、前輪側のプロペラシャフト121、フロントデフ7、左右の前車軸9、11、左右の前輪13、15、後輪側のプロペラシャフト123、リヤデフ19、左右の後車軸21、23、左右の後輪25、27などから構成されている。
The power system of this four-wheel drive vehicle includes an
エンジン117とトランスミッション119とトランスファ115は各回転中心軸を車両の進行方向に配置(縦置き)されている。
The
エンジン117の駆動力はトランスミッション119からトランスファ115に伝達され、トランスファ115からプロペラシャフト121、123を介してそれぞれフロントデフ7とリヤデフ19とに伝達され、更に、フロントデフ7から左右の前輪13、15に分配され、リヤデフ19から左右の後輪25、27に分配される。
The driving force of the
図3のように、トランスファ115は、入力軸125、センタ−デフ127、センタ−デフ127の前輪側出力軸129及び後輪側出力軸131、第2の平行軸133、チェ−ン伝動機構135、第1のギヤ伝動機構137(第1のトルク伝達機構)、第2のギヤ伝動機構139(第2のトルク伝達機構)、第3のギヤ伝動機構141(第3のトルク伝達機構)、第1の平行軸143、第1の多板クラッチ45、第1の油圧アクチュエ−タ47、第2の多板クラッチ49、第2の油圧アクチュエ−タ51などの機械系を備えている。
As shown in FIG. 3, the
これらの機械系はオイル溜りが設けられたトランスミッションケ−ス145に収容されている。
These mechanical systems are accommodated in a
又、トランスファ115は、機械系に加えて、コントロ−ルバルブ55、コントロ−ラ57、各種のセンサ−群59などの制御系を備えている。
In addition to the mechanical system, the
センタ−デフ127は等トルク配分型のベベルギヤ式差動機構であり、デフケ−ス147、ピニオンシャフト149、ピニオンシャフト149上に回転自在に支承されたピニオンギヤ151、歯数の等しい前輪側サイドギヤ153及び後輪側サイドギヤ155などから構成されている。
The
ピニオンシャフト149は入力軸125に固定されており、入力軸125はトランスミッション119の出力軸に連結されている。
The
デフケ−ス147は前輪側サイドギヤ153と前輪側出力軸129とを連結している。又、後輪側サイドギヤ155は後輪側出力軸131に連結されており、後輪側出力軸131は中空の前輪側出力軸129を貫通し、後輪のプロペラシャフト123側に連結されている。
The
前輪側出力軸129と後輪側出力軸131はセンタ−デフ127から後側(軸方向一側)に引き出されている。
The front wheel
入力軸125からセンタ−デフ127に入力したエンジン117の駆動力はピニオンシャフト149とピニオンギヤ151から各サイドギヤ153、155を介してそれぞれ前輪側出力軸129と後輪側出力軸131とに分配される。
The driving force of the
第1の平行軸143と第2の平行軸133はセンタ−デフ127及び各出力129、131とそれぞれ平行に配置されており、第1の平行軸143はセンタ−デフ127の左側に配置されている。又、第2の平行軸133は第1平行軸143の左側に配置されており、前輪のプロペラシャフト121側に連結されている。
The first
チェ−ン伝動機構135は駆動側スプロケット157と従動側スプロケット159及びこれらを連結するハイボチェ−ン161から構成されており、駆動側スプロケット157は前輪側出力軸129に固定され、従動側スプロケット159は第2平行軸133に固定されている。
The
ギヤ伝動機構137は互いに噛み合った大径と小径のギヤ163、165から構成されており、大径のギヤ163は前輪側出力軸129の後端部に固定され、小径のギヤ165は第1平行軸143に固定されている。
The
ギヤ伝動機構139は互いに噛み合った大径と小径のギヤ167、169から構成されており、大径のギヤ167は後輪側出力軸131に固定され、小径のギヤ169は第1平行軸143と相対回転自在に同軸配置されている。
The
ギヤ伝動機構141は互いに噛み合った大径と小径のギヤ171、173から構成されており、大径のギヤ171は後輪側出力軸131に固定され、小径のギヤ173は第1平行軸143と相対回転自在に同軸配置されている。
The
又、各多板クラッチ45、49で共用するクラッチハウジング97は第1平行軸143に固定されており、多板クラッチ45のクラッチハブ99はギヤ伝動機構141の小径ギヤ173に固定され、多板クラッチ49のクラッチハブ101はギヤ伝動機構139の小径ギヤ169に固定されている。
The
上記のように、前輪側と後輪側との間には、ギヤ伝動機構137と多板クラッチ49とギヤ伝動機構139とを経由する第1のトルク移動経路と、ギヤ伝動機構137と多板クラッチ45とギヤ伝動機構141とを経由する第2のトルク移動経路とが設けられている。
As described above, between the front wheel side and the rear wheel side, the first torque moving path via the
第1トルク移動経路のギヤ伝動機構139には前輪側が後輪側より高速で回転するような歯数比が与えられており、第2トルク移動経路のギヤ伝動機構141には後輪側が前輪側より高速で回転するような歯数比が与えられている。
The
ギヤ伝動機構137、139、141の各ギヤは、トランスファケ−ス145のオイル溜りからオイルを跳ね上げて、各ギヤの噛み合い部と多板クラッチ45、49と他の摺動部などを潤滑する。
Each gear of the
コントロ−ラ57は、各種センサ−群59から送られた車体の加速度、ヨ−モ−メント、横G、車輪の回転速度などの情報から車両の走行条件を判断し、コントロ−ルバルブ55と油圧アクチュエ−タ47、51と各多板クラッチ45、49とを介して第1と第2のトルク移動経路を各別に開閉すると共に、各多板クラッチ45、49の締結力を制御する。
The
多板クラッチ45によって第2のトルク移動経路を遮断し、多板クラッチ49によって第1のトルク移動経路を連結すると、上記のように、ギヤ伝動機構139の歯数比によって前輪側が後輪側より高速で回転し、トルクが前輪側から後輪側へ移動する。
When the second torque moving path is cut off by the multi-plate clutch 45 and the first torque moving path is connected by the multi-plate clutch 49, the front wheel side is changed from the rear wheel side by the gear ratio of the
又、多板クラッチ49によって第1のトルク移動経路を遮断し、多板クラッチ45によって第2のトルク移動経路を連結すると、上記のように、ギヤ伝動機構41の歯数比によって後輪側が前輪側より高速で回転し、トルクは後輪側から前輪側へ移動する。
Further, when the first torque moving path is cut off by the multi-plate clutch 49 and the second torque moving path is connected by the multi-plate clutch 45, the rear wheel side is changed to the front wheel by the gear ratio of the
又、前輪側と後輪側に均等なトルクを配分する等トルク配分型のセンタ−デフ127によって、車両には基本的に直進安定性と操縦性のいずれにも偏らない中庸のステアリング特性が与えられている。
In addition, the equal torque distribution
そこで、第1のトルク移動経路によって後輪側へトルクを移動させると、ステアリング特性が中庸からオ−バ−ステア側に移行して操縦性が向上する。 Therefore, when the torque is moved to the rear wheel side by the first torque moving path, the steering characteristic is shifted from the middle to the oversteer side, and the maneuverability is improved.
又、第2のトルク移動経路によって前輪側へトルクを移動させると、ステアリング特性が中庸からアンダ−ステア側に移行して、直進性や安定性が向上する。 Further, when the torque is moved to the front wheel side by the second torque moving path, the steering characteristic is shifted from the middle to the understeer side, and straightness and stability are improved.
コントロ−ラ57は、上記のように、車両の走行条件に応じて第1と第2のトルク移動経路を開閉し、旋回走行時などでアンダ−ステアが現れたときは後輪側にトルクを配分し、オ−バ−ステア特性にして操縦性を向上させ、直進走行時などでは前輪側にトルクを配分し、アンダ−ステア特性にして直進性や安定性を向上させると共に、多板クラッチ45、49を適度に滑らせて移動トルクを制御し、ステアリング特性を車両の走行条件に応じてアンダ−ステアとオ−バ−ステアの間で最適に調整し、操縦性や安定性などを効果的に向上させる。
As described above, the
こうして、トランスファ115が構成されている。
Thus, the
上記のように、トランスファ115は、トランスファ5と同様に、前後輪間に差動回転が生じなくても前後輪間で差動回転を作り出し、第1と第2のトルク移動経路とによって前後双方向へトルクを移動させ、前後輪間のトルク配分比を調整することにより、等トルク配分型のセンタ−デフ127による中庸の特性からオ−バ−ステア側とアンダ−ステア側の両方向で、走行条件に応じた最適のステアリング特性が得られる。
As described above, similarly to the
又、前後双方向へのトルク移動によって、FRベ−スとFFベ−スの四輪駆動車の両方のステアリング特性が同時に得られると共に、走行条件に応じてこれらを自由に切り換えることができる。 In addition, the steering characteristics of both the FR-based and FF-based four-wheel drive vehicles can be obtained at the same time by the torque movement in both the front and rear directions, and these can be switched freely according to the traveling conditions.
従って、トランスファ115は、乗用車、RV、スポ−ツカ−、トラクタ−などのように、異なったステアリング特性を要求する各種の四輪駆動車に、1機種で広く対応可能であり、極めて低コストに実施できる。
Therefore, the
又、各ギヤ伝動機構137、139、141が前輪側と後輪側の各出力軸129、131に直接連結され、他の部材を経由せずにトルクを伝達するから、構成部品数が少なく構造が簡単であり、他の部材が介在しないから強度的に有利である。
In addition, since each
又、ギヤ伝動機構137、139、141のトルク比に依存せず、センタ−デフ127の差動回転によって各出力軸129、131間で大きな相対回転数が得られるから、多板クラッチ45、49に大きな負担が掛らず、焼き付きなどが防止され、優れた耐久性が得られる。
In addition, a large relative rotational speed can be obtained between the
又、油圧アクチュエ−タ47、51と多板クラッチ45、49がトランスファ115の最後部に配置されているから、これらは組付けが容易であると共に、例えば、クラッチ板103、105、107、109の交換などのメンテナンス性に優れている。
Further, since the
又、チェ−ン伝動機構135はハイボチェ−ン161の長さ調整によって各スプロケット157、159の軸間距離を容易に変えることができるから、前輪側に駆動力を伝達する第2平行軸133をチェ−ン伝動機構135を介してセンタ−デフ127に連結したこの構成は、センタ−デフ127と第2平行軸133の軸間距離調整が容易である。
Further, the
従って、トランスファ115は、車両のフロアやフレ−ムによって与えられる大きさ、形状、配置箇所などの規制に対して高い順応性と大きな設計自由度とを持ち、このような理由でも、1機種で異なった車種に広く適用可能であり、低コストに実施できる。
Therefore, the
又、縦置きのトランスファ115は、センタ−デフ127と各ギヤ伝動機構137、139、141とを軸方向に隣接配置することによって車両の前後方向にコンパクトになり、前後のプロペラシャフト121、123やその周辺部材との干渉が防止されて設計自由度が向上し、各種四輪駆動車への適用範囲が更に広くなっている。
The
又、トルク伝達機構にギヤ伝動機構137、139、141を用いたことにより、大トルクの伝達が可能であると共に、所望の歯数比(トルク比)が容易に得られる。
Further, by using the
次に、図4によって本発明の第3実施形態を説明する。第3実施形態は請求項1、2、4、6、7の特徴を備えている。図4はこの実施形態のトランスファ175などを示しており、図4の上方はトランスファ175が用いられた四輪駆動車の前方に相当する。又、左右の方向はこの車両及び図4での左右の方向である。
Next, a third embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. The third embodiment has the features of
なお、第3実施形態の説明と図4において、第1及び第2実施形態と同機能の部材には同一の符号を与えて引用する。又、符号が与えられていない部材等は図示されていない。 In addition, in description of 3rd Embodiment and FIG. 4, the same code | symbol is given and quoted to the member of the same function as 1st and 2nd Embodiment. Further, members and the like that are not given reference numerals are not shown.
この四輪駆動車の動力系は、エンジン117、トランスミッション119、第3実施形態のトランスファ175、前輪側のプロペラシャフト121、フロントデフ7、左右の前車軸9、11、左右の前輪13、15、後輪側のプロペラシャフト123、リヤデフ19、左右の後車軸21、23、左右の後輪25、27などから構成されている。
The power system of this four-wheel drive vehicle includes an
トランスファ175は縦置きであり、トランスミッション119から入力したエンジン117の駆動力をプロペラシャフト121、123を介してそれぞれフロントデフ7とリヤデフ19とに伝達する。
The
図4のように、トランスファ175は、入力軸125、センタ−デフ177、センタ−デフ177の前輪側出力軸179及び後輪側出力軸181、第1のギヤ伝動機構137、第2のギヤ伝動機構139、第3のギヤ伝動機構141、第1の平行軸143、第1の多板クラッチ45、第1の油圧アクチュエ−タ47、第2の多板クラッチ49、第2の油圧アクチュエ−タ51などの機械系を備えている。これらの機械系はオイル溜りが設けられたトランスミッションケ−ス183に収容されている。
As shown in FIG. 4, the
又、トランスファ175は、機械系に加えて、コントロ−ルバルブ55、コントロ−ラ57、各種のセンサ−群59などの制御系を備えている。
The
センタ−デフ177は等トルク配分型のベベルギヤ式差動機構であり、デフケ−ス185、デフケ−ス185に固定されたピニオンシャフト187、ピニオンシャフト187上に回転自在に支承されたピニオンギヤ189、歯数の等しい前輪側サイドギヤ191及び後輪側サイドギヤ193などから構成されている。
The
デフケ−ス185はトランスミッション119の出力軸に連結された入力軸125に連結されている。
The
前輪側出力軸179と後輪側出力軸181はセンタ−デフ177から後側(軸方向一側)に引き出されている。中空の前輪側出力軸179は前輪側サイドギヤ191に連結されており、後輪側出力軸181は前輪側出力軸179の内周を貫通し、後輪側サイドギヤ193と後輪のプロペラシャフト123側とを連結している。
The front wheel
入力軸125からセンタ−デフ177のデフケ−ス185に入力したエンジン117の駆動力はピニオンシャフト187とピニオンギヤ189からサイドギヤ191、193を介してそれぞれ前輪側出力軸179と後輪側出力軸181とに分配される。
The driving force of the
又、各ギヤ伝動機構137、139、141は、第2実施形態のトランスファ115と同様な歯数比を与えられて多板クラッチ45、49と連結されており、前輪側と後輪側との間で、ギヤ伝動機構137と多板クラッチ49とギヤ伝動機構139とを経由する第1のトルク移動経路と、ギヤ伝動機構137と多板クラッチ45とギヤ伝動機構141とを経由する第2のトルク移動経路とを形成している。
Each
又、等トルク配分型のセンタ−デフ177によって、車両には直進安定性と操縦性のいずれにも偏らない中庸のステアリング特性が与えられている。
Further, the center torque
コントロ−ラ57は、車両の走行条件に応じて第1と第2のトルク移動経路を各別に開閉し、旋回走行時などでアンダ−ステアが現れたときは後輪側にトルクを配分し、オ−バ−ステア特性にして操縦性を向上させ、直進走行時などでは前輪側にトルクを配分し、アンダ−ステア特性にして直進性や安定性を向上させる。
The
更に、コントロ−ラ57は、多板クラッチ45、49を適度に滑らせて移動トルクを制御し、ステアリング特性を車両の走行条件に応じてアンダ−ステアとオ−バ−ステアの間で最適に調整し、操縦性や安定性などを効果的に向上させる。
Further, the
こうして、トランスファ175が構成されている。
Thus, the
上記のように、トランスファ175は、トランスファ5、115と同様に、前後輪間に差動回転が生じなくても前後輪間で差動回転を作り出し、前後双方向へトルクを移動させ、前後輪間のトルク配分比を調整することにより、等トルク配分型のセンタ−デフ177による中庸の特性からオ−バ−ステア側とアンダ−ステア側の両方向で、走行条件に応じた最適のステアリング特性が得られる。
As described above, the
又、第1と第2トルク移動経路による前後双方向へのトルク移動によって、FRベ−スとFFベ−スの四輪駆動車の両方のステアリング特性が同時に得られると共に、走行条件に応じてこれらを自由に切り換えることができる。 In addition, both the FR-based and FF-based four-wheel drive vehicle steering characteristics can be obtained simultaneously by the torque movement in both the front and rear directions along the first and second torque movement paths, and depending on the driving conditions. These can be switched freely.
従って、トランスファ175は、乗用車、RV、スポ−ツカ−、トラクタ−などのように、異なったステアリング特性を要求する各種の四輪駆動車に、1機種で広く対応可能であり、極めて低コストに実施できる。
Therefore, the
これらの効果に加えて、各ギヤ伝動機構137、139、141と前輪側出力軸179及び後輪側出力軸181とが直接トルクを伝達するから、構成部品数が少なく構造が簡単であり、他の部材が介在しないから強度的に有利である。
In addition to these effects, each
又、ギヤ伝動機構137、139、141のトルク比に依存せず、センタ−デフ177の差動回転によって各出力軸179、181間で大きな相対回転数が得られるから、多板クラッチ45、49に大きな負担が掛らず、焼き付きなどが防止され、優れた耐久性が得られる。
Further, a large relative rotational speed can be obtained between the
又、センタ−デフ177と各ギヤ伝動機構137、139、141との軸方向隣接配置によって、縦置きのトランスファ175は車両の前後方向にコンパクトであり、前後のプロペラシャフト121、123やその周辺部材との干渉が防止されて設計自由度が向上するから、各種四輪駆動車への適用範囲が更に広い。
Further, due to the axially adjacent arrangement of the
又、油圧アクチュエ−タ47、51と多板クラッチ45、49がトランスファ175の最後部に配置されているから、これらは組付けが容易であり、クラッチ板103、105、107、109の交換などのメンテナンス性に優れている。
Further, since the
又、トルク伝達機構にギヤ伝動機構137、139、141を用いたことによって大トルクの伝達が可能であり、所望の歯数比が容易に得られる。
Further, by using the
なお、センタ−デフは、各実施形態と異なって、請求項8のように不等トルク配分型のセンタ−デフを用いてもよい。この場合、請求項8での説明のように、第3のトルク伝達機構を用いずに、前後輪間のトルク配分比を極めて広い範囲で調整可能であり、構造簡単で部品点数が少なく、コンパクトで、低コストである。 The center differential may be an unequal torque distribution type center differential as in claim 8, unlike the embodiments. In this case, as described in claim 8, the torque distribution ratio between the front and rear wheels can be adjusted in a very wide range without using the third torque transmission mechanism, the structure is simple, the number of parts is small, and the compactness is achieved. And low cost.
又、不等トルク配分型のセンタ−デフは、プラネタリ−ギヤ式の差動機構に限らず、例えば、互いに歯数の異なるサイドギヤを用いたベベルギヤ式の差動機構でもよい。 Further, the unequal torque distribution type center differential is not limited to the planetary gear type differential mechanism, but may be a bevel gear type differential mechanism using side gears having different numbers of teeth.
又、摩擦クラッチは、多板クラッチに限らず、例えば、円錐クラッチでもよい。 Further, the friction clutch is not limited to a multi-plate clutch, and may be a conical clutch, for example.
5、115、175 トランスファ
7 フロントデフ(前車軸上のデファレンシャル装置)
19 リヤデフ(後車軸上のデファレンシャル装置)
31 横置きのセンタ−デフ
33、129、179 前輪側出力軸
35、131、181 後輪側出力軸
37、137 第1のギヤ伝動機構(第1のトルク伝達機構)
39、139 第2のギヤ伝動機構(第2のトルク伝達機構)
41、141 第3のギヤ伝動機構(第3のトルク伝達機構)
43、143 第1の平行軸
45 第2の多板クラッチ(第2の摩擦クラッチ)
49 第1の多板クラッチ(第1の摩擦クラッチ)
47 第2の油圧アクチュエ−タ(第2のアクチュエ−タ)
51 第1の油圧アクチュエ−タ(第1のアクチュエ−タ)
53 方向変換ギヤ組
57 コントロ−ラ
81 方向変換ギヤ組の駆動側ベベルギヤ
83 方向変換ギヤ組の従動側ベベルギヤ
121 前輪側のプロペラシャフト
123 後輪側のプロペラシャフト
127、177 縦置きのセンタ−デフ
133 第2の平行軸
135 チェ−ン伝動機構
5, 115, 175
19 Rear differential (differential device on rear axle)
31 Horizontal differential 33, 129, 179 Front
39, 139 Second gear transmission mechanism (second torque transmission mechanism)
41, 141 Third gear transmission mechanism (third torque transmission mechanism)
43, 143 First
49 First multi-plate clutch (first friction clutch)
47 Second hydraulic actuator (second actuator)
51 1st hydraulic actuator (1st actuator)
53 Direction change gear set 57
Claims (6)
前記第1のトルク伝達機構と前記第2のトルク伝達機構は前記センターデフと前記フロントデフとの軸方向間に配置されており、前記摩擦クラッチは平行軸上に配置されており、前記アクチュエータは前記摩擦クラッチに対して前記第1のトルク伝達機構と軸方向の反対側に配置されていることを特徴とするトランスファ。 It is arranged coaxially with the center differential that distributes the engine driving torque to the front wheel side and the rear wheel side through a pair of output shafts, and is connected to one of the pair of output shafts to distribute the driving force to the front wheel side A first differential torque transmission mechanism provided between the other of the pair of output shafts and a parallel shaft disposed in parallel to the pair of output shafts and transmitting a driving force to the rear wheel side; A second torque transmission mechanism that is provided between the other of the pair of output shafts and the parallel shaft and moves a drive torque between one of the output shafts and the other of the output shafts at a predetermined torque ratio; A transfer clutch that is arranged coaxially with the parallel shaft and that connects and disconnects the parallel shaft and the second torque transmission mechanism; and an actuator that opens and closes the friction clutch.
The first torque transmission mechanism and the second torque transmission mechanism are disposed between axial directions of the center differential and the front differential, the friction clutch is disposed on a parallel axis, and the actuator is The transfer is characterized in that it is arranged on the opposite side of the first torque transmission mechanism in the axial direction with respect to the friction clutch.
前記後輪側出力軸は後輪のプロペラシャフトと同軸的に連結され、前記前輪側出力軸は前記センターデフの回転軸に平行に配置された第2の平行軸を介して前輪のプロペラシャフトに連結され、前記アクチュエータは前記摩擦クラッチに対して前記第1のトルク伝達機構と軸方向反対側に配置されていることを特徴とするトランスファ。 A center differential that is arranged coaxially with an input shaft that receives driving torque from a transmission that is arranged vertically with the rotation center shaft in the traveling direction of the vehicle, and distributes the driving torque to a front wheel side output shaft and a rear wheel side output shaft. A first torque transmission mechanism provided between the front wheel side output shaft and a first parallel shaft disposed in parallel to the rotation shaft of the center differential, the rear wheel side output shaft, and the first A second torque transmission mechanism that moves between the front wheel side output shaft and the rear wheel side output shaft at a predetermined torque ratio, and the first parallel shaft. A friction clutch that is arranged coaxially with the first parallel shaft and the second torque transmission mechanism, and an actuator that opens and closes the friction clutch,
The rear wheel side output shaft is coaxially connected to the rear wheel propeller shaft, and the front wheel side output shaft is connected to the propeller shaft of the front wheel via a second parallel shaft arranged in parallel to the rotation axis of the center differential. The transfer is connected, and the actuator is disposed on the opposite side to the first torque transmission mechanism in the axial direction with respect to the friction clutch.
前記前輪側出力軸と前記第2の平行軸とはチェーン伝動機構によって連結されていることを特徴とするトランスファ。 The transfer according to claim 2,
The transfer, wherein the front wheel side output shaft and the second parallel shaft are connected by a chain transmission mechanism.
前記第2のトルク伝達機構に隣接して前記第2のトルク伝達機構と異なるトルク比で前記前輪側出力軸と前記後輪側出力軸との間で駆動トルクを移動させる第3のトルク伝達機構が前記第2のトルク伝達機構に隣接して配置されていることを特徴とするトランスファ。 The transfer according to any one of claims 1 to 4, wherein
A third torque transmission mechanism that moves drive torque between the front wheel side output shaft and the rear wheel side output shaft at a torque ratio different from that of the second torque transmission mechanism adjacent to the second torque transmission mechanism. Is disposed adjacent to the second torque transmission mechanism.
前記センターデフが前輪と後輪とに不均等なトルクを配分する不等トルク配分型のセンターデフであることを特徴とするトランスファ。 The transfer according to any one of claims 1 to 4, wherein
The transfer according to claim 1, wherein the center differential is an unequal torque distribution type center differential that distributes uneven torque between the front wheels and the rear wheels.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2007279448A JP4751870B2 (en) | 2007-10-26 | 2007-10-26 | transfer |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2007279448A JP4751870B2 (en) | 2007-10-26 | 2007-10-26 | transfer |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP04923697A Division JP4209479B2 (en) | 1997-03-04 | 1997-03-04 | transfer |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2008094394A true JP2008094394A (en) | 2008-04-24 |
JP4751870B2 JP4751870B2 (en) | 2011-08-17 |
Family
ID=39377669
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2007279448A Expired - Lifetime JP4751870B2 (en) | 2007-10-26 | 2007-10-26 | transfer |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4751870B2 (en) |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62275835A (en) * | 1986-05-23 | 1987-11-30 | Fuji Heavy Ind Ltd | Torque distribution control device for four-wheel drive vehicle |
JPH02225139A (en) * | 1989-02-27 | 1990-09-07 | Mazda Motor Corp | Power transmission device for four-wheel drive vehicle |
JPH0361121A (en) * | 1989-07-31 | 1991-03-15 | Tochigi Fuji Ind Co Ltd | Power transmission device |
JPH0487837A (en) * | 1990-07-31 | 1992-03-19 | Suzuki Motor Corp | Four-wheel drive car |
-
2007
- 2007-10-26 JP JP2007279448A patent/JP4751870B2/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62275835A (en) * | 1986-05-23 | 1987-11-30 | Fuji Heavy Ind Ltd | Torque distribution control device for four-wheel drive vehicle |
JPH02225139A (en) * | 1989-02-27 | 1990-09-07 | Mazda Motor Corp | Power transmission device for four-wheel drive vehicle |
JPH0361121A (en) * | 1989-07-31 | 1991-03-15 | Tochigi Fuji Ind Co Ltd | Power transmission device |
JPH0487837A (en) * | 1990-07-31 | 1992-03-19 | Suzuki Motor Corp | Four-wheel drive car |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP4751870B2 (en) | 2011-08-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6062956B2 (en) | A drive train for a purely electric vehicle with two electric motors | |
US8303451B2 (en) | Driving force distribution mechanism | |
WO2019102999A1 (en) | Tractor variable speed transmission device and tractor | |
US20160068185A1 (en) | Steerable crawler track | |
WO1995024325A1 (en) | Travelling drive device for work vehicle | |
JP2010508194A (en) | Steering drive for truck vehicles | |
WO2020137439A1 (en) | Work vehicle | |
EP1253064A4 (en) | Hydraulically driven traveling vehicle | |
JP4751870B2 (en) | transfer | |
JP4209479B2 (en) | transfer | |
JPH05131855A (en) | Lateral driving force regulating device for vehicle | |
KR100802260B1 (en) | Driving force distributor for vehicle | |
WO2009034471A2 (en) | Driving force distribution mechanism | |
JP2000001130A (en) | Differential system | |
JP2007167035A (en) | Hydraulic system for mobile farming machine | |
JP2008537068A (en) | Multi-speed power transmission device | |
JP4142768B2 (en) | Differential device | |
JPH11336877A (en) | Differential device | |
JP2006029418A (en) | Power transmitting device in traveling work machine | |
JP2848125B2 (en) | Left and right driving force adjustment device for vehicles | |
JP2006103634A (en) | Working vehicle | |
US766191A (en) | Motor-vehicle. | |
JP4769018B2 (en) | Work vehicle | |
JP4296686B2 (en) | Traveling vehicle | |
KR200287024Y1 (en) | Transmission for both steering and differential |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20101213 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20110104 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20110221 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20110510 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20110523 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140527 Year of fee payment: 3 |
|
EXPY | Cancellation because of completion of term |