JP2008082905A - Mechanical quantity generator, device having mechanical quantity generator, and torque measurement reference machine - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、力学量発生装置、力学量発生装置を備えた装置および実用標準に係り、特にトルク計測のトレーサビリティー(統一性)の体系化の中で、測定の不確かさがppmオーダの実用標準などのトルク計測基準機に関するものである。 The present invention relates to a mechanical quantity generator, an apparatus equipped with a mechanical quantity generator, and a practical standard. In particular, in the systematization of traceability (unification) of torque measurement, the measurement uncertainty is a practical standard of the order of ppm. It relates to a torque measurement reference machine.
航空機・自動車等の輸送機器、工作機械、精密電子機器等の各種の回転駆動系を有するものから、ボルト・ナット、キャップ等の締結用部品に至るまで、トルクは安全管理や保証の観点から各種の産業分野で広く使われている力学量である。 From the viewpoint of safety management and assurance, torques vary from those with various rotational drive systems such as aircraft and automobile transport equipment, machine tools, precision electronic equipment, etc. to bolts, nuts, caps and other fastening parts. It is a mechanical quantity widely used in the industrial field.
また、トルクの大きさはトルクメータ、トルクレンチ、トルクドライバー等のトルク計測機器を用いて検証され、管理されている。 The magnitude of torque is verified and managed using a torque measuring device such as a torque meter, torque wrench, torque driver, and the like.
ところで、これらのトルク計測機器の性能を保証するため、トルク標準器の確立と産業界への供給、すなわちトルク計測の国家標準へのトレーサビリティー(標準器又は計測機器がより高い測定標準によって次々と校正され、国家標準、国際標準につながる経路が確立されていること、JIS Z8103)が求められている。 By the way, in order to guarantee the performance of these torque measuring instruments, the establishment of a torque standard and the supply to the industry, that is, the traceability to the national standard of torque measurement (the standard instrument or measuring instrument one after another by higher measurement standards) There is a need for JIS Z8103) that a route that has been calibrated and connected to national and international standards has been established.
例えば我が国におけるトルクレンチのトレーサビリティー体系は、特定標準器(国家標準)であるトルク標準器と、この標準器を用いて校正された特定二次標準器である参照用トルクレンチと、この特定二次標準器を用いて評価された実用標準であるトルクレンチ基準機と、実用標準で校正された常用参照標準である参照用トルクレンチと、常用参照標準を用いて校正された現場測定器であるトルクレンチテスターからなる階層構造となっている。 For example, in Japan, the torque wrench traceability system is a torque standard that is a specified standard (national standard), a reference torque wrench that is a specified secondary standard calibrated using this standard, and a specified standard. A torque wrench standard machine that is a practical standard evaluated using the next standard, a reference torque wrench that is a regular reference standard calibrated by the practical standard, and a field measuring instrument that is calibrated using the regular reference standard It has a hierarchical structure consisting of torque wrench testers.
そこで、我が国においてトルク計測のトレーサビリティーの頂点に立つトルクの国家計量標準器として、定格容量1kN・mの実荷重式トルク標準器が開発されている(非特許文献1)。 Therefore, in Japan, an actual load type torque standard with a rated capacity of 1 kN · m has been developed as a national measurement standard for torque that stands at the top of the traceability of torque measurement (Non-patent Document 1).
トルクのトレーサビリティーを確立するには、トルク標準器の開発のみならず、特定二次標準器、前記実用標準、前記常用参照標準、前記トルク計測機器テスター、前記トルク計測機器の校正方法と校正の不確かさの評価方法を確立することが必要不可欠となる。特に、前記階層上位にあるトルク計測機器基準機に対する校正の不確かさについては、前記トルク標準器の有する校正の不確かさに比べて遜色のないオーダでの不確かさが求められている。 In order to establish torque traceability, not only the development of a torque standard, but also a specific secondary standard, the practical standard, the regular reference standard, the torque measuring instrument tester, the calibration method and calibration of the torque measuring instrument Establishing an uncertainty assessment method is essential. In particular, as for the uncertainty of calibration with respect to the torque measuring instrument reference machine at the upper level of the hierarchy, there is a demand for uncertainty in an order comparable to the calibration uncertainty of the torque standard.
因みに、上述のトルク標準器では、5N・m〜1kN・mの範囲において、50ppmの最高測定能力でトルクの校正が行なえる。 Incidentally, in the torque standard described above, torque can be calibrated with a maximum measurement capability of 50 ppm in the range of 5 N · m to 1 kN · m.
前記トルク標準機は、分銅とモーメントアームを用いた構成であり、非常に高価な構成となる。そこで、トルクレンチの校正を行なうトルクレンチテスターの構成を用いることを本出願人は検討した。 The torque standard machine has a configuration using a weight and a moment arm, and is a very expensive configuration. Accordingly, the present applicant has examined the use of a configuration of a torque wrench tester that calibrates the torque wrench.
トルクレンチの校正に用いられるトルクレンチテスターは、トルクレンチテスターの所定位置にセットされたトルクレンチに対して付与されているトルク値を検出するトルクメータと、前記トルクメータで検出した出力を表示させる指示計器と、前記トルクレンチテスターの所定位置にセットされているトルクレンチに対して力を加えてトルクを発生させる力学量発生装置とを備えている。 A torque wrench tester used for calibration of a torque wrench displays a torque meter for detecting a torque value applied to a torque wrench set at a predetermined position of the torque wrench tester and an output detected by the torque meter. An indicator instrument and a mechanical quantity generator for generating torque by applying force to a torque wrench set at a predetermined position of the torque wrench tester.
トルクレンチテスターにおいて、テスター本体に設けた力学量発生装置は、前記テスター本体に対して送りねじを回転可能かつ軸方向移動不能に取り付け、この送りねじの一端部に固定している例えばハンドルを回転すると、前記送りねじに螺合する移動体が直進移動し、この移動体に連結されている回動レバーが回動することで、この回動レバーに装着されているトルクレンチに荷重が加わり、このトルクレンチに結合された前記トルクメータにトルクが加えられることになる(特許文献1)。 In the torque wrench tester, the mechanical quantity generator provided in the tester body is attached to the tester body so that the feed screw can rotate and cannot move in the axial direction, and for example, a handle fixed to one end of the feed screw is rotated. Then, the moving body screwed to the feed screw moves linearly, and the rotating lever connected to the moving body rotates, so that a load is applied to the torque wrench attached to the rotating lever, Torque is applied to the torque meter coupled to the torque wrench (Patent Document 1).
このハンドルを回転するに従って前記トルクメータに加わるトルクが大きくなり、前記指示計器に指示される出力値が校正値あるいは測定値となる。 As the handle is rotated, the torque applied to the torque meter increases, and the output value instructed by the indicating instrument becomes a calibration value or a measured value.
したがって、トルクレンチテスターに備え付けられている前記指示計器に指示される出力値が所定の値に達した時に、トルクレンチに備え付けられているデジタル表示器に示すトルク値を読み取り、トルクレンチテスターの出力値とトルクレンチの示すトルク値とを比較することにより、トルクレンチの校正を行なうことができることになる。
このようなトルクレンチテスターの構成において、出力値の不確かさは、力学量発生装置の分解能に大き<左右される。力学量発生装置は、前記送りねじを手動操作またはモータにより回転すると、この送りねじに螺合している前記移動体が非常に滑らかに移動できる構造としたものである。 In such a torque wrench tester configuration, the uncertainty of the output value depends largely on the resolution of the mechanical quantity generator. The mechanical quantity generator has a structure in which, when the feed screw is rotated manually or by a motor, the moving body screwed to the feed screw can move very smoothly.
ところで、送りねじを駆動機構に用いた装置としてX−Yステージが知られている。 Incidentally, an XY stage is known as an apparatus using a feed screw as a drive mechanism.
X−Yステージは、一般に荷重が一定の物を所定の位置まで移動させるという位置決め装置として使用されることが多く、送りねじの回転量をコントロールすることで高精度に位置決めすることができる。 In general, the XY stage is often used as a positioning device that moves an object with a constant load to a predetermined position, and can be positioned with high accuracy by controlling the amount of rotation of the feed screw.
これに対し、上記した力学量発生装置のように、送りねじの回転量が増加するに従って前記トルクメータにセットされているトルクレンチからの反力が大きく、クリープやヒステリシスを生じる構成にあっては、送りねじを所定の回転量だけ回転すると目的とする出力値が得られるという関係にはないため、目的とする出力値の不確かさを小さく設定するには限界があった。特に、出力値をppmオーダで制御する変位を設定することは、変位の分解能が不足し機械的な構成では難しいものと考えられていた。 On the other hand, as in the above-described mechanical quantity generator, the reaction force from the torque wrench set on the torque meter increases as the amount of rotation of the feed screw increases, and the creep or hysteresis is generated. Since there is no relation that the target output value can be obtained when the feed screw is rotated by a predetermined rotation amount, there is a limit to setting the uncertainty of the target output value small. In particular, setting a displacement for controlling the output value in the order of ppm was considered difficult with a mechanical configuration due to insufficient displacement resolution.
本願発明の目的は、このような力学量発生装置が備える不確かさを飛躍的に小さくなるようにするものである。 An object of the present invention is to drastically reduce the uncertainty provided in such a mechanical quantity generator.
第1の発明は、請求項1に記載のように、弾性を有する被計測体に対し、変位付与手段により変位を与えて力学量を発生させる力学量発生装置であって、前記変位付与手段は、ばね手段の変位により力学量の目標値まで前記被計測体を変位させる変位域を、前記目標値付近に達するまでは大きなゲインで該被計測体の変位に対する力学量を増加させる粗調域と、該粗調域を超えて前記目標値付近においては該粗調域よりも小さなゲインで該被計測体を変位させる徴調域とを選択的に切換可能とし、前記粗調域において選択されるばね系を粗調ばねと前記被計測体との直列連結により構成し、前記微調域において選択されるばね系を前記粗調ばねと前記被計測体と微調ばねとの直列連結により構成し、前記粗調域において選択されるばね系全体のばね定数をKC、前記徴調域において選択されるばね系全体のばね定数をKD、前記ばね手段を用いずに前記被計測体を変位させる場合の弾性体系のばね定数をKTとし、
KD<KC<KT
の関係に設定したことを特徴とする。
According to a first aspect of the present invention, as described in claim 1, a mechanical quantity generating device that generates a mechanical quantity by applying displacement to a measurement object having elasticity by a displacement applying means, wherein the displacement applying means includes: A displacement range in which the object to be measured is displaced to a target value of a mechanical quantity due to the displacement of the spring means, and a coarse adjustment area in which the mechanical quantity with respect to the displacement of the object to be measured is increased with a large gain until the vicinity of the target value is reached. In the vicinity of the target value beyond the coarse adjustment range, the adjustment range for displacing the measured object with a smaller gain than the coarse adjustment range can be selectively switched and selected in the coarse adjustment range A spring system is constituted by a serial connection of a coarse adjustment spring and the measured object, and a spring system selected in the fine adjustment region is constituted by a serial connection of the coarse adjustment spring, the measured object and a fine adjustment spring, The entire spring system selected in the coarse adjustment range The spring constant K C, the symptom level region spring system as a whole spring constant K D that is selected in the spring constant of the elastic system when displacing the measurement object without using the spring means and K T,
K D <K C <K T
It is characterized in that it is set to the relationship.
第2の発明は、請求項2に記載のように、力点体を直進移動させる直進移動機構を有し、前記力点体の移動に伴って該力点体の力点に当接する弾性体からなる被計測体に変位を与えて力学量を発生させる力学量発生装置であって、前記直進移動機構は、前記力点体に対し前記被計測体のばね系と直列に粗調ばねを連結して構成される第1のばね弾性体系を有し、前記力点体に対し前記第1のばね弾性体系と並列に徴調ばねを連結して構成される粗調弾性体系と、前記力点体に対し、前記被計測体のばね系と前記粗調ばねと前記徴調ばねとが直列に連結して構成される徴調弾性体系と、前記粗調ばねを介して前記力点体に直進移動力を付与する第1の駆動部と、前記徴調ばねを介して前記力点体に直進移動力を付与する第2の駆動部と、を有することを特徴とする。
According to a second aspect of the present invention, the measurement target includes a linear movement mechanism that linearly moves the force point body according to
第3の発明は、請求項3に記載のように、上記第2の発明で、前記粗調弾性体系のばね定数をKC、前記徴調弾性体系のばね定数をKD、前記ばね手段を用いずに前記被計測体を変位させる場合の弾性体系のばね定数をKTとし、
KD<KC<KT
の関係に設定したことを特徴とする。
According to a third aspect of the present invention, as described in the third aspect, the spring constant of the coarse adjustment elastic system is K C , the spring constant of the adjustment elastic system is K D , and the spring means is the second invention. the spring constant of the elastic system when displacing the measurement object without using a K T,
K D <K C <K T
It is characterized in that it is set to the relationship.
第4の発明は、請求項4に記載のように、力点体を直進移動させる直進移動機構を有し、前記力点体の移動に伴って該力点体の力点に当接する弾性体からなる被計測体に変位を与えて力学量を発生させる力学量発生装置であって、前記直進移動機構は、前記力点体の移動方向に直進移動可能な直進移動部材と、前記直進移動部材に直進移動力を付与する第1の駆動部と、前記直進移動部材に粗調ばねを介して前記力点体を連結する弾性的連結部と、前記力点体に徴調ばねを介して直進移動力を付与する第2の駆動部と、を有することを特徴とする。 According to a fourth aspect of the present invention, the measurement target includes a linear movement mechanism that linearly moves the force point body as described in claim 4, and includes an elastic body that comes into contact with the force point of the force point body as the force point body moves. A mechanical quantity generating device that generates a mechanical quantity by applying displacement to a body, wherein the linear movement mechanism includes a linear movement member that can move linearly in a moving direction of the force point body, and a linear movement force applied to the linear movement member. A first driving portion to be applied; an elastic connecting portion for connecting the force point body to the linearly moving member via a coarse spring; and a second force for applying a straight movement force to the force point body via a regulating spring. Drive unit.
第5の発明は、請求項5に記載のように、上記2から4のいずれかの構成で、前記力点体の移動方向の前後に前記粗調ばねが配置され、前記各粗調ばねにより前記力点体を浮遊支持していることを特徴とする。
According to a fifth aspect of the present invention, according to the fifth aspect of the present invention, in the configuration according to any one of the
第6の発明は、請求項6に記載のように、上記2から5のいずれかの構成で、前記粗調ばねおよび前記徴調ばねは、環状ばねで構成したことを特徴とする。
According to a sixth aspect of the present invention, according to a sixth aspect of the present invention, in the configuration according to any one of the
第7の発明は、請求項7に記載のように、上記2から6のいずれかの構成で、前記力点体は、前記粗調ばねが連結される外枠と、前記外枠内に板ばねを介して支持され、前記被計測体と当接する前記力点を備えた内枠とを有し、前記板ばねは前記力点体の移動方向に対して前記内枠が傾くことを許容することを特徴とする。
According to a seventh aspect of the present invention, according to the seventh aspect, in the configuration according to any one of the
第8の発明は、請求項8に記載のように、上記2から7のいずれかの構成で、前記粗調ばねと前記徴調ばねの軸心は、前記力点体の力点を通り、前記力点体の移動方向に延びていることを特徴とする。
According to an eighth aspect of the present invention, in the configuration according to any one of the
第9の発明は、請求項9に記載のように、上記いずれかの構成の力学量発生装置と、前記力学量発生装置により変位が与えられる前記被計測体を保持する保持部とを有することを特徴とする力学量発生装置を備えた装置とするものである。 According to a ninth aspect of the present invention, the mechanical quantity generator having any one of the above-described structures and a holding unit that holds the measurement object to which displacement is given by the mechanical quantity generator are provided. It is set as the apparatus provided with the mechanical quantity generator characterized by these.
第10の発明は、請求項10に記載のように、上記1から8のいずれかの構成の力学量発生装置と、自身が発生する力学量を計測してトルク値を指示可能とするトルク値計測部を備えた前記被計測体が装着されるトルクメータと、前記トルクメータの出力値を指示する指示部と、を有することを特徴とするトルク計測基準機とするものである。
According to a tenth aspect of the present invention, as described in
第11の発明は、請求項11に記載のように、上記第10の構成で、前記粗調の制御を行なった後、前記指示部に指示される出力値が目標値に限りなく近づくように前記徴調の制御を行なうことを特徴とする。 According to an eleventh aspect of the present invention, the output value instructed by the instructing unit approaches the target value as much as possible after performing the coarse tone control in the tenth configuration. The tone control is performed.
本発明による力学量発生装置、力学量発生装置を備えた装置およびトルク計測基準機によれば、オーバーシュートを抑制し被計測体を目標値まで変位させることができるので、当該目標値の不確かさを飛躍的に小さくさせることができ、粗調ばねのばね定数と微調ばねのぱね定数とを適宜設定することにより、前記不確かさのオーダを例えばppmオーダとすることも可能となる。 According to the mechanical quantity generator, the apparatus including the mechanical quantity generator and the torque measurement reference machine according to the present invention, it is possible to suppress overshoot and displace the measured object to the target value. Can be drastically reduced, and by appropriately setting the spring constant of the coarse adjustment spring and the spring constant of the fine adjustment spring, the order of the uncertainty can be set to, for example, ppm order.
特に本発明のトルク計測基準機にあっては、簡単な構成で例えばppmオーダの不確かさを実現することが可能となる。 In particular, in the torque measurement reference machine of the present invention, it is possible to realize uncertainty of, for example, ppm order with a simple configuration.
また、請求項5に係る発明では、力点体を浮遊支持しているので、機械的摩擦の影響を受けることがないため、分解能を高めることへの影響を排除し、上述の不確かさのオーダを少なくすることへ大きく寄与する。
Further, in the invention according to
さらに、請求項6に係る発明では、前記粗調ばねおよび前記微調ばねを環状ばねで構成したので、ヒステリシスの影響がなく、分解能を高めることへの影響を排除して上述の不確かさのオーダを少なくすることへ大きく寄与することができ、また装置全体の小型化を図ることが可能となる。
Further, in the invention according to
また、請求項7に係る発明では、力点体の力点が被計測体に当接する作用点の移動軌跡が弧状となっても、板ばねの変位で内枠が傾いて該作用点に追従し、力点が常時該作用点に当接するので寄生分力の発生を抑制でき、トルクの測定に対して正確な測定が行なえる。
Further, in the invention according to
(第1の実施の形態)
図1および図2は、本発明を前述したトレーザビリティー体系における実用標準の力学量発生装置に適用した第1の実施の形態を示し、図1は平面図、図2は図1のA矢視図である。この実用標準は、前述したトルクのトレーサビリティーにおいて前記特定二次標準器により評価され、前記常用参照標準を校正するもので、該常用参照標準を校正する場合を例にして以下説明する。
(First embodiment)
1 and 2 show a first embodiment in which the present invention is applied to a practical standard mechanical quantity generator in the above-described traceability system, FIG. 1 is a plan view, and FIG. 2 is a view taken in the direction of arrow A in FIG. It is. This practical standard is evaluated by the specific secondary standard in the above-described torque traceability, and the common reference standard is calibrated. The case where the common reference standard is calibrated will be described below as an example.
図1および図2において、実用標準の本体をなす基台1には、基準トルクメータ2が取り付けられている。この基準トルクメータ2は本発明の対象とするものではないので、詳細な説明は省略するが、水平平面内で直交する2軸(X軸、Y軸)に対して直交する上下方向の軸をZ軸とすると、Z軸方向に対して基準トルクメータ2の上端部に前記参照標準3の入力部材(不図示)が嵌合する嵌合部(不図示)が設けられている。この基準トルクメータ2の下端側は前記基台1に固定され、参照標準3に対してZ軸回りの外力すなわち力のモーメント(トルク)が加わると基準トルクメータ2に歪が生じ、この歪みに基づいて出力信号が不図示の歪みゲージ等のセンサーから出力され、不図示の測定回路により変換されて不図示の指示計器に出力値が指示される。
1 and 2, a
参照標準3は、ヘッド部3aに設けられている入力軸(不図示)を前記基準トルクメータ2の上部に設けられた嵌合部に嵌合すると、レバー部3bがX軸方向に沿って水平方向に延びるようにセットされる。参照標準3には、歪みゲージなどのセンサーが設けられ、このセンサーからの出力信号を有線または無線により変換回路に送信してトルク値を求め、不図示の指示計器に指示させるようにしている。
In the reference standard 3, when an input shaft (not shown) provided in the
基台1上には、X軸方向に延びる一対の第1レール5、6が固定されており、この一対の第1レール5、6(手前側第1レール5、奥側第1レール6と称す)はセットされている参照標準3のレバー部3bを挟むようにして離隔対向している。
A pair of
手前側第1レール5には一対の第1スライダー7がスライド自在に取り付けられ、また奥側第1レール6には一対の第2スライダー8がスライド自在に取り付けられている。
A pair of
一対の第1スライダー7と一対の第2スライダー8の計4個のスライダー上にはY軸方向に延びる第1移動台9が固定されており、第1移動台9の手前側端は第1スライダー7よりもさらに手前側に飛び出ている。したがって、第1移動台9は一対の第1レール5、6に案内されてX軸方向に移動可能となっている。また、一方の第1スライダーフと、一方の第2スライダー8には固定ねじ10、11があり、この固定ねじを締め込むことにより第1レール5、6をスライダー7、8で挟み込み、第1移動台9を位置決め固定できるようになっている。
A first moving
第1移動台9上には、Y軸方向に延びる一対の第2レール12、13がX軸方向に間隔を有して固定されており、図中右側の第2レール12には一対の第3スライダー14がスライド自在に取り付けられ、図中左側の第2レール13には一対の第4スライダー15がスライド自在に取り付けられている。
A pair of
一対の第3スライダー14と一対の第4スライダー15の計4個のスライダー上にはY軸方向に延びる第2移動台16が固定されており、第2移動台16の奥側端は奥側第1レール6よりもさらに奥側に飛び出ている。したがって、第2移動台16は一対の第2レール12、13に案内されて第1移動台9に対してY軸方向に移動可能となっている。
A second moving table 16 extending in the Y-axis direction is fixed on a total of four sliders, ie, the pair of
第2移動台16上には平面矩形状の枠体17が固定されており、この枠体17内に力点ボックス18がY軸方向両側に配置された弾性部材である第1ばね19と第2ばね20とにより弾性的に浮遊支持されており、第1ばね19と第2ばね20とはそれぞれ力点ボックス18を押す方向に付勢する。
A planar
この力点ボックス18は、外枠21内に内枠22をY軸方向両側に設けた板ばね23、24により弾性的に浮遊支持しており、内枠22をX軸方向に貫通する貫通孔25に参照標準3のレバー部3bが挿通される。
The
第1移動台9の手前側には、Y軸方向に回転軸を有する減速機付きの第1モータ26が軸受台を兼ねた第1モータ取り付け台27を介して固定されている。この第1モータ取り付け台27には、第1ボールねじのねじ部28を軸支する軸受29が取り付けられており、第1ボールねじのねじ部28がカップリング30を介して第1モータ26の回転軸に連結されている。
A
また、枠体17には、前記第1ボールねじのねじ部28が螺合するナット部31が取り付けられている。したがって、第1モータ20を駆動して第1ボールねじのねじ部28を回転させると、ねじ部28は回転するだけであるがナット部31が螺進するので枠体17を介して第2移動台16がY軸方向に直進移動する。参照標準3は右ねじ用と左ねじ用の両方に適用できるタイプのものも校正できるようにするため、右ねじ用では第2移動台16を図1中下側に向けて移動させ、左ねじ用では第2移動台16を図1中上側に向けて移動させるが、以下は右ねじ用の参照標準3を例にして説明する。
A
また、第2移動台16の奥側端部には、Y軸方向に回転軸を有する減速機付きの第2モータ32が軸受台を兼ねた第2モータ取り付け台33を介して取り付けられている。この第2モータ取り付け台33には、第2ボールねじのねじ部34を軸支する軸受35が取り付けられており、第2ボールねじのねじ部34がカップリング36を介して第2モータ32の回転軸に連結されている。
Moreover, the
第2ボールねじのねじ部34にはナット部37が螺合しており、このナット部37の先端面はバネ座に形成されている。
A
また、力点ボックス18の外枠21には、第2モータ32の回転軸と同一軸心を有する押圧ロッド38が枠体17に形成した貫通孔39を遊底状態で貫通して第2モータ32に向かって延びており、この押圧ロッド38の延出端と第2ボールねじのねじ部に螺合するナット部37の先端面との間に第3ばね40が弾性カを有して配置されており、この第3ばね40の弾性力は押圧ロッド38を介して力点ボックス18を第1モータ26側に向けて押圧する。
Further, a
力点ボックス18は、図4にその詳細を示すように、内枠22の矩形形状の貫通孔25は、挿通される多種のレバー部3bの外径に対応できるように大径に形成されている。また、外枠2月こは、内枠22の貫通孔25よりも大きな矩形形状の貫通孔21aが形成されている。内枠22の貫通孔25のY軸に沿った対向壁面には、中心に向かって突出した押圧突出部41、42が形成されており、これらの押圧突出部41、42先端面は丸く形成されて参照標準3のレバー部3bの外面に点接触し、参照標準3のレバー部3bに外力を加えるようにしている。
As shown in detail in FIG. 4, the
また、外枠21に対して内枠22を弾性的に浮遊支持している板バネ23、24はX軸方向における厚みが薄くY−Z平面上に配置されているため、内枠22はX−Y平面においてY軸に対しある程度弾性的に傾くことが許容される。
Further, the
なお、図4(a)に示すように、力点ボックス18を構成する外枠21、内枠22および板ばね23、24を一体に形成しており、外枠21がY軸方向に移動すると、移動方向側の板ばね23又は24に内枠22が引っ張られるようにして外力が付与される。
As shown in FIG. 4A, the
参照標準3のレバー部3bに対しては予め決められている長さ方向の基準となる力点に外力を加え続けることが重要であるが、第2移動台16はY軸方向に沿って手前側に直線移動するのに対し、参照標準3のレバー部3bはトルクメータ2の中心軸を中心とする円運動を行なう。もしも内枠22が外枠21に対して傾くことができないとした場合、参照標準3に対して加圧力を増加させるために第2移動台16がY軸方向手前側に移動するのに従って、押圧突出部42がレバー部3bの外面に当接する位置は上記した基準となる力点から徐々に径方向外方にずれはじめる。
For the
この程度の位置ずれは不確かさ上無視できるものとして従来は取り扱っていたが、分解能を高めて不確かさをppmのオーダで実現するという観点より、本実施の形態では内枠22をY軸に対して弾性的に傾けるようにし、外枠21がY軸方向に直進移動するが内枠22の傾動により一方の押圧突出部42が常に参照標準3のレバー部3bの基準となす押圧位置に当接できるようにしている。
Although this level of misalignment has conventionally been handled as being negligible in terms of uncertainty, from the viewpoint of increasing the resolution and realizing the uncertainty on the order of ppm, in the present embodiment, the
以上の構成において、第1モータ26に連結されているボールねじの軸心と第2モータ32の回転軸に連結されているボールねじの軸心とはY軸方向に沿って同一軸心上に配置されており、第1ばね19の軸心と第2ばね20の軸心もこれらボールねじの軸心と同一軸心上に配置されている。
In the above configuration, the axis of the ball screw connected to the
参照標準3の校正を行なうには、校正対象の参照標準3力点のレバー部3bをボックス18の内枠22に挿通すると共に参照標準3のヘッド部3aを基準トルクメータ2の所定位置に嵌合させる。そして、第1移動台9をX軸方向に移動させて参照標準3のレバー部3bにおける基準となる力点に押圧突出部42を位置合わせし、固定ねじ10、11により第1移動台9を第1レール5、6に固定する。
To calibrate the reference standard 3, the
そして、第1モータ26を駆動して第2移動台16をY軸方向手前側に移動させる。枠体17は第2移動台16に固定されているので、第2移動台16と一体に枠体17がY軸方向に直進移動する。枠体17内には、力点ボックス18が第1ばね19と第2ばね20により弾性的に浮遊支持されている(この力点ボックス18に対する第1ばね19と第2ばね20の接続は並列接続である)ので、力点ボックス18には第1ばね19と第2ばね20を介して第2移動体16のY軸方向への直進移動に伴う力が伝達される。
And the
第2移動台16のY軸方向手前側への移動に伴って力点ボックス18がY軸方向手間側へ移動すると、力点ボックス18の内枠22の押圧突出部42が参照標準3のレバー部3bの基準となる力点位置を押圧する。参照標準3のヘッド部3aが嵌合している基準トルクメータ2に加わる外力すなわち力のモーメント(トルク)が大きくなるに従い基準トルクメータ2に生じる歪も大きくなり、不図示の指示計器の出力値が増加指示される。
When the
第1モータ26を回転し続けるに従って基準トルクメータ2に加わる負荷が大きくなるが、基準出力値(トルク値)に達する前に(例えば基準トルク値に対して所定の割合のトルク値)、第1モータ26の駆動を停止する。この第1モータ26の停止は、自動的に行なっても良く、また指示計器を目視しながら手動で行なっても良い。
As the
第1モータ26の停止後、手動又は自動操作で第2モータ32を駆動する。第2モータ32が回転すると、第2ボールねじのねじ部34が回転する。このねじ部34には、ナット部37が螺合しており、このナット部37には第3ばね40のばね反力が常時作用しているため、ナット部37はねじ部34に対して回転が規制されてねじ部34に対して螺進する。ナット部37は力点ボックス18に向かって螺進し、第3ばね40が押圧ロッド38を押して力点ボックス18をY軸方向手前側に移動させて基準出力値となるまで第2モータ32を駆動する。
After the
なお、上記した構成において、力点ボックス18を直進移動させる機構としてボールねじを用いているが、送りねじを用いても良い。
In the configuration described above, a ball screw is used as a mechanism for moving the
以上の構成において、図7に示すように、第1モータ26の駆動により力点ボックス18を移動して目標値付近のトルクを発生させる動作を粗調と称し、その後第2モータ32を駆動して力点ボックス18を更に移動して目標値までトルクを発生させる動作を微調と称す。なお、図7において、縦軸は出力値、横軸は制御時間(T)を示す。また、粗調の制御を行う領域を粗調域、微調の制御を行う領域を微調域とし、後述のように粗調制御から微調制御への切換が行われるが、この切換の際にクリープが発生し、出力値が低下する場合がある。このようなクリープが生じた場合には微調制御から粗調制御に戻して粗調域を変更し、その後微調制御を行うようにしている。
In the above configuration, as shown in FIG. 7, the operation of moving the
このような粗調は、第1ばね19および第2ばね20が設けられていない剛体連結による従来構造のものに比べ、加圧力に対する参照標準3のレバー部3bを遥かに高分解能で変位(角変位)させることができ、また微調は粗調に比べて更に高分解能に参照標準3のレバー部3bを加圧力に対して変位させることができるものである。
Such rough adjustment is achieved by displacing the
力点ボックス18の移動量に対して移動量の制御分解能すなわち出力値の分解能を高める方法として、
1 力点ボックス18を移動させるボールねじのねじピッチを小さくする。
2 ボールねじの回転数を小さくする(この場合、モータ26、32に内蔵している減速機のギア比を高くする)ことが考えられる。
As a method of increasing the control resolution of the movement amount, that is, the resolution of the output value with respect to the movement amount of the
1 Reduce the screw pitch of the ball screw that moves the
2 It is conceivable to reduce the rotational speed of the ball screw (in this case, increase the gear ratio of the speed reducer built in the
上記したボールねじのねじピッチを小さくする方法、ボールねじの回転数を小さくする方法にあっては、共に力点ボックスの移動速度が遅い、すなわち力の上昇速度が遅くなる。 In both the method of reducing the screw pitch of the ball screw and the method of reducing the rotation speed of the ball screw, the moving speed of the force point box is slow, that is, the force increasing speed is slow.
トルクの校正においては、所定の時間内に目標値まで出力を到達させるという制限があるため、上記したボールねじのねじピッチを小さくする、ボールねじの回転数を小さくするという方法は適さない。 In torque calibration, since there is a limitation that the output reaches a target value within a predetermined time, the above-described methods of reducing the screw pitch of the ball screw or reducing the rotational speed of the ball screw are not suitable.
本発明は、力点ボックス18の移動量に対して移動量の制御分解能すなわち出力値の分解能を高め、且つ短時間に目標値まで出力を到達させる手法として、力点ボックスに対する負荷をばねを介して伝達するようにしたものである。
The present invention increases the control resolution of the movement amount, that is, the resolution of the output value with respect to the movement amount of the
以下にその理由を粗調動作を示す図5及び微調動作を示す図6を用いて説明する。 The reason will be described below with reference to FIG. 5 showing the coarse adjustment operation and FIG. 6 showing the fine adjustment operation.
本実施の形態において、第1ばね19および第2ばね20からなる粗調ばねのばね定数をKS、第3ばね40からなる微調ばねのばね定数をKBとし、また基準トルクメータ2に装着した参照標準3のばね定数をKTとする。なお、ばね定数KTは、基準トルクメータ2に生じる振れ等を含む全体的なばね定数とし、以下このばね定数の系を被計測弾性体系と称す。
In this embodiment, mounting the spring constant of the coarse spring comprising a
まず、図5に示す粗調制御時において、前記粗調ばねと前記被計測弾性体系とは直列に接続されている。したがって、前記粗調ばねと前記被計測弾性体系との直列連結による弾性体系(以下第1弾性体系と称す)のばね定数をK1とすると、
(1/K1)=(1/KT)十(1/KS) ・・・・式1
式1より、
K1=KT・KS/(KT十KS) ・・・・・・・・式2
となる。
First, in the coarse adjustment control shown in FIG. 5, the coarse adjustment spring and the measured elastic system are connected in series. Therefore, if the spring constant of an elastic system (hereinafter referred to as a first elastic system) by serial connection of the coarsely tuned spring and the measured elastic system is K 1 ,
(1 / K 1 ) = (1 / K T ) ten (1 / K S )...
From Equation 1,
K 1 = K T · K S / (K T + K S ) ・ ・ ・
It becomes.
また、前記第1弾性体系と微調ばねとは力点ボックス18から見て並列に接続されているため、該第1弾性体系と微調ばねとの並列連結による弾性体系(以下粗調弾性体系と称す)のばね定数をKCとすると、
KC=K1+KB ・・・・・・・・・・・・・式3
=[KT・KS/(KT十KS)]+KB ・・・・・・式4
で与えられる。
In addition, since the first elastic system and the fine adjustment spring are connected in parallel as viewed from the
K C = K 1 + K B・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ Formula 3
= [K T · K S / (K T + K S )] + K B ··· Formula 4
Given in.
ここで、力点ボックス18に与えた変位量をδとし、そのとき前記粗調弾性体系に加えられた力学量をPCとすると、
PC=KC・δ ・・・・・・・・式5
=[{KT・KS/(KT十KS)}十KB]・δ
となる。
Here, the amount of displacement given to the
P C = K C ·
= [{K T · K S / (K T + K S )} + K B ] · δ
It becomes.
ここで、粗調ばねも微調ばねも存在せず、ボールねじの移動を直接参照標準3に伝達する場合の弾性体系のばね定数はKTと考えることができるので、同じ変位量δを与えたときの力学量をPTとすると、
PT=KT・δ ・・・・・・式6
となる。
Here, there is neither a coarse adjustment spring nor a fine adjustment spring, and the spring constant of the elastic system in the case where the movement of the ball screw is directly transmitted to the reference standard 3 can be considered as KT . If the mechanical quantity at time is PT ,
P T = K T · δ ···
It becomes.
式5と式6より、KC<KTとなる、KS,KBを選定する。このことでPC<PTとなり分解能が高まり、オーバーシュートが抑制され、速やかに目標値に達する。
From
さらに、図6に示す微調制御時において、前記粗調ばねと、前記被計測弾性体系と、前記微調ばねとは力点ボックス18に対して直列に接続されている。したがって、前記粗調ばねと、前記被計測弾性体系と、前記微調ばねの直列連結による弾性系(以下微調弾性体系と称す)のばね定数をKDとすると、
(1/KD)=(1/KT)+(1/KS)+(1/KB) ・・・・・式7
よって、KD=(KT・KS・KB)/(KT・KS+KS・KB+KB・KT)
となる。
Further, in the fine adjustment control shown in FIG. 6, the coarse adjustment spring, the measured elastic system, and the fine adjustment spring are connected in series to the
(1 / K D ) = (1 / K T ) + (1 / K S ) + (1 / K B )
Therefore, K D = (K T · K S · K B ) / (K T · K S + K S · K B + K B · K T )
It becomes.
この微調弾性体系において、力点ボックス18に与えた変位量をδとし、そのとき該微調弾性体系に加えられた力学量をPDとすると、
PD=KD・δ ・・・・・・・・式8
=[(KT・KS・KB)/(KT・KS+KS・KB+KB・KT)]・δ
となる。
In this fine adjustment elastic system, the amount of displacement given to the
P D = K D · δ ......
= [(K T · K S · K B ) / (K T · K S + K S · K B + K B · K T )] · δ
It becomes.
この微調制御時において、分解能を高めるということは、式8と式6と式5とを比較して、同じ変位量δのときの力学量を比較した時、PD<PC<PTの関となるKS,KBを選定する。そうすると、KD,KC、KTは、KD<KC<KTの関係になる。
In this fine adjustment control, increasing the resolution means that when comparing the dynamic quantity at the same displacement amount δ by comparing
上述のように、前記粗調弾性体系、前記微調弾性体系、前記被計測弾性体系を組み合わせることにより、被計測弾性体系のみが介在する場合と比較し、力点ボックス18のY軸方向移動量に対して移動量の制御分解能、すなわち出力の分解能を高めることが可能となり負荷制御が安定し不確かさが小さくなる。
As described above, by combining the coarsely tuned elastic system, the finely tuned elastic system, and the measured elastic system, compared to the case where only the measured elastic system is interposed, the amount of movement in the Y-axis direction of the
また、力点ボックス18がベアリングなどを介して機械的に支持されていると、機械的な摩擦接触等の影響により、前述している不確かさを小さくすることにマイナスとなる。しかし、本発明では力点ボックス18をY軸方向の両側で枠体17に対して第1のばね19と第2のばね20で浮遊支持しているため、このような機械系のクリープ等の影響を極力少なくすることが可能となる。
Further, if the
したがって、前記粗調弾性体系および前記微調弾性体系のばね定数KS、KBを選択することにより、所望の分解能が得られることになる。 Therefore, the rough adjustment elastic system and the spring constant K S of the fine adjustment elastic system, by selecting the K B, so that the desired resolution is obtained.
なお、第1のばね19と第2のばね20は力点ボックス18を撓むことなく水平に支持することで、力点ボックス18に対する分力の発生を極力抑えることができる。
In addition, the
また、枠体17に対し、力点ボックス18をY軸方向の前後で第1のばね19と第2のばね20を介して取り付け、力点ボックス18に対して第1のばね19と第2のばね20によりプリロードを与えている。そして、枠体17がY軸方向の手前側に直進移動すると、第1のばね19がさらに圧縮され、第2のばね20はプリロードされている圧縮力が減少することになる。
この場合、もしも第2のばね20が設けられていないと仮定すると、第1のばね19の圧縮力のみで力点ボックス18の姿勢が決まるので、力点が安定しない。
しかし、第2のばね20のプリロードされている圧縮力が減ぜられるため、力点ボックス18の姿勢が安定し、力点が安定する。
第2の実施の形態
図3は本発明の第2の実施の形態を示す。
Further, a
In this case, if it is assumed that the
However, since the preloaded compression force of the
Second Embodiment FIG. 3 shows a second embodiment of the present invention.
上記した図1及び図2に示す実施の形態にあっては、第1ばね19、第2ばね20および第3ばね40は図に示すようにコイルばねを使用しているが、本実施の形態では図3に示すように、環状ばね50を使用している。
In the embodiment shown in FIGS. 1 and 2, the
環状ばね50は、例えば帯状のばね材51を対向する一対の直線部52の両側に弧部53を形成して楕円形としたもので、第1ばね19、第2ばね20および第3ばね40として必要とするばね力に応じて複数の環状ばね50をY軸方向に連結して使用される。
The
直線部52の長さ方向中央部には、ボールねじのねじ軸部、押圧ロッド38が挿通される孔部54が形成されている。
A
そして、環状ばね50を第1ばね19及び第2ばね20に用いる場合、力点ボックス18の外枠21および枠体17に接する両端部をそれぞれ外枠21と枠体17に固定し、脱落を防止している。
And when using the
環状ばね50は、Y軸方向に荷重を加えた場合における伸び量と縮み量にヒステリシスがないという特性を有しているため、上述したように力点に力Pが加わったときの第1ばね19の縮み量(+δS)と第2ばね20の伸び量(−δS)とが等しくなり、高精度の分解能を維持し、かつ力学量(荷重)の付加と変位(参照標準3の回転角)との関係がリニアに維持される。
Since the
このように、Y軸方向に沿って同一軸心上に配置される第1ばね19と第2ばね20と第3ばね40とをY軸方向に沿った寸法を小さくできる環状ばね50を使用することにより、装置のY軸方向における寸法を全体的に小さくすることができる。
As described above, the
以上説明した第1の実施の形態および第2の実施の形態は、実用標準を例にして説明したが、例えば金属材料等の弾性部材の曲げ、引っ張り等の試験機にも上述した力学量発生装置を利用することができ、試験片である被計測体を試験機本体に保持し、力点ボックスであるカ点体に弾性部材である被計測体を当接させ、例えば試験片に荷重を加えるようにすることができる。 In the first embodiment and the second embodiment described above, the practical standard has been described as an example. However, the above-described mechanical quantity generation is also performed in a testing machine for bending and pulling an elastic member such as a metal material. The device can be used, the object to be measured, which is a test piece, is held in the main body of the test machine, the object to be measured, which is an elastic member, is brought into contact with the pointed object, which is a force box, and a load is applied to the test piece, for example Can be.
1 基台
2 基準トルクメータ
3 常用参照標準
5、6 手前側第1レール、奥側第1レール
7 第1スライダー
8 第2スライダー
9 第1移動台
10、11 固定ねじ
12、13 第2レール
14 第3スライダー
15 第4スライダー
16 第2移動台
17 枠体
18 力点ボックス
19 第1ばね
20 第2ばね
21 外枠
22 内枠
23、24 板ばね
25 貫通孔
26 減速機付きの第1モータ
27 第1モータ取り付け台
28 第1ボールねじのねじ部
29 軸受
30 カップリング
31 ナット部
32 減速機付きの第2モータ
33 第2モータ取り付け台
34 第2ボールねじのねじ部
35 軸受
36 カップリング
37 ナット部
38 押圧ロッド
39 貫通孔
40 第3ばね
41、42 押圧突出部
50 環状ばね
51 帯状のばね材
52 直線部
53 弧部
54 孔部
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1
Claims (11)
前記変位付与手段は、ばね手段の変位により力学量の目標値まで前記被計測体を変位させる変位域を、前記目標値付近に達するまでは大きなゲインで該被計測体の変位に対する力学量を増加させる粗調域と、該粗調域を超えて前記目標値付近においては該粗調域よりも小さなゲインで該被計測体を変位させる徴調域とを選択的に切換可能とし、前記粗調域において選択されるばね系を粗調ばねと前記被計測体との直列連結により構成し、前記微調域において選択されるばね系を前記粗調ばねと前記被計測体と微調ばねとの直列連結により構成し、前記粗調域において選択されるばね系全体のばね定数をKC、前記徴調域において選択されるばね系全体のばね定数をKD、前記ばね手段を用いずに前記被計測体を変位させる場合の弾性体系のばね定数をKTとし、
KD<KC<KT
の関係に設定したことを特徴とする力学量発生装置。 A mechanical quantity generator for generating a mechanical quantity by applying displacement to a measured object having elasticity by a displacement applying means,
The displacement imparting means increases the mechanical quantity with respect to the displacement of the measured object with a large gain until the target value is reached near the target value in a displacement range in which the measured object is displaced by the displacement of the spring means. The coarse adjustment range to be shifted and the adjustment range in which the measured object is displaced with a smaller gain than the rough adjustment range in the vicinity of the target value beyond the rough adjustment range, A spring system selected in the region is configured by serial connection of the coarse adjustment spring and the measured object, and a spring system selected in the fine adjustment region is connected in series by the coarse adjustment spring, the measured object, and the fine adjustment spring. The spring constant of the whole spring system selected in the coarse adjustment region is K C , the spring constant of the whole spring system selected in the adjustment region is K D , and the measurement target is used without using the spring means. Of the elastic system when the body is displaced The spring constant and K T,
K D <K C <K T
A mechanical quantity generator characterized by being set to a relationship of
前記直進移動機構は、
前記力点体に対し前記被計測体のばね系と直列に粗調ばねを連結して構成される第1のばね弾性体系を有し、前記力点体に対し前記第1のばね弾性体系と並列に徴調ばねを連結して構成される粗調弾性体系と、
前記力点体に対し、前記被計測体のばね系と前記粗調ばねと前記徴調ばねとが直列に連結して構成される徴調弾性体系と、
前記粗調ばねを介して前記力点体に直進移動力を付与する第1の駆動部と、
前記徴調ばねを介して前記力点体に直進移動力を付与する第2の駆動部と、
を有することを特徴とする力学量発生装置。 A mechanical quantity generator having a rectilinear movement mechanism for linearly moving a force point body, and generating a mechanical quantity by applying displacement to an object to be measured comprising an elastic body that abuts the force point of the force point body as the force point body moves Because
The linear movement mechanism is
A first spring elastic system configured by connecting a coarse spring in series to the force point body in series with the spring system of the measured object; and parallel to the first spring elastic system with respect to the force point body. Coarse elastic system composed by connecting the adjusting spring,
A symptom elasticity system configured by connecting a spring system of the measurement object, the coarse adjustment spring, and the adjustment spring in series to the force point body,
A first drive unit that applies a linear movement force to the force point body via the coarse spring;
A second drive unit that applies a straight movement force to the force point body via the adjusting spring;
A mechanical quantity generator characterized by comprising:
KD<KC<KT
の関係に設定したことを特徴とする請求項2に記載の力学量発生装置。 The spring constant of the coarse elastic system is K C , the spring constant of the adjusting elastic system is K D , and the spring constant of the elastic system when the measured object is displaced without using the spring means is KT ,
K D <K C <K T
The mechanical quantity generating device according to claim 2, wherein the relationship is set as follows.
前記直進移動機構は、
前記力点体の移動方向に直進移動可能な直進移動部材と、
前記直進移動部材に直進移動力を付与する第1の駆動部と、
前記直進移動部材に粗調ばねを介して前記力点体を連結する弾性的連結部と、
前記力点体に徴調ばねを介して直進移動力を付与する第2の駆動部と、
を有することを特徴とする力学量発生装置。 A mechanical quantity generator having a rectilinear movement mechanism for linearly moving a force point body, and generating a mechanical quantity by applying displacement to an object to be measured comprising an elastic body that abuts the force point of the force point body as the force point body moves Because
The linear movement mechanism is
A rectilinearly moving member capable of linearly moving in the moving direction of the force point body;
A first drive unit that applies a linear movement force to the linear movement member;
An elastic connecting part for connecting the force point body to the linearly moving member via a coarse spring;
A second drive unit that applies a straight movement force to the power point body via a regulating spring;
A mechanical quantity generator characterized by comprising:
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Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102840820A (en) * | 2012-08-29 | 2012-12-26 | 西安理工大学 | Fine adjustment device for capacitive sensor |
CN103777041A (en) * | 2014-02-11 | 2014-05-07 | 重庆建设工业(集团)有限责任公司 | Calibration device and calibration method for torque and rotation speed measuring instrument |
CN110261024A (en) * | 2019-07-08 | 2019-09-20 | 横店集团英洛华电气有限公司 | Sliding mechanism torque tester on screw rod |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5168579A (en) * | 1974-10-30 | 1976-06-14 | Bayer Ag | |
JPH1114488A (en) * | 1997-06-23 | 1999-01-22 | Yutani:Kk | Pre-set torque wrench tester |
JP2003156532A (en) * | 2001-11-20 | 2003-05-30 | Anritsu Corp | Electronic component-measuring apparatus |
-
2006
- 2006-09-28 JP JP2006263696A patent/JP4917859B2/en active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5168579A (en) * | 1974-10-30 | 1976-06-14 | Bayer Ag | |
JPH1114488A (en) * | 1997-06-23 | 1999-01-22 | Yutani:Kk | Pre-set torque wrench tester |
JP2003156532A (en) * | 2001-11-20 | 2003-05-30 | Anritsu Corp | Electronic component-measuring apparatus |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102840820A (en) * | 2012-08-29 | 2012-12-26 | 西安理工大学 | Fine adjustment device for capacitive sensor |
CN103777041A (en) * | 2014-02-11 | 2014-05-07 | 重庆建设工业(集团)有限责任公司 | Calibration device and calibration method for torque and rotation speed measuring instrument |
CN110261024A (en) * | 2019-07-08 | 2019-09-20 | 横店集团英洛华电气有限公司 | Sliding mechanism torque tester on screw rod |
CN110261024B (en) * | 2019-07-08 | 2023-12-22 | 浙江联宜电机有限公司 | Torque force detection device of slipping mechanism on screw rod |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP4917859B2 (en) | 2012-04-18 |
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