JP2008063604A - 伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板とその製法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】フェライトの占積率(Vα)とマルテンサイトの占積率(Vα’)の総和が80%以上を占める複合組織鋼板であって、板厚表面から深さ方向1/4位置の断面において、200μm×200μmの視野内に観察されるマルテンサイトの結晶粒内に引ける最も長い直線の線分上で、フェライトとマルテンサイトの粒界(前記線分の端部)から0.3μm離れた箇所におけるマルテンサイトの硬さ(Hb)と、同粒界から2μm離れた箇所におけるマルテンサイトの硬さ(Hc)を求めたとき、HbとHcが下記式(1)の関係を満たす伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板である。Hc−Hb>0……(1)
【選択図】図2
Description
Hc−Hb>0……(1)
Hc/Hb≧1.1……(2)
Hd−Hb>0……(3)
Hd/Hb≧1.1……(4)
Hc−Hb>0……(1)
Hc/Hb≧1.1……(2)
Hd−Hb>0……(3)
Hd/Hb≧1.1……(4)
Cは、冷延鋼板の強度を高める上で重要な元素であり、マルテンサイト組織の生成によって高強度を確保するには0.02%以上の添加を必須とする。高強度化の観点からするとC量は多いほど好ましいが、多過ぎるとマルテンサイト組織が多くなり過ぎて加工性が悪くなる他、溶接性にも悪影響を及ぼす様になるので、0.3%を上限とする。Cのより好ましい含有率は0.05%以上、0.2%以下である。
Siは、鋼を溶製する際に脱酸性元素として有効に作用する他、鋼の延性を劣化させることなく強度を高める有効な元素であり、更には伸びフランジ性を劣化させる鉄炭化物の析出を抑える作用も有している。これらの効果を有効に発揮させるには0.01%以上の含有を必須とするが、これらの添加効果は約2.5%で飽和するので、上限を2.5%と定めた。Siのより好ましい含有率は0.1%以上、2.0%以下である。
Mnは焼入れ性を高めて高強度を確保するうえで不可欠の元素であり、0.5%以上の添加を必須とする。しかしMn含量が多過ぎると、延性を低下させて加工性に悪影響を及ぼす様になるので、2.5%を上限とする。より好ましいMn含量は0.7%以上、2.3%以下である。
Alは脱酸作用を有する元素であり、Al脱酸を行う場合は0.010%以上のAlを添加する必要がある。しかしAl含量が多過ぎると、上記効果が飽和するばかりか、非金属系介在物源となって物性や表面性状を劣化させるので、0.100%を上限とする。Alのより好ましい含有率は0.03%以上、0.08%以下である。
Pは、Siと同様に鋼の強化に有効な元素であり、0.01%以上含有させることでその効果が有効に発揮されるが、多過ぎるとスポット溶接性を著しく害するので0.15%以下、より好ましくは0.10%以下に抑えるべきである。
CrとMoは、いずれもオーステナイト相を安定化し、冷却過程での低温変態生成物の生成を容易にするのに有効な元素であり、その効果は、それぞれ0.003%以上添加することによって有効に発揮される。より好ましい含有量は各々0.005%以上である。しかしこれらの元素は高価であり、且つ多過ぎると延性を劣化させるので、Crは1.0%以下、より好ましくは0.8%以下、Moは0.6%以下、より好ましくは0.4%以下に抑えるべきである。
これらの元素は、CやNと炭化物、窒化物、炭窒化物などの析出物を形成し、強度向上に寄与する他、熱延時における結晶粒を微細化して延性を高める作用も有しており、それらの効果は、それぞれ0.003%以上添加することによって有効に発揮される。より好ましい含有量は各々0.005%以上である。しかし、多過ぎると延性を却って劣化させるので、それぞれ0.2%以下、より好ましくは0.17%以下に抑えるべきである。
下記表1に示す化学成分の鋼材A〜Pを溶製し、鋳造によりスラブを製造した。このスラブをAc3点以上の温度に加熱した後、厚さ3.2mmにまで熱間圧延し、酸洗してから厚さ1.6mmまで冷間圧延した。その後、図6(A),(B)のヒートパターン及び表2に示す条件で熱処理を行って冷延鋼板を得た。
Claims (11)
- フェライトの占積率(Vα)とマルテンサイトの占積率(Vα’)の総和が80%以上を占める複合組織鋼板であって、板厚表面から深さ方向1/4位置の断面において、200μm×200μmの視野内に観察されるマルテンサイトの結晶粒内に引ける最も長い直線の線分を引き、その長さが4μm以上であるとき、該線分上における、フェライトとマルテンサイトの粒界(前記線分の端部)から0.3μm離れた箇所におけるマルテンサイトの硬さ(Hb)と、同粒界から2μm離れた箇所におけるマルテンサイトの硬さ(Hc)が、下記式(1)の関係を満たすことを特徴とする伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板。
Hc−Hb>0……(1) - 前記HbとHcが、更に下記式(2)の関係を満たすものである請求項1に記載の高強度冷延鋼板。
Hc/Hb≧1.1……(2) - フェライトの占積率(Vα)とマルテンサイトの占積率(Vα’)の総和が80%以上を占める複合組織鋼板であって、板厚表面から深さ方向1/4位置の断面において、200μm×200μmの視野内に観察されるマルテンサイトの結晶粒内に引ける最も長い直線の線分を引き、その長さが4μm未満であるとき、該線分上において、フェライトとマルテンサイトの粒界(前記線分の端部)から0.3μm離れた箇所におけるマルテンサイトの硬さ(Hb)と、前記線分の中間点における硬さ(Hd)が、下記式(3)の関係を満たすことを特徴とする伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板。
Hd−Hb>0……(3) - 前記HdとHbが、更に下記式(4)の関係を満たすものである請求項3に記載の高強度冷延鋼板。
Hd/Hb≧1.1……(4) - 鋼が、C:0.02〜0.3%(化学成分の場合は質量%を意味する、以下同じ)、Si:0.01〜2.5%、Mn:0.5〜2.5%、Al:0.010〜0.100%、残部がFeおよび不可避不純物で、引張強度が590MPa以上である請求項1〜4のいずれかに記載の高強度冷延鋼板。
- 鋼が、他の元素としてP:0.01〜0.15%を含むものである請求項5に記載の高強度冷延鋼板。
- 鋼が、他の元素としてCr:0.003〜1.0%および/またはMo:0.003〜0.6%を含むものである請求項5または6に記載の高強度冷延鋼板。
- 鋼が、他の元素としてTi:0.003〜0.2%、Nb:0.003〜0.2%、V:0.003〜0.2%よりなる群から選ばれる少なくとも1種の元素を含むものである請求項5〜7のいずれかに記載の高強度冷延鋼板。
- 前記請求項5〜8のいずれかに記載された高強度冷延鋼板を製造する方法であって、前記成分組成の要件を満たす鋼からなる冷延鋼板を、Ac1〜(Ac3−50℃)の温度(T1)に加熱してから30秒以上保持した後、(T1+50℃)〜Ac3点まで再加熱し、次いでMs点以下の温度まで急冷することを特徴とする、伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板の製法。
- 前記請求項5〜8のいずれかに記載された高強度冷延鋼板を製造する方法であって、前記成分組成の要件を満たす鋼からなる冷延鋼板を、Ac3点以上の温度に加熱して30秒以上保持した後、550℃〜Ac3点の温度(T2)まで冷却し、次いで(T2+50℃)〜Ac3点の温度に再加熱した後、Ms点以下の温度まで急冷することを特徴とする、伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板の製法。
- 前記請求項5〜8のいずれかに記載された高強度冷延鋼板を製造する方法であって、前記成分組成の要件を満たす鋼からなる冷延鋼板を、Ac1〜Ac3の温度(T3)に加熱してから30秒以上保持した後、550℃〜(T3−50℃)の温度(T4)まで冷却し、その後(T4+50℃)〜Ac3点まで再加熱し、次いでMs点以下の温度まで急冷することを特徴とする伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板の製法。
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