JP2008056983A - Precipitation hardening type stainless steel die - Google Patents
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Abstract
Description
この発明はプラスチック成形用，ゴム成形用，冷間加工用等として用いられる析出硬化型ステンレス鋼金型に関し、特に時効処理及び窒化処理による高表面硬度，高耐食性を有する析出硬化型ステンレス鋼金型に関する。 The present invention relates to a precipitation hardening stainless steel mold used for plastic molding, rubber molding, cold working, etc., and more particularly, a precipitation hardening stainless steel mold having high surface hardness and high corrosion resistance by aging treatment and nitriding treatment. About.
プラスチック製品，ゴム製品等の成形用として用いられる金型は、表面（肌）の綺麗な成形品が得られるように鏡面研磨により金型表面の面粗さを小さくして用いられる。
また大型で且つ高い仕上精度が要求される金型（例えばフィルム製造用金型）では錆の発生を抑制する必要があり、そこでこのような金型として、従来からステンレス鋼金型、特に高硬度の得られるマルテンサイト系ステンレス鋼（例えばＪＩＳ ＳＵＳ４２０Ｊ２）金型が用いられてきた。
Molds used for molding plastic products, rubber products, etc. are used with the surface roughness of the molds reduced by mirror polishing so that a molded product with a clean surface (skin) can be obtained.
In addition, it is necessary to suppress the occurrence of rust in a large mold (for example, a film manufacturing mold) that requires high finishing accuracy. Therefore, as such a mold, a stainless steel mold, particularly a high hardness has been conventionally used. The martensitic stainless steel (for example, JIS SUS420J2) metal mold | die from which it is obtained has been used.
マルテンサイト系ステンレス鋼は、焼入れ焼戻しによって金型として必要なＨＲＣ５０〜６０程度の高硬度が得られ、また硬度が高いことによって、鏡面研磨により金型表面を面粗さの小さい鏡面状に良好に仕上げることができる。 Martensitic stainless steel has a high hardness of about 50-60 HRC required as a mold by quenching and tempering, and because of its high hardness, the surface of the mold is favorably mirror-like with a small surface roughness by mirror polishing. Can be finished.
しかしながらマルテンサイト系ステンレス鋼は、所望の硬度を得るために焼入れ焼戻し処理を行う必要があり、この場合、所望の形状に加工した金型が焼入れ焼戻し処理によって大きく反り変形，ねじれ変形等の変形を生じてしまい、その後の仕上げ加工に多大な手間，時間を要して金型の製作コストが高くなるとともに、最終的に金型の寸法，形状精度を高精度とすることが難しいといった問題がある。 However, martensitic stainless steel needs to be quenched and tempered in order to obtain the desired hardness. In this case, the mold processed into a desired shape is greatly warped and deformed by quenching and tempering. As a result, there is a problem that it takes a lot of time and labor for the subsequent finishing process to increase the manufacturing cost of the mold, and finally, it is difficult to increase the precision of the dimension and shape of the mold. .
一方、ＪＩＳ ＳＵＳ６３０で代表される析出硬化型ステンレス鋼は、耐食性がマルテンサイトサイト系ステンレス鋼に比べて優れており、また熱処理による変形も小さく抑えることができ、そこでステンレス鋼金型として、かかる析出硬化型ステンレス鋼を用いることが考えられる。 On the other hand, the precipitation hardening stainless steel represented by JIS SUS630 is superior in corrosion resistance to martensitic stainless steel and can suppress deformation due to heat treatment to a small extent. It is conceivable to use hardened stainless steel.
この析出硬化型ステンレス鋼は、固溶化熱処理を施した後に時効処理を施すことで硬さを発現させるものであるが、固溶化熱処理後の硬さは、例えばＨＲＣで３０前後と柔らかく、従ってその状態で容易に金型加工を行うことができる。 This precipitation hardening type stainless steel expresses hardness by performing an aging treatment after performing a solution heat treatment, but the hardness after the solution heat treatment is soft, for example, around 30 in HRC. Mold processing can be easily performed in the state.
また硬さを発現させるためにその後に行われる時効処理では、熱処理温度が５００℃程度と低いために、熱処理による金型の変形が小さく、従ってその後の仕上げ加工が容易であって、金型の加工コストも安価に抑えることができ、また金型の形状，寸法精度を高精度となすことが容易であるといった利点を有する。 In addition, in the aging treatment that is performed after that in order to develop the hardness, since the heat treatment temperature is as low as about 500 ° C., the deformation of the mold due to the heat treatment is small, so that the subsequent finishing is easy, The processing cost can be reduced at a low cost, and there are advantages that the shape and dimensional accuracy of the mold can be easily increased.
しかしながら一方でこの析出硬化型ステンレス鋼は、時効処理を施した後に得られる硬さがＨＲＣ４０程度と低く、金型として所望の硬度が得られず、また硬さが低いために鏡面研磨加工を施したときに面粗さが十分に小さくならず、良好な鏡面状態が得られないといった問題がある。
このようなことから、従来かかる析出硬化型ステンレス鋼は一般に金型としては用いられてこなかったのが実情である。
However, on the other hand, this precipitation hardening stainless steel has a hardness obtained after the aging treatment is as low as about HRC40, and a desired hardness as a mold cannot be obtained. In this case, the surface roughness is not sufficiently reduced, and a good mirror surface state cannot be obtained.
For these reasons, it is a fact that such precipitation hardening stainless steel has not been used as a mold in general.
尚、金型表面に耐摩耗性を付与したり硬さを高くする等の目的で、金型を窒化処理するといったことも従来提案されている。
例えば下記特許文献１に、窒化処理によって金型表面に耐摩耗性を付与し、また表面硬度を高める点が開示されている。
そこでこの窒化処理を、析出硬化型ステンレス鋼金型に適用し、金型表面の硬度を部分的に高めるといったことが考えられる。
It has been conventionally proposed that the mold is nitrided for the purpose of imparting wear resistance to the mold surface or increasing the hardness.
For example, Patent Document 1 below discloses that nitriding treatment imparts wear resistance to the mold surface and increases the surface hardness.
Therefore, it can be considered that this nitriding treatment is applied to a precipitation hardening stainless steel mold to partially increase the hardness of the mold surface.
しかしながら析出硬化型ステンレス鋼の場合、このような窒化処理を施すと、耐食性付与のために鋼中に含まれているCrが窒化物を形成してマトリックス中の固溶Cr分が少なくなり、これにより本来の特徴である耐食性が悪化してしまうといった固有の問題を生ずる。 However, in the case of precipitation hardened stainless steel, when such nitriding treatment is performed, Cr contained in the steel forms a nitride to give corrosion resistance, and the solute Cr content in the matrix decreases. As a result, an inherent problem that the corrosion resistance, which is an original characteristic, is deteriorated is caused.
本発明は以上のような事情を背景とし、高耐食性でしかも表面硬度が高く、鏡面研磨によって金型表面を面粗さの小さい良好な鏡面状態に仕上げることができ、また熱処理による変形を小さく抑え得て金型の所要コストを安価となし得るとともに金型の形状，寸法精度を高精度となし得る析出硬化型ステンレス鋼金型を提供することを目的としてなされたものである。 The present invention is based on the circumstances as described above, and has high corrosion resistance and high surface hardness. The mirror surface can be used to finish the mold surface into a good mirror surface with low surface roughness, and the deformation due to heat treatment can be kept small. The purpose of the present invention is to provide a precipitation hardening type stainless steel mold that can achieve the required cost of the mold at low cost and can achieve high precision in the shape and dimensional accuracy of the mold.
而して請求項１のものは、質量％でC：0.005〜0.06％，Si：0.10〜2.50％，Mn：0.50〜1.50％，Cu：1.0〜5.0％，Ni：4.0〜8.0％，Cr：11.0〜17.0％，Mo+0.5W：0.1〜5.0％，V：0.1〜1.0％，Co：0.1〜4.0％、残部Fe及び不可避的不純物の組成を有し、時効処理及び窒化処理により表面硬さがＨＶ５００以上とされた高表面硬度及び高耐食性を有することを特徴とする。 Thus, in the first aspect, C: 0.005 to 0.06%, Si: 0.10 to 2.50%, Mn: 0.50 to 1.50%, Cu: 1.0 to 5.0%, Ni: 4.0 to 8.0%, Cr: 11.0-17.0%, Mo + 0.5W: 0.1-5.0%, V: 0.1-1.0%, Co: 0.1-4.0%, balance Fe and inevitable impurities composition, surface hardness by aging treatment and nitriding treatment Is characterized by having high surface hardness and high corrosion resistance of HV500 or more.
請求項２のものは、請求項１において、質量％でP：≦0.030％，Al：≦1.0％，O：≦0.0050％，N：≦0.025％の何れか１種若しくは２種以上を含有することを特徴とする。 Claim 2 contains one or more of P: ≦ 0.030%, Al: ≦ 1.0%, O: ≦ 0.0050%, N: ≦ 0.025% by mass% in claim 1. It is characterized by that.
請求項３のものは、請求項１，２の何れかにおいて、質量％でB：≦0.0100％を含有することを特徴とする。 A third aspect of the present invention is characterized in that in any one of the first and second aspects, B: ≦ 0.0100% is contained in mass%.
請求項４のものは、請求項１〜３の何れかにおいて、質量％でS：≦0.050％，Se：≦0.050％，Te：≦0.050％，Pb：≦0.050％，Bi：≦0.050％，Ca：≦0.050％の何れか１種若しくは２種以上を含有することを特徴とする。 Claim 4 is as defined in any one of claims 1 to 3, in mass% S: ≦ 0.050%, Se: ≦ 0.050%, Te: ≦ 0.050%, Pb: ≦ 0.050%, Bi: ≦ 0.050%, Ca: Any one or more of 0.050% is contained.
請求項５のものは、請求項１〜４の何れかにおいて、質量％でNb：≦1.0％，Ta：≦1.0％，Ti：≦1.0％，Zr：≦1.0％，Mg：≦1.0％，REM：≦1.0％の何れか１種若しくは２種以上を含有することを特徴とする。 According to a fifth aspect of the present invention, in any one of the first to fourth aspects, Nb: ≦ 1.0%, Ta: ≦ 1.0%, Ti: ≦ 1.0%, Zr: ≦ 1.0%, Mg: ≦ 1.0%, REM: Any one or more of ≦ 1.0% is contained.
請求項６のものは、請求項１〜５の何れかにおいて、前記窒化処理により表面から深さ０．１ｍｍ以内の硬さがＨＶ５００以上とされていることを特徴とする。 According to a sixth aspect of the present invention, in any one of the first to fifth aspects, the hardness within a depth of 0.1 mm from the surface is HV500 or more by the nitriding treatment.
以上のように本発明はC，Si，Mn，Cu，Ni，Cr，Mo+0.5W，Coを上記所定の量で鋼に含有させるとともに、更にVを0．1〜1.0％含有させ、その鋼を時効処理及び窒化処理により表面硬さをＨＶ５００以上の硬さとして高表面硬度の金型となしたものである。 As described above, the present invention contains C, Si, Mn, Cu, Ni, Cr, Mo + 0.5W, Co in the steel in the above predetermined amount, and further contains V in an amount of 0.1 to 1.0%, A steel having a surface hardness of HV500 or higher is obtained by aging treatment and nitriding treatment to form a high surface hardness mold.
本発明は次のような金型、即ち冷間において鍛造、順送型プレスによって加工する冷間金型に適用することができる。ここで冷間金型としては曲げ型，打抜き型，切り刃，転造型，パンチ部材，絞り型，鍛造型，歯車用パンチ部材・ダイス，スエージングダイス等を例示することができる。 The present invention can be applied to the following molds, that is, cold molds processed by cold forging and progressive die pressing. Here, examples of the cold die include a bending die, a punching die, a cutting blade, a rolling die, a punch member, a drawing die, a forging die, a gear punch member / die, and a swaging die.
また次のようなプラスチック製品やゴム製品を成形するための成形金型に適用することができる。
ここでプラスチックやゴム製品としては、例えばフィルム，液晶フィルム，包装用フィルム，家電製品内装・外装，コネクター，食品容器，光学レンズ，医療機器，化粧容器，ペットボトル，ＩＣ封止，導光板，反射板，Ｔダイ，自動車内装部品，ライトカバー，光ディスク，パソコン外装，日用雑貨品，ゴムボタン，パイプ，雨どい，携帯電話外装，プラスチックボタン等を例示することができる。
Further, it can be applied to a molding die for molding the following plastic products and rubber products.
Examples of plastic and rubber products include films, liquid crystal films, packaging films, home appliance interior / exterior, connectors, food containers, optical lenses, medical equipment, cosmetic containers, plastic bottles, IC sealing, light guide plates, and reflections. Examples include plates, T-die, automobile interior parts, light covers, optical disks, personal computer exteriors, daily goods, rubber buttons, pipes, gutters, mobile phone exteriors, plastic buttons, and the like.
本発明は、上記のように析出硬化型ステンレス鋼の鋼材料中にVを0.1〜1.0％含有させた点を重要な特徴としている。
VはCrに比べて窒化され易い元素であり、従ってVを所定量鋼材料中に含有させておいた場合、窒化処理を行った際にVが優先的にNと結合して窒化物を形成し、これにより鋼中のCrが窒化物として析出するのを効果的に抑制することができる。
その結果として、窒化処理により鋼材料中の、即ち鋼材料中に固溶しているCrが減少し、そのことによって析出硬化型ステンレス鋼金型における耐食性が低下するのを防止することができる。
The present invention has an important feature in that 0.1 to 1.0% of V is contained in the steel material of precipitation hardening stainless steel as described above.
V is an element that is more easily nitrided than Cr. Therefore, when a predetermined amount of V is contained in the steel material, V is preferentially combined with N to form a nitride when nitriding is performed. Thus, it is possible to effectively suppress the precipitation of Cr in the steel as a nitride.
As a result, the Cr in the steel material, that is, the solid solution in the steel material is reduced by the nitriding treatment, thereby preventing the corrosion resistance in the precipitation hardening stainless steel mold from being lowered.
また本発明の金型は、窒化処理により金型表面に硬化層が形成され、金型表面を所望の高硬度、詳しくはＨＲＣ５０以上の高硬度となすことができる。
即ち本発明によれば、析出硬化型ステンレス鋼金型の有する優れた耐食性を落とすことなく、その欠点であるところの硬さの低さを窒化処理層により補い、表面硬度をマルテンサイト系ステンレス鋼金型の表面硬度と同等程度の高硬度となすことが可能となる。
In the mold of the present invention, a hardened layer is formed on the mold surface by nitriding treatment, and the mold surface can have a desired high hardness, specifically, a high hardness of HRC50 or higher.
That is, according to the present invention, the low hardness of the precipitation hardening stainless steel mold is compensated for by the nitriding treatment layer without reducing the excellent corrosion resistance of the precipitation hardening stainless steel mold, and the surface hardness is martensitic stainless steel. It becomes possible to make the hardness as high as the surface hardness of the mold.
本発明では、上記のように金型材料として析出硬化型ステンレス鋼を使用し、固溶化熱処理を事前に施してプリハードン状態とする。
この固溶化熱処理後の硬さは通常ＨＲＣ４０以下であり、従ってその状態で金型加工を容易に且つ十分に行うことが可能である。
In the present invention, precipitation hardened stainless steel is used as a mold material as described above, and a solution heat treatment is performed in advance to obtain a pre-hardened state.
The hardness after this solution heat treatment is usually HRC 40 or less, and therefore it is possible to easily and sufficiently perform mold processing in this state.
そして金型加工後に時効処理を実施して硬度を上昇させる。このとき、およそＨＲＣ４０〜５０程度の硬さが得られる。
この時効処理は、低温で長時間の加熱保持によって行うため、この熱処理工程で変形することはほとんど無い（金型全体の温度分布も均一であるため）。
但しこの時効処理だけではＨＲＣ５０以上の高硬度を得ることはできない。
An aging treatment is carried out after mold processing to increase the hardness. At this time, a hardness of about HRC 40-50 is obtained.
Since this aging treatment is performed by heating and holding at a low temperature for a long time, the heat treatment step hardly deforms (because the temperature distribution of the entire mold is uniform).
However, a high hardness of HRC50 or higher cannot be obtained only by this aging treatment.
そこで時効処理後に又はその時効処理を兼ねて（即ち時効処理と同時に）窒化処理を行い、表面のみ硬度を高める。
この窒化処理は、目的とする硬さや耐食性によって窒化深さを調整する必要がある。
また窒化処理の方法もガス窒化，ガス軟窒化，イオン窒化，塩浴窒化，ラジカル窒化等、金型に要求される特性に応じて選択することができる。
Therefore, nitriding is performed after the aging treatment or also as the aging treatment (that is, simultaneously with the aging treatment) to increase the hardness of only the surface.
In this nitriding treatment, it is necessary to adjust the nitriding depth according to the intended hardness and corrosion resistance.
The nitriding method can also be selected according to the characteristics required for the mold, such as gas nitriding, gas soft nitriding, ion nitriding, salt bath nitriding, radical nitriding.
この窒化処理で、金型材料中の元素が窒素と結合して窒化物を形成し、窒化物の微細分散により金型表面の硬さが上昇する。
但し従来のＳＵＳ６３０系のステンレス鋼では、窒化によりCr窒化物が形成され、材料中のCr量が減少し、耐食性が低下してしまう。
しかるに本発明ではCrよりも窒化され易い元素であるVを添加しているため、窒化によって耐食性が劣る問題を解決することができ、且つ窒化により表面の硬度を高硬度となすことができる。
By this nitriding treatment, elements in the mold material are combined with nitrogen to form nitrides, and the hardness of the mold surface is increased by fine dispersion of nitrides.
However, in the conventional SUS630 type stainless steel, Cr nitride is formed by nitriding, the Cr amount in the material is reduced, and the corrosion resistance is lowered.
However, since V, which is an element that is more easily nitrided than Cr, is added in the present invention, the problem of inferior corrosion resistance by nitriding can be solved, and the surface hardness can be increased by nitriding.
この窒化処理の実施により、金型の表面付近はマルテンサイト系ステンレス鋼と同等以上の硬さとなし得、従って鏡面研磨を実施したときに面粗さを小さくすることができ、表面を鏡面状に綺麗に仕上げることが可能である。 By performing this nitriding treatment, the vicinity of the mold surface can be as hard or hard as martensitic stainless steel, and therefore the surface roughness can be reduced when mirror polishing is performed, and the surface becomes mirror-like. It can be finished neatly.
かかる本発明によれば、従来のＳＵＳ６３０で代表される析出硬化型析出ステンレス鋼や、ＳＵＳ４２０Ｊ２で代表されるマルテンサイト系ステンレス鋼では得られなかった、高表面硬度，高耐食性の金型が得られ、しかも熱処理工程での変形が小さいためにその後の仕上げ加工のために要する時間，手間を削減でき、金型コストを低廉価することができる。
また変形が小さいために最終的な金型の形状，寸法精度を高精度となすことができる。
According to the present invention, a mold having high surface hardness and high corrosion resistance, which cannot be obtained with conventional precipitation hardening type stainless steel represented by SUS630 or martensitic stainless steel represented by SUS420J2, is obtained. Moreover, since the deformation in the heat treatment process is small, the time and labor required for the subsequent finishing can be reduced, and the mold cost can be reduced.
Further, since the deformation is small, the final mold shape and dimensional accuracy can be made high.
本発明では必要に応じてP：≦0.030％，Al：≦1.0％，O：≦0.0050％，N：≦0.025％となしておくことができ（請求項２）、また更に必要に応じて鋼材料中にBを0.0100％以下で含有させておくことができる（請求項３）。
更にS：≦0.050％，Se：≦0.050％，Te：≦0.050％，Pb：≦0.050％，Bi：≦0.050％，Ca：≦0.050％の何れか１種若しくは２種以上を含有させておくことができ（請求項４）、また鋼材料中にNb：≦1.0％，Ta：≦1.0％，Ti：≦1.0％，Zr：≦1.0％，Mg：≦1.0％，REM：≦1.0％の何れか１種若しくは２種以上を含有させておくことができる（請求項５）。
In the present invention, if necessary, P: ≦ 0.030%, Al: ≦ 1.0%, O: ≦ 0.0050%, N: ≦ 0.025% (Claim 2), and further steel if necessary. B may be contained in the material at 0.0100% or less (claim 3).
Furthermore, one or more of S: ≦ 0.050%, Se: ≦ 0.050%, Te: ≦ 0.050%, Pb: ≦ 0.050%, Bi: ≦ 0.050%, Ca: ≦ 0.050% are contained. (Claim 4) and Nb: ≤1.0%, Ta: ≤1.0%, Ti: ≤1.0%, Zr: ≤1.0%, Mg: ≤1.0%, REM: ≤1.0% Any one kind or two kinds or more can be contained (claim 5).
また本発明の金型は、窒化処理により表面から深さ０．１ｍｍ以内の硬さをＨＶ５００以上となしておくことができる（請求項６）。 Further, the mold of the present invention can have a hardness within a depth of 0.1 mm from the surface by nitriding treatment to be HV500 or more (Claim 6).
次に本発明において、各化学成分等の限定理由を以下に詳述する。
C：0.005〜0.06％
固溶化熱処理時の低Cマルテンサイトの硬さを高めるためには必須の元素で、多くなるとマルテンサイト変態時の膨張率が大きくなり、金型が大きく変形し易くなる。またCr、Mo、V等の炭化物形成元素と結合して炭化物を形成して耐摩耗性を向上させる。
金型に求められる特性により調整する必要があるが、固溶化熱処理状態で硬さＨＲＣ２５以上、ＨＲＣ４０以下であることが望ましい。そのためにはCを0.005％以上、0.06％以下とする必要がある。
Next, in the present invention, reasons for limiting each chemical component and the like will be described in detail below.
C: 0.005-0.06%
This element is indispensable for increasing the hardness of low C martensite during solution heat treatment. When the amount is increased, the expansion coefficient during martensite transformation increases, and the mold is easily deformed greatly. It also combines with carbide forming elements such as Cr, Mo, V, etc. to form carbides and improve wear resistance.
Although it is necessary to adjust according to the characteristics required for the mold, it is desirable that the hardness is HRC25 or more and HRC40 or less in the solution heat treatment state. For that purpose, C needs to be 0.005% or more and 0.06% or less.
Si：0.10〜2.50％
脱酸元素として不可避的に含まれる。フェライト生成元素であることや熱処理硬さに影響を及ぼすため、所定の範囲に調整することが必要である。
本発明では脱酸の効果を得るために0.10％以上添加する。
一方2.5％を超えて含有させるとフェライトが多く形成され、熱処理により所定の硬さが得られなくなるため2.5％以下に限定する。
Si: 0.10-2.50%
Inevitable as a deoxidizing element. In order to affect the ferrite-forming element and the heat treatment hardness, it is necessary to adjust to a predetermined range.
In the present invention, 0.10% or more is added to obtain a deoxidizing effect.
On the other hand, if the content exceeds 2.5%, a large amount of ferrite is formed, and a predetermined hardness cannot be obtained by heat treatment, so the content is limited to 2.5% or less.
Mn：0.50〜1.50％
焼入性を高め、硬さを調整するのに必須の元素である。0.5％以上でなければ硬さが得られず、1.5％を超えて添加すると時効処理時間が長時間となるため1.5％以下に限定する。
Mn: 0.50 to 1.50%
It is an essential element for improving hardenability and adjusting hardness. If it is not 0.5% or more, hardness cannot be obtained, and if it exceeds 1.5%, the aging treatment time becomes long, so it is limited to 1.5% or less.
Cu：1.0〜5.0％
時効処理により硬さを上昇させるために必須の元素で、時効処理後にＨＲＣ４０以上の硬さを得るために1.0％以上の添加が必要である。
但し5.0％を超えて添加すると熱間加工性が低下し、製造できなくなるため5.0％以下とする。
Cu: 1.0-5.0%
It is an essential element for increasing the hardness by aging treatment, and it is necessary to add 1.0% or more in order to obtain hardness of HRC40 or more after aging treatment.
However, if over 5.0% is added, the hot workability will be reduced, making it impossible to produce, so it should be 5.0% or less.
Ni：4.0〜8.0％
固溶化熱処理時にオーステナイト化するのに必須の元素で、4.0％以上の添加でなければフェライトが多く形成されてしまう。
但し多く添加し過ぎるとマルテンサイトが生成せずにオーステナイトになってしまい、硬さが得られなくなるため8.0％以下とする。
Ni: 4.0-8.0%
This element is essential for austenitizing during the solution heat treatment, and unless it is added in an amount of 4.0% or more, a large amount of ferrite is formed.
However, if too much is added, martensite is not generated and austenite is formed, and hardness cannot be obtained.
Cr：11.0〜17.0％
材料中に固溶し、耐食性を高めるために必須の元素で、耐食性向上の効果を得るためには11.0％以上の添加が必要である。
但し多く添加し過ぎるとフェライトを生成し、所定の硬さが得られなくなるため17.0％以下とする。
Cr: 11.0-17.0%
It is an essential element for dissolving in the material and enhancing the corrosion resistance. To obtain the effect of improving the corrosion resistance, addition of 11.0% or more is necessary.
However, if too much is added, ferrite is generated and the predetermined hardness cannot be obtained, so 17.0% or less.
Mo+0.5W：0.1〜5.0％
Crと同時に添加することにより耐食性を高めることができる。
耐食性向上の効果を得るためには0.1％以上の添加が必要である。
但し多く添加し過ぎるとフェライトを生成し、所定の硬さが得られなくなるため5.0％以下とする。
Mo + 0.5W: 0.1-5.0%
Corrosion resistance can be increased by adding simultaneously with Cr.
In order to obtain the effect of improving the corrosion resistance, addition of 0.1% or more is necessary.
However, if too much is added, ferrite is generated and the desired hardness cannot be obtained, so the content is made 5.0% or less.
V：0.1〜1.0％
窒化処理の際にCrよりも優先してNと結合する元素で、Crの窒化物の析出の抑制のために本発明では必須の元素である。
窒化処理で材料中に固溶するCr量をできる限り減らさないようにするために、少なくとも0.1％以上の添加が必要である。
但し多く添加し過ぎると、窒化処理をする前に炭化物を多く形成し、添加の効果が飽和するため1.0％以下とする。
V: 0.1-1.0%
It is an element that binds to N in preference to Cr during nitriding, and is an essential element in the present invention for suppressing the precipitation of Cr nitride.
In order not to reduce the amount of Cr dissolved in the material by nitriding as much as possible, it is necessary to add at least 0.1% or more.
However, if too much is added, a large amount of carbide is formed before nitriding, and the effect of addition is saturated.
Co：0.1〜4.0％
材料中に固溶し、熱処理硬さを向上させる元素で、所定の硬さを得るためには0.1％以上の添加が必要である。
但し4.0％を超えて添加しても不必要に硬さが上昇し、製造コストも増加するため4.0％以下とする。
Co: 0.1-4.0%
It is an element that dissolves in the material and improves the heat treatment hardness. To obtain a predetermined hardness, it is necessary to add 0.1% or more.
However, even if added over 4.0%, the hardness rises unnecessarily and the manufacturing cost also increases, so it is made 4.0% or less.
時効処理後又は時効処理と同時に窒化処理を実施し、表面硬さをＨＶ５００以上とすること
窒化処理はガス窒化，ガス軟窒化，イオン窒化，塩浴窒化，ラジカル窒化等の何れでも良く、窒化によって表面硬さがＨＶ５００以上なければ母材の硬さと殆ど変わらなくなり、鏡面研磨をしても十分な仕上精度が得られない。
Nitriding is performed after aging treatment or simultaneously with aging treatment, and the surface hardness is set to HV500 or more. Nitriding treatment may be any of gas nitriding, gas soft nitriding, ion nitriding, salt bath nitriding, radical nitriding, etc. If the surface hardness is HV500 or more, the hardness of the base material is almost the same, and sufficient finishing accuracy cannot be obtained even by mirror polishing.
P：≦0.030％，Al：≦1.0％，O：≦0.0050％，N：≦0.025％
鋼中に不可避的に含まれる元素で、鋼中に多量に含まれると靭性や切削加工性を低下させるため、上記の含有量以下とする必要がある。
またこれらの元素を積極的に低減することで、安定した高い靭性を維持することが可能である。
但し積極的に低減することは製造コストとの兼合いとなる。
Alについては、Niと結合して時効処理により硬さを上昇させるのに有効であるため積極的に含有させることも可能である。
P: ≤0.030%, Al: ≤1.0%, O: ≤0.0050%, N: ≤0.025%
It is an element inevitably contained in steel, and if it is contained in a large amount in steel, toughness and machinability are lowered.
Further, by actively reducing these elements, it is possible to maintain stable and high toughness.
However, positive reduction is a tradeoff with manufacturing cost.
Al is effective in increasing the hardness by bonding with Ni and by aging treatment, so it can be positively contained.
B：≦0.0100％
マトリックス中に固溶し、焼入性を向上させる効果がある。
また靭性に関しては衝撃遷移温度を低下させることにより靭性の向上及び靭性向上による溶接性の劣化を防止する効果もあり、この効果を狙って積極的に添加することも可能である。
但し上限を超えて添加してもその効果は飽和するため上記の上限値以下とする。
B: ≤0.0100%
It has the effect of improving the hardenability by dissolving in the matrix.
Further, with respect to toughness, there is an effect of preventing toughness improvement and weldability deterioration due to toughness improvement by lowering the impact transition temperature, and it is also possible to actively add to aim at this effect.
However, even if added over the upper limit, the effect is saturated, so the upper limit value is set.
S，Se，Te，Pb，Bi，Ca：≦0.050％
何れの元素も切削性の向上を目的に添加され、非金属介在物を形成する。
非金属介在物が存在すると、靭性が低下したり鏡面研磨を行った際に微細な凹凸が発生する原因になるため、添加するとしても0.050％以下とする。
S, Se, Te, Pb, Bi, Ca: ≤ 0.050%
Any element is added for the purpose of improving machinability and forms non-metallic inclusions.
If non-metallic inclusions are present, the toughness is reduced and fine irregularities are generated when mirror polishing is performed. Therefore, even if added, the content is made 0.050% or less.
Nb，Ta，Ti，Zr，Mg，REM：≦1.0％
これらの元素は炭化物の微細化や結晶粒の微細化による靭性向上の効果を得るために添加することができる。
これらの元素はまた、窒化により窒化物を形成し易い元素であるため、窒化処理により優先的にこれら元素を窒化物とすることで、耐食性が劣化することを防ぐことができる。
但し添加し過ぎると靭性の低下や溶接性の低下が起こるため上限以下とする。
Nb, Ta, Ti, Zr, Mg, REM: ≤1.0%
These elements can be added in order to obtain the effect of improving toughness due to refinement of carbides and refinement of crystal grains.
Since these elements are also elements that easily form nitrides by nitriding, deterioration of corrosion resistance can be prevented by preferentially converting these elements into nitrides by nitriding treatment.
However, if it is added too much, the toughness and weldability are lowered, so the upper limit is set.
窒化処理により、表面から深さ０．１ｍｍ以内の硬さがＨＶ５００以上のこと
窒化処理の方法や時間によって、表面硬さや表面からの深さに対する硬さの分布状態は様々に調整することが可能である。
冷間加工やプラスチック成型，ゴム成型用途では、表面から深さ０．１ｍｍ程度までの硬さが重要となるため、この深さまでＨＶ５００以上でなければ窒化による硬度上昇の十分な効果での硬さが得られない。
The hardness within 0.1mm depth from the surface should be HV500 or more by nitriding treatment. Depending on the method and time of nitriding treatment, the surface hardness and hardness distribution with respect to the depth from the surface can be adjusted in various ways. It is.
In cold working, plastic molding, and rubber molding applications, hardness from the surface to a depth of about 0.1 mm is important, so if the depth is not higher than HV500, hardness with sufficient effect of increasing the hardness by nitriding Cannot be obtained.
次に本発明の実施例を以下に詳述する。
表１に示す成分組成の３０ｋｇの鋼材を高周波真空溶解炉で溶解した後、造塊し、鋼塊を熱間鍛造して一辺３０×４０ｍｍの角棒とした。このときの熱間鍛造は、表２に示す塑性加工温度で５時間以上保持した後行った。
この熱間鍛造後に空冷を行い、その後、低温焼きなましを実施し、表２に示す固溶化熱処理を行った。
Next, examples of the present invention will be described in detail below.
A 30 kg steel material having the composition shown in Table 1 was melted in a high-frequency vacuum melting furnace, and then ingot-formed, and the steel ingot was hot forged into a square bar having a side of 30 × 40 mm. The hot forging at this time was performed after holding at the plastic working temperature shown in Table 2 for 5 hours or more.
After this hot forging, air cooling was performed, followed by low-temperature annealing, and solution heat treatment shown in Table 2 was performed.
そして表１の発明例及び比較例それぞれについて、以下の試験及び評価を行った。
＜熱処理条件＞
表２中の各温度，時間で時効処理，窒化処理を実施した。
＜試験硬さ＞
時効処理や窒化処理後に表面の硬さをビッカース硬さで測定した。
And the following tests and evaluation were performed about the invention example and comparative example of Table 1, respectively.
<Heat treatment conditions>
An aging treatment and a nitriding treatment were performed at each temperature and time in Table 2.
<Test hardness>
The surface hardness was measured by Vickers hardness after aging treatment or nitriding treatment.
＜表面から深さ０．１ｍｍ以内の硬さ＞
窒化処理による表面付近の硬さ分布の例を図1に示す。
図1は、発明例５において表面からの深さと硬さとの関係を示している。窒化処理により最表面には窒化物が形成され、硬さが急激に増加する。表面からの距離増加に伴い硬さは低下し、最終的には、鋼材の時効硬化による硬さに収斂する。本発明では、硬さＨＶ５００以上である深さを窒化深さと定義し、図１では窒化深さは０．２５ｍｍである。このとき表面からの深さ０．１ｍｍにおいて、硬さはＨＶ７２０となっている。
<Hardness within 0.1mm depth from the surface>
An example of the hardness distribution near the surface by nitriding is shown in FIG.
FIG. 1 shows the relationship between the depth from the surface and hardness in Invention Example 5. Nitrides are formed on the outermost surface by nitriding, and the hardness increases rapidly. As the distance from the surface increases, the hardness decreases and eventually converges to the hardness due to age hardening of the steel. In the present invention, a depth having a hardness of HV500 or more is defined as a nitriding depth. In FIG. 1, the nitriding depth is 0.25 mm. At this time, the hardness is HV720 at a depth of 0.1 mm from the surface.
＜耐摩耗性＞
ピンオンディスク試験機を用いて摩耗試験を実施した。詳しくは、回転するディスクにピンを押し付けてピンの摩耗量を測定し、耐摩耗性の評価を行った。
ここでは発明例や比較例の鋼をピンとし、ディスクをＳ４５Ｃ材とした。またピンはφ５×３５ｍｍ、ディスクはφ６５×１０ｍｍとした。
無潤滑の条件で、ディスクの回転数５００ｒｐｍ、ピン面圧１０ＭＰａ、摩擦距離１０００ｍとしたときに、ピンの摩耗重量を測定し、比較例１の摩耗重量を１としてそれとの比較で評価を行った。
尚発明例や比較例は時効処理や窒化処理を実施し、試験硬さで示す硬さで試験を行った。
<Abrasion resistance>
A wear test was performed using a pin-on-disk tester. Specifically, the wear amount of the pin was measured by pressing the pin against the rotating disk, and the wear resistance was evaluated.
Here, the steel of the inventive example and the comparative example was used as a pin, and the disk was used as an S45C material. The pins were φ5 × 35 mm, and the disks were φ65 × 10 mm.
Under non-lubricated conditions, when the rotational speed of the disk was 500 rpm, the pin surface pressure was 10 MPa, and the friction distance was 1000 m, the wear weight of the pin was measured, and the wear weight of Comparative Example 1 was set to 1 and evaluated in comparison with it. .
In addition, the invention example and the comparative example implemented the aging treatment and the nitriding treatment, and tested by the hardness shown by test hardness.
＜熱処理前後の変形量＞
厚２０×幅３５×長さ２００ｍｍの試験片を作製し、この試験片の長さをマイクロメーターを用いて１μｍ単位で測定し、試験前長さとした。
その後、時効処理や窒化処理を実施し、熱処理後の長さを測定した。ここで測定は、試験片が２０℃の一定温度に保たれている状態で実施した。
そして長さ２００ｍｍあたりの寸法変化量（熱処理後寸法−熱処理前寸法）を求めた。
尚時効処理や窒化処理は表２中の熱処理条件に従った。
<Deformation before and after heat treatment>
A test piece having a thickness of 20 × width of 35 × length of 200 mm was prepared, and the length of the test piece was measured in units of 1 μm using a micrometer to obtain a length before the test.
Thereafter, an aging treatment and a nitriding treatment were performed, and the length after the heat treatment was measured. Here, the measurement was performed in a state where the test piece was kept at a constant temperature of 20 ° C.
Then, the amount of dimensional change per 200 mm length (size after heat treatment−size before heat treatment) was determined.
The aging treatment and nitriding treatment followed the heat treatment conditions in Table 2.
＜耐食性＞
塩酸浸漬試験を実施した。詳しくは１％濃度塩酸水溶液、液温２０℃、浸漬試験時間２４ｈの条件で試験前後の試験片重量を測定した。ここで試験片はφ２０×２０ｍｍとし、試験前の表面積に対する重量減少量で比較した。
尚試験片は何れも時効硬化熱処理や窒化処理を実施し、試験硬さで示す硬さで試験を行った。
<Corrosion resistance>
A hydrochloric acid immersion test was performed. Specifically, the weight of the test piece before and after the test was measured under the conditions of a 1% hydrochloric acid aqueous solution, a liquid temperature of 20 ° C., and an immersion test time of 24 hours. Here, the test piece was φ20 × 20 mm, and the weight reduction with respect to the surface area before the test was compared.
All the test pieces were subjected to age hardening heat treatment and nitriding treatment, and the test was performed with the hardness shown by the test hardness.
＜表面粗さ＞
１０×３５×１００ｍｍの試験片を作製し、そしてこの試験片について３５×１００ｍｍの面を研削加工後、＃１００→＃２２０→＃４００→＃８００→＃１５００→＃３０００→＃９０００→＃１４０００まで研磨を実施した。（＃３０００以上はダイヤモンド砥粒で実施）。
そして研磨加工後、表面粗さＲａを測定した。
試験片は何れも時効硬化処理や窒化処理を実施し、試験硬さで示す硬さで試験を行った。
<Surface roughness>
A 10 × 35 × 100 mm test piece was prepared, and a 35 × 100 mm surface was ground on this test piece, and then # 100 → # 220 → # 400 → # 800 → # 1500 → # 3000 → # 9000 → # 14000 Polishing was performed. (For # 3000 and above, use diamond abrasive grains).
After the polishing process, the surface roughness Ra was measured.
All of the test pieces were subjected to age hardening treatment or nitriding treatment, and the test was performed with the hardness indicated by the test hardness.
これらの結果が表２に併せて示してある。
尚、表２中熱処理条件として窒化とだけあるのは、窒化処理が時効処理を兼ねていることを表している。
一方、熱処理条件の欄でＡＧと書いてあるのは時効処理を表しており、この時効処理と窒化処理が併せて書いてあるものは、時効処理を行った後に窒化処理を行った場合を表している。
These results are also shown in Table 2.
In Table 2, the only heat treatment condition is nitriding, which means that the nitriding treatment also serves as an aging treatment.
On the other hand, AG in the heat treatment condition column indicates aging treatment, and this aging treatment and nitriding treatment are written together when nitriding treatment is performed after aging treatment. ing.
表１，表２中比較例１と比較例２とはＪＩＳ ＳＵＳ６３０相当材を用いたもので、比較例１では窒化処理を行わず、時効処理のみを行っている。
このため比較例１では硬さ（表面硬さ。以下同じ）が４０７（ＨＶ）で、目標とする５００ＨＶ以上を達成できていない。
但し窒化処理を行っていないため、耐食性については０．０２で良い値となっている。
比較例の１-２は、同じ材料を用いて窒化処理を実施したもので、この場合、硬さは８３９（ＨＶ）で高い値が得られているものの、耐食性が０．８５で耐食性の悪いものとなっている。
In Tables 1 and 2, Comparative Example 1 and Comparative Example 2 use JIS SUS630 equivalent material, and in Comparative Example 1, only aging treatment is performed without nitriding treatment.
Therefore, in Comparative Example 1, the hardness (surface hardness; the same applies hereinafter) is 407 (HV), and the target of 500 HV or higher cannot be achieved.
However, since nitriding treatment is not performed, the corrosion resistance is a good value of 0.02.
In Comparative Example 1-2, nitriding treatment was performed using the same material. In this case, although the hardness was 839 (HV), a high value was obtained, but the corrosion resistance was 0.85 and the corrosion resistance was poor. It has become a thing.
比較例２と比較例２-１もまた比較例１と比較例１-１と同じような関係に立っている。
次に比較例の３，４，５は析出硬化型ステンレス鋼ではなく、焼入れ焼戻しタイプのステンレス鋼を用いたもので、これらの場合、硬さは確かに５００（ＨＶ）以上得られているが、熱処理による変形量の値が大きく、また耐食性の値が悪いものとなっている。
Comparative Example 2 and Comparative Example 2-1 also have the same relationship as Comparative Example 1 and Comparative Example 1-1.
Next, 3, 4 and 5 of the comparative examples are those using quenching and tempering type stainless steel instead of precipitation hardening type stainless steel. In these cases, the hardness is certainly 500 (HV) or more. The value of deformation due to heat treatment is large, and the value of corrosion resistance is poor.
更に比較例の６と７は、鋼組成が本発明の成分範囲に入っているものの、時効処理のみを行っていて、窒化処理を行っておらず、そのため硬さが４００（ＨＶ）前後しか出ておらず、硬さが不足している。また一方で窒化処理を施していないために、耐食性の値については良好となっている。
これらに対し本発明例のものは何れのものもその特性、詳しくは硬さ，耐摩耗性，熱処理による変形量，耐食性，表面粗さの値が良好なものとなっている。
Furthermore, in Comparative Examples 6 and 7, although the steel composition is within the component range of the present invention, only the aging treatment is performed and the nitriding treatment is not performed, so that the hardness is only about 400 (HV). Not hard. On the other hand, since the nitriding treatment is not performed, the corrosion resistance value is good.
On the other hand, all of the examples of the present invention have good characteristics, specifically, hardness, wear resistance, deformation amount due to heat treatment, corrosion resistance, and surface roughness.
以上本発明の実施例を詳述したがこれはあくまで一例示であり、本発明はその趣旨を逸脱しない範囲において種々変更を加えた態様で実施可能である。 Although the embodiment of the present invention has been described in detail above, this is merely an example, and the present invention can be implemented in variously modified forms without departing from the spirit of the present invention.
Claims (6)
C ：0.005〜0.06％
Si：0.10〜2.50％
Mn：0.50〜1.50％
Cu：1.0〜5.0％
Ni：4.0〜8.0％
Cr：11.0〜17.0％
Mo+0.5W：0.1〜5.0％
V ：0.1〜1.0％
Co：0.1〜4.0％
残部Fe及び不可避的不純物の組成を有し、時効処理及び窒化処理により表面硬さがＨＶ５００以上とされた高表面硬度及び高耐食性を有する析出硬化型ステンレス鋼金型。 In mass%
C: 0.005-0.06%
Si: 0.10-2.50%
Mn: 0.50 to 1.50%
Cu: 1.0-5.0%
Ni: 4.0-8.0%
Cr: 11.0-17.0%
Mo + 0.5W: 0.1-5.0%
V: 0.1-1.0%
Co: 0.1-4.0%
A precipitation hardening stainless steel mold having a high surface hardness and high corrosion resistance, having a composition of the balance Fe and inevitable impurities, and having a surface hardness of HV500 or more by aging treatment and nitriding treatment.
P ：≦0.030％
Al：≦1.0％
O ：≦0.0050％
N ：≦0.025％
の何れか１種若しくは２種以上を含有することを特徴とする析出硬化型ステンレス鋼金型。 In Claim 1, in mass%
P: ≤0.030%
Al: ≤1.0%
O: ≦ 0.0050%
N: ≦ 0.025%
Any one or two or more of these are precipitation hardening type stainless steel molds.
B ：≦0.0100％
を含有することを特徴とする析出硬化型ステンレス鋼金型。 In any one of Claims 1 and 2,
B: ≤0.0100%
Precipitation hardening type stainless steel mold characterized by containing.
S ：≦0.050％
Se：≦0.050％
Te：≦0.050％
Pb：≦0.050％
Bi：≦0.050％
Ca：≦0.050％
の何れか１種若しくは２種以上を含有することを特徴とする析出硬化型ステンレス鋼金型。 In any one of Claims 1-3, In mass%
S: ≤ 0.050%
Se: ≤ 0.050%
Te: ≤ 0.050%
Pb: ≤ 0.050%
Bi: ≤ 0.050%
Ca: ≤ 0.050%
Any one or two or more of these are precipitation hardening type stainless steel molds.
Nb：≦1.0％
Ta：≦1.0％
Ti：≦1.0％
Zr：≦1.0％
Mg：≦1.0％
REM：≦1.0％
の何れか１種若しくは２種以上を含有することを特徴とする析出硬化型ステンレス鋼金型。 In any one of Claims 1-4, In mass%
Nb: ≦ 1.0%
Ta: ≤1.0%
Ti: ≤1.0%
Zr: ≦ 1.0%
Mg: ≦ 1.0%
REM: ≦ 1.0%
Any one or two or more of these are precipitation hardening type stainless steel molds.
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Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101956097A (en) * | 2010-10-15 | 2011-01-26 | 镇江忆诺唯记忆合金有限公司 | Machining method of CuAlMn low-temperature memory alloy plate |
| CN102031412A (en) * | 2010-10-15 | 2011-04-27 | 镇江忆诺唯记忆合金有限公司 | CuAlMn low-temperature memory alloy wire processing method |
| CN102168228A (en) * | 2011-03-28 | 2011-08-31 | 徐英忱 | Medical precipitation-hardening stainless steel material and preparation method thereof |
| JP2012102638A (en) * | 2010-11-09 | 2012-05-31 | Hitachi Ltd | Precipitation hardening martensite based stainless steel and steam turbine member using the same |
| KR101205028B1 (en) | 2010-07-28 | 2012-11-26 | 현대제철 주식회사 | Fe BASED ALLOY HAVING CORROSION RESISTANCE AND ABRASION RESISTANCE AND PRESS MOLD FABRICATED USING THE SAME |
| JP2013117054A (en) * | 2011-12-05 | 2013-06-13 | Daido Steel Co Ltd | Precipitation hardening stainless steel |
| JP2018130725A (en) * | 2017-02-13 | 2018-08-23 | 新日鐵住金株式会社 | Hot rolling mill |
| CN109794556A (en) * | 2019-02-25 | 2019-05-24 | 安徽博美机床股份有限公司 | A kind of bender lower die production method |
| JP2019163499A (en) * | 2018-03-19 | 2019-09-26 | 日本製鉄株式会社 | Steel |
| CN113201695A (en) * | 2021-04-21 | 2021-08-03 | 中国科学院金属研究所 | Superplastic forming precipitation hardening nanocrystalline antibacterial stainless steel and preparation method thereof |
| CN115927973A (en) * | 2023-01-03 | 2023-04-07 | 中国原子能科学研究院 | Martensite stainless steel and preparation method and application thereof |
| CN116288073A (en) * | 2023-05-23 | 2023-06-23 | 北京科技大学 | High corrosion resistant tellurium-containing stainless steel |
-
2006
- 2006-08-30 JP JP2006234660A patent/JP2008056983A/en active Pending
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101205028B1 (en) | 2010-07-28 | 2012-11-26 | 현대제철 주식회사 | Fe BASED ALLOY HAVING CORROSION RESISTANCE AND ABRASION RESISTANCE AND PRESS MOLD FABRICATED USING THE SAME |
| CN101956097A (en) * | 2010-10-15 | 2011-01-26 | 镇江忆诺唯记忆合金有限公司 | Machining method of CuAlMn low-temperature memory alloy plate |
| CN102031412A (en) * | 2010-10-15 | 2011-04-27 | 镇江忆诺唯记忆合金有限公司 | CuAlMn low-temperature memory alloy wire processing method |
| JP2012102638A (en) * | 2010-11-09 | 2012-05-31 | Hitachi Ltd | Precipitation hardening martensite based stainless steel and steam turbine member using the same |
| CN102168228A (en) * | 2011-03-28 | 2011-08-31 | 徐英忱 | Medical precipitation-hardening stainless steel material and preparation method thereof |
| JP2013117054A (en) * | 2011-12-05 | 2013-06-13 | Daido Steel Co Ltd | Precipitation hardening stainless steel |
| JP2018130725A (en) * | 2017-02-13 | 2018-08-23 | 新日鐵住金株式会社 | Hot rolling mill |
| JP2019163499A (en) * | 2018-03-19 | 2019-09-26 | 日本製鉄株式会社 | Steel |
| CN109794556A (en) * | 2019-02-25 | 2019-05-24 | 安徽博美机床股份有限公司 | A kind of bender lower die production method |
| CN113201695A (en) * | 2021-04-21 | 2021-08-03 | 中国科学院金属研究所 | Superplastic forming precipitation hardening nanocrystalline antibacterial stainless steel and preparation method thereof |
| CN115927973A (en) * | 2023-01-03 | 2023-04-07 | 中国原子能科学研究院 | Martensite stainless steel and preparation method and application thereof |
| CN115927973B (en) * | 2023-01-03 | 2024-03-22 | 中国原子能科学研究院 | Martensitic stainless steel and preparation method and application thereof |
| CN116288073A (en) * | 2023-05-23 | 2023-06-23 | 北京科技大学 | High corrosion resistant tellurium-containing stainless steel |
| CN116288073B (en) * | 2023-05-23 | 2023-07-21 | 北京科技大学 | High corrosion resistant tellurium-containing stainless steel |
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