JP2008043958A - Ａｌ連続鋳造圧延装置および平版印刷版支持体用Ａｌ合金板の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】長時間運転してもＴｉＢ2粗大粒子に起因する筋故障の発生防止を再現性良く行えることに加えて、ＴｉＢ2を含まない異物がＡｌ中に埋め込まれたようなキズ故障を防止することができるＡｌ連続鋳造圧延装置、及びＡｌ連続鋳造圧延装置を用いた平版印刷板用Ａｌ板の製造方法の提供。
【解決手段】Ａｌ溶湯の濾過装置を持つＡｌ連続鋳造圧延装置において、濾過装置出口側にＡｌ溶湯を循環させる機構を設けることを特徴としたＡｌ連続鋳造圧延装置。
【選択図】なし
【解決手段】Ａｌ溶湯の濾過装置を持つＡｌ連続鋳造圧延装置において、濾過装置出口側にＡｌ溶湯を循環させる機構を設けることを特徴としたＡｌ連続鋳造圧延装置。
【選択図】なし
Description
本発明は、連続鋳造圧延装置に関し、特にアルミニウム合金を溶解した溶湯を連続鋳造して鋳造板を形成するＡｌ連続鋳造圧延装置に関する。また、本発明は、該Ａｌ連続鋳造圧延装置を用いた平版印刷版支持体用Ａｌ合金板の製造方法に関する。
連続鋳造圧延装置は、感光性平版印刷版の平版印刷版用支持体の製造に用いられており、特許文献１や特許文献２に開示されるように、アルミニウム合金の溶湯を溶湯供給ノズルから一対の回転ロール間に供給して、一対の回転ロールの回転によって前記溶湯を鋳造圧延して鋳造板を形成する。
ところで、前記連続鋳造圧延装置では、アルミニウム合金の溶湯に結晶微細化剤として添加されるＴｉＢ2のような、チタン（Ｔｉ）とホウ素（Ｂ）との化合物粒子が、粗大粒子（以下、「ＴｉＢ2粗大粒子」という。）として鋳造板に偏在し、該鋳造板に圧延や焼純、あるいはそのいずれかを行って薄板に仕上げたとき、薄板の表面に断続的に筋状の故障（以下、「筋故障」という。）が発生する問題がある。鋳造板の良否は感光性平版印刷版を製造する上で重要な要件であり、筋故障の発生を防止する必要がある。
このような筋故障の発生を防止する連続鋳造圧延装置は、特許文献３〜特許文献６に開示されている。また、本願出願人は、特許文献７において、筋故障の発生を防止した連続鋳造圧延装置を提案している。
また本願出願人らは、長時間運転してもＴｉＢ2粒子起因の筋故障の防止をより安定的におこなうために、溶湯をノズルから鋳造圧延手段に供給し、鋳造圧延手段で連続鋳造圧延を行う装置において、溶湯が流れる流路の底に形成された凹部に撹拌手段を設け、該攪拌手段によって凹部近傍の溶湯を攪拌することにより溶湯のよどみを防止する連続鋳造圧延装置を提案している（特許文献８参照）。
しかしながら、特許文献３の連続鋳造圧延装置は、結晶粒微細化材中のＴｉ粒子を１００μｍ以下にしたものの、長時間運転を行うとＴｉＢ2粗大粒子が発生する確率が増すという欠点がある。また、特許文献４の装置では、溶湯をセラミックチューブフィルタに通過させてＴｉＢ2粗大粒子を除去しているが、長時間運転を行うとセラミックチューブフィルタの隙間をＴｉＢ2粗大粒子がすり抜ける確率が増加するとともに、セラミックフィルタチューブの出口側に生じる淀み部分にＴｉＢ2粒子が滞留し、凝集してＴｉＢ2粗大粒子が生じる確率が増加するため、根本的な解決にはならない。
更に、特許文献５の装置は、特許文献４の装置よりも改善がみられたが、やはり同様の不具合が生じた。また、特許文献６の装置は、結晶粒微細化材に振動を与えてＴｉＢ2粒子の分散性を向上させているが、長時間運転を行うとＴｉＢ2粗大粒子起因の筋故障が発生するという欠点がある。更に、特許文献８の装置は、長時間運転を行ってもＴｉＢ2粗大粒子起因の筋故障を防止することができる連続鋳造圧延装置であったが、筋故障防止効果の再現性が悪いという不具合があると共に、予期せぬことに、ＴｉＢ2を含まない異物がＡｌ中に埋め込まれたようなキズ故障が発生するという不具合が判明し、改善する必要があった。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたもので、長時間運転してもＴｉＢ2粗大粒子に起因する筋故障の発生防止を再現性良く行えることに加えて、ＴｉＢ2を含まない異物がＡｌ中に埋め込まれたようなキズ故障を防止することができるＡｌ連続鋳造圧延装置、及び該Ａｌ連続鋳造圧延装置を用いた平版印刷板用Ａｌ板の製造方法を提供することを目的とする。
本発明は、前記目的を達成するために、Ａｌ溶湯の濾過装置を持つＡｌ連続鋳造圧延装置において、濾過装置出口側にＡｌ溶湯を循環させる機構を設けることを特徴とするＡｌ連続鋳造圧延装置を提供する。
本発明のＡｌ連続鋳造圧延装置において、前記濾過装置は濾過フィルタを有し、前記濾過フィルタ出口側における略水平方向の流れの最下面の延長線より下側にＡｌ溶湯を循環させる機構を設けることが好ましい。
本発明のＡｌ連続鋳造圧延装置において、前記Ａｌ溶湯を循環させる機構が、エアリフト式の循環装置であることが好ましい。
また、本発明は、Ａｌ溶湯の濾過装置を持ち、該濾過装置出口側にＡｌ溶湯を循環させる機構を設けたＡｌ連続鋳造圧延装置を用いて、Ａｌ連続鋳造板を作成し、冷間圧延、中間焼鈍、仕上げ冷間圧延、平面性矯正を行うことを特徴とした平版印刷版支持体用Ａｌ合金板の製造方法を提供する。
本発明の平版印刷版用Ａｌ合金板の製造方法において、Ａｌ溶湯中に、ＴｉＢ2からなる結晶微細化材粒子をワイヤ状のＡｌ−Ｔｉ−Ｂ合金の形で供給し、ワイヤ状のＡｌ−Ｔｉ−Ｂ合金の添加後、添加位置の溶湯がＡｌ連続鋳造圧延装置の鋳造圧延手段に到達するまでの時間を３０分以上にすることが好ましい。
本発明のＡｌ連続鋳造圧延装置において、前記濾過装置は濾過フィルタを有し、前記濾過フィルタ出口側における略水平方向の流れの最下面の延長線より下側にＡｌ溶湯を循環させる機構を設けることが好ましい。
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また、本発明は、Ａｌ溶湯の濾過装置を持ち、該濾過装置出口側にＡｌ溶湯を循環させる機構を設けたＡｌ連続鋳造圧延装置を用いて、Ａｌ連続鋳造板を作成し、冷間圧延、中間焼鈍、仕上げ冷間圧延、平面性矯正を行うことを特徴とした平版印刷版支持体用Ａｌ合金板の製造方法を提供する。
本発明の平版印刷版用Ａｌ合金板の製造方法において、Ａｌ溶湯中に、ＴｉＢ2からなる結晶微細化材粒子をワイヤ状のＡｌ−Ｔｉ−Ｂ合金の形で供給し、ワイヤ状のＡｌ−Ｔｉ−Ｂ合金の添加後、添加位置の溶湯がＡｌ連続鋳造圧延装置の鋳造圧延手段に到達するまでの時間を３０分以上にすることが好ましい。
本発明のＡｌ連続鋳造圧延装置によれば、濾過装置出口側に設けた溶湯循環機構、特に濾過装置内に設けられた濾過フィルタ出口側における略水平方向の流れの最下面の延長線より下側に溶湯循環機構でＡｌ溶湯を緩やかに循環させることにより、濾過装置出口側における溶湯の流れのよどみを解消出来る。特にエアリフト式の溶湯循環装置、より特には、ロータを回転させつつ、該ロータの先端から循環用ガスを吐出するエアリフト式の溶湯循環装置を設け、該溶湯循環機構で溶湯を緩やかに循環させることで、濾過装置出口側における溶湯の流れのよどみを確実に解消することができる。
この結果、該Ａｌ連続鋳造圧延装置を用いて製造されるＡｌ連続鋳造板でのＴｉＢ2粗大粒子に起因する筋故障の発生を防止出来る。
この結果、該Ａｌ連続鋳造圧延装置を用いて製造されるＡｌ連続鋳造板でのＴｉＢ2粗大粒子に起因する筋故障の発生を防止出来る。
本発明のＡｌ連続鋳造圧延装置では、濾過装置出口側に設けた溶湯循環機構、特に濾過装置内に設けられた濾過フィルタ出口側における略水平方向の流れの最下面の延長線より下側に設けた溶湯循環機構、特にエアリフト式の溶湯循環装置、より特には、ロータを回転させつつ該ロータの先端から循環用ガスを吐出するエアリフト式の溶湯循環装置、で溶湯を緩やかに循環させることで、濾過装置の底部に沈降していた比重の大きい異物、具体的には、ＴｉＢ2粗大粒子や、小さな鉄片、銅片などの異種金属、耐火材、離型剤等の非金属異物の破片といったＴｉＢ2を含まない異物が巻き上げられて、濾過装置から下流へと流出するおそれがない。この結果、該Ａｌ連続鋳造圧延装置を用いて製造されるＡｌ連続鋳造板でのＴｉＢ2粗大粒子に起因する筋故障の発生を防止出来る。また、該Ａｌ連続鋳造圧延装置を用いて製造されるＡｌ連続鋳造板でのＴｉＢ2を含まない異物がＡｌ中に埋め込まれたようなキズ故障の発生を防止出来る。
本発明の平版印刷版用Ａｌ合金板の製造方法では、本発明のＡｌ連続鋳造圧延装置を用いて作成された連続鋳造板から平版印刷版用Ａｌ合金板を製造するため、得られるＡｌ合金板でＴｉＢ2粗大粒子に起因する筋故障や、ＴｉＢ2を含まない異物がＡｌ中に埋め込まれたようなキズ故障が発生することが防止されている。この結果、該Ａｌ合金板を用いて作成される平版印刷版で外観不良の発生が防止されており、かつ印刷性能に優れている。
また、本発明の平版印刷版用Ａｌ合金板の製造方法において、Ａｌ溶湯中にＴｉＢ2からなる結晶微細化材粒子をワイヤ状のＡｌ−Ｔｉ−Ｂ合金の形で供給した後、添加位置の溶湯がＡｌ連続鋳造圧延装置の鋳造圧延手段に到達するまでの時間を３０分以上となるように、結晶微細化材を供給する位置を設定することで、Ａｌ−Ｔｉ−Ｂ合金中に含まれるＴｉＢ2粒子のＡｌ溶湯中での溶解性および分散性が向上する。この結果、製造されるＡｌ連続鋳造板でのＴｉＢ2粗大粒子に起因する筋故障の発生を一層防止出来る。
また、本発明の平版印刷版用Ａｌ合金板の製造方法において、Ａｌ溶湯中にＴｉＢ2からなる結晶微細化材粒子をワイヤ状のＡｌ−Ｔｉ−Ｂ合金の形で供給した後、添加位置の溶湯がＡｌ連続鋳造圧延装置の鋳造圧延手段に到達するまでの時間を３０分以上となるように、結晶微細化材を供給する位置を設定することで、Ａｌ−Ｔｉ−Ｂ合金中に含まれるＴｉＢ2粒子のＡｌ溶湯中での溶解性および分散性が向上する。この結果、製造されるＡｌ連続鋳造板でのＴｉＢ2粗大粒子に起因する筋故障の発生を一層防止出来る。
以下、添付図面に従って本発明に係る連続鋳造圧延装置の好ましい実施形態について説明する。図１は本発明の連続鋳造圧延装置の１実施形態を示した模式図である。図１に示す連続鋳造圧延装置１０において、Ａｌ地金を溶解炉１１で溶解させてＡｌ溶湯（以下、「溶湯」と記載する。）を得る。平版印刷版用Ａｌ合金板を製造する場合、溶湯はＡｌを主成分とし、微量の異元素を含有するＡｌ合金溶湯である。異元素の具体例としては、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｃｕ、Ｚｎ、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｂ、Ｔｉ等が挙げられる。Ａｌ合金溶湯中の異元素の含有量は合計で１０質量％以下である。
上記の異元素のうち、Ｓｉは、Ａｌ溶湯の原材料であるＡｌ地金に不可避不純物として０．０３〜０．１質量％前後含有される元素であり、原材料差によるばらつきを防ぐため、意図的に微量添加されることが多い。また、Ｓｉは、本願発明者らによって電気化学的粗面化処理性に影響することが見出されている。添加量の一部がＡｌに固溶する。固溶しないＳｉは、連続鋳造を行った場合、α−ＦｅＡｌＳｉ、β−ＦｅＡｌＳｉ等のＦｅおよびＡｌとの金属間化合物を作りやすい。
Ａｌ溶湯中のＳｉ量は、０．０４〜０．２質量％であるのが好ましい。
Ａｌ溶湯中のＳｉ量は、０．０４〜０．２質量％であるのが好ましい。
Ｆｅは、アルミニウム合金板の機械的強度を高める作用があり、支持体の強度に大きな影響を与える。特に、耐熱軟化性を向上させる効果が大きいため、意図的に添加されるのが好ましい。Ｆｅは、Ｓｉと同様に、添加量の一部がＡｌに固溶する。固溶しないＦｅは、連続鋳造を行った場合、Ａｌ3Ｆｅ、Ａｌ6Ｆｅ等のＡｌとの金属間化合物や、α−ＦｅＡｌＳｉ、β−ＦｅＡｌＳｉ等のＳｉおよびＡｌとの金属間化合物を作りやすい。
Ａｌ溶湯中のＦｅ量は、０．０３〜０．５０質量％であるのが好ましい。
Ａｌ溶湯中のＦｅ量は、０．０３〜０．５０質量％であるのが好ましい。
ＣｕおよびＺｎは、アルミニウム合金板の電気化学的粗面化処理性を所望の範囲に制御するために、それぞれ０．０５質量％以下含有することができる。
ＭｇおよびＭｎは、所望の機械的特性のアルミニウム合金板を得るために、１．５質量％以下含有することができる。
ＴｉおよびＢは、鋳造時の割れ発生防止のために、結晶微細化材として溶湯に供給される。結晶微細化材については後ほど詳述する。
ＭｇおよびＭｎは、所望の機械的特性のアルミニウム合金板を得るために、１．５質量％以下含有することができる。
ＴｉおよびＢは、鋳造時の割れ発生防止のために、結晶微細化材として溶湯に供給される。結晶微細化材については後ほど詳述する。
溶湯の残部は、Ａｌおよび不可避不純物からなる。不可避不純物としては、例えば、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖ、Ｂｅ、Ｇａが挙げられる。これらはそれぞれ０．０５質量％以下の範囲で含有することができる。不可避不純物の大部分は、Ａｌ地金中に含有される。不可避不純物は、例えば、Ａｌ純度９９．７質量％の地金に含有されるものであれば、本発明の効果を損なわない。不可避不純物については、例えば、Ｌ．Ｆ．Ｍｏｎｄｏｌｆｏ著「Ａｌｕｍｉｎｕｍ Ａｌｌｏｙｓ：Ｓｔｒｕｃｔｕｒａｎｄ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ」（１９７６年）等に記載されている量の不純物が含有されていてもよい。
溶湯は保持炉１２に送られ、保持と微量成分の調整がおこなわれる。連続鋳造圧延装置の設置スペースを小さくするために、独立した保持炉１２を設けず、溶解炉１１で保持と微量成分の調整を行ってもよい。保持炉１２から出た溶湯は脱ガス装置１３に送られて、溶湯中の脱ガス処理（脱水素ガス処理）が行われる。脱ガス装置１３としては、ＳＮＩＦＦ式、ＧＢＦ等の市販されている方式の回転式脱ガス装置を使用できる。回転式脱ガス装置は、Ａｒ等の不活性ガス、窒素、古くは塩素などのガスやこれらの混合ガスを使用し、回転式ロータの先端からガス気泡を発生させ、溶湯中の水素ガスを気泡内に取り込んで浮上除去する。脱ガス装置１３として、回転式脱ガス装置を使用することで、保持炉１２と脱ガス装置１３を結ぶ流路で供給される結晶微細化材２００を撹拌する機能も合わせて発揮出来る。
鋳造時の割れを防止するために、溶湯が通過する流路の途中、図１では保持炉１２と脱ガス装置１３を結ぶ流路で結晶微細化材２００が供給される。具体的には結晶微細化材２００として、ＴｉＢ2からなる結晶微細化材粒子がワイヤ状のＡｌ−Ｔｉ−Ｂ合金（例えば、Ｔｉ含有量５％、Ｂ含有量１％で、残部がＡｌと不可避不純物からなる合金や、Ｔｉ含有量５％、Ｂ含有量０．２％で、残部がＡｌと不可避不純物からなる合金）の形で供給される。結晶微細化材の機能としては、Ａｌ−Ｔｉ−Ｂ合金中に含まれるＴｉが結晶成長を抑制することで、鋳造圧延により得られるＡｌ連続鋳造板１００の結晶粒を微細化することと、Ａｌ−Ｔｉ−Ｂ合金中に含まれるＴｉＢ2粒子が結晶の核となって結晶の種を多数形成することで、鋳造圧延により得られるＡｌ連続鋳造板１００の結晶粒を微細化することが知られている。
ワイヤ状のＡｌ−Ｔｉ−Ｂ合金の形で供給される結晶微細化材中の有効成分は主にＴｉＢ2であるが、ＴｉＢ2は比重が溶湯より大きいため、静置すると沈降し、鋳造圧延により得られるＡｌ連続鋳造板１００の結晶を微細化する効果が不十分になる。このため、溶解炉１１や保持炉１２ではなく、保持炉１２から出た後、溶湯の流路途中で供給されることが一般的である。但し、溶解炉１１中、または保持炉１２中で十分な攪拌を行うのであれば、溶解炉１１中、または保持炉１２中で結晶微細化材２００を供給してもよい。
ワイヤ状のＡｌ−Ｔｉ−Ｂ合金の形で供給される結晶微細化材中の有効成分は主にＴｉＢ2であるが、ＴｉＢ2は比重が溶湯より大きいため、静置すると沈降し、鋳造圧延により得られるＡｌ連続鋳造板１００の結晶を微細化する効果が不十分になる。このため、溶解炉１１や保持炉１２ではなく、保持炉１２から出た後、溶湯の流路途中で供給されることが一般的である。但し、溶解炉１１中、または保持炉１２中で十分な攪拌を行うのであれば、溶解炉１１中、または保持炉１２中で結晶微細化材２００を供給してもよい。
ここで、溶湯中に結晶微細化材２００を供給した後、結晶微細化材２００を供給した位置の溶湯、すなわち、結晶微細化材２００が供給された溶湯、がＡｌ連続鋳造圧延装置１０の鋳造圧延手段に到達するまでの時間が３０分以上となるように結晶微細化材２００を供給する位置を設定することが好ましい。ここで、鋳造圧延手段とは、図１において、溶湯供給ノズル１７および冷却ローラ１８，１９を含んだ部分を指す。したがって、結晶微細化材２００を供給した位置の溶湯が溶湯供給ノズル１７に到達するまでの時間が３０分以上になるように、結晶微細化材２００を供給する位置を設定すればよい。
Ａｌ−Ｔｉ−Ｂ合金は溶湯に供給した後、Ａｌ−Ｔｉ−Ｂ合金中に含まれるＴｉやＴｉＢ2が溶解し、溶湯内に分散する必要があるが、添加後の時間が短いと溶湯への溶解および分散が不十分になり、大きな固まり状の粒子、すなわち、ＴｉＢ2粗大粒子、がＡｌ連続鋳造板まで到達して、該連続圧延鋳造装置を用いて製造されるＡｌ連続鋳造板で筋故障が発生するおそれがある。
Ａｌ−Ｔｉ−Ｂ合金は溶湯に供給した後、Ａｌ−Ｔｉ−Ｂ合金中に含まれるＴｉやＴｉＢ2が溶解し、溶湯内に分散する必要があるが、添加後の時間が短いと溶湯への溶解および分散が不十分になり、大きな固まり状の粒子、すなわち、ＴｉＢ2粗大粒子、がＡｌ連続鋳造板まで到達して、該連続圧延鋳造装置を用いて製造されるＡｌ連続鋳造板で筋故障が発生するおそれがある。
脱ガス装置１３を経た溶湯は、続いて濾過装置１４に送られる。濾過装置１４内には溶湯を濾過するフィルタ１４ｃが設けられている。図１において、１４ａは濾過装置１４の入口側であり、１４ｂは濾過装置１４の出口側である。該濾過装置１４、具体的には、濾過装置１４内に設けられたフィルタ１４ｃ、により、溶湯中に混入した不純物や、溶解炉１１や溶湯が通過する流路に残っていたコンタミ、例えば、前回鋳造時に残ったＡｌ残渣や異物、等が除去される。
本発明の連続鋳造圧延装置を使用する際、溶湯が通過する流路からこのようなコンタミを予め除去しておくことが好ましい。具体的には流路内にこびりついたＡｌ残渣などをはがし、流路表面になお存在する異物を吸引式の清掃装置で掃除することが好ましい。
本発明の連続鋳造圧延装置を使用する際、溶湯が通過する流路からこのようなコンタミを予め除去しておくことが好ましい。具体的には流路内にこびりついたＡｌ残渣などをはがし、流路表面になお存在する異物を吸引式の清掃装置で掃除することが好ましい。
図１において、１６は液面制御装置であり、ここでは図示せぬ液面レベルセンサに応じてバルブ（図示せず）を開閉して溶湯供給量を制御することで、溶湯の液面を略一定に保つ。図中の１７は溶湯供給ノズルであり、溶湯を、一定間隔の距離（例えば、数ｍｍから１０ｍｍ程度）を保って位置決めされた二つの鋳造ロール１８，１９の間に供給する。
ノズル内部での溶湯の滞りを防止するため、溶湯供給ノズル１７の溶湯に接する内面に予め離型剤が塗布されていることが好ましい。Ａｌ溶湯の滞りを起こしにくい離型剤としては、例えば、酸化亜鉛、窒化ボロン（ＢＮ）等を骨材に用いる離型剤が挙げられる。中でも、窒化ボロンを骨材に用いる離型剤が好ましい。ノズル１７の内面に離型剤を塗布する場合、例えば、特開平１１−１９２５３７号公報に記載されている方法を好適に使用することができる。
ノズル内部での溶湯の滞りを防止するため、溶湯供給ノズル１７の溶湯に接する内面に予め離型剤が塗布されていることが好ましい。Ａｌ溶湯の滞りを起こしにくい離型剤としては、例えば、酸化亜鉛、窒化ボロン（ＢＮ）等を骨材に用いる離型剤が挙げられる。中でも、窒化ボロンを骨材に用いる離型剤が好ましい。ノズル１７の内面に離型剤を塗布する場合、例えば、特開平１１−１９２５３７号公報に記載されている方法を好適に使用することができる。
鋳造ロール１８，１９は内部が水冷される構造を持ち、表面が鉄製の冷却ロールであり、ノズル１７から供給された溶湯の凝固と熱間圧延を同時に行うことが出来る。ここで、鋳造ロール１８，１９は通常知られる圧延機の様に地面に対し垂直な線上に配置されず、地面に対して垂直な線から約１５度傾斜して配置されている。この配置は、ハンターエンジニアリング社が市販しているタイプの連続鋳造機として一般に知られる。他には二つのロールが、通常知られる圧延機の様に、地面に対し垂直な線上に配置される方式（ペシネ社等が市販しているタイプの連続鋳造機）や、二つのロールが地面に対して平行な位置に配置される方式（ハンターエンジニアリング社が初期に市販したタイプの連続鋳造機）も知られる。凝固した溶湯が固着するのを防止するため、鋳造ロール１８，１９表面には離型剤が塗布されていることが好ましい。離型剤としては、耐熱性に優れるものが好ましく、例えば、カーボングラファイトを含有するものが好適に挙げられる。
鋳造圧延により得られるＡｌ連続鋳造板１００の厚さは、後で実施される冷間圧延の効率の点で薄い方が好ましく、通常、１〜１０ｍｍとする。Ａｌ連続鋳造板１００は、巻き取り装置２１によってコイル状に巻き取られる。また、適宜、切断機２０により切断される。
本発明の連続鋳造圧延装置１０において、濾過装置１４の出口側１４ｂには溶湯を循環させる機構（溶湯循環装置）１５が設けられている。
本発明において、溶湯循環装置１５とは、濾過装置１４の出口側１４ｂにおいて、溶湯をゆるやかに循環させるものであり、溶湯を激しく攪拌させるものではない。溶湯循環装置１５の好適形態であるエアリフト式の溶湯循環装置を例にとると、図３に示すように、溶湯循環装置１５の先端から循環用ガス３００を吐出することにより、溶湯の液面付近と濾過装置１４の底部付近との間で、図中矢印方向で示すような循環流を形成する。この場合、循環流は矢印方向に少なくとも１回循環すればよく、複数回循環してもよい。なお、循環流の流速や循環回数等の条件は、後述する模擬実験を参考に決定してもよい。
詳しくは後述するが、濾過装置１４内の出口側１４ｂでは、溶湯の流れによどみが生じやすい。本発明の連続鋳造圧延装置では、濾過装置１４の出口側１４ｂに設けた溶湯循環装置１５で溶湯を緩やかに循環させることにより、濾過装置１４の出口側１４ｂにおける溶湯の流れのよどみを解消出来る。
本発明において、溶湯循環装置１５とは、濾過装置１４の出口側１４ｂにおいて、溶湯をゆるやかに循環させるものであり、溶湯を激しく攪拌させるものではない。溶湯循環装置１５の好適形態であるエアリフト式の溶湯循環装置を例にとると、図３に示すように、溶湯循環装置１５の先端から循環用ガス３００を吐出することにより、溶湯の液面付近と濾過装置１４の底部付近との間で、図中矢印方向で示すような循環流を形成する。この場合、循環流は矢印方向に少なくとも１回循環すればよく、複数回循環してもよい。なお、循環流の流速や循環回数等の条件は、後述する模擬実験を参考に決定してもよい。
詳しくは後述するが、濾過装置１４内の出口側１４ｂでは、溶湯の流れによどみが生じやすい。本発明の連続鋳造圧延装置では、濾過装置１４の出口側１４ｂに設けた溶湯循環装置１５で溶湯を緩やかに循環させることにより、濾過装置１４の出口側１４ｂにおける溶湯の流れのよどみを解消出来る。
溶湯循環装置１５は、その先端がフィルタ１４ｃを出て水平方向に流れる流れの最下面の延長線１４ｄより下側になるように設置することが好ましい。この理由について、以下で説明する。なお、溶湯循環装置１５の先端とは、主として溶湯の循環作用を行う部分であり、エアリフト式の溶湯循環装置の場合、循環用ガスを吐出する側である。
図２は溶湯循環装置を持たない場合の濾過装置２４内の流れを模擬的に示した模式図である。但し、濾過装置の構造は図１の濾過装置１４とは異なる。図中、２４ａは濾過装置２４の入口側、２４ｂは濾過装置２４の出口側、２４ｃは濾過装置２４内に設けられたフィルタを示す。
実際の濾過装置は厚い耐熱材で形成された容器であり、かつ、溶湯は透明ではないため、濾過装置内部の溶湯の流れを直接観察することは出来ない。そこで本願発明者らは、溶湯に粘度を合わせた透明の模擬液（水＋ＰＶＡ（ポリビニルアルコール）２％添加液）と、模擬液に対する比重差が溶湯（比重＝２．４ｇ／ｃｍ3）に対するＴｉＢ2粒子（比重＝４．４ｇ／ｃｍ3）の比重差（約２ｇ／ｃｍ3）に等しくなるように選定した模擬結晶微細化材粒子（Ｓｉ3Ｎ4比重＝３ｇ／ｃｍ3）を用い、流れとよどみの様子について模擬観察を行った。図中の矢印は模擬結晶微細化材粒子の流れを示す。
その結果、図２に示すように、フィルタ２４ｃの出口側において、フィルタ２４ｃを出て水平方向に流れる流れの最下面の延長線２４ｄよりも下側で溶湯の流れによどみ４００が形成されることが観察された。また、流れによどみ４００が生じたことによって一部の模擬結晶微細化材粒子が沈降し、残りの模擬粒子はよどみ４００の内部に留まることが観察された。沈降した粒子は、濾過装置２４の底部、より具体的には濾過装置２４の出口側２４ｂの底部に観察された。
なお、従来は特開２０００−２４７６２号段落番号［０００８］に記載されているように、流れのよどみは凹部の上側に形成されると考えられていた。
実際の濾過装置は厚い耐熱材で形成された容器であり、かつ、溶湯は透明ではないため、濾過装置内部の溶湯の流れを直接観察することは出来ない。そこで本願発明者らは、溶湯に粘度を合わせた透明の模擬液（水＋ＰＶＡ（ポリビニルアルコール）２％添加液）と、模擬液に対する比重差が溶湯（比重＝２．４ｇ／ｃｍ3）に対するＴｉＢ2粒子（比重＝４．４ｇ／ｃｍ3）の比重差（約２ｇ／ｃｍ3）に等しくなるように選定した模擬結晶微細化材粒子（Ｓｉ3Ｎ4比重＝３ｇ／ｃｍ3）を用い、流れとよどみの様子について模擬観察を行った。図中の矢印は模擬結晶微細化材粒子の流れを示す。
その結果、図２に示すように、フィルタ２４ｃの出口側において、フィルタ２４ｃを出て水平方向に流れる流れの最下面の延長線２４ｄよりも下側で溶湯の流れによどみ４００が形成されることが観察された。また、流れによどみ４００が生じたことによって一部の模擬結晶微細化材粒子が沈降し、残りの模擬粒子はよどみ４００の内部に留まることが観察された。沈降した粒子は、濾過装置２４の底部、より具体的には濾過装置２４の出口側２４ｂの底部に観察された。
なお、従来は特開２０００−２４７６２号段落番号［０００８］に記載されているように、流れのよどみは凹部の上側に形成されると考えられていた。
次に実際の連続鋳造圧延装置（濾過装置は図２に示す構造）において、流路を流れる溶湯中にＴｉ量にして約０．０３ｗｔ％相当になるようＴｉＢ2含有の結晶微細化材を供給し、途中で溶湯の流れを止めて、そのまま凝固させた後に濾過装置２４から凝固したＡｌを取り出し、内部のＡｌを切り出してＥＰＭＡ（電子線マイクロプローブアナライザ ＪＸＡ−８８００：日本電子社製）で観察した結果、フィルタ２４ｃを出て水平方向に流れる流れの最下面の延長線２４ｄよりも下側に相当する部分のＴｉ濃度Ｂ濃度が高いことが確認できた。ここから実際のＡｌ溶湯においても模擬液で確認された流れのよどみ４００が形成されていると考えられる。よどみ４００の中ではＴｉＢ2粒子が滞留、凝集してＴｉＢ2粗大粒子の供給源になりやすい。ＴｉＢ2粗大粒子が濾過装置２４の下流に流出すると、連続鋳造圧延装置１０で製造されるＡｌ連続鋳造板１００の筋故障の原因となる。
また、濾過装置２４の底部には、Ａｌ溶湯よりも比重の大きい異物５００が沈殿していた。このような異物５００の具体例としては、例えば、よどみ４００の中で滞留、凝集したＴｉＢ2粗大粒子の一部が下流側への流出を免れて沈降したものが挙げられる。また、ＴｉＢ2粗大粒子以外の異物（以下、「ＴｉＢ2を含まない異物」と記載する。）として、小さな鉄片、銅片などの異種金属、耐火材、離型剤等の非金属異物の破片などが挙げられる。
また、濾過装置２４の底部には、Ａｌ溶湯よりも比重の大きい異物５００が沈殿していた。このような異物５００の具体例としては、例えば、よどみ４００の中で滞留、凝集したＴｉＢ2粗大粒子の一部が下流側への流出を免れて沈降したものが挙げられる。また、ＴｉＢ2粗大粒子以外の異物（以下、「ＴｉＢ2を含まない異物」と記載する。）として、小さな鉄片、銅片などの異種金属、耐火材、離型剤等の非金属異物の破片などが挙げられる。
図３は、溶湯循環装置１５で溶湯を緩やかに循環させた場合の溶湯の流れを示した模式図である。ここで、溶湯循環装置１５は、その先端がフィルタ２４ｃを出て水平方向に流れる流れの最下面の延長線２４ｄより下側に位置しており、該先端から循環用ガス３００を吐出することにより、図中矢印で示すように、溶湯をゆるやかに循環させる。これにより、濾過装置２４の底部に沈降した異物５００を浮上させることなしに、流れのよどみを解消出来る。
なお、実際の溶湯においては温度の分布により自然に循環流が生じるとも考えられるが、濾過装置２４は厚い断熱性の耐火材で形成されるため、濾過装置２４内の溶湯温度は約７３０℃±１０℃とほぼ一定保たれている。このため、濾過装置２４内では温度分布により自然に生じる循環流による影響は少なく、フィルタの上流から下流に流れる流れが支配的と思われる。
なお、実際の溶湯においては温度の分布により自然に循環流が生じるとも考えられるが、濾過装置２４は厚い断熱性の耐火材で形成されるため、濾過装置２４内の溶湯温度は約７３０℃±１０℃とほぼ一定保たれている。このため、濾過装置２４内では温度分布により自然に生じる循環流による影響は少なく、フィルタの上流から下流に流れる流れが支配的と思われる。
図４は、図１に示す濾過装置１４の拡大模式図である。図４に示す濾過装置１４において、フィルタ１４ｃを出て水平方向に流れる流れの延長線１４ｄより下に位置する部分で流れのよどみ４００が発生しやすい。したがって、濾過装置１４の出口側１４ｂに溶湯循環装置を設ける場合、その先端がフィルタ１４ｃを出て水平方向に流れる流れの最下面の延長線１４ｄより下側に位置するようにすることが好ましい。
図５は、連続鋳造圧延装置で使用される濾過装置の他の構成例を示した模式図である。図５において、３４ａは濾過装置３４の入口側、３４ｂは濾過装置３４の出口側、３４ｃは濾過装置３４内に設けられたフィルタを示す。図５に示す濾過装置３４において、フィルタ３４ｃを出て水平方向に流れる流れの延長線３４ｄより下に位置する部分で流れのよどみ４００が発生しやすい。したがって、濾過装置３４の出口側３４ｂに溶湯循環装置を設ける場合、その先端がフィルタ３４ｃを出て水平方向に流れる流れの最下面の延長線３４ｄより下側に位置するようにすることが好ましい。
図５は、連続鋳造圧延装置で使用される濾過装置の他の構成例を示した模式図である。図５において、３４ａは濾過装置３４の入口側、３４ｂは濾過装置３４の出口側、３４ｃは濾過装置３４内に設けられたフィルタを示す。図５に示す濾過装置３４において、フィルタ３４ｃを出て水平方向に流れる流れの延長線３４ｄより下に位置する部分で流れのよどみ４００が発生しやすい。したがって、濾過装置３４の出口側３４ｂに溶湯循環装置を設ける場合、その先端がフィルタ３４ｃを出て水平方向に流れる流れの最下面の延長線３４ｄより下側に位置するようにすることが好ましい。
上記したように、本発明において、溶湯循環装置１５とは、濾過装置１４の出口側１４ｂにおいて、溶湯をゆるやかに循環させるものであり、溶湯を激しく攪拌させるものではない。図６は、図３と同様の図である。但し、溶湯循環装置で溶湯を激しく攪拌した場合の溶湯の流れを示している。図６に示すように、溶湯を激しく攪拌した場合、濾過装置２４の底部に沈降した異物５００が巻き上げられて、濾過装置２４の下流へと流出する。濾過装置２４の底部に沈降していた異物５００が下流に流出した場合、以下の問題が生じる。
異物５００がＴｉＢ2粗大粒子を含む場合、連続鋳造圧延装置１０で製造されるＡｌ連続鋳造板１００の筋故障の原因となる。また、異物５００がＴｉＢ2を含まない異物を含む場合、連続鋳造圧延装置１０で製造されるＡｌ連続鋳造板１００で、ＴｉＢ2を含まない異物がＡｌ中に埋め込まれたようなキズ故障の原因となる。
また、溶湯を激しく攪拌されることにより、溶湯の湯面が乱れて、湯面を形成する酸化膜を溶湯中に巻き込むおそれもある。酸化膜を巻き込んだ溶湯を鋳造圧延すると、得られる鋳造板の外観が悪化する。具体的には、鋳造板表面に異物が存在しているような外観となる。
異物５００がＴｉＢ2粗大粒子を含む場合、連続鋳造圧延装置１０で製造されるＡｌ連続鋳造板１００の筋故障の原因となる。また、異物５００がＴｉＢ2を含まない異物を含む場合、連続鋳造圧延装置１０で製造されるＡｌ連続鋳造板１００で、ＴｉＢ2を含まない異物がＡｌ中に埋め込まれたようなキズ故障の原因となる。
また、溶湯を激しく攪拌されることにより、溶湯の湯面が乱れて、湯面を形成する酸化膜を溶湯中に巻き込むおそれもある。酸化膜を巻き込んだ溶湯を鋳造圧延すると、得られる鋳造板の外観が悪化する。具体的には、鋳造板表面に異物が存在しているような外観となる。
溶湯をゆるやかに循環させるため、溶湯循環装置は先端から循環用ガスを少量吐出するエアリフト式の溶湯循環装置であることが好ましい。循環用ガスとしては、Ａｌと反応しない不活性ガスを使用する。エアリフト式の溶湯循環装置の中でも、先端側にロータを有し、該ロータが回転させつつ、該ロータの先端から不活性ガスを少量吐出する方式の溶湯循環装置が望ましい。以下、このような形態の溶湯循環装置のことを「ロータを有するエアリフト式の溶湯循環装置」と言う。なお、エアリフト式の溶湯循環装置の具体例については、例えば、「新素材のための液体混合技術 高橋 幸司著 ３４頁（１９９４年３月２０日発行 アイピーシー出版）」や、「撹拌装置の設計と操作 別冊化学工業 第１４巻 第７号 １３頁」に例示されている。
図７は、ロータを有するエアリフト式の溶湯循環装置の好適例を示した模式図である。図７に示す溶湯循環装置１５は、軸径Ｄ３の中空シャフト１５ａの先端に外径Ｄ１のロータ１５ｂが設けられている。図７に示すように、中空シャフト１５ａを軸を中心に回転させることにより、中空シャフト１５ａの先端に設けられたロータ１５ｂが回転する。
図８は、ロータ１５ｂを下から見た図である。図８に示すロータ１５ｂの中心には循環用ガス吐出用の穴１５ｃが設けられており、該穴１５ｃは中空シャフト１５ａ内部と連通している。ロータ１５ｂには、該穴１５ｃから放射状に延びるスリット１５ｄが設けられている。循環用ガス３００は中空シャフト１５ａ内部を通過して、吐出用の穴１５ｂから溶湯中に吐出される。この時、ロータ１５ｂを回転させることにより、吐出された循環用ガス３００はスリット１５ｄの間で分断される。このようにして、溶湯循環装置１５から吐出された循環用ガス３００が、ロータ１５ｂから外側に広がりながら溶湯表面へと上昇することにより、図中矢印で示すように、ゆるやかな溶湯の循環を生じさせる。
図８は、ロータ１５ｂを下から見た図である。図８に示すロータ１５ｂの中心には循環用ガス吐出用の穴１５ｃが設けられており、該穴１５ｃは中空シャフト１５ａ内部と連通している。ロータ１５ｂには、該穴１５ｃから放射状に延びるスリット１５ｄが設けられている。循環用ガス３００は中空シャフト１５ａ内部を通過して、吐出用の穴１５ｂから溶湯中に吐出される。この時、ロータ１５ｂを回転させることにより、吐出された循環用ガス３００はスリット１５ｄの間で分断される。このようにして、溶湯循環装置１５から吐出された循環用ガス３００が、ロータ１５ｂから外側に広がりながら溶湯表面へと上昇することにより、図中矢印で示すように、ゆるやかな溶湯の循環を生じさせる。
図７に示す溶湯循環装置１５において、ロータ１５ｂの外径Ｄ１は、中空シャフト１５ａの軸径Ｄ３に対して大きすぎないことが好ましい。Ｄ１に対してＤ３が大きすぎると、ロータ１５ｂの回転数にもよるが、ロータ１５ｂの周速が過度に速くなり、溶湯が激しく攪拌されるおそれがある。このため、Ｄ１はＤ３の２倍以下が望ましく、Ｄ３と略同等が更に望ましい。また、Ｄ１は１００ｍｍ以下が望ましく、５０ｍｍ以下がさらに望ましい。
循環用ガス吐出用の穴１５ｃの直径Ｄ２は、供給する循環用ガス３００の供給条件に応じて設計されるべきである。Ｄ２が過度に大きいと、循環用ガス３００の吐出が不安定になり、小さすぎると溶湯の部分的凝固のため、穴１５ｃが詰まりやすくなる。Ｄ２は３ｍｍ以上、２０ｍｍ以下が望ましい。
循環用ガス吐出用の穴１５ｃの直径Ｄ２は、供給する循環用ガス３００の供給条件に応じて設計されるべきである。Ｄ２が過度に大きいと、循環用ガス３００の吐出が不安定になり、小さすぎると溶湯の部分的凝固のため、穴１５ｃが詰まりやすくなる。Ｄ２は３ｍｍ以上、２０ｍｍ以下が望ましい。
図７に示す溶湯循環装置１５を用いて溶湯を循環させる際、溶湯が激しく攪拌されることがないように、ロータ１５ｂの周速が過度に速くならないようにする必要がある。また、不活性ガス３００の吐出量は過度に大きくならないようにする必要がある。
ロータ１５ｂの周速を過度に速くしないため、ロータ１５ｂの回転数は、２００ｒｐｍ以下が望ましく、１５０ｒｐｍ以下が更に望ましい。回転数の下限は、５０ｒｐｍ以上であることが望ましい。但し、ロータ１５ｂの回転無しでも、循環用ガス３００の吐出によって、図７中矢印で示すような溶湯のゆるやかな循環を生じさせることが出来れば、ロータ１５ｂは回転させなくてもよい。但し、ロータ１５ｂを回転させない場合、ロータ１５ｂの表面にＡｌが凝固、付着しやすくなるため、Ａｌ連続鋳造圧延装置を長時間運転する場合はロータ１５ｂを回転させることが好ましい。
ロータ１５ｂの周速を過度に速くしないため、ロータ１５ｂの回転数は、２００ｒｐｍ以下が望ましく、１５０ｒｐｍ以下が更に望ましい。回転数の下限は、５０ｒｐｍ以上であることが望ましい。但し、ロータ１５ｂの回転無しでも、循環用ガス３００の吐出によって、図７中矢印で示すような溶湯のゆるやかな循環を生じさせることが出来れば、ロータ１５ｂは回転させなくてもよい。但し、ロータ１５ｂを回転させない場合、ロータ１５ｂの表面にＡｌが凝固、付着しやすくなるため、Ａｌ連続鋳造圧延装置を長時間運転する場合はロータ１５ｂを回転させることが好ましい。
上記したように、循環用ガス３００の吐出量は過度に大きくならないようにする必要がある。具体的には、回転式脱ガス装置におけるガス吐出量に比べて小さいことが望ましく、１０Ｌ／分以下であることが望ましく、さらに望ましくは６Ｌ／分以下である。下限は、溶湯中でのロータ１５ｂの深さに応じて、溶湯の液圧に抗して安定的に循環用ガスを吐出出来る量が選択される。具体的には、１Ｌ／分以上であることが望ましい。
また、濾過装置底部に沈降した比重が大きい異物が巻き上げられることを防止するため、溶湯循環装置１５の先端、すなわち、ロータ１５ｂ先端の位置は、濾過装置の底部から２０ｍｍ以上離れていることが望ましい。
また、穴１５ｃから循環用ガスとして吐出される不活性ガスは、Ａｌと反応しないことが重要で、Ａｒガスが一般的であるが、その他、ヘリウム等の希ガス類や、ＳＦ6等の化学的に安定な化合物ガスなどが使用できる。不活性ガスであっても過度に高価なものは経済上好ましくない。
本発明の平版印刷版支持体用Ａｌ合金板の製造方法では、上記した手順でＡｌ連続鋳造板を作成した後、通常の手順で冷間圧延、中間焼鈍、仕上げ冷間圧延および平面性矯正を実施する。これらの手順について以下に説明する。
＜冷間圧延＞
図１に示す連続鋳造圧延装置１０において、切断機２０により適宜切断され、巻き取り装置２１によってコイル状に巻き取られたＡｌ連続鋳造板（Ａｌ合金板）１００に対して冷間圧延を行う。冷間圧延は、図１に示す連続鋳造圧延装置１０で製造されたＡｌ連続鋳造板（Ａｌ合金板）１００の厚さを減じさせる手順である。これにより、Ａｌ連続鋳造板（Ａｌ合金板）１００を所望の厚さにする。なお、冷間圧延は、従来公知の方法により行うことができる。図９は、冷間圧延に用いられる冷間圧延機の例を示す模式図である。図９に示される冷間圧延機５０は、送り出しコイル５２および巻き取りコイル５４の間で搬送されるＡｌ合金板１００に、それぞれ支持ローラ５８により回転される一対の圧延ローラ５６により圧力を加えて、冷間圧延を行う。
図１に示す連続鋳造圧延装置１０において、切断機２０により適宜切断され、巻き取り装置２１によってコイル状に巻き取られたＡｌ連続鋳造板（Ａｌ合金板）１００に対して冷間圧延を行う。冷間圧延は、図１に示す連続鋳造圧延装置１０で製造されたＡｌ連続鋳造板（Ａｌ合金板）１００の厚さを減じさせる手順である。これにより、Ａｌ連続鋳造板（Ａｌ合金板）１００を所望の厚さにする。なお、冷間圧延は、従来公知の方法により行うことができる。図９は、冷間圧延に用いられる冷間圧延機の例を示す模式図である。図９に示される冷間圧延機５０は、送り出しコイル５２および巻き取りコイル５４の間で搬送されるＡｌ合金板１００に、それぞれ支持ローラ５８により回転される一対の圧延ローラ５６により圧力を加えて、冷間圧延を行う。
＜中間焼鈍工程＞
冷間圧延工程後、中間焼鈍工程を行う。中間焼鈍工程は、冷間圧延工程のＡｌ合金板に熱処理を行う工程である。
本来、連続鋳造工程は、従来の固定鋳型を用いる方法と異なり、Ａｌ溶湯を極めて急速に冷却凝固させることができる。その結果、連続鋳造を経て得られたＡｌ合金板中の結晶粒は、従来の固定鋳型を用いる方法に比べて格段に微細化されうる。ただし、そのままでは結晶粒の大きさがまだ大きく、仕上げ冷間圧延後、更に、粗面化処理を経て平版印刷版用支持体としたときに、結晶粒の大きさに起因する外観故障（表面処理ムラ）が発生しやすい。
そこで、上述した冷間圧延工程で加工歪みを蓄えたうえで、中間焼鈍工程を行うことで、冷間圧延工程で蓄積された転位が解放されて、再結晶が起こり、結晶粒を更に微細化することができるようになる。具体的には、冷間圧延工程の加工率および中間焼鈍工程の熱処理条件（中でも、温度、時間および昇温速度）の条件によって、結晶粒を制御することができる。
例えば、通常は、昇温速度を０．５〜５００℃／分程度とするが、連続焼鈍方式において、昇温速度を１０℃／秒以上とし、かつ、昇温後の保持時間を短時間（１０分以内、好ましくは２分以内）とすることにより、結晶粒の微細化を促進することができる。バッチ焼鈍方式では昇温速度を連続焼鈍方式のように速くすることができないが、保持温度を制御することで結晶粒の制御ができる。
冷間圧延工程後、中間焼鈍工程を行う。中間焼鈍工程は、冷間圧延工程のＡｌ合金板に熱処理を行う工程である。
本来、連続鋳造工程は、従来の固定鋳型を用いる方法と異なり、Ａｌ溶湯を極めて急速に冷却凝固させることができる。その結果、連続鋳造を経て得られたＡｌ合金板中の結晶粒は、従来の固定鋳型を用いる方法に比べて格段に微細化されうる。ただし、そのままでは結晶粒の大きさがまだ大きく、仕上げ冷間圧延後、更に、粗面化処理を経て平版印刷版用支持体としたときに、結晶粒の大きさに起因する外観故障（表面処理ムラ）が発生しやすい。
そこで、上述した冷間圧延工程で加工歪みを蓄えたうえで、中間焼鈍工程を行うことで、冷間圧延工程で蓄積された転位が解放されて、再結晶が起こり、結晶粒を更に微細化することができるようになる。具体的には、冷間圧延工程の加工率および中間焼鈍工程の熱処理条件（中でも、温度、時間および昇温速度）の条件によって、結晶粒を制御することができる。
例えば、通常は、昇温速度を０．５〜５００℃／分程度とするが、連続焼鈍方式において、昇温速度を１０℃／秒以上とし、かつ、昇温後の保持時間を短時間（１０分以内、好ましくは２分以内）とすることにより、結晶粒の微細化を促進することができる。バッチ焼鈍方式では昇温速度を連続焼鈍方式のように速くすることができないが、保持温度を制御することで結晶粒の制御ができる。
＜仕上げ冷間圧延工程＞
中間焼鈍工程後、仕上げ冷間圧延工程を行う。仕上げ冷間圧延工程は、中間焼鈍後のＡｌ合金板の厚さを減じさせる工程である。仕上げ冷間圧延工程後の厚さは、０．１〜０．５ｍｍであるのが好ましい。
冷間圧延工程は、従来公知の方法により行うことができる。例えば、上述した中間焼鈍工程前に行われる冷間圧延工程と同様の方法により行うことができる。
中間焼鈍工程後、仕上げ冷間圧延工程を行う。仕上げ冷間圧延工程は、中間焼鈍後のＡｌ合金板の厚さを減じさせる工程である。仕上げ冷間圧延工程後の厚さは、０．１〜０．５ｍｍであるのが好ましい。
冷間圧延工程は、従来公知の方法により行うことができる。例えば、上述した中間焼鈍工程前に行われる冷間圧延工程と同様の方法により行うことができる。
＜平面性矯正工程＞
平面性矯正工程は、Ａｌ合金板の平面性を矯正する工程である。
平面性矯正工程は、従来公知の方法により行うことができる。例えば、ローラレベラ、テンションレベラ等の矯正装置を用いて行うことができる。
図１０は、矯正装置の例を示す模式図である。図１０に示される矯正装置７０は、送り出しコイル８２および巻き取りコイル８４の間で搬送されるアルミニウム合金板１００に、ワークロール８６を含むレベラ部８０にて、張力を加えながら平面性を改善する。その後、スリッタ８８により板幅が所定の幅に調整される。
平面性矯正工程は、Ａｌ合金板の平面性を矯正する工程である。
平面性矯正工程は、従来公知の方法により行うことができる。例えば、ローラレベラ、テンションレベラ等の矯正装置を用いて行うことができる。
図１０は、矯正装置の例を示す模式図である。図１０に示される矯正装置７０は、送り出しコイル８２および巻き取りコイル８４の間で搬送されるアルミニウム合金板１００に、ワークロール８６を含むレベラ部８０にて、張力を加えながら平面性を改善する。その後、スリッタ８８により板幅が所定の幅に調整される。
上記の手順で得られたＡｌ合金板表面を機械的、或いは電気的、或いは化学的、或いは電気化学的、もしくはそれら２種以上を組み合わせて粗面化して平版印刷版用支持体に仕上げる。この平版印刷版用支持体に感光性塗膜を設け、画像露光し、現像して製版し、感光性平版印刷版が完成する。この感光性平版印刷版は、Ａｌ連続鋳造板１００の表面品質の向上に伴い、高品質に製造することができる。
以下、実施例を示して本発明を具体的に説明する。ただし、本発明はこれらに限られるものではない。
（実施例１〜９、比較例１〜２）
本実施例では、図１に示す濾過装置１４の模擬溶湯流路（透明塩化ビニル樹脂製）を作成し、Ａｌ溶湯に略等しい粘度に合わせた模擬液を用い、模擬液に対する比重差がＡｌ溶湯に対するＴｉＢ2粒子の比重差に略等しい粒子を分散させて、濾過装置１４出口側１４ｂにおける流れのよどみ４００の発生と、溶湯循環装置１５により模擬液を緩やかに循環させることにより、流れのよどみ４００が解消するまでの時間を確認した。合わせて、溶湯循環装置１５で模擬液を循環させることにより、濾過装置１４出口側１４ｂ底部に沈降させた比重の大きい模擬粒子が濾過装置１５から下流へと流出するかどうかを観察した。ここで模擬液は、７００℃でのＡｌ溶湯粘度２．９（１０-3Ｐａ・ｓ）に合わせるため、水にＰＶＡを２％添加したものを用いた。模擬粒子は実際の７００℃でのＡｌ溶湯の比重が２．４ｇ／ｃｍ3に対し、ＴｉＢ2粒子の比重が４．４ｇ／ｃｍ3で有ることから、比重差２ｇ／ｃｍ3に相当するＳｉ3Ｎ4粒子（比重３．０ｇ／ｃｍ3）を用いた。模擬液の流量は８Ｌ／ｍｉｎとした。溶湯循環装置１５は、図７に示すロータを有するエアリフト式の溶湯循環装置１５であり、各部の寸法は以下の通りである。
Ｄ１：３０ｍｍ
Ｄ２：８ｍｍ
Ｄ３：３０ｍｍ
各実施例および比較例において、濾過装置１４出口側１４ｂの底部から溶湯循環装置１５先端、すなわち、ロータ１５ｂ先端までの距離（表中、「ロータ位置」と記載）、Ａｒガスの吐出量およびロータ１５ｂの回転速度は表１に示した通りである。但し、比較例１では濾過装置４出口側１４ｂに溶湯循環装置１５を設けていない。濾過フィルタ４ｂ出口側における略水平方向の流れ最下面の延長線４ｄは、濾過装置４出口側４ｂの底部から３００ｍｍの位置である。
結果を表２に示す。
（実施例１〜９、比較例１〜２）
本実施例では、図１に示す濾過装置１４の模擬溶湯流路（透明塩化ビニル樹脂製）を作成し、Ａｌ溶湯に略等しい粘度に合わせた模擬液を用い、模擬液に対する比重差がＡｌ溶湯に対するＴｉＢ2粒子の比重差に略等しい粒子を分散させて、濾過装置１４出口側１４ｂにおける流れのよどみ４００の発生と、溶湯循環装置１５により模擬液を緩やかに循環させることにより、流れのよどみ４００が解消するまでの時間を確認した。合わせて、溶湯循環装置１５で模擬液を循環させることにより、濾過装置１４出口側１４ｂ底部に沈降させた比重の大きい模擬粒子が濾過装置１５から下流へと流出するかどうかを観察した。ここで模擬液は、７００℃でのＡｌ溶湯粘度２．９（１０-3Ｐａ・ｓ）に合わせるため、水にＰＶＡを２％添加したものを用いた。模擬粒子は実際の７００℃でのＡｌ溶湯の比重が２．４ｇ／ｃｍ3に対し、ＴｉＢ2粒子の比重が４．４ｇ／ｃｍ3で有ることから、比重差２ｇ／ｃｍ3に相当するＳｉ3Ｎ4粒子（比重３．０ｇ／ｃｍ3）を用いた。模擬液の流量は８Ｌ／ｍｉｎとした。溶湯循環装置１５は、図７に示すロータを有するエアリフト式の溶湯循環装置１５であり、各部の寸法は以下の通りである。
Ｄ１：３０ｍｍ
Ｄ２：８ｍｍ
Ｄ３：３０ｍｍ
各実施例および比較例において、濾過装置１４出口側１４ｂの底部から溶湯循環装置１５先端、すなわち、ロータ１５ｂ先端までの距離（表中、「ロータ位置」と記載）、Ａｒガスの吐出量およびロータ１５ｂの回転速度は表１に示した通りである。但し、比較例１では濾過装置４出口側１４ｂに溶湯循環装置１５を設けていない。濾過フィルタ４ｂ出口側における略水平方向の流れ最下面の延長線４ｄは、濾過装置４出口側４ｂの底部から３００ｍｍの位置である。
結果を表２に示す。
表２の結果から明らかなように、濾過フィルタ１４ｂ出口側における略水平方向の流れ最下面の延長線４ｄよりも下側に先端が位置する溶湯循環装置１５で模擬液をゆるやかに循環させた実施例１〜９では、濾過装置１４底部に沈降していた粒子を濾過装置１４から下流へと流出させることなしに、流れのよどみを短時間で解消出来た。一方、溶湯循環装置１５を設けなかった比較例１では流れのよどみが解消されなかった。また、濾過装置１４の底部付近で模擬液を激しく攪拌させた比較例２では、流れのよどみが短時間で解消されたが、濾過装置１４底部に沈降していた模擬粒子が濾過装置１４から下流へと流出した。
次に、濾過装置１４出口側１４ｂの底部から溶湯循環装置１５先端、すなわち、ロータ１５ｂ先端までの距離（表中、「ロータ位置」と記載）、Ａｒガスの吐出量およびロータ１５ｂの回転速度を表１に示す条件として、図１に示す連続鋳造圧延装置１０で実際の鋳造試験を実施した。
まず始めに溶湯が通過する流路から前回鋳造時に残ったＡｌの残骸や異物などを予め除去した。具体的には流路内にこびりついたＡｌ残査などをはがし、表面になお存在する異物を電気掃除機で吸引清掃を行った。
次に、溶解炉１１でＡｌ含有量９９．７％のＡｌ原料を溶解してＡｌ溶湯を得た。Ａｌ溶湯を保持炉１２に送り、保持炉１２内で、Ｆｅ含有量０．３％、Ｓｉ含有量０．１１％になるようにＡｌ溶湯を調整した。保持炉１２から供給され、脱ガス装置１３へと移動するＡｌ溶湯中に結晶微細化材２００として、Ｔｉ含有量５％、Ｂ含有量１％で、残部がＡｌと不可避不純物からなるワイヤ状のＡｌ−Ｔｉ−Ｂ合金を連続的に供給した。ここで、Ａｌ連続鋳造板１００におけるＴｉの含有量が０．０１２％になるようにワイヤの供給速度を調整した。
次に溶湯は脱ガス装置１３にて、連続的に脱ガス処理（脱水素処理）と脱Ｎａの処理を行った。本実施例では、脱ガス装置１３として、フォセコジャパン社（現パイロテックジャパン社）製のＧＢＦを用い、回転式ロータの回転数を２５０ｒｐｍ、Ａｒガスの吐出量を１２Ｌ／ｍｉｎとして、脱ガス処理を実施した。
まず始めに溶湯が通過する流路から前回鋳造時に残ったＡｌの残骸や異物などを予め除去した。具体的には流路内にこびりついたＡｌ残査などをはがし、表面になお存在する異物を電気掃除機で吸引清掃を行った。
次に、溶解炉１１でＡｌ含有量９９．７％のＡｌ原料を溶解してＡｌ溶湯を得た。Ａｌ溶湯を保持炉１２に送り、保持炉１２内で、Ｆｅ含有量０．３％、Ｓｉ含有量０．１１％になるようにＡｌ溶湯を調整した。保持炉１２から供給され、脱ガス装置１３へと移動するＡｌ溶湯中に結晶微細化材２００として、Ｔｉ含有量５％、Ｂ含有量１％で、残部がＡｌと不可避不純物からなるワイヤ状のＡｌ−Ｔｉ−Ｂ合金を連続的に供給した。ここで、Ａｌ連続鋳造板１００におけるＴｉの含有量が０．０１２％になるようにワイヤの供給速度を調整した。
次に溶湯は脱ガス装置１３にて、連続的に脱ガス処理（脱水素処理）と脱Ｎａの処理を行った。本実施例では、脱ガス装置１３として、フォセコジャパン社（現パイロテックジャパン社）製のＧＢＦを用い、回転式ロータの回転数を２５０ｒｐｍ、Ａｒガスの吐出量を１２Ｌ／ｍｉｎとして、脱ガス処理を実施した。
溶湯濾過装置１４の入口側１４ａに供給されたＡｌ溶湯はフィルタ１４ｃを通過し、出口側１４ｂに出る。ここで、溶湯濾過装置１４の出口側１４ｂで流れによどみが生じるのを効率よく防止することと、濾過装置１４の出口側１４ｂの底部に沈降した比重の大きい異物が下流側に流出することを抑制することを同時に行うことが本発明の重要な要件である。
本実施例では図２，４，５に示す３タイプの濾過装置２４，１４，３４のうち、図４に示すタイプの濾過装置１４を使用したが、図２，５のタイプの濾過装置２４，３４でも効果は同様である。なお、本実施例では、図４に示すタイプの濾過装置としてＴＫＲ製のセラミックチューブフィルタ（グレードＨ）を使用した。濾過装置１４の出口側１４ｂには図７に示すロータを有するエアリフト式の溶湯循環装置１５を設置した。ここで、実施例では図７に示す溶湯循環装置１５として、中空シャフト１５ａおよびロータ１５ｂがカーボン製のものを使用し、循環用ガス３００としてＡｒガスを使用した。なお、溶湯循環装置１５の各部の寸法は以下の通りである。
Ｄ１：３０ｍｍ
Ｄ２：８ｍｍ
Ｄ３：３０ｍｍ
本実施例において、濾過フィルタ１４ｂ出口側における略水平方向の流れ最下面の延長線１４ｄは、濾過装置４出口側４ｂの底部から３００ｍｍの位置である。
本実施例では図２，４，５に示す３タイプの濾過装置２４，１４，３４のうち、図４に示すタイプの濾過装置１４を使用したが、図２，５のタイプの濾過装置２４，３４でも効果は同様である。なお、本実施例では、図４に示すタイプの濾過装置としてＴＫＲ製のセラミックチューブフィルタ（グレードＨ）を使用した。濾過装置１４の出口側１４ｂには図７に示すロータを有するエアリフト式の溶湯循環装置１５を設置した。ここで、実施例では図７に示す溶湯循環装置１５として、中空シャフト１５ａおよびロータ１５ｂがカーボン製のものを使用し、循環用ガス３００としてＡｒガスを使用した。なお、溶湯循環装置１５の各部の寸法は以下の通りである。
Ｄ１：３０ｍｍ
Ｄ２：８ｍｍ
Ｄ３：３０ｍｍ
本実施例において、濾過フィルタ１４ｂ出口側における略水平方向の流れ最下面の延長線１４ｄは、濾過装置４出口側４ｂの底部から３００ｍｍの位置である。
液面制御装置１６で溶湯液面を略一定に保ち、溶湯供給ノズル１７から鋳造ロール１８，１９の間に溶湯を供給してＡｌ連続鋳造板１００を鋳造圧延した。ここで、鋳造ロール１８，１９はロール径６００ｍｍ、ロール巾１５００ｍｍである。鋳造巾１１００ｍｍ、鋳造速度１．２ｍ／ｍｉｎで連続鋳造圧延を実施し、板厚６ｍｍのＡｌ連続鋳造板１００を得た。得られたＡｌ連続鋳造板１００は、巻き取り装置２１によってコイル状に巻き取られた。コイルが大きくなると、切断機２０によりアルミを切断し、巻き取りコイルを取り外して新たに巻き取ることで、鋳造コイルを連続的に製造することができる。
鋳造試験では１ロット７０トンの鋳造を行い、その内、１０ｔｏｎ目、４０ｔｏｎ目、５０ｔｏｎ目、６０ｔｏｎ目のＡｌ鋳造板を用いて、冷間圧延、中間焼鈍、仕上げ冷間圧延および平面性矯正を行って厚み０．３ｍｍの平版印刷版用Ａｌコイルを作成した。ここで中間焼鈍は５００℃で１０時間実施した。
得られた平版印刷版用Ａｌコイルを用いて以下の方法で、連続的に平版印刷版用支持体を作成した。順に、ブラシロールとパミストン研磨材を用いた機械的粗面化、アルカリエッチング（Ａｌ溶解量６ｇ／ｍ2）、硝酸溶液によるデスマット、硝酸溶液中での交流電源による電解粗面化（Ａｌ溶解反応時の電気量が２００ｃ／ｄｍ2）、アルカリエッチング（Ａｌ溶解量２ｇ／ｍ2）、硫酸溶液によるデスマット、塩酸溶液中での交流電源による電解粗面化（Ａｌ溶解反応時の電気量が５０ｃ／ｄｍ2）、アルカリエッチング（Ａｌ溶解量０．１ｇ／ｍ2）、硫酸溶液によるデスマット、硫酸溶液中での陽極酸化処理（陽極皮膜皮膜生成量にして３ｇ／ｍ2）の処理を行い、感光層塗布を行った。表面に残る欠陥数は光学式の欠陥検出器を使用し、欠陥部に自動でラベルを貼り付け、シート状に切断後、シート単位で採取した。その後、目視でＡｌ材料起因の欠陥と、平版印刷版の製造工程起因の欠陥を分別した。この内、Ａｌ材料起因の欠陥については、感光層を溶剤で除去し、表面の観察を行った。
この欠陥を、ＴｉＢ2が検出されるタイプＡと、ＴｉＢ2を含まず、その他の異種元素が検出されるタイプＢに分類して、平版印刷版支持体を３０００ｍ2形成した際の欠陥発生頻度を求めた。欠陥の分析には ＥＰＭＡ（電子線プローブマイクロアナライザ：日本電子製 ＪＸＡ−８８００）を使用した。結果を表３に示す。
得られた平版印刷版用Ａｌコイルを用いて以下の方法で、連続的に平版印刷版用支持体を作成した。順に、ブラシロールとパミストン研磨材を用いた機械的粗面化、アルカリエッチング（Ａｌ溶解量６ｇ／ｍ2）、硝酸溶液によるデスマット、硝酸溶液中での交流電源による電解粗面化（Ａｌ溶解反応時の電気量が２００ｃ／ｄｍ2）、アルカリエッチング（Ａｌ溶解量２ｇ／ｍ2）、硫酸溶液によるデスマット、塩酸溶液中での交流電源による電解粗面化（Ａｌ溶解反応時の電気量が５０ｃ／ｄｍ2）、アルカリエッチング（Ａｌ溶解量０．１ｇ／ｍ2）、硫酸溶液によるデスマット、硫酸溶液中での陽極酸化処理（陽極皮膜皮膜生成量にして３ｇ／ｍ2）の処理を行い、感光層塗布を行った。表面に残る欠陥数は光学式の欠陥検出器を使用し、欠陥部に自動でラベルを貼り付け、シート状に切断後、シート単位で採取した。その後、目視でＡｌ材料起因の欠陥と、平版印刷版の製造工程起因の欠陥を分別した。この内、Ａｌ材料起因の欠陥については、感光層を溶剤で除去し、表面の観察を行った。
この欠陥を、ＴｉＢ2が検出されるタイプＡと、ＴｉＢ2を含まず、その他の異種元素が検出されるタイプＢに分類して、平版印刷版支持体を３０００ｍ2形成した際の欠陥発生頻度を求めた。欠陥の分析には ＥＰＭＡ（電子線プローブマイクロアナライザ：日本電子製 ＪＸＡ−８８００）を使用した。結果を表３に示す。
表３の結果から明らかなように、濾過フィルタ１４ｂ出口側における略水平方向の流れ最下面の延長線１４ｄよりも下側に先端が位置する溶湯循環装置１５で溶湯をゆるやかに循環させた実施例１〜９では、鋳造量の多少にかかわらず、タイプＡ欠陥（すなわち、ＴｉＢ2粗大粒子に起因する筋故障）およびタイプＢ欠陥（すなわち、ＴｉＢ2を含まない異物がＡｌ中に埋め込まれたようなキズ故障）のどちらも発生頻度が極めて低かった。
これは表２の模擬液による確認実験が示すように、濾過フィルタ１４ｂ出口側における略水平方向の流れ最下面の延長線４ｄよりも下側に先端が位置する溶湯循環装置（ロータを有するエアリフト式の溶湯循環装置）１５で溶湯をゆるやかに循環させることにより、濾過装置１４の出口側１４ｂ底部に沈降した比重の大きい異物５００を濾過装置１４から下流へと流出させることなしに、流れのよどみの解消を短時間で行うことが出来たことによると考えられる。
一方、溶湯循環装置１５を設けなかった比較例１では、鋳造量を増加するにつれて、タイプＡ欠陥が増加した。これは表２の模擬液による確認実験が示すように、濾過装置１４の下流側１４ｂで発生した流れのよどみが解消されず、鋳造量が増加するにつれて、よどみ４００中に存在するＴｉＢ2粗大粒子が濾過装置１４から下流へと流出したことによると考えられる。
また、濾過装置１４の下流側１４ｂ底部付近で溶湯を激しく攪拌させた比較例２では、タイプＡ欠陥はほとんど観察されなかったが、タイプＢ欠陥が顕著に増加した。これは表２の模擬液による確認実験が示すように、濾過装置１４下流側１４ｂで発生した流れのよどみが解消されたが、濾過装置１４下流側１４ｂ底部に沈降していた比重の大きい異物５００が巻き上げられて濾過装置１４から下流へと流出したことによると考えられる。
これは表２の模擬液による確認実験が示すように、濾過フィルタ１４ｂ出口側における略水平方向の流れ最下面の延長線４ｄよりも下側に先端が位置する溶湯循環装置（ロータを有するエアリフト式の溶湯循環装置）１５で溶湯をゆるやかに循環させることにより、濾過装置１４の出口側１４ｂ底部に沈降した比重の大きい異物５００を濾過装置１４から下流へと流出させることなしに、流れのよどみの解消を短時間で行うことが出来たことによると考えられる。
一方、溶湯循環装置１５を設けなかった比較例１では、鋳造量を増加するにつれて、タイプＡ欠陥が増加した。これは表２の模擬液による確認実験が示すように、濾過装置１４の下流側１４ｂで発生した流れのよどみが解消されず、鋳造量が増加するにつれて、よどみ４００中に存在するＴｉＢ2粗大粒子が濾過装置１４から下流へと流出したことによると考えられる。
また、濾過装置１４の下流側１４ｂ底部付近で溶湯を激しく攪拌させた比較例２では、タイプＡ欠陥はほとんど観察されなかったが、タイプＢ欠陥が顕著に増加した。これは表２の模擬液による確認実験が示すように、濾過装置１４下流側１４ｂで発生した流れのよどみが解消されたが、濾過装置１４下流側１４ｂ底部に沈降していた比重の大きい異物５００が巻き上げられて濾過装置１４から下流へと流出したことによると考えられる。
次に結晶微細化材２００を供給する位置を変えて鋳造試験を実施し、平版印刷版支持体を３０００ｍ2形成した際の欠陥発生頻度を求めた。結果を表４に示す。なお、前述の実施例１，２、比較例１，２それぞれについて、結晶微細化材２００を供給する位置を図１中の脱ガス装置１３の下流に移動することで、結晶微細化材２００を供給した位置の溶湯が供給ノズル１７に到達するまでの時間（表中、「結晶微細化材滞在時間」と記載。）を変更前の３０分に対し、１５分とした場合をそれぞれ、実施例１０、１１、比較例３，４とした。
また、結晶微細化材２００を供給する位置を図１中の保持炉１２に移動することで、結晶微細化材２００を供給した位置の溶湯が供給ノズル１７に到達するまでの時間を変更前の３０分に対し、６０分とした場合をそれぞれそれぞれ実施例１２，１３、比較例５，６とした。
また、結晶微細化材２００を供給する位置を図１中の保持炉１２に移動することで、結晶微細化材２００を供給した位置の溶湯が供給ノズル１７に到達するまでの時間を変更前の３０分に対し、６０分とした場合をそれぞれそれぞれ実施例１２，１３、比較例５，６とした。
表４の結果が示すように、結晶微細化材２００を供給した位置の溶湯が供給ノズル１７に到達するまでの時間を３０分未満（１５分）とした場合、濾過装置１４の底部付近で溶湯を激しく攪拌させた比較例４を除いて、タイプＡ欠陥、すなわち、ＴｉＢ2粗大粒子に起因する筋故障の発生頻度が増加傾向となることが確認された。一方、結晶微細化材２００を供給した位置の溶湯が供給ノズル１７に到達するまでの時間を３０分以上とした場合（３０分、６０分）、タイプＡ欠陥の発生頻度にほとんど違いは見られなかった。
１０：連続鋳造圧延装置
１１：溶解炉
１２：保持炉
１３：脱ガス装置
１４：濾過装置
１４ａ：入口側
１４ｂ：出口側
１４ｃ：濾過フィルタ
１４ｄ：延長線
１５：溶湯循環装置
１５ａ：中空シャフト
１５ｂ：ロータ
１５ｃ：穴
１５ｄ：スリット
１６：液面制御装置
１７：供給ノズル
１８、１９：鋳造ロール
２０：切断機
２１：巻き取り装置
５０：冷間圧延機
５２：送り出しコイル
５４：巻き取りコイル
５６：圧延ローラ
５８：支持ローラ
７０：矯正装置
８０：レベラ部
８２：送り出しコイル
８４：巻き取りコイル
８６：ワークロール
８８：スリッタ
１００：Ａｌ連続鋳造板（Ａｌ合金板）
２００：結晶微細化材
３００：循環用ガス
４００：よどみ
５００：沈殿物（異物）
１１：溶解炉
１２：保持炉
１３：脱ガス装置
１４：濾過装置
１４ａ：入口側
１４ｂ：出口側
１４ｃ：濾過フィルタ
１４ｄ：延長線
１５：溶湯循環装置
１５ａ：中空シャフト
１５ｂ：ロータ
１５ｃ：穴
１５ｄ：スリット
１６：液面制御装置
１７：供給ノズル
１８、１９：鋳造ロール
２０：切断機
２１：巻き取り装置
５０：冷間圧延機
５２：送り出しコイル
５４：巻き取りコイル
５６：圧延ローラ
５８：支持ローラ
７０：矯正装置
８０：レベラ部
８２：送り出しコイル
８４：巻き取りコイル
８６：ワークロール
８８：スリッタ
１００：Ａｌ連続鋳造板（Ａｌ合金板）
２００：結晶微細化材
３００：循環用ガス
４００：よどみ
５００：沈殿物（異物）
Claims (5)
- Ａｌ溶湯の濾過装置を持つＡｌ連続鋳造圧延装置において、濾過装置出口側にＡｌ溶湯を循環させる機構を設けることを特徴とするＡｌ連続鋳造圧延装置。
- 前記濾過装置は濾過フィルタを有し、前記濾過フィルタ出口側における略水平方向の流れの最下面の延長線より下側にＡｌ溶湯を循環させる機構を設けることを特徴とする請求項１記載のＡｌ連続鋳造圧延装置。
- 前記Ａｌ溶湯を循環させる機構が、エアリフト式の循環装置であることを特徴とする請求項１または２記載のＡｌ連続鋳造圧延装置。
- Ａｌ溶湯の濾過装置を持ち、該濾過装置出口側にＡｌ溶湯を循環させる機構を設けたＡｌ連続鋳造圧延装置を用いて、Ａｌ連続鋳造板を作成し、冷間圧延、中間焼鈍、仕上げ冷間圧延、平面性矯正を行うことを特徴とした平版印刷版支持体用Ａｌ合金板の製造方法。
- Ａｌ溶湯中に、ＴｉＢ2からなる結晶微細化材粒子をワイヤ状のＡｌ−Ｔｉ−Ｂ合金の形で供給し、前記ワイヤ状のＡｌ−Ｔｉ−Ｂ合金の添加後、添加位置の溶湯がＡｌ連続鋳造圧延装置の鋳造圧延手段に到達するまでの時間を３０分以上にすることを特徴とした請求項４記載の平版印刷版支持体用Ａｌ合金板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2006219339A JP2008043958A (ja) | 2006-08-11 | 2006-08-11 | Ａｌ連続鋳造圧延装置および平版印刷版支持体用Ａｌ合金板の製造方法 |
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| JP2008043958A true JP2008043958A (ja) | 2008-02-28 |
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| JP2006219339A Withdrawn JP2008043958A (ja) | 2006-08-11 | 2006-08-11 | Ａｌ連続鋳造圧延装置および平版印刷版支持体用Ａｌ合金板の製造方法 |
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| JP (1) | JP2008043958A (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2100677A1 (en) * | 2008-03-06 | 2009-09-16 | Fujifilm Corporation | Method of manufacturing aluminum alloy plate for lithographic printing plate, aluminum alloy plate for lithographic printing plate obtained thereby and lithographic printing plate support |
| EP2145772A3 (en) * | 2008-07-16 | 2012-02-29 | FUJIFILM Corporation | Method of manufacturing aluminum alloy plate for lithographic printing plate, aluminum alloy plate for lithographic printing plate, lithographic printing plate support and presensitized plate |
| CN102899506A (zh) * | 2012-09-26 | 2013-01-30 | 宜兴市金啸铜业有限公司 | 一种铝液净化装置 |
| CN104985141A (zh) * | 2015-06-19 | 2015-10-21 | 洛阳鑫隆铝业有限公司 | 一种铝板生产线***的生产工艺 |
| JP2019141879A (ja) * | 2018-02-21 | 2019-08-29 | Ｄｏｗａメタルテック株式会社 | アルミニウム−セラミックス接合基板およびその製造方法 |
| CN110527861A (zh) * | 2019-10-16 | 2019-12-03 | 南通众福新材料科技有限公司 | 一种铝合金铝液净化***及工艺 |
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-
2006
- 2006-08-11 JP JP2006219339A patent/JP2008043958A/ja not_active Withdrawn
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| CN114318072A (zh) * | 2021-12-31 | 2022-04-12 | 包头常铝北方铝业有限责任公司 | 一种连续铸轧法生产3003d板材的方法以及3003d板材的应用 |
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