JP2007320832A - グラウト組成物およびそれを用いたグラウトモルタル - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 セメント、膨張材、収縮低減剤、繊維、減水剤、発泡物質、及び細骨材からなり、膨張材が、カルシウムアルミノフェライト系膨張材とカルシウムサルフォアルミネート系膨張材からなり、該膨張材が、セメント100部に対して、2〜10部であるグラウト組成物、カルシウムアルミノフェライト系膨張材の粉末度が、ブレーン比表面積値で、2,000〜6,000cm2/gである、カルシウムサルフォアルミネート系膨張材の粉末度が、ブレーン比表面積値で、4,000〜11,000cm2/gである該グラウト組成物、該グラウト組成物と水とを配合してなるグラウトモルタルを構成とする。
【選択図】 なし
Description
これらの材料は、いずれも作業性や充填性に優れ、グラウト工事を円滑に完了させる材料であった。
グラウト材料の要求物性としては、(1)無収縮であること、(2)流動性が良好でその保持性が優れること、(3)ブリーディングや材料分離がないこと、及び(4)水和熱抑制による温度ひび割れがないことなどが挙げられる。
ひび割れ防止を目的とする場合、大部分が現場打ちコンクリート用途であり、乾燥収縮を膨張により補償したり、水和熱による温度ひび割れを防止する。
また、充填を目的とする場合、PC桁のジョイント部、橋梁の支承部、及び機械据付部等の充填用モルタル又はコンクリートへ使用される。
これらの用途では、高流動性、ノンブリーディング性、及び無収縮性等の要求性能が必要なため、品質確保の面から、セメント、砂、膨張材、及び混和剤が、あらかじめプレミックスされた無収縮グラウト材として工場で製造された製品が多く使用されている。
そして、ケミカルプレストレスの導入を目的とする場合、ヒューム管やボックスカルバートなどの工場製品への利用が主である。
なお、本発明で使用する部や%は特に規定のない限り質量規準である。
CaO原料としては石灰石や消石灰等が、Al2O3原料としてはボーキサイトやアルミ残灰等が、Fe2O3原料としては銅カラミや市販の酸化鉄等が、並びに、CaSO4原料としては二水石膏、半水石膏、及び無水石膏等が挙げられる。
CaO-Al2O3-Fe2O3 系化合物は、一般的に、CaOをC、Al2O3 をA、Fe2O3をFとすると、C4AFやC6AF2 などと示される化合物がよく知られている。通常はC4AFとして存在していると考えて良い。
本発明のC4AF膨張材の粉末度は、ブレーン比表面積値(以下、ブレーン値という)で2,000cm2/g以上が好ましく、2,000〜6,000cm2/gがより好ましい。2,000cm2/g未満では、膨張量が大きく、圧縮強度が小さくなるだけでなく、ブリーディングが生じやすくなる場合があり、6,000cm2/gを超えると良好な流動性を保持する時間が短くなる場合があるだけでなく、膨張量が小さく、充分な収縮低減効果が得られない場合がある。
C4AF膨張材の使用量は、セメント100部に対して、1〜10部が好ましく、2〜8部がより好ましい。1部未満では良好な流動性が得られない場合があるだけでなく、収縮低減効果が小さくなる場合があり、10部を超えると圧縮強度が小さくなる場合があるだけでなく、凝結遅延を生じる場合がある。
CSA膨張材の粉末度は、ブレーン値で4,000cm2/g以上が好ましく、4,000〜11,000cm2/gがより好ましい。4,000cm2/g未満では泡の発生、ブリーディングの抑制効果が小さい場合があり、11,000cm2/gを超えると良好な流動性を保持する時間が短くなる場合がある。
CSA膨張材の使用量は、セメント100部に対して、1〜10部が好ましく、2〜8部がより好ましい。1部未満では泡の発生、ブリーディングの抑制効果が小さい場合があり、10部を超えると流動性保持時間が短くなる場合がある。
収縮低減剤を構成する収縮低減成分としては、R0(A0)nH(Rは炭素数4〜6のアルキル基、Aは炭素数2〜3の一種又は二種のアルキレン基、nは1〜10の整数)で示される低級アルコールのアルキレンオキサイド付加物を主体としたものや、一般式X{0(A0)nR}m(ただし、Xは2〜8個の水素基を有する化合物の残基、A0は炭素数2〜18のオキシアルキレン基、Rは水素原子、炭素数1〜18の炭化水素基、又は炭素数2〜18のアシル基、nは30〜1,000、mは2〜8)で示され、そのオキシアルキレン基の60モル%以上はオキシエチレン基であるポリオキシアルキレン誘導体等を使用することが可能である。
収縮低減剤の使用量は、セメント100部に対して、1〜6部が好ましく、2〜5部がより好ましい。1部未満では乾燥収縮低減効果が小さい場合があり、6部を超えると、凝結遅延や強度の低下を生じる場合がある。
繊維の使用量は、グラウト組成物100容量部中、0.01〜1.0容量部が好ましく、0.05〜0.5容量部がより好ましい。0.01容量部未満ではひび割れ抑制効果が得られない場合があり、1.0容量部を越えると流動性が低下する場合がある。
減水剤の使用量は、セメント100部に対して、0.05〜4部が好ましい。0.05部未満では所定の流動性が得られない場合があり、4部を超えると材料分離の発生や圧縮強度が低下する場合がある。
発泡物質の使用量は、セメント100部に対して、0.0001〜0.003部が好ましい。0.0001部未満では膨張量が極めて少なくなる場合があり、0.003部を超えると膨張量が大きく強度定価が著しくなる場合がある。
細骨材の使用量は、セメントと膨張材からなる結合材100部に対して、90〜250部が好ましい。90部未満では収縮量が多くなる場合があり、250部を超えると強度や流動性が低下する場合がある。
デキストリンの使用量は、セメント100部に対して、0.05〜1.5部が好ましく、0.1〜1.0部がより好ましい。0.05部未満では充分な水和熱抑制効果が発揮できない場合があり、1.5部を超えると強度発現性が低下する場合がある。
セメント100部に対して、表1に示す膨張材Aと膨張材B、収縮低減剤3部、減水剤1.5部、及び発泡物質0.0016部、結合材100部に対して、細骨材180部と水43部、並びに、グラウト組成物100容量部中、繊維0.15容量部を添加して、高速ハンドミキサを用い練り混ぜしグラウトモルタルを作製し、その流動性とブリーディング率を測定し、作製したグラウトモルタルを型枠に打設し、長さ変化率、体積膨張率、凝結時間、及び圧縮強度を測定した。結果を表1に併記する。
セメント :普通ポルトランドセメント、密度3.15g/cm3、市販品
膨張材A :C4AF膨張材、密度3.05g/cm3、ブレーン値3,000cm2/g、市販品
膨張材B :CSA膨張材、密度2.83g/cm3、ブレーン値6,000cm2/g、市販品
収縮低減剤:粉末収縮低減剤、市販品
繊維 :ビニロン繊維、密度1.30g/cm3、市販品
減水剤 :ナフタレンスルホン酸系減水剤、市販品
発泡物質 :アルミニウム粉末、市販品
細骨材 :石灰石砕砂、密度2.62g/cm3
流動性 :土木学会標準示方書(JSCE-F541-1999)「充てんモルタルの流動性試験方法」に準じてJ14漏斗流下値を練混ぜ直後と30分後に測定
ブリーディング率:土木学会標準示方書(JSCE-F542-1999)「充てんモルタルのブリーディング率および膨張率試験方法」に準じてブリーディング率を測定
長さ変化率:日本道路公団試験方法(JHS 416 1999)「断面修復材の品質規格試験方法」に準じて、グラウトモルタルを、20℃、80%RHの恒温恒湿室で型枠に打設し、2日脱型後、20℃、50%RHの気中養生として測定
体積膨張率:土木学会標準示方書(JSCE-F542-1999)「充てんモルタルのブリーディング率および膨張率試験方法」に準じて、グラウトモルタルを、20℃、80%RHの恒温恒湿室で型枠に打設し、打設後1日に測定
凝結時間 :JIS A 1147 2001 「コンクリートの凝結時間試験方法」に準じて、グラウトモルタルを、20℃、80%RHの恒温恒湿室で型枠に打設し終結時間を測定
圧縮強度 :土木学会標準示方書(JSCE-G541-1999) 「充てんモルタルの圧縮強度試験方法」に準じて、グラウトモルタルを、20℃、80%RHの恒温恒湿室で型枠に打設し、1日後からの養生を20℃水中養生として、材齢28日の圧縮強度を測定
セメント100部に対して、表2に示す膨張材A5部、膨張材B5部、収縮低減剤3部、減水剤1.5部、及び発泡物質0.0016部、結合材100部に対して、細骨材180部と水43部、並びに、グラウト組成物100容量部中、繊維0.15容量部を混合してグラウトモルタルを調製したこと以外は実験例1と同様に行った。結果を表2に併記する。
セメント100部に対して、膨張材A5部、表3に示す膨張材B5部、収縮低減剤3部、減水剤1.5部、及び発泡物質0.0016部、結合材100部に対して、細骨材180部と水43部、並びに、グラウト組成物100容量部中、繊維0.15容量部を混合してグラウトモルタルを調製したこと以外は実験例1と同様に行った。結果を表3に併記する。
セメント100部に対して、表4に示す膨張材Aと膨張材Bの等量混合物からなる膨張材、収縮低減剤3部、減水剤1.5部、及び発泡物質0.0016部、結合材100部に対して、細骨材180部と水43部、並びに、グラウト組成物100容量部中、繊維0.15容量部を混合してグラウトモルタルを調製し、その流動性とブリーディング率を測定し、調製したグラウトモルタルを型枠に打設し、長さ変化率、体積膨張率、凝結時間、及び圧縮強度を測定し、ひび割れ抵抗性の評価を行ったこと以外は実験例1と同様に行った。結果を表4に併記する。
ひび割れ抵抗性:JIS A 1132「コンクリートの強度試験用供試体の作り方」記載の直径10cm×高さ20cmの円柱鋼製型枠に外径6cm、内径5.2cmの鋼製円筒管を中心にセットし、円柱鋼製型枠と鋼製円筒管の間隙に調整したグラウトモルタルを流し込み、翌日に脱型後、20℃、50%RHの気中養生でひび割れ発生の観察を行った。材齢91日後の観察時にひび割れ発生がないものを良、材齢28日後の観察時にひび割れ発生があるものを可、材齢7日後の観察時にひび割れ発生があるものを不可として評価した。
セメント100部に対して、膨張材A5部、膨張材B5部、収縮低減剤3部、減水剤1.5部、及び発泡物質0.0016部、結合材100部に対して、細骨材180部、表5に示すデキストリン、及び水温30℃の水43部、並びに、グラウト組成物100容量部中、繊維0.15容量部を混合してグラウトモルタルを調製し、その流動性とブリーディング率を測定し、作製したグラウトモルタルを型枠に打設し、長さ変化率、体積膨張率、及び断熱温度上昇量を測定したこと以外は実験例1と同様に行った。結果を表5に併記する。
デキストリンa:冷水可溶分5%
デキストリンb:冷水可溶分10%
デキストリンc:冷水可溶分30%
デキストリンd:冷水可溶分50%
デキストリンe:冷水可溶分55%
断熱温度上昇量:試料容量0.01m3の断熱ポットを小型の変温室に入れ、モルタル温度と変温室の温度が常に同じになるように制御する東京理工社製の断熱温度上昇量測定装置を用いて測定した。
セメント100部に対して、膨張材A5部、膨張材B5部、収縮低減剤3部、減水剤1.5部、及び発泡物質0.0016部、結合材100部に対して、細骨材180部と表6に示す水、並びに、グラウト組成物100容量部中、繊維0.15容量部を混合してグラウトモルタルを調製したこと以外は実験例1と同様に行った。結果を表6に併記する。
本発明のセメント系グラウト組成物を使用することにより、従来にない低収縮性、高いひび割れ抵抗性を付与することが可能となる。
Claims (8)
- セメント、膨張材、収縮低減剤、繊維、減水剤、発泡物質、及び細骨材からなり、膨張材が、カルシウムアルミノフェライト系膨張材とカルシウムサルフォアルミネート系膨張材からなり、該膨張材が、セメント100部に対して、2〜20部であるグラウト組成物。
- カルシウムアルミノフェライト系膨張材が、セメント100部に対し、1〜10部である請求項1に記載のグラウト組成物。
- カルシウムアルミノフェライト系膨張材の粉末度が、ブレーン比表面積値で、2,000〜6,000cm2/gである請求項1又は請求項2に記載のグラウト組成物。
- カルシウムサルフォアルミネート系膨張材が、セメント100部に対し、1〜10部である請求項1〜請求項3のうちのいずれか一項に記載のグラウト組成物。
- カルシウムサルフォアルミネート系膨張材の粉末度が、ブレーン比表面積値で、4,000〜11,000cm2/gである請求項1〜請求項4のうちのいずれか一項に記載のグラウト組成物。
- さらに、デキストリンを含有してなる請求項1〜請求項5のうちのいずれか一項に記載のグラウト組成物。
- 請求項1〜請求項6のうちのいずれか一項に記載のグラウト組成物と水とを配合してなるグラウトモルタル。
- 水が、セメントと膨張材からなる結合材100部に対して、30〜55部である請求項7に記載のグラウトモルタル。
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