JP2007303390A

JP2007303390A - Device for control during deceleration of internal combustion engine

Info

Publication number: JP2007303390A
Application number: JP2006133009A
Authority: JP
Inventors: Atsushi Murai; 淳村井
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 2006-05-11
Filing date: 2006-05-11
Publication date: 2007-11-22
Anticipated expiration: 2026-05-11
Also published as: JP4680127B2

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To sufficiently alleviate torque shock due to fuel cut while suppressing deterioration of fuel economy and emission. <P>SOLUTION: When fuel cut is required, an operating angle and lift amount of an intake valve are reduced and control to set closing timing at a bottom dead center is started. When it is determined that characteristic change of the intake valve is completed, fuel cut is started. <P>COPYRIGHT: (C)2008,JPO&INPIT

Description

本発明は、内燃機関の減速時に燃料カットによるトルクショックを回避する技術の改良に関する。 The present invention relates to an improvement in technology for avoiding a torque shock due to fuel cut during deceleration of an internal combustion engine.

内燃機関の減速時に、エミッションの低減や燃費の低減のために、いわゆる燃料カット（燃料供給停止）を行うことが知られている。
特許文献１には、減速時に燃料カットを実行すると同時に吸気弁の閉弁タイミングを下死点付近に制御することにより、燃料カット時のエンジンブレーキ作用の強化と燃料リカバー時の燃焼安定性向上を図った技術が開示されている。
特開２００２−０８９３０２号公報 It is known to perform a so-called fuel cut (fuel supply stop) in order to reduce emissions and fuel consumption when the internal combustion engine is decelerated.
In Patent Document 1, by executing fuel cut at the time of deceleration and simultaneously controlling the closing timing of the intake valve to near the bottom dead center, the engine braking action at the time of fuel cut and the combustion stability at the time of fuel recovery are improved. The intended technique is disclosed.
JP 2002-089302 A

しかしながら、特許文献１のものでは、燃料カットの実行と同時に吸気弁の閉弁タイミングを下死点付近に制御されるため、燃料カット開始直前は、コレクタ内に残存した吸気量相当のトルクを発生しているので、燃料カットによって大きなトルク低下を生じ、乗員に不快感を与えてしまうこととなる。
このような燃料カット開始直後のトルクショックを低減・解消するため、燃料カット実行の前に点火時期を遅角する技術も提案されているが、点火時期の遅角では十分にトルクを低下できるとはいえず、また、点火時期を遅らせてトルクを低下させること自体が燃料を無駄に消費している。 However, in Patent Document 1, since the closing timing of the intake valve is controlled near the bottom dead center simultaneously with the execution of the fuel cut, a torque corresponding to the intake amount remaining in the collector is generated immediately before the start of the fuel cut. As a result, the fuel cut causes a large torque drop, which causes discomfort to the occupant.
In order to reduce or eliminate such a torque shock immediately after the start of fuel cut, a technique for retarding the ignition timing before fuel cut execution has been proposed, but if the ignition timing is retarded, the torque can be sufficiently reduced. Moreover, delaying the ignition timing and reducing the torque itself wastes fuel.

さらに、減速領域では、燃焼安定のために点火時期を進角させており、上記の遅角と相反する要求をバランスさせて適合させる成立解が狭く、実質的に安定した燃焼を確保することが困難となって、エミッションも悪化してしまう。
本発明は、このような従来の課題に着目してなされたもので、燃費やエミッションの悪化を抑制しつつ燃料カットによるトルクショックを十分に軽減することを目的とする。 Furthermore, in the deceleration region, the ignition timing is advanced for combustion stabilization, and the solution for balancing and adapting the requirements that conflict with the above-mentioned retardation is narrow, so that substantially stable combustion can be ensured. It becomes difficult and the emission gets worse.
The present invention has been made paying attention to such a conventional problem, and an object thereof is to sufficiently reduce a torque shock caused by a fuel cut while suppressing deterioration of fuel consumption and emission.

このため、請求項１に係る発明は、
吸気バルブの作動特性を可変な可変動弁機構と、
内燃機関の所定の減速時に燃料供給を停止する燃料カット手段と、
を備えた内燃機関において、
燃料カット要求発生時に、前記可変動弁機構を駆動して吸気バルブの有効開度を減少すると共に、閉時期を下死点近傍とする特性に変更した後、燃料カット手段を駆動して燃料カットを実行させる制御手段を備えたことを特徴とする。 For this reason, the invention according to claim 1
A variable valve mechanism with variable intake valve operating characteristics;
Fuel cut means for stopping fuel supply at a predetermined deceleration of the internal combustion engine;
In an internal combustion engine with
When a fuel cut request is generated, the variable valve mechanism is driven to reduce the effective opening of the intake valve, and after changing the characteristic to close the bottom dead center, the fuel cut means is driven to cut the fuel. It is characterized by comprising control means for executing

請求項１に係る発明によると、
燃料カット実行前に可変動弁機構により吸気バルブの作動特性を変更してシリンダ吸入空気量を減少させることにより、発生トルクを減少させた後、燃料カットを実行するため、トルクが２段階に減少し、トルクショックを軽減できる。
また、上記第１段階でのトルク減少制御において、吸気バルブの閉時期を下死点近傍とすることで有効圧縮比を確保することができるため、有効開度を減少しても燃料カット前の燃焼安定性を確保することができ、その結果エミッション悪化も防止できる。 According to the invention of claim 1,
Before the fuel cut is executed, the operating characteristics of the intake valve are changed by the variable valve mechanism to reduce the cylinder intake air amount. After the generated torque is reduced, the fuel cut is executed, so the torque decreases in two stages. And torque shock can be reduced.
Further, in the torque reduction control in the first stage, the effective compression ratio can be ensured by setting the intake valve close timing near the bottom dead center. Combustion stability can be secured, and as a result, emission deterioration can be prevented.

また、請求項２に係る発明は、
燃料カット要求発生時から所定時間遅延して燃料カット手段による燃料カットを実行させるディレイ設定手段を含み、
前記制御手段は、前記燃料カット要求時に前記可変動弁機構による吸気バルブの特性変更が、前記燃料カットの実行を遅延させる所定時間の経過前に終了したときには、燃料カットを前記所定時間経過後に実行させることを特徴とする。 The invention according to claim 2
Including delay setting means for performing a fuel cut by the fuel cut means after a predetermined time delay from the time of fuel cut request occurrence,
The control means executes the fuel cut after the elapse of the predetermined time when the change of the characteristics of the intake valve by the variable valve mechanism at the time of the fuel cut request ends before the elapse of the predetermined time for delaying the execution of the fuel cut. It is characterized by making it.

請求項２に係る発明によると、
燃料カット実行前に吸気バルブの特性変更によりトルクを減少する制御が開始されても、燃料カットの要求発生後、所定時間を経過するまでは燃料カットが実行されないので、トルク変化が緩やかとなる。
また、請求項３に係る発明は、
前記制御手段は、前記燃料カット要求時に前記可変動弁機構による吸気バルブの特性変更が、前記燃料カットの実行を遅延させる所定時間の経過前に終了しなかったときは、該制御の終了を待って、燃料カットを実行させることを特徴とする。 According to the invention of claim 2,
Even if control for reducing the torque is started by changing the characteristics of the intake valve before the fuel cut is executed, the fuel change is not executed until a predetermined time elapses after the fuel cut request is generated.
The invention according to claim 3
The control means waits for the end of the control when the characteristic change of the intake valve by the variable valve mechanism at the time of the fuel cut request does not end before the elapse of a predetermined time for delaying the execution of the fuel cut. The fuel cut is executed.

請求項３に係る発明によると、
吸気バルブの特性変更によりトルクを減少させる制御が、所定時間経過前に終了しなかった場合でも、該制御の終了を待って燃料カットを実行させるため、トルクの段階的な減少を確実に実行することができる。 According to the invention of claim 3,
Even if the control for reducing the torque by changing the characteristics of the intake valve does not end before the predetermined time elapses, the fuel cut is executed after the end of the control, so the torque is gradually reduced step by step. be able to.

図１は、実施形態における車両用内燃機関のシステム構成図である。
図１において、内燃機関１０１の吸気管１０２には、スロットルモータ１０３ａでスロットルバルブ１０３ｂを開閉駆動する電子制御スロットル１０４が介装され、該電子制御スロットル１０４及び吸気バルブ１０５を介して、燃焼室１０６内に空気が吸入される。
燃焼排気は燃焼室１０６から排気バルブ１０７を介して排出され、フロント触媒１０８及びリア触媒１０９で浄化された後、大気中に放出される。 FIG. 1 is a system configuration diagram of an internal combustion engine for a vehicle according to an embodiment.
In FIG. 1, an electronic control throttle 104 that opens and closes a throttle valve 103 b by a throttle motor 103 a is interposed in an intake pipe 102 of the internal combustion engine 101, and a combustion chamber 106 is connected via the electronic control throttle 104 and the intake valve 105. Air is inhaled inside.
The combustion exhaust is discharged from the combustion chamber 106 through the exhaust valve 107, purified by the front catalyst 108 and the rear catalyst 109, and then released into the atmosphere.

前記排気バルブ１０７は、排気側カムシャフト１１０に軸支されたカム１１１によって一定のバルブリフト量，バルブ作動角及びバルブタイミングを保って開閉駆動される。
一方、吸気バルブ１０５側には、吸気バルブ１０５のバルブリフト量を作動角と共に連続的に可変するＶＥＬ（Variable valve Event and Lift）機構１１２が設けられる。
前記ＶＥＬ機構１１２が、本実施形態における可変動弁機構に相当する。 The exhaust valve 107 is driven to open and close by a cam 111 pivotally supported on the exhaust camshaft 110 while maintaining a constant valve lift, valve operating angle, and valve timing.
On the other hand, on the intake valve 105 side, a variable valve event and lift (VEL) mechanism 112 that continuously varies the valve lift amount of the intake valve 105 together with the operating angle is provided.
The VEL mechanism 112 corresponds to the variable valve mechanism in the present embodiment.

更に、吸気バルブ１０５側には、クランクシャフト１２０に対する吸気側カムシャフトの回転位相を変化させることで、吸気バルブ１０５の作動角の中心位相を連続的に可変するＶＴＣ（Variable valve Timing Control）機構１１３が設けられる。
前記ＶＴＣ機構１１３が、本実施形態における可変バルブタイミング機構に相当する。
マイクロコンピュータを内蔵するエンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）１１４は、要求トルクに対応する要求吸入空気量や要求シリンダ残留ガス率等が得られるように、ＶＥＬ機構１１２及びＶＴＣ機構１１３を制御する一方、要求の吸入負圧が得られるように前記電子制御スロットル１０４を制御する。 Further, on the intake valve 105 side, a VTC (Variable Valve Timing Control) mechanism 113 that continuously varies the center phase of the operation angle of the intake valve 105 by changing the rotational phase of the intake camshaft with respect to the crankshaft 120. Is provided.
The VTC mechanism 113 corresponds to the variable valve timing mechanism in the present embodiment.
The engine control unit (ECU) 114 incorporating the microcomputer controls the VEL mechanism 112 and the VTC mechanism 113 so as to obtain the required intake air amount corresponding to the required torque, the required cylinder residual gas rate, and the like. The electronic control throttle 104 is controlled so as to obtain a suction negative pressure.

前記ＥＣＵ１１４には、内燃機関１０１の吸入空気量を検出するエアフローメータ１１５、アクセル開度を検出するアクセルペダルセンサ１１６（所定のアクセル開度以下でアイドル状態であることを検出するアイドルスイッチを含む）、クランクシャフト１２０から単位クランク角度毎の単位角度信号ＰＯＳを取り出すクランク角センサ１１７、スロットルバルブ１０３ｂの開度ＴＶＯを検出するスロットルセンサ１１８、内燃機関１０１の冷却水温度を検出する水温センサ１１９、カムシャフトからカム信号ＣＡＭ，カム角度信号ＣＡＭＡを取り出す第１カムセンサ１３２及び第２カムセンサ１３３からの検出信号が入力される。 The ECU 114 includes an air flow meter 115 that detects an intake air amount of the internal combustion engine 101, and an accelerator pedal sensor 116 that detects an accelerator opening (including an idle switch that detects an idle state below a predetermined accelerator opening). , A crank angle sensor 117 that extracts a unit angle signal POS for each unit crank angle from the crankshaft 120, a throttle sensor 118 that detects the opening TVO of the throttle valve 103b, a water temperature sensor 119 that detects the cooling water temperature of the internal combustion engine 101, and a cam Detection signals from the first cam sensor 132 and the second cam sensor 133 that extract the cam signal CAM and cam angle signal CAMA from the shaft are input.

ここで、前記クランク角センサ１１７は、クランクシャフト１２０と一体的に回転する回転体に対してクランク角で１０°毎に設けられる被検出部を検出することで、図１８に示すように、クランク角１０°毎に単位角度信号ＰＯＳを出力するが、クランク角で１８０°間隔の２箇所において前記被検出部が連続して２箇所設けられずに、単位角度信号ＰＯＳが２つ連続して出力されないようになっている。 Here, the crank angle sensor 117 detects the detected portion provided at every 10 ° in the crank angle with respect to the rotating body that rotates integrally with the crankshaft 120, and as shown in FIG. The unit angle signal POS is output every 10 °, but the two detected angle portions POS are continuously output without providing the two detected portions continuously at the crank angle at two intervals of 180 °. Not to be.

尚、前記クランク角１８０°は、本実施形態の４気筒機関において、気筒間の行程位相差に相当する。
そして、前記単位角度信号ＰＯＳが一時的に途絶える部分を前記単位角度信号ＰＯＳの出力周期に基づいて検出し、例えば、単位角度信号ＰＯＳが途絶えた後最初に出力される単位角度信号ＰＯＳを基準にクランクシャフト１２０の基準回転位置を検出する。 The crank angle of 180 ° corresponds to the stroke phase difference between the cylinders in the four-cylinder engine of the present embodiment.
A portion where the unit angle signal POS is temporarily interrupted is detected based on the output period of the unit angle signal POS. For example, the unit angle signal POS output first after the unit angle signal POS is interrupted is used as a reference. A reference rotational position of the crankshaft 120 is detected.

前記ＥＣＵ１１４は、前記基準回転位置の検出周期、又は、所定時間当たりの単位角度信号ＰＯＳの発生数を計数することで、機関回転速度を算出する。
尚、クランク角センサ１１７が、クランクシャフト１２０の基準回転位置毎（１８０°毎）の基準角度信号ＲＥＦと、抜けのない単位角度信号ＰＯＳとを個別に出力する構成であっても良い。 The ECU 114 calculates the engine rotation speed by counting the detection cycle of the reference rotation position or the number of occurrences of the unit angle signal POS per predetermined time.
The crank angle sensor 117 may be configured to individually output a reference angle signal REF for each reference rotational position (every 180 °) of the crankshaft 120 and a unit angle signal POS with no omission.

また、前記第１カムセンサ１３２は、カムシャフトと一体に回転する回転体に設けられる被検出部を検出することで、図１８に示すように、クランク角で１８０°に相当するカム角９０°毎に、パルス数で気筒番号（第１気筒〜第４気筒）を示すカム信号（気筒判別信号）ＣＡＭを出力する。
更に、前記第２カムセンサ１３３は、図１９に示すように、カムシャフトと一体に回転する回転体１３３ａの半径が円周方向に連続的に変化するように形成し、該回転体１３３ａの周縁に対向して固定されるギャップセンサ１３３ｂの出力が、図２０に示すように、ギャップセンサ１３３ｂと回転体１３３ａ周縁との距離（ギャップ）がカムシャフトの回転によって変化することで連続的に変化するように構成される。 Further, the first cam sensor 132 detects a detected portion provided in a rotating body that rotates integrally with the camshaft, and as shown in FIG. 18, the cam angle is 90 ° corresponding to a crank angle of 180 °. In addition, a cam signal (cylinder discrimination signal) CAM indicating the cylinder number (first cylinder to fourth cylinder) by the number of pulses is output.
Further, as shown in FIG. 19, the second cam sensor 133 is formed so that the radius of the rotating body 133a that rotates integrally with the camshaft continuously changes in the circumferential direction, and is formed on the periphery of the rotating body 133a. As shown in FIG. 20, the output of the gap sensor 133b fixed oppositely changes continuously as the distance (gap) between the gap sensor 133b and the periphery of the rotating body 133a changes due to the rotation of the camshaft. Configured.

ここで、カムシャフトの角度位置と前記ギャップとの関係は一定であるから、図２１に示すように、前記ギャップセンサ１３３ｂの出力とカムシャフトの角度位置とは一定の相関を有し、前記ギャップセンサ１３３ｂの出力からカムシャフトの角度位置を検出することができ、前記ギャップセンサ１３３ｂの出力をカム角度信号ＣＡＭＡとする。
各気筒の吸気バルブ１０５上流側の吸気ポート１３０には、電磁式の燃料噴射弁１３１が設けられ、該燃料噴射弁１３１は、前記ＥＣＵ１１４からの噴射パルス信号によって開弁駆動され、前記噴射パルス信号の噴射パルス幅（開弁時間）に比例する量の燃料を噴射する。 Here, since the relationship between the angular position of the camshaft and the gap is constant, as shown in FIG. 21, the output of the gap sensor 133b and the angular position of the camshaft have a certain correlation, and the gap The angular position of the camshaft can be detected from the output of the sensor 133b, and the output of the gap sensor 133b is the cam angle signal CAMA.
The intake port 130 upstream of the intake valve 105 of each cylinder is provided with an electromagnetic fuel injection valve 131. The fuel injection valve 131 is driven to open by an injection pulse signal from the ECU 114, and the injection pulse signal An amount of fuel proportional to the injection pulse width (valve opening time) is injected.

図２〜図４は、前記ＶＥＬ機構１１２の構造を詳細に示すものである。
図２〜図４に示すＶＥＬ機構１１２は、一対の吸気バルブ１０５，１０５と、シリンダヘッド１１のカム軸受１４に回転自在に支持された中空状のカムシャフト１３（駆動軸）と、該カムシャフト１３に軸支された回転カムである２つの偏心カム１５，１５（駆動カム）と、前記カムシャフト１３の上方位置に同じカム軸受１４に回転自在に支持された制御軸１６と、該制御軸１６に制御カム１７を介して揺動自在に支持された一対のロッカアーム１８，１８と、各吸気バルブ１０５，１０５の上端部にバルブリフター１９，１９を介して配置された一対のそれぞれ独立した揺動カム２０，２０とを備えている。 2 to 4 show the structure of the VEL mechanism 112 in detail.
The VEL mechanism 112 shown in FIGS. 2 to 4 includes a pair of intake valves 105, 105, a hollow camshaft 13 (drive shaft) rotatably supported by the cam bearing 14 of the cylinder head 11, and the camshaft Two eccentric cams 15 and 15 (drive cams), which are rotational cams supported by the shaft 13, a control shaft 16 rotatably supported by the same cam bearing 14 above the cam shaft 13, and the control shaft 16, a pair of rocker arms 18 and 18 supported by a control cam 17 so as to be swingable, and a pair of independent rockers disposed at upper ends of the intake valves 105 and 105 via valve lifters 19 and 19, respectively. The moving cams 20 and 20 are provided.

前記偏心カム１５，１５とロッカアーム１８，１８とは、リンクアーム２５，２５によって連係され、ロッカアーム１８，１８と揺動カム２０，２０とは、リンク部材２６，２６によって連係されている。
上記ロッカアーム１８，１８，リンクアーム２５，２５，リンク部材２６，２６が伝達機構を構成する。 The eccentric cams 15 and 15 and the rocker arms 18 and 18 are linked by link arms 25 and 25, and the rocker arms 18 and 18 and the swing cams 20 and 20 are linked by link members 26 and 26.
The rocker arms 18, 18, the link arms 25, 25, and the link members 26, 26 constitute a transmission mechanism.

前記偏心カム１５は、図５に示すように、略リング状を呈し、小径なカム本体１５ａと、該カム本体１５ａの外端面に一体に設けられたフランジ部１５ｂとからなり、内部軸方向にカムシャフト挿通孔１５ｃが貫通形成されていると共に、カム本体１５ａの軸心Ｘがカムシャフト１３の軸心Ｙから所定量だけ偏心している。
また、前記偏心カム１５は、カムシャフト１３に対し前記バルブリフター１９に干渉しない両外側にカム軸挿通孔１５ｃを介して圧入固定されている。 As shown in FIG. 5, the eccentric cam 15 has a substantially ring shape and includes a small-diameter cam main body 15a and a flange portion 15b integrally provided on the outer end surface of the cam main body 15a. A camshaft insertion hole 15 c is formed through the shaft, and the axis X of the cam body 15 a is eccentric from the axis Y of the camshaft 13 by a predetermined amount.
The eccentric cam 15 is press-fitted and fixed to the camshaft 13 on both outer sides that do not interfere with the valve lifter 19 via a cam shaft insertion hole 15c.

前記ロッカアーム１８は、図４に示すように、略クランク状に屈曲形成され、中央の基部１８ａが制御カム１７に回転自在に支持されている。
また、基部１８ａの外端部に突設された一端部１８ｂには、リンクアーム２５の先端部と連結するピン２１が圧入されるピン孔１８ｄが貫通形成されている一方、基部１８ａの内端部に突設された他端部１８ｃには、各リンク部材２６の後述する一端部２６ａと連結するピン２８が圧入されるピン孔１８ｅが形成されている。 As shown in FIG. 4, the rocker arm 18 is bent in a substantially crank shape, and a central base 18 a is rotatably supported by the control cam 17.
Also, a pin hole 18d into which a pin 21 connected to the tip of the link arm 25 is press-fitted is formed in one end 18b protruding from the outer end of the base 18a, while the inner end of the base 18a A pin hole 18e into which a pin 28 to be connected to an end portion 26a (described later) of each link member 26 is press-fitted is formed in the other end portion 18c protruding from the portion.

前記制御カム１７は、円筒状を呈し、制御軸１６外周に固定されていると共に、図２に示すように軸心Ｐ１位置が制御軸１６の軸心Ｐ２からαだけ偏心している。
前記揺動カム２０は、図２及び図６，図７に示すように略横Ｕ字形状を呈し、略円環状の基端部２２にカムシャフト１３が嵌挿されて回転自在に支持される支持孔２２ａが貫通形成されていると共に、ロッカアーム１８の他端部１８ｃ側に位置する端部２３にピン孔２３ａが貫通形成されている。 The control cam 17 has a cylindrical shape, is fixed to the outer periphery of the control shaft 16, and the position of the axis P1 is eccentric from the axis P2 of the control shaft 16 by α as shown in FIG.
As shown in FIGS. 2, 6, and 7, the rocking cam 20 has a substantially horizontal U shape, and a cam shaft 13 is fitted into a substantially annular base end portion 22 so as to be rotatably supported. A support hole 22a is formed through, and a pin hole 23a is formed through the end 23 located on the other end 18c side of the rocker arm 18.

また、揺動カム２０の下面には、基端部２２側の基円面２４ａと該基円面２４ａから端部２３端縁側に円弧状に延びるカム面２４ｂとが形成されており、該基円面２４ａとカム面２４ｂとが、揺動カム２０の揺動位置に応じて各バルブリフター１９の上面所定位置に当接するようになっている。
即ち、図８に示すバルブリフト特性からみると、図２に示すように基円面２４ａの所定角度範囲θ１がベースサークル区間になり、カム面２４ｂの前記ベースサークル区間θ１から所定角度範囲θ２が所謂ランプ区間となり、更に、カム面２４ｂのランプ区間θ２から所定角度範囲θ３がリフト区間になるように設定されている。 Further, a base circle surface 24a on the base end portion 22 side and a cam surface 24b extending in an arc shape from the base circle surface 24a toward the end edge side of the end portion 23 are formed on the lower surface of the swing cam 20. The circular surface 24 a and the cam surface 24 b come into contact with predetermined positions on the upper surfaces of the valve lifters 19 in accordance with the swing position of the swing cam 20.
That is, when viewed from the valve lift characteristics shown in FIG. 8, as shown in FIG. 2, the predetermined angle range θ1 of the base circle surface 24a becomes the base circle section, and the predetermined angle range θ2 from the base circle section θ1 of the cam surface 24b changes. This is a so-called ramp section, and further, a predetermined angle range θ3 from the ramp section θ2 of the cam surface 24b is set to be a lift section.

また、前記リンクアーム２５は、円環状の基部２５ａと、該基部２５ａの外周面所定位置に突設された突出端２５ｂとを備え、基部２５ａの中央位置には、前記偏心カム１５のカム本体１５ａの外周面に回転自在に嵌合する嵌合穴２５ｃが形成されている一方、突出端２５ｂには、前記ピン２１が回転自在に挿通するピン孔２５ｄが貫通形成されている。
更に、前記リンク部材２６は、所定長さの直線状に形成され、円形状の両端部２６ａ，２６ｂには前記ロッカアーム１８の他端部１８ｃと揺動カム２０の端部２３の各ピン孔１８ｄ，２３ａに圧入した各ピン２８，２９の端部が回転自在に挿通するピン挿通孔２６ｃ，２６ｄが貫通形成されている。 The link arm 25 includes an annular base portion 25a and a projecting end 25b projecting at a predetermined position on the outer peripheral surface of the base portion 25a. At the center position of the base portion 25a, the cam body of the eccentric cam 15 is provided. A fitting hole 25c is formed in the outer peripheral surface of 15a so as to be freely rotatable, and a pin hole 25d through which the pin 21 is rotatably inserted is formed in the protruding end 25b.
Further, the link member 26 is formed in a straight line having a predetermined length, and circular pin ends 26a and 26b have pin holes 18d in the other end 18c of the rocker arm 18 and the end 23 of the swing cam 20, respectively. , 23a, and pin insertion holes 26c and 26d through which end portions of the pins 28 and 29 are rotatably inserted are formed.

尚、各ピン２１，２８，２９の一端部には、リンクアーム２５やリンク部材２６の軸方向の移動を規制するスナップリング３０，３１，３２が設けられている。
上記構成において、制御軸１６の軸心Ｐ２と制御カム１７の軸心Ｐ１との位置関係によって、図６，７に示すように、バルブリフト量が変化することになり、前記制御軸１６を回転駆動させることで、制御カム１７の軸心Ｐ１に対する制御軸１６の軸心Ｐ２の位置を変化させる。 In addition, snap rings 30, 31, and 32 that restrict the axial movement of the link arm 25 and the link member 26 are provided at one end of each pin 21, 28, and 29.
In the above configuration, the valve lift amount changes as shown in FIGS. 6 and 7 depending on the positional relationship between the axis P2 of the control shaft 16 and the axis P1 of the control cam 17, and the control shaft 16 is rotated. By driving, the position of the axis P2 of the control shaft 16 with respect to the axis P1 of the control cam 17 is changed.

前記制御軸１６は、図１０に示すような構成によって、ストッパにより制限される所定回転角度範囲内でＤＣサーボモータ（アクチュエータ）１２１により回転駆動されるようになっており、前記制御軸１６の角度を前記アクチュエータ１２１で変化させることで、吸気バルブ１０５のバルブリフト量及びバルブ作動角が、前記ストッパで制限される最大バルブリフト量と最小バルブリフト量との間の可変範囲内で連続的に変化する（図９参照）。 The control shaft 16 is configured to be rotationally driven by a DC servo motor (actuator) 121 within a predetermined rotational angle range limited by a stopper with the configuration shown in FIG. Is changed by the actuator 121 so that the valve lift amount and the valve operating angle of the intake valve 105 continuously change within a variable range between the maximum valve lift amount and the minimum valve lift amount limited by the stopper. (See FIG. 9).

図１０において、ＤＣサーボモータ１２１は、その回転軸が制御軸１６と平行になるように配置され、回転軸の先端には、かさ歯車１２２が軸支されている。
一方、前記制御軸１６の先端に一対のステー１２３ａ，１２３ｂが固定され、一対のステー１２３ａ，１２３ｂの先端部を連結する制御軸１６と平行な軸周りに、ナット１２４が揺動可能に支持される。 In FIG. 10, the DC servo motor 121 is arranged so that its rotation shaft is parallel to the control shaft 16, and a bevel gear 122 is pivotally supported at the tip of the rotation shaft.
On the other hand, a pair of stays 123a and 123b are fixed to the tip of the control shaft 16, and a nut 124 is swingably supported around an axis parallel to the control shaft 16 connecting the tips of the pair of stays 123a and 123b. The

前記ナット１２４に噛み合わされるネジ棒１２５の先端には、前記かさ歯車１２２に噛み合わされるかさ歯車１２６が軸支されており、ＤＣサーボモータ１２１の回転によってネジ棒１２５が回転し、該ネジ棒１２５に噛み合うナット１２４の位置が、ネジ棒１２５の軸方向に変位することで、制御軸１６が回転されるようになっている。
ここで、ナット１２４の位置をかさ歯車１２６に近づける方向が、バルブリフト量が小さくなる方向で、逆に、ナット１２４の位置をかさ歯車１２６から遠ざける方向が、バルブリフト量が大きくなる方向となっている。 A bevel gear 126 meshed with the bevel gear 122 is pivotally supported at the tip of the screw rod 125 meshed with the nut 124, and the screw rod 125 is rotated by the rotation of the DC servo motor 121. The position of the nut 124 that meshes with the 125 is displaced in the axial direction of the screw rod 125 so that the control shaft 16 is rotated.
Here, the direction in which the position of the nut 124 is brought closer to the bevel gear 126 is a direction in which the valve lift amount is reduced, and conversely, the direction in which the position of the nut 124 is moved away from the bevel gear 126 is a direction in which the valve lift amount is increased. ing.

前記制御軸１６の先端には、図１０に示すように、制御軸１６の角度を検出するポテンショメータ式の角度センサ１２７が設けられており、該角度センサ１２７で検出される実際の角度が目標角度（目標バルブリフト量相当値）に一致するように、前記ＥＣＵ１１４が前記ＤＣサーボモータ１２１をフィードバック制御する。
次に、前記ＶＴＣ機構１１３の構成を、図１１〜図１７に基づいて説明する。 As shown in FIG. 10, a potentiometer type angle sensor 127 for detecting the angle of the control shaft 16 is provided at the tip of the control shaft 16, and the actual angle detected by the angle sensor 127 is the target angle. The ECU 114 feedback-controls the DC servo motor 121 so as to match (a target valve lift amount equivalent value).
Next, the configuration of the VTC mechanism 113 will be described with reference to FIGS.

図１１に示すように、前記ＶＴＣ機構１１３は、前記吸気側のカムシャフト１３と、このカムシャフト１３の前端部に必要に応じて相対回動できるように組み付けられ、チェーン（図示せず）を介してクランクシャフト１２０に連係されるタイミングスプロケット３０２を外周に有する駆動リング３０３（駆動回転体）と、この駆動リング３０３とカムシャフト１３の前方側（図１１中左側）に配置されて、両者３０３，３０１の組付角を操作する組付角操作機構３０４と、この組付角操作機構３０４のさらに前方側に配置されて、同機構３０４を駆動する操作力付与手段３０５と、内燃機関の図外のシリンダヘッドとヘッドカバーの前面に跨って取り付けられて組付角操作機構３０４と操作力付与手段３０５の前面と周域を覆う図外のＶＴＣカバーと、を備えている。 As shown in FIG. 11, the VTC mechanism 113 is assembled to the intake-side camshaft 13 and the front end portion of the camshaft 13 so as to be relatively rotatable as necessary, and a chain (not shown) is attached. A drive ring 303 (drive rotary body) having a timing sprocket 302 linked to the crankshaft 120 via the outer periphery thereof, and the drive ring 303 and the camshaft 13 disposed on the front side (left side in FIG. 11). , 301, an assembly angle operation mechanism 304 that operates the assembly angle, an operation force applying means 305 that is disposed further forward of the assembly angle operation mechanism 304 and drives the mechanism 304, and an internal combustion engine An unillustrated VT that is mounted across the front surface of the outer cylinder head and the head cover and covers the front surface and peripheral area of the assembly angle operation mechanism 304 and the operation force applying means 305 And it includes a cover, a.

駆動リング３０３は、段差状の挿通孔３０６を備えた短軸円筒状に形成され、この挿通孔３０６部分が、カムシャフト１３の前端部に結合された従動軸部材３０７（従動回転体）に回転可能に組み付けられている。
そして、駆動リング３０３の前面（カムシャフト１３と逆側の面）には、図１２に示すように、対面する平行な側壁を有する３個の径方向溝３０８（径方向ガイド）が駆動リング３０３のほぼ半径方向に沿うように形成されている。 The drive ring 303 is formed in a short shaft cylindrical shape having a step-like insertion hole 306, and the insertion hole 306 portion rotates to a driven shaft member 307 (driven rotating body) coupled to the front end portion of the camshaft 13. It is assembled as possible.
As shown in FIG. 12, three radial grooves 308 (radial guides) having parallel side walls facing each other are provided on the front surface of the drive ring 303 (the surface opposite to the camshaft 13). It is formed so as to be along the substantially radial direction.

また、従動軸部材３０７は、図１１に示すように、カムシャフト１３の前端部に突き合わされる基部側外周に拡径部が形成されると共に、その拡径部よりも前方側の外周面に放射状に突出する三つのレバー３０９が一体に形成され、軸芯部を貫通するボルト３１０によってカムシャフト１３に結合されている。
各レバー３０９には、リンク３１１の基端がピン３１２によって軸支連結され、各リンク３１１の先端には前記各径方向溝３０８に摺動自由に係合する円柱状の突出部３１３が一体に形成されている。 Further, as shown in FIG. 11, the driven shaft member 307 has a diameter-enlarged portion formed on the outer periphery of the base portion that is abutted against the front end portion of the camshaft 13, and is formed on the outer peripheral surface on the front side of the enlarged-diameter portion. Three levers 309 projecting radially are integrally formed and coupled to the camshaft 13 by bolts 310 penetrating the shaft core portion.
The base end of each link 311 is pivotally connected to each lever 309 by a pin 312, and a columnar protrusion 313 slidably engaged with each radial groove 308 is integrally formed at the tip of each link 311. Is formed.

各リンク３１１は、突出部３１３が対応する径方向溝３０８に係合した状態において、ピン３１２を介して従動軸部材３０７に連結されているため、リンク３１１の先端側が外力を受けて径方向溝３０８に沿って変位すると、駆動リング３０３と従動軸部材３０７とはリンク３１１の作用によって突出部３１３の変位に応じた方向及び角度だけ相対回動する。 Since each link 311 is connected to the driven shaft member 307 via the pin 312 in a state where the protruding portion 313 is engaged with the corresponding radial groove 308, the distal end side of the link 311 receives an external force and receives the radial groove. When displaced along 308, the drive ring 303 and the driven shaft member 307 are relatively rotated by the action of the link 311 by a direction and an angle corresponding to the displacement of the protrusion 313.

また、各リンク３１１の先端部には、軸方向前方側に開口する収容穴３１４が形成され、この収容穴３１４に、後述する渦巻き溝３１５（渦巻き状ガイド）に係合する球面突起３１６ａを有する係合ピン３１６（転動部材）と、この係合ピン３１６を前方側（渦巻き溝３１５側）に付勢するコイルばね３１７とが収容されている。
なお、この実施形態においては、リンク３１１の先端の突出部３１３と係合ピン３１６、コイルばね３１７等とによって径方向に変位可能な可動案内部が構成されている。 In addition, a housing hole 314 that opens to the front side in the axial direction is formed at the tip of each link 311, and the housing hole 314 has a spherical protrusion 316 a that engages with a spiral groove 315 (spiral guide) described later. An engagement pin 316 (rolling member) and a coil spring 317 that biases the engagement pin 316 forward (spiral groove 315 side) are accommodated.
In this embodiment, a movable guide portion that is displaceable in the radial direction is constituted by the protruding portion 313 at the tip of the link 311, the engaging pin 316, the coil spring 317, and the like.

一方、従動軸部材３０７のレバー３０９の突設位置よりも前方側には、円板状のフランジ壁３１８ａを有する中間回転体３１８が、軸受３３１を介して回転自在に支持されている。
この中間回転体３１８のフランジ壁３１８ａの後面側には、断面半円状の前述の渦巻き溝３１５が形成され、この渦巻き溝３１５に、前記各リンク３１１の先端の係合ピン３１６が転動自在に案内係合されている。 On the other hand, an intermediate rotating body 318 having a disk-like flange wall 318 a is rotatably supported via a bearing 331 in front of the protruding position of the lever 309 of the driven shaft member 307.
The aforementioned spiral groove 315 having a semicircular cross section is formed on the rear surface side of the flange wall 318a of the intermediate rotating body 318, and the engagement pin 316 at the tip of each link 311 can freely roll in the spiral groove 315. Is engaged with the guide.

渦巻き溝３１５の渦巻きは、駆動リング３０３の回転方向に沿って次第に縮径するように形成されている。
従って、各リンク３１１先端の係合ピン３１６が渦巻き溝３１５に係合した状態において、中間回転体３１８が駆動リング３０３に対して遅れ方向に相対回転すると、リンク３１１の先端部は径方向溝３０８に案内されつつ、渦巻き溝３１５の渦巻き形状に誘導されて半径方向内側に移動し、逆に、中間回転体３１８が進み方向に相対変位すると、半径方向外側に移動する。 The spiral of the spiral groove 315 is formed so as to gradually reduce the diameter along the rotation direction of the drive ring 303.
Accordingly, in the state where the engagement pin 316 at the tip of each link 311 is engaged with the spiral groove 315, when the intermediate rotating body 318 rotates relative to the drive ring 303 in the delay direction, the tip of the link 311 becomes the radial groove 308. When the intermediate rotating body 318 is relatively displaced in the advancing direction, it is guided radially by the spiral shape of the spiral groove 315 and conversely moves in the radial direction.

この実施形態の組付角操作機構３０４は、以上説明した駆動リング３０３の径方向溝３０８、リンク３１１、突出部３１３、係合ピン３１６、レバー３０９、中間回転体３１８、渦巻き溝３１５等によって構成されている。
この組付角操作機構３０４は、操作力付与手段３０５から中間回転体３１８にカムシャフト１３に対する相対的な回動操作力が入力されると、その操作力が渦巻き溝３１５と係合ピン３１６の係合部を通してリンク３１１の先端を径方向に変位させ、このときリンク３１１とレバー３０９の作用によって駆動リンク３０３と従動軸部材３０７に相対的な回動力を伝達する。 The assembly angle operation mechanism 304 of this embodiment is constituted by the radial groove 308, the link 311, the protrusion 313, the engagement pin 316, the lever 309, the intermediate rotating body 318, the spiral groove 315, etc. of the drive ring 303 described above. Has been.
When the relative rotation operation force with respect to the camshaft 13 is input from the operation force applying means 305 to the intermediate rotating body 318, the assembly angle operation mechanism 304 receives the operation force from the spiral groove 315 and the engagement pin 316. The distal end of the link 311 is displaced in the radial direction through the engaging portion, and at this time, relative rotational force is transmitted to the drive link 303 and the driven shaft member 307 by the action of the link 311 and the lever 309.

一方、操作力付与手段３０５は、中間回転体３１８を駆動リング３０３の回転方向に付勢するゼンマイばね３１９と、中間回転体３１８を駆動リング３０３の回転方向と逆方向に付勢すべく制動する機構であるヒステリシスブレーキ３２０と、を備えてなり、内燃機関の運転状態に応じてヒステリシスブレーキ３２０の制動力を適宜制御することにより、中間回転体３１８を駆動リング３０３に対して相対回動させ、或いは、この両者の回動位置を維持するようになっている。 On the other hand, the operating force applying means 305 brakes the mainspring 319 for biasing the intermediate rotator 318 in the rotation direction of the drive ring 303 and the intermediate spring 318 for biasing in the direction opposite to the rotation direction of the drive ring 303. And a hysteresis brake 320 as a mechanism, and by appropriately controlling the braking force of the hysteresis brake 320 according to the operating state of the internal combustion engine, the intermediate rotating body 318 is rotated relative to the drive ring 303, Or the rotation position of both of them is maintained.

ゼンマイばね３１９は、駆動リング３０３に一体に取り付けられた円筒部材３２１にその外周端部が結合される一方で、内周端部が中間回転体３１８の円筒状の基部に結合され、全体が中間回転体３１８のフランジ壁３１８ａの前方側スペースに配置されている。
一方、ヒステリシスブレーキ３２０は、中間回転体３１８の前端部にリテーナプレート３２２を介して取り付けられた有底円筒状のヒステリシスリング３２３と、非回転部材である図外のＶＴＣカバーに回転を規制される状態で取り付けられた磁界制御手段としての電磁コイル３２４と、電磁コイル３２４の磁気を誘導する磁気誘導部材であるコイルヨーク３２５と、を備え、電磁コイル３２４が機関の運転状態に応じて前記ＥＣＵ１１４によって通電制御されるようになっている。 The spring spring 319 has an outer peripheral end coupled to a cylindrical member 321 integrally attached to the drive ring 303, while an inner peripheral end is coupled to a cylindrical base of the intermediate rotating body 318, and the whole is intermediate. The rotating body 318 is disposed in the space on the front side of the flange wall 318a.
On the other hand, the hysteresis brake 320 is restricted in rotation by a bottomed cylindrical hysteresis ring 323 attached to the front end portion of the intermediate rotating body 318 via a retainer plate 322, and a VTC cover (not shown) which is a non-rotating member. An electromagnetic coil 324 as a magnetic field control means attached in a state, and a coil yoke 325 which is a magnetic induction member for guiding the magnetism of the electromagnetic coil 324. The electromagnetic coil 324 is controlled by the ECU 114 according to the operating state of the engine. The energization is controlled.

ヒステリシスリング３２３は、図１５に示すように、外部の磁界の変化に対して位相遅れをもって磁束力が変化する特性（磁気的ヒステリシス特性）を持つヒステリシス材（半硬質材）によって形成され、外周側の円筒壁３２３ａ部分が前記コイルヨーク３２５によって制動作用を受けるようになっている。
コイルヨーク３２５は、電磁コイル３２４を取り囲むように全体が略円筒形状に形成され、その内周面が軸受３２８を介して従動軸部材３０７の先端部に回転可能に支持されている。 As shown in FIG. 15, the hysteresis ring 323 is formed of a hysteresis material (semi-hard material) having a characteristic (magnetic hysteresis characteristic) in which magnetic flux force changes with a phase lag with respect to a change in an external magnetic field. The cylindrical wall 323a is subjected to a braking action by the coil yoke 325.
The entire coil yoke 325 is formed in a substantially cylindrical shape so as to surround the electromagnetic coil 324, and an inner peripheral surface thereof is rotatably supported by the tip end portion of the driven shaft member 307 via a bearing 328.

そして、コイルヨーク３２５の後部面側（中間回転体３１８側）には、磁気入出部分が円筒状の隙間をもって向かい合うように周面状の一対の対向面３２６，３２７が形成されている。
また、図１３に示すように、コイルヨーク３２５の両対向面３２６，３２７には夫々円周方向に沿って複数の凹凸が連続して形成され、これら凹凸のうちの凸部３２６ａ，３２７ａが磁極（磁界発生部）を成すようになっている。 A pair of circumferential facing surfaces 326 and 327 are formed on the rear surface side (intermediate rotating body 318 side) of the coil yoke 325 so that the magnetic input / output portions face each other with a cylindrical gap.
Further, as shown in FIG. 13, a plurality of concavities and convexities are continuously formed along the circumferential direction on both facing surfaces 326 and 327 of the coil yoke 325, and the convex portions 326a and 327a of these concavities and convexities are formed as magnetic poles. (Magnetic field generator).

そして、一方の対向面３２６の凸部３２６ａと他方の対向面３２７の凸部３２７ａは円周方向に交互に配置され、対向面３２６，３２７相互の近接する凸部３２６ａ，３２７ａがすべて円周方向にずれている。
従って、両対向面３２６，３２７の近接する凸部３２６ａ，３２７ａ間には、電磁コイル２４の励磁によって図１６に示すような円周方向に傾きをもった向きの磁界が発生する。 And the convex part 326a of one opposing surface 326 and the convex part 327a of the other opposing surface 327 are alternately arrange | positioned in the circumferential direction, and the convex parts 326a and 327a which the opposing surfaces 326 and 327 mutually adjoin are all the circumferential direction. It is shifted to.
Accordingly, a magnetic field having a direction inclined in the circumferential direction as shown in FIG. 16 is generated between the convex portions 326 a and 327 a adjacent to each other on the opposing surfaces 326 and 327 by the excitation of the electromagnetic coil 24.

そして、両対向面３２６，３２７間の隙間には前記ヒステリシスリング３２３の円筒壁３２３ａが非接触状態で介装されている。
ここで、このヒステリシスブレーキ３２０の作動原理を図１７によって説明する。
尚、図１７（ａ）は、ヒステリシスリング３２３（ヒステリシス材）に最初に磁界をかけた状態を示し、図１７（ｂ）は、上記（ａ）の状態からヒステリシスリング３２３を変位（回転）させた状態を示す。 A cylindrical wall 323a of the hysteresis ring 323 is interposed in a non-contact state in the gap between the opposing surfaces 326 and 327.
Here, the operating principle of the hysteresis brake 320 will be described with reference to FIG.
17A shows a state in which a magnetic field is first applied to the hysteresis ring 323 (hysteresis material), and FIG. 17B shows a state in which the hysteresis ring 323 is displaced (rotated) from the state of FIG. Indicates the state.

図１７（ａ）の状態においては、コイルヨーク３２５の対向面３２６，３２７間の磁界の向き（対向面２７の凸部３２７ａから他方の対向面３２６の凸部３２７ａに向かう磁界の向き）に沿うようにヒステリシスリング３２３内に磁束の流れが生じる。
この状態からヒステリシスリング３２３が図１７（ｂ）に示すように外力Ｆを受けて移動すると、外部磁界内をヒステリシスリング３２３が変位することになるため、このときヒステリシスリング３２３の内部の磁束は位相遅れをもち、ヒステリシスリング３２３の内部の磁束の向きは対向面３２６，３２７間の磁界の向きに対してずれる（傾斜する）ことになる。 17A, the direction of the magnetic field between the opposing surfaces 326 and 327 of the coil yoke 325 (the direction of the magnetic field from the convex portion 327a of the opposing surface 27 toward the convex portion 327a of the other opposing surface 326) is met. Thus, a magnetic flux flows in the hysteresis ring 323.
When the hysteresis ring 323 is moved in response to the external force F as shown in FIG. 17B from this state, the hysteresis ring 323 is displaced in the external magnetic field. At this time, the magnetic flux inside the hysteresis ring 323 is phase-shifted. There is a delay, and the direction of the magnetic flux inside the hysteresis ring 323 is deviated (tilted) with respect to the direction of the magnetic field between the opposing surfaces 326 and 327.

従って、対向面３２７の凸部３２７ａからヒステリシスリング３２３に入る磁束の流れ（磁力線）と、ヒステリシスリング３２３から他方の対向面３２６の凸部３２６ａに向かう磁束の流れ（磁力線）が歪められ、このとき、この磁束の流れの歪みを矯正するような引き合い力が対向面３２６，３２７とヒステリシスリング３２３の間に作用し、その引き合い力がヒステリシスリング３２３を制動する抗力Ｆ’として働く。 Accordingly, the flow of magnetic flux (magnetic lines) entering the hysteresis ring 323 from the convex portion 327a of the opposing surface 327 and the flow of magnetic flux (magnetic lines) from the hysteresis ring 323 toward the convex portion 326a of the other opposing surface 326 are distorted. An attractive force that corrects the distortion of the magnetic flux acts between the opposing surfaces 326 and 327 and the hysteresis ring 323, and the attractive force acts as a drag force F ′ that brakes the hysteresis ring 323.

前記ヒステリシスブレーキ３２０は、以上のようにヒステリシスリング３２３が対向面３２６，３２７間の磁界内を変位するときに、ヒステリシスリング３２３の内部の磁束の向きと磁界の向きのずれによって制動力を発生するものであるが、その制動力は、ヒステリシスリング３２３の回転速度（対向面３２６，３２７とヒステリシスリング３２３の相対速度）に関係なく、磁界の強さ、即ち、電磁コイル３２４の励磁電流の大きさに略比例した一定の値となる。 When the hysteresis ring 323 is displaced in the magnetic field between the opposing surfaces 326 and 327 as described above, the hysteresis brake 320 generates a braking force due to the deviation of the direction of the magnetic flux inside the hysteresis ring 323 and the direction of the magnetic field. However, the braking force depends on the strength of the magnetic field, that is, the magnitude of the excitation current of the electromagnetic coil 324, regardless of the rotational speed of the hysteresis ring 323 (relative speed between the opposed surfaces 326 and 327 and the hysteresis ring 323). It becomes a constant value approximately proportional to.

本実施形態に係るＶＴＣ機構１１３は以上のような構成となっており、ヒステリシスブレーキ３２０の電磁コイル３２４の励磁をオフにすると、ゼンマイばね３１９の付勢力によって中間回転体３１８が駆動リング３０３に対して機関回転方向に最大限回転し、係合ピン３１６が渦巻き溝３１５の外周側端面３１５ａに突き当たる位置で規制され、この位置がＶＴＣ機構１１３の機構上で変更し得る回転位相の最遅角位置となる（図１２参照）。 The VTC mechanism 113 according to the present embodiment is configured as described above. When the excitation of the electromagnetic coil 324 of the hysteresis brake 320 is turned off, the intermediate rotating body 318 is moved against the drive ring 303 by the urging force of the mainspring spring 319. The maximum rotation angle in the engine rotation direction, the engagement pin 316 is regulated at a position where it abuts against the outer peripheral side end surface 315a of the spiral groove 315, and this position can be changed on the mechanism of the VTC mechanism 113. (See FIG. 12).

この状態から電磁コイル３２４の励磁をオンとすると、ゼンマイばね３１９の力に抗する制動力が中間回転体３１８に付与されて、中間回転体３１８が駆動リング３０３に対して逆方向に回転し、それによってリンク３１１の先端の係合ピン３１６が渦巻き溝３１５に誘導されることでリンク３１１の先端部が径方向溝３０８に沿って変位し、リンク１１の作用によって駆動リング３０３と従動軸部材３０７の組付角が進角側に変更される。 When the excitation of the electromagnetic coil 324 is turned on from this state, a braking force against the force of the mainspring spring 319 is applied to the intermediate rotating body 318, and the intermediate rotating body 318 rotates in the reverse direction with respect to the drive ring 303, As a result, the engaging pin 316 at the tip of the link 311 is guided into the spiral groove 315, whereby the tip of the link 311 is displaced along the radial groove 308, and the drive ring 303 and the driven shaft member 307 are acted upon by the link 11. The assembly angle is changed to the advance side.

そして、前記電磁コイル３２４の励磁電流を増大して制動力を増大していくと、ついには係合ピン３１６が渦巻き溝３１５の内周側端面３１５ｂに突き当たる位置で規制され、この位置がＶＴＣ機構１１３の機構上で変更し得る回転位相の最進角位置となる（図１４参照）。
この状態から電磁コイル３２４の励磁電流が減少して制動力が減少すると、ゼンマイばね３１９の付勢力によって中間回転体３１８が正方向に戻り回転し、渦巻き溝３１５による係合ピン３１６の誘導によってリンク３１１が上記と逆方向に揺動し、駆動リング３０３と従動軸部材３０７の組付角が遅角側に変更される。 When the exciting current of the electromagnetic coil 324 is increased to increase the braking force, the engagement pin 316 is finally regulated at a position where it abuts against the inner peripheral side end surface 315b of the spiral groove 315, and this position is the VTC mechanism. This is the most advanced position of the rotational phase that can be changed on the mechanism 113 (see FIG. 14).
When the exciting current of the electromagnetic coil 324 is reduced from this state and the braking force is reduced, the intermediate rotating body 318 is rotated back in the forward direction by the urging force of the mainspring spring 319 and is linked by the induction of the engaging pin 316 by the spiral groove 315. 311 swings in the opposite direction, and the assembly angle of the drive ring 303 and the driven shaft member 307 is changed to the retard side.

このように、このＶＴＣ機構１１３によって可変されるクランクシャフト１２０に対するカムシャフト１３の回転位相（吸気バルブ１０５の作動角の中心位相）は、電磁コイル３２４の励磁電流値を制御してヒステリシスブレーキ３２０の制動力を制御することによって任意に変更され、ゼンマイばね３１９の力とヒステリシスブレーキ３２０の制動力のバランスによってその位相を保持することができる。 Thus, the rotational phase of the camshaft 13 relative to the crankshaft 120 that is varied by the VTC mechanism 113 (the central phase of the operating angle of the intake valve 105) controls the excitation current value of the electromagnetic coil 324 to control the hysteresis brake 320. It is arbitrarily changed by controlling the braking force, and the phase can be maintained by the balance between the force of the mainspring spring 319 and the braking force of the hysteresis brake 320.

前記ＥＣＵ１１４は、ＶＴＣ機構１１３における回転位相の進角目標を演算し、該進角目標に実際の回転位相が一致するように、前記電磁コイル３２４の励磁電流値をフィードバック制御する。
以上のように吸気バルブの作動角、リフト量で定まる有効開度を可変なＶＥＬ機構１１２と、開閉時期を可変なＶＴＣ機構２０１とを備えた内燃機関において、減速制御時に以下の制御を実行する。 The ECU 114 calculates the advance angle target of the rotation phase in the VTC mechanism 113, and feedback-controls the excitation current value of the electromagnetic coil 324 so that the actual rotation phase matches the advance angle target.
As described above, in the internal combustion engine including the VEL mechanism 112 having a variable effective opening determined by the operating angle and the lift amount of the intake valve and the VTC mechanism 201 having a variable opening / closing timing, the following control is executed during the deceleration control. .

図２２は、基本的な実施形態である第１の実施形態のフローを示す。
ステップＳ１では、所定の減速条件が成立して燃料カット要求が発生したかを判定する。具体的には、周知のように、所定以上の車速ないしエンジン回転速度で、アイドルスイッチがＯＮとなってアクセル開放されたか等で判定する。
ステップＳ１で、燃料カット要求が発生したと判定されたときは、ステップＳ２へ進み、ＶＥＬ機構１１２の作動角（リフト量）を、アイドル時の作動角目標値より小さい作動角目標値に設定すると共に、該作動角目標値において、吸気バルブの閉時期が下死点（または下死点近傍）となるようにＶＴＣ機構１１３の回転位相の進角目標値を設定する。 FIG. 22 shows a flow of the first embodiment which is a basic embodiment.
In step S1, it is determined whether a predetermined fuel deceleration condition is satisfied and a fuel cut request is generated. Specifically, as is well known, the determination is made based on whether the idle switch is turned on and the accelerator is released at a vehicle speed or engine speed higher than a predetermined value.
If it is determined in step S1 that a fuel cut request has occurred, the process proceeds to step S2, and the operating angle (lift amount) of the VEL mechanism 112 is set to an operating angle target value that is smaller than the operating angle target value during idling. At the same time, the advance angle target value of the rotational phase of the VTC mechanism 113 is set so that the closing timing of the intake valve becomes the bottom dead center (or near the bottom dead center) at the operating angle target value.

これにより、これら目標値に基づいてＶＥＬ機構１１２およびＶＴＣ機構１１３が制御される（図２３参照）。
ステップＳ３では、上記ＶＥＬ機構１１２およびＶＴＣ機構１１３により制御される実作動角と実回転位相が、共にそれぞれの目標値に収束したか（特性変更が終了したか）を判定し、収束したことが判定されるとステップＳ４へ進んで、燃料カット制御を開始する。 Thereby, the VEL mechanism 112 and the VTC mechanism 113 are controlled based on these target values (see FIG. 23).
In step S3, it is determined whether the actual operating angle and the actual rotation phase controlled by the VEL mechanism 112 and the VTC mechanism 113 have converged to their target values (whether the characteristic change has been completed), and have converged. If it determines, it will progress to step S4 and will start fuel cut control.

このようにすれば、燃料カット要求の発生後、まず、吸気バルブの作動特性を変更することにより、吸入空気量を減少させてトルクを十分に減少させた後、燃料カットを実行することで、燃料カットによる急激なトルクの減少を抑制でき、乗員へのトルクショックを防止することができる。
また、第１段階のトルク減少制御を、単に燃料カットを遅らせてスロットル弁の閉制御による吸気負圧の発達を待って行うようにしたものがあるが、このものと比較すると吸気バルブの作動特性を変更する制御によって行うため高応答で実行でき、燃料カットの開始遅れを小さくして燃費を良好に維持することができる。 In this way, after the occurrence of the fuel cut request, first, by changing the operating characteristics of the intake valve, the intake air amount is reduced to sufficiently reduce the torque, and then the fuel cut is executed. A sudden torque decrease due to fuel cut can be suppressed, and a torque shock to the occupant can be prevented.
The first stage torque reduction control is performed by simply delaying the fuel cut and waiting for the development of the intake negative pressure by the closing control of the throttle valve. Compared with this, the operating characteristics of the intake valve are compared. Therefore, the control can be executed with high response, and the fuel cut start delay can be reduced to maintain good fuel efficiency.

また、同じく第１段階のトルク減少制御を点火時期の遅角制御によって行うものでは、高応答でトルクを減少させることが可能であるが、燃焼性の悪化が増大し、極端な場合は失火して燃料カット同様に急激なトルク減少を生じ、燃費、排気浄化性能も悪化してしまう。
この点、本発明では点火時期は適正に制御したまま吸入空気量の減少のみでトルクを減少させるため、安定した燃焼性の確保が可能である。ただし、作動角を小さくする制御を行うだけの場合は、以下のような問題が生じる。 Similarly, when the torque reduction control in the first stage is performed by retarding the ignition timing, it is possible to reduce the torque with high response, but the deterioration of combustibility increases, and in the extreme case, misfire occurs. As a result of the fuel cut, the torque decreases rapidly, and the fuel consumption and exhaust purification performance deteriorate.
In this respect, in the present invention, since the torque is reduced only by reducing the intake air amount while the ignition timing is appropriately controlled, stable combustibility can be ensured. However, the following problems arise when only the control for reducing the operating angle is performed.

吸気バルブの開閉時期は、燃料カット要求発生前のＶＴＣ機構１１３の制御位置によって異なるが、吸気バルブの閉時期が下死点から離れた状態にあるときは、実圧縮比の低下により十分な圧縮圧力，圧縮温度が得られず、安定した燃焼性の確保が難しくなってしまう。特に、吸気バルブの閉時期が下死点から進角側に離れて吸気バルブと排気バルブとのオーバーラップを生じる場合は、残留ガス量の増大によって失火しやすくなるなど、さらに安定した燃焼性の確保が難しくなってしまう。 The intake valve opening / closing timing varies depending on the control position of the VTC mechanism 113 before the fuel cut request is generated. However, when the intake valve closing timing is away from the bottom dead center, sufficient compression is achieved due to a decrease in the actual compression ratio. Pressure and compression temperature cannot be obtained, and it becomes difficult to ensure stable combustibility. In particular, when the intake valve closes away from the bottom dead center toward the advance side and the intake valve and the exhaust valve overlap, it becomes easier to misfire due to an increase in the amount of residual gas. It will be difficult to secure.

そこで、本発明では、上記実施形態で示したように、第１段階のトルク減少制御時に、吸気バルブの作動角を減少すると同時に吸気バルブの閉時期を下死点近傍に制御することで、実圧縮比が最大限高められ、かつ、バルブオーバラップも回避されて安定した燃焼性を確保しつつ十分なトルク減少量を得ることができ、エミッションの悪化も防止できる。
図２４は、上記第１の実施形態における制御を行ったときの各種状態の変化の様子を示す。 Therefore, in the present invention, as shown in the above embodiment, during the first stage torque reduction control, the intake valve operating angle is decreased and simultaneously the intake valve closing timing is controlled near the bottom dead center. The compression ratio is maximized and valve overlap is also avoided, so that a sufficient amount of torque reduction can be obtained while ensuring stable combustibility, and deterioration of emissions can be prevented.
FIG. 24 shows how various states change when the control according to the first embodiment is performed.

図２５は、第２の実施形態のフローを示す。
本実施形態は、燃料カット要求発生後、燃料カットの開始を所定時間遅らせる燃料カットインディレイ制御を行うものに適用したものである。
ステップＳ１１で、図２２のステップＳ１同様に燃料カット要求の有無を判定し、要求ありと判定されたときに、ステップＳ１２で、燃料カット要求発生後、所定時間経過前（燃料カットインディレイ中）であるかを判定する。 FIG. 25 shows a flow of the second embodiment.
The present embodiment is applied to one that performs fuel cut-in delay control that delays the start of fuel cut for a predetermined time after the occurrence of a fuel cut request.
In step S11, whether or not there is a fuel cut request is determined in the same manner as in step S1 in FIG. 22. When it is determined that there is a request, in step S12, after a fuel cut request is generated and before a predetermined time has elapsed (during fuel cut-in delay) It is determined whether it is.

ステップＳ１２で燃料カットインディレイ中と判定されたときは、ステップＳ１３で、図１８のステップＳ２同様に、ＶＥＬ機構１１２の作動角目標値とＶＴＣ機構１１３の回転位相の進角目標値を設定し、これら目標値に基づくＶＥＬ機構１１２およびＶＴＣ機構１１３の制御を行わせる。
一方、ステップＳ１２で、燃料カット要求発生後、所定時間が経過し燃料カットインディレイを終了したと判定されたときは、ステップＳ１４へ進んで燃料カットを実行する。 When it is determined in step S12 that the fuel cut-in delay is in progress, the operation angle target value of the VEL mechanism 112 and the advance angle target value of the rotation phase of the VTC mechanism 113 are set in step S13, as in step S2 of FIG. Then, the VEL mechanism 112 and the VTC mechanism 113 are controlled based on these target values.
On the other hand, when it is determined in step S12 that a predetermined time has elapsed after the fuel cut request is generated and the fuel cut-in delay is finished, the routine proceeds to step S14, where the fuel cut is executed.

このようにすれば、燃料カット要求発生により第１段階のトルク減少制御が開始されても、燃料カットの要求発生後から所定時間を経過するまでは燃料カットが実行されないので、トルク変化が緩やかとなる。
図２６は、上記第２の実施形態における制御を行ったときの各種状態の変化の様子を示す。 In this way, even if the first stage torque reduction control is started due to the occurrence of the fuel cut request, the fuel cut is not executed until a predetermined time has elapsed after the fuel cut request is generated, so that the torque change is slow. Become.
FIG. 26 shows changes in various states when the control in the second embodiment is performed.

図２７は、第３の実施形態のフローを示す。
本実施形態は、前記同様の燃料カットインディレイ制御を行うものに適用した別の実施形態である。
ステップＳ２１〜２３では、図２５のステップＳ１１〜１３同様に、燃料カット要求の有無の判定、燃料カットインディレイ中であるかの判定を行い、燃料カットインディレイ中と判定されたときに、ＶＥＬ機構１１２の作動角目標値とＶＴＣ機構１１３の回転位相の進角目標値を設定し、これら目標値に基づくＶＥＬ機構１１２およびＶＴＣ機構１１３の制御を開始する。 FIG. 27 shows a flow of the third embodiment.
This embodiment is another embodiment applied to the same fuel cut-in delay control as described above.
In steps S21 to 23, similarly to steps S11 to S13 in FIG. 25, it is determined whether or not there is a fuel cut request and whether or not a fuel cut-in delay is in progress. The operation angle target value of the mechanism 112 and the advance angle target value of the rotational phase of the VTC mechanism 113 are set, and control of the VEL mechanism 112 and the VTC mechanism 113 based on these target values is started.

一方、ステップＳ２２で、燃料カット要求発生後、所定時間が経過し燃料カットインディレイを終了したと判定されたときは、ステップＳ２４へ進んで、実作動角と実回転位相が前記目標値に収束したか（特性変更が終了したか）を判定し、収束したと判定されたときにステップＳ２５へ進んで、燃料カット制御を開始する。
このようにすれば、所定時間経過前に第１段階のトルク減少制御が終了しなかった場合でも、該制御の終了を待って燃料カットを実行させるため、トルクの段階的な減少を確実に実行することができる。 On the other hand, if it is determined in step S22 that a predetermined time has elapsed after the fuel cut request is generated and the fuel cut-in delay has ended, the process proceeds to step S24, where the actual operating angle and the actual rotational phase converge to the target value. It is determined whether or not the characteristic change has been completed, and when it is determined that it has converged, the process proceeds to step S25, and fuel cut control is started.
In this way, even if the first stage torque reduction control does not end before the predetermined time has elapsed, the fuel cut is executed after the end of the control, so the torque stepwise reduction is surely executed. can do.

図２８は、上記第３の実施形態における制御を行ったときの各種状態の変化の様子を示す。
なお、燃料カット前に設定した吸気バルブの作動角および閉時期は、燃料カット中も維持し、そのまま燃料リカバー要求発生と同時に燃料リカバーを行えば、燃料リカバー直後の発生トルクを最小限に抑えてトルクショックを最大限軽減できる。 FIG. 28 shows changes in various states when the control in the third embodiment is performed.
Note that the operating angle and closing timing of the intake valve set before the fuel cut is maintained even during the fuel cut, and if the fuel recovery is performed at the same time as the fuel recovery request is generated, the generated torque immediately after the fuel recovery is minimized. Torque shock can be reduced to the maximum.

ただし、高応答な再加速性を優先させたい場合は、燃料カット後、燃料リカバー前に、通常のアイドル運転状態に応じた吸気バルブの作動角および開閉時期に設定してもよい。
ここで、上記実施形態から把握し得る請求項以外の技術的思想について、以下に効果と共に記載する。
（イ）請求項１〜３のいずれか１つに記載の内燃機関の減速時制御装置において、
前記可変動弁機構は、吸気バルブの作動角，リフト量の少なくとも一方を可変として有効開度を可変とする機能と、吸気バルブの作動角中心の位相を可変として開閉時期を可変する機能を備えることを特徴とする。
かかる構成によると、
吸気バルブの作動角，リフト量の少なくとも一方を可変とすることによって有効開度を可変することができると共に、吸気バルブの作動角中心の位相を可変とすることにより開閉時期を可変とすることができる。なお、これらは、それぞれの機能を有する別個の可変動弁機構を設けて独立に制御することができる。 However, if priority is to be given to highly responsive reacceleration, the intake valve operating angle and opening / closing timing may be set according to the normal idle operating state after fuel cut and before fuel recovery.
Here, technical ideas other than the claims that can be grasped from the above embodiment will be described together with effects.
(A) In the deceleration control device for an internal combustion engine according to any one of claims 1 to 3,
The variable valve mechanism has a function of varying the effective opening by varying at least one of the operating angle and lift amount of the intake valve, and a function of varying the opening / closing timing by varying the phase of the operating angle center of the intake valve. It is characterized by that.
According to such a configuration,
The effective opening can be varied by varying at least one of the operating angle and lift amount of the intake valve, and the opening / closing timing can be varied by varying the phase at the center of the operating angle of the intake valve. it can. These can be controlled independently by providing separate variable valve mechanisms having the respective functions.

実施形態における内燃機関のシステム構成図。1 is a system configuration diagram of an internal combustion engine in an embodiment. ＶＥＬ（Variable valve Event and Lift）機構を示す断面図（図３のＡ−Ａ断面図）。Sectional drawing (AA sectional drawing of FIG. 3) which shows a VEL (Variable valve Event and Lift) mechanism. 上記ＶＥＬ機構の側面図。The side view of the said VEL mechanism. 上記ＶＥＬ機構の平面図。The top view of the said VEL mechanism. 上記ＶＥＬ機構に使用される偏心カムを示す斜視図。The perspective view which shows the eccentric cam used for the said VEL mechanism. 上記ＶＥＬ機構の低リフト時の作用を示す断面図（図３のＢ−Ｂ断面図）。Sectional drawing which shows the effect | action at the time of the low lift of the said VEL mechanism (BB sectional drawing of FIG. 3). 上記ＶＥＬ機構の高リフト時の作用を示す断面図（図３のＢ−Ｂ断面図）。Sectional drawing which shows the effect | action at the time of the high lift of the said VEL mechanism (BB sectional drawing of FIG. 3). 上記ＶＥＬ機構における揺動カムの基端面とカム面に対応したバルブリフト特性図。The valve lift characteristic view corresponding to the base end surface and cam surface of the swing cam in the VEL mechanism. 上記ＶＥＬ機構のバルブタイミングとバルブリフトの特性図。FIG. 6 is a characteristic diagram of valve timing and valve lift of the VEL mechanism. 上記ＶＥＬ機構における制御軸の回転駆動機構を示す斜視図。The perspective view which shows the rotational drive mechanism of the control shaft in the said VEL mechanism. ＶＴＣ（Variable valve Timing Control）機構を示す断面図。Sectional drawing which shows a VTC (Variable valve Timing Control) mechanism. 図１１のＡ−Ａ線に沿う断面図。Sectional drawing which follows the AA line of FIG. 図１１のＢ−Ｂ線に沿う断面図。Sectional drawing which follows the BB line of FIG. 上記ＶＴＣ機構の作動状態を示す図１２と同様の断面図。Sectional drawing similar to FIG. 12 which shows the operating state of the said VTC mechanism. ヒステリシス材の磁束密度−磁界特性を示すグラフ。The graph which shows the magnetic flux density-magnetic field characteristic of a hysteresis material. 図１３の部分拡大断面図。FIG. 14 is a partially enlarged sectional view of FIG. 13. 図１６の部品を直線状に展開した模式図であり、初期状態（ａ）とヒステリシスリングが回転したとき（ｂ）の磁束の流れを示す図。It is the schematic diagram which expand | deployed the components of FIG. 16 linearly, and is a figure which shows the flow of the magnetic flux in the initial state (a) and when a hysteresis ring rotates (b). クランク角センサ及び第１カムセンサの出力信号を示すタイミングチャート。The timing chart which shows the output signal of a crank angle sensor and a 1st cam sensor. 第２カムセンサの構成を示す図。The figure which shows the structure of a 2nd cam sensor. ギャップとギャップセンサ出力との相関を示す線図。The diagram which shows the correlation with a gap and a gap sensor output. カムシャフトの角度位置とギャップセンサ出力との相関を示す線図。The diagram which shows the correlation with the angle position of a camshaft, and a gap sensor output. 第１の実施形態に係る減速時制御を示すフローチャート。The flowchart which shows the deceleration time control which concerns on 1st Embodiment. 第１の実施形態に係るＶＥＬ機構とＶＴＣ機構による吸気バルブの作動特性変更の様子を示す図。The figure which shows the mode of the operating characteristic change of the intake valve by the VEL mechanism and VTC mechanism which concern on 1st Embodiment. 第１の実施形態における減速時制御を行ったときの各種状態の変化の様子を示す図。The figure which shows the mode of the change of the various states when the control at the time of deceleration in 1st Embodiment is performed. 第２の実施形態に係る減速時制御を示すフローチャート。The flowchart which shows the deceleration time control which concerns on 2nd Embodiment. 第２の実施形態における減速時制御を行ったときの各種状態の変化の様子を示す図。The figure which shows the mode of a change of the various states when the control at the time of deceleration in 2nd Embodiment is performed. 第３の実施形態に係る減速時制御を示すフローチャート。The flowchart which shows the deceleration time control which concerns on 3rd Embodiment. 第３の実施形態における減速時制御を行ったときの各種状態の変化の様子を示す図。The figure which shows the mode of the change of the various states when the control at the time of deceleration in 3rd Embodiment is performed.

符号の説明Explanation of symbols

１３…カムシャフト、１６…制御軸、１０１…内燃機関、１０４…電子制御スロットル、１０５…吸気バルブ、１１２…ＶＥＬ機構（可変動弁機構）、１１３…ＶＴＣ機構（可変バルブタイミング機構）、１１４…エンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）、１１７…クランク角センサ、１２０…クランクシャフト、１２１…ＤＣサーボモータ、１２７…角度センサ、１３２…第１カムセンサ、１３３…第２カムセンサ、１３３ｂ…ギャップセンサ DESCRIPTION OF SYMBOLS 13 ... Camshaft, 16 ... Control shaft, 101 ... Internal combustion engine, 104 ... Electronically controlled throttle, 105 ... Intake valve, 112 ... VEL mechanism (variable valve mechanism), 113 ... VTC mechanism (variable valve timing mechanism), 114 ... Engine control unit (ECU), 117 ... crank angle sensor, 120 ... crankshaft, 121 ... DC servo motor, 127 ... angle sensor, 132 ... first cam sensor, 133 ... second cam sensor, 133b ... gap sensor

Claims

吸気バルブの作動特性を可変な可変動弁機構と、
内燃機関の所定の減速時に燃料供給を停止する燃料カット手段と、
を備えた内燃機関において、
燃料カット要求発生時に、前記可変動弁機構を駆動して吸気バルブの有効開度を減少すると共に、閉時期を下死点近傍とする特性に変更した後、燃料カット手段を駆動して燃料カットを実行させる制御手段を備えたことを特徴とする内燃機関の減速時制御装置。 A variable valve mechanism with variable intake valve operating characteristics;
Fuel cut means for stopping fuel supply at a predetermined deceleration of the internal combustion engine;
In an internal combustion engine with
When a fuel cut request is generated, the variable valve mechanism is driven to reduce the effective opening of the intake valve, and after changing the characteristic to close the bottom dead center, the fuel cut means is driven to cut the fuel. A control device for decelerating the internal combustion engine, characterized by comprising control means for executing

燃料カット要求発生時から所定時間遅延して燃料カット手段による燃料カットを実行させるディレイ設定手段を含み、
前記制御手段は、前記燃料カット要求時に前記可変動弁機構による吸気バルブの特性変更が、前記燃料カットの実行を遅延させる所定時間の経過前に終了したときには、燃料カットを前記所定時間経過後に実行させることを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の減速時制御装置。 Including delay setting means for performing a fuel cut by the fuel cut means after a predetermined time delay from the time of fuel cut request occurrence,
The control means executes the fuel cut after the elapse of the predetermined time when the change of the characteristics of the intake valve by the variable valve mechanism at the time of the fuel cut request ends before the elapse of the predetermined time for delaying the execution of the fuel cut. The control apparatus for deceleration of an internal combustion engine according to claim 1, wherein:

前記制御手段は、前記燃料カット要求時に前記可変動弁機構による吸気バルブの特性変更が、前記燃料カットの実行を遅延させる所定時間の経過前に終了しなかったときは、該制御の終了を待って、燃料カットを実行させることを特徴とする請求項２に記載の内燃機関の減速時制御装置。 The control means waits for the end of the control when the characteristic change of the intake valve by the variable valve mechanism at the time of the fuel cut request does not end before the elapse of a predetermined time for delaying the execution of the fuel cut. 3. A control apparatus for decelerating an internal combustion engine according to claim 2, wherein the fuel cut is executed.