JP2007303269A

JP2007303269A - 壁パネル

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Publication number: JP2007303269A
Application number: JP2007099537A
Authority: JP
Inventors: Hiroshi Tanaka; 浩史田中; Yoshimichi Kawai; 良道河合
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2006-04-11
Filing date: 2007-04-05
Publication date: 2007-11-22
Anticipated expiration: 2027-04-05
Also published as: CN101421471A; CN101421471B; KR20080099873A; TW200801296A; JP5098052B2; WO2007119749A1; TWI412647B

Abstract

【課題】簡単な構造であると共に安価で、変形性能に優れた壁パネルを提供すること。
【解決手段】薄板軽量形鋼７からなる縦枠材５，６および横枠材３を備えた枠体２の片面に、面材をねじ止めにより固定する壁パネルにおいて、薄板の折板９からなる面材がねじ止めにより固定され、かつ枠体２の内側に補強用横桟が設けられていない壁パネル。縦枠材３に対して折板９の折り筋が直交するように配置されて、折板９の下フランジ長手方向の両端部がそれぞれ各縦枠材３にねじ止めされている壁パネル。
【選択図】図１

Description

本発明は、スチールハウス等の建物における耐力壁として使用される壁パネルに関する。

従来、（１）図６に示すように縦枠材３の曲げおよびねじれ変形を止めるために枠体２内に収まるように複数の横桟２２を上下方向に間隔をおいて平行に複数設けて、面材を設けた耐力壁が知られている（例えば特許文献１参照）。なお、縦枠の長さはほぼ建物１層分の高さである約３ｍとなる。

また、（２）横桟にかわり鋼板製の面材に鋼板の面外曲げによる***部を設け、かつ枠体と一体化させるために、面材の端部をコ字状に折り曲げて枠体と一体化することも知られている（例えば特許文献２参照）。

また、（３）コンクリート製の柱・梁の断面内に、９ｍｍ〜２２ｍｍの極厚鋼板の折板からなる面材の４辺にスタッドを固定して、スタッドと共に面材の端部４辺を埋め込み配置し、かつ壁に作用する鉛直力、曲げモーメントを排除し、面材に純粋なせん断力を作用させるために、横目地（折り筋が水平方向のもの）の折板を用いた耐震壁が知られている（例えば特許文献３参照）。なお、特許文献３では、折板を横目地としているのは壁に作用する鉛直力、曲げモーメントを排除し、面材に純粋なせん断力を作用させるためであり、本発明とは解決すべき課題が異なる。
特開２００３−２９３４８７号公報特開２００３−２９３４８６号公報特開２００５−２６４７１３号公報

前記（１）の場合には、複数の横桟を用いているので、部材数が増え、壁パネルの製作コストがアップし、壁パネルがコスト高になるという問題がある。

前記（２）の場合には、面材を重ねた場合に嵩張り、多数枚の面材を輸送することができないため、輸送効率がさがり輸送コストが高なり、壁パネルのコストがアップすると共に、枠体から面材への応力の伝達経路の中に鋼板の面外曲げ部分があることで、応力の伝達効率が下がるという問題がある。

本発明は前記の課題を解消することができ、簡単な構造であると共に安価で、変形性能に優れた壁パネルを提供することを目的とする。

前記の課題を有利に解決するために、第１発明の壁パネルでは、薄板軽量形鋼からなる縦枠材および横枠材を備えた枠体の少なくとも片面に、面材をねじ止めにより固定する壁パネルにおいて、薄板の折板からなる面材がねじ止めにより固定され、かつ枠体の内側に補強用横桟が設けられていないことを特徴とする。
また、第２発明では、第１発明の壁パネルにおいて、縦枠材に対して折板の折り筋が直交するように配置されて、折板の下フランジ長手方向の両端部がそれぞれ各縦枠材にねじ止めされていることを特徴とする。
また、第３発明では、第１発明の壁パネルにおいて、横枠材に対して折板の折り筋が直交するように配置されて、折板の下フランジ長手方向の両端部がそれぞれ各横枠材にねじ止めされていることを特徴とする。
また、第４発明では、第１から第３発明の壁パネルにおいて、面材の板厚が枠材の板厚より薄く、面材が折板の折れ筋に直交する方向に重ね継目を有する複数枚の折板からなり、継目一カ所当たりで少なくとも１面の下フランジ面とその両脇のウェブ面が重ねられており、重ね継目における折板同士の接合は溶接接合やねじ接合が用いられ、ねじ接合の場合は重ね継目の長手方向で面材同士がねじ止めされているねじ本数が面材と枠材がねじ止めされているねじ本数以上であることを特徴とする。
なお、特許文献３は横桟がなく、面材に横目地の折板を用いているが、柱・梁と折板は偏心しておらず、また柱・梁の材質はコンクリートであるため、本発明の解決すべき課題である縦枠材のねじれ、曲げ変形の抑制を解決する必要はない。本発明の特徴は、枠材の片面に面材をねじ止めする壁パネルにおいて生じる縦枠のねじれ、曲げ変形の抑制に折板を用いたことである。従って、縦目地の折板は特許文献３の解決手段とはならないが、本発明においては、解決手段となるのであり、本発明と特許文献３とはあきらかに技術思想が異なるものである。

第１発明によると、薄板軽量形鋼からなる縦枠材および横枠材を備えた枠体の少なくとも片面に、面材をねじ止めにより固定する壁パネルにおいて、薄板の折板からなる面材がねじ止めにより固定され、かつ枠体の内側に補強用横桟が設けられていないので、薄板の折板からなる面材によって、補強用横桟と同様な縦枠材のねじれ止めあるいは曲げ変形抑制効果を簡単な構造であると共に安価な壁パネルで発揮させることができる。なお、これにより特定のねじに応力が集中することを防ぎ、局所的な面材の破壊による急激な耐力劣化を防止することで変形能力に優れた耐力壁を実現することができる。
第２発明によると、縦枠材に対して折板の折り筋が直交するように配置されて、折板の下フランジ長手方向の両端部がそれぞれ各縦枠材にねじ止めされているので、確実に縦枠材のねじれ止め作用を果たすことができ、また、請求項１の場合と同様な効果を得ることができる。
第３発明によると、縦枠材に対して折板の折り筋が平行して配置されているので縦枠材の曲げ変形を抑制し、また、請求項１の場合と同様な効果を得ることができる。
第４発明によると、壁パネルを構成する面材が複数になり重ね継目が必要となる場合、面材の端部に特殊な加工をすることなく端部を重ねることで継目を構成することができるので安価な壁パネルを実現できる。また、ねじ止めすると溶接接合やかしめ接合等に比べてさらに安価で変形性能に優れた壁パネルを実現することができ、枠材より薄い面材同士の重ね継目においては更にねじ本数を増やすことで高い耐力の壁パネルを実現することができる。

次に、本発明を図示の実施形態に基づいて詳細に説明する。

まず、本発明の実施形態の壁パネル１A、１B、１Cにおいて使用される枠体２の一形態について図５を参照して説明すると、間隔をおいて対向配置された一対の縦枠材３と、前記各縦枠材３の上端部に渡って配置されてタッピングビス等のねじ止め固着具４により接合された上横枠材５と、前記各縦枠材３の下端部に渡って配置されてタッピングビス等のねじ止め固着具４により接合された下横枠材６とにより矩形状の枠体２が構成されている。縦枠材３間には、補強用横桟を設けることなく、本発明では、後記の折板により補強用横桟の作用をさせ、縦枠材３のねじれ防止を図るようにしている。

前記縦枠材３は、一対の薄板軽量溝形鋼７がそのウェブ８の部分で背中合わせに当接されてタッピングビス等のねじ止め固着具４により一体化されて構成された縦枠材３であり、また、前記上横枠材５および下横枠材６並びに前記縦枠材３は、いずれも薄板軽量形鋼により構成されている。

前記の薄板軽量形鋼としては、タッピングビス等のねじ止め固着具４により折板からなる面材１を枠体２に固定するため、板厚０．８ｍｍ〜２．３ｍｍ好ましくは、板厚１．０ｍｍ〜１．６ｍｍの薄鋼板をロールフォーミングにより製作した形鋼で、例えば、リップ付溝形鋼または溝形鋼等の形鋼である。

図２は、本発明の実施形態の壁パネル１A、１B、１Cにおいて使用される折板９の断面の一形態を示すものであって、枠材より薄い板厚１．０ｍｍ以下の薄鋼板をロールフォーミングにより折り曲げ加工されて、上フランジ１０とこれに接続すると共に緩傾斜で傾斜するその両側のウェブ１１と、これに接続し、前記上フランジ１０に平行な下フランジ１２とを屈曲形成された断面台形角波形に製作した折板９である。ウェブ１１を傾斜させることにより、面材の使用量を低減することができ、壁パネル１をより軽量安価にすることができる。

図１は、本発明の第１実施形態の壁パネル１Aを示すものであって、図５に示す枠体２の片面に、図２に示すような断面台形角波形の折板９が、その折板における折り筋が縦枠材３に直交するように配置されて、下フランジ１２の長手方向の端部が各縦枠材３に、タッピングビス等のねじ止め固着具４により固定されて、壁パネル１Aが構成されている。
また、前記折板９の上下方向の端部の下フランジ１２は、それぞれ前記上横枠材５および下横枠材６のフランジに当接されて、左右方向に間隔をおいてタッピングビス等のねじ止め固着具４により固定されている。

この形態では、折板９の折り筋が縦枠材３に直角に配置されているので、折板の同一幅あたりの断面二次モーメントは図１（ｃ）に示す水平断面より、図１（ｂ）に示す鉛直断面の方が高められており、これにより縦枠材３のねじれ変形が効果的に抑制される。また、下フランジ長手方向の座屈耐力が高まるため、壁パネルに１Ａに作用する水平力により縦枠材３同士が引き寄せられる曲げ変形を抑制する。

図３は、本発明の第２実施形態の壁パネル１Bを示すものであって、図５に示す枠体２の片面に、図２に示すような断面台形角波形の折板９が、その折板における折り筋が横枠材５，６に直交するように配置されて、下フランジ１２の長手方向の端部が各横枠材５，６に、タッピングビス等のねじ止め固着具４により固定されて、壁パネル１Bが構成されている。

この形態では、折板９の折筋が縦枠材３に平行に配置されているので、折板９は折り筋に直角方向の曲げに抵抗し、これにより縦枠材３の曲げ変形が効果的に抑制される。

図４は、本発明の壁パネル１A、１Bと比較するための壁パネル２０を示すものであって、図５に示す枠体２の片面に、平板状薄鋼板２１の面材が配置されて、平板状薄鋼板２１の周縁部が各横枠材５，６および縦枠材３に、タッピングビス等のねじ止め固着具４により固定された壁パネル２０とされている。

図４に示すような比較例の壁パネル２０について製作し、水平力（荷重Ｑ）を作用させて壁パネルにせん断変形δ（ｍｍ）させた場合の荷重Ｑ（ｋＮ）-回転角Ｒ（Ｒ＝δ／Ｈ）曲線を図７に示す。

図４に示す比較例の壁パネル２０の試験結果を図７に示すように、比較例の平板状薄鋼板２１の面材の壁パネル２０の場合は、回転角Ｒが１５×１０^-３ｒａｄ付近から急激に低下しているのがわかる。これは図8に示すとおり、縦枠の曲げ変形とねじれ変形により特定のねじに応力が集中し、局所的な面材の支圧破壊が生じた為である。

なお、前記の壁パネルにおける枠体２の寸法は高さH＝２７３０ｍｍであり、横幅W＝９１０ｍｍである。また、平板状薄鋼板２１の板厚寸法は、０．６ｍｍであり、壁パネル１の縦枠材は１．６ｍｍで、ねじは１５０ｍｍピッチで面材と枠材を止めている。

図１に示すような第１実施形態の壁パネル１Aと、図３に示すような第２実施形態の壁パネル１Bと、図４に示すような比較例の壁パネル２０について枠材、面材板厚およびねじピッチを同一とした壁パネルのＦＥＭ解析結果より得られた、水平力１８ｋＮ時の面材の主応力が３０Ｎ／ｍｍ２以上の部分を黒く塗った分布図を図９〜図１１に示す。
図９〜図１１は黒い部分の面積が大きいほど応力は分散しており、特定のねじに応力が集中することなく局所的な面材の支圧破壊が生じないため優れた耐震性能を発揮すると言える。
図９より第１実施形態の壁パネル１Aにおいては面材上の主応力がほぼ全面均等に分布し、第２実施形態の壁パネル１B、比較例の壁パネル２０の順に対角を結んだコーナー部に応力が集中していることが判り、耐震性能の低下が容易に推定できる。
なお、前記の各壁パネルにおける枠体２の寸法は同じ条件で、高さH＝２７００ｍｍであり、横幅W＝９００ｍｍである。また、平板状薄鋼板２１の板厚寸法は、０．６ｍｍであり、各壁パネル１の縦枠材は１．６ｍｍで、折板については上下フランジ幅を１８ｍｍ、ウェブ幅は１９．５ｍｍ、谷ピッチおよびねじピッチは７５ｍｍとして、ねじ止め固着具４により固定している。

本発明を実施する場合、面材としての折板９としては、図２における下フランジ１２の巾ｃ（谷巾）はねじ頭径より大きくする必要があるため１０ｍｍ〜２５０ｍｍ、上フランジ１０の巾ａ（山巾）は０ｍｍ〜５０ｍｍ、および傾斜ウェブ１１の巾ｂは１０ｍｍ〜１００ｍｍのものを使用するようにするとよい。また、下フランジ１２から上フランジ１０までの高さは、板厚以上の段差があるのが、折り筋方向で折板９の曲げ剛性が高まり好ましいが、高くすると、鋼板の使用量が多くなり経済的でないため、５〜２５ｍｍ程度が好ましい。また、ウェブ１１の傾斜角θとしては、傾斜角θが大きくなると、鋼板の使用量が多くなり経済的でなくなり、傾斜角θが小さいと剛性の向上も効率よく見込めないため、意匠上の制約がない限り傾斜角θは１０度〜６０度程度でよい。なお、ねじ頭により耐力上問題となる損傷が生じないのであれば面材を円弧状波板としてもよい。また、下フランジ１２をねじ２本で止めてもよく、その場合は下フランジ１２の面外曲げ変形を抑制するため両端の傾斜ウェブ１１に寄せる（ねじ同士は離す）ことが望ましい。また、面材と枠材の接合は面材側にねじ頭が配置されるため、面材が平板である場合はねじ頭が薄くねじ頭径が小さなものを使わざるを得ないが、面材が折板で下フランジ１２をねじ止めする場合は折板の高さ分だけねじ頭高さの制約が緩やかであうことから通常よりねじ頭径の大きなねじや外径の大きなワッシャを利用することで枠材と面材との接合部の耐力・剛性・変形性能を高めることができる。

なお、第１実施形態の壁パネル１A（図１、図９）、第２実施形態の壁パネル１B（図３、図１０）、比較例の壁パネル２０（図４、図１１）の順に耐震性能が低下している点について補足説明すると、折板は、折り目と端面で囲まれる平板のせん断変形で応力を伝達するので、図１のように折板を配置した場合には、壁パネル１の壁高さ方向はほぼ均一な応力となり、局所的な支圧破壊は生じにくい。したがって、図１（図９）のような横目地形態の折板からなる面材を使用した壁パネル１Aでは、面材全体に渡り均一に応力が分布するが、図４（図１１）に示すような平板からなる面材を使用した壁パネル２０では、その平板の対角上に大きな応力が発生しており、面材の局所的な破壊が生じていることが判る。なお、図３（図１０）に示す縦目地形態の折板からなる面材も、せん断応力による伝達がなされていると考えられるが、山の幅に比べて山の長さ（図１０では壁パネル幅、図１１では壁パネル高さ）が大きいために座屈による応力の伝達ロスが生じ、横目地よりは、局所的な変形性能が大きいことが容易に推定することができる。

本発明の第１および第２実施形態を検証するために、図１３に示す載荷装置により性能確認実験を実施した。壁パネル２８Ａは、その下部に接合したホールダウン金物２９で加力治具２７Ｂに接合し（図１３下にパネル端部の位置で接合）、上部は加力治具２７Aに取り付けられた載荷梁２４に接合し、載荷は、載荷梁に取り付けた加力ジャッキ２５の押し引きにより載荷した。測定項目は、載荷荷重Ｑと回転角Ｒとし、載荷荷重はジャッキの荷重、回転角は変位計２６Aと２６Ｂ（いずれもパネル端部から１００ｍｍの位置で測定）の差を変位計の間隔で除したものとした。
載荷した試験体は、縦枠材３間の中央部に中間縦枠材３ａを備えた形態で横桟２２をなくし、図１４に示すような面材に凹凸のない鋼板２１を用いた従来形式の壁パネル２８Aと、図１５に示すような断面台形角波形の折板９が、その折板における折り筋が縦枠材３に直交するように配置された壁パネル２８Bと、および図１６に示すような断面台形角波形の折板９が、その折板における折り筋が横枠材５，６に直交するように配置された壁パネル２８Ｃとした。前記の壁パネル２８Ｂは、４枚の折板９を図１２（ｄ）に示すように端部継目２３で重ねてねじ止め固着具４で止め、中間縦枠材３ａには、折板９の中間部を縦枠材３と同様にねじ止め固着具４で止めた形態で、断面台形角波形の折板９が、その折板における折り筋が縦枠材３に直交するように配置された壁パネルである。
なお、前記の各壁パネル２８Ａ〜２８Ｃにおける枠体２の寸法は同じ条件で、図１７に示すように高さH＝２７３０ｍｍであり、横幅W＝９１０ｍｍで，縦枠材３間の中央部に中間縦枠材３ａを備えた形態で横桟２２をなくしてある。また、平板状薄鋼板２１の板厚寸法は０．６ｍｍであり、各壁パネル１の縦枠材は１．６ｍｍで、折板９については図１８に示すように上下フランジ幅を１８ｍｍ、ウェブ幅は２０．１ｍｍ、谷ピッチおよびねじピッチは７６．２ｍｍとしてねじ止め固着具４により固定し、山高は１５ｍｍとし、ねじは呼び径４．８ｍｍのねじを用いた。

図１９には載荷より得られた荷重−変形関係の包絡線のうち、従来の壁パネル２８Aと本発明の壁パネル２８Bを示す。図１９より、剛性が急激に低下する荷重（弾性限荷重）は壁パネル２８Aは６ｋＮ程度であるにもかかわらず、壁パネル２８Ｂは２５ｋＮを越える程度までの、２８Ａに比べると約４倍にまで飛躍的に向上しており、また、壁パネル２８Ｂの最大耐力は壁パネル２８Aの約２倍になっていることから、壁パネル２８Ｂは壁パネル２８Aに比べて優れた耐震性能を有していことを確認できた。

図２０には載荷より得られた荷重−変形関係の包絡線のうち、従来の壁パネル２８Aと本発明の壁パネル２８Ｃを示す。図２０より、本発明の壁パネル２８Ｃは、従来の壁パネル２８Aに比べて１０×１０^-３ｒａｄ程度の小さな変形角レベルでの荷重が高く、また、最大耐力を発揮した後の変形角における耐力低下が緩やかで変形性能に富んでいるため、本発明の壁パネル２８Ｃは、従来の壁パネル２８Aに比べて優れた耐震性能を有していることを確認できた。

図１２は、本発明の第３実施形態の壁パネル１Cを示すものであって、折板９の折れ筋方向は図１と同様であるが、面材が２枚の折板９からなり面材同士の継目２３が存在する。このとき、折り筋と直交方向の変形は折板９の下フランジ１２を挟んだウェブ面2面同士を重ねることで抑えることができるので、折れ筋と平行方向の変形をねじ止め固着具４で止めればよい。但し、ねじ接合部の耐力はねじ径よりも薄い板の場合、板の厚さにほぼ比例する。面材の板厚が枠材板厚よりも薄い場合、折れ筋と平行方向に一定の間隔でねじ止めすると、下に枠材の無い位置（面材同士だけの位置）でのねじ接合部の耐力は低くなる。従って、耐力を高めるには継目においてはねじ本数を増やすことが望ましく、その倍率は枠材板厚を面材板厚で除した値程度以上が望ましい。例えば枠材板厚が１．２ｍｍ、面材板厚が０．６ｍｍであれば、ねじの本数は２倍以上にすることが望ましい。なお、ねじの本数を増やす代わりに枠材厚以上の鋼板あるいは形鋼を面材の下に当ててねじ止めすることでねじ本数を増やしてもよく、折板９の折り筋が横枠材５，６に直交するように配置され、面材が分割された壁パネル（図省略）は縦桟位置に継目を合わせてねじ止めしてもよい。また、継目の接合は予め工場で行うのであればねじ接合に限定する必要はなく、ねじ接合と同一ピッチでスポット溶接するのもよく、連続溶接にしてもよい。また、耐力よりも変形性能が必要な場合はねじ本数をあまり増やさず継目の変形で壁パネル全体の変形を確保してもよく、粘弾性体等を折板同士の間に挟み込んで減衰性能を向上させてもよい。

本発明の第３実施形態は、面材同士の継目の接合仕様についての改良案で、その性能を検証するために前述同様、図１３に示す装置により性能確認実験を実施した。
載荷した試験体は、縦枠材３間の中央部に中間縦枠材３ａを備えた形態で横桟２２をなくし、５枚の折板９を図１２（ｄ）に示すように端部継目２３で重ねてねじ止め固着具４で止め、中間縦枠材３ａには、折板９の中間部を縦枠材３と同様にねじ止め固着具４で止めた形態で、断面台形角波形の折板９が、その折板における折り筋が縦枠材３に直交するように配置された壁パネルで、図２１に示すような壁パネル３１Ａ、図２２に示すような壁パネル３１Ｂの２体とした。なお、２つの壁パネルにおける枠体２の寸法は同じ条件で、図１７に示すように高さH＝２７３０ｍｍであり、横幅W＝９１０ｍｍである。また、各壁パネル１の縦枠材は１．６ｍｍで、折板については図２３に示すように上フランジ幅を３５ｍｍ、下フランジ幅を５６ｍｍ、ウェブ幅は１７ｍｍ、山ピッチは１２５ｍｍ、山高は２０ｍｍとし、ねじは呼び径４．８ｍｍのねじを用いた。壁パネル３１Ａと壁パネル３１Ｂの違いは、面材同士の継目における、下に枠材（横桟）の無い折板同士の接合仕様で、壁パネル３１Ａは１箇所の継目でねじ止めしており、継目一カ所当たりで下に枠材の無い折板同士を４本のねじで止めている。壁パネル３１Ｂは枠材厚を折板厚を除した値（１．６／０．６＝２．６６）以上の３倍となる１２本にねじ本数を増やした形態である。

図２４には載荷より得られた２体の荷重−変形関係の包絡線を示す。図２４より、本発明の第３実施形態である壁パネル３１Ｂは、面材同士の継目と面材と枠材のねじピッチが同一の壁パネル３１Aと比べると、剛性が顕著に低下する荷重が高く、高い耐力が必要な場合に適している仕様と言える。また、継目２３は面材が重なっているため重なりの無い位置に比べて折板断面形状の変化が少なく、補剛効果があることが分かった。

なお、本発明は枠材の片面に折板を配置した場合を想定して記述しているが、例えば壁厚の制限が緩やかな場合や大きな耐力が必要とされる場合は、枠材の両面に折板を配置してもよく、この場合は縦枠にねじれが生じないため折板を片面に配置した壁の２倍以上の性能を発揮することは容易に推測できる。また、本発明は横桟を無くしていることを特徴としているが、例えば実物件への適用において壁厚に制限がある場合等は折板の山を低くして横桟を併用してもよく、横桟を減らす手段として折板を利用するのも技術思想は同じである。

本発明の第１実施形態のパネルを示すものであって、（ａ）は正面図、（ｂ）は側面図、（ｃ）はＡ−Ａ線断面図である。本発明において使用する折板の一形態を示す断面図である。本発明の第２実施形態のパネルを示すものであって、（ａ）は正面図、（ｂ）は側面図、（ｃ）はＢ−Ｂ線断面図である。比較例のパネルを示すものであって、（ａ）は正面図、（ｂ）は側面図である。パネルの枠体を示すものであって、（ａ）は正面図、（ｂ）は側面図、（ｃ）はＣ−Ｃ線断面図である。従来の枠体の一形態を示す正面図である。図４に示すような壁パネルの実験結果を示すグラフである。水平力を作用させた場合の縦枠の曲げ変形とねじれ変形並びに局所的な面材の支圧破壊が生じた状況を示す説明図である。本発明の第１実施形態の壁パネルのＦＥＭ解析による主応力分布図である。本発明の第２実施形態の壁パネルのＦＥＭ解析による主応力分布図である。図４に示すような壁パネルのＦＥＭ解析による主応力分布図である。本発明の第３実施形態のパネルを示すものであって、（ａ）は正面図、（ｂ）は側面図、（ｃ）はＤ−Ｄ線断面図、（ｄ）は面材同士の継目の拡大側面図である。壁パネルの性能を確認するための加力形式および変位測定位置を示す図。面材に凹凸のない鋼板を用いた従来形式の壁パネルを示すものであって、（ａ）は正面図、（ｃ）はＥ−Ｅ線断面図である。断面台形角波形の折板が、その折板における折り筋が縦枠材に直交するように配置された壁パネルを示すものであって、（ａ）は正面図、（ｃ）はＦ−Ｆ線断面図である。断面台形角波形の折板が、その折板における折り筋が横枠材に直交するように配置された壁パネルを示すものであって、（ａ）は正面図、（ｂ）は側面図、（ｃ）はＧ−Ｇ線断面図である。図１４から図１６の壁パネルに用いた枠材の形態を示す正面図である。図１５および図１６の壁パネルに用いた折板の形態を示す断面図である。加力により得られた壁パネルの荷重−変形関係であって、面材に凹凸のない鋼板を用いた従来形式の壁パネルと、断面台形角波形の折板が、その折板における折り筋が縦枠材に直交するように配置された壁パネルの結果を示したものである。加力により得られた壁パネルの荷重−変形関係であって、面材に凹凸のない鋼板を用いた従来形式の壁パネルと、断面台形角波形の折板が、その折板における折り筋が横枠材に直交するように配置された壁パネルの結果を示したものであり。断面台形角波形の折板が、その折板における折り筋が縦枠材３に直交するように配置され、面材同士の継目のねじ本数を面材と枠材の継目と同一とした壁パネルを示すものであって、（ａ）は正面図、（ｂ）は側面図、（ｃ）はＨ−Ｈ線断面図である。断面台形角波形の折板が、その折板における折り筋が縦枠材に直交するように配置され、面材同士の継目のねじ本数を面材と枠材の継目より増やした壁パネルを示すものであって、（ａ）は正面図、（ｂ）は側面図、（ｃ）はＩ−Ｉ線断面図である。図２１、図２２に示す壁パネルに用いた折板の形態を示す断面図である。図２１、図２２に示す壁パネルの加力により得られた荷重−変形関係を示したものである。

符号の説明

１A,1B,1C 壁パネル
２枠体
３縦枠材
３a 中間縦枠材
４固着具
５上横枠材
６下横枠材
７薄板軽量溝形鋼
８ウェブ
９折板
１０上フランジ
１１ウェブ
１２下フランジ
２０壁パネル
２１平板状薄鋼板
２２横桟
２３継目
２４載荷梁
２５加力ジャッキ
２６A,B 変位計
２７A,B 加力治具
２８A,２８B,２８C 壁パネル
２９ホールダウン金物
３０縦桟
３１A,３１B 壁パネル

Claims

薄板軽量形鋼からなる縦枠材および横枠材を備えた枠体の少なくとも片面に、面材をねじ止めにより固定する壁パネルにおいて、薄板の折板からなる面材がねじ止めにより固定され、かつ枠体の内側に補強用横桟が設けられていないことを特徴とする壁パネル。
縦枠材に対して折板の折り筋が直交するように配置されて、折板の下フランジ長手方向の両端部がそれぞれ各縦枠材にねじ止めされていることを特徴とする請求項１に記載の壁パネル。
横枠材に対して折板の折り筋が直交するように配置されて、折板の下フランジ長手方向の両端部がそれぞれ各横枠材にねじ止めされていることを特徴とする請求項１に記載の壁パネル。
面材の板厚が枠材の板厚より薄く、面材が折板の折れ筋に直交する方向に重ね継目を有する複数枚の折板からなり、重ね継目一カ所当たりで少なくとも１面の下フランジ面とその両脇のウェブ面が重ねられており、継目における折板同士の接合は溶接接合やねじ接合が用いられ、ねじ接合の場合は重ね継目の長手方向で面材同士がねじ止めされているねじ本数が面材と枠材がねじ止めされているねじ本数以上であることを特徴とする請求項１から３に記載の壁パネル。