JP2007291464A - 高強度鋼材及びその製造方法 - Google Patents
高強度鋼材及びその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2007291464A JP2007291464A JP2006122205A JP2006122205A JP2007291464A JP 2007291464 A JP2007291464 A JP 2007291464A JP 2006122205 A JP2006122205 A JP 2006122205A JP 2006122205 A JP2006122205 A JP 2006122205A JP 2007291464 A JP2007291464 A JP 2007291464A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel material
- less
- steel
- strength
- tempering
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
【課題】高い降伏比の高強度鋼材において、同一鋼種であっても製造条件により簡単に各種強度レベルの材料を作り分けることのできる鋼種と製造方法。
【解決手段】質量％で、C:0.05〜0.45%、Si:1.0%以下、Mn:0.2〜3.0%、P:0.1%以下、S:0.02%以下、Al:0.2%以下、N:0.01%以下を含有し、残部がFe・不純物からなる化学組成を有するとともに、オーステナイト単相状態としたのちに、上部臨界冷却速度以上の冷却速度でMs点以下の温度域まで冷却し、次いで次式で規定されるパラメータλが11000〜16500となる条件で焼戻し処理を施す：λ＝Ｔ｛Log(ｔ)+20｝。Ｔは焼戻し温度(K)、ｔは焼戻し時間(h)。好ましくは、λが次式を満たす条件で焼戻し処理を施す。
(3700×C−1.1×TSQT＋1760)／0.11≦λ≦(3700×C−0.9×TSQT＋1760)／0.11。Cは鋼中のC量（質量％）、TSQTは引張強度(MPa)。
【選択図】 図１
【解決手段】質量％で、C:0.05〜0.45%、Si:1.0%以下、Mn:0.2〜3.0%、P:0.1%以下、S:0.02%以下、Al:0.2%以下、N:0.01%以下を含有し、残部がFe・不純物からなる化学組成を有するとともに、オーステナイト単相状態としたのちに、上部臨界冷却速度以上の冷却速度でMs点以下の温度域まで冷却し、次いで次式で規定されるパラメータλが11000〜16500となる条件で焼戻し処理を施す：λ＝Ｔ｛Log(ｔ)+20｝。Ｔは焼戻し温度(K)、ｔは焼戻し時間(h)。好ましくは、λが次式を満たす条件で焼戻し処理を施す。
(3700×C−1.1×TSQT＋1760)／0.11≦λ≦(3700×C−0.9×TSQT＋1760)／0.11。Cは鋼中のC量（質量％）、TSQTは引張強度(MPa)。
【選択図】 図１
Description
本発明は、熱処理によって高強度化された降伏比の高い高強度鋼材及びその製造方法に関する。
乗用車、トラック等の輸送用機器について、軽量化や衝突安全性向上を達成するため、鋼材の高強度化が進められている。そのため近年ハイテンと称される種々の高強度鋼材が開発され、その適用は年々拡大している。しかし高強度鋼材は延性が乏しく、成形荷重の増加や寸法精度の低下等を生じる問題がある。
そこで近年、特許文献１に開示される熱間プレス法のような熱間成形時またはそれに続いて行う後熱処理法の適用が拡大している。上記方法は、成形後の熱処理によって鋼材を高強度化するため、成形性の確保と高強度化とを両立できる。このような後熱処理は焼入れ処理である。
一方、特許文献２には、そのような後熱処理法において強度と靱性とを両立できる焼入れ材を得る方法が記載されている。これは焼入れ前の加熱温度をＡｃ１点とＡｃ３点の中間の温度とし、焼入れ後のミクロ組織をフェライトとマルテンサイトの二相焼入れ組織とすることで、フルマルテンサイト組織よりも低強度、高靱性の鋼材を製造する方法である。
特開２０００−３８６４０号公報
特開２００４−５２０８５号公報
例えば、自動車用の構造材、例えばフレーム材のような骨格部材用としては、強度が高いことのみならず降伏比が高い材料が求められている。しかも、材料コストも含めて製造コストが安価であり、安定して製造・供給できることが必要である。
ここで、高強度化に関しては、特許文献１、２に開示された方法のように熱処理により高強度化を図る技術が開示されているが、高降伏比化に関する熱処理については未だ検討されていないのが実状である。
一方、今日のように材料開発が進展すると、例えば、自動車用材料においては同じ構造部材といっても部位によっては材料特性、特に強度が異なる材料を使用したいときがある。もちろん、それぞれ異なった材料でそのような部材を構成すればよく、その限りでは問題はないが、最近のような材料コスト低減の強い要求の下では、同一鋼種を用いて、いくつかの強度レベルの材料を作り分けることが重要となってきている。
もちろん、そのような各種強度レベルの材料の作り分けは製造方法によるものであるが、またそのような材料の作り分けを許容できる材質そのものを開発する必要がある。
したがって、本発明の一般的課題は、熱処理により得られる高い降伏比と高い強度とを併せ持つ鋼材と、そのような鋼材の簡便な製造方法を提供することである。
したがって、本発明の一般的課題は、熱処理により得られる高い降伏比と高い強度とを併せ持つ鋼材と、そのような鋼材の簡便な製造方法を提供することである。
さらに、本発明の課題は、そのように高強度化された高い降伏比と高い強度とを併せ持つ高強度鋼材において、同一鋼種であっても製造条件を規定することで簡単に各種強度レベルの材料を高い降伏比を確保しつつ作り分けることのできる鋼種およびそのための製造方法を提供することである。
かかる課題を解決すべく種々検討を重ねた結果、次のような知見を得た。
熱間成形後の焼入れなどの後熱処理法で製造した鋼材の強度は、鋼中のＣ含有量によって決定される。しかし、目的とする強度ごとに成分が異なる鋼材を調達するには多大なコストを要する。この問題を解決するため、同一成分で強度をつくり分ける技術が要請されている。
熱間成形後の焼入れなどの後熱処理法で製造した鋼材の強度は、鋼中のＣ含有量によって決定される。しかし、目的とする強度ごとに成分が異なる鋼材を調達するには多大なコストを要する。この問題を解決するため、同一成分で強度をつくり分ける技術が要請されている。
一方、前述の特許文献１、２にあっては、当該技術分野におけるコスト面からの要請により焼戻し処理については元来検討されておらず、いずれも焼入れままで使用される。特に、特許文献２に開示の方法では、マルテンサイトとフェライトもしくはパーライトとの量比によって所定強度を与えていることから、焼戻し処理は排除されている。そして、特許文献１、２に開示の方法で製造した鋼材は降伏比が低く、とりわけ特許文献２の開示する方法で製造した鋼材は降伏比が著しく低いため、高い降伏強度（ＹＳ）が求められるフレーム等の骨格部材には適さない。また、特許文献２の開示する方法において強度は焼入れ後のマルテンサイト体積率で決まるが、加熱温度のばらつきによってマルテンサイト体積率は大きく変動するため、強度ばらつきの抑制が困難である。
そこで、本発明者等は上記課題を解決するために、焼入れ後の焼戻しによって鋼材を低強度化するとともに高降伏比化し、所望の強度と高い降伏比の鋼材を製造する方法について検討した。その結果、次の知見を得た。
（１）焼入れ焼戻しによって低強度化を図ると、二相焼入れだけを行った場合に比べ、予想外にも、低い引張強度ＴＳでありながら高い降伏強度ＹＳを持つ、すなわち降伏比ＹＲが高い鋼材を得ることができる。
（２）焼戻し後の機械特性は、下記式（１）で規定されるパラメータλによって概ね決定される。すなわち、パラメータλが同じならば焼戻温度や焼戻時間が異なっても略同一の機械特性が得られる。パラメータλが１１０００〜１６５００となる条件で焼戻し処理を施すと、降伏比ＹＲが９０％以上で引張強さＴＳが７００ＭＰａ以上の機械特性を有する鋼材が得られる。
λ＝Ｔ｛ｌｏｇ（ｔ）＋２０｝ （１）
ここで、式中のＴは焼戻温度（単位：Ｋ）、ｔは焼戻時間（単位：ｈ）を示す。
（３）パラメータλが１１０００〜１６５００となる条件で焼戻し処理を施した鋼材の引張強度ＴＳＱＴ（ＭＰａ）は下記式（５）により近似することができ、ＴＳＱＴに対して０.９×ＴＳＱＴ〜１.１×ＴＳＱＴの範囲の引張強度を有する鋼材が得られる。
ここで、式中のＴは焼戻温度（単位：Ｋ）、ｔは焼戻時間（単位：ｈ）を示す。
（３）パラメータλが１１０００〜１６５００となる条件で焼戻し処理を施した鋼材の引張強度ＴＳＱＴ（ＭＰａ）は下記式（５）により近似することができ、ＴＳＱＴに対して０.９×ＴＳＱＴ〜１.１×ＴＳＱＴの範囲の引張強度を有する鋼材が得られる。
ＴＳＱＴ＝−０.１１×λ＋３７００×Ｃ＋１７６０ （５）
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）を示す。
したがって、前記ＴＳＱＴと前記パラメータλとは下記式（２）を満足する。
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）を示す。
したがって、前記ＴＳＱＴと前記パラメータλとは下記式（２）を満足する。
（３７００×Ｃ−１.１×ＴＳＱＴ＋１７６０）／０.１１≦λ≦（３７００×Ｃ−０.９×ＴＳＱＴ＋１７６０）／０.１１ （２）
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）、ＴＳＱＴは高強度鋼材の引張強度（ＭＰａ）を示す。
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）、ＴＳＱＴは高強度鋼材の引張強度（ＭＰａ）を示す。
（４）一般に、高強度鋼材については目標引張強度下限ＴＳＱＴ ｍｉｎ（ＭＰａ）が設定されるから、上記式（５）とその誤差量より、パラメータλが下記式（３）を満足する条件で焼戻し処理を施すことにより、目標引張強度下限ＴＳＱＴ ｍｉｎ（ＭＰａ）以上の引張強度を有する鋼材を得ることができる。
λ≦（３７００×Ｃ−０.９×ＴＳＱＴ ｍｉｎ＋１７６０）／０.１１ （３）
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）を示す。
（５）また、高強度鋼材について目標引張強度上限ＴＳＱＴ ｍａｘ（ＭＰａ）が設定される場合には、上記式（５）とその誤差量より、パラメータλが下記式（４）を満足する条件で焼戻し処理を施すことにより、目標引張強度上限ＴＳＱＴ ｍａｘ（ＭＰａ）以下の引張強度を有する鋼材を得ることができる。
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）を示す。
（５）また、高強度鋼材について目標引張強度上限ＴＳＱＴ ｍａｘ（ＭＰａ）が設定される場合には、上記式（５）とその誤差量より、パラメータλが下記式（４）を満足する条件で焼戻し処理を施すことにより、目標引張強度上限ＴＳＱＴ ｍａｘ（ＭＰａ）以下の引張強度を有する鋼材を得ることができる。
λ≧（３７００×Ｃ−１.１×ＴＳＱＴ ｍｉｎ＋１７６０）／０.１１ （４）
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）を示す。
本発明は上記の知見に基づいて完成されたものであり、その要旨は下記の通りである。
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）を示す。
本発明は上記の知見に基づいて完成されたものであり、その要旨は下記の通りである。
(1)質量％で、Ｃ：０.０５〜０.４５％、Ｓｉ：１.０％以下、Ｍｎ：０.２〜３.０％、Ｐ：０.１％以下、Ｓ：０.０２％以下、Ａｌ：０.２％以下、Ｎ：０.０１％以下を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなる化学組成を有するとともに、降伏比ＹＲが９０％以上で引張強さＴＳが７００ＭＰａ以上１７００ＭＰａ以下の機械特性を有することを特徴とする高強度鋼材。
(2)前記化学組成が、Ｆｅの一部に代えて、Ｂ：０.０１％以下、Ｔｉ：０.１％以下およびＣｒ：１.０％以下からなる群から選ばれた１種または２種以上を含有することを特徴とする上記(1)に記載の高強度鋼材。
(3)前記化学組成が、Ｆｅの一部に代えて、Ｍｏ：１.０％以下、Ｗ：１.０％以下、Ｎｉ：１.０％以下、Ｎｂ：１.０％以下、Ｖ：１.０％以下およびＣｕ：１.０％以下からなる群から選ばれた１種または２種以上を含有することを特徴とする上記(1)または(2)に記載の高強度鋼材。
(4)上記(1)〜(3)のいずれかに記載の化学組成を有する鋼材を、オーステナイト単相状態としたのちに、上部臨界冷却速度以上の冷却速度でＭｓ点以下の温度域まで冷却し、次いで下記式（１）で規定されるパラメータλが１１０００〜１６５００となる条件で焼戻し処理を施すことを特徴とする高強度鋼材の製造方法。
λ＝Ｔ｛ｌｏｇ（ｔ）＋２０｝ （１）
ここで、式中のＴは焼戻温度（単位：Ｋ）、ｔは焼戻時間（単位：ｈ）を示す。
λ＝Ｔ｛ｌｏｇ（ｔ）＋２０｝ （１）
ここで、式中のＴは焼戻温度（単位：Ｋ）、ｔは焼戻時間（単位：ｈ）を示す。
(5) 前記パラメータλが下記式（２）を満足することを特徴とする上記(4)に記載の高強度鋼材の製造方法。
（３７００×Ｃ−１.１×ＴＳＱＴ＋１７６０）／０.１１≦λ≦（３７００×Ｃ−０.９×ＴＳＱＴ＋１７６０）／０.１１ （２）
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）、ＴＳＱＴは高強度鋼材の引張強度（ＭＰａ）を示す。
（３７００×Ｃ−１.１×ＴＳＱＴ＋１７６０）／０.１１≦λ≦（３７００×Ｃ−０.９×ＴＳＱＴ＋１７６０）／０.１１ （２）
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）、ＴＳＱＴは高強度鋼材の引張強度（ＭＰａ）を示す。
(6)高強度鋼材の目標引張強度下限ＴＳＱＴ ｍｉｎ（ＭＰａ）に基づいて前記パラメータλが下記式（３）を満足する条件で焼戻し処理を施すことを特徴とする上記(4)に記載の高強度鋼材の製造方法。
λ≦（３７００×Ｃ−０.９×ＴＳＱＴ ｍｉｎ＋１７６０）／０.１１ （３）
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）を示す。
λ≦（３７００×Ｃ−０.９×ＴＳＱＴ ｍｉｎ＋１７６０）／０.１１ （３）
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）を示す。
(7)高強度鋼材の目標引張強度上限ＴＳＱＴ ｍａｘ（ＭＰａ）に基づいて前記パラメータλが下記式（４）を満足する条件で焼戻し処理を施すことを特徴とする上記(4)または(6)に記載の高強度鋼材の製造方法。
λ≧（３７００×Ｃ−１.１×ＴＳＱＴ ｍａｘ＋１７６０）／０.１１ （４）
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）を示す。
λ≧（３７００×Ｃ−１.１×ＴＳＱＴ ｍａｘ＋１７６０）／０.１１ （４）
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）を示す。
本発明によれば、熱処理により得られる高い降伏比と高い強度とを併せ持つ鋼材と、そのような鋼材の簡便な製造方法が提供される。さらに、そのように高強度化された高い降伏比と高い強度とを併せ持つ高強度鋼材において、同一鋼種であっても製造条件を規定することで簡単に各種強度レベルの材料を高い降伏比を確保しつつ作り分けることのできる鋼種およびそのための製造方法が提供される。
本発明に使用する鋼材の成分、製造方法、及び熱処理条件の限定理由について詳述する。本明細書において鋼の化学組成を示す「％」は、いずれも「質量％」である。
（１）鋼の化学組成
Ｃ：Ｃは焼入れ後の鋼の強度を決定する重要な元素であり、Ｃ含有量が低すぎると焼入れ後に十分な強度が得られない。一方Ｃ含有量が高すぎると、焼入れ前の鋼材の延性が低下し焼入れ前の加工性が損なわれる。従ってＣ含有量を０.０５〜０.４５％とする。好ましくは０.０９〜０.２６％である。
（１）鋼の化学組成
Ｃ：Ｃは焼入れ後の鋼の強度を決定する重要な元素であり、Ｃ含有量が低すぎると焼入れ後に十分な強度が得られない。一方Ｃ含有量が高すぎると、焼入れ前の鋼材の延性が低下し焼入れ前の加工性が損なわれる。従ってＣ含有量を０.０５〜０.４５％とする。好ましくは０.０９〜０.２６％である。
Ｓｉ：Ｓｉは鋼の焼入れ性を高める元素であり、必要に応じて含有させることができる。ただし過剰な添加は化成処理性やめっき性が低下し、さらにＡ３点が上昇するため、含有量を１.０％以下とする。望ましくは０.１〜０.３％である。
Ｍｎ：Ｍｎは鋼の焼入れ性を確保するために重要な元素であり、０.２％以上含有させる。一方過剰な添加は焼入れ前の加工性を劣化させるだけでなく、炭化物が安定化し、焼入れ加熱時に溶け残りやすくなる。従ってＭｎの含有量を０.２〜３.０％とする。望ましくは０.７〜１.５％である。
Ｐ：Ｐは不可避不純物の一つであり、焼入れ前の鋼の加工性および焼入れ後の鋼の靱性を劣化させる。従って含有量は少ないほど好ましく、含有量を０.１％以下とする。望ましくは０.０３％以下である。
Ｓ：Ｓも不可避不純物の一つであり、焼入れ前の鋼の加工性および焼入れ後の鋼の靱性を劣化させる。従って含有量は少ないほど望ましく、含有量を０.０２％以下とする。望ましくは０.０１％以下である。
Ａｌ：Ａｌは製鋼工程で脱酸を目的として添加することができる。しかし過剰な添加は製造コストの上昇を招くとともに、Ａ３点も上昇して製造を困難にする。したがって含有量を０.２％以下とする。望ましくは０.００５〜０.１％である。
Ｎ：Ｎは鋼中に不可避に含有される元素であり、焼入れ前の鋼の加工性を劣化させる。そのため含有量を０.０１％以下と定めた。望ましくは０.００５％以下である。
本発明においては上記元素に加えてさらに以下の元素を少なくとも１種含有させても良い。
本発明においては上記元素に加えてさらに以下の元素を少なくとも１種含有させても良い。
Ｂ：Ｂは焼入れ性を向上させる作用を有するので適宜含有させることができる。しかしながら、過剰な含有は焼入れ処理前の鋼材の加工性を劣化させる。したがってＢ含有量を０.０１％以下とする。より好ましくは０.００４％以下である。上記作用による効果を確実に得るには、Ｂ含有量を０.０００２％以上とすることが好ましく、０.０００５％以上とすることがより好ましい。
Ｔｉ：Ｔｉは焼入れ性を向上させる作用を有するので適宜含有させることができる。Ｔｉはそのような作用ばかりでなく、さらに鋼中の固溶Ｎを析出固定して焼入れ前の鋼材の成形性を向上させることができる。しかしながら過剰に含有するとＴｉＣの析出量が増し、焼入れ処理前の鋼材の加工性が低下するので、Ｔｉ含有量を０.１％以下とする。より好ましくは０.０４％以下である。上記作用による効果を確実に得るには、Ｔｉ含有量を０.００２％以上とすることが好ましく、０.０１％以上であることがより好ましい。
また、ＴｉはＢＮの析出を抑制し、Ｂの焼入れ性を高める作用を有するので、Ｔｉ≧４８／１１×Ｂ（ＴｉおよびＢは各元素の鋼中の含有量（質量％）を示す）となるようにＴｉとＢとを同時に含有させることが望ましい。
また、ＴｉはＢＮの析出を抑制し、Ｂの焼入れ性を高める作用を有するので、Ｔｉ≧４８／１１×Ｂ（ＴｉおよびＢは各元素の鋼中の含有量（質量％）を示す）となるようにＴｉとＢとを同時に含有させることが望ましい。
Ｃｒ：Ｃｒは焼入れ性を向上させる作用を有するので適宜含有させることができる。しかしながら、過剰な含有は焼入れ前の鋼材の加工性を劣化させるので、Ｃｒ含有量を１.０％以下とする。好ましくは０.６％以下である。上記作用による効果を確実に得るにはＣｒ含有量を０.０２％以上とすることが好ましい。
Ｍｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃｕ：
これらの元素も焼入れ性を向上させる作用を有するので適宜含有させることができる。しかしながら過剰な含有は焼入れ前の鋼材の加工性を劣化させる。したがって各元素の含有量を１.０％以下と定めた。一方、上記作用による効果を確実に得るには、何れかの元素の含有量を０.０２％以上とすることが望ましい。より望ましくは、これらの元素の合計含有量を０.０５〜１.０％とすることである。
これらの元素も焼入れ性を向上させる作用を有するので適宜含有させることができる。しかしながら過剰な含有は焼入れ前の鋼材の加工性を劣化させる。したがって各元素の含有量を１.０％以下と定めた。一方、上記作用による効果を確実に得るには、何れかの元素の含有量を０.０２％以上とすることが望ましい。より望ましくは、これらの元素の合計含有量を０.０５〜１.０％とすることである。
（２）鋼材の機械特性
降伏比ＹＲ：９０％以上、引張強さＴＳ：７００ＭＰａ以上１７００ＭＰａ以下
鋼材の降伏比が低いと高い降伏比が要求されるフレーム等の骨格部材への適用が制限される。したがって降伏比ＹＲは９０％以上とする。好ましくは９５％以上である。また、鋼材の引張強さが７００ＭＰａ未満では高強度鋼材としては強度が不十分である。したがって、引張強さを７００ＭＰａ以上とする。好ましくは、８５０ＭＰａ以上、さらに好ましくは１０００ＭＰａ以上である。一方、引張強さが高過ぎる場合には充分な靭性を確保することが困難となる。したがって、鋼材の引張強さを１７００ＭＰａ以下とする。好ましくは、１５００ＭＰａ以下、さらに好ましくは１３５０ＭＰａ以下である。
降伏比ＹＲ：９０％以上、引張強さＴＳ：７００ＭＰａ以上１７００ＭＰａ以下
鋼材の降伏比が低いと高い降伏比が要求されるフレーム等の骨格部材への適用が制限される。したがって降伏比ＹＲは９０％以上とする。好ましくは９５％以上である。また、鋼材の引張強さが７００ＭＰａ未満では高強度鋼材としては強度が不十分である。したがって、引張強さを７００ＭＰａ以上とする。好ましくは、８５０ＭＰａ以上、さらに好ましくは１０００ＭＰａ以上である。一方、引張強さが高過ぎる場合には充分な靭性を確保することが困難となる。したがって、鋼材の引張強さを１７００ＭＰａ以下とする。好ましくは、１５００ＭＰａ以下、さらに好ましくは１３５０ＭＰａ以下である。
（３）鋼材の製造方法
本発明は、所定の化学組成を備える鋼材をオーステナイト単相状態とする熱処理を施すことにより目的とする強度を付与するものであるから、熱処理前の鋼材の製造方法は特に限定されることはなく常法で構わない。また、当該鋼材の形状は、板、帯、棒、パイプ等のいずれでも構わないし、これらにプレス成形等の加工を施したものであっても構わない。当該鋼材が鋼板もしくは鋼板を素材として加工が施された鋼材である場合には、当該鋼板は、熱間圧延ままの熱間圧延鋼板や酸洗等により脱スケール処理が施された熱間圧延鋼板であってもよく、熱間圧延鋼板に冷間圧延が施された冷間圧延鋼板であってもよい。また、鋼材の表面には、耐食性向上や熱処理におけるスケール形成の抑制を目的としてＺｎ系めっき、Ａｌ系めっき、耐酸化コーティング等が施されていても構わない。焼入れを施す鋼材が加工を施された鋼材である場合であって、加工前の素材の強度が高く加工が困難な場合には、当該素材に焼鈍を施して軟質化させてもよい。当該素材が鋼板の場合には箱焼鈍や連続焼鈍を適用することができる。
本発明は、所定の化学組成を備える鋼材をオーステナイト単相状態とする熱処理を施すことにより目的とする強度を付与するものであるから、熱処理前の鋼材の製造方法は特に限定されることはなく常法で構わない。また、当該鋼材の形状は、板、帯、棒、パイプ等のいずれでも構わないし、これらにプレス成形等の加工を施したものであっても構わない。当該鋼材が鋼板もしくは鋼板を素材として加工が施された鋼材である場合には、当該鋼板は、熱間圧延ままの熱間圧延鋼板や酸洗等により脱スケール処理が施された熱間圧延鋼板であってもよく、熱間圧延鋼板に冷間圧延が施された冷間圧延鋼板であってもよい。また、鋼材の表面には、耐食性向上や熱処理におけるスケール形成の抑制を目的としてＺｎ系めっき、Ａｌ系めっき、耐酸化コーティング等が施されていても構わない。焼入れを施す鋼材が加工を施された鋼材である場合であって、加工前の素材の強度が高く加工が困難な場合には、当該素材に焼鈍を施して軟質化させてもよい。当該素材が鋼板の場合には箱焼鈍や連続焼鈍を適用することができる。
（３）熱処理方法
上記の方法により製造した鋼材に焼入れ焼戻しの熱処理を施す。
焼入れ処理は、鋼材をオーステナイト単相状態としたのちに、上部臨界冷却速度以上の冷却速度でＭｓ点以下の温度域まで冷却して行う。
上記の方法により製造した鋼材に焼入れ焼戻しの熱処理を施す。
焼入れ処理は、鋼材をオーステナイト単相状態としたのちに、上部臨界冷却速度以上の冷却速度でＭｓ点以下の温度域まで冷却して行う。
オーステナイト単相状態とする際に加熱する場合の加熱方法は炉加熱、高周波加熱、通電加熱等の公知の方法の何れであってもよい。また、鋼材が加工を施されたものである場合には、熱間プレス法のようにオーステナイト単相状態としたのちに素材に加工を施して鋼材としたのちに、オーステナイト単相状態を保持したまま加熱すること無しに焼入れ処理を施してもよい。また、オーステナイト単相状態とするのは必ずしも鋼材全体である必要はなく、鋼材の目的に応じて鋼材全体を焼入れたり部分的に焼入れたりすることができる。
オーステナイト単相状態としたのちに、上部臨界冷却速度以上の冷却速度でＭｓ点以下の温度域まで冷却するが、当該冷却速度が上部臨界冷却速度未満の場合には焼戻し処理後の鋼材について機械的特性のばらつきが生じる。従って１０℃／ｓ以上で冷却し、焼戻し後の鋼材の中心部のビッカース硬度Ｈｖを全厚で測定した引張強度ＴＳ（ＭＰａ）／４以上とするのが望ましい。一方、冷却速度が高過ぎると焼割れが生じる可能性があるので冷却速度は１０００℃／ｓ以下とすることが望ましい。十分な冷却速度が確保できれば水冷、油冷、ガス冷、あるいはプレス冷却等のいずれの方法で冷却しても構わない。
焼入処理後に焼戻処理を行うが、下記式（１）に表されるパラメータλが１１０００未満だと降伏比ＹＲを９０％以上とすることが困難となる。一方、パラメータλが１６５００超だと引張強度ＴＳを７００ＭＰａ以上とすることが困難となり、充分な鋼材の強度向上を図ることができない場合がある。したがって１１０００≦λ≦１６５００となる範囲で焼戻し処理を施す。なお降伏比ＹＲは高い方が望ましく、ＹＲが９５％以上となる条件で焼戻し処理を施すことが望ましい。また焼戻し後の強度が高すぎると靱性が低いため、焼戻し後の引張強度が１３５０ＭＰａ以下となる条件で焼戻し処理を施すことが望ましい。
λ＝Ｔ｛ｌｏｇ（ｔ）＋２０｝ （１）
ここで、式中のＴは焼戻温度（単位：Ｋ）、ｔは焼戻時間（単位：ｈ）を示す。
λ＝Ｔ｛ｌｏｇ（ｔ）＋２０｝ （１）
ここで、式中のＴは焼戻温度（単位：Ｋ）、ｔは焼戻時間（単位：ｈ）を示す。
焼戻し処理における加熱方法は、焼入れと同じく、炉加熱、高周波加熱、通電加熱等のいずれの方法でも構わない。また鋼材全体を焼戻しても、部分的に焼戻しても構わない。
焼戻時間が短すぎると、パラメータλの制御が困難であり、かつ焼戻温度を高温とする必要があるため１秒間以上とすることが望ましい。一方焼戻時間が長すぎると焼戻処理に要するコストが嵩み、生産性が低下するため、１０００秒間以下とすることが望ましい。焼戻処理後の冷却方法は、水冷、油冷、ガス冷、あるいはプレス冷却等のいずれの方法で冷却しても構わない。冷却速度は特に規定しないが高いほうが望ましい。
焼戻時間が短すぎると、パラメータλの制御が困難であり、かつ焼戻温度を高温とする必要があるため１秒間以上とすることが望ましい。一方焼戻時間が長すぎると焼戻処理に要するコストが嵩み、生産性が低下するため、１０００秒間以下とすることが望ましい。焼戻処理後の冷却方法は、水冷、油冷、ガス冷、あるいはプレス冷却等のいずれの方法で冷却しても構わない。冷却速度は特に規定しないが高いほうが望ましい。
このようにして得られた本発明にかかる鋼材の組織は、一般には焼戻しマルテンサイト組織であるが、化学組成によっては、また上記熱処理条件の範囲内でも一部ベイナイトが生じることがある。
ここに、「焼戻し温度」は、鋼材の温度を計測する直接的方法により求めることが好ましいが、困難な場合には加熱媒体の温度を計測する間接的方法により求めてもよい。「焼戻し時間」は、上記方法によって計測される温度が目標温度に保持されている時間を言う。なお、焼戻し処理が連続的温度変化を伴う場合には、日本熱処理技術協会発行(2002年)雑誌「熱処理」42(3)P163に記載の方法でパラメータλを補正する。
焼戻し処理後の鋼材の引張強度ＴＳＱＴ（ＭＰａ）は下記式（５）により近似することができ、パラメータλを１１０００〜１６５００となる条件で焼戻し処理を施すと、ＴＳＱＴに対して０.９×ＴＳＱＴ〜１.１×ＴＳＱＴの範囲の強度を持つ鋼材が得られる。
ＴＳＱＴ＝−０.１１×λ＋３７００×Ｃ＋１７６０ （５）
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）を示す。
ＴＳＱＴ＝−０.１１×λ＋３７００×Ｃ＋１７６０ （５）
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）を示す。
したがって、前記ＴＳＱＴと前記パラメータλとは下記式（２）を満足する。
（３７００×Ｃ−１.１×ＴＳＱＴ＋１７６０）／０.１１≦λ≦（３７００×Ｃ−０.９×ＴＳＱＴ＋１７６０）／０.１１ （２）
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）、ＴＳＱＴは高強度鋼材の引張強度（ＭＰａ）を示す。
（３７００×Ｃ−１.１×ＴＳＱＴ＋１７６０）／０.１１≦λ≦（３７００×Ｃ−０.９×ＴＳＱＴ＋１７６０）／０.１１ （２）
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）、ＴＳＱＴは高強度鋼材の引張強度（ＭＰａ）を示す。
一般に、高強度鋼材については目標引張強度下限ＴＳＱＴ ｍｉｎ（ＭＰａ）が設定されるから、上記式（５）とその誤差量より、パラメータλが下記式（３）を満足する条件で焼戻し処理を施すことにより、目標引張強度下限ＴＳＱＴ ｍｉｎ（ＭＰａ）以上の引張強度を有する鋼材を得ることができる。
λ≦（３７００×Ｃ−０.９×ＴＳＱＴ ｍｉｎ＋１７６０）／０.１１ （３）
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）を示す。
λ≦（３７００×Ｃ−０.９×ＴＳＱＴ ｍｉｎ＋１７６０）／０.１１ （３）
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）を示す。
また、高強度鋼材について目標引張強度上限ＴＳＱＴ ｍａｘ（ＭＰａ）が設定される場合には、上記式（５）とその誤差量より、パラメータλが下記式（４）を満足する条件で焼戻し処理を施すことにより、目標引張強度上限ＴＳＱＴ ｍａｘ（ＭＰａ）以下の引張強度を有する鋼材を得ることができる。
λ≧（３７００×Ｃ−１.１×ＴＳＱＴ ｍｉｎ＋１７６０）／０.１１ （４）
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）を示す。
λ≧（３７００×Ｃ−１.１×ＴＳＱＴ ｍｉｎ＋１７６０）／０.１１ （４）
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）を示す。
表１の化学組成を有する鋼を溶製し、鍛造、熱間圧延して板厚２.６ｔの鋼材を作成した。この鋼材を加熱速度１００℃／ｓで９００℃のオーステナイト単相域まで昇温し、１０ｓ保持した後、水焼入れした。この鋼材を加熱温度５５０℃まで再び昇温し、１０ｓ保持した後、水冷することにより、式(1)のλ＝１４３５６に相当する焼戻し処理を行った。なお、このときの温度(K)、時間(t)は前述のようにして求めたものである。
熱処理前の鋼材、焼入れ後及び焼戻し後の鋼材をＪＩＳ５号引張試験片に加工し、引張速度３ｍｍ／ｍｉｎで引張試験を行った。
熱処理前の鋼材、焼入れ後及び焼戻し後の鋼材をＪＩＳ５号引張試験片に加工し、引張速度３ｍｍ／ｍｉｎで引張試験を行った。
熱処理前の鋼材、焼入れ後、及び焼戻し後の鋼材の引張特性を表２に示す。
本発明の範囲よりＣ量及びＭｎ量が高い試番３と試番５は、熱処理前の降伏強度ＹＳが５００ＭＰａを超え、加工が困難である。
本発明の範囲よりＭｎ量が低い試番４は、焼入れ性が低く、焼入れ焼戻し後に十分な機械特性が得られない。
本発明の範囲よりＭｎ量が低い試番４は、焼入れ性が低く、焼入れ焼戻し後に十分な機械特性が得られない。
鋼材の化学成分が本発明の範囲内である試番２、及び試番６〜１６は、熱処理前の加工性は十分であり、焼戻し後にＹＲ：９０％以上、ＴＳ：７００ＭＰａ以上の機械的特性を持つ。
Ｃ：０.２２％、Ｓｉ：０.２５％、Ｍｎ：１.２８％、Ｐ：０.００９％、Ｓ：０.００２％、Ａｌ：０.０４３％、Ｎ：０.００３％、Ｃｒ：０.１８％、Ｔｉ：０.０２１％、Ｂ：０.００１８％を含有する鋼を溶製し、鍛造、熱間圧延して板厚２.６ｔの鋼材を作成した。得られた鋼材を、表３に示す条件で二相焼入れまたは焼入れ焼戻しの熱処理を行った。得られた鋼材をＪＩＳ５号引張試験片に加工し、引張速度３ｍｍ／ｍｉｎで引張試験を行った。
図示結果から分かるように、比較例として示す二相焼入れ材は、引張強度ＴＳは高いが、降伏強度ＹＳが低く、ＹＲ９０％未満である。図１、図２参照。
一方、マルテンサイト単相域からの焼入れ材を、λが本発明で規定する１１０００≦λ≦１６５００の範囲内で焼戻すと、図１からも分かるように、本発明の範囲内の７００ＭＰａ以上の任意の目標引張強度の焼戻し材が得られ、しかも、図２からも分かるように、この範囲において特異的に降伏比ＹＲが９０％以上で引張強度ＴＳが７００ＭＰａ以上の機械的特性を持つ鋼材が得られる。しかし、λが本発明の範囲より小さい条件で焼戻すとＹＲが９０％未満であり、大きい条件で焼戻すとＴＳが７００ＭＰａ未満である。
さらにλが本発明で規定する１１０００≦λ≦１６５００の範囲内で焼戻すと、焼戻し処理後の鋼材の引張強度は下記式（５）で表されるＴＳＱＴ（ＭＰａ）に対して０.９×ＴＳＱＴ〜１.１×ＴＳＱＴの範囲である。
ＴＳＱＴ＝−０.１１×λ＋３７００×Ｃ＋１７６０ （５）
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）を示す。
ＴＳＱＴ＝−０.１１×λ＋３７００×Ｃ＋１７６０ （５）
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）を示す。
したがって、式(5)の関係を利用することで、目標の引張強度レベルであって、かつ90％以上の降伏比の鋼材が得られることが分かる。
なお、本例では、鋼の化学組成がCr、Ti、Bを含有するものであるが、実施例１の結果を参照すれば、鋼種２、６ないし７と、鋼種８以降が同じ傾向を示すことから、図１、図２の関係は鋼種２、６ないし７においても同様に成立し、目標強度レベルにおいていずれも９０％以上という高い降伏比を実現できることが分かる。
なお、本例では、鋼の化学組成がCr、Ti、Bを含有するものであるが、実施例１の結果を参照すれば、鋼種２、６ないし７と、鋼種８以降が同じ傾向を示すことから、図１、図２の関係は鋼種２、６ないし７においても同様に成立し、目標強度レベルにおいていずれも９０％以上という高い降伏比を実現できることが分かる。
Claims (7)
- 質量％で、Ｃ：０.０５〜０.４５％、Ｓｉ：１.０％以下、Ｍｎ：０.２〜３.０％、Ｐ：０.１％以下、Ｓ：０.０２％以下、Ａｌ：０.２％以下、Ｎ：０.０１％以下を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなる化学組成を有するとともに、降伏比ＹＲが９０％以上で引張強さＴＳが７００ＭＰａ以上、１７００ＭＰａ以下の機械特性を有することを特徴とする高強度鋼材。
- 前記化学組成が、Ｆｅの一部に代えて、Ｂ：０.０１％以下、Ｔｉ：０.１％以下およびＣｒ：１.０％以下からなる群から選ばれた１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載の高強度鋼材。
- 前記化学組成が、Ｆｅの一部に代えて、Ｍｏ：１.０％以下、Ｗ：１.０％以下、Ｎｉ：１.０％以下、Ｎｂ：１.０％以下、Ｖ：１.０％以下およびＣｕ：１.０％以下からなる群から選ばれた１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１または２に記載の高強度鋼材。
- 請求項１〜３のいずれかに記載の化学組成を有する鋼材を、オーステナイト単相状態としたのちに、上部臨界冷却速度以上の冷却速度でＭｓ点以下の温度域まで冷却し、次いで下記式（１）で規定されるパラメータλが１１０００〜１６５００となる条件で焼戻し処理を施すことを特徴とする高強度鋼材の製造方法。
λ＝Ｔ｛ｌｏｇ（ｔ）＋２０｝ （１）
ここで、式中のＴは焼戻温度（単位：Ｋ）、ｔは焼戻時間（単位：ｈ）を示す。 - 前記パラメータλが下記式（２）を満足することを特徴とする請求項４に記載の高強度鋼材の製造方法。
（３７００×Ｃ−１.１×ＴＳＱＴ＋１７６０）／０.１１≦λ≦（３７００×Ｃ−０.９×ＴＳＱＴ＋１７６０）／０.１１ （２）
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）、ＴＳＱＴは高強度鋼材の引張強度（ＭＰａ）を示す。 - 高強度鋼材の目標引張強度下限ＴＳＱＴ ｍｉｎ（ＭＰａ）に基づいて前記パラメータλが下記式（３）を満足する条件で焼戻し処理を施すことを特徴とする請求項４に記載の高強度鋼材の製造方法。
λ≦（３７００×Ｃ−０.９×ＴＳＱＴ ｍｉｎ＋１７６０）／０.１１ （３）
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）を示す。 - 高強度鋼材の目標引張強度上限ＴＳＱＴ ｍａｘ（ＭＰａ）に基づいて前記パラメータλが下記式（４）を満足する条件で焼戻し処理を施すことを特徴とする請求項４または６に記載の高強度鋼材の製造方法。
λ≧（３７００×Ｃ−１.１×ＴＳＱＴ ｍａｘ＋１７６０）／０.１１ （４）
ここで、式中のＣは鋼中のＣ含有量（単位：質量％）を示す。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2006122205A JP4983082B2 (ja) | 2006-04-26 | 2006-04-26 | 高強度鋼材及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2006122205A JP4983082B2 (ja) | 2006-04-26 | 2006-04-26 | 高強度鋼材及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2007291464A true JP2007291464A (ja) | 2007-11-08 |
| JP4983082B2 JP4983082B2 (ja) | 2012-07-25 |
Family
ID=38762360
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2006122205A Active JP4983082B2 (ja) | 2006-04-26 | 2006-04-26 | 高強度鋼材及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4983082B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010248565A (ja) * | 2009-04-15 | 2010-11-04 | Jfe Steel Corp | 伸びフランジ性に優れた超高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
| JP4927236B1 (ja) * | 2011-03-09 | 2012-05-09 | 新日本製鐵株式会社 | ホットスタンプ用鋼板及びその製造方法と高強度部品の製造方法 |
| CN102877001A (zh) * | 2012-10-29 | 2013-01-16 | 北京科技大学 | 一种低碳免回火全贝氏体组织塑料模具钢及制备方法 |
| WO2014196645A1 (ja) | 2013-06-07 | 2014-12-11 | 新日鐵住金株式会社 | 熱処理鋼材及びその製造方法 |
| KR101797316B1 (ko) * | 2015-12-21 | 2017-11-14 | 주식회사 포스코 | 고강도 및 우수한 내구성을 가지는 자동차용 부품 및 그 제조방법 |
| KR20170133495A (ko) | 2015-04-08 | 2017-12-05 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 열처리 강판 부재 및 그것의 제조 방법 |
| KR20170134680A (ko) | 2015-04-08 | 2017-12-06 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 열처리용 강판 |
| JP2019529717A (ja) * | 2016-07-08 | 2019-10-17 | 東北大学Ｎｏｒｔｈｅａｓｔｅｒｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ | 熱間スタンプ成形用鋼材、熱間スタンプ成形方法、および熱間スタンプ成形部材 |
| US11041225B2 (en) | 2015-04-08 | 2021-06-22 | Nippon Steel Corporation | Heat-treated steel sheet member and method for producing the same |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06306460A (ja) * | 1993-04-16 | 1994-11-01 | Nippon Steel Corp | 高疲労強度熱間鍛造品の製造方法 |
| JPH0967645A (ja) * | 1995-08-29 | 1997-03-11 | Kobe Steel Ltd | 剪断加工後の伸びフランジ性に優れた薄鋼板及びその薄鋼板を用いた素板 |
| JPH11131134A (ja) * | 1997-10-30 | 1999-05-18 | Kobe Steel Ltd | 非調質鋼製高強度成形品の製法 |
| JP2001123224A (ja) * | 1999-10-27 | 2001-05-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度高靱性非調質部品の製造方法 |
| JP2001131680A (ja) * | 1999-11-10 | 2001-05-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度高靱性非調質冷間成形加工部品及びその製造方法 |
| JP2005133181A (ja) * | 2003-10-31 | 2005-05-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
-
2006
- 2006-04-26 JP JP2006122205A patent/JP4983082B2/ja active Active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06306460A (ja) * | 1993-04-16 | 1994-11-01 | Nippon Steel Corp | 高疲労強度熱間鍛造品の製造方法 |
| JPH0967645A (ja) * | 1995-08-29 | 1997-03-11 | Kobe Steel Ltd | 剪断加工後の伸びフランジ性に優れた薄鋼板及びその薄鋼板を用いた素板 |
| JPH11131134A (ja) * | 1997-10-30 | 1999-05-18 | Kobe Steel Ltd | 非調質鋼製高強度成形品の製法 |
| JP2001123224A (ja) * | 1999-10-27 | 2001-05-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度高靱性非調質部品の製造方法 |
| JP2001131680A (ja) * | 1999-11-10 | 2001-05-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度高靱性非調質冷間成形加工部品及びその製造方法 |
| JP2005133181A (ja) * | 2003-10-31 | 2005-05-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010248565A (ja) * | 2009-04-15 | 2010-11-04 | Jfe Steel Corp | 伸びフランジ性に優れた超高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
| JP4927236B1 (ja) * | 2011-03-09 | 2012-05-09 | 新日本製鐵株式会社 | ホットスタンプ用鋼板及びその製造方法と高強度部品の製造方法 |
| KR101536703B1 (ko) * | 2011-03-09 | 2015-07-14 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 핫 스탬핑용 강판 및 그의 제조 방법과 고강도 부품의 제조 방법 |
| CN102877001A (zh) * | 2012-10-29 | 2013-01-16 | 北京科技大学 | 一种低碳免回火全贝氏体组织塑料模具钢及制备方法 |
| WO2014196645A1 (ja) | 2013-06-07 | 2014-12-11 | 新日鐵住金株式会社 | 熱処理鋼材及びその製造方法 |
| KR20160003263A (ko) | 2013-06-07 | 2016-01-08 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 열처리 강재 및 그 제조 방법 |
| US10435761B2 (en) | 2013-06-07 | 2019-10-08 | Nippon Steel Corporation | Heat-treated steel material and method of manufacturing the same |
| KR20170134680A (ko) | 2015-04-08 | 2017-12-06 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 열처리용 강판 |
| KR20170133495A (ko) | 2015-04-08 | 2017-12-05 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 열처리 강판 부재 및 그것의 제조 방법 |
| US10563281B2 (en) | 2015-04-08 | 2020-02-18 | Nippon Steel Corporation | Heat-treated steel sheet member and method for producing the same |
| US10822680B2 (en) | 2015-04-08 | 2020-11-03 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet for heat treatment |
| US11041225B2 (en) | 2015-04-08 | 2021-06-22 | Nippon Steel Corporation | Heat-treated steel sheet member and method for producing the same |
| KR101797316B1 (ko) * | 2015-12-21 | 2017-11-14 | 주식회사 포스코 | 고강도 및 우수한 내구성을 가지는 자동차용 부품 및 그 제조방법 |
| JP2019529717A (ja) * | 2016-07-08 | 2019-10-17 | 東北大学Ｎｏｒｔｈｅａｓｔｅｒｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ | 熱間スタンプ成形用鋼材、熱間スタンプ成形方法、および熱間スタンプ成形部材 |
| JP2022023165A (ja) * | 2016-07-08 | 2022-02-07 | 東北大学 | 熱間スタンプ成形用鋼材、熱間スタンプ成形方法、および熱間スタンプ成形部材 |
| US11377703B2 (en) | 2016-07-08 | 2022-07-05 | Northeastern University | Steel material for hot stamping, hot stamping process and hot stamped component |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4983082B2 (ja) | 2012-07-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN110832098B (zh) | 热轧钢板及其制造方法 | |
| EP3239339B1 (en) | Product formed from heat treatable steel having ultra high strength and excellent durability, and method for manufacturing same | |
| JP6341214B2 (ja) | 熱間成形鋼板部材およびその製造方法ならびに熱間成形用鋼板 | |
| JP6306711B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性を有するマルテンサイト鋼および製造方法 | |
| JP4947176B2 (ja) | 超高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| KR101621639B1 (ko) | 강판, 도금 강판 및 그들의 제조 방법 | |
| JP4983082B2 (ja) | 高強度鋼材及びその製造方法 | |
| EP3653736B1 (en) | Hot-rolled steel strip and manufacturing method | |
| CN104513927B (zh) | 一种抗拉强度800MPa级高强度高韧性钢板及其制造方法 | |
| WO2015102051A1 (ja) | 熱間成形部材およびその製造方法 | |
| MXPA97008775A (en) | Process to produce steel pipe without seams of great strength having excellent resistance to the fissure by tensions by sulf | |
| JP6229736B2 (ja) | 熱間成形部材およびその製造方法 | |
| WO2014061270A1 (ja) | 高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2007031733A (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた引張強さ１６００ＭＰａ級以上の鋼およびその成型品の製造方法 | |
| EP2562272B1 (en) | Method for producing steel product or steel component having excellent mechanical properties, steel product produced by the method and use of steel pipe made of strain hardened steel | |
| WO2015004906A1 (ja) | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
| CN107747039A (zh) | 一种高扩孔性能冷轧双相钢及其制备方法 | |
| KR20240000646A (ko) | 구멍 확장비가 높은 열간 압연된 강 시트 및 이의 제조 방법 | |
| JP5857913B2 (ja) | 熱間成形鋼板部材およびその製造方法ならびに熱間成形用鋼板 | |
| KR102209555B1 (ko) | 강도 편차가 적은 열연 소둔 강판, 부재 및 이들의 제조방법 | |
| JP2005240135A (ja) | 曲げ加工性に優れた耐摩耗鋼の製造方法および耐摩耗鋼 | |
| JP4265582B2 (ja) | 焼入れ後の衝撃特性に優れる熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP5228963B2 (ja) | 冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP5363867B2 (ja) | 伸びおよび伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板 | |
| JP4265583B2 (ja) | 焼入れ後の靭性に優れる冷延鋼板およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20080523 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20100728 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20110322 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20110517 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20120327 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20120409 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4983082 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20150511 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20150511 Year of fee payment: 3 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20150511 Year of fee payment: 3 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |