JP2007283316A - Method for producing thick steel plate - Google Patents
Method for producing thick steel plate Download PDFInfo
- Publication number
- JP2007283316A JP2007283316A JP2006110609A JP2006110609A JP2007283316A JP 2007283316 A JP2007283316 A JP 2007283316A JP 2006110609 A JP2006110609 A JP 2006110609A JP 2006110609 A JP2006110609 A JP 2006110609A JP 2007283316 A JP2007283316 A JP 2007283316A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- thick steel
- steel plate
- cast slabs
- steel plates
- slabs
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
本発明は、製造効率が高い厚鋼板の製造方法に関する The present invention relates to a method for producing a thick steel plate having high production efficiency.
近年、スラブから例えば6mm以上の板厚の厚鋼板を製造する際に、粗圧延して冷却したあとに仕上圧延を行い、その後冷却装置を用いて空冷より速い速度で加速冷却を行うことにより、厚鋼板の材質制御を行う制御圧延(Controlled Rolling)が採用されている。この制御圧延は、粗圧延と仕上圧延の間に空冷による冷却工程が入るため、生産性が低下しやすい。 In recent years, when producing a thick steel plate having a thickness of, for example, 6 mm or more from a slab, by performing finish rolling after rough rolling and cooling, and then performing accelerated cooling at a faster speed than air cooling using a cooling device, Controlled rolling, which controls the material of thick steel plates, is used. In this controlled rolling, since a cooling process by air cooling is inserted between rough rolling and finish rolling, productivity is likely to be lowered.
制御圧延における生産性を改善する技術として、特許文献1及び特許文献2に記載された技術がある。
特許文献1に記載された技術は、2本のスラブそれぞれを同一の圧延装置内で往復させることにより、前記複数のスラブそれぞれを圧延して複数の厚鋼板を形成するにあたり、粗圧延後の板厚を種々変更した場合の合計圧延時間を計算で予測して、合計予測時間が最短となるように粗圧延後の板厚を2本のスラブ毎に設定するものである。
また、特許文献2に記載された技術は、リバース圧延によって一つの圧延機で圧延を行う装置において、圧延機の前後に冷却装置をそれぞれ一つ以上設置することにより、粗圧延と仕上圧延の間の冷却を水冷で行うことにより生産性を改善するものである。
In the technique described in Patent Document 1, the two slabs are reciprocated in the same rolling apparatus to roll each of the plurality of slabs to form a plurality of thick steel plates. The total rolling time when various thicknesses are changed is predicted by calculation, and the plate thickness after the rough rolling is set for every two slabs so that the total predicted time becomes the shortest.
Moreover, the technique described in Patent Document 2 is a device that performs rolling with a single rolling mill by reverse rolling, and by installing one or more cooling devices before and after the rolling mill, between rough rolling and finish rolling. The productivity is improved by performing water cooling with water cooling.
加熱された複数の鋳造スラブを連続的に同一の圧延装置内を往復させることにより複数の厚鋼板を形成する場合、厚鋼板が一列に並んでいるため、相対的に後ろに位置する厚鋼板の空冷時間(仕上圧延が終了してから冷却装置に入るまでの時間)が、相対的に前に位置する厚鋼板より長くなってしまう。この場合、鋼板の種類によっては加速冷却が行われる前に鋼板の温度がAr3以下になり、粗大なフェライトが成長して十分な強度と靭性が得られない場合が出てくる。特許文献1に記載の技術では、この課題を解決できない。 When forming a plurality of thick steel plates by continuously reciprocating a plurality of heated cast slabs in the same rolling mill, the thick steel plates are aligned in a row, so that The air cooling time (the time from finishing finish finishing to entering the cooling device) is relatively longer than that of the thick steel plate positioned in front. In this case, depending on the type of the steel plate, the temperature of the steel plate becomes Ar 3 or less before accelerated cooling is performed, and coarse ferrite grows and sufficient strength and toughness cannot be obtained. The technique described in Patent Document 1 cannot solve this problem.
また、特許文献2に記載の技術では、粗圧延と仕上げ圧延の間に行う冷却において、鋼板の表面では急速に冷却が進むが、鋼板中心部を十分に冷却するためには依然として時間を要する。このため、鋼板が厚くなると、十分に生産性を改善できない。また冷却装置を複数設置する必要があるため、初期投資コスト及びランニングコストそれぞれが増加する。 In the technique described in Patent Document 2, in the cooling performed between the rough rolling and the finish rolling, cooling rapidly proceeds on the surface of the steel plate, but it still takes time to sufficiently cool the central portion of the steel plate. For this reason, when a steel plate becomes thick, productivity cannot fully be improved. Moreover, since it is necessary to install a plurality of cooling devices, the initial investment cost and the running cost are increased.
本発明は上記のような事情を考慮してなされたものであり、その目的は、初期投資コスト及びランニングコストそれぞれが増加せず、かつ十分な強度及び靭性を有する厚鋼板を効率よく生産することができる厚鋼板の製造方法を提供することにある。 The present invention has been made in consideration of the above-mentioned circumstances, and the purpose thereof is to efficiently produce a thick steel plate having sufficient strength and toughness without increasing initial investment cost and running cost. It is in providing the manufacturing method of the thick steel plate which can do.
上記課題を解決するための本発明の要旨は以下の通りである。
(1)加熱された複数の鋳造スラブからなるスラブ群を圧延装置の前後に往復移動させることにより、前記複数の鋳造スラブそれぞれを連続的に圧延して複数の厚鋼板を形成し、その後前記複数の厚鋼板を順次冷却装置に通すことにより加速冷却する、厚鋼板の製造方法であって、
加速冷却開始時の前記複数の厚鋼板それぞれの温度の予想値を算出し、
全ての前記厚鋼板において前記加速冷却開始時の温度の予想値がAr3超となるように、前記複数の鋳造スラブの選定及び並び順を決定を行う厚鋼板の製造方法。
The gist of the present invention for solving the above problems is as follows.
(1) A plurality of heated slabs are reciprocated back and forth of a rolling device to continuously roll each of the plurality of cast slabs to form a plurality of thick steel plates, and then the plurality A method of manufacturing a thick steel plate, wherein the thick steel plate is accelerated and cooled by sequentially passing through a cooling device,
Calculate the predicted value of each of the plurality of thick steel plates at the start of accelerated cooling,
A method of manufacturing a thick steel plate, wherein the selection and arrangement order of the plurality of cast slabs are determined so that the predicted value of the temperature at the start of the accelerated cooling exceeds Ar 3 in all the thick steel plates.
(2)前記複数の鋳造スラブは2枚以上6枚以下であることを特徴とする上記(1)に記載の厚鋼板の製造方法。 (2) The method for producing a thick steel plate according to (1), wherein the plurality of cast slabs is 2 or more and 6 or less.
(3)前記複数の鋳造スラブそれぞれのAr3の予想値を算出し、
全ての前記厚鋼板において前記加速冷却開始時の温度の予想値が、前記算出したAr3の予想値超となるように、前記複数の鋳造スラブの選定及び並び順の決定を行う上記(1)又は(2)に記載の厚鋼板の製造方法。
(3) Calculate an expected value of Ar 3 for each of the plurality of cast slabs,
(1) The selection of the plurality of cast slabs and the arrangement order thereof are performed so that the predicted value of the temperature at the start of the accelerated cooling in all the thick steel plates exceeds the calculated predicted value of Ar 3. Or the manufacturing method of the thick steel plate as described in (2).
(4)前記複数のスラブそれぞれは、質量%で、C:0.03〜0.18%、Si:0.5%以下、Mn:0.4〜2.5%、P:0.02%以下、S:0.02%以下を含有し、残部はFe及び不可避的不純物からなることを特徴とする上記(1)〜(3)のいずれか一項に記載の厚鋼板の製造方法。 (4) Each of the plurality of slabs is in mass%, C: 0.03 to 0.18%, Si: 0.5% or less, Mn: 0.4 to 2.5%, P: 0.02% The method for producing a thick steel sheet according to any one of (1) to (3) above, wherein the content of S is 0.02% or less, and the balance is Fe and inevitable impurities.
(5)前記複数のスラブそれぞれは、更に質量%で、Ni:0.01〜3%、Cu:0.01〜1%、Cr:0.01〜0.5%、Mo:0.01〜0.2%、B:0.0001〜0.003%、Nb:0.001〜0.06%、V:0.001〜0.1%の少なくとも一種以上を含有することを特徴とする上記(4)に記載の厚鋼板の製造方法。
(6)前記複数のスラブとして、Ar3が650℃以下となるスラブを選定することを特徴とする上記(1)〜(5)のいずれか一項に記載の厚鋼板の製造方法。
(5) Each of the plurality of slabs is further mass%, Ni: 0.01 to 3%, Cu: 0.01 to 1%, Cr: 0.01 to 0.5%, Mo: 0.01 to It contains at least one or more of 0.2%, B: 0.0001 to 0.003%, Nb: 0.001 to 0.06%, and V: 0.001 to 0.1%. The manufacturing method of the thick steel plate as described in (4).
(6) The method for producing a thick steel plate according to any one of (1) to (5) above, wherein a slab in which Ar 3 is 650 ° C. or lower is selected as the plurality of slabs.
なお、さらに下記の構成を加えても良い。
(7)前記複数のスラブそれぞれのAr3を、前記複数の鋳造スラブそれぞれの成分から算出し、
前記加速冷却開始までの空冷時間を、前記冷却装置内における前記厚鋼板の搬送速度及び前記複数の厚鋼板それぞれの予定長さから、前記複数の厚鋼板それぞれ毎に算出し、
圧延終了時の予定温度及び前記空冷時間を用いて、前記加速冷却開始時の前記複数の厚鋼板それぞれの温度を算出することを特徴とする、上記(1)〜(6)のいずれか一項に記載の厚鋼板の製造方法。
Further, the following configuration may be added.
(7) Ar 3 of each of the plurality of slabs is calculated from each component of the plurality of cast slabs,
The air cooling time until the accelerated cooling is started is calculated for each of the plurality of thick steel plates from the conveying speed of the thick steel plates in the cooling device and the planned length of each of the plurality of thick steel plates,
The temperature of each of the plurality of thick steel plates at the start of the accelerated cooling is calculated using the estimated temperature at the end of rolling and the air cooling time, any one of (1) to (6) above The manufacturing method of the thick steel plate as described in 1 ..
本発明によれば、全ての厚鋼板において加速冷却開始時の温度の予想値がAr3超となるように、複数の鋳造スラブの選定及び並び順の決定を行うため、初期投資コスト及びランニングコストそれぞれを増加させることなく、十分な強度及び靭性を有する厚鋼板を効率よく生産することができる。 According to the present invention, in order to select a plurality of casting slabs and determine the arrangement order so that the predicted value of the temperature at the start of accelerated cooling exceeds Ar 3 in all the thick steel plates, the initial investment cost and the running cost are determined. Without increasing each, a thick steel plate having sufficient strength and toughness can be produced efficiently.
以下、図面を参照して本発明の実施形態について説明する。図1は、本実施形態で用いられる厚鋼板の製造設備を説明する図である。この製造設備は、加熱された複数の鋳造スラブ10からなるスラブ群を、圧延装置1の前後に往復移動させることにより複数の鋳造スラブ10それぞれを連続的に圧延して複数の厚鋼板11を形成し、その後、複数の厚鋼板11を順次冷却装置2に通すことにより冷却するものである。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a diagram illustrating a manufacturing facility for thick steel plates used in the present embodiment. In this manufacturing facility, a plurality of
図2は、図1に示した製造設備における鋳造スラブ10及び厚鋼板11の流れを説明する図である。まず複数の鋳造スラブ10からなるスラブ群を、圧延装置1の前後に一回又は複数回往復移動させる。これにより、複数の鋳造スラブ10それぞれを連続的に粗圧延する。粗圧延は、例えば最終板厚の2倍程度まで行う。その後、所定の温度になるまで空冷し(温度待ち)、再びスラブ群を圧延装置1の前後に一回又は複数回往復移動させる。これにより、複数の鋳造スラブそれぞれが連続的に仕上圧延され、複数の厚鋼板11が形成される。その後、複数の厚鋼板11それぞれを順次冷却装置2に通し、加速冷却を行う。
FIG. 2 is a view for explaining the flow of the
一般に、仕上圧延に必要な時間は、加速冷却に必要な時間より短い。このため、仕上圧延が終了してから加速冷却が行われるまでの時間が厚鋼板それぞれ毎に異なってしまう。また、加熱された複数の鋳造スラブを連続的に同一の圧延装置内を往復させることにより複数の厚鋼板を形成する場合、厚鋼板が一列に並んでいるため、相対的に後ろに位置する厚鋼板の空冷時間(仕上圧延が終了してから冷却装置に入るまでの時間)が、相対的に前に位置する厚鋼板より長くなってしまう。そこで本実施形態においては、厚鋼板を製造する前に、圧延開始前に複数の鋳造スラブ10それぞれのAr3、及び加速冷却開始時における各厚鋼板11の末端部の温度を算出する。そして、全ての厚鋼板11において、冷却開始時の温度がAr3超となるように、複数の鋳造スラブ10の選定及びその並び順の決定を行う。この選定及び決定は、例えば工程管理を行う部門によって行われる。
In general, the time required for finish rolling is shorter than the time required for accelerated cooling. For this reason, the time from finishing finish rolling to performing accelerated cooling differs for each thick steel plate. In addition, when a plurality of thick steel plates are formed by continuously reciprocating a plurality of heated cast slabs in the same rolling mill, the thick steel plates are arranged in a line, so that the thickness positioned relatively behind The air cooling time of the steel plate (the time from finishing finish rolling to entering the cooling device) is relatively longer than the thick steel plate positioned in front. Therefore, in the present embodiment, before manufacturing the thick steel plate, Ar 3 of each of the plurality of
上記した方法において、Ar3は鋳造スラブ10の成分によって算出されるが、この際に例えば下式(1)が用いられる。
Ar3(℃)=880−310C−80Mn−55Ni−20Cu−15Cr−80Mn−71000B…(1)
ただし、式(1)において元素記号は全て当該元素の質量%を示す。
In the above-described method, Ar 3 is calculated based on the components of the
Ar 3 (° C.) = 880-310C-80Mn-55Ni-20Cu-15Cr-80Mn-71000B (1)
However, in the formula (1), all element symbols indicate mass% of the element.
また加速冷却開始時における厚鋼板11の末端部の温度Tcsは、仕上げ圧延終了時の目標温度と、仕上圧延終了から厚鋼板11の末端部が冷却装置2で冷却されるまでの待機時間とを用いて算出される。目標温度は材料設計時に予め設定されているものであり、またk番目の厚鋼板11の待機時間t(秒)は、下式(2)を用いて算出される。
t(秒)=60(L1+L2+…+Lk-1+Lk)/v…(2)
ただし、Lk=k番目の厚鋼板の長さ(m)、v=冷却装置内における厚鋼板11の搬送速度(m/分)である。ここで複数の鋳造スラブ10の長さは各々3m以上7m以下であり、かつ2枚以上6枚以下である。また、厚鋼板11の長さの合計値は、30m以上120m以下である。
The temperature T cs at the end of the
t (seconds) = 60 (L 1 + L 2 +... + L k−1 + L k ) / v (2)
However, L k = length of the kth thick steel plate (m), v = conveying speed (m / min) of the
図3は、本実施形態における厚鋼板の製造方法を説明する為のフローチャートである。まず圧延予定の鋳造スラブ10から複数の鋳造スラブ10を選択し(S1)、選択した鋳造スラブ10のAr3を上式(1)に従って算出する(S2)。ここで鋳造スラブ10の化学的成分は、すべての鋳造スラブ10相互間で同一であっても良いし、少なくとも一つが他と異なっていても良い。次いで、鋳造スラブ10それぞれの長さ、圧延後の厚鋼板11の長さ、及び算出したAr3を参考にして、選択した鋳造スラブ10の圧延順序を決める(S3)。そして、厚鋼板11の末端部の加速冷却開始時における温度Tcsを算出する(S4)。すべての厚鋼板11においてTcs>Ar3である場合(S5:Yes)、選択した鋳造スラブ10及び順序で製造工程を決定する(S6)。
FIG. 3 is a flowchart for explaining a method of manufacturing a thick steel plate in the present embodiment. First, a plurality of
その後製造現場では、決定されて工程に従い、選択した複数の鋳造スラブ10を圧延前に1000〜1250℃に加熱した後、複数の鋳造スラブ10をS5で決定された順番に並べ、これらを連続的に圧延して複数の厚鋼板11を形成し、その後複数の厚鋼板11を順次冷却装置に通す(S6)。ここで粗圧延開始時の温度は950〜1300℃である。
Thereafter, at the manufacturing site, the
以上の処理のうち、S1〜S5の処理は、コンピュータにより支援されるのが好ましい。このコンピュータは、S1〜S5を実現するためのプログラムが組み込まれている。 Of the above processes, the processes of S1 to S5 are preferably supported by a computer. This computer incorporates a program for realizing S1 to S5.
図4は、図3の変形例を説明する為のフローチャートである。本変形例においては、予め上記した方法により製造可能な鋳造スラブ10の組み合わせ及び順序がテーブルとなっている。まずテーブルに従って圧延予定の鋳造スラブ10を複数選択して圧延順序を決定することにより、圧延工程を決定する(S11)。その後、製造現場では図3の場合と同様の方法により、複数の厚鋼板11を製造する(S12)。なお、上記したテーブルは、例えばコンピュータに組み込まれていても良いし、紙に打ち出されていても良い。
FIG. 4 is a flowchart for explaining a modification of FIG. In this modification, the combination and order of the
上記した方法が適用できるスラブの成分は、例えば質量%で、C:0.03〜0.18%、Si:0.5%以下、Mn:0.4〜2.5%、P:0.02%以下、S:0.02%以下を含有し、残部はFe及び不可避的不純物からなるものがある。また、これらの成分に加えて、更に質量%で、Ni:0.01〜3%、Cu:0.01〜1%、Cr:0.01〜0.5%、Mo:0.01〜0.2%、B:0.0001〜0.003%、Nb:0.001〜0.06%、V:0.001〜0.1%の少なくとも一種以上を含有していてもよい。このような成分にすると、高い母材強度、良好な板厚中心部靭性、良好な大入熱溶接HAZ靭性、及び高再結晶温度に起因する高い圧延能率が実現できる。 The components of the slab to which the above-described method can be applied are, for example, mass%, C: 0.03 to 0.18%, Si: 0.5% or less, Mn: 0.4 to 2.5%, P: 0.00. It contains 02% or less, S: 0.02% or less, and the balance consists of Fe and inevitable impurities. Moreover, in addition to these components, Ni: 0.01-3%, Cu: 0.01-1%, Cr: 0.01-0.5%, Mo: 0.01-0 .2%, B: 0.0001 to 0.003%, Nb: 0.001 to 0.06%, and V: 0.001 to 0.1%. With such a component, high base metal strength, good sheet thickness center toughness, good high heat input welding HAZ toughness, and high rolling efficiency due to high recrystallization temperature can be realized.
Cは厚手母材で高い強度を確保するために、0.03%以上必要である。ただし、B、微量Mo、及びNbを添加した状態で良好な大入熱溶接HAZ靭性と良好な板厚1/2部靭性を確保するためには、Cを0.18%以下に抑える必要がある。
Siは脱酸作用を有するが、B及び微量Mo成分のもとで良好な大入熱溶接HAZ靭性と良好な板厚1/2部靭性を確保するためには、0.5%以下に抑える必要がある。
Mnは脱酸作用を有すると同時に、厚手母材が高い強度を経済的に得るために必要である。その下限値は0.4%であるが、Mnが2.5%を超えるとスラブの中心偏析による有害性、すなわち板厚1/2部靭性及び大入熱HAZ靭性が劣化するために、これが上限になる。
C is a thick base material and needs to be 0.03% or more in order to ensure high strength. However, in order to ensure good high heat input welding HAZ toughness and good thickness 1/2 part toughness with the addition of B, trace amount Mo, and Nb, it is necessary to suppress C to 0.18% or less. is there.
Si has a deoxidizing action, but in order to ensure good large heat input welding HAZ toughness and good thickness 1/2 part toughness under the B and trace Mo components, it is suppressed to 0.5% or less. There is a need.
Mn has a deoxidizing action, and at the same time, it is necessary for the thick base material to obtain high strength economically. The lower limit is 0.4%. However, if Mn exceeds 2.5%, harmfulness due to center segregation of the slab, that is, sheet thickness ½ part toughness and large heat input HAZ toughness deteriorate. It becomes the upper limit.
また、Ni、Cu、Cr、Mo、B、Nb、及びVは厚手母材の強度と靭性を確保するために有効であるが、いずれの元素も大入熱溶接HAZのMA生成を助長するため、各元素の添加量は利害得失を慎重に判断して決める必要がある。このような観点から、各元素ごとに上記した下限値及び上限値が設定される。 Ni, Cu, Cr, Mo, B, Nb, and V are effective for securing the strength and toughness of the thick base material, but any element promotes the formation of MA in the high heat input welding HAZ. Therefore, the amount of each element to be added needs to be determined by carefully judging the advantages and disadvantages. From such a viewpoint, the lower limit value and the upper limit value described above are set for each element.
なお、厚鋼板11(すなわち鋳造スラブ10)のAr3(℃)が低いほど、上記した製造方法の適用範囲が広がる。例えば上式(1)から算出されるAr3≦650℃となるように各成分が調整された鋳造スラブ10を選択すると、図3を用いて説明したスラブの数及び長さが上限となる場合においても、複数の鋳造スラブ10それぞれを連続的に圧延して複数の厚鋼板11を形成し、その後複数の厚鋼板11を順次冷却装置に通しても、複数の厚鋼板11すべてに必要な強度及び靭性を持たせることができる。
Incidentally, as the Ar 3 of the steel plate 11 (i.e. the cast slab 10) (° C.) is low, the application range of the above process is increased. For example, when the
以上、上記した方法によれば、実際の製造工程を変更する必要はない。従って、初期投資コスト及びランニングコストそれぞれを増加させることなく、十分な強度及び靭性を有する厚鋼板を効率よく生産することができる厚鋼板の製造方法を提供することができる。 As described above, according to the method described above, it is not necessary to change the actual manufacturing process. Therefore, it is possible to provide a method of manufacturing a thick steel plate that can efficiently produce a thick steel plate having sufficient strength and toughness without increasing the initial investment cost and the running cost.
表1に化学成分を示す鋼1及び鋼2それぞれについて、何枚の鋳造スラブ10まで連続圧延が可能であるかを検討した。上式(1)から計算されるAr3は、鋼1では719℃、鋼2では606℃であった。
For each of Steel 1 and Steel 2 whose chemical components are shown in Table 1, how
鋳造スラブ10から形成される厚鋼板11の長さは全て20mであり、板厚は65mmであるとした。そして、母材の強度靭性確保の観点から厚鋼板の仕上げ温度を770℃に設定した。図5は、板厚65mmの厚鋼板の温度(℃)と空冷時間(圧延終了から加速冷却開始までの時間:秒)の関係を示すグラフである。本グラフは、差分法により求めた計算結果である。
The lengths of the
ところで、実施形態において説明したように、厚鋼板11の空冷時間は上式(2)を用いて計算される。表2は、上式(2)から計算された厚鋼板11の末端部の空冷時間を示す。ここで、冷却装置3内における厚鋼板の搬送速度は20m/分とした。
By the way, as demonstrated in embodiment, the air cooling time of the
表2の結果を図5に当てはめることにより、何枚の鋳造スラブ10まで連続圧延が可能であるかを判断した。判断結果を表3に示す。
By applying the results of Table 2 to FIG. 5, it was determined how
厚鋼板末端部の温度は、1〜4枚目でそれぞれ744℃、720℃、701℃、及び687℃である。これに対し、上記したようにAr3は、鋼1では719℃、鋼2では606℃であった。このため、鋼1では連続圧延は2枚まで可能であり、鋼2では4枚も可能であることが判明した。なお、表3から、上記した条件においては、Ar3が680℃以上であると4枚の鋳造スラブ10を連続圧延することができることも判明した。
The temperature at the end of the thick steel plate is 744 ° C., 720 ° C., 701 ° C., and 687 ° C. for the first to fourth sheets, respectively. On the other hand, as described above, Ar 3 was 719 ° C. for steel 1 and 606 ° C. for steel 2. For this reason, it was found that continuous rolling is possible for Steel 1 and up to 2 sheets are possible for Steel 2. From Table 3, it was also found that, under the above-described conditions, when Ar 3 is 680 ° C. or higher, four
尚、本発明は上述した実施形態に限定されるものではなく、本発明の主旨を逸脱しない範囲内で種々変更して実施することが可能である。例えば上記した実施形態及び実施例において、粗圧延及び仕上圧延を同一の圧延装置を用いて行ったが、製造ラインに2つの圧延装置を設け、それぞれが粗圧延及び仕上圧延するようにしてもよい。この場合においても本発明を適用することができる。 Note that the present invention is not limited to the above-described embodiment, and various modifications can be made without departing from the spirit of the present invention. For example, in the above-described embodiments and examples, rough rolling and finish rolling are performed using the same rolling device. However, two rolling devices may be provided in the production line, and each of them may be subjected to rough rolling and finish rolling. . Even in this case, the present invention can be applied.
1…圧延装置、2…冷却装置、10…鋳造スラブ、11…厚鋼板
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Rolling apparatus, 2 ... Cooling apparatus, 10 ... Casting slab, 11 ... Thick steel plate
Claims (6)
加速冷却開始時の前記複数の厚鋼板それぞれの温度の予想値を算出し、
全ての前記厚鋼板において前記加速冷却開始時の温度の予想値がAr3超となるように、前記複数の鋳造スラブの選定及び並び順の決定を行う厚鋼板の製造方法。 Each of the plurality of cast slabs is continuously rolled to form a plurality of thick steel plates by reciprocating a slab group consisting of a plurality of heated cast slabs before and after a rolling device, and then the plurality of thick steel plates. Is a method of manufacturing a thick steel plate, which is accelerated and cooled sequentially by a cooling device,
Calculate the predicted value of each of the plurality of thick steel plates at the start of accelerated cooling,
A method of manufacturing a thick steel plate, wherein the plurality of cast slabs are selected and the order of arrangement is determined so that the predicted value of the temperature at the start of accelerated cooling exceeds Ar 3 in all the thick steel plates.
全ての前記厚鋼板において前記加速冷却開始時の温度の予想値が、前記算出したAr3の予想値超となるように、前記複数の鋳造スラブの選定及び並び順の決定を行う請求項1又は2に記載の厚鋼板の製造方法。 Calculating an expected value of Ar 3 for each of the plurality of cast slabs;
The plurality of cast slabs are selected and the order of arrangement is determined so that the predicted value of the temperature at the start of accelerated cooling in all the thick steel plates exceeds the calculated predicted value of Ar 3. The manufacturing method of the thick steel plate of 2.
The method for producing a thick steel plate according to any one of claims 1 to 5, wherein a cast slab whose Ar 3 is 650 ° C or lower is selected as the plurality of cast slabs.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2006110609A JP4800090B2 (en) | 2006-04-13 | 2006-04-13 | Thick steel plate manufacturing method |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2006110609A JP4800090B2 (en) | 2006-04-13 | 2006-04-13 | Thick steel plate manufacturing method |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2007283316A true JP2007283316A (en) | 2007-11-01 |
JP4800090B2 JP4800090B2 (en) | 2011-10-26 |
Family
ID=38755561
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2006110609A Expired - Fee Related JP4800090B2 (en) | 2006-04-13 | 2006-04-13 | Thick steel plate manufacturing method |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4800090B2 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103436807A (en) * | 2013-08-28 | 2013-12-11 | 武汉武船金属制造有限责任公司 | Low-carbon equivalent high strength and toughness cast steel |
WO2014006702A1 (en) * | 2012-07-04 | 2014-01-09 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | Control device and control method for thick plate multi-rolling |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5351430U (en) * | 1976-10-04 | 1978-05-01 | ||
JPH04154916A (en) * | 1990-10-15 | 1992-05-27 | Nkk Corp | Method for operating seamless pipe manufacturing plant |
JPH05148545A (en) * | 1991-11-26 | 1993-06-15 | Nippon Steel Corp | Production of thick steel plate having excellent characteristic to stop propagation of brittle crack |
JPH11239810A (en) * | 1998-02-24 | 1999-09-07 | Toshiba Corp | Device for preparing rolling order in hot rolling line |
JP2000167610A (en) * | 1998-12-03 | 2000-06-20 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Method for deciding rolling order in hot rolling and device for deciding rolling order |
JP2003305508A (en) * | 2002-04-08 | 2003-10-28 | Jfe Steel Kk | Method for determining outline of rolling |
-
2006
- 2006-04-13 JP JP2006110609A patent/JP4800090B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5351430U (en) * | 1976-10-04 | 1978-05-01 | ||
JPH04154916A (en) * | 1990-10-15 | 1992-05-27 | Nkk Corp | Method for operating seamless pipe manufacturing plant |
JPH05148545A (en) * | 1991-11-26 | 1993-06-15 | Nippon Steel Corp | Production of thick steel plate having excellent characteristic to stop propagation of brittle crack |
JPH11239810A (en) * | 1998-02-24 | 1999-09-07 | Toshiba Corp | Device for preparing rolling order in hot rolling line |
JP2000167610A (en) * | 1998-12-03 | 2000-06-20 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Method for deciding rolling order in hot rolling and device for deciding rolling order |
JP2003305508A (en) * | 2002-04-08 | 2003-10-28 | Jfe Steel Kk | Method for determining outline of rolling |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2014006702A1 (en) * | 2012-07-04 | 2014-01-09 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | Control device and control method for thick plate multi-rolling |
KR20150011837A (en) * | 2012-07-04 | 2015-02-02 | 도시바 미쓰비시덴키 산교시스템 가부시키가이샤 | Control device and control method for thick plate multi-rolling |
CN104428074A (en) * | 2012-07-04 | 2015-03-18 | 东芝三菱电机产业***株式会社 | Control device and control method for thick plate multi-rolling |
JP5907264B2 (en) * | 2012-07-04 | 2016-04-26 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | Thick plate multi-rolling control device and control method |
KR101633579B1 (en) | 2012-07-04 | 2016-06-24 | 도시바 미쓰비시덴키 산교시스템 가부시키가이샤 | Control device and control method for thick plate multi-rolling |
CN104428074B (en) * | 2012-07-04 | 2016-10-12 | 东芝三菱电机产业***株式会社 | The control device of slab multistrand rolling and control method |
CN103436807A (en) * | 2013-08-28 | 2013-12-11 | 武汉武船金属制造有限责任公司 | Low-carbon equivalent high strength and toughness cast steel |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP4800090B2 (en) | 2011-10-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101758003B1 (en) | Hot-rolled steel sheet | |
US11085107B2 (en) | High-strength steel sheet and method of manufacturing the same | |
JP5252138B1 (en) | High-strength cold-rolled steel sheet excellent in stretch flangeability and precision punchability and its manufacturing method | |
JP6451873B2 (en) | Non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof | |
WO2016010005A1 (en) | Hot-rolled steel sheet | |
JP6319465B2 (en) | Non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof | |
JP6641875B2 (en) | Low yield ratio steel sheet and method of manufacturing the same | |
JP6284813B2 (en) | Hot-rolled steel sheet with excellent cold workability and excellent hardness after processing | |
TWI686486B (en) | Fat grain iron series stainless steel plate and manufacturing method thereof | |
JP2007111708A (en) | Hot-rolled steel strip for cold-rolled high-tensile strength steel sheet having reduced variation in sheet thickness after cold rolling and its production method | |
JP4800090B2 (en) | Thick steel plate manufacturing method | |
JP5462742B2 (en) | Method for producing high-strength steel sheet with excellent mechanical property stability | |
JP6550325B2 (en) | Ferritic stainless steel hot rolled steel sheet for flange and method of manufacturing the same | |
RU2011119637A (en) | METHOD AND DEVICE FOR MANUFACTURING A HOT-ROLLED SILICON STEEL STRIP | |
JP5989162B2 (en) | High purity ferritic stainless steel sheet excellent in oxidation resistance and high temperature strength and method for producing the same | |
JP2010121173A (en) | Steel sheet, surface-treated steel sheet and method for manufacturing them | |
JP6569745B2 (en) | Hot rolled steel sheet for coiled tubing and method for producing the same | |
WO2016194273A1 (en) | Hot-rolled steel sheet, full hard cold-rolled steel sheet, and method for producing hot-rolled steel sheet | |
JP6213098B2 (en) | High-strength hot-rolled steel sheet with excellent fatigue characteristics and method for producing the same | |
JP5821794B2 (en) | Hardened steel, its manufacturing method, and hardened steel | |
JP6724720B2 (en) | High-strength steel sheet manufacturing method | |
JP5534112B2 (en) | Hot-rolled steel sheet for cold rolling material and manufacturing method thereof | |
JP4079098B2 (en) | Manufacturing method and manufacturing apparatus for hot-rolled steel sheet | |
JP2011189394A (en) | Method for manufacturing hot rolled steel sheet having excellent surface property | |
JP5299346B2 (en) | Cold-rolled steel sheet excellent in deep drawability and method for producing alloyed hot-dip galvanized steel sheet |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20080807 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20090331 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20100803 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20100928 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20110726 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20110803 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140812 Year of fee payment: 3 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 4800090 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140812 Year of fee payment: 3 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140812 Year of fee payment: 3 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140812 Year of fee payment: 3 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |