JP2007176168A

JP2007176168A - Extruding die for hollow cylindrical body and foaming extrusion molding device

Info

Publication number: JP2007176168A
Application number: JP2006324546A
Authority: JP
Inventors: Shungyo Cho; 春暁張; Kazuhiro Baba; 和弘馬場; Katsuaki Hoyama; 克明帆山
Original assignee: Kawata Manufacturing Co Ltd
Current assignee: Kawata Manufacturing Co Ltd
Priority date: 2005-12-02
Filing date: 2006-11-30
Publication date: 2007-07-12
Anticipated expiration: 2026-11-30
Also published as: JP4905952B2

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an extruding die for a hollow cylindrical body of a high foaming ratio and a foaming extrusion molding device, which can effectively suppress the generation of a corrugation with a simple constitution. <P>SOLUTION: A high shearing force loaded onto the part of a molten resin coming into contact with the surface of a middle stream part 46 and an inner pressure reduced part 50 can be relieved and the generation of the corrugation can be effectively suppressed by making the extrusion distance of the molten resin in its middle stream part 46 and inner pressure reduced part 50 2-30 mm while suppressing a breaking of foams. Also, the generation of the corrugation can be suppressed by applying a sand blast treatment with a sand of 500-3,000 mesh to respective surfaces mutually opposed to the middle stream part 46 and inner pressure reduced part 50. Additionally, the corrugation generated on the way of extrusion can be eliminated by applying the sand blast treatment and a fluororesin coating treatment alternately to respective surfaces mutually opposed to a downstream part 47 and a conical part 54 toward the downstream side in the extrusion direction. <P>COPYRIGHT: (C)2007,JPO&INPIT

Description

本発明は、中空円筒体の押出ダイおよび発泡押出成形装置に関する。 The present invention relates to a hollow cylinder extrusion die and a foam extrusion molding apparatus.

熱可塑性樹脂を、発泡押出成形装置を用いて発泡押出し、発泡倍率５倍以上の高倍率発泡シートを成形する技術がある。高倍率発泡シートの成形において、コルゲートと呼ばれる発泡シートの表面に発生する凹凸状の波うちまたは帯状の縞模様は、発泡シートの外観を低下させるだけでなく、発泡シートの製品寸法に影響を与える一つの要因となる。
このコルゲートは、発泡体の密度が小さくなるほど、そして発泡体内の気泡が小さくなるほど顕著に発生する傾向がある。特に、二酸化炭素や窒素のような不活性ガスを発泡剤として用いた場合、二酸化炭素はフロンや炭化水素に比べて蒸気圧がはるかに高いので、押出ダイの出口での蒸発速度が速く、コルゲートが発生しやすい。 There is a technique of foaming and extruding a thermoplastic resin using a foam extrusion molding apparatus to form a high-magnification foamed sheet having a foaming ratio of 5 times or more. In forming a high-magnification foamed sheet, corrugated corrugated corrugations or striped stripes on the surface of the foamed sheet not only deteriorate the appearance of the foamed sheet, but also affect the product dimensions of the foamed sheet. One factor.
This corrugation tends to be more prominently generated as the density of the foam becomes smaller and as the bubbles in the foam become smaller. In particular, when an inert gas such as carbon dioxide or nitrogen is used as the blowing agent, the vapor pressure of carbon dioxide is much higher than that of fluorocarbons and hydrocarbons, so the evaporation rate at the exit of the extrusion die is fast and corrugated. Is likely to occur.

コルゲートの発生を抑制するために、発泡性樹脂溶融物を、環状のダイリップから押出された直後にサイジング部で押圧して形状を整えながら冷却する技術が提案されている。（たとえば、下記特許文献１参照。）。
特許文献１に記載の技術によれば、通過する発泡性樹脂溶融物に対して適度の摩擦抵抗を与えるために、サイジング部の表面にサンドブラスト処理を施し、また、サイジング部における発泡性樹脂溶融物の滑りを確保するために、サイジング表面に水を流している。
特開２００４−３５２８６８号公報 In order to suppress generation | occurrence | production of a corrugation, the technique which cools a foaming resin melt while pressing in a sizing part and adjusting a shape immediately after being extruded from the cyclic | annular die lip is proposed. (For example, see Patent Document 1 below.)
According to the technique described in Patent Document 1, the surface of the sizing part is subjected to sandblasting in order to give an appropriate frictional resistance to the passing foamable resin melt, and the foamable resin melt in the sizing part Water is poured on the sizing surface to ensure slippage.
JP 2004-352868 A

しかし、特許文献１においては、ダイリップ部の構造およびサイジング室の形状は開示されておらず、発泡性樹脂溶融物の滑りを調整するためにサイジング部の表面に水を流すことは、サイジング部の構造を複雑にし、また、加水分解性樹脂には不向きである。
本発明は、このような事情に鑑みなされたものであり、その目的とするところは、簡易な構成によって、コルゲートの発生を効果的に抑制することができる高発泡倍率の中空円筒体の押出ダイおよび発泡押出成形装置を提供することにある。 However, in Patent Document 1, the structure of the die lip part and the shape of the sizing chamber are not disclosed, and flowing water to the surface of the sizing part in order to adjust the slip of the foamable resin melt It complicates the structure and is not suitable for hydrolyzable resins.
The present invention has been made in view of such circumstances, and an object of the present invention is to provide a high expansion ratio hollow cylindrical extrusion die that can effectively suppress the generation of corrugation with a simple configuration. And providing a foam extrusion molding apparatus.

上述目的を達成するために、本発明の押出しダイは、溶融樹脂に不活性流体を混合して押し出す発泡押出成形装置に装着され、中空円筒体を成形する押出用ダイであって、前記溶融樹脂内の圧力を下げる外減圧部と、前記外減圧部から押出方向下流側に連続し、前記中空円筒体の外周面を成形する外サイジング部とを備え、貫通孔が形成された外ダイと、前記外減圧部と対向し、前記外減圧部とともに前記溶融樹脂内の圧力を下げる内減圧部と、前記外サイジング部と対向し、前記中空円筒体の内周面を成形する内サイジング部と、前記貫通孔内に挿入される挿入部とを備える内ダイとを備え、前記外減圧部および前記内減圧部における前記溶融樹脂の押出距離が２〜３０ｍｍであることを特徴としている。 In order to achieve the above object, an extrusion die according to the present invention is an extrusion die that is mounted on a foaming extrusion molding apparatus that mixes an inert fluid with a molten resin and extrudes it, and forms a hollow cylindrical body. An outer pressure reducing part that lowers the pressure inside, an outer sizing part that continues from the outer pressure reducing part to the downstream side in the extrusion direction, and that forms an outer peripheral surface of the hollow cylindrical body, and an outer die in which a through hole is formed, An inner pressure reducing portion that faces the outer pressure reducing portion, lowers the pressure in the molten resin together with the outer pressure reducing portion, an inner sizing portion that faces the outer sizing portion and molds the inner peripheral surface of the hollow cylindrical body, And an inner die having an insertion portion to be inserted into the through hole, and the extrusion distance of the molten resin in the outer decompression portion and the inner decompression portion is 2 to 30 mm.

このような押出ダイは、発泡押出成形装置における押出方向上流側から押出されてくる溶融樹脂を、外ダイの貫通穴と内ダイの挿入部と間を通過させて中空円筒体に成形する、いわゆるサーキュラーダイである。
このような押出ダイを用いた発泡押出成形において、高発泡倍率を実現するためには、溶融樹脂の、貫通孔内での圧力とサイジング部での圧力との差（圧力損失）を大きく（高く）することが重要である。そのためには、溶融樹脂が外減圧部および内減圧部を通過する間に、上述した高い圧力損失を確保できなければならない。 Such an extrusion die is a so-called hollow cylindrical body in which the molten resin extruded from the upstream side in the extrusion direction in the foam extrusion molding apparatus is passed between the through hole of the outer die and the insertion portion of the inner die. Circular die.
In foam extrusion using such an extrusion die, in order to achieve a high expansion ratio, the difference (pressure loss) between the pressure in the through hole of the molten resin and the pressure in the sizing part is increased (higher) )It is important to. For this purpose, the above-described high pressure loss must be ensured while the molten resin passes through the outer decompression section and the inner decompression section.

また、溶融樹脂が内サイジング部に到達する前に発泡することを防ぐために、溶融樹脂内の圧力が高く維持されるように、外減圧部と内減圧部との間に形成される溶融樹脂が通過する隙間は狭く設定する必要がある。
そのため、この隙間を通過する溶融樹脂の通過速度は高くなり、これに伴って、溶融樹脂の、外減圧部および内減圧部の表面と接触する部分には、高剪断力が負荷される。 Further, in order to prevent the molten resin from foaming before reaching the inner sizing part, the molten resin formed between the outer reduced pressure part and the inner reduced pressure part is maintained so that the pressure in the molten resin is maintained high. It is necessary to set a narrow gap for passing.
Therefore, the passing speed of the molten resin passing through the gap is increased, and accordingly, a high shear force is applied to the portions of the molten resin that are in contact with the surfaces of the outer pressure reducing portion and the inner pressure reducing portion.

この高剪断力により、溶融樹脂の内部では、本来の押出方向と異なる方向への流れ、いわゆる２次流れが発生し、このことがコルゲートの発生要因の一つとして挙げられる。よって、本発明のように、外減圧部および内減圧部における押出（通過）距離を２〜３０ｍｍとすることにより、上述した高い圧力損失を確保しつつ、溶融樹脂の通過速度を低下させる、すなわち上述した高剪断力を緩和させることにより、コルゲートの発生を抑制することができる。 Due to this high shearing force, a flow in a direction different from the original extrusion direction, that is, a so-called secondary flow is generated inside the molten resin, and this is one of the causes of corrugation. Therefore, as in the present invention, by setting the extrusion (passage) distance in the outer decompression part and the inner decompression part to 2 to 30 mm, the passage speed of the molten resin is reduced while ensuring the high pressure loss described above, that is, By relieving the high shearing force described above, the generation of corrugation can be suppressed.

また、この中空円筒体の押出ダイは、前記外減圧部と前記内減圧部との互いに対向する各表面に、５００〜３０００メッシュのサンドブラスト処理が施されていることが好適である。
このような構成によると、外減圧部と内減圧部との互いに対向する各表面におけるサンドブラスト処理の施された凹凸部分により、溶融樹脂に負荷された高剪断力を緩和することができる。 Moreover, it is preferable that the extrusion die of this hollow cylindrical body is subjected to a sandblasting treatment of 500 to 3000 mesh on the mutually opposing surfaces of the outer pressure reducing part and the inner pressure reducing part.
According to such a configuration, the high shear force applied to the molten resin can be alleviated by the concavo-convex portions subjected to the sandblast treatment on the surfaces of the outer pressure reducing portion and the inner pressure reducing portion facing each other.

この結果、簡易な構成で、コルゲートの発生を効果的に抑制することができる。特に、５００〜３０００メッシュのサンドブラスト処理を施せば、コルゲートの発生をより効果的に抑制することができる。
また、この中空円筒体の押出ダイは、前記外サイジング部と前記内サイジング部との互いに対向する各表面に、前記押出し方向に沿って、サンドブラスト処理とフッ素コーティング処理とが交互に施されていることが好適である。 As a result, corrugation can be effectively suppressed with a simple configuration. In particular, when a sandblasting process of 500 to 3000 mesh is performed, the generation of corrugation can be more effectively suppressed.
Further, in the extrusion die of the hollow cylindrical body, sandblasting treatment and fluorine coating treatment are alternately performed along the extrusion direction on the mutually opposing surfaces of the outer sizing portion and the inner sizing portion. Is preferred.

このような構成によると、外サイジング部と内サイジング部との互いに対向する各表面において、溶融樹脂は、サンドブラスト処理が施された部分に対しては、摩擦しながら接触し、フッ素コーティング処理が施された部分に対しては、滑りながら接触することができる。
そして、溶融樹脂の押出し方向に沿って、サンドブラスト処理とフッ素コーティング処理とが交互に施されているので、溶融樹脂は、その押出方向に沿って、摩擦と滑りとを交互に繰り返しながら、外サイジング部と内サイジング部との互いに対向する各表面に対して接触するので、押出し途中で溶融樹脂に発生したコルゲートを解消することができる。 According to such a configuration, the molten resin comes into contact with the sandblasted portion on each surface of the outer sizing portion and the inner sizing portion facing each other while being rubbed, and the fluorine coating treatment is performed. It is possible to make contact with the formed portion while sliding.
And since sandblasting treatment and fluorine coating treatment are alternately performed along the extrusion direction of the molten resin, the molten resin is sized outside while repeating friction and sliding along the extrusion direction. Since it contacts with each surface which a part and an internal sizing part mutually oppose, the corrugate which generate | occur | produced in molten resin in the middle of extrusion can be eliminated.

この結果、簡易な構成で、発生したコルゲートを解消することができる。
また、この中空円筒体の押出ダイにおいて、内ダイは、前記中空円筒体の軸方向に沿って進退自在であることが好適である。
このような構成によると、内ダイと外ダイとの間隔、詳しくは、内ダイの挿入部と外ダイの貫通孔が形成される内面との間隔、内ダイの内減圧部と外ダイの外減圧部との間隔、および、内ダイの内サイジング部と外ダイの外サイジング部との間隔を自在に変化させることができる。 As a result, the generated corrugation can be eliminated with a simple configuration.
In this hollow cylinder extrusion die, it is preferable that the inner die is movable forward and backward along the axial direction of the hollow cylinder.
According to such a configuration, the distance between the inner die and the outer die, more specifically, the distance between the insertion portion of the inner die and the inner surface where the through hole of the outer die is formed, the outer pressure reduction portion of the inner die and the outer die. The interval between the pressure reducing unit and the interval between the inner sizing portion of the inner die and the outer sizing portion of the outer die can be freely changed.

コルゲート発生の別の要因の一つとして、押出される溶融樹脂が、内サイジング部と外サイジング部との間において外気に開放され、発泡により急激に膨張するときに、内サイジング部と外サイジング部との間において十分に膨張できないことが挙げられる。
そのため、内サイジング部と外サイジング部との間隔を自在に変化させることにより、溶融樹脂を十分に膨張させる最適な成形条件の設定が可能となり、簡易な構成でコルゲートの発生を効果的に抑制することができる。 As another factor of corrugation generation, when the molten resin to be extruded is released to the outside air between the inner sizing part and the outer sizing part and expands rapidly due to foaming, the inner sizing part and the outer sizing part It is mentioned that it cannot fully expand between.
Therefore, by changing the interval between the inner sizing part and the outer sizing part freely, it is possible to set the optimal molding conditions for sufficiently expanding the molten resin, and the corrugation is effectively suppressed with a simple configuration. be able to.

そして、本発明の発泡押出成形装置では、樹脂を溶融するシリンダと、前記シリンダにおいて溶融された溶融樹脂を押し出すためのスクリューと、前記シリンダに接続され、前記溶融樹脂に不活性流体を供給するための不活性流体供給部とを備える発泡押出成形装置において、前記シリンダの押出方向下流側端部に、本発明の中空円筒体の押出ダイが装着されていることを特徴としている。 In the foam extrusion molding apparatus of the present invention, a cylinder for melting the resin, a screw for extruding the molten resin melted in the cylinder, and an inert fluid connected to the cylinder for supplying an inert fluid. In the foam extrusion molding apparatus provided with the inert fluid supply part, the extrusion die of the hollow cylindrical body of the present invention is attached to the downstream end part in the extrusion direction of the cylinder.

この発泡押出成形装置では、シリンダにおいて溶融された溶融樹脂に、不活性流体供給部から供給された不活性流体が混合された後に、その不活性流体が混合された溶融樹脂がスクリューによって押し出される。そして、この発泡押出成形装置では、シリンダの押出方向下流側端部に、本発明の中空円筒体の押出ダイが装着されているので、簡易な構成により、コルゲートの発生を効果的に抑制することができる。 In this foam extrusion molding apparatus, after the inert fluid supplied from the inert fluid supply unit is mixed with the molten resin melted in the cylinder, the molten resin mixed with the inert fluid is extruded by a screw. In this foam extrusion molding apparatus, since the extrusion die of the hollow cylindrical body of the present invention is attached to the downstream end portion in the extrusion direction of the cylinder, the corrugation can be effectively suppressed with a simple configuration. Can do.

本発明の押出ダイによれば、簡易な構成によって、コルゲートの発生を効果的に抑制することができる。そのため、本発明の押出ダイが装着される発泡押出成形装置では、コルゲートの発生を効果的に抑制しつつ、高発泡倍率の中空円筒体を成形することができる。 According to the extrusion die of the present invention, the generation of corrugation can be effectively suppressed with a simple configuration. Therefore, in the foam extrusion molding apparatus to which the extrusion die of the present invention is attached, it is possible to mold a hollow cylindrical body having a high expansion ratio while effectively suppressing the generation of corrugation.

図１は、本発明の発泡押出成形装置の一実施形態として、タンデム型発泡押出成形装置の要部構成を示す概略全体構成図である。
図１において、このタンデム型発泡押出成形装置１は、押出機２と、不活性流体供給部３と、押出ダイ４と、これら各部を制御するためのＣＰＵ５とを備えている。
押出機２は、第１押出機６、連結部７および第２押出機８を備えている。 FIG. 1 is a schematic overall configuration diagram showing the main configuration of a tandem foam extrusion molding apparatus as one embodiment of the foam extrusion molding apparatus of the present invention.
In FIG. 1, a tandem foam extrusion molding apparatus 1 includes an extruder 2, an inert fluid supply unit 3, an extrusion die 4, and a CPU 5 for controlling these units.
The extruder 2 includes a first extruder 6, a connecting portion 7, and a second extruder 8.

第１押出機６は、シリンダ９、および、そのシリンダ９内に２本のスクリュー１０（図１では１本のスクリューのみが現われている。）を備える二軸押出機から構成されており、さらに、駆動モータ１１、ホッパ１２およびヒータ１３などを備えている。
シリンダ９は、筒状部材からなり、そのシリンダ９内に内装される２本のスクリュー１０の軸方向一端部（成形材料の押出方向上流側端部）を、回転可能に軸受支持している。 The first extruder 6 is composed of a twin screw extruder including a cylinder 9 and two screws 10 (only one screw appears in FIG. 1) in the cylinder 9, , A drive motor 11, a hopper 12, and a heater 13 are provided.
The cylinder 9 is formed of a cylindrical member, and axially supports one end (the upstream end in the extrusion direction of the molding material) of the two screws 10 housed in the cylinder 9 so as to be rotatably supported.

また、このシリンダ９におけるスクリュー１０の軸方向一端部には、ホッパ１２が接続される供給口１４が形成されている。また、このシリンダ９におけるスクリュー１０の軸方向他端部（成形材料の押出方向下流側端部）には、成形材料を連結部７に向けて押し出すための押出口１５が形成されている。また、このシリンダ９におけるスクリュー１０の軸方向途中には、後述するノズル３０が接続されるノズル接続口３２が形成されている。 A supply port 14 to which the hopper 12 is connected is formed at one end of the cylinder 9 in the axial direction of the screw 10. Further, an extrusion port 15 for extruding the molding material toward the connecting portion 7 is formed at the other axial end of the screw 10 in the cylinder 9 (end on the downstream side in the extrusion direction of the molding material). Further, a nozzle connection port 32 to which a nozzle 30 described later is connected is formed in the cylinder 9 in the axial direction of the screw 10.

２本のスクリュー１０は、シリンダ９内において、軸方向に沿って並行に配置されている。これら２本のスクリュー１０の径、条数、回転方向（同方向回転または異方向回転）、噛み合いの有無などは、その用途および目的によって、適宜選択される。
駆動モータ１１は、シリンダ９におけるスクリュー１０の軸方向一端部において、図示しない減速装置などを介して、２本のスクリュー１０の軸方向一端部にそれぞれ連結されている。 The two screws 10 are arranged in parallel in the axial direction in the cylinder 9. The diameter, the number of strips, the rotational direction (same direction rotation or different direction rotation) of these two screws 10, the presence / absence of meshing, and the like are appropriately selected depending on the use and purpose.
The drive motor 11 is connected to one axial end of the two screws 10 at one axial end of the screw 10 in the cylinder 9 via a reduction gear (not shown).

ホッパ１２は、シリンダ９の供給口１４に接続されている。このホッパ１２には、熱可塑性樹脂を含む成形材料が投入される。
ヒータ１３は、シリンダ９における外周面に、スクリュー１０の軸方向に沿って複数のブロックごとに設けられている。シリンダ９内には、ＣＰＵ５に接続される図示しない温度センサが設けられており、この温度センサによって検知された検知温度に基づいて、ヒータ１３がブロック単位で温度制御される。 The hopper 12 is connected to the supply port 14 of the cylinder 9. The hopper 12 is charged with a molding material containing a thermoplastic resin.
The heater 13 is provided on the outer peripheral surface of the cylinder 9 for each of a plurality of blocks along the axial direction of the screw 10. A temperature sensor (not shown) connected to the CPU 5 is provided in the cylinder 9, and the heater 13 is temperature-controlled in units of blocks based on the detected temperature detected by the temperature sensor.

なお、シリンダ９内には、ＣＰＵ５に接続される図示しない圧力センサが設けられている。
連結部７は、第１押出機６の押出口１５に接続される出口部１６と、第２押出機８の次に述べるシリンダ２２の供給口２６に接続される入口部１７と、これら出口部１６および入口部１７を接続する接続管１８とを一体的に備えている。 Note that a pressure sensor (not shown) connected to the CPU 5 is provided in the cylinder 9.
The connecting portion 7 includes an outlet portion 16 connected to the extrusion port 15 of the first extruder 6, an inlet portion 17 connected to a supply port 26 of the cylinder 22 described next of the second extruder 8, and these outlet portions. 16 and a connecting pipe 18 connecting the inlet portion 17 are integrally provided.

出口部１６には、絞り１９が設けられている。この絞り１９は、出口部１６の流路２０に臨み、流路２０に対して矢印方向に進退自在に設けられている。そして、絞り１９は、ＣＰＵ５の制御によって、進出により流路２０を閉鎖し、退避により流路２０を開放する
ように動作され、その進退動作により、流路２０の開閉および開度を調整して、第１押出機６から第２押出機８に押し出される成形材料の押出量を調整可能に構成されている。 A throttle 19 is provided at the outlet portion 16. The throttle 19 faces the flow path 20 of the outlet portion 16 and is provided so as to be able to advance and retreat in the arrow direction with respect to the flow path 20. The throttle 19 is operated to close the flow path 20 by advancement and open the flow path 20 by retreating under the control of the CPU 5, and adjust the opening and closing and the opening degree of the flow path 20 by the advance and retreat operation. The extrusion amount of the molding material extruded from the first extruder 6 to the second extruder 8 can be adjusted.

また、出口部１６における絞り１９よりも成形材料の押出方向上流側には、ＣＰＵ５に接続される図示しない圧力センサが設けられており、この圧力センサによって検知される検知圧力に基づいて、絞り１９の進退動作が制御される。
第２押出機８は、第１押出機６と大略同様の構成とされ、シリンダ２２、および、そのシリンダ２２内に２本のスクリュー２３（図１では１本のスクリューのみが現われている。）を備える二軸押出機から構成されており、さらに、駆動モータ２４およびヒータ２５などを備えている。 Further, a pressure sensor (not shown) connected to the CPU 5 is provided upstream of the throttle 19 in the outlet portion 16 in the extrusion direction of the molding material. Based on the detected pressure detected by the pressure sensor, the throttle 19 is provided. The advancing / retreating operation is controlled.
The 2nd extruder 8 is set as the structure substantially the same as the 1st extruder 6, and the two screws 23 (only one screw appears in FIG. 1) in the cylinder 22 and the cylinder 22. And a drive motor 24, a heater 25, and the like.

シリンダ２２は、筒状部材からなり、そのシリンダ２２内に内装される２本のスクリュー２３の軸方向一端部（成形材料の押出方向上流側端部）を、回転可能に軸受支持している。
また、このシリンダ２２におけるスクリュー２３の軸方向一端部には、連結部７の入口部１７が接続される供給口２６が形成されている。また、このシリンダ２２におけるスクリュー２３の軸方向他端部（成形材料の押出方向下流側端部）には、成形材料を押出ダイ４に向けて押し出すための押出口２７が形成されている。 The cylinder 22 is formed of a cylindrical member, and rotatably supports one axial end portion (upstream end portion in the extrusion direction of the molding material) of the two screws 23 housed in the cylinder 22.
Further, a supply port 26 to which the inlet portion 17 of the connecting portion 7 is connected is formed at one axial end portion of the screw 23 in the cylinder 22. Further, an extrusion port 27 for extruding the molding material toward the extrusion die 4 is formed at the other end portion in the axial direction of the screw 23 in the cylinder 22 (end portion on the downstream side in the extrusion direction of the molding material).

押出口２７が開口するシリンダ２２におけるスクリュー２３の軸方向他端部には、押出方向に対して直交する方向に延び、後述する鍔部４０が当接するフランジ部３４が形成されている。
２本のスクリュー２３は、シリンダ２２内において、軸方向に沿って並行に配置されている。これら２本のスクリュー２３の径、条数、回転方向（同方向回転または異方向回転）、噛み合いの有無などは、その用途および目的によって、適宜選択される。 At the other axial end of the screw 23 in the cylinder 22 where the extrusion port 27 opens, a flange portion 34 is formed that extends in a direction orthogonal to the extrusion direction and abuts against a flange portion 40 described later.
The two screws 23 are arranged in parallel along the axial direction in the cylinder 22. The diameter, the number of strips, the rotational direction (same direction rotation or different direction rotation) of these two screws 23, the presence / absence of meshing, and the like are appropriately selected depending on the application and purpose.

駆動モータ２４は、シリンダ２２におけるスクリュー２３の軸方向一端部において、図示しない減速装置などを介して、２本のスクリュー２３の軸方向一端部にそれぞれ連結されている。
ヒータ２５は、シリンダ２２における外周面に、スクリュー２３の軸方向に沿って複数のブロックごとに設けられている。シリンダ２２内には、ＣＰＵ５に接続される図示しない温度センサが設けられており、この温度センサによって検知された検知温度に基づいて、ヒータ２５がブロック単位で温度制御される。 The drive motor 24 is connected to one axial end of the two screws 23 at one axial end of the screw 23 in the cylinder 22 via a speed reducer (not shown).
The heater 25 is provided on the outer peripheral surface of the cylinder 22 for each of a plurality of blocks along the axial direction of the screw 23. A temperature sensor (not shown) connected to the CPU 5 is provided in the cylinder 22, and the heater 25 is temperature-controlled in units of blocks based on the detected temperature detected by the temperature sensor.

なお、シリンダ２２内には、ＣＰＵ５に接続される図示しない圧力センサが設けられている。
不活性流体供給部３は、タンク２８、定量供給ポンプ２９、ノズル３０および供給ライン３１を備えている。
タンク２８には、超臨界流体となる流体（ガス）として、たとえば、炭酸ガス（二酸化炭素ガス）や窒素ガスなどの不活性流体（不活性ガス）が貯蔵されている。また、タンク２８は、供給ライン３１を介して定量供給ポンプ２９に接続されている。 In the cylinder 22, a pressure sensor (not shown) connected to the CPU 5 is provided.
The inert fluid supply unit 3 includes a tank 28, a fixed supply pump 29, a nozzle 30 and a supply line 31.
In the tank 28, for example, an inert fluid (inert gas) such as carbon dioxide (carbon dioxide gas) or nitrogen gas is stored as a fluid (gas) that becomes a supercritical fluid. The tank 28 is connected to a fixed supply pump 29 via a supply line 31.

定量供給ポンプ２９は、供給ライン３１を介してノズル３０に接続されている。この定量供給ポンプ２９は、ノズル３０を介して、シリンダ９内に、タンク２８に貯蔵されているガスを、超臨界流体として、単位時間あたり一定量で供給することができる定量供給ポンプから構成されている。
ノズル３０は、シリンダ９のノズル接続口３２に接続されている。このノズル３０は、逆止弁を備えており、超臨界流体がシリンダ９内に供給されないときには、シリンダ９内から供給ライン３１への逆流を防止し、一方、超臨界流体がシリンダ９内に供給されるときには、超臨界流体の供給ライン３１からシリンダ９内への流入を許容している。 The fixed amount supply pump 29 is connected to the nozzle 30 via a supply line 31. This constant supply pump 29 is constituted by a constant supply pump capable of supplying a gas stored in the tank 28 into the cylinder 9 through the nozzle 30 as a supercritical fluid at a constant amount per unit time. ing.
The nozzle 30 is connected to the nozzle connection port 32 of the cylinder 9. The nozzle 30 includes a check valve, and prevents the back flow from the cylinder 9 to the supply line 31 when the supercritical fluid is not supplied into the cylinder 9, while the supercritical fluid is supplied into the cylinder 9. When this is done, the supercritical fluid is allowed to flow into the cylinder 9 from the supply line 31.

また、この不活性流体供給部３では、供給ライン３１が全体的に温度調整可能および圧力調整可能に構成されており、定量供給ポンプ２９によって、タンク２８に貯蔵されている不活性流体（不活性ガス）を、超臨界状態にして、すなわち、超臨界流体（超臨界ガス）として、ノズル３０からシリンダ９内に供給できるように構成されている。
また、ノズル接続口３２には、ノズル３０の先端からシリンダ９の内周面までの間に、シリンダ９内に供給される超臨界流体を、シリンダ９内の成形材料に分散させるための多孔質部材３３が埋設されている。 Further, in the inert fluid supply unit 3, the supply line 31 is configured to be capable of temperature adjustment and pressure adjustment as a whole, and an inert fluid (inertness) stored in the tank 28 by the metering supply pump 29. Gas) in a supercritical state, that is, can be supplied from the nozzle 30 into the cylinder 9 as a supercritical fluid (supercritical gas).
Further, the nozzle connection port 32 is porous for dispersing the supercritical fluid supplied into the cylinder 9 in the molding material in the cylinder 9 between the tip of the nozzle 30 and the inner peripheral surface of the cylinder 9. A member 33 is embedded.

多孔質部材３３は、たとえば、その平均孔径が１〜１００μｍ、好ましくは、１０〜１００μｍ、さらに好ましくは、３０〜６０μｍ、気孔率が１０〜６０％、好ましくは、２０〜４０％のセラミックまたは金属からなる焼結多孔質体であって、超臨界粒体の供給量にもよるが、その厚さが２〜１５ｍｍ、好ましくは、５〜１０ｍｍ、直径が３〜２０ｍｍφ、好ましくは、６〜１０ｍｍφの円柱状に形成されている。 The porous member 33 is, for example, a ceramic or metal having an average pore diameter of 1 to 100 μm, preferably 10 to 100 μm, more preferably 30 to 60 μm, and a porosity of 10 to 60%, preferably 20 to 40%. The sintered porous body is made of a material having a thickness of 2 to 15 mm, preferably 5 to 10 mm, and a diameter of 3 to 20 mmφ, preferably 6 to 10 mmφ, depending on the supply amount of supercritical particles. It is formed in a cylindrical shape.

なお、多孔質部材３３の平均孔径が１０μｍ未満であると、超臨界流体の供給圧力が高くなり過ぎて、超臨界流体の供給効率が低下し、１００μｍを超えると、超臨界流体を数十μｍのサイズで成形材料に供給することができず、超臨界流体を高分散状態で成形材料に混合できない場合がある。
なお、ノズル接続口３２は、シリンダ９におけるスクリュー１０の軸方向途中、すなわち、ホッパ１２よりもスクリュー１０の軸方向下流側であって、かつ、押出口１５よりも上流側において、シリンダ９の外周面から内周面までを貫通するように形成されている。ノズル接続口３２の形成位置は、その目的および用途により、適宜決定すればよいが、ノズル接続口３２が形成されるスクリュー９の軸方向途中位置から、押出口１５が形成される軸方向他端部までの間において、成形材料と超臨界流体とを十分に混合分散して溶解できる軸方向距離が確保される位置に設定される。 If the average pore diameter of the porous member 33 is less than 10 μm, the supply pressure of the supercritical fluid becomes too high, and the supply efficiency of the supercritical fluid decreases. If the average pore diameter exceeds 100 μm, the supercritical fluid becomes several tens of μm. In some cases, the supercritical fluid cannot be mixed with the molding material in a highly dispersed state.
The nozzle connection port 32 is located on the outer periphery of the cylinder 9 in the axial direction of the screw 10 in the cylinder 9, that is, on the downstream side in the axial direction of the screw 10 from the hopper 12 and upstream from the extrusion port 15. It is formed so as to penetrate from the surface to the inner peripheral surface. The formation position of the nozzle connection port 32 may be appropriately determined depending on the purpose and application, but from the midway position in the axial direction of the screw 9 where the nozzle connection port 32 is formed, the other axial end where the extrusion port 15 is formed. In the range up to the portion, it is set at a position at which an axial distance capable of sufficiently mixing and dispersing the molding material and the supercritical fluid is ensured.

ＣＰＵ５には、第１押出機６の駆動モータ１１およびヒータ１３、絞り１９、第２押出機８の駆動モータ２４およびヒータ２５、定量供給ポンプ２９などや、これらに設けられている、図示しない、温度センサ、圧力センサおよびヒータなどの各部に、接続されており、これら各部を制御している。
そして、このタンデム型発泡押出成形装置１を用いて、発泡押出成形するには、まず、第１押出機６において、ＣＰＵ５によって、駆動モータ１１を、２本のスクリュー１０が所定の回転速度（たとえば、１〜２００回転／分、好ましくは、３０〜１５０回転／分）で回転するように駆動制御するとともに、ヒータ１３を、シリンダ９内が成形材料の溶融温度以上（成形材料（樹脂）の種類にもよるが、たとえば、１００〜３５０℃、好ましくは、１２０〜３００℃であり、たとえば、成形材料（樹脂）の溶融温度の５〜５０℃以上、好ましくは、１０〜３０℃以上）となるように温度制御する。また、ＣＰＵ５によって、シリンダ９内が所定の圧力（上述の温度制御において、成形材料に対して超臨界流体が溶解する所定の圧力、たとえば、５〜４０ＭＰａ、好ましくは、１０〜３０ＭＰａ）となるように、絞り１９の進退動作を制御する。 The CPU 5 includes a drive motor 11 and a heater 13 of the first extruder 6, a throttle 19, a drive motor 24 and a heater 25 of the second extruder 8, a constant supply pump 29, and the like, which are provided in these, not shown. It is connected to each part such as a temperature sensor, a pressure sensor and a heater, and these parts are controlled.
In order to perform foam extrusion using the tandem foam extrusion molding apparatus 1, first, in the first extruder 6, the CPU 5 causes the drive motor 11 to move the two screws 10 to a predetermined rotational speed (for example, 1 to 200 revolutions / minute, preferably 30 to 150 revolutions / minute), and the heater 13 is heated above the melting temperature of the molding material (the type of molding material (resin)) in the cylinder 9. Although it depends, for example, it is 100 to 350 ° C., preferably 120 to 300 ° C., for example, 5 to 50 ° C. or higher, preferably 10 to 30 ° C. or higher of the melting temperature of the molding material (resin). To control the temperature. Further, the CPU 5 causes the inside of the cylinder 9 to become a predetermined pressure (a predetermined pressure at which the supercritical fluid is dissolved in the molding material in the above-described temperature control, for example, 5 to 40 MPa, preferably 10 to 30 MPa). In addition, the forward / backward movement of the diaphragm 19 is controlled.

そして、ホッパ１２から所定量の成形材料を、第１押出機６のシリンダ９内に連続的に投入する。
成形材料は、特に制限されないが、たとえば、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン−プロピレン共重合体、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリスチレン、スチレン共重合体（たとえば、ブタジエン・スチレン共重合体、アクリロニトリル・スチレン共重合体、アクリロニトリル・ブタジエン・スチレン共重合体など）、ポリブテン、ポリカーボネート、ポリアセタール、ポリフェニレンオキシド、ポリビニルアルコール、ポリメチルメタクリレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、生分解性ポリエステル、ポリアミド、ポリイミド、フッ素樹脂、ポリサルフォン、ポリエーテルサルフォン、ポリアリレート、ポリエーテルエーテルケトンなどの熱可塑性樹脂のペレットが貯蔵されている。 Then, a predetermined amount of the molding material is continuously charged into the cylinder 9 of the first extruder 6 from the hopper 12.
The molding material is not particularly limited, but for example, polyethylene, polypropylene, ethylene-propylene copolymer, polyvinyl chloride, polyvinylidene chloride, polystyrene, styrene copolymer (for example, butadiene / styrene copolymer, acrylonitrile / styrene copolymer). Polymer, acrylonitrile / butadiene / styrene copolymer, etc.), polybutene, polycarbonate, polyacetal, polyphenylene oxide, polyvinyl alcohol, polymethyl methacrylate, polyethylene terephthalate, polybutylene terephthalate, biodegradable polyester, polyamide, polyimide, fluororesin, polysulfone Pellets of thermoplastic resins such as polyethersulfone, polyarylate and polyetheretherketone are stored.

そして、シリンダ９内に投入された成形材料が、溶融されながらシリンダ９内を押出方向下流側に向かって連続的に流動する。
また、これとともに、ＣＰＵ５によって、定量供給ポンプ２９を駆動制御して、所定量の超臨界流体を、タンク２８から、供給ライン３１を介してノズル３０に送り、その所定量の超臨界流体を、ノズル３０から多孔質部材３３を介してシリンダ９内に連続的に供給する。 Then, the molding material charged into the cylinder 9 continuously flows in the cylinder 9 toward the downstream side in the extrusion direction while being melted.
At the same time, the CPU 5 drives and controls the constant supply pump 29 to send a predetermined amount of supercritical fluid from the tank 28 to the nozzle 30 via the supply line 31. It is continuously supplied from the nozzle 30 into the cylinder 9 through the porous member 33.

なお、ＣＰＵ５による定量供給ポンプ２９の駆動制御によって供給される超臨界流体の供給量は、成形材料の種類や、目的とするマイクロセルラーフォームの物性により、適宜決定すればよいが、シリンダ９内において混合される成形材料および超臨界流体の合計に対して、０．０１〜１５重量％、好ましくは、たとえば、超臨界流体が、二酸化炭素の超臨界流体である場合には、０．１〜１５重量％、たとえば、超臨界流体が、窒素の超臨界流体である場合には、０．０４〜６重量％となるように設定される。超臨界流体の供給量がこれより少ないと、発泡せずあるいはセル径が大きくなる場合があり、また、超臨界流体の供給量がこれより多いと、合泡および破泡により連通気泡になったり、あるいは発泡倍率が低下する場合がある。 The supply amount of the supercritical fluid supplied by the drive control of the constant supply pump 29 by the CPU 5 may be determined as appropriate depending on the type of molding material and the physical properties of the target microcellular foam. 0.01 to 15% by weight, preferably for example 0.1 to 15 when the supercritical fluid is a carbon dioxide supercritical fluid, based on the sum of the molding material and the supercritical fluid to be mixed. When the supercritical fluid is a nitrogen supercritical fluid, for example, 0.04 to 6% by weight is set. If the supply amount of the supercritical fluid is smaller than this, foaming may not be performed or the cell diameter may be increased. If the supply amount of the supercritical fluid is larger than this, communication bubbles may be formed due to bubble formation and bubble breakage. Or, the expansion ratio may decrease.

そして、シリンダ９内を溶融されながら流動する成形材料（溶融樹脂）が、ノズル３０が接続されるノズル接続口３２に到達すると、その成形材料（溶融樹脂）に、ノズル３０から多孔質部材３３を介して供給される超臨界流体が連続的に混合され、シリンダ９内の温度および圧力によって、成形材料（溶融樹脂）に超臨界流体が均一に分散され、連続的に溶解される。 When the molding material (molten resin) that flows while being melted in the cylinder 9 reaches the nozzle connection port 32 to which the nozzle 30 is connected, the porous member 33 is passed from the nozzle 30 to the molding material (molten resin). The supercritical fluid supplied through the cylinder 9 is continuously mixed, and the supercritical fluid is uniformly dispersed in the molding material (molten resin) and continuously dissolved by the temperature and pressure in the cylinder 9.

そして、超臨界流体が溶解された成形材料（溶融樹脂）は、押出口１５から連続的に押し出されると、出口部１６、接続管１８および入口部１７を介して、第２押出機８のシリンダ２２内に連続的に供給される。
また、第２押出機８においては、ＣＰＵ５によって、駆動モータ２４を、２本のスクリュー２３が所定の回転速度（たとえば、１〜２００回転／分、好ましくは、１０〜１５０回転／分）で回転するように駆動制御するとともに、ヒータ２５を、第２押出機８のシリンダ２２内が、第１押出機６のシリンダ９内の温度よりも低く、かつ、溶融温度よりも高い温度であって、押出方向に従って順次ブロックごとに低くなるような温度（成形材料（樹脂）の種類にもよるが、たとえば、押出方向最上流側温度が８０〜３００℃、好ましくは、８０〜２００℃で、押出方向最下流側温度が７０〜２８０℃、好ましくは、７０〜１７０℃）に温度制御する。なお、押出方向の最下流側のブロックは、後述する押出ダイ４とほぼ同じ温度に温度制御する。 Then, when the molding material (molten resin) in which the supercritical fluid is dissolved is continuously extruded from the extrusion port 15, the cylinder of the second extruder 8 passes through the outlet portion 16, the connecting pipe 18 and the inlet portion 17. 22 is continuously supplied.
In the second extruder 8, the CPU 5 causes the drive motor 24 to rotate the two screws 23 at a predetermined rotational speed (for example, 1 to 200 rotations / minute, preferably 10 to 150 rotations / minute). And controlling the heater 25 so that the temperature in the cylinder 22 of the second extruder 8 is lower than the temperature in the cylinder 9 of the first extruder 6 and higher than the melting temperature, Temperature that sequentially decreases for each block according to the extrusion direction (depending on the type of molding material (resin), for example, the most upstream temperature in the extrusion direction is 80 to 300 ° C., preferably 80 to 200 ° C., and the extrusion direction The most downstream side temperature is controlled to 70 to 280 ° C, preferably 70 to 170 ° C. The most downstream block in the extrusion direction is temperature-controlled to substantially the same temperature as the extrusion die 4 described later.

また、この第２押出機８のシリンダ２２内は、上述したＣＰＵ５による絞り１９の進退動作の制御により、所定の圧力に設定されている。このシリンダ２２内の圧力は、上述の温度制御において、成形材料（溶融樹脂）に対して超臨界流体が溶解状態を維持できる所定の圧力であって、かつ、後述する押出ダイ４からの押し出し時に所定の圧力差を付与できる圧力、たとえば、１〜３５ＭＰａ、好ましくは、５〜３０ＭＰａに設定されている。 Further, the inside of the cylinder 22 of the second extruder 8 is set to a predetermined pressure by controlling the advance / retreat operation of the throttle 19 by the CPU 5 described above. The pressure in the cylinder 22 is a predetermined pressure at which the supercritical fluid can maintain a dissolved state with respect to the molding material (molten resin) in the temperature control described above, and at the time of extrusion from the extrusion die 4 described later. The pressure which can provide a predetermined pressure difference, for example, 1-35 MPa, Preferably, it sets to 5-30 MPa.

そして、第２押出機８のシリンダ２２内に連続的に供給された、超臨界流体が溶解されている成形材料（溶融樹脂）は、２本のスクリュー２３の回転によって、さらに超臨界流体が成形材料（溶融樹脂）に対して均一に分散溶解され、シリンダ２２内の圧力が保持された状態で、冷却されながら押出方向下流側に流動し、押出口２７から後述する押出ダイ４に向かって連続的に押し出される。 The molding material (molten resin) in which the supercritical fluid is continuously supplied into the cylinder 22 of the second extruder 8 is further molded by the rotation of the two screws 23. While being uniformly dispersed and dissolved in the material (molten resin), the pressure in the cylinder 22 is maintained, the fluid flows downstream in the extrusion direction while being cooled, and continuously from the extrusion port 27 toward the extrusion die 4 described later. Pushed out.

図２は、押出ダイを説明するための、図１の要部拡大図、図３は、図２における押出ダイのＡ−Ａ矢視図であって、図３（ａ）は、第１の実施例を適用したものであり、図３（ｂ）は、第２の実施例を適用したものである。
この押出ダイ４は、図２に示すように、外ダイとしてのアダプタ３７および固定リップ３８と、内ダイとしての可動リップ３９および可動サイジング部３６とを備えている。 2 is an enlarged view of the main part of FIG. 1 for explaining the extrusion die, FIG. 3 is a view taken along the line AA of the extrusion die in FIG. 2, and FIG. The embodiment is applied, and FIG. 3B is an application of the second embodiment.
As shown in FIG. 2, the extrusion die 4 includes an adapter 37 and a fixed lip 38 as an outer die, and a movable lip 39 and a movable sizing portion 36 as inner dies.

アダプタ３７は、中空円筒状をなし、押出方向上流側には、押出方向と直交する方向に延び、押出口２７のフランジ部３４と当接する鍔部４０が形成されている。また、アダプタ３７の内部には、貫通孔としてのアダプタ貫通孔４１が形成されている。
アダプタ貫通孔４１は、押出方向上流側のアダプタ入口４２と下流側のアダプタ出口４３とを備え、アダプタ入口４２から押出方向下流側へ向かって次第に広口となり、途中からアダプタ出口４３に向かって次第に狭口となる側断面視略菱形状に形成されている。 The adapter 37 has a hollow cylindrical shape, and on the upstream side in the extrusion direction, a flange 40 that extends in a direction orthogonal to the extrusion direction and contacts the flange portion 34 of the extrusion port 27 is formed. An adapter through hole 41 as a through hole is formed inside the adapter 37.
The adapter through-hole 41 includes an adapter inlet 42 on the upstream side in the extrusion direction and an adapter outlet 43 on the downstream side. The adapter through-hole 41 gradually widens from the adapter inlet 42 toward the downstream side in the extrusion direction, and gradually narrows toward the adapter outlet 43 from the middle. It is formed in a substantially rhombus shape in a side sectional view that becomes a mouth.

固定リップ３８は、アダプタ３７のアダプタ出口４３とほぼ同外径の中空円筒状に形成され、その内部には、固定リップ貫通孔４４が形成されている。
固定リップ貫通孔４４は、押出方向上流側から下流側へ向かって順に、上流部４５と、実線矢印で示した範囲である外減圧部としての中流部４６、破線矢印で示した範囲である外サイジング部としての下流部４７を備えた側断面視ラッパ形状に形成されている。詳しくは、固定リップ貫通孔４４は、上流部４５においては、押出方向下流側へ向かって同一孔径を維持し、中流部４６においては、上流部４５から連続して外方に屈曲して次第に広口となり、下流部４７においては、さらに、ほぼ同一角度で広口となるように形成されている。 The fixed lip 38 is formed in a hollow cylindrical shape having substantially the same outer diameter as the adapter outlet 43 of the adapter 37, and a fixed lip through hole 44 is formed therein.
The fixed lip through-hole 44 is formed in order from the upstream side toward the downstream side in the extruding direction, the upstream portion 45, the midstream portion 46 as the outer pressure reducing portion that is the range indicated by the solid arrow, and the outer portion that is the range indicated by the broken arrow. It is formed in a trumpet shape in a side sectional view provided with a downstream portion 47 as a sizing portion. Specifically, the fixed lip through hole 44 maintains the same hole diameter toward the downstream side in the extrusion direction in the upstream portion 45, and bends continuously outward from the upstream portion 45 in the midstream portion 46 and gradually widens. Thus, the downstream portion 47 is further formed to have a wide mouth at substantially the same angle.

中流部４６の、押出方向に沿った沿面距離（実線矢印で示した範囲）は２〜３０ｍｍであり、その表面全体には、５００〜３０００メッシュのサンドブラスト処理が施されている。
下流部４７の表面には、図３（ａ）に示すように、環状のサンドブラスト面５８およびフッ素コーティング面５９が、径方向外側（押出方向下流側）に向かって交互に形成されている。サンドブラスト面５８には、サンドブラスト処理が施されており、フッ素コーティング面５９には、フッ素コーティング処理が施されている。 The creeping distance (range indicated by the solid line arrow) along the extrusion direction of the midstream portion 46 is 2 to 30 mm, and the entire surface is subjected to a sandblast treatment of 500 to 3000 mesh.
As shown in FIG. 3A, annular sandblast surfaces 58 and fluorine coating surfaces 59 are alternately formed on the surface of the downstream portion 47 toward the radially outer side (downstream side in the extrusion direction). The sandblasting surface 58 is subjected to sandblasting, and the fluorine coating surface 59 is subjected to fluorine coating.

また、図３（ａ）を第１の実施形態としたときに、第２の実施形態として、図３（ｂ）に示すように、図３（ａ）に示した環状の各サンドブラスト面５８において、その同一周上で交互にサンドブラスト面５８とフッ素コーティング面５９とを形成してもよい。
図２に示すように、可動リップ３９は、側断面視矢形状に形成されており、押出方向上流側から下流側へ向かって順に、挿入部としての先端部４８と、支持部４９と、内減圧部５０と、嵌合部５１とを備えている。 Further, when FIG. 3A is the first embodiment, as a second embodiment, as shown in FIG. 3B, the annular sandblast surfaces 58 shown in FIG. Alternatively, the sandblast surface 58 and the fluorine coating surface 59 may be alternately formed on the same circumference.
As shown in FIG. 2, the movable lip 39 is formed in an arrow shape when viewed from the side, and in order from the upstream side toward the downstream side in the extrusion direction, the distal end portion 48 as the insertion portion, the support portion 49, A decompression unit 50 and a fitting unit 51 are provided.

先端部４８は、側断面視弾丸形状（先端部の尖った紡錘形状）であり、図示しない、押出方向から見るとスパイラル状のリブによりアダプタ３７に固定されている。支持部４９は、先端部４８の押出方向下流側端部に螺着されている。
内減圧部５０は、支持部４９の押出方向下流側端部から連続して緩やかに外径が拡大する円錐形状である。そして、内減圧部５０の、押出方向に沿った沿面距離は２〜３０ｍｍであり、その表面全体には、５００〜３０００メッシュのサンドブラスト処理が施されている。 The distal end portion 48 has a bullet shape in a side sectional view (a spindle shape with a sharp distal end portion), and is fixed to the adapter 37 by a spiral rib when viewed from the extrusion direction (not shown). The support part 49 is screwed to the end part on the downstream side in the extrusion direction of the tip part 48.
The inner decompression part 50 has a conical shape in which the outer diameter gradually and gradually increases from the downstream end of the support part 49 in the extrusion direction. And the creeping distance along the extrusion direction of the inner pressure reduction part 50 is 2 to 30 mm, and the entire surface is subjected to a sandblasting treatment of 500 to 3000 mesh.

嵌合部５１は、押出方向上流側から下流側へ向かって順に、大径円筒部５２と、小径円筒部５３とを備えている。
小径円筒部５３の押出方向下流側端部には螺子部が形成されている。
可動サイジング部３６は、押出方向上流側には円錐形状の内サイジング部としての円錐部５４と、円錐部５４から押出方向下流側に連続する円筒部５５とを備えている。そして、可動サイジング部３６には、軸方向に沿って可動サイジング部３６を貫通する装着孔５６が形成されている。装着孔５６は、可動リップ３９の嵌合部５１の外形形状に対応する大きさに形成されている。 The fitting portion 51 includes a large-diameter cylindrical portion 52 and a small-diameter cylindrical portion 53 in order from the upstream side toward the downstream side in the extrusion direction.
A screw part is formed at the downstream end of the small-diameter cylindrical part 53 in the extrusion direction.
The movable sizing portion 36 includes a conical portion 54 as a conical inner sizing portion on the upstream side in the extrusion direction and a cylindrical portion 55 continuous from the conical portion 54 to the downstream side in the extrusion direction. The movable sizing portion 36 is formed with a mounting hole 56 that penetrates the movable sizing portion 36 along the axial direction. The mounting hole 56 is formed in a size corresponding to the outer shape of the fitting portion 51 of the movable lip 39.

円錐部５４の表面には、固定リップ３８の下流部４７と同様に、図３に示すようなサンドブラスト面５８およびフッ素コーティング面５９が形成されている。
このような押出ダイ４において、図２に示すように、アダプタ３７は、アダプタ３７の鍔部４０を、押出口２７のフランジ部３４と当接させた状態で、アダプタ３７の鍔部４０と押出口２７のフランジ部３４とを図示しないねじにより固定することによって、押出口２７に装着されている。この状態において、押出口２７は、押出方向に沿ってアダプタ入口部４２に対向している。 Similar to the downstream portion 47 of the fixed lip 38, a sandblast surface 58 and a fluorine coating surface 59 as shown in FIG. 3 are formed on the surface of the cone portion 54.
In such an extrusion die 4, as shown in FIG. 2, the adapter 37 is pressed against the flange portion 40 of the adapter 37 in a state where the flange portion 40 of the adapter 37 is in contact with the flange portion 34 of the extrusion port 27. The flange portion 34 of the outlet 27 is fixed to the extrusion port 27 by fixing with a screw (not shown). In this state, the extrusion port 27 faces the adapter inlet 42 along the extrusion direction.

固定リップ３８は、図示しないねじによりアダプタ３７に固定されており、この状態において、アダプタ出口部４３は、押出方向に沿って上流部４５に対向し、アダプタ貫通孔４１と固定リップ貫通孔４４とは連通している。
可動リップ３９は、内減圧部５０の表面が固定リップ３８の中流部４６の表面に対して隙間（たとえば、０．１〜２．０ｍｍ）を隔てて対向するように、アダプタ３７および固定リップ３８に対して軸方向に進退自在に装着されている。なお、装着状態にある可動リップ３９は、常には、固定リップ３８の、固定リップ貫通孔４４が形成される内側表面には接触しない。 The fixed lip 38 is fixed to the adapter 37 with a screw (not shown). In this state, the adapter outlet portion 43 faces the upstream portion 45 along the extrusion direction, and the adapter through hole 41 and the fixed lip through hole 44 Are communicating.
The movable lip 39 includes the adapter 37 and the fixed lip 38 so that the surface of the inner pressure reducing portion 50 faces the surface of the midstream portion 46 of the fixed lip 38 with a gap (for example, 0.1 to 2.0 mm). It is mounted so that it can advance and retract in the axial direction. The movable lip 39 in the mounted state does not always contact the inner surface of the fixed lip 38 where the fixed lip through hole 44 is formed.

可動サイジング部３６は、可動リップ３９の嵌合部５１を装着孔５６に嵌合するように、かつ、円錐部５４の表面が固定リップ３８の下流部４７の表面と隙間（たとえば、押出方向上流側端部では、０．５〜２．０ｍｍ、押出方向下流側端部では、２．０〜５．０ｍｍ）を隔てて対向するように、可動リップ３９に装着されている。嵌合部５１の小径円筒部５３の上述した螺子部は、可動サイジング部３６の円筒部５５の押出方向下流側端面より、同じく下流側へ露出しており、この螺子部にナット５７を螺着させることで、可動サイジング部３６は、可動リップ３９に対して軸方向に位置決めされる。そのため、可動サイジング部３６は、ナット５７を軸方向に移動させることにより、可動リップ３９に対して軸方向に進退自在となる。 The movable sizing portion 36 is configured so that the fitting portion 51 of the movable lip 39 is fitted into the mounting hole 56, and the surface of the conical portion 54 is spaced from the surface of the downstream portion 47 of the fixed lip 38 (for example, upstream in the extrusion direction). It is mounted on the movable lip 39 so as to be opposed with a distance of 0.5 to 2.0 mm at the side end and 2.0 to 5.0 mm at the downstream end in the extrusion direction. The above-described screw portion of the small-diameter cylindrical portion 53 of the fitting portion 51 is also exposed to the downstream side from the downstream end surface in the extrusion direction of the cylindrical portion 55 of the movable sizing portion 36, and a nut 57 is screwed to this screw portion. By doing so, the movable sizing portion 36 is positioned in the axial direction with respect to the movable lip 39. Therefore, the movable sizing portion 36 can move forward and backward in the axial direction with respect to the movable lip 39 by moving the nut 57 in the axial direction.

このような押出ダイ４において、押出口２７から押し出される成形材料（溶融樹脂）は、アダプタ入口部４２を介してアダプタ３７のアダプタ貫通孔４１内に流入し、５〜３５ＭＰａの高圧力にて先端部４８に当接してから、環状に成形される。
環状に成形された成形材料（溶融樹脂）は、その後、アダプタ出口部４３を介して、圧力を一定に維持したまま、固定リップ３８の固定リップ貫通孔４４の上流部４５へ進み、そして、中流部４６と可動リップ３９の内減圧部５０との間を通過し、下流部４７と可動サイジング部３６の円錐部５４との間で外気に開放される。そのため、中流部４６と内減圧部５０との間の通過において、成形材料（溶融樹脂）には、上述したアダプタ貫通孔４１内での高い圧力と、下流部４７と円錐部５４との間での圧力（大気圧）との差に相当する圧力損失が付与される。また、成形材料（溶融樹脂）は、中流部４６と内減圧部５０との互いに対向する各表面に接触することおよび減圧されることにより、成形材料（溶融樹脂）内において気泡核が形成される。 In such an extrusion die 4, the molding material (molten resin) extruded from the extrusion port 27 flows into the adapter through-hole 41 of the adapter 37 through the adapter inlet 42 and is advanced at a high pressure of 5 to 35 MPa. After contacting the part 48, it is formed into an annular shape.
The molding material (molten resin) molded in an annular shape then proceeds to the upstream portion 45 of the fixed lip through hole 44 of the fixed lip 38 through the adapter outlet 43 while maintaining the pressure constant, and the intermediate flow It passes between the portion 46 and the inner pressure reducing portion 50 of the movable lip 39 and is released to the outside air between the downstream portion 47 and the conical portion 54 of the movable sizing portion 36. Therefore, in the passage between the midstream portion 46 and the inner pressure reducing portion 50, the molding material (molten resin) has a high pressure in the adapter through hole 41 described above, and between the downstream portion 47 and the conical portion 54. A pressure loss corresponding to the difference from the pressure (atmospheric pressure) is applied. In addition, the molding material (molten resin) comes into contact with the mutually facing surfaces of the midstream portion 46 and the internal decompression portion 50 and is depressurized, whereby bubble nuclei are formed in the molding material (molten resin). .

そして、この成形材料（溶融樹脂）は、下流部４７と可動サイジング部３６の円錐部５４との間に到達すると、外気に開放され、超臨界流体の気泡核が成長することにより発泡し、膨張して、かつ下流部４７と円錐部５４との互いに対向する各表面により所定の寸法に整えられる。その後、この成形材料（溶融樹脂）は中空円筒形状のマイクロセルラーフォームに形成される。上述したように、この成形材料（溶融樹脂）には、中流部４６と内減圧部５０との間を通過するときに高い圧力損失が付与されるので、高発泡倍率の実現が可能となる。なお、この中空円筒形状のマイクロセルラーフォームを、その周上一箇所で軸方向に沿って切断すると、一枚のシートを形成することができる。 Then, when this molding material (molten resin) reaches between the downstream portion 47 and the conical portion 54 of the movable sizing portion 36, it is released to the outside air, and the bubble core of the supercritical fluid grows to expand and expand. In addition, the downstream portion 47 and the conical portion 54 are adjusted to a predetermined size by the mutually facing surfaces. Thereafter, the molding material (molten resin) is formed into a hollow cylindrical microcellular foam. As described above, since a high pressure loss is imparted to the molding material (molten resin) when passing between the midstream portion 46 and the inner decompression portion 50, a high foaming ratio can be realized. In addition, if this hollow cylindrical microcellular foam is cut along the axial direction at one place on the circumference, one sheet can be formed.

以上のように、この押出ダイ４は、サーキュラーダイであって、この押出ダイ４において、中流部４６および内減圧部５０における成形材料（溶融樹脂）の押出距離、すなわち中流部４６および内減圧部５０における押出方向に沿った沿面距離（中流部４６においては図２の実線矢印で示した範囲）が２〜３０ｍｍである。そのため、上述した高い圧力損失を確保しつつ、成形材料（溶融樹脂）の、中流部４６と内減圧部５０との間における通過速度の低下、すなわち、成形材料（溶融樹脂）の、中流部４６および内減圧部５０の表面と接触する部分に負荷される高剪断力を緩和することができる。 As described above, the extrusion die 4 is a circular die. In the extrusion die 4, the extrusion distance of the molding material (molten resin) in the midstream portion 46 and the internal decompression portion 50, that is, the midstream portion 46 and the internal decompression portion. The creepage distance along the extrusion direction at 50 (in the middle flow portion 46, the range indicated by the solid line arrow in FIG. 2) is 2 to 30 mm. Therefore, while ensuring the above-mentioned high pressure loss, the passage speed of the molding material (molten resin) between the midstream portion 46 and the internal decompression portion 50 is reduced, that is, the midstream portion 46 of the molding material (molten resin). And the high shear force applied to the part which contacts the surface of the internal pressure reduction part 50 can be relieved.

なお、この押出距離が上述した範囲を上回ると、上述した剪断力により、成形材料（溶融樹脂）の表面において超臨界流体の気泡核が変形されて気泡に成長し、そして、多数の気泡核が、下流部４７および円錐部５４に到達する前に破裂してしまう。
以上の結果、この押出ダイ４では、破泡を抑制しつつ、コルゲートの発生を効果的に抑制することができる。 When the extrusion distance exceeds the above-described range, the above-described shear force causes the supercritical fluid bubble nuclei to be deformed and grow into bubbles on the surface of the molding material (molten resin), and a large number of bubble nuclei are formed. , Before reaching the downstream portion 47 and the conical portion 54.
As a result, the extrusion die 4 can effectively suppress the occurrence of corrugation while suppressing bubble breakage.

また、中流部４６と内減圧部５０との互いに対向する各表面には、全体に５００〜３０００メッシュのサンドブラスト処理が施されている。
これにより、中流部４６と内減圧部５０との互いに対向する各表面におけるサンドブラスト処理の施された凹凸部分により、成形材料（溶融樹脂）に負荷された高剪断力を緩和することができる。 Further, each surface of the midstream portion 46 and the inner pressure reducing portion 50 facing each other is subjected to a sandblasting treatment of 500 to 3000 mesh as a whole.
As a result, the high shear force applied to the molding material (molten resin) can be reduced by the concavo-convex portions subjected to the sandblasting process on the mutually facing surfaces of the midstream portion 46 and the inner decompression portion 50.

この結果、簡易な構成で、コルゲートの発生を効果的に抑制することができる。
また、下流部４７と円錐部５４との互いに対向する各表面には、図３（ａ）に示すように、環状のサンドブラスト面５８とフッ素コーティング面５９とが、径方向外側（押出方向下流側）に向かって交互に形成されている。サンドブラスト面５８には、サンドブラスト処理が施されており、フッ素コーティング面５９には、フッ素コーティング処理が施されている。 As a result, corrugation can be effectively suppressed with a simple configuration.
Further, as shown in FIG. 3 (a), an annular sandblast surface 58 and a fluorine coating surface 59 are radially outer (downstream in the extrusion direction) on the surfaces of the downstream portion 47 and the conical portion 54 facing each other. ) Alternately. The sandblasting surface 58 is subjected to sandblasting, and the fluorine coating surface 59 is subjected to fluorine coating.

これにより、下流部４７と円錐部５４との互いに対向する各表面において、成形材料（溶融樹脂）は、サンドブラスト面５８に対しては、摩擦しながら接触し、フッ素コーティング面５９に対しては、滑りながら接触することができる。
そして、成形材料（溶融樹脂）の押出し方向に沿って、サンドブラスト面５８とフッ素コーティング面５９とが交互に形成されているので、成形材料（溶融樹脂）は、その押出方向に沿って、摩擦と滑りとを交互に繰り返しながら、下流部４７と円錐部５４との互いに対向する各表面に対して接触するので、押出途中で成形材料（溶融樹脂）にコルゲートが発生したとしても、そのコルゲートを解消することができる。 Thereby, in each surface where the downstream part 47 and the cone part 54 oppose each other, the molding material (molten resin) comes into contact with the sandblasting surface 58 while being in friction, and against the fluorine coating surface 59, Can touch while sliding.
And since the sandblasting surface 58 and the fluorine coating surface 59 are alternately formed along the extrusion direction of the molding material (molten resin), the molding material (molten resin) is subjected to friction along the extrusion direction. While alternately sliding, it contacts the mutually opposing surfaces of the downstream portion 47 and the conical portion 54, so even if corrugation occurs in the molding material (molten resin) during extrusion, the corrugation is eliminated. can do.

この結果、簡易な構成で、発生したコルゲートを解消することができる。
また、別の実施形態として、図３（ｂ）に示すように、図３（ａ）に示した環状の各サンドブラスト面５８で、その同一周上で交互にサンドブラスト面５８とフッ素コーティング面５９とを形成してもよい。
図４は、さらに別の実施形態による固定リップおよび可動サイジング部を示し、図４（ａ）は、固定リップの下流部を押出方向下流側へ投影した図であり、図４（ｂ）は、可動サイジング部の円錐部を押出方向上流側から見た図であり、図４（ｃ）は、円錐部を、押出方向と直交する方向から見た図である。 As a result, the generated corrugation can be eliminated with a simple configuration.
As another embodiment, as shown in FIG. 3 (b), each of the annular sandblast surfaces 58 shown in FIG. 3 (a) has an alternating sandblast surface 58 and fluorine coating surface 59 on the same circumference. May be formed.
FIG. 4 shows a fixed lip and a movable sizing portion according to still another embodiment. FIG. 4 (a) is a view in which the downstream portion of the fixed lip is projected to the downstream side in the extrusion direction, and FIG. It is the figure which looked at the cone part of the movable sizing part from the extrusion direction upstream, and FIG.4 (c) is the figure which looked at the cone part from the direction orthogonal to an extrusion direction.

図４（ａ）に示すように、下流部４７の表面には、押出方向下流側へ投影すると時計回りの螺旋を描く外側螺旋状溝６０が、周方向に等しい間隔を隔てて複数凹設されている。また、図４（ｂ）および図４（ｃ）に示すように、円錐部５４の表面には、押出方向上流側から見ると反時計回りの螺旋を描く内側螺旋状溝６１が、周方向に等しい間隔を隔てて複数凹設されている。つまり、下流部４７と円錐部５４との互いに対向する各表面には、互いに逆方向の螺旋状溝が形成されている。なお、外側螺旋状溝６０および内側螺旋状溝６１のそれぞれが螺旋を描く方向は、互いに逆方向であれば、上述した時計回りおよび反時計回りのいずれか一方向に限定されない。 As shown in FIG. 4A, a plurality of outer spiral grooves 60 that draw a clockwise spiral when projected downstream in the extrusion direction are provided on the surface of the downstream portion 47 at equal intervals in the circumferential direction. ing. As shown in FIGS. 4B and 4C, an inner spiral groove 61 that draws a counterclockwise spiral when viewed from the upstream side in the extrusion direction is formed on the surface of the conical portion 54 in the circumferential direction. A plurality of recesses are provided at equal intervals. That is, spiral grooves in opposite directions are formed on the surfaces of the downstream portion 47 and the conical portion 54 facing each other. Note that the direction in which each of the outer spiral groove 60 and the inner spiral groove 61 draws a spiral is not limited to one of the clockwise and counterclockwise directions described above as long as the directions are opposite to each other.

これにより、下流部４７と円錐部５４との間を押し出される成形材料（溶融樹脂）において、下流部４７に接触する部分と、円錐部５４に接触する部分とは、それぞれに対応する螺旋状溝を通過する。そのため、この成形材料（溶融樹脂）は、下流部４７および円錐部５４の各表面において、螺旋状溝が形成された部分に対しては、摩擦しながら接触し、螺旋状溝が形成されていない部分に対しては、滑りながら接触するので、押出途中で成形材料（溶融樹脂）にコルゲートが発生したとしても、そのコルゲートを解消することができる。 Thereby, in the molding material (molten resin) extruded between the downstream part 47 and the conical part 54, the part in contact with the downstream part 47 and the part in contact with the conical part 54 correspond to the respective helical grooves. Pass through. Therefore, this molding material (molten resin) is in contact with the portion where the spiral groove is formed on each surface of the downstream portion 47 and the conical portion 54 while rubbing, and the spiral groove is not formed. Since the portion contacts while sliding, even if corrugation occurs in the molding material (molten resin) during extrusion, the corrugation can be eliminated.

この結果、簡易な構成で、発生したコルゲートを解消することができる。つまり、下流部４７および円錐部５４のそれぞれに螺旋状溝（外側螺旋状溝６０および内側螺旋状溝６１）を形成することにより、上述したサンドブラスト面５８およびフッ素コーティング面５９を設けた場合と同様の作用効果を奏することができる。
なお、下流部４７と円錐部５４との間を押し出される成形材料（溶融樹脂）に、上述した摩擦を生じさせることができるのであれば、外側螺旋状溝６０および内側螺旋状溝６１のような溝に限らず、下流部４７と円錐部５４のそれぞれから凸設される凸条を用いてもよい。更には、このような凹凸構造の螺旋だけでなく、上述したサンドブラスト面５８とフッ素コーティング面５９とを交互に配置することで形成された螺旋、または、サンドブラスト面５８と摩擦係数の小さいメッキ処理等が施された表面とを交互に配置することで形成された螺旋を下流部４７および円錐部５４に設けてもよい。 As a result, the generated corrugation can be eliminated with a simple configuration. That is, by forming the spiral grooves (the outer spiral groove 60 and the inner spiral groove 61) in each of the downstream portion 47 and the conical portion 54, the same as in the case where the sandblast surface 58 and the fluorine coating surface 59 described above are provided. The effect of this can be achieved.
As long as the above-described friction can be generated in the molding material (molten resin) extruded between the downstream portion 47 and the conical portion 54, the outer spiral groove 60 and the inner spiral groove 61 can be used. Not only the groove but also a ridge protruding from each of the downstream portion 47 and the conical portion 54 may be used. Furthermore, not only the spiral of such an uneven structure, but also a spiral formed by alternately arranging the sandblast surface 58 and the fluorine coating surface 59 described above, or a plating process with a small friction coefficient with the sandblast surface 58, etc. Spirals formed by alternately arranging the surfaces provided with may be provided in the downstream portion 47 and the conical portion 54.

また、可動リップ３９は、アダプタ３７および固定リップ３８に対して軸方向に進退自在である。そして、可動サイジング部３６は、ナット５７を軸方向に移動させることにより、可動リップ３９に対して軸方向に進退自在であり、アダプタ３７および固定リップ３８に対しても軸方向に進退自在となる。
このような構成によると、可動リップ３９の内減圧部５０と固定リップ３８の中流部４６との間隔、および、可動サイジング部３６の円錐部５４と固定リップ３８の下流部４７との間隔を自在に変化させることができる。 The movable lip 39 is movable in the axial direction with respect to the adapter 37 and the fixed lip 38. The movable sizing portion 36 is movable in the axial direction with respect to the movable lip 39 by moving the nut 57 in the axial direction, and is also movable in the axial direction with respect to the adapter 37 and the fixed lip 38. .
According to such a configuration, the distance between the inner pressure reducing portion 50 of the movable lip 39 and the midstream portion 46 of the fixed lip 38 and the interval between the conical portion 54 of the movable sizing portion 36 and the downstream portion 47 of the fixed lip 38 are freely set. Can be changed.

そのため、成形材料（溶融樹脂）の最適な成形条件の設定が可能となる。特に、円錐部５４と下流部４７との間隔を自在に変化させることができることにより、成形材料（溶融樹脂）が十分に膨張することができ、簡易な構成でコルゲートの発生を効果的に抑制することができる。
そして、本発明のタンデム型発泡押出成形装置１では、本発明の押出ダイ４が装着されているので、簡易な構成により、コルゲートの発生を効果的に抑制することができる。 Therefore, it is possible to set the optimum molding conditions for the molding material (molten resin). In particular, since the interval between the conical portion 54 and the downstream portion 47 can be freely changed, the molding material (molten resin) can be sufficiently expanded, and the corrugation can be effectively suppressed with a simple configuration. be able to.
And in the tandem-type foam extrusion molding apparatus 1 of this invention, since the extrusion die 4 of this invention is mounted | worn, generation | occurrence | production of a corrugation can be suppressed effectively with a simple structure.

なお、以上の説明では、本発明の発泡押出成形装置を、上述したタンデム型発泡押出成形装置１を例示して説明したが、本発明の発泡押出成形装置は、これに限らず、たとえば、シングル型発泡押出成形装置であってもよく、また、スクリューの本数も、その目的および用途によって、単軸または二軸が、適宜選択される。 In the above description, the foam extrusion molding apparatus of the present invention has been described by exemplifying the tandem foam extrusion molding apparatus 1 described above. However, the foam extrusion molding apparatus of the present invention is not limited to this, for example, a single It may be a mold foam extrusion molding apparatus, and the number of screws is appropriately selected from single or biaxial depending on the purpose and application.

本発明の発泡押出成形装置の一実施形態として、タンデム型発泡押出成形装置の要部構成を示す概略全体構成図である。It is a schematic whole block diagram which shows the principal part structure of a tandem type foam extrusion molding apparatus as one Embodiment of the foam extrusion molding apparatus of this invention. 押出ダイを説明するための、図１の要部拡大図である。It is a principal part enlarged view of FIG. 1 for demonstrating an extrusion die. 図２における押出ダイのＡ−Ａ矢視図であって、（ａ）は、第１の実施例を適用したものであり、（ｂ）は、第２の実施例を適用したものである。It is an AA arrow directional view of the extrusion die in Drawing 2, and (a) applies the 1st example and (b) applies the 2nd example. さらに別の実施形態による固定リップおよび可動サイジング部を示し、（ａ）は、固定リップの下流部を押出方向下流側へ投影した図であり、（ｂ）は、可動サイジング部の円錐部を押出方向上流側から見た図であり、（ｃ）は、円錐部を、押出方向と直交する方向から見た図である。FIG. 6 shows a fixed lip and a movable sizing portion according to still another embodiment, wherein (a) is a view in which a downstream portion of the fixed lip is projected to the downstream side in the extrusion direction, and (b) is a drawing of a cone portion of the movable sizing portion. It is the figure seen from the direction upstream, (c) is the figure which looked at the cone part from the direction orthogonal to an extrusion direction.

符号の説明Explanation of symbols

１タンデム型発泡押出成形装置
３不活性流体供給部
４押出ダイ
９シリンダ
１０スクリュー
２２シリンダ
２３スクリュー
３６可動サイジング部
３７アダプタ
３８固定リップ
３９可動リップ
４１アダプタ貫通孔
４６中流部
４７下流部
４８先端部
５０内減圧部
５４円錐部 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Tandem type foam extrusion molding apparatus 3 Inert fluid supply part 4 Extrusion die 9 Cylinder 10 Screw 22 Cylinder 23 Screw 36 Movable sizing part 37 Adapter 38 Fixed lip 39 Movable lip 41 Adapter through-hole 46 Middle stream part 47 Downstream part 48 Tip part 50 Inner pressure reduction part 54 Conical part

Claims

溶融樹脂に不活性流体を混合して押し出す発泡押出成形装置に装着され、中空円筒体を成形する押出用ダイであって、
前記溶融樹脂内の圧力を下げる外減圧部と、前記外減圧部から押出方向下流側に連続し、前記中空円筒体の外周面を成形する外サイジング部とを備え、貫通孔が形成された外ダイと、
前記外減圧部と対向し、前記外減圧部とともに前記溶融樹脂内の圧力を下げる内減圧部と、前記外サイジング部と対向し、前記中空円筒体の内周面を成形する内サイジング部と、前記貫通孔内に挿入される挿入部とを備える内ダイと
を備え、
前記外減圧部および前記内減圧部における前記溶融樹脂の押出距離が２〜３０ｍｍであることを特徴とする中空円筒体の押出ダイ。 An extrusion die which is mounted on a foam extrusion molding apparatus that mixes and extrudes an inert fluid with a molten resin and molds a hollow cylindrical body,
An outer pressure reducing part that lowers the pressure in the molten resin, and an outer sizing part that is continuous from the outer pressure reducing part to the downstream side in the extrusion direction and that molds the outer peripheral surface of the hollow cylindrical body, and has an outer hole formed therein. Die,
An inner pressure reducing portion that faces the outer pressure reducing portion, lowers the pressure in the molten resin together with the outer pressure reducing portion, an inner sizing portion that faces the outer sizing portion and molds the inner peripheral surface of the hollow cylindrical body, An inner die including an insertion portion to be inserted into the through hole,
An extrusion die for a hollow cylindrical body, wherein an extrusion distance of the molten resin in the outer decompression part and the inner decompression part is 2 to 30 mm.

前記外減圧部と前記内減圧部との互いに対向する各表面に、５００〜３０００メッシュのサンドブラスト処理が施されていることを特徴とする、請求項１に記載の中空円筒体の押出ダイ。 The extrusion die for a hollow cylindrical body according to claim 1, wherein sandblasting treatment of 500 to 3000 mesh is performed on each surface of the outer pressure reducing portion and the inner pressure reducing portion facing each other.

前記外サイジング部と前記内サイジング部との互いに対向する各表面には、前記押出し方向に沿って、サンドブラスト処理とフッ素コーティング処理とが交互に施されていることを特徴とする、請求項１または２に記載の中空円筒体の押出ダイ。 The sandblasting treatment and the fluorine coating treatment are alternately performed along the extrusion direction on each surface of the outer sizing portion and the inner sizing portion facing each other. 3. A hollow cylindrical extrusion die according to 2.

前記内ダイは、前記中空円筒体の軸方向に沿って進退自在であることを特徴とする、請求項１ないし３のいずれかに記載の中空円筒体の押出ダイ。 The hollow die extrusion die according to any one of claims 1 to 3, wherein the inner die is movable back and forth along the axial direction of the hollow cylinder.

樹脂を溶融するシリンダと、前記シリンダにおいて溶融された溶融樹脂を押し出すためのスクリューと、前記シリンダに接続され、前記溶融樹脂に不活性流体を供給するための不活性流体供給部とを備える発泡押出成形装置において、
前記シリンダの押出方向下流側端部に、請求項１ないし４のいずれかに記載の中空円筒体の押出ダイが装着されていることを特徴とする、発泡押出成形装置。 Foam extrusion provided with a cylinder for melting resin, a screw for extruding molten resin melted in the cylinder, and an inert fluid supply unit connected to the cylinder for supplying an inert fluid to the molten resin In the molding equipment,
5. A foam extrusion molding apparatus, wherein a hollow cylindrical extrusion die according to any one of claims 1 to 4 is mounted at a downstream end portion in the extrusion direction of the cylinder.