JP2007162730A

JP2007162730A - ホース継手

Info

Publication number: JP2007162730A
Application number: JP2005356043A
Authority: JP
Inventors: Takatoshi Sakai; 隆敏酒井; Hiroyuki Tsukamoto; 浩之塚本
Original assignee: Sumitomo Riko Co Ltd; Sumitomo SHI Construction Machinery Co Ltd
Current assignee: Sumitomo Riko Co Ltd; Sumitomo SHI Construction Machinery Co Ltd
Priority date: 2005-12-09
Filing date: 2005-12-09
Publication date: 2007-06-28

Abstract

【課題】ホースの曲り等によって軸直角方向の横力が加わった状態で雌管と雄管とを袋ナットにてねじ締結作業した場合においても、それら雌管及び雄管を良好にメタルシールすることができ、締結作業後において衝撃が加わった場合においても油漏れ等を生じる恐れのないホース継手を提供する。
【解決手段】雌テーパ面３０を有する金属製のアダプタ１６と、雄テーパ面３６を有するニップル金具１４と、袋ナット１８とを有し、雄ねじ部３２への袋ナット１８のねじ込みにより雄テーパ面３６を雌テーパ面３０に圧接させて金属同士の接触によるメタルシールにてニップル金具１４とアダプタ１６とをシール状態に締結し、ホースと相手機器側とを接続するホース継手１０において、雄テーパ面３６の先端の断面形状を半径０．５〜２．０ｍｍの円弧形状の曲面形状とする。
【選択図】図２

Description

この発明はホースと相手機器側とを接続するホース継手に関し、詳しくはメタルシールにて雄管と雌管とをシール状態に締結するホース継手に関する。

従来より、ホースと相手機器側とを接続するためのホース継手として、(イ)内周側に雌テーパ面を有する金属製の雌管と、外周側に雄テーパ面を有する金属製の雄管と、それらを軸方向に締結する袋ナットとを有するものが用いられている。
ここで袋ナットは、雄管及び雌管の一方の外周側に形成された環状係止溝に係止される内向きの環状係止突部を軸方向の一端部に備え、また他方の外周面に形成された雄ねじ部に螺合される雌ねじ部を軸方向の他端部に備えており、その雄ねじ部への袋ナットのねじ込みにより雄テーパ面を雌テーパ面に圧接させて、金属同士の接触によるメタルシールにて雄管と雌管とをシール状態に締結し、ホースと相手機器側とを、かかるホース継手を介して接続状態とする。

例えば下記特許文献１，特許文献２にこの種のホース継手が開示されている。
図７は、この種ホース継手として従来用いられているものの一例を示している。
同図において２００はホース継手で、ホース２０２に固定されるニップル金具（雄管）２０４と、相手機器側に取付固定される金属製のアダプタ（雌管）２０６と、それらを軸方向にねじ締結する袋ナット２０８とを有している。

ニップル金具２０４は挿入部２１０を有していて、その挿入部２１０がホース２０２内部に挿入され、その状態でホース２０２の外周面にかしめ付け固定されるソケット金具２１１とともに、ホース２０２に固定されるようになっている。
アダプタ２０６は雌嵌合部２１２を有している。
この雌嵌合部２１２の先端部内周側には雌テーパ面２１４が形成されており、また外周面には雄ねじ部２１６が形成されている。
一方ニップル金具２０４は雄嵌合部２１８を有していて、その先端部外周側に雄テーパ面２２０が形成されている。

ここで雌テーパ面２１４と雄テーパ面２２０とは基本的には同じテーパ角度（軸方向とのなす角度）をなしているが、同図の部分拡大図に示すように、厳密には雌テーパ面２１４に対し雄テーパ面２２０のテーパ角度が微小角度だけ小角度をなしている。
例えば雌テーパ面２１４のテーパ角度を３０°に対し０〜＋３０´（分）の範囲内の角度としたとき、雄テーパ面２２０のテーパ角度が３０°に対し０〜−３０´（分）の範囲内の角度とされる。

このニップル金具２０４の雄嵌合部２１８にはまた、外周面に環状係止溝２２２が形成されている。
他方、袋ナット２０８は軸方向一端部に内向きの環状係止突部２２４を備え、また軸方向他端部に雌ねじ部２２６を備えている。

このホース継手２００では、袋ナット２０８の環状係止突部２２４をニップル金具２０４の環状係止溝２２２に係止させた状態で、袋ナット２０８の雌ねじ部２２６をアダプタ２０６の雄ねじ部２１６にねじ込んで行くことで、ニップル金具２０４とアダプタ２０６とを軸方向に締結する。
このとき、ニップル金具２０４の雄テーパ面２２０とアダプタ２０６の雌テーパ面２１４とが、袋ナット２０８によるねじ締結力に基づいて軸方向に圧接し、金属同士の接触によりニップル金具２０４とアダプタ２０６とをメタルシールする。

尚雄テーパ面２２０と雌テーパ面２１４とは、それらの嵌合面において全面的に接触しておらず、図７の部分拡大図に示しているように雄テーパ面２２０の先端角部２２０Ａが、雌テーパ面２１４に対して部分的に接触し且つ食い込んだ状態となって、この先端角部２２０Ａと雌テーパ面２１４とにより両者が全周に亘り線状接触し、雄テーパ面２２０と雌テーパ面２１４との間のシールが行われる（雄テーパ面２２０のテーパ角度が雌テーパ面２１４のテーパ角度に対し僅かに小さい角度とされているため）。
そしてこのニップル金具２０４とアダプタ２０６との袋ナット２０８によるネジ締結に基づいて、ホース２０２と相手機器側とがシール状態に接続される。

ところでこのホース継手２００の場合、図７に示しているようにホース２０２がニップル金具２０４の挿込方向に配向している状態で雄テーパ面２２０を雌テーパ面２１４に合わせ、袋ナット２０８をねじ込んで行く場合には、ニップル金具２０４とアダプタ２０６とを良好なシール状態で締結作業することができる。
詳しくは雄テーパ面２２０の先端角部２２０Ａを全周に亘り均等に雌テーパ面２１４に食い込ませた状態に、ニップル金具２０４とアダプタ２０６とを締結作業することができる。

ところがニップル金具２０４に対して軸直角方向の力（横力）が加わった状態、例えば図８に示しているようにホース２０２が強制的に大きく曲げられた状態でニップル金具２０４とアダプタ２０６とを締結作業すると、目的とするシール状態が得られない場合のあることが判明した。
そして本発明者がその理由を解明すべく種々試験を行ったところ、このシール不良は以下の現象により生ずるものであることが判明した。

図９はこのようなシール不良の発生する原因を模式的に表している。
図８に示しているようにホース２０２が大きく曲った状態で、即ちニップル金具２０４に対し軸直角方向の横力が加わった状態で、袋ナット２０８によるねじ締結を行った場合、雄テーパ面２２０が雌テーパ面２１４に対して軸方向に真直ぐに入り込まないで傾いた状態で、即ちアダプタ２０６の軸線Ｐ_１に対してニップル金具２０４の軸線Ｐ_２が傾いた状態で雄テーパ面２２０が雌テーパ面２１４に入り込んだ状態となって、雄テーパ面２２０の先端角部２２０Ａのうち図９（Ｉ）中下部（下端及び近傍部分）だけが雌テーパ面２１４に部分的に当接し食い込んだ状態となってしまい、同部分が雌テーパ面２１４にいわば引っ掛かった状態となってしまう。

このような状態になると、袋ナット２０８を規定の締付トルク（標準締付トルク）で締め付けても、雄テーパ面２２０が雌テーパ面２１４内に十分に入り込んで行かず、最終的に雄テーパ面２２０が雌テーパ面２１４に対し片当たり状態となって全周に亘り圧接せず、メタルシールが全周に亘り均等に行われない。
そしてこのような不安定な状態で、その後何等かの衝撃が加わると、ニップル金具２０４が図９（II）に示す安定な状態に、即ち軸線Ｐ_２をアダプタ２０６の軸線Ｐ_１に一致させる方向に角度変化して、雌テーパ面２１４に対する雄テーパ面２２０の先端角部２２０Ａの食込みが外れ、ニップル金具２０４とアダプタ２０６との締結が緩むとともに、雄テーパ面２２０と雌テーパ面２１４との圧接力が低下して、このことが油漏れ（輸送流体が油の場合）を引き起こす原因となってしまう。

尚、袋ナット２０８の締付トルクをより大きくするといったことも考えられるが、そのようにしたとしても雄テーパ面２２０と雌テーパ面２１４との良好なメタルシール状態が得られる保証が無く、却って金具割れを起こし易くなって金具の強度アップが必要となり、コストアップをもたらしてしまう。

特開２００２−３４０２４８号公報特開２００３−１４８６６１号公報

本発明は以上のような事情を背景とし、ホースの曲り等によって軸直角方向の横力が加わった状態で雌管と雄管とを袋ナットにてねじ締結作業した場合においても、それら雌管及び雄管を良好にメタルシールすることができ、締結作業後において衝撃が加わった場合においても油漏れ等を生じる恐れのないホース継手を提供することを目的としてなされたものである。

而して請求項１のものは、(イ)内周側に雌テーパ面を有する金属製の雌管と、(ロ)テーパ角度が該雌テーパ面よりも小さい雄テーパ面を外周側に有する金属製の雄管と、(ハ)それら雄管及び雌管の何れか一方の外周側に形成された環状係止溝に係止される内向きの環状係止突部を軸方向の一端部に備え、他方の外周面に形成された雄ねじ部に螺合される雌ねじ部を該軸方向の他端部に備えた袋ナットと、を有し、前記雄ねじ部への該袋ナットのねじ込みにより前記雄テーパ面を前記雌テーパ面に圧接させて金属同士の接触によるメタルシールにて前記雄管と雌管とをシール状態に締結し、ホースと相手機器側とを接続するホース継手において、前記雄テーパ面の先端の断面形状を全周に亘り半径０．５〜２．０ｍｍの円弧形状の曲面形状となしたことを特徴とする。

請求項２のものは、請求項１において、前記曲面形状を半径０．７〜１．３ｍｍの円弧形状となしたことを特徴とする。

発明の作用・効果

以上のように本発明は雄テーパ面の先端の形状（断面形状）を全周に亘り半径０．５〜２．０ｍｍの円弧形状の曲面形状（Ｒ形状）となしたものである。
このようにした場合、袋ナットにて雄管と雌管とを締結作業する際に雄テーパ面が雌テーパ面に対して斜めに入り込んでしまい、一時的に雄テーパ面の先端が雌テーパ面に対して片当たりする状態が生じることがあっても、雄テーパ面の先端が雌テーパ面に対して過剰に食い込んでしまうのを防止できる。
また、更なる袋ナットの締込みに伴って雄テーパ面の先端のＲ形状の案内作用で自動的に雌テーパ面に対する雄テーパ面の向きを、それらの軸線が一致する向きに修正でき、雄テーパ面の先端を全周に亘り均等に雌テーパ面に圧接し得て、安定且つ良好なシール状態を実現することができる。

ところで本発明者がこの観点から雄テーパ面の先端を円弧形状の曲面形状（Ｒ形状）となし且つその曲率半径を少しずつ大きくして試験を行ったところ、曲率半径が一定以上に大きくなると、却ってシール性の低下に繋がる問題のあることが判明した。
これは、雄テーパ面の先端をこのようなＲ形状となした場合、雌管と雄管との締結状態の下で雌テーパ面に対する雄テーパ面の先端の接触面が広くなるとともに雄テーパ面の先端の食込作用が弱くなり、これに伴って同一締付トルクの下で雌テーパ面に対する雄テーパ面の先端の接触部の面圧が低くなって、このことが却ってシール性の低下を招来するものと考えられる。

而して本発明者等の研究の結果、この雄テーパ面の先端の曲面の曲率半径は０．５〜２．０ｍｍの範囲内とすることが良好であることが判明した。
より望ましいのは０．７〜１．６ｍｍの範囲であり、特に望ましいのは０．７〜１．３ｍｍの範囲（請求項２）とする。

以上のような本発明によれば、軸直角方向の横力が加わった状態でホース継手の雄管と雌管とを袋ナットにて締結作業するに際し、熟練した作業者でなくても単に袋ナットを締め込んで行くだけで良好なシール状態の下で安定して雄管と雌管とを締結することができ、雌管と雄管とが不安定な状態で締結されてしまって、このことが後において油漏れ等の原因になる問題を良好に解決することができる。

次に本発明を油圧機器用の作動油を輸送するホースと相手機器（油圧機器）側との接続用のホース継手に適用した場合の実施形態を図面に基づいて詳しく説明する。
図１において１０はホース継手で、作動油を輸送するホース１２に固定されるニップル金具（雄管）１４と、相手機器側に取付固定される金属製のアダプタ（雌管）１６と、それらを軸方向にねじ締結する袋ナット１８とを有している。

ニップル金具１４は挿入部２０を有していて、その挿入部２０がホース１２内部に挿入され、その状態でホース１２の外周面にかしめ付け固定されるソケット金具２２とともに、ホース１２の端部に固定されるようになっている。
ここでニップル金具１４は大径の六角形状の工具掛け部２３を有しており、またその隣接位置に環状固定溝２４が形成されていて、そこにソケット金具２２の内向きの環状の鍔状固定部２６が嵌入させられるようになっている。

アダプタ１６は雌嵌合部２８を有している。
この雌嵌合部２８の先端部内周側には雌テーパ面３０が形成されており、また外周面には雄ねじ部３２が形成されている。
一方ニップル金具１４は雄嵌合部３４を有していて、その先端部外周側に雄テーパ面３６が形成されている。

ここで雌テーパ面３０と雄テーパ面３６とは基本的には同じテーパ角度（軸方向とのなす角度）とされている。ただし厳密には雌テーパ面３０のテーパ角度が３０°に対し０〜３０´（分）の範囲内の角度とされ、一方雄テーパ面３６はテーパ角度が３０°に対し０〜−３０´（分）の範囲内の角度とされている。即ち雄テーパ面３６のテーパ角度が雌テーパ面３０のテーパ角度に対し微小角度だけ小角度とされている。

このニップル金具１４の雄嵌合部３４にはまた、外周面に環状係止溝３８が形成されている。
他方袋ナット１８は、軸方向一端部に内向きの環状係止突部４０を備え、また軸方向他端部には大径の六角形状の工具掛け部４２を備えていて、その工具掛け部４２の内周面に雌ねじ部４４が形成されている。
そしてこの工具掛け部４２と上記の環状係止突部４０とが、筒状をなす連結部４６にて軸方向に連結されている。

このホース継手１０では、袋ナット１８の環状係止突部４０をニップル金具１４の環状係止溝３８に係止させた状態で、袋ナット１８の雌ねじ部４４をアダプタ１６の雄ねじ部３２にねじ込んで行くことで、ニップル金具１４とアダプタ１６とを軸方向に締結する。
このとき、ニップル金具１４の雄テーパ面３６とアダプタ１６の雌テーパ面３０とが、袋ナット１８によるねじ締結力に基づいて軸方向に圧接し、金属同士の接触によりニップル金具１４とアダプタ１６とをメタルシールする。

図２はアダプタ１６とニップル金具１４とを締結前の状態で拡大して表したもので、同図に示しているようにこの実施形態では、ニップル金具１４における雄テーパ面３６の先端の断面形状が円弧形状の曲面形状とされている。図中３６Ａはその先端曲部を表している。
この実施形態では、先端曲部３６Ａにおける曲面が半径０．５〜２．０ｍｍの円弧形状の曲面とされている（望ましくは半径０．７〜１．６ｍｍ、より望ましくは０．７〜１．３ｍｍ）。

表１は、雄テーパ面３６の先端曲部３６Ａの曲面の曲率半径を種々変化させ、それぞれについて様々な締付トルクでニップル金具１４とアダプタ１６とを袋ナット１８にてねじ締結し（但しここでは軸直角方向の横力を加えない状態でねじ締結）、内部に使用圧力である２７．４ＭＰａの圧力を１分間加えて漏れの有無を調べた結果を表している。

尚、従来のニップル金具２０４における雄テーパ面２２０の先端角部２２０Ａは角形状（ピン角形状）とは言うものの厳密なピン角形状では有り得ず、最大０．３ｍｍ（曲率半径）までの微小曲率半径の曲面形状をなしている。
ここではそれとの比較を行うために曲率半径０．３ｍｍのものについても試験を行っている。
この表１において、締付トルク２０Ｎ・ｍは標準締付トルク１３２Ｎ・ｍの１５％に相当する。また３０Ｎ・ｍは標準締付トルクの２３％に相当する。

この試験は、雄テーパ面３６における先端曲部３６Ａの曲面の曲率半径Ｒを大きくして行ったときに、シール性が低下するか否かを調べるために行ったものであるが、表１の結果に示しているように曲率半径Ｒが一定以上に大きくなると、具体的にはここでは曲率半径Ｒが１．５ｍｍ以上になると、締付トルク２０Ｎ・ｍの下で漏れが発生している。
但しこのような漏れが確認されたのは、標準締付トルク１３２Ｎ・ｍの１５％に相当する低い締付トルク２０Ｎ・ｍの下で袋ナット１８を締め付けた場合で、標準締付トルク１３２Ｎ・ｍの下ではこのような漏れは発生していない。

そこで締付トルク２０Ｎ・ｍの下で、どの程度の圧力で漏れが生じたのかを調べるべく、即ち同締付トルクの下での耐圧力を調べるべく、各曲率半径の下で漏れが生じる際の圧力を調べた。
尚ここでは、表１の結果において２７．４ＭＰａの圧力をかけたときに漏れの生じなかった曲率半径０．３，０．５，１．０ｍｍのものについても併せて耐圧力を求める試験を行っている。
結果が表２に示してある。

表２の結果に示しているように耐圧力は曲率半径を大きくするのに伴って低下する傾向のあることが判明した。

以上のように雄テーパ面３６の先端を曲面とし且つ曲面の曲率半径を大きくするのに伴って耐圧力が低下するのは、曲率半径が大きくなるのにつれて雌テーパ面３０に対する雄テーパ面３６の先端の食込みの程度が少なくなるとともに接触部における面圧が低下したことによるものと考えられる。

図３はこれを具体的に表したものである。
図３（Ｂ）（ロ）に示しているように雄テーパ面２２０の先端がピン角形状（実質的には最大０．３ｍｍまでの曲率半径の曲面である）の先端角部２２０Ａである場合、先端角部２２０Ａに袋ナットの締込みによる力が集中的に且つ大きく働き、そしてその先端角部２２０Ａが雌テーパ面２１４に一部潰れながら食い込んだ状態となって、そのことにより高い面圧及びシール性即ち耐圧力が得られる（このとき雄テーパ面２２０と雌テーパ面２１４とはピン角状態の先端角部２２０Ａで線状接触となる）一方、図３（Ｂ）（イ）に示しているように雄テーパ面３６先端が曲面形状の先端曲部３６Ａであり且つその曲率半径が大きくなると、先端曲部３６Ａによる食込みが弱くなるとともに袋ナット１８の締付けによる力が１点（厳密には周方向に線状）に集中しないで円弧面に分散され、その結果として先端曲部３６Ａと雌テーパ面３０との接触部の面圧力が低下し、そのことが曲率半径の増大に伴ってシール性即ち耐圧力が低下傾向を示すものと考えられる。

但し表２において漏れが発生しているのは締付トルク２０Ｎ・ｍの低い締付トルクの下で締付けを行った場合であり、標準締付トルク１３２Ｎ・ｍの下では曲率半径０．５，１，１．５，２ｍｍの何れのものも漏れを生じておらず、従って規定の標準締付トルクで締付けが行われる限り、何れも問題の無いものである。
次に軸直角方向の横力が加わった状態で締付けを行った場合のシール性について次のような試験を行った。

この試験は具体的には次のようにして行った。
即ち、図４に示しているようにニップル金具１４をホース（ホース内径はφ１９ｍｍ）１２の端部に固定状態とする一方、ホルダ１６を一対の挟圧治具４８-１，４８-２にて挟み込んで保持し、その状態で先ず袋ナット１８をホルダ１６の雄ねじ部３２に軽く嵌め合せて、ソケット金具２２から５０ｍｍ離れた位置でホース１２に結び付けた紐を横方向（軸直角方向）に引っ張ってホース１２を介しニップル金具１４に表３に示す様々な大きさの軸直角方向の横力を加え、その状態で袋ナット１８を一定の締付トルク１４０Ｎ・ｍで締め付けた後、ソケット金具２２に対し円周方向に９０°ずつ隔たった４方向からスパナで衝撃を加え、ねじ締結部に振動を与えた上で、袋ナット１８の取外しトルクを測定した。

つまり横力Ｆを加えた状態で、一定の締付トルク１４０Ｎ・ｍの下で袋ナット１８の締込みを行い、その後横方向から衝撃を加えた上で、袋ナット１８による締結を外し、そのときの取外しトルクを求めた。
結果が表３及び図５，図６に示してある。

これらの結果に示しているように曲率半径０．３ｍｍの場合、横力Ｆを加えない場合には取外しトルクも大きく、良好なシール性を示す一方で、横力Ｆを加えることにより且つその横力Ｆが大きくなるのにつれて取外しトルクが著しく低下してしまう。
これに対して曲率半径Ｒを大きくすることによって、横力Ｆを加えた状態で締付けを行っても良好な取外しトルク即ち良好なシール性が得られる。

具体的には横力Ｆを３００Ｎとした場合、曲率半径０．３ｍｍでは取外しトルクが３１Ｎと著しく低下しているが、曲率半径０．５，１，１．５，２ｍｍの場合、曲率半径０．３ｍｍに比べて高い取外しトルクの値を示している。
従って先端曲部３６Ａの曲率半径は０．５ｍｍ以上とすることが望ましい。

但し曲率半径Ｒを大きくするとあるところで極大値を示し、以後は曲率半径の増大に伴って取外しトルクが低下する傾向を示す。
この傾向は横力Ｆが大きくなるほど顕著となる。
例えば横力３００Ｎの場合、図５に示しているように曲率半径が２ｍｍを超えると締付トルクが急激に低下する傾向を示す。
従って曲率半径は最大でも２．０ｍｍ以内に留めることが望ましい。

これらの結果において、良好な値を示しているのは曲率半径が０．７〜１．６ｍｍの範囲であり（横力が３００Ｎの下で何れも取外しトルクが８０Ｎ・ｍを超えている）、特に望ましいのは曲率半径を１ｍｍとした場合である。
但し製造上±０．３ｍｍ程度の誤差が生じることを考慮して、実際の曲率が０．７〜１．３ｍｍの範囲内となるように曲率半径の大きさを設定しておくことが望ましい。

以上のような本実施形態によれば、軸直角方向の横力が加わった状態でニップル金具１４とアダプタ１６とを袋ナット１８にて締結作業した場合においても、雄テーパ面３６の先端曲部３６Ａが雌テーパ面３０に対し部分的に過剰に食い込んでしまうのを防止でき、例え先端曲部３６Ａが雌テーパ面３０に対し片当りする状態が一時的に生じることがあっても、更なる袋ナット１８の締込みによって、先端曲部３６ＡのＲ形状による案内作用で、自然に雄テーパ面３６の雌テーパ面３０に対する傾きを是正して、先端曲部３６Ａを全周に亘り均等に雌テーパ面３０に圧接し得て、安定且つ良好なシール状態を現出させることができる。

また先端曲部３６Ａの曲率半径を一定以下とすることで、袋ナット１８の締込みによる力が広く分散され過ぎてしまって面圧の低下を招き、このことが却ってシール性の低下に繋がるといった問題を良好に回避することができる。

以上本発明の実施形態を詳述したがこれはあくまで一例示である。
例えば上記実施形態ではニップル金具１４の側に雄テーパ面が、またアダプタ１６の側に雌テーパ面が形成されているが、本発明はアダプタ１６の側に雄テーパ面が、またニップル金具１４の側に雌テーパ面が形成されているホース継手に適用することも可能であるし、また上例とは異なった形態ないし種類の雄管と雌管とを袋ナットにて締結するホース継手に対しても適用することも可能であるなど、本発明はその趣旨を逸脱しない範囲において種々変更を加えた形態で構成可能である。

本発明の一実施形態のホース継手を示す図である。図１の要部を継手締結前の状態で拡大して示した図である。図２に示した要部を継手締結状態で比較例と併せて示した図である。本実施形態の効果を確認するための試験方法の説明図である。雄テーパ面の先端曲部の曲率半径と取外しトルクとの関係を表した図である。横力の大きさと取外しトルクとの関係を表した図である。従来のホース継手の一例を示す図である。図７のホース継手をホースが曲った状態で締結する状態を表した説明図である。図７のホース継手において生ずる不具合の説明図である。

符号の説明

１０ホース継手
１４ニップル金具
１６アダプタ
１８袋ナット
３０雌テーパ面
３２雄ねじ部
３６雄テーパ面
３６Ａ先端曲部
３８環状係止溝
４０環状係止突部
４４雌ねじ部

Claims

(イ)内周側に雌テーパ面を有する金属製の雌管と、(ロ)テーパ角度が該雌テーパ面よりも小さい雄テーパ面を外周側に有する金属製の雄管と、(ハ)それら雄管及び雌管の何れか一方の外周側に形成された環状係止溝に係止される内向きの環状係止突部を軸方向の一端部に備え、他方の外周面に形成された雄ねじ部に螺合される雌ねじ部を該軸方向の他端部に備えた袋ナットと、を有し、前記雄ねじ部への該袋ナットのねじ込みにより前記雄テーパ面を前記雌テーパ面に圧接させて金属同士の接触によるメタルシールにて前記雄管と雌管とをシール状態に締結し、ホースと相手機器側とを接続するホース継手において、
前記雄テーパ面の先端の断面形状を全周に亘り半径０．５〜２．０ｍｍの円弧形状の曲面形状となしたことを特徴とするホース継手。
請求項１において、前記曲面形状を半径０．７〜１．３ｍｍの円弧形状となしたことを特徴とするホース継手。