JP2007064345A

JP2007064345A - Damper spring

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Publication number: JP2007064345A
Application number: JP2005250713A
Authority: JP
Inventors: Keiichirou Teratoko; 圭一郎寺床; Yuki Habara; 祐樹羽原; Ron Yamada; 論山田; Koji Kobayashi; 浩二小林; Toshifumi Nitta; 俊史新田
Original assignee: Suncall Corp; Aisin AW Industries Co Ltd
Current assignee: Suncall Corp; Aisin AW Industries Co Ltd
Priority date: 2005-08-31
Filing date: 2005-08-31
Publication date: 2007-03-15

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a damper spring capable of suppressing friction caused by contact with peripheral members inside a damper spring holding part at the time of lockup, thus, reducing hysteresis caused by spring extension/contraction and improving vibration absorbing capacity, in the damper spring interposed between a clutch plate of a torque converter and a turbine so as to be extended/contracted. <P>SOLUTION: The damper spring 100 interposed between the clutch plate of the torque converter and the turbine so as to be extended/contracted has a first end region 10 engaged with the clutch plate, a second end region 20 engaged with the turbine, and an intermediate region 30 positioned between the first and second end regions 10, 20. The diameter of the intermediate region 30 is set smaller than that of the first and second end regions 10, 20. <P>COPYRIGHT: (C)2007,JPO&INPIT

Description

本発明は、トルクコンバータにおけるクラッチプレート及びタービンの間に伸縮可能に介挿されるダンパースプリングに関する。 The present invention relates to a damper spring that is inserted between a clutch plate and a turbine in a torque converter so as to be extendable and contractible.

流体伝動装置の一つとして、周知の通り、エンジンの動力を、作動流体を媒体としてトランスミッションへ伝えることができるトルクコンバータがある。 As one of fluid transmission devices, there is a torque converter capable of transmitting engine power to a transmission using a working fluid as a medium, as is well known.

このトルクコンバータは、通常、エンジンによって回されるポンプと、該ポンプの回転により送り出される作動流体の動きを受けて回るタービンと、該タービンから出た作動流体の向きを変えてポンプへ導くステータとを備え、タービン及びステータが所定の角度をもって一定間隔で配列された複数枚のブレードを有しており、トルクコンバータ内に封入されている作動流体が、ポンプからその各ブレードを介して外周方向へ送り出され、トルクコンバータのケース内壁を伝い、タービンのブレードに当たって該タービンをポンプと同方向に回転させる働きをし、またタービンから送り出される作動流体は、ステータのブレードに当たってポンプの回転を助長する方向に流れ方向が変えられ、再び内周からポンプに流入するように構成されている。 The torque converter usually includes a pump that is rotated by an engine, a turbine that is rotated by the movement of a working fluid that is sent out by the rotation of the pump, and a stator that changes the direction of the working fluid that is output from the turbine and guides the pump to the pump. The turbine and the stator have a plurality of blades arranged at predetermined intervals at a predetermined angle, and the working fluid sealed in the torque converter is passed from the pump to the outer circumferential direction through the blades. It is sent and travels along the inner wall of the case of the torque converter and hits the blade of the turbine to rotate the turbine in the same direction as the pump, and the working fluid sent from the turbine hits the blade of the stator in a direction that promotes the rotation of the pump. The flow direction is changed and it is configured to flow into the pump from the inner circumference again. That.

図４及び図５を参照しながら、以下にさらに詳しく説明する。図４は従来のトルクコンバータＡの概略構成を示す断面図であり、図５は図４に示す従来のトルクコンバータＡにおけるロックアップ機構の動作を説明するための模式的側面図であって、図５（Ａ）はロックアップ作動時の状態を示しており、図５（Ｂ）はロックアップ解除時の状態を示している。図４及び図５において、Ａ１はポンプ、Ａ２はタービン、Ａ３はクラッチプレート、Ａ４はダンパースプリング、Ａ５はフロントカバーをそれぞれ示している。 This will be described in more detail below with reference to FIGS. 4 is a cross-sectional view showing a schematic configuration of a conventional torque converter A, and FIG. 5 is a schematic side view for explaining the operation of the lock-up mechanism in the conventional torque converter A shown in FIG. 5 (A) shows a state at the time of lock-up operation, and FIG. 5 (B) shows a state at the time of lock-up release. 4 and 5, A1 is a pump, A2 is a turbine, A3 is a clutch plate, A4 is a damper spring, and A5 is a front cover.

このトルクコンバータＡでは、エンジンＥからの動力を得てフロントカバーＡ５が回転し、該フロントカバーＡ５と一体となっているポンプＡ１が回転し、さらに作動流体Ｐ（例えば、オイル）を媒介としてタービンＡ２が回転する。こうしてタービンＡ２の回転がタービンハブＡ６を介してトランスミッションＴへ伝達され得る。ここで、ポンプＡ１の回転速度が低い場合には、タービンＡ２の回転を停止（例えば、車両を停止）することができる一方、ポンプＡ１の回転速度が高くなるに従ってタービンＡ２は回り始め、さらに高速になるに従ってタービンＡ２の回転速度はポンプＡ１の回転速度に近づく。このとき、ポンプＡ１からタービンＡ２への回転は作動流体Ｐを媒介とした回転であるため、このままではタービンＡ２の回転速度がポンプＡ１の回転速度と同一にはなり得ない（図５（Ｂ）の状態）。 In the torque converter A, the front cover A5 is rotated by receiving power from the engine E, the pump A1 integrated with the front cover A5 is rotated, and the turbine is further driven by the working fluid P (for example, oil). A2 rotates. Thus, the rotation of the turbine A2 can be transmitted to the transmission T via the turbine hub A6. Here, when the rotational speed of the pump A1 is low, the rotation of the turbine A2 can be stopped (for example, the vehicle is stopped). On the other hand, the turbine A2 starts to rotate as the rotational speed of the pump A1 increases, and the speed is further increased. Then, the rotational speed of the turbine A2 approaches the rotational speed of the pump A1. At this time, since the rotation from the pump A1 to the turbine A2 is rotation through the working fluid P, the rotation speed of the turbine A2 cannot be the same as the rotation speed of the pump A1 as it is (FIG. 5B). State).

しかし、このトルクコンバータＡでは、トルクコンバータ外殻Ａ７内において、タービンＡ２のタービンハブＡ６に同軸を成して連結されたクラッチプレートＡ３が設けられていて、タービンＡ２の回転速度が所定の範囲を越えた場合には、該クラッチプレートＡ３が軸線方向フロントカバーＡ５側に移動して該フロントカバーＡ５に係合するように作動し得る（図５（Ａ）の状態）。こうすることで、クラッチプレートＡ３は、外周部に設けられた摩擦材Ａ８によって滑ることなくフロントカバーＡ５と同一の回転速度で回転することができ、ひいては、クラッチプレートＡ３と連結したタービンＡ２が、フロントカバーＡ５と一体のポンプＡ１と同一の回転速度で回転することができる。これにより、エンジンＥからの動力をトランスミッションＴへ、作動流体Ｐを介することによるロスを伴うことなくほぼ１００％の高効率で伝達することができる。 However, in this torque converter A, a clutch plate A3 that is coaxially connected to the turbine hub A6 of the turbine A2 is provided in the torque converter outer shell A7, and the rotational speed of the turbine A2 falls within a predetermined range. When it exceeds, the clutch plate A3 can move to the axial front cover A5 side and engage with the front cover A5 (state of FIG. 5A). By doing so, the clutch plate A3 can rotate at the same rotational speed as the front cover A5 without slipping by the friction material A8 provided on the outer peripheral portion, and as a result, the turbine A2 coupled to the clutch plate A3 is It can rotate at the same rotational speed as the pump A1 integrated with the front cover A5. As a result, the power from the engine E can be transmitted to the transmission T with a high efficiency of almost 100% without any loss due to the working fluid P.

このようにトルクコンバータＡでは、タービンＡ２の回転速度が高くなって、ある条件になった時に、クラッチプレートＡ３がフロントカバーＡ５に係合して、作動流体Ｐを媒体としないでポンプＡ１に対してタービンＡ２を直接回転駆動させることができるのであるが、クラッチプレートＡ３のフロントカバーＡ５への係合前（図５（Ｂ）の状態）は、タービンＡ２及びフロントカバーＡ５の回転速度は完全に同一ではなく、クラッチプレートＡ３がフロントカバーＡ５に係合することで（図５（Ａ）の状態）、タービンＡ２の回転速度とフロントカバーＡ５の回転速度との速度差に基づく衝撃が発生する。例えば、タービンＡ２と共に同一の回転速度で回転しているクラッチプレートＡ３が僅かに速い回転速度で回転しているフロントカバーＡ５に係合する際に、クラッチプレートＡ３の回転速度は瞬間的に高くなってタービンＡ２をより速く回そうとする衝撃的トルクが作用する。 Thus, in the torque converter A, when the rotational speed of the turbine A2 becomes high and a certain condition is met, the clutch plate A3 is engaged with the front cover A5, and the working fluid P is not used as a medium to the pump A1. The turbine A2 can be directly driven to rotate, but before the clutch plate A3 is engaged with the front cover A5 (the state shown in FIG. 5B), the rotational speeds of the turbine A2 and the front cover A5 are completely If the clutch plate A3 is not the same and engages with the front cover A5 (the state shown in FIG. 5A), an impact is generated based on the speed difference between the rotational speed of the turbine A2 and the rotational speed of the front cover A5. For example, when the clutch plate A3 rotating at the same rotational speed as the turbine A2 is engaged with the front cover A5 rotating at a slightly higher rotational speed, the rotational speed of the clutch plate A3 increases instantaneously. Thus, an impulsive torque acting to turn the turbine A2 faster is applied.

この係合時の衝撃を緩和し、さらには係合状態において、エンジンＥのトルク変動を伝え難くするために、クラッチプレートＡ３とタービンＡ２との間には周方向に沿って配置された複数のダンパースプリングＡ４，Ａ４…を備えたロックアップダンパーＡ９が取り付けられていて、例えば、タービンＡ２のタービンハブＡ６に同軸を成して連結されているクラッチプレートＡ３が、ダンパースプリングＡ４，Ａ４…の圧縮変形によって、タービンＡ２と位相差を生じることができるような構造となっており、従って、タービンＡ２と共に同一の回転速度で回転しているクラッチプレートＡ４が僅かに速い回転速度で回転しているフロントカバーＡ５に係合する際に作用する衝撃的トルクや係合状態におけるエンジンＥのトルク変動といったショックをダンパースプリングＡ４，Ａ４…が圧縮変形して吸収できるように構成されている。 In order to alleviate this impact at the time of engagement, and to make it difficult to transmit torque fluctuations of the engine E in the engaged state, a plurality of circumferentially arranged plural clutch plates A3 and turbines A2 are provided. A lock-up damper A9 having damper springs A4, A4,... Is attached. For example, a clutch plate A3 that is coaxially connected to a turbine hub A6 of the turbine A2 is compressed by the damper springs A4, A4,. The structure is such that a phase difference can be generated with the turbine A2 due to the deformation. Therefore, the clutch plate A4 rotating at the same rotational speed together with the turbine A2 is rotating at a slightly higher rotational speed. Such as impact torque acting when engaging the cover A5 and torque fluctuation of the engine E in the engaged state. Damper springs A4, A4 ... is configured to be absorbed by compressive deformation of Yokku.

このようなロックアップダンパーＡ９のロックアップ機構においては、複数のダンパースプリングＡ４，Ａ４…は、クラッチプレートＡ３又はタービンＡ２の何れか一方に固着されたダンパープレートＡ１０に設けられるダンパースプリング保持部内において、一端部がクラッチプレートＡ３側に係合された状態で伸縮可能に且つ他端部がタービンＡ２側に係合された状態で伸縮可能に配設されており、ダンパースプリングＡ４，Ａ４…のバネ作動時には、ダンパースプリング保持部内でダンパースプリングＡ４，Ａ４…と周辺の部材との接触に起因する摩擦が発生し易く、ひいては振動吸収能力が低下し易い。 In such a lockup mechanism of the lockup damper A9, the plurality of damper springs A4, A4... Are disposed in a damper spring holding portion provided on the damper plate A10 fixed to either the clutch plate A3 or the turbine A2. The damper springs A4, A4,... Are spring-operated, and can be expanded and contracted with one end engaged with the clutch plate A3 and the other end engaged with the turbine A2. In some cases, friction due to contact between the damper springs A4, A4... And the peripheral members is likely to occur in the damper spring holding portion, and the vibration absorption capacity is likely to be lowered.

即ち、ダンパースプリングＡ４，Ａ４…のバネ作動時において、ダンパースプリング保持部内でダンパースプリングＡ４，Ａ４…と周辺の部材との接触に起因する摩擦が発生しても、ダンパースプリングＡ４が圧縮される際のクラッチプレートＡ３及びタービンＡ２間にかかる圧縮時トルクと、ダンパースプリングＡ４が圧縮から戻される際のクラッチプレートＡ３及びタービンＡ２間にかかる伸長時トルクとが略等しければ、クラッチプレートＡ３及びタービンＡ２間にかかるトルクで良好な振動吸収能力が得られるようにダンパースプリングＡ４を設計すればよいのであるが、前記ロックアップ時におけるダンパースプリング保持部内での周辺の部材との接触に起因する摩擦が大きくなると、ダンパースプリングＡ４が圧縮される際の前記圧縮時トルクと、ダンパースプリングＡ４が圧縮から戻される際の前記伸長時トルクとの差（ヒステリシス）が大きくなり易い傾向にある。例えば、前記圧縮時トルクで良好な振動吸収能力が得られるようにダンパースプリングＡ４を設計しても、ダンパースプリングＡ４が圧縮から戻される際に振動吸収能力が低下し易く、反対に、前記伸長時トルクで良好な振動吸収能力が得られるようにダンパースプリングＡ４を設計しても、今度はダンパースプリングＡ４が圧縮される際に振動吸収能力が低下し易いといった問題が発生する。 That is, when the damper springs A4, A4,... Are actuated, the damper springs A4 are compressed even if friction due to contact between the damper springs A4, A4,. If the torque at the time of compression between the clutch plate A3 and the turbine A2 is approximately equal to the torque at the time of extension between the clutch plate A3 and the turbine A2 when the damper spring A4 is returned from compression, the distance between the clutch plate A3 and the turbine A2 The damper spring A4 may be designed so that a good vibration absorbing capacity can be obtained with the torque applied to it. However, when the friction due to the contact with the surrounding members in the damper spring holding portion at the time of the lockup increases. Before damper spring A4 is compressed And compression during torque damper springs A4 is in the difference (hysteresis) is large becomes tends an extended time torque when returned from the compression. For example, even if the damper spring A4 is designed so that a good vibration absorbing capacity can be obtained with the compression torque, the vibration absorbing capacity tends to decrease when the damper spring A4 is returned from the compression. Even if the damper spring A4 is designed so that a good vibration absorbing capacity can be obtained with torque, this causes a problem that the vibration absorbing capacity is likely to be lowered when the damper spring A4 is compressed.

そこで本発明は、トルクコンバータにおけるクラッチプレート及びタービンの間に伸縮可能に介挿されるダンパースプリングであって、ロックアップ時におけるダンパースプリング保持部内での周辺の部材との接触に起因する摩擦を抑制でき、これによりバネ伸縮によるヒステリシスを低減させることができ、それだけ振動吸収能力を向上させることができるダンパースプリングを提供することを課題とする。 Therefore, the present invention is a damper spring that is inserted between a clutch plate and a turbine in a torque converter so as to be extendable and contractible, and can suppress friction caused by contact with surrounding members in the damper spring holding portion during lockup. Thus, it is an object of the present invention to provide a damper spring that can reduce hysteresis due to spring expansion and contraction and that can improve the vibration absorption capability.

本発明は、前記課題を解決するため、トルクコンバータにおけるクラッチプレート及びタービンの間に伸縮可能に介挿されるダンパースプリングであって、前記クラッチプレートに係合される第１端部領域と、前記タービンに係合される第２端部領域と、前記第１及び第２端部領域の間に位置する中間領域とを有し、前記中間領域は、前記第１及び第２端部領域より縮径されていることを特徴とするダンパースプリングを提供する。 In order to solve the above problems, the present invention provides a damper spring that is inserted between a clutch plate and a turbine in a torque converter so as to be extendable and contractable, and a first end region that is engaged with the clutch plate; A second end region engaged with the first end region, and an intermediate region located between the first and second end regions, the intermediate region having a diameter smaller than that of the first and second end regions. A damper spring is provided.

本発明に係るダンパースプリングによれば、前記クラッチプレートに係合される第１端部領域と、前記タービンに係合される第２端部領域との間に位置する前記中間領域が、前記第１及び第２端部領域より縮径されているので、ロックアップ時におけるダンパースプリング保持部内での周辺の部材との接触に起因する摩擦を抑制でき、これによりバネ伸縮によるヒステリシスを低減させることができ、それだけ振動吸収能力を向上させることができる。 According to the damper spring of the present invention, the intermediate region located between the first end region engaged with the clutch plate and the second end region engaged with the turbine is the first end region. Since the diameter is reduced from the first and second end regions, it is possible to suppress friction caused by contact with surrounding members in the damper spring holding portion at the time of lockup, thereby reducing hysteresis due to spring expansion and contraction. Yes, the vibration absorption capacity can be improved accordingly.

前記中間領域は、軸線方向に沿う何れの領域も略同径であってもよいが、ロックアップ時におけるダンパースプリング保持部内での周辺の部材との接触に起因する摩擦をさらに低減させるという観点から、前記第１端部領域から前記第２端部領域へ向かって徐々に縮径された第１テーパ領域と、前記第２端部領域から前記第１端部領域へ向かって徐々に縮径された第２テーパ領域とを含んでいてもよい。この場合、より好ましくは、前記中間領域が前記ダンパースプリングの軸線方向中央位置が最も縮径されている場合を例示できる。 In the intermediate region, any region along the axial direction may have substantially the same diameter, but from the viewpoint of further reducing friction caused by contact with a peripheral member in the damper spring holding portion at the time of lock-up. A first tapered region gradually reduced in diameter from the first end region toward the second end region; and a gradually reduced diameter from the second end region toward the first end region. The second taper region may be included. In this case, more preferably, the intermediate region can be exemplified by a case where the axial center position of the damper spring is most reduced in diameter.

いずれにしても前記第１及び第２端部領域は、それぞれ、２巻き以上の巻き数を有していることが好ましい。こうすることで、前記ダンパースプリングが両端部に係合されるシート部材を備えた構成の場合であっても、両端部において前記シート部材を安定した状態で良好に係合させることができる。 In any case, it is preferable that the first and second end regions each have a number of turns of 2 or more. By doing so, even when the damper spring is provided with a sheet member engaged with both ends, the sheet member can be satisfactorily engaged in a stable state at both ends.

以上説明したように本発明によると、トルクコンバータにおけるクラッチプレート及びタービンの間に伸縮可能に介挿されるダンパースプリングであって、ロックアップ時におけるダンパースプリング保持部内での周辺の部材との接触に起因する摩擦を抑制でき、これによりバネ伸縮によるヒステリシスを低減させることができ、それだけ振動吸収能力を向上させることができるダンパースプリングを提供することができる。 As described above, according to the present invention, the damper spring is inserted between the clutch plate and the turbine in the torque converter so as to be extendable and contracted, and is caused by contact with surrounding members in the damper spring holding portion at the time of lock-up. Thus, it is possible to provide a damper spring that can suppress the friction that occurs, thereby reducing hysteresis due to spring expansion and contraction, and improving the vibration absorption capability accordingly.

以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら説明する。図１は本発明の実施形態に係るダンパースプリング１００を示す概略図であって、図１（Ａ）は該ダンパースプリング１００を側面から視た図であり、図１（Ｂ）は該ダンパースプリング１００を軸線方向から視た図である。なお、図１（Ａ）において、各巻き線の外径間を結ぶ線を破線で示している。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a schematic view showing a damper spring 100 according to an embodiment of the present invention. FIG. 1 (A) is a view of the damper spring 100 as viewed from the side, and FIG. 1 (B) is the damper spring 100. It is the figure which looked at from the axial direction. In addition, in FIG. 1 (A), the line which connects between the outer diameters of each winding is shown with the broken line.

このダンパースプリング１００は、トルクコンバータにおけるクラッチプレート及びタービンの間に伸縮可能に介挿されるものであり、図１に示すように、クラッチプレートに係合される第１端部領域１０と、タービンに係合される第２端部領域２０と、前記第１及び第２端部領域１０，２０の間に位置する中間領域３０とを有している。そして、前記中間領域３０は、前記第１及び第２端部領域１０，２０より縮径されている。 The damper spring 100 is inserted between the clutch plate and the turbine in the torque converter so as to be extendable and contractable. As shown in FIG. 1, the damper spring 100 is connected to the first end region 10 engaged with the clutch plate and the turbine. It has a second end region 20 to be engaged and an intermediate region 30 located between the first and second end regions 10, 20. The intermediate region 30 is smaller in diameter than the first and second end regions 10 and 20.

さらに説明すると、前記中間領域３０は、前記第１端部領域１０から前記第２端部領域２０へ向かって徐々に縮径された第１テーパ領域３１と、前記第２端部領域２０から前記第１端部領域１０へ向かって徐々に縮径された第２テーパ領域３２とを含んでいて、前記ダンパースプリング１００の軸線方向（図中Ｘ方向）中央位置Ｐが最も縮径されている。本実施形態では、前記第１及び第２端部領域１０，２０の外径φａに対し、前記中間領域３０の中央位置Ｐの外径φｂは、０．５〜５ｍｍ小さくなっている。さらに、前記第１及び第２端部領域１０，２０は、それぞれ、２巻き以上（本実施形態では２巻）の巻き数を有している。なお、前記第１及び第２端部領域１０，２０において、２巻き分の領域１１，１２は、それぞれ、前記ダンパースプリング１００の両端切削領域１２，２２は除いた領域である。また、図１（Ａ）において、鎖線はシート部材４０を示しており、図１（Ｂ）において、網掛け部分は前記両端切削領域１２，２２を示している。 More specifically, the intermediate region 30 includes a first tapered region 31 that is gradually reduced in diameter from the first end region 10 toward the second end region 20, and the second end region 20 A second taper region 32 that is gradually reduced in diameter toward the first end region 10, and a central position P in the axial direction (X direction in the drawing) of the damper spring 100 is reduced most. In the present embodiment, the outer diameter φb at the central position P of the intermediate region 30 is 0.5 to 5 mm smaller than the outer diameter φa of the first and second end regions 10 and 20. Further, each of the first and second end regions 10 and 20 has a number of windings of 2 or more (2 in this embodiment). In the first and second end regions 10 and 20, the two-turn regions 11 and 12 are regions excluding both end cutting regions 12 and 22 of the damper spring 100, respectively. 1A, the chain line indicates the sheet member 40, and in FIG. 1B, the shaded portion indicates the both-end cutting regions 12 and 22.

以上説明したダンパースプリング１００によれば、クラッチプレートに係合される第１端部領域１０と、タービンに係合される第２端部領域２０との間に位置する前記中間領域３０が、前記第１及び第２端部領域１０，２０より縮径されているので、ロックアップ時におけるダンパースプリング保持部内での周辺の部材との接触に起因する摩擦を抑制でき、これによりバネ伸縮によるヒステリシスを低減させることができ、それだけ振動吸収能力を向上させることができる。 According to the damper spring 100 described above, the intermediate region 30 located between the first end region 10 engaged with the clutch plate and the second end region 20 engaged with the turbine is Since the diameter of the first and second end regions 10 and 20 is reduced, friction caused by contact with the surrounding members in the damper spring holding portion at the time of lockup can be suppressed, and thereby hysteresis due to spring expansion and contraction can be suppressed. The vibration absorption capacity can be improved accordingly.

また、前記中間領域３０は、前記第１端部領域１０から前記第２端部領域２０へ向かって徐々に縮径された第１テーパ領域３１と、前記第２端部領域２０から前記第１端部領域１０へ向かって徐々に縮径された第２テーパ領域３２とを含んでいて、前記中間領域３０が前記ダンパースプリングの軸線方向中央位置Ｐが最も縮径されているので、ロックアップ時におけるダンパースプリング保持部内での周辺の部材との接触に起因する摩擦をさらに低減させることができる。 The intermediate region 30 includes a first tapered region 31 that is gradually reduced in diameter from the first end region 10 toward the second end region 20, and the first end region 20 to the first end region 20. A second taper region 32 that is gradually reduced in diameter toward the end region 10, and the intermediate region 30 is most reduced in diameter in the axial center position P of the damper spring. The friction resulting from the contact with the surrounding members in the damper spring holding portion can be further reduced.

また、前記第１及び第２端部領域１０，２０は、それぞれ、２巻きの巻き数を有しているので、図１（Ａ）中鎖線で示すように、前記ダンパースプリング１００が両端部に係合されるシート部材４０を備えた構成の場合であっても、両端部において前記シート部材４０を安定した状態で良好に係合させることができる。 Further, since each of the first and second end regions 10 and 20 has two windings, the damper spring 100 is attached to both ends as shown by a chain line in FIG. Even in the case of the configuration including the sheet member 40 to be engaged, the sheet member 40 can be satisfactorily engaged in a stable state at both ends.

（実施例）
次に、図１に示すダンパースプリング１００の実施例について比較例と共に以下に説明する。 (Example)
Next, an embodiment of the damper spring 100 shown in FIG. 1 will be described below together with a comparative example.

図１に示すダンパースプリング１００、及び図２に示す軸線方向Ｘに沿う何れの領域も略同径とされた従来のダンパースプリング１００’について、これらダンパースプリング１００，１００’が圧縮される際のクラッチプレート及びタービン間にかかる圧縮時トルクと、圧縮から戻される際のクラッチプレート及びタービン間にかかる伸長時トルクとの差（ヒステリシス）を測定した。なお、図２に示す従来のダンパースプリング１００’の外径φｃは、図１に示す前記ダンパースプリング１００における第１及び第２端部領域１０，２０の外径φａと略同じ寸法としている。 The damper spring 100 shown in FIG. 1 and the conventional damper spring 100 ′ having the same diameter in any region along the axial direction X shown in FIG. 2 are clutches when the damper springs 100, 100 ′ are compressed. The difference (hysteresis) between the torque at the time of compression between the plate and the turbine and the torque at the time of extension between the clutch plate and the turbine when returning from the compression was measured. The outer diameter φc of the conventional damper spring 100 ′ shown in FIG. 2 is substantially the same as the outer diameter φa of the first and second end regions 10, 20 in the damper spring 100 shown in FIG. 1.

測定条件は、次の通りである。即ち、このヒステリシスの測定は、ダンパースプリング１００，１００’を図４及び図５に示すようなトルクコンバータＡに装着し、ポンプＡ１の回転速度が０ｒｐｍ（回転／分）の場合（停止状態の場合）及び２０００ｒｐｍの場合において、ダンパースプリング１００，１００’が自然長（非圧縮状態）から最大圧縮距離（ここでは１０ｍｍ）まで圧縮される際の任意の測定点（ここでは８ｍｍの圧縮距離、即ち２ｍｍ圧縮されている状態）でのクラッチプレートＡ３及びタービンＡ２間にかかるトルクを圧縮時トルクτａとし、最大圧縮距離（ここでは１０ｍｍ）から自然長（非圧縮状態）に戻される際の任意の測定点（ここでは８ｍｍの圧縮距離、即ち２ｍｍ圧縮されている状態）でのクラッチプレートＡ３及びタービンＡ２間にかかるトルクを伸長時トルクτｂとして、その差｜τａ−τｂ｜を求めることで行った。 The measurement conditions are as follows. That is, this hysteresis is measured when the damper springs 100 and 100 ′ are mounted on the torque converter A as shown in FIGS. 4 and 5 and the rotational speed of the pump A1 is 0 rpm (rotation / minute) (when the pump is stopped). ) And 2000 rpm, any measurement point when the damper springs 100, 100 ′ are compressed from the natural length (uncompressed state) to the maximum compression distance (here 10 mm) (here, 8 mm compression distance, ie 2 mm) The torque applied between the clutch plate A3 and the turbine A2 in the compressed state) is the compression torque τa, and an arbitrary measurement point when returning from the maximum compression distance (here 10 mm) to the natural length (non-compressed state) Between the clutch plate A3 and the turbine A2 (compressed distance of 8 mm, ie, compressed by 2 mm). Torque as when extended torque .tau.b that the difference | was performed by obtaining the | .tau.a-.tau.b.

測定結果は図３に示すようなグラフで表すことができる。図３に示すように、ヒステリシス｜τａ−τｂ｜は、実施例では、ポンプＡ１の回転速度が０ｒｐｍのときを１としたとき、２０００ｒｐｍのときに１．５となった。これに対し、比較例では、実施例のポンプＡ１の回転速度０ｒｐｍのときを１としたとき、ポンプＡ１の回転速度が０ｒｐｍのときで１．２、２０００ｒｐｍのときで２であった。このように、本発明の実施形態に係るダンパースプリング１００によれば、バネ伸縮によるヒステリシス｜τａ−τｂ｜を従来のダンパースプリング１００’に比べ低減させることができた。 The measurement result can be represented by a graph as shown in FIG. As shown in FIG. 3, in the example, the hysteresis | τa−τb | was 1.5 when the rotational speed of the pump A1 was 1 when the rotational speed of the pump A1 was 0 rpm and 1.5. On the other hand, in the comparative example, when the rotation speed of the pump A1 of the example was 0 rpm, the value was 1.2 when the rotation speed of the pump A1 was 0 rpm and 2 when the rotation speed was 2000 rpm. As described above, according to the damper spring 100 according to the embodiment of the present invention, the hysteresis | τa−τb | due to spring expansion and contraction can be reduced as compared with the conventional damper spring 100 ′.

図１は本発明の実施形態に係るダンパースプリングを示す概略図であって、図１（Ａ）は該ダンパースプリングを側面から視た図であり、図１（Ｂ）は該ダンパースプリングを軸線方向から視た図である。FIG. 1 is a schematic view showing a damper spring according to an embodiment of the present invention. FIG. 1 (A) is a view of the damper spring as viewed from the side, and FIG. 1 (B) is an axial view of the damper spring. It is the figure seen from. 図２は、従来のダンパースプリングを示す図であって、図２（Ａ）は該ダンパースプリングを側面から視た図であり、図２（Ｂ）は該ダンパースプリングを軸線方向から視た図である。FIG. 2 is a view showing a conventional damper spring, FIG. 2 (A) is a view of the damper spring as viewed from the side, and FIG. 2 (B) is a view of the damper spring as viewed from the axial direction. is there. 図３は、実施例及び比較例の測定結果を概略的に示すグラフである。FIG. 3 is a graph schematically showing the measurement results of Examples and Comparative Examples. 図４は、従来のトルクコンバータの概略構成を示す断面図である。FIG. 4 is a cross-sectional view showing a schematic configuration of a conventional torque converter. 図５は、図４に示す従来のトルクコンバータにおけるロックアップ機構の動作を説明するための模式的側面図であって、図５（Ａ）は、ロックアップ作動時の状態を示しており、図５（Ｂ）は、ロックアップ解除時の状態を示している。FIG. 5 is a schematic side view for explaining the operation of the lock-up mechanism in the conventional torque converter shown in FIG. 4. FIG. 5 (A) shows the state during the lock-up operation. 5 (B) shows a state when the lockup is released.

符号の説明Explanation of symbols

１０…第１端部領域２０…第２端部領域３０…中間領域３１…第１テーパ領域
３２…第２テーパ領域１００…ダンパースプリング
Ｐ…ダンパースプリングの軸線方向中央位置 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... 1st edge part area | region 20 ... 2nd edge part area | region 30 ... Middle area | region 31 ... 1st taper area | region
32 ... Second taper region 100 ... Damper spring
P ... Axial center position of damper spring

Claims

トルクコンバータにおけるクラッチプレート及びタービンの間に伸縮可能に介挿されるダンパースプリングであって、
前記クラッチプレートに係合される第１端部領域と、前記タービンに係合される第２端部領域と、前記第１及び第２端部領域の間に位置する中間領域とを有し、
前記中間領域は、前記第１及び第２端部領域より縮径されていることを特徴とするダンパースプリング。 A damper spring interposed between a clutch plate and a turbine in a torque converter so as to be extendable and contractible,
A first end region engaged with the clutch plate; a second end region engaged with the turbine; and an intermediate region located between the first and second end regions;
The damper spring according to claim 1, wherein the intermediate region has a diameter smaller than that of the first and second end regions.

前記中間領域は、前記第１端部領域から前記第２端部領域へ向かって徐々に縮径された第１テーパ領域と、前記第２端部領域から前記第１端部領域へ向かって徐々に縮径された第２テーパ領域とを含むことを特徴とする請求項１に記載のダンパースプリング。 The intermediate region includes a first taper region that is gradually reduced in diameter from the first end region toward the second end region, and gradually from the second end region toward the first end region. The damper spring according to claim 1, further comprising a second tapered region reduced in diameter.

前記中間領域は、前記ダンパースプリングの軸線方向中央位置が最も縮径されていることを特徴とする請求項２に記載のダンパースプリング。 3. The damper spring according to claim 2, wherein the intermediate region has a diameter that is most reduced at a central position in an axial direction of the damper spring.

前記第１及び第２端部領域は、それぞれ、２巻き以上の巻き数を有していることを特徴とする請求項１から３の何れかに記載のダンパースプリング。 The damper spring according to any one of claims 1 to 3, wherein each of the first and second end regions has a number of windings of two or more.