JP2007034097A - Compact zoom lens - Google Patents

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a compact zoom lens, obtained by giving priority to its compact constitution, while having satisfactory image forming performance, distortion aberration characteristics, ample quantity of peripheral light and a proper back focus, and extending the exit pupil position as long as possible. <P>SOLUTION: The compact zoom lens, used for imaging equipment such as a cellular phone, a personal digital assistant and an electronic still camera, is a two-group zoom lens, comprising a first group that is negative and a second group that is positive in this order starting from the object side and varying power by changing the interval between the two groups. The first group comprises a first lens that is negative and a second lens that is positive, in this order starting from the object side, and the second group comprises an aperture stop, a third lens that is positive, a fourth lens that is positive and a fifth lens that is negative. The zoom lens satisfies conditional expressions (1): 3.5<TLw/fw<5.0 and (2): 0.75<fw/f3-5<1.0 (where TLw: the distance on the optical axis to an image forming surface from the first surface of the lens at a wide angle end (air length conversion is used for a parallel flat section), fw: the focal distance of the entire lens system at the wide-angle end, and f3-5: the focal distance of the second group). <P>COPYRIGHT: (C)2007,JPO&INPIT

Description

本発明は、携帯電話、携帯型端末、電子スチルカメラ等の撮像機器に用いられる小型ズームレンズに関するものである。   The present invention relates to a small zoom lens used in an imaging device such as a mobile phone, a portable terminal, and an electronic still camera.

近年普及の著しい携帯電話、携帯型端末、電子スチルカメラ等に用いられる撮像機器は、情報通信インフラの整備・拡充、各種電子デバイスの高性能化・小型化に伴い、その利用範囲が急速に拡大し、また多様化してきている。その中でも、携帯電話やＰＤＡと呼ばれる携帯型端末への爆発的な普及には目覚ましいものがある。   Imaging devices used in mobile phones, portable terminals, electronic still cameras, etc., which have become extremely popular in recent years, have rapidly expanded their use range as information communication infrastructure is improved and expanded, and various electronic devices are becoming more sophisticated and smaller. It is also becoming more diverse. Among them, there is a remarkable one in explosive spread to portable terminals called mobile phones and PDAs.

特にこれらの携帯電話やＰＤＡ等の携帯型端末に撮像機能を付加し、画像デ−タをストレスなく送受信できる環境を実現したことは、携帯電話や携帯端末等の普及に大きく寄与している。   In particular, the addition of an imaging function to portable terminals such as mobile phones and PDAs and the realization of an environment where image data can be transmitted and received without stress greatly contributes to the spread of mobile phones and mobile terminals.

また、最近ではＣＣＤやＣＭＯＳセンサ等の撮像素子の高性能化が急速に進み、合わせて光学性能も要求が厳しくなってきている。   Recently, the performance of imaging devices such as CCD and CMOS sensors has been improved rapidly, and the optical performance has become more demanding.

さらに、携帯電話やＰＤＡ等においては、小型であることが特徴のひとつである。そのため、それらに搭載する撮像機器も必然的に小型であることが要求されている。   Furthermore, one of the features of mobile phones, PDAs, etc. is that they are small. For this reason, the imaging devices mounted on them are inevitably required to be small.

つまり、撮像機器に用いられるＣＣＤやＣＭＯＳセンサ等の撮像素子に、像を結像させる光学レンズにも、まず小型であることが要求されることになる。その上で、良好な結像性能と歪曲収差特性、十分な周辺光量、適度なバックフォ−カスを持ち、また射出瞳位置ができるだけ長いことも要求される。   In other words, an optical lens that forms an image on an imaging element such as a CCD or CMOS sensor used in an imaging device is first required to be small. In addition, it is required to have good imaging performance and distortion characteristics, a sufficient amount of peripheral light, an appropriate back focus, and an exit pupil position as long as possible.

結像性能が優れ、小型で、少ないレンズ枚数のＣＣＤカメラに好適な２群ズームレンズが公開されている。（例えば特許文献１、特許文献２、特許文献３参照）   A two-group zoom lens having excellent imaging performance, small size, and suitable for a CCD camera with a small number of lenses has been disclosed. (For example, see Patent Document 1, Patent Document 2, and Patent Document 3)

特開平１１−１４２７３４号公報JP-A-11-142734 特開２００１−２１８０６号公報Japanese Patent Laid-Open No. 2001-21806 特開２００３−１３１１２７号公報JP 2003-131127 A

ところが、近来の携帯電話やＰＤＡ、電子スチルカメラの小型化、薄型化のスピ−ドは極めて速く、撮像機器にも同様な小型化が要求されている。   However, the speed of downsizing and thinning of recent mobile phones, PDAs, and electronic still cameras is extremely fast, and the same downsizing is required for imaging devices.

また、画質についても高解像度化の要求が強く、ＣＣＤやＣＭＯＳセンサ等の画素数が継続的に増加し続けている。詳細は省略するが、半導体プロセスで製作される前述のセンサにおいては、画素数の増大はシリコンウェハ上でのセンサの取り個数で決まり、画素ピッチはシリコンウェハ上の配線ル−ルで決まるため、両者は同期しない。   In addition, there is a strong demand for higher resolution in terms of image quality, and the number of pixels such as CCD and CMOS sensors continues to increase. Although details are omitted, in the aforementioned sensor manufactured by a semiconductor process, the increase in the number of pixels is determined by the number of sensors on the silicon wafer, and the pixel pitch is determined by the wiring rule on the silicon wafer. The two are not synchronized.

そのため、ピッチと画素数の乗に比例する前記センサの物理的な面積は、画素の増大によって一時的に大きくなる場合が多い。ＣＣＤやＣＭＯＳセンサそのもののサイズが大きくなることは、小型化・薄型化への障害となるが、センサの撮像エリアのサイズが大型化することによる幾何光学的な影響のほうが深刻な問題である。   Therefore, the physical area of the sensor, which is proportional to the product of the pitch and the number of pixels, often increases temporarily due to the increase in the number of pixels. Increasing the size of the CCD or CMOS sensor itself is an obstacle to downsizing and thinning, but the geometrical optical effect due to the increase in the size of the imaging area of the sensor is a more serious problem.

なぜならば、それらの撮像機器の光学系において結像エリアサイズが大きくなると、その結像面での収差補正や明るさ確保のために、レンズの口径や光学全長等の寸法を大きくする必要が生じ、レンズ系全体を小型化することが難しくなってくるからである。   This is because when the imaging area size in the optical system of these imaging devices increases, it is necessary to increase the size of the lens aperture, the overall optical length, etc. in order to correct aberrations and ensure brightness on the imaging surface. This is because it becomes difficult to downsize the entire lens system.

また、ＣＣＤやＣＭＯＳセンサ等に見られる色味の偏りやモアレ干渉の発生を低減するために、赤外領域カットフィルタや、ロ−パスフィルタを配置しなければならず、ある程度のバックフォ−カスを確保しなければならない。これも小型化の実現に向け、厳しい状況となる要因である。   In addition, in order to reduce the occurrence of color bias and moiré interference seen in CCD and CMOS sensors, an infrared region cut filter and a low-pass filter must be arranged, and a certain amount of back focus is required. Must be secured. This is also a factor that makes it difficult to achieve miniaturization.

本発明は、このような問題点に鑑みてなされたものであり、特に、携帯電話、携帯端末、電子スチルカメラ等の撮像機器に用いられる小型ズームレンズに関し、良好な結像性能と歪曲収差特性、十分な周辺光量、適度なバックフォ−カスを持ち、射出瞳位置をできるだけ長くとりながら、その構成が小型であることを第一に優先し実現する小型ズームレンズを提供することを目的とするものである。   The present invention has been made in view of such problems, and particularly relates to a small zoom lens used in an imaging device such as a mobile phone, a portable terminal, an electronic still camera, and the like, with good imaging performance and distortion aberration characteristics. An object of the present invention is to provide a small zoom lens having a sufficient peripheral light amount, an appropriate back focus, and taking the exit pupil position as long as possible while giving priority to the small size of the configuration. It is.

物体側より順に、負の第１群と正の第２群よりなり、２つの群間隔を変えることにより変倍を行う２群ズームレンズであり、前記第１群が、物体側より順に、負の第１レンズ、正の第２レンズよりなり、前記第２群が、開口絞り、正の第３レンズ、正の第４レンズ、負の第５レンズよりなり、以下の条件式を満たすことを特徴とする小型ズームレンズとする。
（１） ３．５＜ＴＬｗ／ｆｗ＜５．０
（２） ０．７５＜ｆｗ／ｆ３−５＜１．０
ただし
ＴＬｗ：広角端でのレンズ第１面から結像面までの光軸上の距離（平行平面部分は空気長換算）
ｆｗ：広角端での全レンズ系の焦点距離
ｆ３−５：第２群の焦点距離 A two-group zoom lens comprising a negative first group and a positive second group in order from the object side, and performing zooming by changing the interval between the two groups. The first group is negative in order from the object side. The second lens unit is composed of an aperture stop, a positive third lens, a positive fourth lens, and a negative fifth lens, and satisfies the following conditional expression: The small zoom lens is a feature.
(1) 3.5 <TLw / fw <5.0
(2) 0.75 <fw / f3-5 <1.0
However, TLw: distance on the optical axis from the first lens surface to the imaging surface at the wide-angle end (the parallel plane portion is converted into the air length)
fw: focal length of all lens systems at wide-angle end f3-5: focal length of second group

また、前記第１群の第１レンズ、第２レンズともに、物体側に凸面を向けたメニスカスレンズであり、以下の条件式を満たすことを特徴とする小型ズームレンズとする。
（３）５．０＜ＴＬｗ／（Ｄ１＋Ｄ２＋Ｄ３）＜８．０
（４）−０．７＜ｆｗ／ｆ１−２＜−０．４
（５）１．２＜ｆｗ／Ｒ２＜１．７
（６）０．２８＜Ｒ３／Ｒ４＜０．７５
（７）−０．６＜ｆｗ／（ｆ１・ｎｄ１）＜−０．３５
（８）ν２＜３５．０
ただし
ＴＬｗ：広角端でのレンズ第１面から結像面までの光軸上の距離（平行平面部分は空気長換算）
Ｄ１：第１レンズの光軸上の厚み
Ｄ２：第２面と第３面の光軸上の距離
Ｄ３：第２レンズの光軸上の厚み
ｆｗ：広角端での全レンズ系の焦点距離
ｆ１−２：第１群の焦点距離
Ｒ２：第１レンズの像側面の近軸曲率半径
Ｒ３：第２レンズの物体側面の近軸曲率半径
Ｒ４：第２レンズの像側面の近軸曲率半径
ｆ１：第１レンズの焦点距離
ｎｄ１：第１レンズ材料のｄ線での屈折率
ν２：第２レンズ材料のアッベ数 Both the first lens and the second lens in the first group are meniscus lenses having a convex surface directed toward the object side, and satisfy the following conditional expression.
(3) 5.0 <TLw / (D1 + D2 + D3) <8.0
(4) -0.7 <fw / f1-2 <-0.4
(5) 1.2 <fw / R2 <1.7
(6) 0.28 <R3 / R4 <0.75
(7) −0.6 <fw / (f1 · nd1) <− 0.35
(8) ν2 <35.0
However, TLw: distance on the optical axis from the first lens surface to the imaging surface at the wide-angle end (the parallel plane portion is converted into the air length)
D1: Thickness on the optical axis of the first lens D2: Distance on the optical axis between the second and third surfaces D3: Thickness on the optical axis of the second lens fw: Focal length f1 of the entire lens system at the wide angle end -2: focal length R2 of the first lens unit: paraxial curvature radius R3 of the image side surface of the first lens R3: paraxial curvature radius R4 of the object side surface of the second lens R1: paraxial curvature radius f1 of the image side surface of the second lens Focal length nd1 of the first lens: Refractive index ν2 at the d-line of the first lens material: Abbe number of the second lens material

また、前記第２群の第３レンズは両面凸レンズであり、第４レンズの物体側面は凸面、第５レンズの像側面は凹面で前記第４レンズと前記第５レンズは接合レンズであり、さらに以下の条件式を満たすことを特徴とする小型ズームレンズとする。
（９）４．０＜ＴＬｗ／（Ｄ６＋Ｄ７＋Ｄ８＋Ｄ９）＜７．０
（１０）０．９＜ｆｗ／ｆ３＜１．２
（１１）−０．８＜ｆｗ／ｆ４−５＜−０．４
（１２）−１．７＜ｆ３／ｆ５＜−０．９
（１３）２．０＜｜Ｒ９／Ｒ１０｜
（１４）１８．０＜（ν３＋ν４）／２−ν５
ただし
ＴＬｗ：広角端でのレンズ第１面から結像面までの光軸上の距離（平行平面部分は空気長換算）
Ｄ６：第３レンズの光軸上の厚み
Ｄ７：第７面と第８面の光軸上の距離
Ｄ８：第４レンズの光軸上の厚み
Ｄ９：第５レンズの光軸上の厚み
ｆｗ：広角端での全レンズ系の焦点距離
ｆ３：第３レンズの焦点距離
ｆ４−５：第４レンズ、第５レンズの接合レンズの焦点距離
ｆ５：第５レンズの焦点距離
Ｒ９：第５レンズの物体側面の近軸曲率半径
Ｒ１０：第５レンズの像側面の近軸曲率半径
ν３：第３レンズ材料のアッベ数
ν４：第４レンズ材料のアッベ数
ν５：第５レンズ材料のアッベ数 The third lens of the second group is a double-sided convex lens, the object side surface of the fourth lens is a convex surface, the image side surface of the fifth lens is a concave surface, and the fourth lens and the fifth lens are cemented lenses, A compact zoom lens satisfying the following conditional expression is obtained.
(9) 4.0 <TLw / (D6 + D7 + D8 + D9) <7.0
(10) 0.9 <fw / f3 <1.2
(11) -0.8 <fw / f4-5 <-0.4
(12) -1.7 <f3 / f5 <-0.9
(13) 2.0 <| R9 / R10 |
(14) 18.0 <(ν3 + ν4) / 2−ν5
However, TLw: distance on the optical axis from the first lens surface to the imaging surface at the wide-angle end (the parallel plane portion is converted into the air length)
D6: Thickness on the optical axis of the third lens D7: Distance on the optical axis between the seventh and eighth surfaces D8: Thickness on the optical axis of the fourth lens D9: Thickness on the optical axis of the fifth lens fw: Focal length f3 of the entire lens system at the wide-angle end: focal length f3 of the third lens f4-5: focal length of the cemented lens of the fourth lens and fifth lens f5: focal length of the fifth lens R9: object of the fifth lens Side paraxial radius of curvature R10: Paraxial radius of curvature of image side of fifth lens ν3: Abbe number of third lens material ν4: Abbe number of fourth lens material ν5: Abbe number of fifth lens material

また、前記第１群の第２レンズは両面非球面形状であることを特徴とする小型ズームレンズとする。   The second lens of the first group has a double-sided aspheric shape, and is a small zoom lens.

また、前記第２群の第３レンズは両面非球面形状であることを特徴とする小型ズームレンズとする。   The third lens of the second group has a double-sided aspheric shape, and is a small zoom lens.

また、前記第１群の第２レンズが、樹脂材料にて構成されることを特徴とする小型ズームレンズとする。   The second lens in the first group is made of a resin material.

また、前記第２群の第３レンズが、樹脂材料にて構成されることを特徴とする小型ズームレンズとする。   The third lens in the second group is made of a resin material.

本発明によれば、良好な結像性能と歪曲収差特性、十分な周辺光量、適度なバックフォ−カスを持ち、射出瞳位置をできるだけ長くとりながら、その構成が小型であることを第一に優先した小型ズームレンズを得ることができる。   According to the present invention, the first priority is to have a compact structure while having good imaging performance and distortion characteristics, sufficient peripheral light quantity, adequate back focus, and taking the exit pupil position as long as possible. A small zoom lens can be obtained.

本発明の一実施形態を以下に説明する。   One embodiment of the present invention will be described below.

以下、本発明に係る２群ズームレンズの実施例を示す。但し、ここで実施例の説明に使用する記号は、下記の通りである。
ＦＬ ：赤外カットフィルター、ローパスフィルター等のフィルター
ｆ ：全レンズ系の焦点距離
Ｆｎｏ ：レンズのＦナンバー
ω ：半画角（単位は度）
Ｄ＊ ：各面と次の面との光軸上の距離 （＊には各面に対応する数字がはいる）
ＴＬｗ ：広角端でのレンズ第１面から結像面までの距離（平行平面部分は空気長換算）
ｆｗ ：広角端での全レンズ系の焦点距離
ｆ３−５：第２群の焦点距離
ｆ１−２：第１群の焦点距離
Ｒ＊ ：各面の曲率半径 （＊には各面に対応する数字がはいる）
ｆ＊ ：広角端での各レンズの焦点距離 （＊には各レンズに対応する数字がはいる）
ｎｄ＊ ：各レンズ材料のｄ線での屈折率 （＊には各レンズに対応する数字がはいる）
ν＊ ：各レンズのアッベ数 （＊には各レンズに対応する数字がはいる） Examples of the second group zoom lens according to the present invention will be described below. However, symbols used in the description of the embodiments are as follows.
FL: Infrared cut filter, low-pass filter, etc. f: Focal length of all lens systems Fno: Lens F-number ω: Half angle of view (unit: degrees)
D *: Distance on the optical axis between each surface and the next surface (* has a number corresponding to each surface)
TLw: Distance from the first lens surface to the imaging surface at the wide-angle end (the parallel plane part is converted to air length)
fw: focal length of all lens systems at wide-angle end f3-5: focal length of second group f1-2: focal length of first group R *: radius of curvature of each surface (* is a number corresponding to each surface) There is)
f *: Focal length of each lens at the wide-angle end (* has a number corresponding to each lens)
nd *: Refractive index of each lens material at d-line (* has a number corresponding to each lens)
ν *: Abbe number of each lens (* has a number corresponding to each lens)

レンズが非球面である場合の非球面式は、以下のごとく記述される。

ただし、ｋ＝α_１＋１ とし、
Ｃ ：非球面頂点の曲率
α_１ ：円錐係数
α_２〜α_１０ ：非球面係数
ρ ：光軸からの高さ
Ｚ ：レンズ面頂点における接平面から光軸方向への距離
である。 The aspherical expression when the lens is aspherical is described as follows.

Where k = α ₁ +1 and
C: curvature of the aspherical vertex α ₁ : conical coefficient α _{2 to} α ₁₀ : aspherical coefficient ρ: height from the optical axis Z: distance from the tangential plane at the vertex of the lens surface to the optical axis direction.

図１は本発明に係わる最良の実施形態のレンズ構成図である。左側を物体側、右側を像側として、［Ｗ］が広角端、［Ｍ］が中間、［Ｔ］が望遠端でのレンズ位置関係を示している。   FIG. 1 is a lens configuration diagram of the best embodiment according to the present invention. The left side is the object side, the right side is the image side, [W] is the wide-angle end, [M] is the middle, and [T] is the lens position relationship at the telephoto end.

図２はこの実施例の収差図であり、［Ｗ］が広角端、［Ｍ］が中間、［Ｔ］が望遠端での球面収差、非点収差、歪曲収差を表している。球面収差図においては、図示しているようにそれぞれｇ線、Ｆ線、ｅ線、ｄ線、Ｃ線に対する球面収差を表している。非点収差図では、図示しているようにサジタル面Ｓ、タンジェンシャル面Ｔでの非点収差を表している。   FIG. 2 is an aberration diagram of this example. [W] represents spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide-angle end, [M] at the middle, and [T] at the telephoto end. In the spherical aberration diagram, as shown, spherical aberrations for g-line, F-line, e-line, d-line, and C-line are shown. The astigmatism diagram shows astigmatism on the sagittal surface S and the tangential surface T as shown.

表１−１はこの実施例の物体側から各レンズ面、フィルター面、センサ面に番号（図１に示すＲ１〜Ｒ１３）を付け、各面ごとにそれぞれの曲率半径等を記入してまとめた表であり、表１−２は表１−１の面が上述した数式１で記述される場合に、その非球面係数を記載したものである。   In Table 1-1, numbers (R1 to R13 shown in FIG. 1) are assigned to the lens surfaces, the filter surfaces, and the sensor surfaces from the object side in this embodiment, and the respective curvature radii are entered for each surface. Table 1-2 shows the aspheric coefficient when the surface of Table 1-1 is described by Equation 1 described above.

表５は、請求項に記載された条件式（１）から（１４）に当てはまる具体的な数値を代入して、それぞれ計算した結果をまとめた表である。表５には、実施例１の他、実施例２から４における計算結果も記載してある。また、表５の項目で本発明に直接関与しない計算部分については説明を省略する。

Table 5 is a table summarizing the results calculated by substituting specific numerical values corresponding to the conditional expressions (1) to (14) described in the claims. Table 5 also shows calculation results in Examples 2 to 4 in addition to Example 1. Further, the description of the calculation part that is not directly related to the present invention in the items of Table 5 will be omitted.

実施例１において、物体側より順に、負の第１群と正の第２群よりなり、２つの群間隔を変えることにより変倍を行う２群ズームレンズである。前記第１群が、物体側より順に、負の第１レンズＬ１、正の第２レンズＬ２よりなり、前記第２群が、開口絞りＳＴ、正の第３レンズＬ３、正の第４レンズＬ４、負の第５レンズＬ５で構成されている。   In the first exemplary embodiment, the zoom lens includes a negative first group and a positive second group in order from the object side, and performs zooming by changing the interval between the two groups. The first group includes, in order from the object side, a negative first lens L1 and a positive second lens L2, and the second group includes an aperture stop ST, a positive third lens L3, and a positive fourth lens L4. And a negative fifth lens L5.

表５から、ＴＬｗ／ｆｗは３．９４１で、ｆｗ／ｆ３−５は０．８５３であり、請求項１に規定される以下の条件式を満足していることがわかる。
（１） ３．５＜ＴＬｗ／ｆｗ＜５．０
（２） ０．７５＜ｆｗ／ｆ３−５＜１．０ Table 5 shows that TLw / fw is 3.941 and fw / f3-5 is 0.853, which satisfies the following conditional expression defined in claim 1.
(1) 3.5 <TLw / fw <5.0
(2) 0.75 <fw / f3-5 <1.0

条件式（１）は、広角端での小型化の条件であり、上限を超えると小型化は達成されず、下限を超えると小型化は可能であるが、各レンズのパワーが過大となり良好な性能は維持できない。条件式（２）は、広角端でのレンズ全系パワーと第２群のパワー比を定義して第２群の正のパワーを規定している。上限を超えると小型化は可能であるが、第２群のパワーが過大となり収差が大きく発生し良好な性能が得られない。下限を超えるとレンズ全長が大きくなり、変倍に伴う第２群の移動量が増え小型化が困難になる。   Conditional expression (1) is a condition for miniaturization at the wide-angle end. If the upper limit is exceeded, miniaturization is not achieved, and if the lower limit is exceeded, miniaturization is possible, but the power of each lens is excessive and good. Performance cannot be maintained. Conditional expression (2) defines the positive power of the second group by defining the total lens power at the wide angle end and the power ratio of the second group. If the upper limit is exceeded, downsizing is possible, but the power of the second group becomes excessive, resulting in large aberrations, and good performance cannot be obtained. If the lower limit is exceeded, the total lens length increases, and the amount of movement of the second lens unit accompanying zooming increases, making it difficult to reduce the size.

また、実施例１において、前記第１群の第１レンズＬ１、第２レンズＬ２ともに図１でわかるように、物体側に凸面を向けたメニスカスレンズである。   In Example 1, both the first lens L1 and the second lens L2 of the first group are meniscus lenses having a convex surface facing the object side, as can be seen in FIG.

同様に表５から、ＴＬｗ／（Ｄ１＋Ｄ２＋Ｄ３）は６．７８３で、ｆｗ／ｆ１−２は−０．５２３で、ｆｗ／Ｒ２は１．４１９で、Ｒ３／Ｒ４は０．３４４で、ｆｗ／（ｆ１・ｎｄ１）は−０．５０６で、ν２は２７．０であり、請求項２に規定される以下の条件式を満足していることがわかる。
（３）５．０＜ＴＬｗ／（Ｄ１＋Ｄ２＋Ｄ３）＜８．０
（４）−０．７＜ｆｗ／ｆ１−２＜−０．４
（５）１．２＜ｆｗ／Ｒ２＜１．７
（６）０．２８＜Ｒ３／Ｒ４＜０．７５
（７）−０．６＜ｆｗ／（ｆ１・ｎｄ１）＜−０．３５
（８）ν２＜３５．０ Similarly, from Table 5, TLw / (D1 + D2 + D3) is 6.783, fw / f1-2 is -0.523, fw / R2 is 1.419, R3 / R4 is 0.344, fw / ( f1 · nd1) is −0.506 and ν2 is 27.0, which indicates that the following conditional expression defined in claim 2 is satisfied.
(3) 5.0 <TLw / (D1 + D2 + D3) <8.0
(4) -0.7 <fw / f1-2 <-0.4
(5) 1.2 <fw / R2 <1.7
(6) 0.28 <R3 / R4 <0.75
(7) −0.6 <fw / (f1 · nd1) <− 0.35
(8) ν2 <35.0

条件式（３）も、広角端での小型化の条件であり、上限を超えると小型化は可能であるが、第１群のパワーが過大となり良好な性能のバランスが崩れることになる。下限を超えると小型化は達成されない。条件式（４）は、広角端でのレンズ全系パワーと第１群のパワー比を定義して第１群の負のパワーを規定している。上限を超えると収差補正に対しては有利であるが、第１群のパワーが小さくなりレンズ全長が大きくなるため小型化が困難になる。下限を超えると第１群の負のパワーが過大となり倍率色収差、コマ収差の補正が難しくなる。適度な収差で可能な小型化の条件である。条件式（５）も、広角端での小型化と性能のバランスの条件であり、上限を超えると小型化、周辺光量比に対しては有利であるが、倍率色収差、コマ収差が補正困難になる。下限を超えると第１群のパワーが小さくなりパワーバランスが崩れ、像面湾曲、非点収差、特に周辺部の収差が補正できない。条件式（６）は、第１群第２レンズＬ２のメニスカス形状を定義している。物体側のＲ３と像面側のＲ４の比であるから、上限を超えると第２レンズＬ２の正のパワーが小さくなり第１群の負のパワーが大きくなる。小型化は達成され周辺光量比は増えるが、負の像面湾曲、歪曲収差、倍率色収差が増大し補正が困難となる。下限を超えると第２レンズＬ２の正のパワーが大きくなり第１群の負のパワーが小さくなり、球面収差、像面湾曲、非点収差が増大し補正できない。条件式（７）は、第１群の第１レンズＬ１によるペッツバール和の関係を表している。上限を超えると第１群のペッツバール和が正へ動き、負の像面湾曲が増大する。下限を超えると第１群のペッツバール和が負で増大し、正の像面湾曲が増える。どちらもペッツバール和を大きくすることになり、像面湾曲、非点収差が増大し補正が困難になる。条件式（８）は、色収差補正の条件である。第１群の第１レンズＬ１が負、第２レンズＬ２が正のパワーで、第１群として負のパワーを有している。対して、第２群が対象性を持っている正のパワーを有したレトロフォーカスタイプの構成であって、第１群のパワーに大きく作用する第１レンズＬ１を高分散材料にして、第２群で低分散材料を用いる色消しタイプである。したがって、上限を超えると色収差が全般に増え、特に倍率色収差が補正困難になる。   Conditional expression (3) is also a condition for miniaturization at the wide-angle end. If the upper limit is exceeded, miniaturization is possible, but the power of the first group becomes excessive, and the balance of good performance is lost. If the lower limit is exceeded, downsizing is not achieved. Conditional expression (4) defines the negative power of the first group by defining the total lens power at the wide angle end and the power ratio of the first group. If the upper limit is exceeded, it is advantageous for aberration correction, but it is difficult to reduce the size because the power of the first lens group is reduced and the total lens length is increased. If the lower limit is exceeded, the negative power of the first group becomes excessive, and it becomes difficult to correct lateral chromatic aberration and coma aberration. This is a condition for downsizing that is possible with moderate aberrations. Conditional expression (5) is also a condition for balance between miniaturization at the wide-angle end and performance. If the upper limit is exceeded, it is advantageous for miniaturization and peripheral light ratio, but it is difficult to correct lateral chromatic aberration and coma aberration. Become. If the lower limit is exceeded, the power of the first lens group will be reduced and the power balance will be lost, so that field curvature and astigmatism, especially aberrations in the peripheral area cannot be corrected. Conditional expression (6) defines the meniscus shape of the first lens unit second lens L2. Since the ratio is R3 on the object side and R4 on the image plane side, when the upper limit is exceeded, the positive power of the second lens L2 decreases and the negative power of the first group increases. Miniaturization is achieved and the peripheral light quantity ratio increases, but negative field curvature, distortion, and lateral chromatic aberration increase, making correction difficult. When the lower limit is exceeded, the positive power of the second lens L2 increases and the negative power of the first lens group decreases, and spherical aberration, field curvature, and astigmatism increase, and correction cannot be made. Conditional expression (7) represents the Petzval sum relation by the first lens L1 of the first group. When the upper limit is exceeded, the Petzval sum of the first group moves to the positive side, and the negative curvature of field increases. When the lower limit is exceeded, the Petzval sum of the first lens group increases negatively, and the positive curvature of field increases. In both cases, the Petzval sum is increased, and curvature of field and astigmatism increase, making correction difficult. Conditional expression (8) is a condition for correcting chromatic aberration. The first lens L1 of the first group is negative, the second lens L2 is positive power, and the first group has negative power. On the other hand, the second lens unit is a retrofocus type configuration having a positive power that has objectivity, and the second lens L1 that acts greatly on the power of the first lens unit is made of a high dispersion material, Achromatic type using low dispersion material in groups. Therefore, when the upper limit is exceeded, chromatic aberration generally increases, and in particular, it is difficult to correct lateral chromatic aberration.

また、実施例１において、前記第２群の第３レンズＬ３は両面凸レンズであり、第４レンズＬ４の物体側面は凸面、第５レンズＬ５の像側面は凹面で前記第４レンズＬ４と前記第５レンズＬ５は接合レンズである。   In Example 1, the third lens L3 of the second group is a double-sided convex lens, the object side surface of the fourth lens L4 is a convex surface, and the image side surface of the fifth lens L5 is a concave surface. The 5 lens L5 is a cemented lens.

同様に表５から、ＴＬｗ／（Ｄ６＋Ｄ７＋Ｄ８＋Ｄ９）は５．７９２で、ｆｗ／ｆ３は１．０６７で、ｆｗ／ｆ４−５は−０．５６６で、ｆ３／ｆ５は−１．２００で、｜Ｒ９／Ｒ１０｜は３．４２１で、（ν３＋ν４）／２−ν５は２０．７４であり、請求項３に規定される以下の条件式を満足していることがわかる。
（９）４．０＜ＴＬｗ／（Ｄ６＋Ｄ７＋Ｄ８＋Ｄ９）＜７．０
（１０）０．９＜ｆｗ／ｆ３＜１．２
（１１）−０．８＜ｆｗ／ｆ４−５＜−０．４
（１２）−１．７＜ｆ３／ｆ５＜−０．９
（１３）２．０＜｜Ｒ９／Ｒ１０｜
（１４）１８．
０＜（ν３＋ν４）／２−ν５ Similarly, from Table 5, TLw / (D6 + D7 + D8 + D9) is 5.792, fw / f3 is 1.067, fw / f4-5 is -0.566, f3 / f5 is -1.200, | R9 / R10 | is 3.421 and (ν3 + ν4) / 2−ν5 is 20.74, which indicates that the following conditional expression defined in claim 3 is satisfied.
(9) 4.0 <TLw / (D6 + D7 + D8 + D9) <7.0
(10) 0.9 <fw / f3 <1.2
(11) -0.8 <fw / f4-5 <-0.4
(12) -1.7 <f3 / f5 <-0.9
(13) 2.0 <| R9 / R10 |
(14) 18.
0 <(ν3 + ν4) / 2−ν5

条件式（９）は、広角端での小型化の条件であり、上限を超えると小型化は可能であるが、第２群のパワーが過大になり良好な性能のバランスが崩れることになる。特に軸上色収差、倍率色収差、像面湾曲は補正が困難である。下限を超えると小型化は達成されない。
条件式（１０）は、第２群第３レンズＬ３のパワーを定義する条件である。第３レンズＬ３で正、第４レンズＬ４、第５レンズＬ５の接合レンズで負、第２群としては正のパワーになり、第１群とのバランスを保っている。そのための第３レンズＬ３としては、上限を超えると第２群として正のパワーが小さくなり、第１群とのバランスで周辺部収差が増大し補正困難となる。小型化でも不利になる。下限を超えると第３レンズＬ３の正のパワーが大きくなり、第２群としても正のパワーが大きくなり過ぎ、コマ収差、倍率色収差が増大し補正できない。条件式（１１）は、前記第４レンズＬ４、第５レンズＬ５の接合レンズのパワーを定義する条件である。上限を超えると小型化に対しては有利であるが、第２群としての正のパワーが大きくなり過ぎ、像面湾曲、倍率色収差、歪曲収差が増大し補正困難となる。下限を超えると第２群として正のパワーが小さくなり過ぎ、コマ収差、歪曲収差、特に周辺収差が増大し、周辺光量比も減り補正できない。小型化に対しても不利である。条件式（１２）は、第２群のパワーを、３枚構成レンズにおいて正、正、負の適正な値に分配するための条件である。上限を超えると第５レンズＬ５の負のパワーが小さくなり過ぎ、球面収差、像面湾曲、倍率色収差が増加し補正困難になる。下限を超えると第５レンズＬ５の負のパワーが大きくなり過ぎ、コマ収差が増え周辺の収差が急増し補正できない。どちらも第７面（Ｒ７）、第９面（Ｒ９）の同心形状のバランスを悪くし、各種収差が増大する。条件式（１３）は、第２群第５レンズＬ５の両面凹レンズ形状を定義している。（実施例によってはメニスカス形状を定義している。）物体側のＲ９と像面側のＲ１０の比であるから、下限を超えると第５レンズＬ５の負のパワーが小さくなり、第４レンズＬ４、第５レンズＬ５の接合レンズとしては負のパワーが小さくなる。これにより、第１群とのバランスがとれなくなり、球面収差、コマ収差、像面湾曲が増大し補正困難となる。条件式（１４）は、第２群内の色補正条件を表している。第３レンズＬ３から順に、正、正、負の構成で、第３レンズＬ３と第４レンズＬ４の正レンズの材料を低分散材にして、最後の第５レンズＬ５を高分散材とする色消しタイプの配置になっている。下限を超えると色収差補正が困難になる。 Conditional expression (9) is a condition for miniaturization at the wide-angle end. If the upper limit is exceeded, miniaturization is possible, but the power of the second group becomes excessive and the balance of good performance is lost. In particular, it is difficult to correct axial chromatic aberration, lateral chromatic aberration, and field curvature. If the lower limit is exceeded, downsizing is not achieved.
Conditional expression (10) is a condition that defines the power of the second lens unit third lens L3. The third lens L3 is positive, the fourth lens L4 is negative at the cemented lens of the fifth lens L5, and the second lens has a positive power, maintaining a balance with the first lens. Therefore, if the upper limit of the third lens L3 is exceeded, the positive power of the second group decreases, and the peripheral aberration increases due to the balance with the first group, making correction difficult. Even downsizing is disadvantageous. If the lower limit is exceeded, the positive power of the third lens L3 increases, and the positive power of the second lens unit increases too much, and coma aberration and chromatic aberration of magnification increase and cannot be corrected. Conditional expression (11) is a condition that defines the power of the cemented lens of the fourth lens L4 and the fifth lens L5. Exceeding the upper limit is advantageous for downsizing, but the positive power as the second group becomes too large, and field curvature, lateral chromatic aberration, and distortion are increased, making correction difficult. If the lower limit is exceeded, the positive power of the second group becomes too small, coma aberration, distortion aberration, particularly peripheral aberration increases, and the peripheral light amount ratio also decreases and cannot be corrected. It is also disadvantageous for downsizing. Conditional expression (12) is a condition for distributing the power of the second group to appropriate positive, positive, and negative values in the three-element lens. If the upper limit is exceeded, the negative power of the fifth lens L5 becomes too small, and spherical aberration, curvature of field, and lateral chromatic aberration increase, making correction difficult. If the lower limit is exceeded, the negative power of the fifth lens L5 becomes too large, the coma aberration increases, and the surrounding aberrations rapidly increase and cannot be corrected. In both cases, the balance of the concentric shapes of the seventh surface (R7) and the ninth surface (R9) is deteriorated, and various aberrations increase. Conditional expression (13) defines the double-sided concave lens shape of the second lens unit fifth lens L5. (In some embodiments, a meniscus shape is defined.) Since the ratio is the ratio of R9 on the object side to R10 on the image plane side, the negative power of the fifth lens L5 decreases when the lower limit is exceeded, and the fourth lens L4. As a cemented lens of the fifth lens L5, negative power becomes small. As a result, the balance with the first lens unit cannot be achieved, and spherical aberration, coma aberration, and field curvature increase, making correction difficult. Conditional expression (14) represents the color correction conditions in the second group. In order from the third lens L3, in a positive, positive, and negative configuration, the positive lens material of the third lens L3 and the fourth lens L4 is a low dispersion material, and the last fifth lens L5 is a high dispersion material. It is an eraser type arrangement. If the lower limit is exceeded, chromatic aberration correction becomes difficult.

また、表１−１、表１−２から、第１群の第２レンズＬ２が両面非球面形状であることが望ましい。   Further, from Table 1-1 and Table 1-2, it is desirable that the second lens L2 in the first group has a double-sided aspheric shape.

これは、レトロフォーカスタイプの構成により第１群が負で、第２群が対象性を持っていることから、負の歪曲収差が発生する。それを補正するために、第１群に両面非球面形状のレンズを用いることは、大変有効である。中でも、第２レンズＬ２を両面非球面形状とすることで、すべてのバランスがとれている。   This is because the first group is negative and the second group has objectivity due to the retrofocus type configuration, and thus negative distortion occurs. In order to correct this, it is very effective to use a double-sided aspheric lens in the first group. Above all, the second lens L2 has a double-sided aspheric shape, so that all balance is achieved.

また、表１−１、表１−２から、第２群の第３レンズＬ３が両面非球面形状であることが望ましい。   Further, from Table 1-1 and Table 1-2, it is desirable that the third lens L3 in the second group has a double-sided aspheric shape.

これにより、周辺光束に対しての球面収差、コマ収差の補正を良好にし、射出瞳条件を満足させることができる。   This makes it possible to satisfactorily correct spherical aberration and coma with respect to the peripheral luminous flux and satisfy the exit pupil condition.

また、表１−１から、第１群の第２レンズが樹脂材料で形成されていることが望ましい。   Further, from Table 1-1, it is desirable that the second lens in the first group is formed of a resin material.

これにより、射出成形でのレンズの製造が可能になり、均一で高品質な小型ズームレンズ部品を安く大量生産することができる。   This makes it possible to manufacture lenses by injection molding, and to mass-produce uniform and high-quality small zoom lens parts at low cost.

また、表１−１から、第２群の第３レンズＬ３が樹脂材料で形成されていることが望ましい。   Further, from Table 1-1, it is desirable that the second lens group third lens L3 is formed of a resin material.

これも同様に、射出成形でのレンズの製造が可能になり、均一で高品質な小型ズームレンズ部品を安く大量生産することができる。   Similarly, it is possible to manufacture a lens by injection molding, and it is possible to mass-produce small, high-quality, compact zoom lens components.

図３は本発明に係わる別の実施形態のレンズ構成図である。左側を物体側、右側を像側として、［Ｗ］が広角端、［Ｍ］が中間、［Ｔ］が望遠端でのレンズ位置関係を示している。   FIG. 3 is a lens configuration diagram of another embodiment according to the present invention. The left side is the object side, the right side is the image side, [W] is the wide-angle end, [M] is the middle, and [T] is the lens position relationship at the telephoto end.

図４はこの実施例の収差図であり、［Ｗ］が広角端、［Ｍ］が中間、［Ｔ］が望遠端での球面収差、非点収差、歪曲収差を表している。球面収差図においては、図示しているようにそれぞれｇ線、Ｆ線、ｅ線、ｄ線、Ｃ線に対する球面収差を表している。非点収差図では、図示しているようにサジタル面Ｓ、タンジェンシャル面Ｔでの非点収差を表している。   FIG. 4 is an aberration diagram of this example. [W] represents spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide-angle end, [M] at the middle, and [T] at the telephoto end. In the spherical aberration diagram, as shown, spherical aberrations for g-line, F-line, e-line, d-line, and C-line are shown. The astigmatism diagram shows astigmatism on the sagittal surface S and the tangential surface T as shown.

表２−１はこの実施例の物体側から各レンズ面、フィルター面、センサ面に番号（図３に示すＲ１〜Ｒ１３）を付け、各面ごとにそれぞれの曲率半径等を記入してまとめた表であり、表２−２は表２−１の面が上述した数式１で記述される場合に、その非球面係数を記載したものである。表２−１からわかるように、前記実施例１から第２レンズを別の高分散樹脂材料に変更して、第１レンズＬ１、第４レンズＬ４、第５レンズＬ５を良好な硝材の組合せにして実施した例である。   Table 2-1 gives numbers (R1 to R13 shown in FIG. 3) to the lens surfaces, filter surfaces, and sensor surfaces from the object side of this embodiment, and fills in the respective curvature radii for each surface. Table 2-2 shows the aspherical coefficients when the surface of Table 2-1 is described by the above-described Equation 1. As can be seen from Table 2-1, the first lens L1, the fourth lens L4, and the fifth lens L5 are combined with a good glass material by changing the second lens from Example 1 to another high dispersion resin material. This is an example implemented.

表５は、請求項に記載された条件式（１）から（１４）に当てはまる具体的な数値を代入して、それぞれ計算した結果をまとめた表である。表５中の実施例２の欄がこの実施例における計算結果である。   Table 5 is a table summarizing the results calculated by substituting specific numerical values corresponding to the conditional expressions (1) to (14) described in the claims. The column of Example 2 in Table 5 is the calculation result in this example.

表２−１、表２−２、表５より、実施例１と同様に、すべての条件を満足している。

From Table 2-1, Table 2-2, and Table 5, as in Example 1, all conditions are satisfied.

図５は本発明に係わる別の実施形態のレンズ構成図である。左側を物体側、右側を像側として、［Ｗ］が広角端、［Ｍ］が中間、［Ｔ］が望遠端でのレンズ位置関係を示している。   FIG. 5 is a lens configuration diagram of another embodiment according to the present invention. The left side is the object side, the right side is the image side, [W] is the wide-angle end, [M] is the middle, and [T] is the lens position relationship at the telephoto end.

図６はこの実施例の収差図であり、［Ｗ］が広角端、［Ｍ］が中間、［Ｔ］が望遠端での球面収差、非点収差、歪曲収差を表している。球面収差図においては、図示しているようにそれぞれｇ線、Ｆ線、ｅ線、ｄ線、Ｃ線に対する球面収差を表している。非点収差図では、図示しているようにサジタル面Ｓ、タンジェンシャル面Ｔでの非点収差を表している。   FIG. 6 is an aberration diagram of this example. [W] represents spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide-angle end, [M] at the middle, and [T] at the telephoto end. In the spherical aberration diagram, as shown, spherical aberrations for g-line, F-line, e-line, d-line, and C-line are shown. The astigmatism diagram shows astigmatism on the sagittal surface S and the tangential surface T as shown.

表３−１はこの実施例の物体側から各レンズ面、フィルター面、センサ面に番号（図５に示すＲ１〜Ｒ１３）を付け、各面ごとにそれぞれの曲率半径等を記入してまとめた表であり、表３−２は表３−１の面が上述した数式１で記述される場合に、その非球面係数を記載したものである。   In Table 3-1, numbers (R1 to R13 shown in FIG. 5) are assigned to the lens surfaces, filter surfaces, and sensor surfaces from the object side of this embodiment, and the respective curvature radii are entered for each surface. Table 3-2 describes the aspherical coefficients when the surface of Table 3-1 is described by the above-described Equation 1.

表５は、請求項に記載された条件式（１）から（１４）に当てはまる具体的な数値を代入して、それぞれ計算した結果をまとめた表である。表５中の実施例３の欄がこの実施例における計算結果である。   Table 5 is a table summarizing the results calculated by substituting specific numerical values corresponding to the conditional expressions (1) to (14) described in the claims. The column of Example 3 in Table 5 is the calculation result in this example.

この実施例は、図５、表３−１からわかるように、第２群第９面（Ｒ９）の曲率半径をプラス（＋）に変えたレンズ構成にして実施した例である。   As can be seen from FIG. 5 and Table 3-1, this example is an example in which the second lens group 9th surface (R9) has a radius of curvature changed to plus (+).

表３−１、表３−２、表５より、実施例１、２と同様に、すべての条件を満足している。

From Table 3-1, Table 3-2, and Table 5, all the conditions are satisfied similarly to Examples 1 and 2.

図７は本発明に係わる別の実施形態のレンズ構成図である。左側を物体側、右側を像側として、［Ｗ］が広角端、［Ｍ］が中間、［Ｔ］が望遠端でのレンズ位置関係を示している。   FIG. 7 is a lens configuration diagram of another embodiment according to the present invention. The left side is the object side, the right side is the image side, [W] is the wide-angle end, [M] is the middle, and [T] is the lens position relationship at the telephoto end.

図８はこの実施例の収差図であり、［Ｗ］が広角端、［Ｍ］が中間、［Ｔ］が望遠端での球面収差、非点収差、歪曲収差を表している。球面収差図においては、図示しているようにそれぞれｇ線、Ｆ線、ｅ線、ｄ線、Ｃ線に対する球面収差を表している。非点収差図では、図示しているようにサジタル面Ｓ、タンジェンシャル面Ｔでの非点収差を表している。   FIG. 8 is an aberration diagram of this example. [W] represents spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide-angle end, [M] at the middle, and [T] at the telephoto end. In the spherical aberration diagram, as shown, spherical aberrations for g-line, F-line, e-line, d-line, and C-line are shown. The astigmatism diagram shows astigmatism on the sagittal surface S and the tangential surface T as shown.

表４−１はこの実施例の物体側から各レンズ面、フィルター面、センサ面に番号（図７に示すＲ１〜Ｒ１３）を付け、各面ごとにそれぞれの曲率半径等を記入してまとめた表であり、表４−２は表４−１の面が上述した数式１で記述される場合に、その非球面係数を記載したものである。表４−１からわかるように、前記実施例３から第２レンズを別の高分散樹脂材料に変更して、第１レンズＬ１、第４レンズＬ４、第５レンズＬ５を良好な硝材の組合せにして実施した例である。   In Table 4-1, numbers (R1 to R13 shown in FIG. 7) are assigned to the lens surfaces, the filter surfaces, and the sensor surfaces from the object side of this embodiment, and the respective curvature radii are entered for each surface. Table 4-2 shows the aspherical coefficients when the surface of Table 4-1 is described by the above-described Equation 1. As can be seen from Table 4-1, in Example 3, the second lens is changed to another high dispersion resin material, and the first lens L1, the fourth lens L4, and the fifth lens L5 are combined with a good glass material. This is an example implemented.

表５は、請求項に記載された条件式（１）から（１４）に当てはまる具体的な数値を代入して、それぞれ計算した結果をまとめた表である。表５中の実施例４の欄がこの実施例における計算結果である。   Table 5 is a table summarizing the results calculated by substituting specific numerical values corresponding to the conditional expressions (1) to (14) described in the claims. The column of Example 4 in Table 5 is the calculation result in this example.

この実施例も、図７、表４−１からわかるように、第２群第９面（Ｒ９）の曲率半径をプラス（＋）に変えたレンズ構成にして実施した例である。   As can be seen from FIG. 7 and Table 4-1, this example is also an example of a lens configuration in which the radius of curvature of the second group 9th surface (R9) is changed to plus (+).

表４−１、表４−２、表５より、実施例１、２、３と同様に、すべての条件を満足している。

From Table 4-1, Table 4-2, and Table 5, as in Examples 1, 2, and 3, all the conditions are satisfied.

本発明最良の実施形態を示すレンズ構成図。（実施例１）The lens block diagram which shows the best embodiment of this invention. Example 1 本発明最良の実施形態での収差図（実施例１）で、（Ａ）は球面収差を表す収差図、（Ｂ）は非点収差を表す収差図、（Ｃ）は歪曲収差を表す収差図。In the aberration diagram (Example 1) in the best mode of the present invention, (A) is an aberration diagram representing spherical aberration, (B) is an aberration diagram representing astigmatism, and (C) is an aberration diagram representing distortion. . 本発明の別の実施形態を示すレンズ構成図。（実施例２）The lens block diagram which shows another embodiment of this invention. (Example 2) 本発明の別の実施形態での収差図（実施例２）で、（Ａ）は球面収差を表す収差図、（Ｂ）は非点収差を表す収差図、（Ｃ）は歪曲収差を表す収差図。In the aberration diagram (Example 2) in another embodiment of the present invention, (A) is an aberration diagram showing spherical aberration, (B) is an aberration diagram showing astigmatism, (C) is an aberration showing distortion aberration. Figure. 本発明の別の実施形態を示すレンズ構成図。（実施例３）The lens block diagram which shows another embodiment of this invention. (Example 3) 本発明の別の実施形態での収差図（実施例３）で、（Ａ）は球面収差を表す収差図、（Ｂ）は非点収差を表す収差図、（Ｃ）は歪曲収差を表す収差図。In the aberration diagram (Example 3) in another embodiment of the present invention, (A) is an aberration diagram showing spherical aberration, (B) is an aberration diagram showing astigmatism, (C) is an aberration showing distortion aberration. Figure. 本発明の別の実施形態を示すレンズ構成図。（実施例４）The lens block diagram which shows another embodiment of this invention. (Example 4) 本発明の別の実施形態での収差図（実施例４）で、（Ａ）は球面収差を表す収差図、（Ｂ）は非点収差を表す収差図、（Ｃ）は歪曲収差を表す収差図。In the aberration diagram (Example 4) in another embodiment of the present invention, (A) is an aberration diagram showing spherical aberration, (B) is an aberration diagram showing astigmatism, (C) is an aberration showing distortion aberration. Figure.

符号の説明Explanation of symbols

［Ｗ］ 広角端
［Ｍ］ 中間
［Ｔ］ 望遠端
Ｇ１ 第１群
Ｇ２ 第２群
Ｉ センサ面（像面）
Ｌ１ 第１レンズ
Ｌ２ 第２レンズ
Ｌ３ 第３レンズ
Ｌ４ 第４レンズ
Ｌ５ 第５レンズ
ＳＴ 開口絞り
［Ｗ］ 広角端
［Ｍ］ 中間
［Ｔ］ 望遠端
ｇ ｇ線の波長での球面収差
Ｆ Ｆ線の波長での球面収差
ｅ ｅ線の波長での球面収差
ｄ ｄ線の波長での球面収差
Ｃ Ｃ線の波長での球面収差
Ｓ サジタル面での非点収差
Ｔ タンジェンシャル面での非点収差
Ｙ 像高
[W] Wide-angle end [M] Intermediate [T] Telephoto end G1 First group G2 Second group I Sensor surface (image surface)
L1 1st lens L2 2nd lens L3 3rd lens L4 4th lens L5 5th lens ST Aperture stop [W] Wide-angle end [M] Intermediate [T] Telephoto end g Spherical aberration at wavelength of g line F F line Spherical aberration at wavelength e Spherical aberration at wavelength of e line d Spherical aberration at wavelength of d line C Spherical aberration at wavelength of C line S Astigmatism at sagittal surface T Astigmatism at tangential surface Y Statue height

Claims (7)

物体側より順に、負の第１群と正の第２群よりなり、２つの群間隔を変えることにより変倍を行う２群ズームレンズであり、前記第１群が、物体側より順に、負の第１レンズ、正の第２レンズよりなり、前記第２群が、開口絞り、正の第３レンズ、正の第４レンズ、負の第５レンズよりなり、以下の条件式を満たすことを特徴とする小型ズームレンズ。
（１） ３．５＜ＴＬｗ／ｆｗ＜５．０
（２） ０．７５＜ｆｗ／ｆ３−５＜１．０
ただし
ＴＬｗ：広角端でのレンズ第１面から結像面までの光軸上の距離（平行平面部分は空気長換算）
ｆｗ：広角端での全レンズ系の焦点距離
ｆ３−５：第２群の焦点距離 A two-group zoom lens comprising a negative first group and a positive second group in order from the object side, and performing zooming by changing the interval between the two groups. The first group is negative in order from the object side. The second lens unit is composed of an aperture stop, a positive third lens, a positive fourth lens, and a negative fifth lens, and satisfies the following conditional expression: A small zoom lens.
(1) 3.5 <TLw / fw <5.0
(2) 0.75 <fw / f3-5 <1.0
However, TLw: distance on the optical axis from the first lens surface to the imaging surface at the wide-angle end (the parallel plane portion is converted into the air length)
fw: focal length of all lens systems at wide-angle end f3-5: focal length of second group 請求項１記載の小型ズームレンズにおいて、前記第１群の第１レンズ、第２レンズともに、物体側に凸面を向けたメニスカスレンズであり、以下の条件式を満たすことを特徴とする小型ズームレンズ。
（３）５．０＜ＴＬｗ／（Ｄ１＋Ｄ２＋Ｄ３）＜８．０
（４）−０．７＜ｆｗ／ｆ１−２＜−０．４
（５）１．２＜ｆｗ／Ｒ２＜１．７
（６）０．２８＜Ｒ３／Ｒ４＜０．７５
（７）−０．６＜ｆｗ／（ｆ１・ｎｄ１）＜−０．３５
（８）ν２＜３５．０
ただし
ＴＬｗ：広角端でのレンズ第１面から結像面までの光軸上の距離（平行平面部分は空気長換算）
Ｄ１：第１レンズの光軸上の厚み
Ｄ２：第２面と第３面の光軸上の距離
Ｄ３：第２レンズの光軸上の厚み
ｆｗ：広角端での全レンズ系の焦点距離
ｆ１−２：第１群の焦点距離
Ｒ２：第１レンズの像側面の近軸曲率半径
Ｒ３：第２レンズの物体側面の近軸曲率半径
Ｒ４：第２レンズの像側面の近軸曲率半径
ｆ１：第１レンズの焦点距離
ｎｄ１：第１レンズ材料のｄ線での屈折率
ν２：第２レンズ材料のアッベ数 2. The small zoom lens according to claim 1, wherein both the first lens and the second lens of the first group are meniscus lenses having a convex surface directed toward the object side, and satisfy the following conditional expression: .
(3) 5.0 <TLw / (D1 + D2 + D3) <8.0
(4) -0.7 <fw / f1-2 <-0.4
(5) 1.2 <fw / R2 <1.7
(6) 0.28 <R3 / R4 <0.75
(7) −0.6 <fw / (f1 · nd1) <− 0.35
(8) ν2 <35.0
However, TLw: distance on the optical axis from the first lens surface to the imaging surface at the wide-angle end (the parallel plane portion is converted into the air length)
D1: Thickness on the optical axis of the first lens D2: Distance on the optical axis between the second and third surfaces D3: Thickness on the optical axis of the second lens fw: Focal length f1 of the entire lens system at the wide angle end -2: focal length R2 of the first lens unit: paraxial curvature radius R3 of the image side surface of the first lens R3: paraxial curvature radius R4 of the object side surface of the second lens R1: paraxial curvature radius f1 of the image side surface of the second lens Focal length nd1 of the first lens: Refractive index ν2 at the d-line of the first lens material: Abbe number of the second lens material 請求項１または２記載の小型ズームレンズにおいて、前記第２群の第３レンズは両面凸レンズであり、第４レンズの物体側面は凸面、第５レンズの像側面は凹面で前記第４レンズと前記第５レンズは接合レンズであり、さらに以下の条件式を満たすことを特徴とする小型ズームレンズ。
（９）４．０＜ＴＬｗ／（Ｄ６＋Ｄ７＋Ｄ８＋Ｄ９）＜７．０
（１０）０．９＜ｆｗ／ｆ３＜１．２
（１１）−０．８＜ｆｗ／ｆ４−５＜−０．４
（１２）−１．７＜ｆ３／ｆ５＜−０．９
（１３）２．０＜｜Ｒ９／Ｒ１０｜
（１４）１８．０＜（ν３＋ν４）／２−ν５
ただし
ＴＬｗ：広角端でのレンズ第１面から結像面までの光軸上の距離（平行平面部分は空気長換算）
Ｄ６：第３レンズの光軸上の厚み
Ｄ７：第７面と第８面の光軸上の距離
Ｄ８：第４レンズの光軸上の厚み
Ｄ９：第５レンズの光軸上の厚み
ｆｗ：広角端での全レンズ系の焦点距離
ｆ３：第３レンズの焦点距離
ｆ４−５：第４レンズ、第５レンズの接合レンズの焦点距離
ｆ５：第５レンズの焦点距離
Ｒ９：第５レンズの物体側面の近軸曲率半径
Ｒ１０：第５レンズの像側面の近軸曲率半径
ν３：第３レンズ材料のアッベ数
ν４：第４レンズ材料のアッベ数
ν５：第５レンズ材料のアッベ数 3. The small zoom lens according to claim 1, wherein the third lens of the second group is a double-sided convex lens, the object side surface of the fourth lens is a convex surface, and the image side surface of the fifth lens is a concave surface. The fifth lens is a cemented lens and further satisfies the following conditional expression:
(9) 4.0 <TLw / (D6 + D7 + D8 + D9) <7.0
(10) 0.9 <fw / f3 <1.2
(11) -0.8 <fw / f4-5 <-0.4
(12) -1.7 <f3 / f5 <-0.9
(13) 2.0 <| R9 / R10 |
(14) 18.0 <(ν3 + ν4) / 2−ν5
However, TLw: distance on the optical axis from the first lens surface to the imaging surface at the wide-angle end (the parallel plane portion is converted into the air length)
D6: Thickness on the optical axis of the third lens D7: Distance on the optical axis between the seventh and eighth surfaces D8: Thickness on the optical axis of the fourth lens D9: Thickness on the optical axis of the fifth lens fw: Focal length f3 of the entire lens system at the wide-angle end: focal length f3 of the third lens f4-5: focal length of the cemented lens of the fourth lens and fifth lens f5: focal length of the fifth lens R9: object of the fifth lens Side paraxial radius of curvature R10: Paraxial radius of curvature of image side of fifth lens ν3: Abbe number of third lens material ν4: Abbe number of fourth lens material ν5: Abbe number of fifth lens material 請求項２記載の小型ズームレンズにおいて、前記第１群の第２レンズは両面非球面形状であることを特徴とする小型ズームレンズ。   3. The small zoom lens according to claim 2, wherein the second lens in the first group has a double-sided aspherical shape. 請求項３記載の小型ズームレンズにおいて、前記第２群の第３レンズは両面非球面形状であることを特徴とする小型ズームレンズ。   4. The compact zoom lens according to claim 3, wherein the second lens in the second group has a double-sided aspherical shape. 請求項１、２、または４記載の小型ズームレンズにおいて、前記第１群の第２レンズが、樹脂材料にて構成されることを特徴とする小型ズームレンズ。   5. The small zoom lens according to claim 1, wherein the second lens in the first group is made of a resin material. 請求項１、３、または５記載の小型ズームレンズにおいて、前記第２群の第３レンズが、樹脂材料にて構成されることを特徴とする小型ズームレンズ。
6. The small zoom lens according to claim 1, wherein the third lens of the second group is made of a resin material.

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