JP2006321031A - Broach made from covered cemented carbide - Google Patents

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a coated cemented carbide broach which can ensure its precision over a long period of time by optimizing a cemented carbide available for the broach. <P>SOLUTION: The coated cemented carbide broach is of an assembly type using a shell. A cemented carbide forming the shell contains WC having a mean particle size ≤1.2 μm, and has a coercive force in the range ≥20 kA/m and <40 kA/m. Provided that a saturation magnetization value is represented by R and a value of 202×Co wt.%/100 is represented by S, a saturation magnetization ratio R/S satisfies the relationship of 0.65≤R/S≤0.95. Further a coating layer is formed at least of a solid lubricating film. <P>COPYRIGHT: (C)2007,JPO&INPIT

Description

本願発明は、被加工物を所要の断面形状に切削加工するための被覆超硬合金製ブローチに関する。   The present invention relates to a coated cemented carbide broach for cutting a workpiece into a required cross-sectional shape.

ブローチは、多数の被加工物を所要の断面形状に仕上げるための切削工具であり、工具寿命、加工精度に対する要望が高く、切れ刃部に超硬合金を用いたものや硬質皮膜を被覆したものがある。特許文献１、２記載の被覆超硬ブローチは、高硬度材加工用として、母材に超硬合金を用い、硬質皮膜を被覆している。特許文献３には、固体潤滑皮膜を被覆したブローチが記載されている。   Broach is a cutting tool for finishing a large number of workpieces to the required cross-sectional shape, and there is a high demand for tool life and machining accuracy, and the cutting edge is made of cemented carbide or coated with a hard coating. There is. The coated cemented carbide broach described in Patent Documents 1 and 2 uses a cemented carbide alloy as a base material for high-hardness material processing, and coats a hard film. Patent Document 3 describes a broach coated with a solid lubricating film.

特開平７−１９５２２８号公報JP 7-195228 A 特開２００５−４０８７１号公報JP 2005-40871 A 特開２００１−１７９５３３号公報JP 2001-179533 A

上記特許文献１〜３は、超硬合金が脆性材料であることから、ブローチとしては未だ不十分であり、チッピングや欠損を生じ易く、加工面を荒らし、寿命や加工精度に影響を及ぼしていた。
本願発明は、かかる従来の事情に鑑み、ブローチに適用する超硬合金を最適化することによって、ブローチの精度を長期間維持できる被覆超硬ブローチを提供することを課題とする。 In the above Patent Documents 1 to 3, since the cemented carbide is a brittle material, it is still insufficient as a broach, easily causing chipping and chipping, roughening the processing surface, and affecting the life and processing accuracy. .
This invention makes it a subject to provide the covering cemented carbide broach which can maintain the precision of a broach for a long period of time by optimizing the cemented carbide applied to a broach in view of this conventional situation.

上記目的を達成するため、本願発明は、シェル型の被覆超硬合金製ブローチにおいて、該シェルに用いる超硬合金は、ＷＣの平均粒径が１．２μｍ以下、保磁力が２０ｋＡ／ｍ以上４０ｋＡ／ｍ未満、飽和磁化値をＲとし、２０２×Ｃｏ重量％／１００の値をＳとした時、飽和磁化比Ｒ／Ｓが、０．６５≦Ｒ／Ｓ≦０．９５、更に、該被覆層は、少なくとも固体潤滑皮膜からなることを特徴とする被覆超硬合金製ブローチである。尚、シェル型は、組立型のブローチの、荒〜仕上げ刃部又は仕上げ刃部を中空円筒状の超硬合金等で製作し、鋼製又は高速度鋼製のブローチの本体に着脱自在に取り付けたのパイプ状の部分を称する。   In order to achieve the above object, the present invention provides a shell-type coated cemented carbide broach, wherein the cemented carbide used in the shell has a WC average particle size of 1.2 μm or less and a coercive force of 20 kA / m to 40 kA. When the saturation magnetization value is R and the value of 202 × Co weight% / 100 is S, the saturation magnetization ratio R / S is 0.65 ≦ R / S ≦ 0.95. The layer is a coated cemented carbide broach characterized by comprising at least a solid lubricating film. In addition, the shell type is an assembly type broach made of rough or finished blades or finished blades made of a hollow cylindrical cemented carbide, etc., and detachably attached to the main body of a steel or high-speed steel broach. This refers to other pipe-like parts.

本願発明を適用することにより、超硬合金製ブローチの耐チッピング性、耐欠損性を高めることにより、超硬合金の特長を生かした高精度が長期間維持でき、且つ、潤滑皮膜を用いることにより切屑の堆積、切削抵抗を軽減し、被削材の形状精度、寸法精度、面粗さを改良した超硬合金製ブローチを提供することが出来た。特に、５〜１５ｍ／ｍｉｎの切削速度でも超硬合金製ブローチを用いることが出来た。   By applying the present invention, by improving the chipping resistance and fracture resistance of the cemented carbide broach, high accuracy utilizing the features of cemented carbide can be maintained for a long time, and by using a lubricating film We were able to provide a cemented carbide broach with reduced chip accumulation and cutting resistance, and improved shape accuracy, dimensional accuracy, and surface roughness of the work material. In particular, a cemented carbide broach could be used even at a cutting speed of 5 to 15 m / min.

超硬合金製ブローチは、他の工具、例えば、旋削のように被削材が、フライスのように切削工具が、回転する切削工具に比較して、ブローチ工具は、直線運動を主とした切削工具であるため、切削速度を上げることが出来ず、通常５〜１５ｍ／ｍｉｎ、上記背景技術に記載した例でも２０〜８０ｍ／ｍｉｎであり、旋削・フライスのような速度とは大きく異なっており、本願発明の超硬合金製ブローチに用いる超硬合金は、低速時の耐衝撃性に優れ、且つ、衝撃時の耐チッピング性、耐欠損性を備えるため、以下の構成を備えています。
本願発明の少なくとも切れ刃部の材質である超硬合金のＷＣの平均粒径は、１．２μｍ以下であり、切れ刃の稜線品位を良好にするためであり、ＷＣの平均粒径が１．２μｍを超えると、研削加工による切れ刃成形時において、ＷＣの脱落により、稜線品位が保てなくなり、加工面が荒くなり、チッピングを誘発するからである。好ましくは、ＷＣの平均粒径は０．８μｍ以下である。 Cemented carbide brooches are compared to other tools, for example, cutting materials such as turning, cutting tools such as milling cutters, rotating cutting tools, etc. Because it is a tool, the cutting speed cannot be increased, usually 5 to 15 m / min, and even in the example described in the background art above, it is 20 to 80 m / min, which is greatly different from the speed of turning and milling. The cemented carbide used in the cemented carbide broach of the present invention has the following configuration in order to have excellent impact resistance at low speed and chipping resistance and fracture resistance at impact.
The average particle diameter of WC of the cemented carbide, which is the material of at least the cutting edge part of the present invention, is 1.2 μm or less, in order to improve the ridge line quality of the cutting edge, and the average particle diameter of WC is 1. If the thickness exceeds 2 μm, the edge line quality cannot be maintained due to WC falling off when the cutting edge is formed by grinding, and the processed surface becomes rough and chipping is induced. Preferably, the average particle size of WC is 0.8 μm or less.

超硬合金の保磁力は、Ｃｏ相の厚さに相当し、Ｃｏ量が少ないほど、ＷＣ粒径が小さいほど高くなるが、これらのバランスを考え、保磁力を２０ｋＡ／ｍ以上４０ｋＡ／ｍ未満とした。保磁力が１２ｋＡ／ｍ未満ではＣｏ量が多く、ＷＣの粒径も大きくなるため、耐摩耗性が低下する。保磁力が２０ｋＡ／ｍ以上だと、Ｃｏ量が少なくなるためチッピングし易くなり、耐欠損性が低下する。結合相量としては、重量％で、５〜１２％である。更に好ましくは、５〜１０％である。   The coercive force of the cemented carbide corresponds to the thickness of the Co phase, and the smaller the amount of Co, the higher the WC grain size, the higher the coercive force, considering the balance between 20 kA / m and 40 kA / m. It was. When the coercive force is less than 12 kA / m, the amount of Co is large and the particle size of WC is also large, so that the wear resistance is lowered. When the coercive force is 20 kA / m or more, the amount of Co is reduced, so that chipping is facilitated, and the fracture resistance is lowered. The amount of the binder phase is 5 to 12% by weight. More preferably, it is 5 to 10%.

超硬合金の飽和磁化値をＲとし、２０２×Ｃｏ重量％／１００の値をＳとした時、飽和磁化比Ｒ／Ｓを０．６５≦Ｒ／Ｓ≦０．９５としたのは、Ｒ／Ｓが上記範囲にあるとき、耐摩耗性にすぐれ、チッピングしにくいブローチを得ることができる。２０２はＣｏの飽和磁化値である。Ｒ／Ｓが０．６５未満では有害なη相が析出し、強度が大幅に低下するからであり、Ｒ／Ｓが０．９５を超えると、結合相中のＷ固溶量が低下し、合金の強度が低下し、刃先強度が低下するからである。好ましくは、Ｒ／Ｓが０．７０〜０．９５で、より好ましくは、Ｒ／Ｓが０．８０〜０．９０である。   When the saturation magnetization value of the cemented carbide is R and the value of 202 × Co weight% / 100 is S, the saturation magnetization ratio R / S is 0.65 ≦ R / S ≦ 0.95. When / S is in the above range, it is possible to obtain a broach having excellent wear resistance and being difficult to chip. 202 is a saturation magnetization value of Co. If R / S is less than 0.65, a harmful η phase is precipitated and the strength is greatly reduced. If R / S is more than 0.95, the W solid solution amount in the binder phase is reduced. This is because the strength of the alloy decreases and the strength of the blade edge decreases. Preferably, R / S is 0.70 to 0.95, and more preferably, R / S is 0.80 to 0.90.

更に、少なくとも固体潤滑皮膜としては、硫化物としてＭｏ、Ｗ、硼化物としてＴｉ、酸化物としてＡｌ、Ｓｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｎｉ等が上げられる。これらの固体潤滑皮膜を施すことにより、切れ刃からの切屑がスムーズに排出され、切削抵抗を軽減することができる。更に、被削材の寸法精度、面粗さも改良できる。しかし、固体潤滑皮膜は、切削初期〜中期までは上記のような作用・効果が継続するが、切削中期からは切れ刃部分が摩耗により固体潤滑皮膜が無くなるため、固体潤滑皮膜の内層として、Ｔｉ、Ａｌ、Ｃｒ、Ｎｂ、Ｓｉ、Ｗ、Ｍｏ等の窒化物、硼化物、酸化物、硫化物、炭化物のいずれか１種以上の固溶体又は混合物からなる層を用い２層以上の多層膜として被覆すると、より好ましい。
更に、被覆後に、被膜層表面を機械的処理により切れ刃のすくい面と逃げ面の最大高さ面粗さＲｚを１．０μｍ以下と平滑にすることにより、異常摩耗を抑制することができる。 Further, at least the solid lubricating film includes Mo, W as a sulfide, Ti as a boride, Al, Si, V, Cr, Ni, etc. as an oxide. By applying these solid lubricant films, chips from the cutting edge are smoothly discharged, and cutting resistance can be reduced. Furthermore, the dimensional accuracy and surface roughness of the work material can be improved. However, the solid lubricating film continues to have the above-described actions and effects from the beginning to the middle of cutting, but from the middle of the cutting, the cutting edge portion is worn away and the solid lubricating film disappears. , Al, Cr, Nb, Si, W, Mo and other nitrides, borides, oxides, sulfides, carbides, or a layer made of one or more solid solutions or mixtures, covering as two or more multilayer films Then, it is more preferable.
Further, after the coating, the surface of the coating layer is smoothed by mechanical treatment so that the maximum height surface roughness Rz of the rake face and the flank face is 1.0 μm or less, whereby abnormal wear can be suppressed.

次に、組立型のシェルには、荒〜仕上げ刃部まで一貫したパイプ状の超硬合金を用いるものと、仕上げ刃の１刃のみで形成し、複数の仕上げ刃を１刃毎に形成するリング状の超硬合金を用いるものとがある。
パイプ状の超硬合金を用いたシェルは、ブローチの本体に取り付ける際、荒刃〜仕上げ刃まで一体であり、高精度等を維持できる特徴がある。
リング状の超硬合金を用いたシェルは、仕上げ刃のみが独立したシェルであり、仕上げに適した超硬合金又はＴｉＣＮ基サーメット等を用いることが可能となる。以下、本願発明を実施例に基づき、詳細に説明する。 Next, the assembly-type shell is formed with a pipe-shaped cemented carbide that is consistent from rough to finishing blades, and only one finishing blade, and a plurality of finishing blades are formed for each blade. Some use ring-shaped cemented carbide.
A shell made of a pipe-shaped cemented carbide has a feature that when it is attached to the main body of the broach, it is integrated from the rough blade to the finishing blade, and can maintain high accuracy and the like.
The shell using the ring-shaped cemented carbide is a shell whose finishing blade is independent, and it is possible to use cemented carbide suitable for finishing, TiCN-based cermet or the like. Hereinafter, the present invention will be described in detail based on examples.

（実施例１）
市販の平均粒径０．４μｍ〜１．５μｍのＷＣ粉末、１．２μｍのＣｏ粉末、１．２μｍのＣｒ_３Ｃ_２粉末、１．５μｍのＶＣ粉末、１．２μｍのＴａＣ粉末を用いて、表１に示す各組成に配合し、成形バインダーを含んだアルコール中アトライターで１２時間混合し、スプレードライヤーで造粒乾燥した後、得られた造粒粉末を押出し成形して圧粉体とした。これらの圧粉体を１０Ｐａの真空雰囲気中において１４００〜１４５０℃で焼結し、その後ＨＩＰ処理し、本発明例１〜１２、比較例１３〜１７の超硬合金にてパイプ状のシェルを製作し、合金鋼で製作したブローチ本体に組立てて、インボリュートスプラインブローチを製作した。
上記ブローチは、切れ刃のすくい角が６°、ブローチ軸方向に切れ刃を１０刃並べて設け、１刃の切り込みは、ブローチの第１刃から数えて、第５刃目までが０．０４ｍｍ、第６刃が０．０２ｍｍ、第７刃が０．０１ｍｍで、第７刃〜第１０刃を仕上げ刃とした。各ブローチを脱脂洗浄を十分に実施し、切れ刃部に、ＴｉＡｌＮ皮膜０．８μｍをＡＩＰ法により被覆し、その後最上層にＭｏＳ２皮膜０．２μｍをスパッタリング法により被覆した。
製作した各被覆超硬ブローチを用いて、被加工物を定数個加工時の最大逃げ面摩耗幅を調査した。被加工物には、１個当たりの切削長が２６ｍｍで、炭素鋼であるＳ３５Ｃ材を用い、切削条件は、切削速度５ｍ／ｍｉｎ、不水溶性切削液を用いた湿式切削で行った。表１にテスト結果を示す。 Example 1
Using a commercially available WC powder having an average particle size of 0.4 μm to 1.5 μm, 1.2 μm Co powder, 1.2 μm Cr ₃ C ₂ powder, 1.5 μm VC powder, 1.2 μm TaC powder, It mix | blends with each composition shown in Table 1, and it mixes for 12 hours with the attritor in the alcohol containing a shaping | molding binder, It granulates and dries with a spray dryer, Then, the obtained granulated powder is extrusion-molded and it was set as the green compact. . These green compacts are sintered at 1400 to 1450 ° C. in a vacuum atmosphere of 10 Pa, and then subjected to HIP treatment, and a pipe-like shell is manufactured using the cemented carbides of Examples 1 to 12 and Comparative Examples 13 to 17 of the present invention. Then, it was assembled into a broach body made of alloy steel to produce an involute spline broach.
The broach has a cutting edge rake angle of 6 °, 10 cutting edges arranged side by side in the broach axis direction, and the cutting of one blade is 0.04 mm from the first cutting edge of the broach to the fifth cutting edge. The sixth blade was 0.02 mm, the seventh blade was 0.01 mm, and the seventh to tenth blades were finished blades. Each broach was thoroughly degreased and washed, and the cutting edge portion was coated with a TiAlN film of 0.8 μm by the AIP method, and then the uppermost layer was coated with a MoS2 film of 0.2 μm by a sputtering method.
Using each coated cemented carbide broach, we investigated the maximum flank wear width when machining a number of workpieces. S35C material that is a carbon steel with a cutting length of 26 mm per piece was used as the workpiece, and the cutting conditions were a cutting speed of 5 m / min and wet cutting using a water-insoluble cutting fluid. Table 1 shows the test results.

表１より、本発明例１〜４は、加工数１０００個まで加工できたが、本発明例４は、ＷＣ粒子が最も微粒な例で、高品位な面が得られ、本発明例２〜４は、通常摩耗であり、いずれも、最大逃げ面摩耗幅が０．１５ｍｍ以下であった。本発明例５〜９は、保磁力が２０ｋＡ／ｍ以上４０ｋＡ／ｍ未満の範囲、飽和磁化比が０．６５以上０．９５以下の範囲であり、加工数１５００個まで加工でき、摩耗状態も良好な通常摩耗であり、特に、ＷＣの平均粒径が１．０μｍ以下の本発明例１〜７は摩耗幅も小さかった。
比較例１２は、加工数５００個の時点で、切れ刃にチッピングを生じており、飽和磁化比が低い為であり、比較例１３は、飽和磁化比が高い為であり、摩耗が大きく、５００個の加工で中止した。比較例１４は、Ｃｏ量が少なすぎ、使用初期に、第１刃が欠けを起こし、寿命となった。比較例１５は、Ｃｏ量が多く、摩耗が大きく、５００個の加工で中止した。比較例１６は、ＷＣ粒径を１．５μｍを用いたため、切れ刃稜線の品位が影響し、いびつな摩耗状態であった。
これらの結果より、本発明範囲の特性を持つ超硬合金、保磁力が２０ｋＡ／ｍ以上４０ｋＡ／ｍ未満、飽和磁化比が０．６５以上０．９５以下の範囲の特性を持つ超硬合金を素材とした被覆超硬ブローチは耐チッピング性、耐摩耗性ともに非常に優れていることが明らかである。 From Table 1, Invention Examples 1 to 4 could be processed up to 1000, but Invention Example 4 is an example in which the WC particles are the finest, and a high-quality surface is obtained. No. 4 is normal wear, and the maximum flank wear width was 0.15 mm or less in any case. In Invention Examples 5 to 9, the coercive force is in the range of 20 kA / m to less than 40 kA / m, the saturation magnetization ratio is in the range of 0.65 to 0.95, can be processed up to 1500, and the wear state is also It was good normal wear, and in particular, Examples 1 to 7 of the present invention in which the average particle diameter of WC was 1.0 μm or less had a small wear width.
In Comparative Example 12, chipping occurs at the cutting edge when the number of machining is 500, and the saturation magnetization ratio is low. In Comparative Example 13, the saturation magnetization ratio is high, and wear is large. Canceled with processing of the piece. In Comparative Example 14, the amount of Co was too small, and in the initial stage of use, the first blade was chipped and the life was reached. In Comparative Example 15, the amount of Co was large and the wear was large. In Comparative Example 16, since the WC particle size was 1.5 μm, the quality of the cutting edge ridge line was affected, and the wear state was distorted.
From these results, a cemented carbide having characteristics in the range of the present invention, a cemented carbide having characteristics in a coercive force range of 20 kA / m to less than 40 kA / m, and a saturation magnetization ratio in the range of 0.65 to 0.95. It is clear that the coated carbide broach used as a material is very excellent in both chipping resistance and wear resistance.

（実施例２）
本発明例３のブローチと同様の仕様で、各種皮膜を切れ刃部に被覆したブローチを製作し、実施例１と同様の条件で、切削加工テストを行った。表２に、各々の被覆の構成とテスト結果を示す。 (Example 2)
A broach having the same specifications as the broach of Example 3 of the present invention and having various coatings coated on the cutting edge portion was manufactured, and a cutting test was performed under the same conditions as in Example 1. Table 2 shows the composition of each coating and the test results.

その結果、本発明例１７〜１９は、固体潤滑皮膜として２硫化モリブデンを用い、内層として、耐摩耗性の優れたＣｒＳｉ、ＡｌＣｒ系の皮膜を組合わせることにより、切削初期は切削抵抗が軽減され、加工個数とともに切削抵抗が増えたが、内層の耐摩耗性に優れた皮膜により、良好な結果が得られた。本発明例２０、２１は、固体潤滑皮膜として硫化物、硼化物を被覆し、本発明例２２、２３は固体潤滑皮膜として酸化物系を被覆し、４例とも、内層にＡｌＣｒＳｉＮ皮膜との組合わせたことより、良好な結果が得られた。   As a result, Examples 17-19 of the present invention use molybdenum disulfide as the solid lubricant film, and combine the CrSi and AlCr-based films with excellent wear resistance as the inner layer to reduce cutting resistance at the initial stage of cutting. Although the cutting resistance increased with the number of processed pieces, good results were obtained by the film having excellent wear resistance of the inner layer. Inventive Examples 20 and 21 were coated with sulfides and borides as the solid lubricating film, and Inventive Examples 22 and 23 were coated with an oxide system as the solid lubricating film, and in all four examples, the inner layer was formed of an AlCrSiN film. Good results were obtained from the combination.

（実施例３）
本発明例２４として、実施例１と同仕様のインボリュートスプラインブローチを用いて、その第１刃〜第７刃迄をパイプ状の本発明例１の超硬合金で製作し、第８刃〜第１０刃をＴｉＣＮ基サーメットで製作した。
先ず、本体をＨＲＣ６０程度に調質した溶製高速度工具鋼であるＳＫＨ５１材製で製作し、次いで、パイプ状のシェルを本発明例１記載の超硬合金で製作し、リング状のシェルをＴｉＣＮ基サーメットで製作し、以下、実施例１同様に、ブローチ軸方向に切れ刃を１０刃並べて設け、１刃の切り込みは、ブローチの第１刃から数えて、第５刃目までが０．０４ｍｍ、第６刃が０．０２ｍｍ、第７刃が０．０１ｍｍまでを高速度工具鋼、第７刃〜第１０刃を仕上げ刃とし超硬合金て製作し、実施例１記載の切削諸元で行った。
その結果、本発明例１７は、チッピングもなく、最大逃げ面摩耗幅も０．０７ｍｍと一体型とほぼ同じであったが、被切削面は、サーメットにより高品位な面が得られた。
(Example 3)
As Inventive Example 24, using the involute spline broach having the same specifications as in Example 1, the first blade to the seventh blade were manufactured from the cemented carbide of Invention Example 1 in the shape of a pipe, and the eighth blade to the eighth blade. Ten blades were made of TiCN-based cermet.
First, the main body is made of a SKH51 material, which is a high-speed tool steel that has been tempered to about HRC60, and then a pipe-like shell is made of the cemented carbide described in Example 1 of the present invention. A TiCN-based cermet is used, and 10 cutting edges are provided side by side in the broach axial direction as in the first embodiment. 04mm, 0.06mm for the 6th blade, 0.01mm for the 7th blade, high-speed tool steel, 7th to 10th blades made of cemented carbide with finished blades, cutting specifications described in Example 1 I went there.
As a result, Example 17 of the present invention had no chipping and the maximum flank wear width was 0.07 mm, which was almost the same as that of the integrated type, but a high-quality surface was obtained by cermet.

Claims (5)

シェルを用いた組立型の被覆超硬合金製ブローチにおいて、該シェルに用いる超硬合金は、ＷＣの平均粒径が１．２μｍ以下、保磁力が２０ｋＡ／ｍ以上４０ｋＡ／ｍ未満、飽和磁化値をＲとし、２０２×Ｃｏ重量％／１００の値をＳとした時、飽和磁化比Ｒ／Ｓが、０．６５≦Ｒ／Ｓ≦０．９５、更に、該被覆層は、少なくとも固体潤滑皮膜からなることを特徴とする被覆超硬合金製ブローチ。 In an assembling-type coated cemented carbide brooch using a shell, the cemented carbide used in the shell has a WC average particle size of 1.2 μm or less, a coercive force of 20 kA / m or more and less than 40 kA / m, and a saturation magnetization value. Is R, 202 × Co wt% / 100 is S, and the saturation magnetization ratio R / S is 0.65 ≦ R / S ≦ 0.95, and the coating layer is at least a solid lubricating film. A coated cemented carbide brooch characterized by comprising: 請求項１記載の被覆超硬合金製ブローチにおいて、該超硬合金製ブローチの結合相量が、重量％で、５〜１２％であることを特徴とする被覆超硬合金製ブローチ。 The coated cemented carbide broach according to claim 1, wherein the cemented carbide broach has a binding phase amount of 5 to 12% by weight. 請求項１又は２記載の被覆超硬合金製ブローチにおいて、該ＷＣの平均粒径を０．６μｍ以下としたことを特徴とする被覆超硬合金製ブローチ。 3. The coated cemented carbide broach according to claim 1, wherein the WC has an average particle size of 0.6 [mu] m or less. 請求項１乃至３何れかに記載の被覆超硬合金製ブローチにおいて、該シェルの荒刃〜仕上げ刃の一部を超硬合金で、該シェルの仕上げ刃の一部又は全部をＴｉＣＮ基サーメットとしたことを特徴とする被覆超硬合金製ブローチ。 The coated cemented carbide broach according to any one of claims 1 to 3, wherein a part of the rough blade to the finishing blade of the shell is a cemented carbide and a part or all of the finishing blade of the shell is a TiCN-based cermet. A coated cemented carbide brooch. 請求項１乃至４何れかに記載の被覆超硬合金製ブローチにおいて、該切れ刃のすくい面、逃げ面の最大高さ面粗さＲｚが１．０μｍ以下であることを特徴とする被覆超硬合金製ブローチ。
The coated cemented carbide broach according to any one of claims 1 to 4, wherein the maximum height surface roughness Rz of the rake face and flank face of the cutting edge is 1.0 µm or less. Alloy brooch.