JP2006298313A - Hydraulic control device and operation characteristic obtaining device - Google Patents
Hydraulic control device and operation characteristic obtaining device Download PDFInfo
- Publication number
- JP2006298313A JP2006298313A JP2005126677A JP2005126677A JP2006298313A JP 2006298313 A JP2006298313 A JP 2006298313A JP 2005126677 A JP2005126677 A JP 2005126677A JP 2005126677 A JP2005126677 A JP 2005126677A JP 2006298313 A JP2006298313 A JP 2006298313A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure
- current
- hydraulic pressure
- state
- valve
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Valves And Accessory Devices For Braking Systems (AREA)
- Regulating Braking Force (AREA)
Abstract
Description
本発明は、電磁制御弁の作動特性に基づいて液圧を制御する液圧制御装置に関するものである。 The present invention relates to a hydraulic pressure control device that controls hydraulic pressure based on operating characteristics of an electromagnetic control valve.
特許文献1には、電磁制御弁の電流制御において使用される作動特性を電磁制御弁の応答性に基づいて補正することが記載されている。電磁制御弁のコイルへ所定の電流が供給されてから実際に電磁制御弁が開状態に切り換えられるまでの間の時間が設定時間より長い場合は開弁電流が大きくなるように作動特性が補正され、設定時間より短い場合は開弁電流が小さくなるように補正される。
本発明の課題は、電磁制御弁の作動特性をより正確に取得することである。 An object of the present invention is to more accurately acquire the operating characteristics of an electromagnetic control valve.
請求項1に記載の液圧制御装置は、(x)少なくとも、高圧側と低圧側との差圧に応じた差圧作用力と、コイルへの供給電流に応じた電磁駆動力との関係により開閉する電磁制御弁と、(y)前記コイルへの供給電流が漸変させられる状態において、前記電磁制御弁の高圧側と低圧側との少なくとも一方の側の圧力が作動判定しきい値になった場合に、前記電磁制御弁が閉状態と開状態との間で切り換わったとして、その時の供給電流である開閉作動電流と前記高圧側と低圧側との差圧との関係である作動特性を取得する作動特性取得装置と、(z)その作動特性取得装置によって取得された作動特性に基づいて、前記コイルへの供給電流を制御することによって、前記電磁制御弁の高圧側と低圧側とのいずれか一方の側の液圧を制御する液圧制御部とを含み、前記作動特性取得装置が、(a)保持期間において前記コイルへの供給電流を保持した後に、漸変期間において前記コイルへの供給電流を漸変させる電流制御部と、(b)前記保持期間における前記電磁制御弁の高圧側と低圧側との少なくとも一方の側の圧力の変化状態に基づいて、前記作動判定しきい値を決定する作動判定しきい値決定部とを含むものとされる。
本項に記載の液圧制御装置においては、電磁制御弁についての開閉作動電流と高圧側と低圧側との差圧との関係である作動特性が取得され、その取得された作動特性に基づいて、電磁制御弁の高圧側と低圧側とのいずれか一方の圧力が制御される。電磁制御弁の高圧側と低圧側とのいずれか一方には、圧力制御対象装置が接続されるのが普通であり、その場合には、電磁制御弁のコイルへの供給電流の制御により圧力制御対象装置の圧力が制御されることになる。
作動特性取得装置においては、コイルへの供給電流が漸変させられる状態で、電磁制御弁の高圧側と低圧側との少なくとも一方の圧力(以下、電磁制御弁の圧力あるいは単に圧力と略称する)が作動判定しきい値になった場合に、電磁制御弁が閉状態と開状態との間で切り換わった(作動した)として、その時の供給電流である開閉作動電流が取得されるとともに前後の差圧が取得される。そして、本項に記載の液圧制御装置においては、その作動判定しきい値が、電磁制御弁への供給電流が保持された状態における電磁制御弁の圧力の変化状態に基づいて決定される。
作動判定しきい値は、例えば、作動直前の実際の電磁制御弁の圧力に設定圧(設定圧は正の値の場合と負の値の場合とがある)を加えた値とすることができる。この場合の設定圧は、電磁制御弁の作動(開状態から閉状態に切り換わる場合と、閉状態から開状態に切り換わる場合とがある)に起因して変化すると考えられる圧力の変化量に応じた大きさであり、電磁制御弁の作動により、圧力が高くなる場合と低くなる場合とがある。この場合には、実際の電磁制御弁の圧力が、設定圧以上変化した場合に作動したと判定されることになる。
しかし、電磁制御弁の作動直前の実際の圧力を検出することは困難であるため、電磁制御弁への供給電流が漸変させられる直前(保持期間から漸変期間への移行時と考えることもできる)の圧力に設定圧を加えた値が作動判定しきい値とされることがある。漸変期間の電磁制御弁が作動させられるまでの間、圧力が一定である場合や常に同じ状態(勾配)で変化する場合には、このように決定された作動判定しきい値に基づいて電磁制御弁が作動したことを正確に検出することができるが、漸変期間において、常に同じ状態で変化するとは限らない場合には、電磁制御弁が作動したことを正確に検出することができない。
この不定の圧力変化は、電磁制御弁における漏れに起因して生じる場合や圧力制御対象装置の特性に起因して生じる場合等がある。
一方、コイルへの供給電流が保持された状態においては、本来、電磁制御弁の圧力も保持されるべきである。そうであるのに保持期間において電磁制御弁の圧力が変化する場合には、電磁制御弁における漏れ、圧力制御対象装置の特性等に起因すると考えられる。
電磁制御弁における漏れは、設計当初から予定されている場合とそうでない場合(例えば、予定されない異物の介入等に起因する場合)とがある。漏れを許容すれば、電磁制御弁の加工精度が低くても差し支えない。そこで、コストダウンを図るために、設計上漏れが許容された電磁制御弁が製造されることがあるのである。いずれにしても、電磁制御弁において漏れがある場合には、上述のように、保持期間において圧力が変化するが、その圧力変化は、電磁制御弁の前後の差圧が異なると異なるのが普通である。また、漏れに起因する場合には、保持期間においても漸変期間の電磁制御弁の作動前においても同じ勾配で圧力が変化すると考えられる。そのため、保持期間における圧力変化に基づけば、漸変期間における圧力変化を推定することが可能となり、作動判定しきい値を決定することができる。
また、圧力制御対象装置が車両の車輪の回転を抑制する液圧のディスクブレーキであり、電磁制御弁によりディスクブレーキのブレーキシリンダの液圧が制御される場合には、保持期間(ブレーキシリンダに作動液が供給された後、保持された場合)において、キャリパ等の弾性変形に起因して電磁制御弁の圧力が変化する(その他、パッド等の弾性変形、液圧の伝達遅れ等も原因となる)。このキャリパ等の弾性変形に起因する電磁制御弁の圧力変化は、ブレーキシリンダの液圧が保持された後(電磁制御弁への供給電流が保持された後)の時間の経過に伴って小さくなるのが普通であるが、この場合の圧力変化の状態は、常に同じであるとは限らない。例えば、ブレーキシリンダに作動液が供給される場合におけるその供給状態(例えば、液圧の増加勾配等)に起因して、あるいは、保持されたブレーキシリンダの液圧の大きさ自体に起因して、異なることがある。しかし、キャリパの弾性変形に起因する圧力変化の状態(減衰の状態)は実験、あるいは、理論的に予めわかるため、保持期間における圧力の変化状態に基づけば、漸変期間における圧力の変化状態を推定し得、開弁判定しきい値を取得することができる。
さらに、圧力制御対象装置が、工作機械等のシリンダであり、電磁制御弁によりシリンダの液圧が制御される場合も同様である。シリンダ本体等の弾性変形に起因して電磁制御弁のコイルへの供給電流が保持された後に、電磁制御弁の圧力が変化するが、その圧力変化の状態は常に同じであるとは限らない。この場合に、保持期間における圧力の変化状態に基づけば、漸変期間における圧力の変化状態を推定し得、開弁判定しきい値を取得することができる。
いずれにしても、作動判定しきい値が、保持期間における圧力変化に基づいて決定されるようにすれば、保持期間における圧力変化に基づかないで決定される場合に比較して、電磁制御弁が作動したか否かを正確に取得することができ、真の作動特性に近い特性を取得することができる。
なお、開閉作動電流は、電磁制御弁が閉状態から開状態に切り換わった瞬間の供給電流としても開状態から閉状態に切り換わった瞬間の供給電流としてもよい。また、電磁制御弁のコイルへの供給電流は、閉状態にある電磁制御弁が開状態に切り換わるように制御されたり、開状態にある電磁制御弁が閉状態に切り換わるように制御されたりする。供給電流は漸増させられる場合と漸減させられる場合とがある。
The hydraulic pressure control device according to
In the hydraulic pressure control device described in this section, an operation characteristic that is a relationship between the switching operation current and the differential pressure between the high pressure side and the low pressure side for the electromagnetic control valve is acquired, and based on the acquired operation characteristic. The pressure on either the high pressure side or the low pressure side of the electromagnetic control valve is controlled. Normally, a device to be pressure controlled is connected to either the high pressure side or the low pressure side of the electromagnetic control valve. In this case, pressure control is performed by controlling the supply current to the coil of the electromagnetic control valve. The pressure of the target device will be controlled.
In the operating characteristic acquisition device, at least one of the pressures on the high pressure side and the low pressure side of the electromagnetic control valve (hereinafter, simply referred to as the pressure of the electromagnetic control valve or simply the pressure) in a state where the supply current to the coil is gradually changed. If the electromagnetic control valve is switched between the closed state and the open state (actuated), the switching operation current that is the supply current at that time is acquired and Differential pressure is acquired. In the hydraulic pressure control device described in this section, the operation determination threshold value is determined based on the change state of the pressure of the electromagnetic control valve in the state where the supply current to the electromagnetic control valve is maintained.
The operation determination threshold value can be, for example, a value obtained by adding a set pressure (the set pressure may be a positive value or a negative value) to the actual pressure of the electromagnetic control valve immediately before the operation. . The set pressure in this case is the amount of change in pressure that is considered to change due to the operation of the electromagnetic control valve (when switching from the open state to the closed state or when switching from the closed state to the open state). Depending on the operation of the electromagnetic control valve, the pressure may increase or decrease. In this case, it is determined that the operation has been performed when the actual pressure of the electromagnetic control valve changes more than the set pressure.
However, since it is difficult to detect the actual pressure immediately before the operation of the electromagnetic control valve, it may be considered immediately before the supply current to the electromagnetic control valve is gradually changed (at the time of transition from the holding period to the gradually changing period). A value obtained by adding a set pressure to the pressure of (possible) may be used as an operation determination threshold. When the pressure is constant or constantly changes in the same state (gradient) until the electromagnetic control valve in the gradual change period is operated, the electromagnetic control valve is operated based on the operation determination threshold value determined in this way. Although it is possible to accurately detect that the control valve has been operated, it is not possible to accurately detect that the electromagnetic control valve has been operated if the control valve does not always change in the same state during the gradual change period.
This indefinite pressure change may occur due to leakage in the electromagnetic control valve, or may occur due to the characteristics of the pressure control target device.
On the other hand, in the state where the supply current to the coil is maintained, the pressure of the electromagnetic control valve should be maintained originally. In spite of this, when the pressure of the electromagnetic control valve changes during the holding period, it is considered to be caused by leakage in the electromagnetic control valve, characteristics of the pressure control target device, and the like.
The leakage in the electromagnetic control valve may or may not be planned from the beginning of the design (for example, due to unforeseen foreign object intervention or the like). If leakage is allowed, the processing accuracy of the electromagnetic control valve may be low. Therefore, in order to reduce the cost, an electromagnetic control valve in which leakage is allowed by design may be manufactured. In any case, when there is a leak in the electromagnetic control valve, the pressure changes during the holding period as described above, but the pressure change is usually different when the differential pressure before and after the electromagnetic control valve is different. It is. Moreover, when it originates in a leak, it is thought that a pressure changes with the same gradient before the action | operation of the electromagnetic control valve of a gradual change period also in a holding | maintenance period. Therefore, based on the pressure change in the holding period, the pressure change in the gradual change period can be estimated, and the operation determination threshold value can be determined.
In addition, when the pressure control target device is a hydraulic disc brake that suppresses the rotation of the vehicle wheel and the hydraulic pressure of the brake cylinder of the disc brake is controlled by an electromagnetic control valve, the holding period (activates the brake cylinder). When the liquid is supplied and then held), the pressure of the electromagnetic control valve changes due to elastic deformation of the caliper or the like (in addition, elastic deformation of the pad or the like, transmission delay of the hydraulic pressure, etc. may also be a cause) ). The pressure change of the electromagnetic control valve due to the elastic deformation of the caliper or the like becomes smaller with the passage of time after the hydraulic pressure of the brake cylinder is held (after the supply current to the electromagnetic control valve is held). However, in this case, the pressure change state is not always the same. For example, due to the supply state when the hydraulic fluid is supplied to the brake cylinder (for example, an increasing gradient of the hydraulic pressure, etc.) or due to the magnitude of the hydraulic pressure of the held brake cylinder itself, May be different. However, since the state of pressure change (damping state) due to the elastic deformation of the caliper can be known in advance by experiment or theory, the pressure change state during the gradual change period can be determined based on the pressure change state during the holding period. The valve opening determination threshold value can be acquired.
Further, the same applies when the pressure control target device is a cylinder of a machine tool or the like and the hydraulic pressure of the cylinder is controlled by an electromagnetic control valve. Although the pressure of the electromagnetic control valve changes after the supply current to the coil of the electromagnetic control valve is held due to elastic deformation of the cylinder body or the like, the pressure change state is not always the same. In this case, based on the pressure change state during the holding period, the pressure change state during the gradual change period can be estimated, and the valve opening determination threshold value can be acquired.
In any case, when the operation determination threshold value is determined based on the pressure change in the holding period, the electromagnetic control valve is compared with the case where it is determined not based on the pressure change in the holding period. It is possible to accurately acquire whether or not it has been operated, and it is possible to acquire characteristics close to true operating characteristics.
The opening / closing operation current may be a supply current at the moment when the electromagnetic control valve is switched from the closed state to the open state or a supply current at the moment when the electromagnetic control valve is switched from the open state to the closed state. Further, the supply current to the coil of the electromagnetic control valve is controlled so that the electromagnetic control valve in the closed state is switched to the open state, or the electromagnetic control valve in the open state is controlled to be switched to the closed state. To do. The supply current may be gradually increased or decreased gradually.
請求項2に係る液圧制御装置においては、前記電流制御部が、前記コイルへの供給電流を、前記保持期間に前記電磁制御弁が閉状態に保たれるはずの大きさに保持する閉状態保持部を含み、前記作動特性取得装置が、前記漸変期間に前記電磁制御弁が閉状態から開状態に切り換わった時点の供給電流と前後の差圧との関係を前記作動特性として取得する開弁特性取得部を含む。
閉状態保持部によれば、コイルに、電磁制御弁を閉状態に保ち得る大きさの電流が供給される。電流制御弁の閉状態とは、漏れが予定されていない電磁制御弁において、異物の介入等がない状態(正常な状態)において、流体の流れが阻止される状態である。そのため、保持期間における実際の電磁制御弁の圧力の変化状態に基づけば、漏れが予定されていない電磁制御弁における漏れ(異物の介入)に起因する圧力変化の状態を取得することができ、それに基づいて作動判定しきい値が決定されるようにすることは妥当なことである。また、電磁制御弁の閉状態における圧力の変化状態に基づくことは、圧力制御対象装置の特性に起因する圧力変化の状態を取得するにも適している。
なお、漏れが予定されている電磁制御弁においては、前後の差圧が同じ場合に、圧力変化が最小となる状態を、電磁制御弁の閉状態とすることができる。
請求項3に係る液圧制御装置においては、前記作動判定しきい値決定部が、前記保持期間に前記閉状態保持部によって前記コイルへの供給電流が保持されてから設定時間が経過した時点以降の前記電磁制御弁の高圧側と低圧側との少なくとも一方の側における圧力の変化状態に基づいて前記作動判定しきい値を決定する待ち型作動判定しきい値決定部を含むものとされる。
例えば、前述のように、電磁制御弁の圧力が、キャリパ等の弾性変形の影響を受ける場合に、キャリパ等の弾性変形に起因する圧力変化は、保持期間の当初において大きく、時間が経過すると小さくなることが知られている。その場合に、作動判定しきい値は、キャリパ等の弾性変形の影響が小さくなった後の圧力変化に基づいて決定されることが望ましい。
請求項4に係る液圧制御装置においては、前記作動判定しきい値決定部が、前記保持期間に前記閉状態保持部によって前記コイルへの供給電流が保持された状態における前記電磁制御弁の高圧側と低圧側との少なくとも一方の側における圧力の変化状態に基づいて前記電磁制御弁の漏れの有無を検出する漏れ検出部を含むものとされる。
電磁制御弁の漏れに起因する圧力変化が検出されることは漏れの有無が検出されることにもなる。また、電磁制御弁の圧力変化に、圧力制御対象装置の特性に起因して生じる圧力変化と漏れに起因する圧力変化との両方が含まれる場合において、請求項3に記載のように、圧力制御対象装置の特性に起因する圧力変化が小さい状態における圧力変化に基づく方が、漏れの有無をより正確に判定することができる。
なお、漏れの程度が大きい場合、すなわち、漏れに起因する圧力変化が大きい場合には、開閉作動電流、高圧側と低圧側との差圧等のデータ対を取得することや作動特性を取得することが行われないようにすることもできる。
請求項5に記載の作動特性取得装置は、少なくとも、前後の差圧に応じた差圧作用力と、コイルへの供給電流に応じた電磁駆動力との関係により開閉する電磁制御弁について、その電磁制御弁が閉状態と開状態との間で切り換わった場合の前記コイルへの供給電流である開閉作動電流と高圧側と低圧側との差圧との関係である作動特性を取得する作動特性取得装置であって、(i)前記電磁制御弁の高圧側と低圧側との少なくとも一方の側の圧力を検出する圧力検出装置と、(ii)前記コイルへの供給電流を予め定められた設定時間の間保持する電流保持部と、(iii)その電流保持部により前記供給電流が前記設定時間の間保持された後、前記供給電流を漸変させる電流漸変部と、(iv)前記電流保持部により前記コイルへの供給電流が保持された状態において、前記圧力検出装置によって検出される圧力の変化状態に基づいて作動判定しきい値を決定する作動判定しきい値決定部と、(v)その電流漸変部により前記コイルへの供給電流が漸変させられている状態において、前記圧力検出装置によって検出された圧力が前記作動判定しきい値決定部によって決定された作動判定しきい値に達した場合に、前記電磁制御弁が閉状態と開状態との間で切り換わったとして、前記開閉作動電流と前記高圧側と低圧側との差圧とを取得するデータ取得部とを含むものとされる。
本項に記載の作動特性取得装置によれば、真の特性に近い作動特性を取得することができる。また、本項に記載の作動特性取得装置には、請求項1〜4のいずれかに記載の技術的特徴を採用することができる。
請求項6に記載の作動特性取得装置は、前記コイルへの供給電流を、前記圧力検出装置によって検出された圧力が目標値に近づくように制御する目標値対応電流制御部と、前記目標値を段階的に変化させる目標値変化部とを含み、前記電流保持部が、前記コイルへの供給電流を、前記圧力検出装置によって検出された圧力が前記目標値に達した場合の大きさに保持する目標値対応電流保持部を含む。
電磁制御弁の漏れに起因する圧力変化の状態は、高圧側と低圧側との差圧が変わると、変わるのが普通である。そのため、作動特性が、目標液圧を段階的に変化させつつ取得される場合に、目標値が変わり、電磁制御弁の高圧側と低圧側との差圧が変わる毎に、圧力変化を検出し、その圧力変化に基づいて作動判定しきい値が決定されるようにすることが望ましい。
In the fluid pressure control device according to
According to the closed state holding unit, a current having a magnitude capable of keeping the electromagnetic control valve in the closed state is supplied to the coil. The closed state of the current control valve is a state where the flow of fluid is blocked in a state (normal state) in which no foreign matter is intervening in an electromagnetic control valve that is not scheduled to leak. Therefore, based on the actual change state of the pressure of the electromagnetic control valve during the holding period, it is possible to obtain the state of pressure change caused by the leakage (intervention of foreign matter) in the electromagnetic control valve that is not scheduled to leak, It is reasonable to determine the operation determination threshold based on this. Further, based on the pressure change state in the closed state of the electromagnetic control valve is also suitable for acquiring the pressure change state due to the characteristics of the pressure control target device.
In the electromagnetic control valve that is scheduled to leak, the state in which the pressure change is minimized when the front and rear differential pressures are the same can be the closed state of the electromagnetic control valve.
In the hydraulic pressure control device according to claim 3, the operation determination threshold value determination unit is a time point after a set time has elapsed since the supply current to the coil is held by the closed state holding unit during the holding period. A waiting type operation determination threshold value determination unit that determines the operation determination threshold value based on a pressure change state on at least one of the high pressure side and the low pressure side of the electromagnetic control valve.
For example, as described above, when the pressure of the electromagnetic control valve is affected by the elastic deformation of the caliper or the like, the pressure change due to the elastic deformation of the caliper or the like is large at the beginning of the holding period and becomes small as time elapses. It is known to be. In this case, it is desirable that the operation determination threshold value be determined based on a pressure change after the influence of elastic deformation such as caliper becomes small.
In the hydraulic pressure control device according to
The detection of a change in pressure caused by leakage of the electromagnetic control valve also detects the presence or absence of leakage. In addition, when the pressure change of the electromagnetic control valve includes both the pressure change caused by the characteristics of the device to be controlled and the pressure change caused by leakage, the pressure control as described in claim 3. The presence or absence of leakage can be more accurately determined based on the pressure change in a state where the pressure change due to the characteristics of the target device is small.
When the degree of leakage is large, that is, when the pressure change due to leakage is large, obtain a data pair such as switching operation current, differential pressure between the high pressure side and the low pressure side, or obtain operating characteristics. You can also prevent this from happening.
The operating characteristic acquisition device according to
According to the operation characteristic acquisition device described in this section, it is possible to acquire an operation characteristic close to a true characteristic. Moreover, the technical characteristic in any one of Claims 1-4 can be employ | adopted for the operating characteristic acquisition apparatus as described in this term.
The operating characteristic acquisition device according to claim 6, wherein a current supplied to the coil is controlled so that the pressure detected by the pressure detection device approaches a target value, and the target value is determined. A target value changing unit that changes stepwise, and the current holding unit holds the current supplied to the coil at a magnitude when the pressure detected by the pressure detection device reaches the target value. A target value corresponding current holding unit is included.
Normally, the state of pressure change due to leakage of the electromagnetic control valve changes when the pressure difference between the high pressure side and the low pressure side changes. Therefore, when the operating characteristics are acquired while changing the target hydraulic pressure stepwise, the change in pressure is detected each time the target value changes and the differential pressure between the high pressure side and low pressure side of the electromagnetic control valve changes. Preferably, the operation determination threshold value is determined based on the pressure change.
なお、作動特性取得装置は、前記コイルへの供給電流を制御することにより、互いに異なる複数の開閉作動電流と高圧側と低圧側との差圧とのデータ対を取得するデータ対取得部と、そのデータ対取得部によって取得された複数のデータ対に基づいて前記作動特性を取得する作動特性取得部とを含むものとすることができる。
高圧側と低圧側との差圧は、高圧側の液圧から低圧側の液圧を引いた大きさであるが、電磁制御弁の高圧側と低圧側とのいずれか一方の液圧は、ほぼ一定で、かつ、予めわかっていることがある。その場合には、高圧側と低圧側との他方の側の液圧を検出すれば、前後の差圧を検出することができる。作動特性は少なくとも2つの互いに異なるデータ対に基づいて作成することができるが、3つ以上の互いに異なるデータ対に基づいて作成することが望ましい。
また、前記作動特性取得部は、前記データ対取得部によって取得された複数のデータ対の相関関係の度合いを表す相関係数の絶対値が設定値以上である場合に、前記複数の前記データ対に基づいて前記作動特性を取得する相関係数勘案決定部を含むものとすることができる。
電磁制御弁の種類によって、高圧側と低圧側との差圧と開閉作動電流との関係が正の相関を示す場合と負の相関を示す場合とがある。いずれにしても相関係数の絶対値が大きい場合は小さい場合より作動特性を正確に取得することができる。
The operating characteristic acquisition device, by controlling the supply current to the coil, a data pair acquisition unit that acquires a plurality of different switching operation currents and data pairs of the differential pressure between the high pressure side and the low pressure side, An operation characteristic acquisition unit that acquires the operation characteristic based on a plurality of data pairs acquired by the data pair acquisition unit may be included.
The differential pressure between the high pressure side and the low pressure side is the magnitude obtained by subtracting the low pressure side from the high pressure side, but the hydraulic pressure on either the high pressure side or low pressure side of the electromagnetic control valve is It is almost constant and may be known in advance. In that case, if the hydraulic pressure on the other side of the high pressure side and the low pressure side is detected, the differential pressure before and after can be detected. The operating characteristic can be generated based on at least two different data pairs, but is preferably generated based on three or more different data pairs.
The operating characteristic acquisition unit may be configured to output the plurality of data pairs when an absolute value of a correlation coefficient representing a degree of correlation between the plurality of data pairs acquired by the data pair acquisition unit is equal to or greater than a set value. A correlation coefficient consideration determining unit that acquires the operating characteristics based on the above can be included.
Depending on the type of electromagnetic control valve, there are cases where the relationship between the differential pressure between the high pressure side and the low pressure side and the switching operation current shows a positive correlation and a negative correlation. In any case, when the absolute value of the correlation coefficient is large, the operating characteristics can be obtained more accurately than when the correlation coefficient is small.
本発明の液圧制御装置は、車両の車輪と共に回転するブレーキ回転体に摩擦部材をブレーキシリンダの液圧により押し付けることにより前記車輪の回転を抑制する液圧ブレーキを含むブレーキ装置において、ブレーキシリンダの液圧を制御するブレーキシリンダ液圧制御装置とすることができる。
この場合に、電磁制御弁は、少なくとも、高圧側と低圧側との差圧に応じた差圧作用力と、コイルへの供給電流に応じた電磁駆動力との関係により開閉するものとすることができる。電磁制御弁は、弁座と、その弁座に着座・離間可能に設けられた弁子と、その弁子を前記弁座から離間させる向きに付勢するスプリングとを含むとともに、前記電磁駆動力が前記弁子を前記弁座に着座させる向きに作用するものである常開の液圧制御弁としたり、弁座と、その弁座に着座・離間可能に設けられた弁子と、その弁子を前記弁座に着座させる向きに付勢するスプリングとを含むとともに、前記電磁駆動力が前記弁子を前記弁座から離間させる向きに作用するものである常閉の液圧制御弁としたりすることができる。
また、電磁制御弁は、高圧源(動力の供給により液圧を発生可能な動力式液圧源)と前記ブレーキシリンダとの間に設けられた増圧制御弁としたり、前記ブレーキシリンダと低圧源との間に設けられた減圧制御弁としたりすることができる。
さらに、前記作動特性を取得するのに先だって、前記ブレーキシリンダの液圧を予め定められた設定圧以上として、前記摩擦部材とブレーキ回転体との間のクリアランスを小さくすることが望ましい。
The hydraulic control device according to the present invention includes a hydraulic brake that includes a hydraulic brake that suppresses rotation of the wheel by pressing a friction member against the brake rotating body that rotates together with a vehicle wheel by the hydraulic pressure of the brake cylinder. It can be set as the brake cylinder hydraulic pressure control apparatus which controls hydraulic pressure.
In this case, the electromagnetic control valve opens and closes according to the relationship between at least the differential pressure acting force according to the differential pressure between the high pressure side and the low pressure side and the electromagnetic driving force according to the current supplied to the coil. Can do. The electromagnetic control valve includes a valve seat, a valve element that can be seated and separated from the valve seat, and a spring that biases the valve element in a direction to separate the valve element from the valve seat, and the electromagnetic driving force Is a normally-open hydraulic pressure control valve that acts in the direction in which the valve element is seated on the valve seat, or a valve seat, a valve element that can be seated and separated from the valve seat, and the valve A normally closed hydraulic control valve that includes a spring that biases the valve seat in a direction to seat the valve seat, and the electromagnetic driving force acts in a direction to move the valve element away from the valve seat. can do.
The electromagnetic control valve may be a pressure increase control valve provided between a high pressure source (powered hydraulic pressure source capable of generating hydraulic pressure by supplying power) and the brake cylinder, or the brake cylinder and the low pressure source. Or a pressure reducing control valve provided between the two.
Furthermore, prior to obtaining the operating characteristics, it is desirable to reduce the clearance between the friction member and the brake rotating body by setting the hydraulic pressure of the brake cylinder to be equal to or higher than a predetermined set pressure.
以下、本発明の一実施例である液圧制御装置を備えた液圧ブレーキ装置について図面に基づいて詳細に説明する。本液圧制御装置は、作動特性取得装置を含む。
図2に示す液圧ブレーキ装置は、ブレーキ操作部材としてのブレーキペダル10,2つの加圧室を含むマスタシリンダ12,動力により作動させられる動力式液圧源としてのポンプ装置14,左右前後に位置する車輪にそれぞれに設けられた液圧ブレーキ16〜19等を含む。本実施例においては、液圧ブレーキ16〜19がディスクブレーキとされる。
液圧ブレーキ16〜19は、それぞれ、図3に示すように、ブレーキシリンダ20の液圧により作動させられる。ブレーキシリンダ20の液圧によって、キャリパ21に軸線方向に相対移動可能に保持された摩擦部材としてのパッド22が車輪と一体的に回転させられるブレーキ回転体としてのロータ23に押し付けられる。これらの間の摩擦係合により車輪の回転が抑制される。
Hereinafter, a hydraulic brake device including a hydraulic pressure control device according to an embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. The hydraulic pressure control device includes an operation characteristic acquisition device.
The hydraulic brake device shown in FIG. 2 includes a
Each of the
マスタシリンダ12は、2つの加圧ピストンを含み、2つの加圧ピストンのそれぞれの前方の加圧室には運転者によるブレーキペダル10の操作によって、その操作力に応じた液圧が発生させられる。マスタシリンダ12の2つの加圧室は、それぞれ、マスタ通路26,27を介して左右前輪の液圧ブレーキ16,17のブレーキシリンダ20に接続される。マスタ通路26,27の途中には、それぞれ、マスタ遮断弁29,30が設けられる。マスタ遮断弁29,30は常開の電磁開閉弁である。
また、ポンプ装置14には、4つのブレーキシリンダ20がポンプ通路36を介して接続される。左右前輪のブレーキシリンダ20がマスタシリンダ12から遮断された状態で、4輪のブレーキシリンダ20にポンプ装置14から液圧が供給されて、液圧ブレーキ16〜19が作動させられる。ブレーキシリンダ20の液圧は液圧制御弁装置38により制御される。
The
In addition, four
ポンプ装置14は、ポンプ56,ポンプ56を駆動するポンプモータ58を含む。ポンプ56の吸入側は吸入通路60を介してマスタリザーバ62に接続され、吐出側にはアキュムレータ64が接続される。ポンプ56によってリザーバ62の作動液が汲み上げられてアキュムレータ64に供給され、加圧された状態で蓄えられる。
また、ポンプ56の吐出側と吸入側とがリリーフ通路66によって接続され、リリーフ通路66にはリリーフ弁68が設けられる。リリーフ弁68は、高圧側であるアキュムレータ側の液圧が設定圧を越えると閉状態から開状態に切り換えられる。
The pump device 14 includes a
The discharge side and the suction side of the
液圧制御弁装置38は、ブレーキシリンダ20毎にそれぞれ対応して設けられた個別液圧制御弁装置70〜73を含む。個別液圧制御弁装置70〜73は、それぞれ、ポンプ通路36に設けられた電磁増圧制御弁としての増圧リニアバルブ80〜83と、ブレーキシリンダ20とリザーバ62とを接続する減圧通路86に設けられた電磁減圧制御弁としての減圧リニアバルブ90〜93とを含む。これら増圧リニアバルブ80〜83と減圧リニアバルブ90〜93との制御により前後左右の各車輪に設けられたブレーキシリンダ20の液圧がそれぞれ別個独立に制御され得る。
前後左右の各輪に対応して設けられた増圧リニアバルブ80〜83,左右前輪に対応して設けられた減圧リニアバルブ90,91は、コイル100に電流が供給されない間は、閉状態にある常閉弁であるが、左右後輪に対応する減圧リニアバルブ92,93は、コイル102に電流が供給されない間は開状態にある常開弁である。
本実施例においては、増圧リニアバルブ80〜83,減圧リニアバルブ90〜93は、いずれも、予め漏れが生じることが予定されていないバルブである。
The hydraulic pressure control valve device 38 includes individual hydraulic pressure
The pressure-increasing
In the present embodiment, the pressure-increasing
図4に常閉弁である増圧リニアバルブ80〜83,減圧リニアバルブ90,91を示す。増圧リニアバルブ80〜83,減圧リニアバルブ90,91は、それぞれ、コイル100、プランジャ103等を備えたソレノイド104と、弁子105および弁座106,弁子105を弁座106に着座させる向きに付勢するスプリング108等を備えたシーティング弁110とを含む。
コイル100に電流が供給されない場合には、スプリング108の付勢力Fsにより弁子105が弁座106に着座させられる閉状態にある。コイル100に電流が供給されると、電流に応じた電磁駆動力Fdがプランジャ103に加えられ、弁子105を弁座106から離間させる向きに作用する。また、高圧側と低圧側との差圧(以下、前後の差圧と称する)に応じた差圧作用力Fpが弁子105を弁座106から離間させる向きに作用する。弁子105の弁座106に対する相対位置は、これら電磁駆動力Fd、差圧作用力Fpおよびスプリングの付勢力Fsの関係で決まる。
FIG. 4 shows pressure increasing
When no current is supplied to the
増圧リニアバルブ80〜83は、ポンプ装置14とブレーキシリンダ20との間の差圧に応じた差圧作用力Fpが弁子105を弁座106から離間させる向きに加わる状態で設けられ、減圧リニアバルブ90,91は、ブレーキシリンダ20とリザーバ62との間の差圧に応じた差圧作用力Fpが弁子105を弁座106から離間させる向きに加わる状態で設けられる。
この常閉弁である増圧リニアバルブ80〜83,減圧リニアバルブ90,91についての作動特性を図5に示す。上述のように、電磁駆動力Fd と差圧作用力Fpとが同じ向きに、かつ、スプリング108の付勢力Fsと逆向きに作用するため、スプリング108の付勢力がほぼ一定であると考えた場合には、これらリニアバルブを閉状態に保つのに必要な電磁駆動力Fdは、差圧作用力Fpが大きい場合は小さい場合より小さくなる。換言すれば、リニアバルブを閉状態から開状態に切り換えるのに必要な電磁駆動力Fdは、差圧作用力Fpが大きい場合は小さい場合より小さくてよいことになる。このリニアバルブを閉状態から開状態に切り換えるのに必要な電磁駆動力Fdに対応する供給電流を開弁電流と称する。本実施例においては、作動特性が、差圧作用力Fpに対応する差圧ΔPと、開弁電流値Iopenとの関係で表される。
The pressure-increasing
FIG. 5 shows the operating characteristics of the pressure-increasing
図6に常開弁である減圧リニアバルブ92,93を示す。減圧リニアバルブ92,93は、コイル102、プランジャ111等を備えたソレノイド112と、弁子114および弁座116,弁子114を弁座116から離間させる向きに付勢するスプリング118等を備えたシーティング弁120とを含む。
減圧リニアバルブ92,93は、左右後輪のブレーキシリンダ20とリザーバ62との間に、ブレーキシリンダ20とリザーバ62との間の差圧に応じた差圧作用力Fpが弁子114を弁座115から離間させる向きに加わる状態で設けられる。コイル102に電流が供給されない間は、差圧作用力Fpおよびスプリング118の付勢力Fsにより弁子114が弁座116から離間させられた開状態にある。コイル102に電流が供給されると、電流に応じた電磁駆動力Fdが弁子114を弁座116に着座させる向きに作用する。これらスプリング118の付勢力Fsおよび差圧作用力Fpと、電磁駆動力Fdとの関係で弁子114の弁座116に対する相対位置が決まる。
FIG. 6 shows pressure-reducing
The pressure-reducing
この常開弁である減圧リニアバルブ92,93についての作動特性を図7に示す。減圧リニアバルブ92,93においては、差圧作用力Fpとスプリングの付勢力Fsとが同じ向きに、電磁駆動力Fdと逆向きに作用する。そのため、スプリングの付勢力Fsが一定であると考えた場合に、リニアバルブを閉状態に保つために必要な電磁駆動力Fdは、差圧作用力Fpが大きい場合は小さい場合より大きくなる。換言すれば、リニアバルブを開状態から閉状態に切り換えるのに必要な電磁駆動力Fdに対応する供給電流を閉弁電流Ishutと称するが、閉弁電流Ishutは、前後の差圧が大きい場合は小さい場合より大きくなる。なお、後述するように、作動特性を取得する際には減圧リニアバルブ92,93が閉状態から開状態に切り換えられる際の供給電流が取得されること、閉弁電流と開弁電流とは同じであるとみなし得ること等により、常開弁の減圧リニアバルブ92,93においても、作動特性は、開弁電流と前後の差圧との関係であると考えることにする。
なお、閉弁電流と上述の開弁電流とを総称して開閉作動電流と称することもある。
FIG. 7 shows the operating characteristics of the pressure-reducing
The valve closing current and the above-described valve opening current may be collectively referred to as an opening / closing operation current.
一方、マスタ通路26には、ストロークシミュレータ装置150が設けられる。ストロークシミュレータ装置150は、ストロークシミュレータ152と常閉のシミュレータ用開閉弁154とを含み、シミュレータ用開閉弁154の開閉により、ストロークシミュレータ152がマスタシリンダ12に連通させられる連通状態と遮断される遮断状態とに切り換えられる。本実施例においては、液圧ブレーキ16〜19がポンプ装置14からの作動液により作動させられる状態にある場合に開状態とされ、液圧ブレーキ16,17がマスタシリンダ12からの作動液により作動させられる状態にある場合に閉状態とされる。
On the other hand, a
液圧ブレーキ装置は、ブレーキECU200の指令に基づいて制御される。ブレーキECU200は、コンピュータを主体とするもので、実行部202,記憶部204,入出力部206等を含む。入出力部206には、ストロークセンサ210,マスタシリンダ圧センサ214,ブレーキシリンダ圧センサ216,車輪速センサ218、液圧源液圧センサ220等が接続されるとともに、増圧リニアバルブ80〜83,減圧リニアバルブ90,91のコイル100、減圧リニアバルブ92,93のコイル102、マスタ遮断弁29,30、シミュレータ制御弁154の各コイルが図示しないスイッチ回路を介して接続されるとともに、ポンプモータ58が駆動回路を介して接続される。
記憶部204には、図5,7のマップで表される作動特性テーブル、図8のフローチャートで表される供給電流制御プログラム、図9のフローチャートで表される作動特性学習プログラム等が格納されている。
The hydraulic brake device is controlled based on a command from the brake ECU 200. The brake ECU 200 mainly includes a computer, and includes an
The
以上のように構成された液圧ブレーキ装置において、増圧リニアバルブ80〜83、減圧リニアバルブ90〜93の各コイル100,102への供給電流が、前後左右の各ブレーキシリンダ20の実際の液圧(実液圧)が目標値(目標液圧)に近づくように制御される。
ブレーキシリンダ20の目標液圧は、通常制動時には、運転者によるブレーキペダル10の操作状態に基づいて決定される。ブレーキペダル10の操作ストロークと操作力(マスタ圧に対応)との少なくとも一方に基づいて要求制動力が求められ、要求制動力が得られるように決定される。各輪のブレーキシリンダ20における目標液圧は同じ大きさとしても、左右前輪のブレーキシリンダ20についての目標液圧を同じとし、左右後輪のブレーキシリンダ20についての目標液圧を同じとし、これら左右前輪の目標液圧と左右後輪の目標液圧との比率が理想制動力配分線に沿った比率となるように決定されるようにしてもよい。
アンチロック制御中においては、前後左右の各ブレーキシリンダ20の目標液圧が、それぞれ、車輪の制動スリップ状態が路面の摩擦係数に対して適した状態となるように決定され、ビークルスタビリティ制御中においては、車輪の横スリップ状態が摩擦係数に対して適した状態となるように決定される。これらの場合には、目標液圧はブレーキシリンダ毎に(車輪毎に)決定される。
In the hydraulic brake device configured as described above, the current supplied to the
The target hydraulic pressure of the
During the anti-lock control, the target hydraulic pressures of the front, rear, left and
液圧ブレーキ16〜19を作動させる要求がある場合には、供給電流制御プログラムが予め定められた設定時間毎に実行される。
ステップ1(以下、S1と略称する。他のステップについても同様とする)において、ストロークセンサ210,マスタシリンダ圧センサ214によりブレーキペダル10の操作ストローク、操作力等のブレーキ操作状態が検出され、S2において、車輪速センサ218により車輪のスリップ状態等が検出される。S3において、これらに基づいて各車輪について目標液圧が決定され、S4において、各車輪毎の実際のブレーキシリンダ20の液圧がそれぞれ検出される。S5において、制御対象輪および制御対象バルブが決定されて、制御対象バルブへの供給電流が記憶部206に記憶された作動特性テーブルに基づいて決定される。その結果、実際のブレーキシリンダ液圧を目標液圧に近づけることができる。
なお、ポンプ装置14においては、フローチャートの記載を省略するが、アキュムレータ圧が予め定められた設定範囲内に保たれるように、ポンプモータ58が制御される。
When there is a request for operating the
In step 1 (hereinafter abbreviated as S1. The same applies to other steps), the
In the pump device 14, the description of the flowchart is omitted, but the
作動特性は、リニアバルブ80〜83、90〜93について予め定められた特性を使用することができるが、本実施例においては、学習により作動特性が取得され(修正され)、その取得された作動特性が使用される。作動特性の学習において、リニアバルブ80〜83,90〜93の各々のコイル100,102への供給電流が制御されつつ、リニアバルブ80〜83,90〜93が閉状態から開状態に切り換えられたか否かが判定され、閉状態から開状態に切り換えられた瞬間の、コイル100,102への供給電流値およびその時点の前後の差圧が検出される。これら供給電流値および前後の差圧によりデータ対が構成される。リニアバルブ80〜83,90〜93が閉状態から開状態に切り換えられたことは、ブレーキシリンダ液圧センサ216による検出液圧に基づいて検出される。
As the operation characteristics, the characteristics predetermined for the
増圧リニアバルブ80〜83については、ブレーキシリンダ液圧センサ216による検出液圧が開弁判定しきい値以上になった場合に、閉状態から開状態に切り換えられたとし、減圧リニアバルブ90〜93については、ブレーキシリンダ液圧センサ216による検出液圧が開弁判定しきい値以下になった場合に、閉状態から開状態に切り換えられたとする。また、前後の差圧は、増圧リニアバルブ80〜83については、液圧源液圧センサ220による検出液圧とブレーキシリンダ液圧センサ216による検出液圧との差として取得される。液圧源液圧センサ220による検出液圧はほぼ一定であるとみなすこともできる。減圧リニアバルブ90〜93については、ブレーキシリンダ液圧センサ216による検出液圧が前後の差圧とされる。リザーバ62の液圧は大気圧であるからである。
The pressure increasing
作動特性の学習は、個別液圧制御弁装置70〜73毎に行われ、ブレーキシリンダ液圧が図18に示すように変化するように、増圧リニアバルブ80〜83,減圧リニアバルブ90〜93のコイル100,102への供給電流が制御される。減圧リニアバルブ90,91は常閉弁であるが、減圧リニアバルブ92,93は常開弁であるため、供給電流の制御の態様が異なる。図1に示すように、実際に、リニアバルブが閉状態から開状態に切り換えられた場合に取得された複数のデータ対に基づいて作動特性(常閉弁についての作動特性の一例を図1の破線で示す)が取得される。
The learning of the operation characteristics is performed for each of the individual hydraulic pressure
本実施例においては、図18に示すように、実際のブレーキシリンダ液圧が段階的に増加させられ、段階的に減少させられる。アキュムレータ64の液圧は予め定められた設定範囲内に保たれた状態にある。
ブレーキシリンダ液圧は、増圧リニアバルブ80〜83の制御により増加させられ、減圧リニアバルブ90〜93の制御により減少させられる。作動特性の学習においては、ブレーキシリンダ液圧の増減が予め定められた設定回数繰り返される。設定回数繰り返し実行されることにより、データ対が複数個取得されるが、それら複数個のデータ対が作動特性を取得するのに適したデータ対であるか否かが判定される。取得された複数個のデータ対が、作動特性を作成するのに適切なデータ対であるとされた場合に、それら複数個のデータ対に基づいて作動特性が作成され、適切でないとされた場合には、作動特性が作成されることがない。本明細書において、作動特性の学習が行われる際の1回のブレーキシリンダ液圧の増減を「山」と称することがある。
In this embodiment, as shown in FIG. 18, the actual brake cylinder hydraulic pressure is increased stepwise and decreased stepwise. The hydraulic pressure of the accumulator 64 is maintained within a predetermined set range.
The brake cylinder hydraulic pressure is increased by controlling the pressure-increasing
図19には、左右前輪の個別液圧制御装置70,71について作動特性の学習が行われる場合において、ブレーキシリンダ液圧と、増圧リニアバルブ80,81,減圧リニアバルブ90,91への供給電流との関係を示す。
増圧リニアバルブ80,81への供給電流が断続的に制御される場合には、減圧リニアバルブ90,91への供給電流は0に保たれ、減圧リニアバルブ90,91への供給電流が断続的に制御される場合には、増圧リニアバルブ80,81への供給電流は0に保たれる。
増圧リニアバルブ80,81について、供給電流が増加させられて、実液圧が目標液圧に達すると、供給電流が0とされる。供給電流は、予め定められた保持期間の間(保持期間の長さが保持時間である)0に保たれる。図20に示すように、保持期間は、後述するように、静定期間(静定期間の長さが静定時間である)と勾配計測期間(勾配計測期間の長さが勾配計測時間である)とを含む。この保持期間中においては、増圧リニアバルブ80,81への供給電流も減圧リニアバルブ90,91への供給電流も0とされるため、原則として、増圧リニアバルブ80,81も減圧リニアバルブ90,91も閉状態にある。
FIG. 19 shows the brake cylinder hydraulic pressure and the supply to the pressure-increasing
When the supply current to the pressure-increasing
When the supply current is increased for the pressure-increasing
保持期間の経過後に(供給電流の保持状態の後に)、電流探索期間(電流探索状態とされる期間)とされる。電流探索状態(電流探索モード)においては、増圧リニアバルブ80,81への供給電流が予め定められた勾配で漸増させられる。供給電流の増加により増圧リニアバルブ80,81が閉状態から開状態に切り換えられたことが検出されると、その瞬間の前後の差圧が検出されて、供給電流値とともにデータ対として記憶される。この意味において、電流探索状態は、開弁ポイント探索状態(開弁ポイント探索モード)と称することができる。
本実施例においては、電流探索状態においてブレーキシリンダ液圧が検出され、開弁判定しきい値に達した場合に、増圧リニアバルブ80,81が閉状態から開状態に切り換わったと判定される。この場合の開弁判定しきい値は、前述の勾配計測期間内における液圧の変化勾配に基づいて決定される。
After the holding period has elapsed (after the supply current holding state), a current search period (a period in which the current search state is set) is set. In the current search state (current search mode), the supply current to the pressure-increasing
In this embodiment, when the brake cylinder hydraulic pressure is detected in the current search state and the valve opening determination threshold is reached, it is determined that the pressure-increasing
図20に示すように、増圧リニアバルブ80,81への供給電流が増加させられた後に0にされた場合(ブレーキシリンダ20の液圧が増加させられた後に保持された場合)には、キャリパ21等の弾性変形に起因して、ブレーキシリンダ液圧は実線で示すように変化する。キャリパ21は、供給電流が0にされた後の比較的短い時間内において弾性変形量が大きく、その後、小さくなる。
弾性変形量が大きい時間が静定時間とされ、小さい時間が勾配計測時間とされる。換言すれば、静定時間は、キャリパ21等の弾性変形に起因する液圧変化勾配が穏やかになるのに要する時間である。また、勾配計測時間は、開弁判定しきい値を決定するためのブレーキシリンダ液圧の変化状態を取得し得る時間である。勾配計測時間においては、キャリパ21の弾性変形に起因する圧力変化は非常に小さく、ブレーキシリンダ液圧はほぼ一定である。
それに対して、ブレーキシリンダ液圧は、減圧リニアバルブ90,91に漏れがある場合には、一点破線が示すように変化し、増圧リニアバルブ80,81に漏れがある場合には、二点鎖線が示すように変化する。減圧リニアバルブ90,91に漏れがある場合には、ブレーキシリンダ液圧の低下勾配が大きくなり、増圧リニアバルブ80,81に漏れがある場合にはブレーキシリンダ20の液圧の低下勾配が小さくなったり、増加したりする。
As shown in FIG. 20, when the supply current to the pressure-increasing
The time when the amount of elastic deformation is large is set as the settling time, and the time when the elastic deformation is small is set as the gradient measurement time. In other words, the settling time is the time required for the fluid pressure change gradient due to elastic deformation of the
On the other hand, the brake cylinder hydraulic pressure changes as indicated by a one-dot broken line when there is a leak in the pressure reducing
一方、電流探索状態において、ブレーキシリンダ液圧が、開弁前液圧より設定圧(開弁判定変化量)以上大きくなった場合に、増圧リニアバルブ80,81が閉状態から開状態に切り換わったと判定される。
この場合の開弁前液圧は、ブレーキシリンダ液圧の変化直前の液圧とすることが考えられるが、電流探索状態において変化直前の液圧を検出することは困難である。また、保持状態から電流探索状態に移行した時点の液圧を開弁前液圧として、開弁前液圧に設定圧を加えた値を開弁判定しきい値とすることもできる。
このように、移行時の液圧を開弁前液圧として開弁判定しきい値が決定される場合において、増圧リニアバルブ80,81および減圧リニアバルブ90,91に漏れがない場合には、上述のように、電流探索状態のリニアバルブの作動開始前におけるブレーキシリンダ液圧はほぼ一定であるため、上記開弁判定しきい値に基づけば、増圧リニアバルブ80,81が閉状態から開状態に切り換わったことを正確に検出することができる。しかし、増圧リニアバルブ80,81や減圧リニアバルブ90,91に漏れがある場合には、図20に示すように、ブレーキシリンダ液圧は電流探索状態のリニアバルブの作動開始前においても変化するため、上記開弁判定しきい値に基づくと、増圧リニアバルブ80,81が開弁したことを正確に検出することができない。
そこで、本実施例においては、図20に示すように、勾配計測時間における液圧変化勾配に基づいて開弁前液圧が決定され、その開弁前液圧に開弁判定変化量だけ大きい値が開弁判定しきい値として決定される。
On the other hand, in the current search state, when the brake cylinder hydraulic pressure becomes larger than the pre-valve hydraulic pressure by a set pressure (opening determination change amount) or more, the pressure-increasing
In this case, the hydraulic pressure before valve opening may be the hydraulic pressure immediately before the change of the brake cylinder hydraulic pressure, but it is difficult to detect the hydraulic pressure immediately before the change in the current search state. Further, the hydraulic pressure at the time of transition from the holding state to the current search state can be used as the hydraulic pressure before valve opening, and the value obtained by adding the set pressure to the hydraulic pressure before valve opening can be used as the valve opening determination threshold value.
As described above, when the valve opening determination threshold is determined using the fluid pressure at the time of transition as the pre-valve hydraulic pressure, if there is no leakage in the pressure-increasing
Therefore, in this embodiment, as shown in FIG. 20, the pre-valve hydraulic pressure is determined based on the hydraulic pressure change gradient in the gradient measurement time, and the pre-valve hydraulic pressure is a value that is larger by the valve opening determination change amount. Is determined as the valve opening determination threshold value.
電流探索状態においては、その時点における前後の差圧と現に記憶部206に記憶されている作動特性とに基づいて決まる開弁電流より設定値だけ小さい値の電流が加えられ、その後、予め定められた一定の勾配で増加させられる。設定勾配は、増圧リニアバルブ80,81が閉状態から開状態に切り換えられたことを検出し得る勾配とされる。
ブレーキシリンダ液圧が開弁判定しきい値以上となると、増圧リニアバルブ80,81が閉状態から開状態に切り換えられたと判定される。この時点の供給電流値と前後の差圧とがデータ対として記憶される。
そして、目標液圧が増加させられ、実液圧が目標液圧に近づくように増圧リニアバルブ80,81への供給電流が制御される。増圧リニアバルブ80,81が開状態に切り換えられた後に、実液圧が目標液圧に近づくように制御される場合においても、電流探索状態における場合と同様の勾配でコイル100への供給電流が漸増させられるようにしても、電流探索状態とは異なる勾配で、例えば、早急に目標液圧に近づくように供給電流が制御されるようにしてもよい。また、目標液圧は予め定められた設定量ずつ増加させられる。図18,19に示すように、階段状に変化させられる場合の目標液圧の増加量は同じにされるのである。
In the current search state, a current having a value smaller than the valve opening current determined based on the differential pressure before and after that point and the operating characteristics actually stored in the storage unit 206 is added, and then set in advance. It is increased with a constant slope. The set gradient is a gradient capable of detecting that the pressure-increasing
When the brake cylinder hydraulic pressure is equal to or higher than the valve opening determination threshold, it is determined that the pressure increasing
Then, the target hydraulic pressure is increased, and the supply current to the pressure-increasing
減圧リニアバルブ90,91への供給電流の制御についても同様である。図19の一点鎖線で示すように、保持時間の経過後に、電流探索状態とされて、その時点における前後の差圧と現に記憶部206に記憶されている作動特性とに基づいて決まる開弁電流より設定値だけ小さい値の電流が加えられ、設定勾配で増加させられる。供給電流の増加により、減圧リニアバルブ90,91が閉状態から開状態に切り換えられると、ブレーキシリンダ20の液圧が低下する。ブレーキシリンダ20の液圧が開弁判定しきい値以下になった場合に開状態に切り換えられたとされて、その瞬間の前後の差圧が、減圧リニアバルブ90,91のコイル100への供給電流値とともにデータ対として記憶される。
開弁判定しきい値は、増圧リニアバルブ80,81における場合と同様に、勾配計測時間における液圧変化勾配に基づいて決定される。
なお、実液圧P*が開弁判定しきい値Popenを1回越えた場合に、閉状態から開状態に切り換えられたとしても、予め定められた設定回数以上越えた場合に、切り換えられたとしてもよい。また、増圧リニアバルブ80,81についての開弁判定変化量ΔPopenと減圧リニアバルブ90,91についての開弁判定変化量ΔPopenとは同じ大きさであっても、異なる大きさであってもよい。
The same applies to the control of the current supplied to the pressure-reducing
The valve opening determination threshold is determined based on the hydraulic pressure change gradient during the gradient measurement time, as in the case of the pressure-increasing
When the actual fluid pressure P * exceeds the valve opening determination threshold value Popen once, even if the actual fluid pressure P * is switched from the closed state to the open state, it is switched when it exceeds the predetermined number of times. It is good. Further, the valve opening determination change amount ΔPopen for the pressure increasing
本実施例においては、作動特性の学習が行われる前に、図18,19に示すように、液圧ブレーキ16〜19においてパッド22とロータ23との間のクリアランスが0となるようにブレーキシリンダ20の液圧が制御される。なお、図19には、液圧ブレーキ16,17において、学習前制御が行われる場合の制御例を示す。
本実施例においては、ブレーキシリンダ液圧を学習前第1設定圧以上になるまで増加させた後に、学習前第2設定圧(クリアランスを小さくし得る設定圧であり、例えば、ファーストフィルが終了する場合の液圧、あるいは、ファーストフィルが終了する場合の液圧より多少大きい液圧)まで減少させる。
このように、ブレーキシリンダ液圧が学習前第1設定圧以上とされて、パッド22に大きな押付力が付与されれば、パッド22をロータ23に確実に接近させることができ、その後に、供給電流を小さくした場合に、クリアランスを確実に0にすることができる。
パッド22とロータ23との間のクリアランスが大きい場合は、図21に示すように、ブレーキシリンダ20への作動液の供給され始めにおいて、ブレーキシリンダの液圧の増加勾配が小さくなり、増圧リニアバルブ80,81が開弁したことを正確に検出できないおそれがある。それに対して、クリアランスが小さくされた後に作動特性の取得が開始されるようにすれば、ブレーキシリンダ20への作動液の供給開始時のブレーキシリンダ液圧の増加勾配が小さくなることを回避することができ、開弁したことを正確に検出することが可能となる。
このクリアランスを小さくする制御を学習前制御(プレ制御)、クリアランス減少制御と称することができる。
In this embodiment, before learning the operation characteristics, as shown in FIGS. 18 and 19, the brake cylinder is set so that the clearance between the
In this embodiment, after increasing the brake cylinder hydraulic pressure until it becomes equal to or higher than the first pre-learning set pressure, the second pre-learning pre-learning pressure (the set pressure that can reduce the clearance, for example, the first fill ends. The hydraulic pressure in the case or the hydraulic pressure slightly higher than the hydraulic pressure when the first fill is completed).
In this way, if the brake cylinder hydraulic pressure is set to be equal to or higher than the first set pressure before learning and a large pressing force is applied to the
When the clearance between the
This control for reducing the clearance can be referred to as pre-learning control (pre-control) and clearance reduction control.
次に、個別液圧制御弁装置72,73について作動特性の学習が行われる場合について説明する。増圧リニアバルブ82,83のコイルへの供給電流の制御については、個別液圧制御装置70,71における場合と同様であるが、減圧リニアバルブ92,93は常開弁であるため、常閉弁である場合とでは供給電流が異なる態様で制御される。
増圧リニアバルブ82,83の制御によりブレーキシリンダ20の液圧が段階的に大きくされる場合には、図18に示すように、減圧リニアバルブ92,93への供給電流も大きくされる。作動特性の学習が行われる場合において、減圧リニアバルブ92,93への供給電流がブレーキシリンダ20の液圧が作動特性の取得の際の最大値になっても閉状態に保ち得る大きさに保持されるようにすることができるが、そのようにした場合には、消費電力量が多くなり望ましくない。そこで、本実施例においては、減圧リニアバルブ92,93への供給電流がブレーキシリンダ20の液圧の増加に伴って増加させられるようにされている。
また、減圧リニアバルブ92,93については、図22に示すように、供給電流が制御される。減圧リニアバルブ92,93への供給電流の減少により、ブレーキシリンダ液圧が目標液圧に達した後に、供給電流が増加させられ、静定時間が経過するまでの間は、その値に保持される。その後、勾配計測時間が経過するまでの間は、供給電流が小さくされて、その値に保たれる。弁子114を弁座116に着座させる向きの電磁駆動力Fdが小さくされるのである。弁子114を弁座116に押し付ける力が小さくされれば、漏れに起因する液圧の変化勾配の差が現れやすくなる。減圧リニアバルブ92,93を閉状態に保つのに必要な電磁駆動力より設定値だけ大きい駆動力が得られる大きさの電流が供給されるのである。
なお、減圧リニアバルブ92,93のコイルへの供給電流は、2段階に変化させることは不可欠ではなく、保持時間の間は一定の大きさに保たれるようにすることもできる。
Next, the case where the operation characteristics are learned for the individual hydraulic pressure
When the hydraulic pressure of the
In addition, as shown in FIG. 22, the supply current of the pressure reducing
Note that it is not essential to change the supply current to the coils of the pressure-reducing
以上のように作動特性が学習されるのであるが、図9のフローチャートで表される作動特性学習プログラムは予め定められた設定時間毎に実行される。前述のように、個別液圧制御弁装置70〜73毎に実行される。
S21において、作動特性学習許可条件が満たされるか否かが判定される。例えば、システムが正常であること、テストモードにあること、車両が停止状態にあること等の予め定められた学習許可条件が満たされた場合に、S21の判定がYESとなり、S22以降が実行される。
S22において、学習前制御が行われ、S23において、データ対の取得が行われる。図18に示すように、山の数が設定個となるまで、ブレーキシリンダ20の液圧が繰り返し増加・減少させられ、増圧リニアバルブ80〜83、減圧リニアバルブ90〜93が閉状態から開状態に切り換えられる瞬間の供給電流値、前後の差圧から成るデータ対(たいていの場合には複数個のデータ対)が取得される。
S24においてそれぞれ取得されたデータ対についての適否が判定され、適切である場合にはS25の判定がYESとなり、S26において作動特性が作成される。この作成された作動特性を表すテーブルが新たに記憶される。その後、増圧リニアバルブ80〜83,減圧リニアバルブ90〜93についての供給電流が、それまで記憶された作動特性に代わって、新しい作動特性に基づいて制御される。
取得されたデータ対が適切でない場合には、S25の判定がNOとなり、S27において、ブレーキシリンダ液圧が1回増加・減少させられ(1山分)、データ対が取得される。S28において、S23において取得されたデータ対とS27において取得されたデータ対とを合わせたデータ対の適否が判定され、適切である場合には、S26において作動特性が取得され、適切でない場合には、S30において山の数Nyが予め定められた設定個(データ対の取得の際に実行される増減の許容最大回数)Nymaxを越えたか否かが判定される。山の数Nyが許容最大回数Nymaxを越えるまでは、取得された(複数個の)データ対が適切であると判定されるまでブレーキシリンダ液圧の増減が繰り返し実行されるのであるが、許容最大回数Nymaxを越えても適切なデータ対が得られない場合には、S31において、エラー処理が行われる。
As described above, the operating characteristics are learned. The operating characteristics learning program represented by the flowchart of FIG. 9 is executed at predetermined time intervals. As described above, this is executed for each of the individual hydraulic pressure
In S21, it is determined whether or not the operating characteristic learning permission condition is satisfied. For example, when a predetermined learning permission condition such as that the system is normal, in the test mode, or the vehicle is in a stopped state is satisfied, the determination in S21 is YES, and S22 and subsequent steps are executed. The
In S22, pre-learning control is performed, and in S23, a data pair is acquired. As shown in FIG. 18, the hydraulic pressure of the
In S24, it is determined whether or not each acquired data pair is appropriate. If it is appropriate, the determination in S25 is YES, and an operating characteristic is created in S26. A table representing the created operating characteristics is newly stored. Thereafter, the supply currents for the pressure-increasing
If the acquired data pair is not appropriate, the determination in S25 is NO, and in S27, the brake cylinder hydraulic pressure is increased or decreased once (for one mountain), and the data pair is acquired. In S28, it is determined whether or not the data pair obtained by combining the data pair acquired in S23 and the data pair acquired in S27 is appropriate. If appropriate, the operation characteristic is acquired in S26. In S30, it is determined whether or not the number Ny of peaks has exceeded a predetermined number Nymax (the maximum allowable number of increase / decrease executed when acquiring a data pair). Until the number of peaks Ny exceeds the maximum allowable number Nymax, the brake cylinder hydraulic pressure is repeatedly increased or decreased until it is determined that the acquired data pair (s) are appropriate. If an appropriate data pair cannot be obtained even if the number Nymax is exceeded, error processing is performed in S31.
S22の学習前制御は、図10のフローチャートで表される学習前制御ルーチンの実行により行われる。本ルーチンは、各車輪の液圧ブレーキ16〜19毎に実行される。
学習前制御が、左右前輪の液圧ブレーキ16,17について行われる場合には、S40において、減圧リニアバルブ90,91への供給電流が設定値0(Ib←0:設定値)とされ、閉状態にされる。減圧リニアバルブ90,91は、増圧リニアバルブ80,81への供給電流の制御中は閉状態に保たれるのである。S41において、増圧リニアバルブ80、81への供給電流が増加させられ(Ia←Ia+ΔIa)、S42において、ブレーキシリンダ20の実液圧P*が学習前第1設定圧Pref1に達したか否かが判定される。実液圧P*が学習前第1設定圧Pref1以上になると、S42の判定がYESとなり、S43において増圧リニアバルブ80,81への供給電流が0とされ(Ia←0)、ブレーキシリンダ液圧が保持される。
次に、S44において、ブレーキシリンダ液圧が学習前第1設定圧Pref1以上である状態が設定時間保たれたか否かが判定され、設定時間保たれた場合には、S45において、減圧リニアバルブ90,91への供給電流Ibが増加させられる(Ib←Ib+ΔIb)ことによりブレーキシリンダ20の液圧が減少させられる。実液圧P*がほぼ学習前第2設定圧Pref2まで低下すると、S47において、減圧リニアバルブ90,91への供給電流が0にされる(Ib←0=Ipre)。それによって、ブレーキシリンダ液圧は学習前第2設定圧Pref2に保たれる。この状態においては、パッド22とロータ23との間のクリアランスはほぼ0にある。
The pre-learning control in S22 is performed by executing the pre-learning control routine represented by the flowchart of FIG. This routine is executed for each
When the pre-learning control is performed for the
Next, in S44, it is determined whether or not the state in which the brake cylinder hydraulic pressure is equal to or higher than the pre-learning first set pressure Pref1 is maintained for the set time. If the set time is maintained, the pressure-reducing
左右後輪の液圧ブレーキ18,19について学習前制御が行われる場合において、増圧リニアバルブ82,83の供給電流の制御が行われる間(S41〜44)、減圧リニアバルブ92,93には、最大の電流(Ib←Imax:設定値)が供給されて閉状態に保たれる(S40)。学習前第1設定圧に達してから設定時間が経過すると、S45において、減圧リニアバルブ92,93への供給電流が減少させられて(Ib←Ib−ΔIb)、ブレーキシリンダ液圧が低下させられる。ブレーキシリンダ液圧が学習前第2設定圧まで低下すると、S46の判定がYESとなり、S47において、減圧リニアバルブ92,93への供給電流がその時点の電流(Ib←Ibpre=Ipre)に保持される。それによって、ブレーキシリンダ液圧が学習前第2設定圧に保たれ、クリアランスが0とされる。
なお、減圧リニアバルブ92,93への供給電流は、一旦、最大の大きさとされた後にブレーキシリンダ液圧を学習前第2設定圧に保持し得る大きさまで減少させることもできる。
When pre-learning control is performed for the
Note that the supply current to the pressure-reducing
このように、本実施例においては、学習前第1設定圧Ppre1がアキュムレータ圧に近い大きな値に設定されているため、パッド22を摩擦力等に抗して確実にロータ23に接近させることができる。また、その後、ブレーキシリンダ液圧を学習前第2設定圧Ppre2まで低下させた場合に、確実にクリアランスを0にすることができる。さらに、学習前第2設定圧Ppre2をクリアランスをほぼ0にし得るできる限り小さい値にすれば、作動特性の学習が行われる場合のブレーキシリンダ液圧の変化範囲を大きくすることができるという利点もある。
As described above, in the present embodiment, the first pre-learning set pressure Ppre1 is set to a large value close to the accumulator pressure, so that the
なお、学習前第1設定圧Pref1の大きさは、上記実施例における場合に限らず、それより小さい値にすることもできる。学習前第1設定圧Pref1は、それに応じて加えられる押付力がパッド22を摩擦力等に抗して確実にロータ23に接近させ得る大きさ以上とすればよい。
また、学習前制御において、ブレーキシリンダ液圧を増加させた後に減少させることは不可欠ではない。ブレーキシリンダ液圧が、クリアランスが確実に0になる液圧まで増加させられた後に、その値に保持されるようにすることができる。例えば、ファーストフィルが終了した場合の液圧、あるいは、その液圧より設定圧以上大きい液圧になるまで増加させ、その液圧から作動特性が学習が行われるようにするのである。特に、液圧ブレーキがドラムブレーキである場合等、リターンスプリングが含まれる場合には、ブレーキシリンダ液圧が減少させられないようにする方が望ましい。
さらに、学習前制御においては、ブレーキシリンダ液圧をクリアランスが0になるまで増加させることは不可欠ではない。ブレーキシリンダ液圧を、クリアランスが小さくされるまで増加させれば、学習前制御が行われない場合に比較して、作動特性をより正確に取得することができる。
また、学習前制御が終了した場合に減圧リニアバルブ92,93に供給される電流は、一旦増加させた後に、クリアランスをほぼ0とし得る液圧を保持し得る大きさまで減少させることができる。
Note that the magnitude of the first pre-learning pre-set pressure Pref1 is not limited to the case in the above embodiment, but may be a smaller value. The first pre-learning pre-set pressure Pref1 may be set so that the pressing force applied in accordance with the pressure is such that the
In the pre-learning control, it is not essential to decrease the brake cylinder hydraulic pressure after increasing it. The brake cylinder hydraulic pressure can be maintained at that value after the brake cylinder hydraulic pressure is increased to a hydraulic pressure at which the clearance is reliably zero. For example, the hydraulic pressure when the first fill is completed, or the hydraulic pressure is increased until the hydraulic pressure is higher than the set pressure, and the operation characteristics are learned from the hydraulic pressure. In particular, when a return spring is included, such as when the hydraulic brake is a drum brake, it is desirable to prevent the brake cylinder hydraulic pressure from being reduced.
Further, in the pre-learning control, it is not essential to increase the brake cylinder hydraulic pressure until the clearance becomes zero. If the brake cylinder hydraulic pressure is increased until the clearance is reduced, the operating characteristics can be obtained more accurately than when the pre-learning control is not performed.
In addition, the current supplied to the pressure-reducing
S23のデータ対の取得は、図11のフローチャートで表されるデータ対取得ルーチンの実行により行われる。
S51においてパラメータの初期化が行われる。データ対の取得に使用されるフラグ、カウンタ等がリセットとされ、初期値が代入される。
S52において、増圧リニアバルブ80〜83についてデータ対が取得され、S53において、減圧リニアバルブ90〜93についてデータ対が取得される。S54,55において、増圧バルブ終了フラグ、減圧バルブ終了フラグがセット状態にあるか否かが判定される。増圧バルブ終了フラグがセット状態にない場合にはS52が実行され、増圧バルブ終了フラグがセット状態にあるが、減圧バルブ終了フラグがセット状態にない場合にはS53が実行される。
増圧バルブ終了フラグは、図18に示す1つの山において、ブレーキシリンダ液圧が予め定められた上限値まで増加させられた場合にセットされるフラグであり、減圧バルブ終了フラグは、1つの山において、ブレーキシリンダ液圧が予め定められた下限値まで減少させられた場合にセットされるフラグである。増圧バルブ終了フラグ、減圧バルブ終了フラグの両方がセットされた状態にある場合には、図18における1つの山が作成されたことになる。
The data pair acquisition in S23 is performed by executing a data pair acquisition routine represented by the flowchart of FIG.
In S51, parameters are initialized. Flags, counters, etc. used to acquire data pairs are reset, and initial values are substituted.
In S52, a data pair is acquired for the pressure-increasing
The pressure increasing valve end flag is a flag that is set when the brake cylinder hydraulic pressure is increased to a predetermined upper limit value at one peak shown in FIG. 18, and the pressure reducing valve end flag is one peak. Is a flag that is set when the brake cylinder hydraulic pressure is decreased to a predetermined lower limit. When both the pressure increasing valve end flag and the pressure reducing valve end flag are set, one peak in FIG. 18 is created.
増圧バルブ終了フラグ、減圧バルブ終了フラグの両方がセット状態にある場合には、S56において、カウンタのカウント値Nyがカウントアップされ、S57において、設定値Ny0以上になったか否かが判定される。カウンタは、山の数をカウントするものである。
本実施例においては、山の数Nyが予め定められた設定個Ny0となるまでデータ対の取得が行われる。カウント値Nyが設定値Ny0より小さい場合には、S58において、終了フラグがリセットされて、S52以降が実行される。S52、53はカウント値Nyが、設定値Ny0以上になるまで繰り返し実行される。
When both the pressure increasing valve end flag and the pressure reducing valve end flag are in the set state, the count value Ny of the counter is counted up in S56, and it is determined in S57 whether or not it is equal to or larger than the set value Ny0. . The counter counts the number of mountains.
In this embodiment, data pairs are acquired until the number of peaks Ny reaches a predetermined number Ny0. If the count value Ny is smaller than the set value Ny0, the end flag is reset in S58, and S52 and subsequent steps are executed. S52 and 53 are repeatedly executed until the count value Ny becomes the set value Ny0 or more.
S52,53の実行は、前輪側(個別液圧制御弁装置70,71)と後輪側(個別液圧制御弁装置72,73)とで異なるため、それぞれについて説明する。
まず、前輪側の常閉弁である増圧リニアバルブ80,81、減圧リニアバルブ90,91についてデータ対が取得される場合について説明する。
データ対取得対象バルブが増圧リニアバルブ80,81である場合について、図12のフローチャートに基づいて説明する。
S70において実液圧P*が検出され、S71において初期処理フラグがセットされているか否かが判定される。最初にS71が実行される場合には、初期処理フラグがリセット状態にあるため、判定がNOとなり、S72〜79において初期処理が行われる。
具体的には、S72において実液圧P*が基準液圧Pmとされ、開弁判定しきい値Poepn が基準液圧Pmに開弁判定変化量ΔPopen を加えた大きさ(Popen←Pm+ΔPopen)とされ、S73において、供給電流Iが、その時点の前後の差圧と記憶部206に現に記憶されている作動特性とに基づいて決まる開弁電流Iopenより設定値ΔIsだけ小さい値(I←Iopen−ΔIs)に決定される。S74において、実液圧P*が開弁判定しきい値Popen を越えたか否かが判定される。実液圧P*が開弁判定しきい値Popen以下である間は、S75において実液圧P*が検出され、S76において、供給電流IがS73において決定された供給電流Ioepnに増加量ΔIを加えた値とされて、S74に戻される。S74〜76が繰り返し実行されることにより、供給電流Ioepnが漸増させられつつ、開弁判定しきい値Popenを越えたか否かが判定される。
実液圧P*が開弁判定しきい値Popen を越えた場合には、S74の判定がYESとなり、S77において、その瞬間の前後の差圧、供給電流値が読みとられ、これらが対応付けられてデータ対として記憶される。前後の差圧は、液圧源液圧センサ220による検出値Paccからブレーキシリンダ圧センサ216による検出液圧(実液圧)P*を引いた値である。その後、S78において、初期処理フラグがセットされ、探索中フラグ、保持フラグがリセットされて、S79において、目標液圧Prefが基準液圧Pmに設定値ΔPrefを加えた大きさ(Pref←Pm+ΔPref)とされる。
基準液圧Pmは目標液圧を決定する際の基準となる液圧であるが、初期処理においては、開弁判定しきい値を決定する際の基準液圧としても使用される。
Since the execution of S52 and 53 is different between the front wheel side (individual fluid pressure
First, a case where data pairs are acquired for the pressure increasing
A case where the data pair acquisition target valves are the pressure-increasing
In S70, the actual hydraulic pressure P * is detected, and in S71, it is determined whether or not the initial processing flag is set. When S71 is executed for the first time, since the initial processing flag is in the reset state, the determination is NO, and initial processing is performed in S72 to 79.
Specifically, in S72, the actual hydraulic pressure P * is set to the reference hydraulic pressure Pm, and the valve opening determination threshold Poepn is a magnitude obtained by adding the valve opening determination change amount ΔPopen to the reference hydraulic pressure Pm (Popen ← Pm + ΔPopen). In S73, the supply current I is a value (I ← Iopen−) that is smaller than the valve opening current Iopen determined based on the differential pressure before and after that point and the operating characteristic currently stored in the storage unit 206. ΔIs). In S74, it is determined whether or not the actual fluid pressure P * has exceeded the valve opening determination threshold value Popen. While the actual hydraulic pressure P * is equal to or lower than the valve opening determination threshold value Popen, the actual hydraulic pressure P * is detected in S75, and in S76, the supply current I is increased by the increase ΔI to the supply current Ioepn determined in S73. The added value is returned to S74. By repeatedly executing S74 to S76, it is determined whether or not the valve opening determination threshold Popen has been exceeded while the supply current Ioepn is gradually increased.
If the actual fluid pressure P * exceeds the valve opening determination threshold value Popen, the determination in S74 is YES, and in S77, the differential pressure before and after that moment and the supply current value are read, and these are correlated. And stored as a data pair. The differential pressure before and after is a value obtained by subtracting the detected fluid pressure (actual fluid pressure) P * from the brake
The reference hydraulic pressure Pm is a reference hydraulic pressure for determining the target hydraulic pressure, but is also used as a reference hydraulic pressure for determining the valve opening determination threshold in the initial process.
初期処理が終了すると、S71の判定がYESとなり、S80以降が実行される。S80において、保持フラグがセット状態にあるか否かが判定され、S81において、電流探索中フラグがセット状態にあるか否かが判定され、S82において、実液圧P*が目標液圧Pref以上か否かが判定される。
この場合には、保持フラグも、電流探索中フラグもリセット状態にあるため、S82において、実液圧P*が目標液圧Prefに達したか否かが判定される。初期処理終了後に、最初にS82が実行される場合には、実液圧P*は目標液圧Prefより小さいため、S83において、供給電流がΔIだけ増加させられる。以下、目標液圧に達するまで、S70,71、S80〜83が繰り返し実行され、供給電流が漸増させられる。
実液圧P*が目標液圧Prefに達すると、S82の判定がYESとなり、S84において保持フラグがセットされる。また、時間の計測が開始されるのであり、時間カウンタが0にリセットされる。
次に、S85において供給電流Iが0とされる。保持状態とされるのであり、S86において保持時間が経過したか否か、S87において静定時間が経過したか否かが判定される。増圧リニアバルブ80,81は常閉弁であり、供給電流Iが0とされた場合に、弁子105が弁座06に着座する閉状態とされる。
When the initial process is completed, the determination in S71 is YES, and S80 and subsequent steps are executed. In S80, it is determined whether the holding flag is in the set state. In S81, it is determined whether the current search flag is in the set state. In S82, the actual hydraulic pressure P * is equal to or higher than the target hydraulic pressure Pref. It is determined whether or not.
In this case, since both the holding flag and the current search flag are in the reset state, it is determined in S82 whether or not the actual hydraulic pressure P * has reached the target hydraulic pressure Pref. When S82 is executed for the first time after the end of the initial process, the actual fluid pressure P * is smaller than the target fluid pressure Pref, so that the supply current is increased by ΔI in S83. Thereafter, S70, 71 and S80 to 83 are repeatedly executed until the target hydraulic pressure is reached, and the supply current is gradually increased.
When the actual hydraulic pressure P * reaches the target hydraulic pressure Pref, the determination in S82 is YES, and the holding flag is set in S84. In addition, time measurement is started, and the time counter is reset to zero.
Next, the supply current I is set to 0 in S85. The holding state is set, and it is determined whether or not the holding time has elapsed in S86 and whether or not the settling time has elapsed in S87. The pressure-increasing
保持フラグが最初にセットされた場合は、静定時間が経過する以前であるため、S86,87の判定がNOとなる。静定時間が経過するまでの間、S70,71,80,85〜87が繰り返し実行される。静定時間が経過すると、S87の判定がYESとなり、S88において、S70において検出された実液圧P*が、時間tとともに記憶される。静定時間が経過し、勾配計測時間に移行したのであり、勾配計測期間の間、S87の実行により、実液圧P*(t)が記憶される。
そして、勾配計測時間が経過するとともに保持時間が経過すると、S86の判定がYESとなり、S89において、実液圧P*が基準液圧Pmとされ、S90において、目標液圧Prefが決定される。基準液圧Pmに設定値ΔPrefを加えた値とされるのであり、図19に示すように、目標液圧が階段状に増加させられる。
S91において、目標液圧が予め定められた最大値に達したか否かが判定され、最大値より小さい場合は、S92において、勾配計測時間中に記憶された実液圧P*(t)から実液圧P*の変化勾配が取得され、S93において、開弁前液圧Pm(t)が取得される。本実施例においては、電流探索状態においても、保持状態における場合と同様の勾配でブレーキシリンダ液圧が変化すると推定される。したがって、勾配計測時間中の液圧の変化勾配(保持状態における場合の液圧の実際の変化勾配)と、ある任意の時間t0における実液圧P*(t0)とに基づいて開弁前液圧Pm(t)が時間の関数として取得される。そして、S94において、開弁判定しきい値Popen(t)が、開弁前液圧Pm(t)に開弁判定変化量ΔPopenだけ大きい値として決定される(Popen(t)←Pm(t)+ΔPopen)。
開弁判定しきい値は、図20の破線が示すように決定される。増圧リニアバルブ80,81に漏れがある場合には、正常な場合より大きい値となり、減圧リニアバルブ90,91に漏れがある場合には、小さい値となる。
その後、S95において、保持フラグがリセットされ、電流探索中フラグがセットされて、供給電流の初期値Iが上述の場合(S73)と同様に、その時点の前後の差圧に基づいて決まる開弁電流Iopenから設定値ΔIsだけ小さい値とされる。
When the holding flag is set for the first time, since the settling time has not elapsed, the determinations in S86 and 87 are NO. S70, 71, 80, and 85 to 87 are repeatedly executed until the settling time elapses. When the settling time has elapsed, the determination in S87 is YES, and in S88, the actual hydraulic pressure P * detected in S70 is stored together with the time t. Since the settling time has elapsed and the time has shifted to the gradient measurement time, the actual hydraulic pressure P * (t) is stored by executing S87 during the gradient measurement period.
When the gradient measurement time elapses and the holding time elapses, the determination in S86 is YES, the actual hydraulic pressure P * is set to the reference hydraulic pressure Pm in S89, and the target hydraulic pressure Pref is determined in S90. The value is obtained by adding the set value ΔPref to the reference hydraulic pressure Pm, and as shown in FIG. 19, the target hydraulic pressure is increased stepwise.
In S91, it is determined whether or not the target hydraulic pressure has reached a predetermined maximum value. If it is smaller than the maximum value, in S92, the actual hydraulic pressure P * (t) stored during the gradient measurement time is determined. The change gradient of the actual hydraulic pressure P * is acquired, and in S93, the pre-valve hydraulic pressure Pm (t) is acquired. In the present embodiment, it is estimated that the brake cylinder hydraulic pressure changes with the same gradient as in the holding state even in the current search state. Therefore, the fluid before the valve opening based on the change gradient of the hydraulic pressure during the gradient measurement time (actual change gradient of the hydraulic pressure in the holding state) and the actual hydraulic pressure P * (t0) at a certain arbitrary time t0. The pressure Pm (t) is obtained as a function of time. In S94, the valve opening determination threshold value Popen (t) is determined as a value larger than the valve opening determination hydraulic pressure Pm (t) by the valve opening determination change amount ΔPopen (Popen (t) ← Pm (t)). + ΔPopen).
The valve opening determination threshold is determined as indicated by the broken line in FIG. When there is a leak in the pressure-increasing
Thereafter, in S95, the holding flag is reset, the current searching flag is set, and the initial value I of the supply current is determined based on the differential pressure before and after that time as in the case of the above (S73). The current value is smaller than the current Iopen by the set value ΔIs.
次に、本プログラムが実行される場合には、保持フラグがリセット状態、電流探索中フラグがセット状態にあるため、S81の判定がYESとなり、S96において、供給電流がΔIだけ大きくされ、S97において、実液圧P*が開弁判定しきい値Popen(t)を越えたか否かが判定される。実液圧P*が開弁判定しきい値Popen(t)以下である間は、S70,71,80,81,96,97が繰り返し実行されることにより、増圧リニアバルブ80,81への供給電流が漸増させられる。実液圧P*が開弁判定しきい値Popen (t)を越えた場合には、S97の判定がYESとなり、S98において、その瞬間の前後の差圧、供給電流値が読みとられ、これらが対応付けられてデータ対として記憶される。その後、S99において、電流探索中フラグがリセットされる。
S97においては、保持フラグが設定されてから計測が開始された時間に基づいて開弁判定しきい値Popen(t)が取得され、実液圧P*が、時間で決まる開弁判定しきい値Popen(t)より大きいか否かが判定されるのである。
Next, when this program is executed, since the holding flag is in the reset state and the current searching flag is in the set state, the determination in S81 is YES, the supply current is increased by ΔI in S96, and in S97 Then, it is determined whether or not the actual hydraulic pressure P * exceeds the valve opening determination threshold value Popen (t). While the actual fluid pressure P * is equal to or lower than the valve opening determination threshold value Popen (t), S70, 71, 80, 81, 96, and 97 are repeatedly executed, whereby the pressure increasing
In S97, the valve opening determination threshold value Popen (t) is acquired based on the time when the measurement is started after the holding flag is set, and the actual hydraulic pressure P * is determined by the time. It is determined whether or not it is larger than Popen (t).
次に、本プログラムが実行される場合には、電流探索中フラグも保持フラグもリセット状態にあるため、S80,81の判定がいずれもNOとなり、S82において、実液圧P*が目標液圧Prefより小さいか否かが判定される。
電流探索モードの終了時には、実液圧P*は目標液圧Prefより小さいため、S82の判定がNOとなり、実液圧P*が目標液圧Prefに達するまで、供給電流が漸増させられる。目標液圧Prefに達すると、S82の判定がYESとなり、S84,85において、供給電流Iが0とされて、保持フラグがセットされる。以下、目標液圧Prefが最大値Pmaxに達するまでの間、保持状態、電流探索状態が繰り返し実行されて、目標液圧が階段状に増加させられつつデータ対が取得される。実液圧P*が目標液圧Prefに達して保持状態が設定される毎に、ブレーキシリンダ液圧の変化勾配が取得され、開弁判定しきい値が決定されるのであり、電流探索状態においては、その決定された開弁判定しきい値に基づいて増圧リニアバルブ80,81が閉状態から開状態に切り換わったか否かが判定され、その時点のデータ対が取得されるのである。目標液圧Prefが最大値Pmaxに達すると、S91の判定がYESとなり、S100,101において、増圧バルブ終了フラグがセットされ、初期処理フラグがリセットされる。
図18において、第1の山の頂上に達したのであり、上りの部分に対応する制御が終了し、増圧リニアバルブ80,81についてデータ対が取得されたのである。
目標液圧の最大値Pmaxは、例えば、アキュムレータ圧Pacc等に基づいて決定することができる。最大値Pmaxは、その都度決定されても、予め定められた値としてもよい。
Next, when this program is executed, since both the current search flag and the holding flag are in the reset state, the determinations in S80 and 81 are both NO, and the actual hydraulic pressure P * is set to the target hydraulic pressure in S82. It is determined whether or not it is smaller than Pref.
At the end of the current search mode, since the actual hydraulic pressure P * is smaller than the target hydraulic pressure Pref, the determination in S82 is NO, and the supply current is gradually increased until the actual hydraulic pressure P * reaches the target hydraulic pressure Pref. When the target hydraulic pressure Pref is reached, the determination in S82 becomes YES, and in S84 and 85, the supply current I is set to 0 and the holding flag is set. Thereafter, until the target hydraulic pressure Pref reaches the maximum value Pmax, the holding state and the current search state are repeatedly executed, and the data pair is acquired while the target hydraulic pressure is increased stepwise. Each time the actual hydraulic pressure P * reaches the target hydraulic pressure Pref and the holding state is set, the change gradient of the brake cylinder hydraulic pressure is acquired, and the valve opening determination threshold is determined. Is determined based on the determined valve opening determination threshold value whether or not the pressure-increasing
In FIG. 18, the top of the first mountain has been reached, the control corresponding to the ascending portion has been completed, and data pairs have been acquired for the pressure increasing
The maximum value Pmax of the target hydraulic pressure can be determined based on, for example, the accumulator pressure Pacc. The maximum value Pmax may be determined each time or may be a predetermined value.
なお、漏れ勾配計測中において検出された実液圧P*に基づいて取得されたブレーキシリンダ液圧の変化勾配が設定勾配以上である場合には、データ対の取得が行われないようにすることもできる。漏れの程度が大きい場合には、開弁判定しきい値を変更しても、開弁電流を正確に取得できない場合があるからである。 It should be noted that when the change gradient of the brake cylinder hydraulic pressure acquired based on the actual hydraulic pressure P * detected during the leak gradient measurement is equal to or greater than the set gradient, acquisition of data pairs should not be performed. You can also. This is because if the degree of leakage is large, the valve opening current may not be obtained accurately even if the valve opening determination threshold is changed.
次に、データ対取得対象バルブが減圧リニアバルブ90,91である場合について(S53の実行について)図13のフローチャートに基づいて説明する。
S119において、増圧バルブ終了フラグがセット状態にあるか否かが判定される。セット状態にない場合には、S120以降が実行されることはない。
増圧バルブ終了フラグがセット状態にある場合には、S120において実液圧P*が取得され、S121において、初期処理フラグがセット状態にあるか否かが判定される。最初にS121が実行される場合には、初期処理フラグはリセット状態にあるため、S122〜129において初期処理が行われる。増圧リニアバルブ80,81についての初期処理とほぼ同じであるが、開弁判定しきい値Popenが基準液圧Pmから開弁判定変化量ΔPopenだけ小さい値(Popen←Pm−ΔPopen)とされるとともに、実液圧P*が開弁判定しきい値Popenより小さくなった場合(P*<Popen)に閉状態から開状態に切り換えられたとされること、開弁時の前後の差圧ΔP*openが実液圧P*とされること、目標液圧Prefが基準液圧Pmより設定値ΔPrefだけ小さい値とされること(Pref←Pm−ΔPref)等が異なる。
Next, the case where the data pair acquisition target valves are the pressure-reducing
In S119, it is determined whether or not the pressure increasing valve end flag is in the set state. If it is not in the set state, S120 and subsequent steps are not executed.
When the pressure increasing valve end flag is in the set state, the actual hydraulic pressure P * is acquired in S120, and in S121, it is determined whether or not the initial processing flag is in the set state. When S121 is executed for the first time, the initial process flag is in the reset state, so the initial process is performed in S122 to 129. Although it is almost the same as the initial processing for the pressure-increasing
次に、本プログラムが実行される場合には、初期処理フラグがセット状態にあるため、S121の判定はYESとなるが、保持フラグも電流探索中フラグもリセット状態にあるため、S130,131の判定がいずれもNOとなり、S132において、実液圧P*が目標液圧Pref以下であるか否かが判定される。最初にS132が実行される場合には、実液圧P*は目標液圧Prefより大きいため、S133において、減圧リニアバルブ90,91への供給電流が漸増させられる。実液圧P*が目標液圧Pref以下になると、S134において、保持フラグがセットされて時間の計測が開始され、S135において、減圧リニアバルブ90,91への供給電流が0とされる。以下、増圧リニアバルブ80,81における場合と同様に、S136において、保持時間が経過したか否かが判定され、S137において、静定時間が経過したか否かが判定される。静定時間が経過して勾配計測時間に移行すると、S138において、実液圧P*が時間tとともに記憶され、保持時間が経過すると、S139,140において、基準液圧Pmが取得され、目標液圧Prefが取得される。
Next, when this program is executed, since the initial processing flag is in the set state, the determination in S121 is YES, but since the holding flag and the current search flag are in the reset state, the processing in S130 and 131 is performed. Both determinations are NO, and in S132, it is determined whether or not the actual hydraulic pressure P * is equal to or lower than the target hydraulic pressure Pref. When S132 is first executed, the actual fluid pressure P * is higher than the target fluid pressure Pref, and therefore the supply current to the pressure-reducing
そして、S141において、目標液圧Prefが最小値Pmin以下であるか否かが判定される。最初値Pminより大きい間、S142〜144において、S138において記憶された勾配計測時間中の実液圧の変化勾配が取得されて、開弁前液圧、開弁判定しきい値が決定される。この場合においても、増圧リニアバルブ80,81に漏れがある場合には、実液圧P*は増加し、減圧リニアバルブ90,91に漏れがある場合には低下する。S145において、保持フラグがリセットされるとともに、電流探索中フラグがセットされ、電流探索状態における供給電流の初期値がその時点の開弁電流Iopenより設定値ΔIsだけ小さい値とされる。
次に本プログラムが実行される場合には、電流探索中フラグがセット状態にあるため、S131の判定がYESとなり、S146〜149において、電流が漸増させられつつ、実液圧P*が開弁判定しきい値より小さくなるか否かが判定される。実液圧P*が開弁判定しきい値より小さくなると、データ対が記憶されて、電流探索中フラグがリセットされる。
以下同様に、目標液圧が階段状に小さくされつつ、保持状態と電流探索状態とが繰り返し実行されて、データ対が取得されるのであるが、目標液圧が目標液圧の最低値Pmin以下になると、S141の判定がYESとなり、S150において、減圧バルブ終了フラグがセットされ、S151において、初期処理フラグがリセットされる。図18の第1の山の下りの部分に対応する制御が終了したのである。最低値Pminは、大気圧としたり、ファーストフィルが終了した場合の大きさとしたり、それらの値より設定圧だけ大きい値としたりすること等ができる。
In S141, it is determined whether or not the target hydraulic pressure Pref is less than or equal to the minimum value Pmin. While larger than the initial value Pmin, in S142 to 144, the change gradient of the actual hydraulic pressure during the gradient measurement time stored in S138 is acquired, and the pre-valve hydraulic pressure and the valve opening determination threshold are determined. Even in this case, the actual hydraulic pressure P * increases when the pressure-increasing
Next, when this program is executed, since the current search flag is set, the determination in S131 is YES, and the actual hydraulic pressure P * is opened while the current is gradually increased in S146 to 149. It is determined whether it is smaller than the determination threshold value. When the actual hydraulic pressure P * becomes smaller than the valve opening determination threshold value, the data pair is stored and the current search flag is reset.
Similarly, while the target hydraulic pressure is reduced stepwise, the holding state and the current search state are repeatedly executed to acquire a data pair, but the target hydraulic pressure is equal to or lower than the minimum value Pmin of the target hydraulic pressure. Then, the determination in S141 is YES, the decompression valve end flag is set in S150, and the initial processing flag is reset in S151. The control corresponding to the downward part of the first mountain in FIG. 18 has been completed. The minimum value Pmin can be set to atmospheric pressure, to the size when the first fill is completed, or to a value larger than those values by a set pressure.
以下、増圧リニアバルブ80,81についてのデータ対の取得および減圧リニアバルブ90,91についてのデータ対の取得が、山の数Nyが設定数Ny0になるまで繰り返し実行され、設定数Ny0になると、S24においてデータ対の適否が判定される。
Hereinafter, the acquisition of the data pair for the pressure-increasing
次に、後輪の個別液圧制御装置72,73についてデータ対が取得される場合について説明する。この場合には、減圧リニアバルブ92,93が常開弁である。
S52の増圧リニアバルブ82,83についてのデータ対の取得は図14のフローチャートで表す。S70〜S101までの処理は前輪の個別液圧制御弁装置70,71における場合と同じであるため説明を省略する。ここでは、実液圧P*が設定圧より大きい場合は小さい場合より、減圧リニアバルブ92,93のコイル102への供給電流が大きくされる。減圧リニアバルブ92,93は常開弁であるため、増圧リニアバルブ82,83の制御により後輪のブレーキシリンダ20の液圧が高くなり、減圧リニアバルブ92,93の前後の差圧が大きくなると閉状態に保つために大きな電流が必要となるからである。
S171において、実液圧P*が設定圧Ph以上であるか否かが判定される。設定圧以上である場合には、S172において、減圧リニアバルブ92,93のコイル102への供給電流が大きくされ(I=Ih1)、設定圧より小さい場合には、S173において、小さくされる(I=Ih2<Ih1)。
Next, a case where a data pair is acquired for the individual hydraulic
Acquisition of a data pair for the pressure-increasing
In S171, it is determined whether or not the actual hydraulic pressure P * is equal to or higher than the set pressure Ph. When the pressure is equal to or higher than the set pressure, the supply current to the
なお、本実施例においては、減圧リニアバルブ92,93への供給電流が2段階で制御されるようにされていたが、3段階以上で制御されるようにしたり、実液圧P*に応じて(前後の差圧に応じて)連続的に制御されるようにしたりすることもできる。いずれにしても、最大のブレーキシリンダ液圧に応じた電流に保持される場合より消費電力の低減を図ることができる。
In this embodiment, the supply current to the pressure-reducing
S54の減圧リニアバルブ92,93についてのデータ対の取得は図15のフローチャートで表す。大部分のステップの実行は図13のフローチャートで表される減圧リニアバルブ90,91についての実行と同じであるが、常開弁と常閉弁との差に起因して異なるステップがあるため、その部分について説明する。
S123′において決定される供給電流Iは、その時点の前後の差圧に応じて決まる開弁電流より設定値大きい値とされる(I←Iopen+ΔIs)。S145′においても同様である。
また、電流探索中において、あるいは、実液圧P*が目標液圧Pref以上である場合には、減圧リニアバルブ92,93のコイル102への供給電流がS126′,133′,146′において漸減させられる。そして、実液圧P*が開弁判定しきい値Popenより小さくなると、開状態に切り換えられたとされる。
Acquisition of the data pair about the pressure-reduction
The supply current I determined in S123 ′ is set to a value larger than the valve opening current determined according to the differential pressure before and after that time (I ← Iopen + ΔIs). The same applies to S145 ′.
Further, during the current search or when the actual hydraulic pressure P * is equal to or higher than the target hydraulic pressure Pref, the supply current to the
さらに、保持フラグがセット状態にある場合には、減圧リニアバルブ92,93のコイル102への供給電流が大きくされて、ブレーキシリンダ20からリザーバ72への作動液の流れが阻止される。この場合において、静定時間が経過する以前においては、S181の判定がNOとなり、S182において、供給電流が大きくされて(I=Ia=Ih1)、大きな押付力で弁子114が弁座115に押し付けられるが、静定時間を超えると、S183において供給電流が小さくされて(I=Ib<Ia)、押付力が小さくされる。
この押付力が小さくされた状態が勾配計測時間であり、S138において、実液圧P*が記憶される。
Further, when the holding flag is in the set state, the supply current to the
The state in which the pressing force is reduced is the gradient measurement time, and the actual hydraulic pressure P * is stored in S138.
本実施例においては、静定時間が経過する以前においては、図14のフローチャートで表されるプログラムのS172において供給される電流と同じ大きさの電流が供給され(Ia=Ih1)、静定時間を超えた場合には、それより小さい電流であって、開弁電流Iより設定値ΔId大きい電流が供給される(Ib=Iopen+ΔId)。
図22に示すように、保持状態において、弁子114を弁座115に強く押し付けることにより、これらを確実に閉状態とすることが可能となる。また、その後、供給電流が小さくされて、押付力が小さくされることにより、漏れに起因する圧力変化が検出され易くされる。また、開弁電流を検出する際にも、電流Iaから減少させるより電流Ibから減少させた方が、検出時間が短くなるという利点もある。
なお、静定時間においては、最大電流が供給されるようにすることができる。また、保持期間において2段階で供給電流を制御することは不可欠ではなく、一定(例えば、Ib)に保持されるようにすることができる。
In the present embodiment, before the settling time elapses, a current having the same magnitude as that supplied in S172 of the program represented by the flowchart of FIG. 14 is supplied (Ia = Ih1), and the settling time is reached. Is exceeded, a current smaller than that and larger than the valve opening current I by a set value ΔId is supplied (Ib = Iopen + ΔId).
As shown in FIG. 22, when the
Note that the maximum current can be supplied during the settling time. Further, it is not indispensable to control the supply current in two stages in the holding period, and it can be held constant (for example, Ib).
複数のデータ対の適否判定について図16のフローチャートに基づいて説明する。このルーチンは、各リニアバルブ毎に実行される。S221において、記憶されたデータ対の数Md(キャンセルされたデータ対の数は含まない)が取得され、S222において、データ対の数Mdが山の数Ny0に自然数αを加えた値以上であるか否かが判定される(Md≧Ny0+α)。データ対の数が山の数Ny0と同じである場合には、互いに同じデータ対(前後の差圧、供給電流が同じ)である可能性があり、それを排除するためである。自然数αは1であれば、少なくとも2点を取得することができる。山の数Ny0は、図18に示す場合においては3であるが、それに限らない。
S222の判定がYESの場合には、S223において相関係数γが演算され、S224において、相関係数の絶対値|γ|が設定値γ0以上であるか否かが判定される。常開弁である場合には正の相関があり、常閉弁である場合には負の相関があるからである。作動特性を取得する際には、相関係数の絶対値|γ|が大きく、前後の差圧と供給電流量との相関関係の度合いが強いことが望ましい。
The suitability determination of a plurality of data pairs will be described based on the flowchart of FIG. This routine is executed for each linear valve. In S221, the number Md of stored data pairs (not including the number of canceled data pairs is acquired), and in S222, the number Md of data pairs is equal to or greater than the value obtained by adding the natural number α to the number Ny0 of peaks. Is determined (Md ≧ Ny0 + α). If the number of data pairs is the same as the number of peaks Ny0, there is a possibility that they are the same data pair (different pressure before and after, the same supply current), and this is to be eliminated. If the natural number α is 1, at least two points can be acquired. The number of peaks Ny0 is 3 in the case shown in FIG. 18, but is not limited thereto.
If the determination in S222 is YES, the correlation coefficient γ is calculated in S223, and it is determined in S224 whether or not the absolute value | γ | of the correlation coefficient is equal to or greater than the set value γ0. This is because there is a positive correlation when the valve is normally open, and there is a negative correlation when the valve is normally closed. When obtaining the operating characteristics, it is desirable that the absolute value | γ | of the correlation coefficient is large and the degree of correlation between the differential pressure before and after and the amount of supplied current is strong.
取得されたデータ対の個数がMdである場合の、前後の差圧ΔP*open(i)と開弁電流Iopen(i)との間の相関係数γは、前後の差圧のデータ各々の平均値<ΔP*open>からの差をX(i)とし、開弁電流のデータの各々の平均値<Iopen>からの差をY(i)とした場合、すなわち、
X(i)=ΔP*open(i)−<ΔP*open>
ただし、<ΔP*open>=(ΣΔP*open(i))/Md
とし、
Y(i)=Iopen(i)−<Iopen>
ただし、<Iopen>=(ΣΔIopen(i))/Md
とした場合に、式
γ={(ΣX(i)・Y(i))/Md}/{√(ΣX(i)2)・√(ΣY(i)2)}
に従って取得される。
When the number of acquired data pairs is Md, the correlation coefficient γ between the front and rear differential pressure ΔP * open (i) and the valve opening current Iopen (i) is the difference between the front and rear differential pressure data. When the difference from the average value <ΔP * open> is X (i) and the difference from each average value <Iopen> of the valve opening current data is Y (i), that is,
X (i) = ΔP * open (i) − <ΔP * open>
However, <ΔP * open> = (ΣΔP * open (i)) / Md
age,
Y (i) = Iopen (i)-<Iopen>
However, <Iopen> = (ΣΔIopen (i)) / Md
Γ = {(ΣX (i) · Y (i)) / Md} / {√ (ΣX (i) 2 ) · √ (ΣY (i) 2 )}
Get according to.
相関係数の絶対値|γ|が設定値γ0以上である場合には、S225において、取得されたデータ対は適切であるとされ、設定値γ0より小さい場合にはS226において、適切でないとされる。
適切である場合には、S26において作動特性が取得される。例えば、複数のデータ対の前後の差圧、供給電流のデータの各々に基づいて直線の傾き、切片が取得されて、1つの直線で表される作動特性を取得することができる。
例えば、傾きKは、式
K=[Σ(ΔP*open(i)・Iopen(i))−{(ΣΔP*open(i)・ΣIopen(i))/Md}]
/{ΣΔP*open(i)2−(ΣΔP*open(i))2/Md}
に従って取得し、切片Ioffsetは式
Ioffset={ΣIopen(i)+K・(−ΣΔP*open(i))}/Md
に従って取得することができる。
If the absolute value | γ | of the correlation coefficient is equal to or larger than the set value γ0, the acquired data pair is determined to be appropriate in S225, and if it is smaller than the set value γ0, it is determined not to be appropriate in S226. The
If so, operational characteristics are obtained in S26. For example, the slope of the straight line and the intercept are acquired based on the differential pressure before and after the plurality of data pairs and the data of the supply current, and the operation characteristic represented by one straight line can be acquired.
For example, the slope K is expressed by the equation K = [Σ (ΔP * open (i) · Iopen (i)) − {(ΣΔP * open (i) · ΣIopen (i)) / Md}]
/ {ΣΔP * open (i) 2 − (ΣΔP * open (i)) 2 / Md}
And the intercept Ioffset is given by the formula Ioffset = {ΣIopen (i) + K · (−ΣΔP * open (i))} / Md
Can be obtained according to.
複数のデータ対が適切でないとされた場合には、図9のフローチャートのS27において、さらに、データ対の取得が行われるが、S27の実行は、S23の実行(図11のフローチャートのS57)において山の数の設定値Ny0が1とされた場合と同様である。そのため、図11のフローチャートにおいて、S54,55において、増圧バルブ終了フラグ、減圧バルブ終了フラグがセットされて、S56において、カウンタのカウント値Nyが1になると、S57の判定がYESとなる。
S28(図9参照)のデータ対の適否判定においては、図17のフローチャートに示すように、取得されたデータ対の個数は、S23において取得された個数とS27において取得された個数との和となり、S251において、山の数が、S23における山の数Ny0と追加して行われた山の数Nmとを合わせた数(Ny0+Nm)となるため、データ対の数Mdが(Ny0+Nm+α)以上か否かが判定されることになる。S27の実行回数が1回である場合には、Nmは1であるが、複数回実行された場合には、その回数となる。S223において、取得された(データ対の数は増えることが多い)データ対について相関係数γが演算により取得され、以下同様に実行される。
If it is determined that a plurality of data pairs are not appropriate, acquisition of data pairs is further performed in S27 of the flowchart of FIG. 9, but the execution of S27 is performed in the execution of S23 (S57 of the flowchart of FIG. 11). This is the same as when the set value Ny0 of the number of peaks is 1. Therefore, in the flowchart of FIG. 11, when the pressure increasing valve end flag and the pressure reducing valve end flag are set in S54 and 55, and the count value Ny of the counter becomes 1 in S56, the determination in S57 becomes YES.
In the determination of suitability of data pairs in S28 (see FIG. 9), as shown in the flowchart of FIG. 17, the number of acquired data pairs is the sum of the number acquired in S23 and the number acquired in S27. In S251, the number of peaks is a number (Ny0 + Nm) obtained by adding the number of peaks Ny0 in S23 and the number of peaks Nm added, and therefore the number Md of data pairs is equal to or greater than (Ny0 + Nm + α). Will be determined. When the number of executions of S27 is 1, Nm is 1, but when it is executed a plurality of times, it is the number of times. In S223, the correlation coefficient γ is acquired by calculation for the acquired data pair (the number of data pairs is often increased), and so on.
本実施例においては、最初に、山の数が設定個数Ny0になるまでデータ対が取得されるが、取得されたデータ対が適切でない場合には、ブレーキシリンダ液圧の増減が1回行われ(山の数が1つ増やされて)、データ対が取得されて、適否が判定される。そして、適切でないとされた場合には、さらに山の数が1つ増やされ、以下同様に実行される。取得されたデータ対が適切でないとされた場合には、ブレーキシリンダ液圧の増減が1回行われて、データ対が取得されるのであり、ブレーキシリンダ液圧の増減が1回行われる毎(山の数が増える毎)に適否が判定されるようにされている。その結果、できる限り少ないデータ対の個数で、正確に作動特性が取得されるようにすることができる。 In this embodiment, first, data pairs are acquired until the number of peaks reaches the set number Ny0, but if the acquired data pairs are not appropriate, the brake cylinder hydraulic pressure is increased or decreased once. (The number of peaks is incremented by one) and a data pair is acquired to determine suitability. And when it is determined that it is not appropriate, the number of peaks is further increased by one, and the same is executed thereafter. When it is determined that the acquired data pair is not appropriate, the brake cylinder hydraulic pressure is increased and decreased once, and the data pair is acquired. Every time the brake cylinder hydraulic pressure is increased and decreased ( Appropriateness is determined each time the number of mountains increases. As a result, the operating characteristics can be obtained accurately with as few data pairs as possible.
このように、本実施例においては、データ対を取得する際の開弁判定しきい値が勾配計測時間中のブレーキシリンダ液圧P*の変化勾配に基づいて決定される。その結果、リニアバルブ80〜83,90〜93に漏れがあっても、閉状態から開状態に切り換わったことを正確に検出することができ、開弁電流を正確に検出することができる。データ対を正確に取得することができるのであり、真の特性に近い作動特性を得ることが可能となり、それに基づくブレーキシリンダ液圧の制御精度を向上させることができる。
また、リニアバルブにおける漏れに起因する圧力変化の状態は、リニアバルブの前後の差圧が異なると、異なるのが普通である。それに対して、本実施例においては、目標液圧が変化させられて保持される毎に、ブレーキシリンダ液圧の変化状態が検出されて、開弁判定しきい値が決定されるようにされている。そのため、開弁判定しきい値に基づけば、リニアバルブが開弁したことを正確に検出することができる。このように、本発明は、目標液圧を段階的に変化させつつ開弁したことが検出されて、作動特性が取得される場合に、特に有効である。
さらに、データ対が取得される以前に液圧ブレーキ16〜19において、ブレーキシリンダ20の液圧を設定圧以上として、パッド22とロータ23との間のクリアランスが小さくされるため、ブレーキシリンダ液圧が増加させられる場合に、最初にデータ対が取得される場合に、開弁したことを正確に検出することができる。特に、パッド22を交換した後等に有効である。
また、複数のデータ対について、相関係数が取得され、相関係数の絶対値が大きい場合に、複数のデータ対が適切であるとされて、作動特性が作成されるため、作動特性を真の特性に近づけることが可能となる。
As described above, in this embodiment, the valve opening determination threshold value when acquiring the data pair is determined based on the change gradient of the brake cylinder hydraulic pressure P * during the gradient measurement time. As a result, even if there is a leak in the
Further, the state of pressure change due to leakage in the linear valve is usually different when the differential pressure before and after the linear valve is different. On the other hand, in this embodiment, every time the target hydraulic pressure is changed and held, the change state of the brake cylinder hydraulic pressure is detected, and the valve opening determination threshold value is determined. Yes. Therefore, based on the valve opening determination threshold, it is possible to accurately detect that the linear valve has opened. As described above, the present invention is particularly effective when it is detected that the valve has opened while changing the target hydraulic pressure stepwise, and the operating characteristics are acquired.
Further, in the
In addition, when a correlation coefficient is obtained for a plurality of data pairs and the absolute value of the correlation coefficient is large, the plurality of data pairs are deemed appropriate, and the operation characteristics are created. It is possible to approach the characteristics of
以上のように、本実施例においては、ブレーキECU200の記憶部206の図9のフローチャートで表される作動特性学習プログラムを記憶する部分、実行する部分により作動特性取得装置が構成され、図8のフローチャートで表される供給電流制御プログラムを記憶する部分、実行する部分等により液圧制御部が構成される。作動特性取得装置は、開弁特性取得部でもある。
作動特性取得装置のうちの、図12〜15のフローチャートのS85,96(S135,146、S182,183,146′)を記憶する部分、実行する部分等により電流制御部が構成され、S92〜94(S142〜144)を記憶する部分、実行する部分等により作動判定しきい値決定部が構成される。電流制御部のうちのS85(S135,S182,183)を記憶する部分、実行する部分等により閉状態保持部が構成され、S96(S146、S146′)を記憶する部分、実行する部分等により電流漸変部が構成される。閉状態保持部は、目標値対応電流保持部でもあり、作動判定しきい値決定部は、待ち型作動判定しきい値決定部でもある。また、S98(S148)を記憶する部分、実行する部分等によりデータ取得部が構成される。さらに、S82,83(S132,133)を記憶する部分、実行する部分等により目標値対応電流制御部が構成され、S79,90(S129.140)を記憶する部分、実行する部分等により目標値変化部が構成される。
As described above, in the present embodiment, the operation characteristic acquisition device is configured by the part that stores the operation characteristic learning program represented by the flowchart of FIG. 9 of the storage unit 206 of the brake ECU 200 and the part that executes the program. The hydraulic pressure control unit is configured by a part that stores the supply current control program represented by the flowchart, a part that executes the program, and the like. The operating characteristic acquisition device is also a valve opening characteristic acquisition unit.
Of the operating characteristic acquisition device, the current control unit is configured by a part for storing S85, 96 (S135, 146, S182, 183, 146 ′) in the flowchart of FIGS. The operation determination threshold value determination unit is configured by a part that stores (S142 to 144), a part that executes (S142 to 144), and the like. Of the current control unit, a part that stores S85 (S135, S182, 183), a part that executes it, and the like constitute a closed state holding part, and a part that stores S96 (S146, S146 ′), a part that executes S96 (S146, S146 ′) A gradual change part is constructed. The closed state holding unit is also a target value-corresponding current holding unit, and the operation determination threshold value determination unit is also a waiting type operation determination threshold value determination unit. In addition, a data acquisition unit is configured by a part that stores S98 (S148), a part that executes S98, and the like. Furthermore, a target value corresponding current control unit is configured by a portion for storing S82, 83 (S132, 133), a portion for executing, and the like, and a target value is determined by a portion for storing S79, 90 (S129.140), a portion for executing, etc. A change part is configured.
なお、上記実施例においては、増圧リニアバルブ、減圧リニアバルブが液圧ブレーキ装置に組み付けられた状態で作動特性が取得される場合について説明したが、同様の実行を、組み付ける以前において実行することができる。例えば、液圧ブレーキ装置の製造工程において作動特性が取得されることになる。このように、作動特性が個々のリニアバルブそれぞれについて取得されれば、予め決められた作動特性が利用される場合より、ブレーキシリンダ液圧の制御精度を向上させることができる。
また、上記実施例においては、開弁前液圧に一定の値である開弁判定変化量ΔPopenを加えることによって開弁判定しきい値Popenが決定されるようにされていたが、増圧リニアバルブ80〜83,減圧リニアバルブ90〜93の漏れに起因する前後の差圧の変化、それに伴う開弁電流の変化等を考慮して、開弁判定変化量ΔPopenが決定されるようにすることができる。
In the above-described embodiment, the case has been described in which the operating characteristic is acquired in a state where the pressure increasing linear valve and the pressure reducing linear valve are assembled in the hydraulic brake device. Can do. For example, the operating characteristics are acquired in the manufacturing process of the hydraulic brake device. Thus, if the operation characteristics are acquired for each of the individual linear valves, the control accuracy of the brake cylinder hydraulic pressure can be improved as compared with the case where the predetermined operation characteristics are used.
In the above embodiment, the valve opening determination threshold value Popen is determined by adding the valve opening determination change amount ΔPopen which is a constant value to the hydraulic pressure before valve opening. The valve opening determination change amount ΔPopen is determined in consideration of the change in the differential pressure before and after due to leakage of the
さらに、上記実施例においては、増圧リニアバルブ80〜83、減圧リニアバルブ90〜93が漏れが許容されないものであったが、漏れが許容されるバルブについて作動特性を取得する場合にも適用することができる。漏れが許容されるバルブにおいては、常閉弁において、供給電流が0とされても、一定の漏れがあるが、この漏れに起因するブレーキシリンダ液圧の変化勾配は常に同じとは限らない。そのため、保持状態とされる毎に液圧変化が検出されて、それに基づいて開弁判定しきい値が決定され、その決定された開弁判定しきい値に基づいてリニアバルブが開弁したか否かが判定されるようにすることは妥当なことである。特に、前後の差圧が異なると、漏れに起因する液圧の変化状態も異なる。そのため、漏れが許容されるリニアバルブについての作動特性が、目標液圧が段階的に変化させられることにより、前後の差圧が段階的に変化させられつつ開弁したか否かが判定され、データ対が取得される作動特性取得装置によって取得される場合に、本発明を適用することは有効なことである。なお、加工精度に起因して漏れが生じる場合には、リニアバルブ個々で漏れの程度が異なるのが普通である。そのため、リニアバルブ個々について作動特性を取得する際に、本発明を適用することも有効である。
Further, in the above-described embodiment, the pressure-increasing
また、上記実施例においては、静定時間の経過後に勾配計測時間に移行されるようにされていたが、静定時間を短くしたり、静定時間を無くしたりすることもできる。静定時間においては、キャリパ21の弾性変形に起因する圧力変化が大きく、かつ、常に同じであるとは限らない。そのため、静定時間を含む保持時間における圧力変化に基づいて開弁判定しきい値を決定する場合には、キャリパ21の弾性変形に起因する圧力変化の減衰の状態を考慮して、電流探索状態における液圧変化の状態を推定し、それに基づいて、開弁前液圧、開弁判定しきい値が決定されるようにする。本実施形態におけるように、静定時間を無くしたり、短くしたりすれば、作動特性を取得するのに要する時間を短くすることができる。
Moreover, in the said Example, although it was made to transfer to gradient measurement time after progress of stabilization time, stabilization time can be shortened or stabilization time can be eliminated. During the settling time, the pressure change due to the elastic deformation of the
さらに、キャリパ21等の弾性変形に起因する圧力変化は、保持される以前のブレーキシリンダ20の液圧の増加勾配、供給電流が保持された時点における液圧の大きさ自体等の影響を受ける。そのため、保持状態におけるブレーキシリンダ液圧の目標値が変更される毎に、保持時期における圧力変化を取得し、それに基づいて開弁判定しきい値を決定することは有効なことである。また、ブレーキシリンダの液圧を増加する場合の増加勾配が一定でない場合にも有効である。
Further, the pressure change due to elastic deformation of the
また、勾配計測時間における実際のブレーキシリンダ液圧の変化勾配の絶対値が設定値以上であるか否かを判定し、設定値以上である場合には、データ対が記憶されないようにしたり、異物除去制御が行われるようにしたりすることができる。異物除去制御としては、異物が介在していると推定されるバルブについて、開度が設定値以上となるように、コイルに電流が供給されるようにする。バルブに大きな流量で作動液が流れ、異物を除去することができる。
その場合のデータ対の取得の一例を図23のフローチャートで表し、異物除去制御の一例を図24のフローチャートで表す。
本実施例においては、S92において、勾配計測時間内におけるブレーキシリンダ液圧に基づいて、液圧変化勾配ΔP*が取得された後、S201において、変化勾配の絶対値|ΔP*|が設定値ΔPth以上であるか否かが判定され、設定値ΔPthより小さい場合には、S93以降において、上記実施例における場合と同様に開弁判定しきい値が決定されて、データ対が取得されるが、変化勾配の絶対値|ΔP*|が設定値ΔPth以上である場合には、S202において、異物除去制御が行われる。
また、この場合には、保持フラグも電流探索中フラグもリセット状態のままであるため、S82において、実液圧P*がS90において決定された目標液圧Prefに達するまで電流が漸増させられる。この場合には、S96〜99が実行されないため、データ対が取得されることがない。漏れが大きい場合には、データ対が取得されない方が望ましいこともあるのである。
なお、異物除去制御が行われた後に(S202の実行の後に)、保持フラグがセットされるようにして、保持状態が設定されるようにすることもできる。異物除去制御が行われた後には、勾配計測時間において検出されたブレーキシリンダ液圧に基づいて取得された変化勾配の絶対値|ΔP*|は小さくなると考えられるからである。
また、前輪側の増圧リニアバルブ80,81についての作動特性が取得される場合に限らず、減圧リニアバルブ90,91、後輪側の増圧リニアバルブ82,83,減圧リニアバルブ92,93についての作動特性が取得される場合も同様である。
Also, it is determined whether or not the absolute value of the actual brake cylinder hydraulic pressure change gradient during the gradient measurement time is greater than or equal to the set value. If the absolute value is greater than or equal to the set value, the data pair is not stored, Removal control can be performed. In the foreign matter removal control, a current is supplied to the coil so that the opening degree of the valve estimated to contain foreign matter is equal to or greater than a set value. The hydraulic fluid flows through the valve at a large flow rate, and foreign matters can be removed.
An example of acquiring the data pair in that case is shown in the flowchart of FIG. 23, and an example of the foreign matter removal control is shown in the flowchart of FIG.
In this embodiment, after the hydraulic pressure change gradient ΔP * is acquired based on the brake cylinder hydraulic pressure within the gradient measurement time in S92, the absolute value | ΔP * | of the change gradient is set to the set value ΔPth in S201. If it is determined whether or not the value is smaller than the set value ΔPth, the valve opening determination threshold value is determined and the data pair is acquired in S93 and the same as in the above embodiment. When the absolute value | ΔP * | of the change gradient is equal to or larger than the set value ΔPth, foreign matter removal control is performed in S202.
In this case, since the holding flag and the current search flag remain in the reset state, in S82, the current is gradually increased until the actual hydraulic pressure P * reaches the target hydraulic pressure Pref determined in S90. In this case, since S96 to 99 are not executed, the data pair is not acquired. If the leak is large, it may be desirable not to acquire the data pair.
Note that the holding state can be set by setting the holding flag after the foreign substance removal control is performed (after execution of S202). This is because it is considered that the absolute value | ΔP * | of the change gradient acquired based on the brake cylinder hydraulic pressure detected during the gradient measurement time becomes smaller after the foreign matter removal control is performed.
Further, the operation characteristics of the pressure increasing
異物除去制御において、S251において、漏れが大きいとされたリニアバルブに開度が最大となる電流が供給される。本実施例においては、常閉弁については最大の電流が供給され、常開弁については0とされる。S252において、設定時間が経過したか否かが判定される。設定時間の間、開度が最大に保たれるのであり、それによって、大きな流量で作動液が流れ、異物を除去し、弁子の弁座に対する相対姿勢を正規な姿勢とすることができる。設定時間の経過後、S253において、供給電流が所定の電流に戻される。例えば、異物除去制御が行われる以前の電流としたり、その時点の目標液圧より小さい液圧となるような電流としたりすること等ができる。
なお、異物が介在していると推定されるバルブに限らず、増圧リニアバルブと減圧リニアバルブとの両方の開度を大きくすれば、作動液がより一層流れ易くなるため、異物を除去し易くなる。
In the foreign matter removal control, in S251, a current at which the opening degree is maximized is supplied to the linear valve that is assumed to have a large leak. In the present embodiment, the maximum current is supplied for the normally closed valve, and 0 for the normally open valve. In S252, it is determined whether or not the set time has elapsed. During the set time, the opening degree is maintained at the maximum, whereby the working fluid flows at a large flow rate, foreign matter is removed, and the relative posture of the valve element with respect to the valve seat can be made a normal posture. After elapse of the set time, the supply current is returned to a predetermined current in S253. For example, the current before the foreign matter removal control is performed, or a current that is lower than the target hydraulic pressure at that time can be set.
In addition, it is not limited to valves that are estimated to contain foreign matter, and if the opening degree of both the pressure-increasing linear valve and the pressure-reducing linear valve is increased, the working fluid will flow more easily. It becomes easy.
さらに、作動特性は、リニアバルブの供給電流のフィードバック制御に利用されても、フィードフォワード制御に利用されてもよい。
また、上記実施例においては、ブレーキシリンダ液圧の制御において、目標液圧がリニアバルブが閉状態から開状態に切り換えられた場合に変化させられるようにされていたが、電流探索状態に切り換えられる場合に変化させられるようにすることもできる等、リニアバルブへの供給電流の制御の態様は、上記実施例におけるそれに限らない。
その他、液圧ブレーキはドラムブレーキとする等本発明は、前述に記載の態様の他、当業者の知識に基づいて種々の変更、改良を施した態様で実施することができる。
Further, the operating characteristic may be used for feedback control of the supply current of the linear valve or may be used for feedforward control.
In the above embodiment, in the control of the brake cylinder hydraulic pressure, the target hydraulic pressure is changed when the linear valve is switched from the closed state to the open state. However, the target hydraulic pressure is switched to the current search state. The mode of controlling the current supplied to the linear valve is not limited to that in the above-described embodiment, such as being able to be changed in some cases.
In addition, the hydraulic brake is a drum brake, and the present invention can be implemented in various modifications and improvements based on the knowledge of those skilled in the art in addition to the aspects described above.
80〜83:増圧リニアバルブ 90〜93:減圧リニアバルブ 100、102:コイル 200:ブレーキECU 216:ブレーキシリンダ液圧センサ 220:液圧源液圧センサ
80 to 83: pressure increasing
Claims (6)
前記コイルへの供給電流が漸変させられる状態において、前記電磁制御弁の高圧側と低圧側との少なくとも一方の側の圧力が作動判定しきい値になった場合に、前記電磁制御弁が閉状態と開状態との間で切り換わったとして、その時の供給電流である開閉作動電流と前記高圧側と低圧側との差圧との関係である作動特性を取得する作動特性取得装置と、
その作動特性取得装置によって取得された作動特性に基づいて、前記コイルへの供給電流を制御することによって、前記電磁制御弁の高圧側と低圧側とのいずれか一方の側の液圧を制御する液圧制御部と
を含み、
前記作動特性取得装置が、(a)保持期間において前記コイルへの供給電流を保持した後に、漸変期間において前記コイルへの供給電流を漸変させる電流制御部と、(b)前記保持期間における前記電磁制御弁の高圧側と低圧側との少なくとも一方の側の圧力の変化状態に基づいて、前記作動判定しきい値を決定する作動判定しきい値決定部とを含むことを特徴とする液圧制御装置。 An electromagnetic control valve that opens and closes according to a relationship between at least a differential pressure acting force according to a differential pressure between the high pressure side and the low pressure side, and an electromagnetic driving force according to a current supplied to the coil;
In a state where the supply current to the coil is gradually changed, the electromagnetic control valve is closed when the pressure on at least one of the high pressure side and the low pressure side of the electromagnetic control valve becomes an operation determination threshold value. An operation characteristic acquisition device that acquires an operation characteristic that is a relationship between a switching operation current that is a supply current at that time and a differential pressure between the high-pressure side and the low-pressure side, as switched between a state and an open state;
Based on the operation characteristic acquired by the operation characteristic acquisition device, the hydraulic pressure on either the high pressure side or the low pressure side of the electromagnetic control valve is controlled by controlling the current supplied to the coil. Including a hydraulic control unit,
The operating characteristic acquisition device is (a) a current control unit that gradually changes the supply current to the coil in the gradual change period after holding the supply current to the coil in the hold period, and (b) in the holding period. An operation determination threshold value determination unit that determines the operation determination threshold value based on a pressure change state on at least one of a high pressure side and a low pressure side of the electromagnetic control valve; Pressure control device.
前記電磁制御弁の高圧側と低圧側との少なくとも一方の側の圧力を検出する圧力検出装置と、
前記コイルへの供給電流を予め定められた設定時間の間保持する電流保持部と、
その電流保持部により前記供給電流が前記設定時間の間保持された後、前記供給電流を漸変させる電流漸変部と、
前記電流保持部により前記コイルへの供給電流が保持された状態において、前記圧力検出装置によって検出される圧力の変化状態に基づいて作動判定しきい値を決定する作動判定しきい値決定部と、
前記電流漸変部によって前記コイルへの供給電流が漸変させられている状態において、前記圧力検出装置によって検出される圧力が前記作動判定しきい値決定部によって決定された作動判定しきい値に達した場合に、前記電磁制御弁が閉状態と開状態との間で切り換わったとして、前記開閉作動電流と前記高圧側と低圧側との差圧とを取得するデータ取得部と
を含むことを特徴とする作動特性取得装置。 At least for an electromagnetic control valve that opens and closes due to the relationship between the differential pressure acting force according to the differential pressure between the high pressure side and the low pressure side and the electromagnetic driving force according to the current supplied to the coil, the electromagnetic control valve is in a closed state. An operating characteristic acquisition device that acquires an operating characteristic that is a relationship between an opening / closing operating current that is a current supplied to the coil when switched between an open state and a differential pressure between the high-pressure side and the low-pressure side. ,
A pressure detection device for detecting pressure on at least one of a high pressure side and a low pressure side of the electromagnetic control valve;
A current holding unit for holding a supply current to the coil for a predetermined set time;
A current gradually changing portion that gradually changes the supply current after the supply current is held for the set time by the current holding portion;
An operation determination threshold value determination unit that determines an operation determination threshold value based on a pressure change state detected by the pressure detection device in a state where a supply current to the coil is held by the current holding unit;
In a state where the current supplied to the coil is gradually changed by the current gradually changing unit, the pressure detected by the pressure detecting device becomes the operation determination threshold value determined by the operation determining threshold value determining unit. A data acquisition unit that acquires the opening / closing operation current and the differential pressure between the high-pressure side and the low-pressure side, assuming that the electromagnetic control valve switches between a closed state and an open state when reaching An operation characteristic acquisition device characterized by the above.
The operating characteristic acquisition device changes the target value in a stepwise manner, and a target value corresponding current control unit that controls the supply current to the coil so that the pressure detected by the pressure detection device approaches the target value. A target value changing unit, wherein the current holding unit holds the current supplied to the coil in a magnitude corresponding to the case where the pressure detected by the pressure detection device reaches the target value. The operation characteristic acquisition device according to claim 5, including a unit.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005126677A JP4650083B2 (en) | 2005-04-25 | 2005-04-25 | Hydraulic pressure control device and operating characteristic acquisition device |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005126677A JP4650083B2 (en) | 2005-04-25 | 2005-04-25 | Hydraulic pressure control device and operating characteristic acquisition device |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2006298313A true JP2006298313A (en) | 2006-11-02 |
JP4650083B2 JP4650083B2 (en) | 2011-03-16 |
Family
ID=37466878
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2005126677A Active JP4650083B2 (en) | 2005-04-25 | 2005-04-25 | Hydraulic pressure control device and operating characteristic acquisition device |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4650083B2 (en) |
Cited By (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2008041675A1 (en) | 2006-10-03 | 2008-04-10 | Ntt Docomo, Inc. | User device, base station device, and method |
JP2009024724A (en) * | 2007-07-17 | 2009-02-05 | Advics:Kk | Linear solenoid valve control device |
JP2009023469A (en) * | 2007-07-18 | 2009-02-05 | Nissin Kogyo Co Ltd | Brake hydraulic pressure controller for vehicle |
JP2010188942A (en) * | 2009-02-19 | 2010-09-02 | Toyota Motor Corp | Hydraulic brake unit, method of controlling the same, and program thereof |
CN103287417A (en) * | 2012-02-29 | 2013-09-11 | 株式会社爱德克斯 | Vehicle brake device |
WO2014002987A1 (en) * | 2012-06-25 | 2014-01-03 | 株式会社アドヴィックス | Braking control device for vehicle |
WO2014208394A1 (en) * | 2013-06-25 | 2014-12-31 | 株式会社アドヴィックス | Vehicular brake device |
JP2015010630A (en) * | 2013-06-27 | 2015-01-19 | トヨタ自動車株式会社 | Pressure control device |
JP2017007578A (en) * | 2015-06-24 | 2017-01-12 | トヨタ自動車株式会社 | Linear valve characteristic acquisition method and linear valve characteristic acquisition device |
CN109058537A (en) * | 2018-09-29 | 2018-12-21 | 浙江鸿友压缩机制造有限公司 | The quick pressure maintaining of energy simultaneously can follow setting pressure to adjust the regulator of activation threshold value |
JP2021014832A (en) * | 2019-07-12 | 2021-02-12 | 株式会社デンソー | Evaporated fuel treatment device |
JP2021070403A (en) * | 2019-10-31 | 2021-05-06 | 株式会社アドヴィックス | Brake control device |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001294140A (en) * | 2000-04-17 | 2001-10-23 | Toyota Motor Corp | Controller for brake fluid pressure |
JP2002347593A (en) * | 2001-05-29 | 2002-12-04 | Toyota Motor Corp | Inspection method for pressure related unit and inspection system for pressure related unit |
JP2005035466A (en) * | 2003-07-18 | 2005-02-10 | Toyota Motor Corp | Hydraulic pressure control device and hydraulic pressure control method |
JP2005035470A (en) * | 2003-07-18 | 2005-02-10 | Toyota Motor Corp | Hydraulic pressure control device and hydraulic pressure control method |
-
2005
- 2005-04-25 JP JP2005126677A patent/JP4650083B2/en active Active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001294140A (en) * | 2000-04-17 | 2001-10-23 | Toyota Motor Corp | Controller for brake fluid pressure |
JP2002347593A (en) * | 2001-05-29 | 2002-12-04 | Toyota Motor Corp | Inspection method for pressure related unit and inspection system for pressure related unit |
JP2005035466A (en) * | 2003-07-18 | 2005-02-10 | Toyota Motor Corp | Hydraulic pressure control device and hydraulic pressure control method |
JP2005035470A (en) * | 2003-07-18 | 2005-02-10 | Toyota Motor Corp | Hydraulic pressure control device and hydraulic pressure control method |
Cited By (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2008041675A1 (en) | 2006-10-03 | 2008-04-10 | Ntt Docomo, Inc. | User device, base station device, and method |
JP2009024724A (en) * | 2007-07-17 | 2009-02-05 | Advics:Kk | Linear solenoid valve control device |
JP2009023469A (en) * | 2007-07-18 | 2009-02-05 | Nissin Kogyo Co Ltd | Brake hydraulic pressure controller for vehicle |
JP2010188942A (en) * | 2009-02-19 | 2010-09-02 | Toyota Motor Corp | Hydraulic brake unit, method of controlling the same, and program thereof |
CN103287417A (en) * | 2012-02-29 | 2013-09-11 | 株式会社爱德克斯 | Vehicle brake device |
JP2013180580A (en) * | 2012-02-29 | 2013-09-12 | Advics Co Ltd | Braking device for vehicle |
US9227613B2 (en) | 2012-02-29 | 2016-01-05 | Advics Co., Ltd. | Vehicle brake device |
CN104395161A (en) * | 2012-06-25 | 2015-03-04 | 株式会社爱德克斯 | Braking control device for vehicle |
WO2014002987A1 (en) * | 2012-06-25 | 2014-01-03 | 株式会社アドヴィックス | Braking control device for vehicle |
JP2014004919A (en) * | 2012-06-25 | 2014-01-16 | Advics Co Ltd | Brake control device for vehicle |
US9333960B2 (en) | 2012-06-25 | 2016-05-10 | Advics Co., Ltd. | Vehicle braking control device |
US9663086B2 (en) | 2013-06-25 | 2017-05-30 | Advics Co., Ltd. | Vehicular brake device |
JP2015006856A (en) * | 2013-06-25 | 2015-01-15 | 株式会社アドヴィックス | Vehicular brake apparatus |
WO2014208394A1 (en) * | 2013-06-25 | 2014-12-31 | 株式会社アドヴィックス | Vehicular brake device |
JP2015010630A (en) * | 2013-06-27 | 2015-01-19 | トヨタ自動車株式会社 | Pressure control device |
JP2017007578A (en) * | 2015-06-24 | 2017-01-12 | トヨタ自動車株式会社 | Linear valve characteristic acquisition method and linear valve characteristic acquisition device |
CN109058537A (en) * | 2018-09-29 | 2018-12-21 | 浙江鸿友压缩机制造有限公司 | The quick pressure maintaining of energy simultaneously can follow setting pressure to adjust the regulator of activation threshold value |
CN109058537B (en) * | 2018-09-29 | 2023-11-21 | 浙江鸿友压缩机制造有限公司 | Pressure regulating device capable of maintaining pressure rapidly and adjusting trigger threshold along with set pressure |
JP2021014832A (en) * | 2019-07-12 | 2021-02-12 | 株式会社デンソー | Evaporated fuel treatment device |
JP2021070403A (en) * | 2019-10-31 | 2021-05-06 | 株式会社アドヴィックス | Brake control device |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP4650083B2 (en) | 2011-03-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4650083B2 (en) | Hydraulic pressure control device and operating characteristic acquisition device | |
JP4639813B2 (en) | Hydraulic pressure control device and operating characteristic acquisition device | |
JP3851043B2 (en) | Brake hydraulic pressure control device | |
JP5817912B2 (en) | Hydraulic brake system | |
JP4479640B2 (en) | Brake control device | |
JP3564960B2 (en) | Brake fluid pressure control device | |
JP3379397B2 (en) | Hydraulic brake device | |
JP2008189244A (en) | Brake control device and brake control method | |
JP3389877B2 (en) | Pump device and hydraulic system | |
JP2015006856A (en) | Vehicular brake apparatus | |
JP2013111998A (en) | Brake control device for vehicle | |
JP6481641B2 (en) | Vehicle hydraulic control device | |
JP5338653B2 (en) | Brake control device and method for determining operation of solenoid valve | |
JP5125944B2 (en) | Brake control device | |
JP3379442B2 (en) | Brake fluid pressure control device | |
JP2010105441A (en) | Brake control device | |
JP2001114085A (en) | Fluid pressure control device for brake system | |
JPH10278764A (en) | Liquid pressure control device | |
JP3541632B2 (en) | Hydraulic braking device and vehicle braking device | |
JP5494200B2 (en) | Hydraulic braking system | |
JP6502762B2 (en) | Linear valve characteristic acquisition method, linear valve characteristic acquisition device | |
JP2008162562A (en) | Brake control device | |
JP4816566B2 (en) | Brake control device and brake control method | |
JP2000074253A (en) | Electromagnetic control valve | |
JP3565002B2 (en) | Hydraulic pressure control device and vehicle hydraulic brake system |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20070628 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20090428 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20091124 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20100121 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20100727 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20100921 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20101116 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20101129 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 4650083 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131224 Year of fee payment: 3 |