JP2006298112A - Vehicular alignment control device - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、サスペンションのトー角やキャスタ角を観測し、適切に維持させる車両のアライメント管理装置に関する。 The present invention relates to a vehicle alignment management device that observes and properly maintains suspension toe angles and caster angles.
一般に、車両のサスペンションにおいて、トー角やキャスタ角は、車両の操縦安定性や回頭性に大きく影響するものであるため、これらアライメントを適切に管理することは重要な事項である。 In general, in a vehicle suspension, the toe angle and the caster angle greatly affect the steering stability and turning ability of the vehicle, so it is important to appropriately manage these alignments.
例えば、特開2003−97915号公報では、サスペンションのアクスルハウジングの内側面にマーカやLEDランプを取り付け、車体下部に設けたステレオカメラでこれらマーカやLEDランプを撮像し、これらマーカやLEDランプの車体に対する位置関係に基づいて、トー角、キャンバ角、又はキャスタ角のアライメントを計測する技術が開示されている。
上述の特許文献1によれば、マーカやLEDランプの位置を基準とするキャスタ角やトー角を正確に検出することができ、キャスタ角やトー角を既定値通りに調整することも可能となる。しかしながら、これらキャスタ角やトー角は、あくまでも、マーカやLEDランプの位置を基準とするものであって、アームの歪みや撓み、経年変化によるブッシュのへたり等がある場合、タイヤの位置・姿勢が必ずしも当初の意図した状態とならなく、所望の直進安定性やステアリング操作性が得られないという問題がある。また、タイヤやホイールに製造上の剛性バラツキがある場合には、マーカやLEDランプの位置を基準としてキャスタ角やトー角を調整したとしても、タイヤに作用する横力と共にキングピン軸周りに作用する復元トルクが異なってしまい、所望の直進安定性やステアリング操作性が得られないという問題がある。
According to
更に、上述の特許文献1のようなマーカやLEDランプの位置をステレオカメラで撮像する構成では、特に汚れやすい車体下面で、マーカやLEDランプ、ステレオカメラを適切に維持することが困難であり、更に、スペース、重量、コスト的にも大変不利になるという問題もある。
Furthermore, in the configuration in which the position of the marker or LED lamp as described in
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、簡単な構成で、スペース、重量、コスト的にも優れ、真の直進安定性やステアリング操作性の観点から適切なサスペンションのアライメント管理が可能な車両のアライメント管理装置を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and has a simple configuration, is excellent in space, weight, and cost, and is capable of appropriate suspension alignment management from the viewpoint of true straight running stability and steering operability. It is an object of the present invention to provide an alignment management apparatus.
本発明は、車輪に作用する横力を検出する車輪横力検出手段と、車両が直進状態の際に、上記車輪に作用する横力に基づき上記車輪のトー角を演算するトー角演算手段と、上記車輪に前後力が作用していない場合に、上記車輪に作用する横力に基づき上記車輪のキャスタ角を演算するキャスタ角演算手段とを備えたことを特徴としている。 The present invention relates to a wheel lateral force detecting means for detecting a lateral force acting on the wheel, and a toe angle calculating means for computing a toe angle of the wheel based on the lateral force acting on the wheel when the vehicle is traveling straight. And a caster angle calculating means for calculating a caster angle of the wheel based on a lateral force acting on the wheel when no longitudinal force is applied to the wheel.
本発明による車両のアライメント管理装置によれば、簡単な構成で、スペース、重量、コスト的にも優れ、真の直進安定性やステアリング操作性の観点から適切なサスペンションのアライメント管理が可能となる。 The vehicle alignment management device according to the present invention has a simple configuration, is excellent in space, weight, and cost, and enables appropriate suspension alignment management from the viewpoint of true straight-running stability and steering operability.
以下、図面に基づいて本発明の実施の形態を説明する。
図1〜図8は本発明の実施の一形態を示し、図1は車両の前輪操舵系に設けたアライメント管理装置の全体構成図、図2は制御部の機能ブロック図、図3は車輪のキングピン周りに発生する復元モーメントの特性マップの説明図、図4はアライメント管理プログラムのフローチャート、図5はトー角異常判定処理ルーチンのフローチャート、図6はトー角調整制御ルーチンのフローチャート、図7はキャスタ角異常判定処理ルーチンのフローチャート、図8はキャスタ角調整制御ルーチンのフローチャートである。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
1 to 8 show an embodiment of the present invention, FIG. 1 is an overall configuration diagram of an alignment management device provided in a front wheel steering system of a vehicle, FIG. 2 is a functional block diagram of a control unit, and FIG. FIG. 4 is a flowchart of an alignment management program, FIG. 5 is a flowchart of a toe angle abnormality determination processing routine, FIG. 6 is a flowchart of a toe angle adjustment control routine, and FIG. 7 is a caster. FIG. 8 is a flowchart of a caster angle adjustment control routine.
図1において、符号1はステアリングギヤボックスを示し、このステアリングギヤボックス1から左前輪2Lに向けてタイロッド3Lが延出される一方、右前輪2Rに向けてタイロッド3Rが延出されている。
In FIG. 1,
タイロッド3L,3Rのタイロッドエンドは、ナックルアーム4L,4Rを介して、それぞれの側の車輪2L,2Rを回転自在に支持するアクスルハウジング5L,5Rと連結されている。
The tie rod ends of the
アクスルハウジング5L,5Rからは、略斜め上方に向けてストラット軸6L,6Rが延出固定されており、従って、車輪2L,2Rのキャスタ角θcfl,θcfrは、それぞれストラット軸6L,6Rの前後方向の傾きで規定されている。
From the
タイロッド3L,3Rの中途部には、電動モータ(左前輪トー角調整用モータ7L,右前輪トー角調整用モータ7R)を回転させることにより、それぞれの側のタイロッド3L,3Rの長さを可変自在な長さ可変部8L,8Rが設けられており、この長さ可変部8L,8Rによるタイロッド長さの可変により、それぞれの車輪2L,2Rのトー角θtfl,θtfrが可変される。
In the middle of the
左前輪トー角調整用モータ7L、及び、右前輪トー角調整用モータ7Rは、左前輪トー角調整用モータ駆動部9L、及び、右前輪トー角調整用モータ駆動部9Rにより駆動され、この左前輪トー角調整用モータ駆動部9L、及び、右前輪トー角調整用モータ駆動部9Rに対する駆動信号は、制御部40から出力される。
The left front wheel toe angle adjusting motor 7L and the right front wheel toe angle adjusting motor 7R are driven by the left front wheel toe angle adjusting
また、それぞれストラット軸6L,6Rの上方には、電動モータ(左前輪キャスタ角調整用モータ10L,右前輪キャスタ角調整用モータ10R)を回転させることにより、それぞれの側のストラット軸6L,6Rの傾きを前後方向に調整自在な傾き調整アクチュエータ11L,11Rが設けられており、この傾き調整アクチュエータ11L,11Rによるストラット軸6L,6Rの傾きの調整により、それぞれの車輪2L,2Rのキャスタ角θcfl,θcfrが可変される。
Further, the electric motors (left front wheel caster
左前輪キャスタ角調整用モータ10L、及び、右前輪キャスタ角調整用モータ10Rは、左前輪キャスタ角調整用モータ駆動部12L、及び、右前輪キャスタ角調整用モータ駆動部12Rにより駆動され、この左前輪キャスタ角調整用モータ駆動部12L、及び、右前輪キャスタ角調整用モータ駆動部12Rに対する駆動信号は、制御部40から出力される。
The left front wheel caster
車両には、車速Vを検出する車速センサ21、ハンドル角θHを検出するハンドル角センサ22、アクスルハウジング5L,5Rに埋設されて、車輪2L,2Rに作用する力を検出するタイヤ力検出センサ23L,23Rが設けられており、これらセンサからの検出信号は、制御部40に入力される。
The vehicle includes a
タイヤ力検出センサ23L,23Rは、車輪横力検出手段としてのものであり、例えば、特開平9−2240号公報に開示されるセンサであり、車輪2L,2Rに作用する前後方向(以下、x方向)、及び、横方向(以下、y方向)の各力をそれぞれのアクスルハウジング5L,5Rに生じる変位量に基づき検出するものである。具体的には、タイヤ力検出センサ23Lでは車輪2Lに作用する前後力Fflx,車輪2Lに作用する横力Fflyを検出し、タイヤ力検出センサ23Rでは車輪2Rに作用する前後力Ffrx,車輪2Rに作用する横力Ffryを検出して、それぞれ制御部40に入力する。
The tire
制御部40は、上述の車速V、ハンドル角θH、タイヤ力Fflx,Ffly,Ffrx,Ffryが入力される。そして、車両が直進走行状態の場合には、左前輪2Lのトー角θtfl、及び、右前輪2Rのトー角θtfrを演算し、これらの異常判定を行い、異常がある場合には、インストルメントパネルに配設された、左前輪トー角異常警報LED31、右前輪トー角異常警報LED32、トー角差異常警報LED33の何れかを点灯或いは点滅させて報知する。また、常に、演算されたトー角θtfl,トー角θtfrを、予め設定しておいた目標とするトー角θt0fl,θt0frと比較して、これらの間にずれが生じないように、左前輪トー角調整用モータ駆動部9L、及び、右前輪トー角調整用モータ駆動部9Rに対し信号を出力して調整を行う。同様に、制御部40は、車輪2L,2Rに前後力が作用していない場合、左前輪2Lのキャスタ角θcfl、及び、右前輪2Rのキャスタ角θcfrを演算し、これらの異常判定を行い、異常がある場合には、左前輪キャスタ角異常警報LED34、右前輪キャスタ角異常警報LED35、キャスタ角差異常警報LED36の何れかを点灯或いは点滅させて報知する。また、常に、演算されたキャスタ角θcfl,キャスタ角θcfrを、予め設定しておいた目標とするキャスタ角θc0fl,θc0frと比較して、これらの間にずれが生じないように、左前輪キャスタ角調整用モータ駆動部12L、及び、右前輪キャスタ角調整用モータ駆動部12Rに対し信号を出力して調整を行う。
The
すなわち、図2に示すように、制御部40は、直進判定部40a、タイヤ前後力判定部40b、トー角演算部40c、トー角異常判定部40d、トー角調整制御部40e、キャスタ角演算部40f、キャスタ角異常判定部40g、キャスタ角調整制御部40hから主要に構成されている。
That is, as shown in FIG. 2, the
直進判定部40aは、ハンドル角センサ22からハンドル角θHが入力され、例えば、ハンドル角θHから求められる操舵角δfが、0に近い値(例えば、0.57度未満)の場合、車両は直進走行状態と判定し、それ以外は転舵走行状態と判定して、判定結果をタイヤ前後力判定部40b、トー角演算部40cに出力する。
When the steering angle θH is input from the
タイヤ前後力判定部40bは、タイヤ力検出センサ23L,23Rから車輪2L,2Rに作用する前後力Fflx,Ffrxが入力され、直進判定部40aから直進判定の判定結果が入力される。
The tire longitudinal force determination unit 40b receives the longitudinal force Fflx and Ffrx acting on the wheels 2L and 2R from the tire
そして、直進判定部40aから転舵走行状態との判定結果が出力されている際に、左車輪2L、或いは、右車輪2Rに、前後力が作用しているか否か判定し、判定結果をキャスタ角演算部40fに出力する。 Then, when the determination result of the steered running state is output from the straight traveling determination unit 40a, it is determined whether a longitudinal force is acting on the left wheel 2L or the right wheel 2R, and the determination result is casted. Output to the angle calculation unit 40f.
トー角演算部40cは、タイヤ力検出センサ23L,23Rから車輪2L,2Rに作用する横力Ffly,Ffryが入力され、直進判定部40aから直進判定の判定結果が入力される。
The toe angle calculation unit 40c receives lateral forces Ffly and Ffry acting on the wheels 2L and 2R from the tire
そして、直進判定部40aから直進走行状態との判定結果が出力されている際に、以下の(1)式、及び、(2)式により、左前輪2Lのトー角θtfl,右前輪2Rのトー角θtfrを演算し、トー角異常判定部40d、トー角調整制御部40eに出力する。
θtfl=Ffly/Kfl …(1)
θtfr=Ffry/Kfr …(2)
ここで、Kfl、Kfrは定数。
Then, when the determination result of the straight traveling state is output from the straight traveling determination unit 40a, the toe angle θtfl of the left front wheel 2L and the toe of the right front wheel 2R are calculated by the following expressions (1) and (2). The angle θtfr is calculated and output to the toe angle
θtfl = Ffly / Kfl (1)
θtfr = Ffry / Kfr (2)
Here, Kfl and Kfr are constants.
すなわち、車両において、横すべり角βが小さく、tanβ≒βとみなせる範囲を考え、横すべり角βの2次以上の項を無視すれば、横すべり角βに対するコーナリングフォースFは、Kをコーナリングパワーとすると、以下の(3)式で与えられる。 That is, in a vehicle, if considering a range in which the side slip angle β is small and can be regarded as tan β≈β, and ignoring the second and higher terms of the side slip angle β, the cornering force F for the side slip angle β is K as the cornering power. It is given by the following equation (3).
F≒K・β …(3) F≈K · β (3)
横すべり角βが小さい時、コーナリングフォースFはタイヤの横力Ffly,Ffryと略等しいとみなせる。また、直進走行状態においては、横すべり角βは、車輪のトー角θtfl,θtfrとなることから、これらを(3)式に代入することにより、前述の(1)式、及び、(2)式が得られるのである。このように、トー角演算部40cは、トー角演算手段として設けられている。 When the side slip angle β is small, the cornering force F can be regarded as substantially equal to the lateral forces Ffly and Ffry of the tire. Further, in the straight traveling state, the side slip angle β becomes the toe angles θtfl and θtfr of the wheel, and by substituting these into the equation (3), the above equations (1) and (2) Is obtained. Thus, the toe angle calculation unit 40c is provided as a toe angle calculation means.
トー角異常判定部40dは、トー角演算部40cから、トー角θtfl,θtfrが入力される。そして、トー角θtfl,θtfrのそれぞれについて、予め設定しておいた範囲内(α<θtfl<β,α<θtfr<β:α、βは定数)にあるか否か判定し、この範囲内にない場合にはそれぞれに対応したLED、すなわち、左前輪トー角異常警報LED31、又は、右前輪トー角異常警報LED32を点灯或いは点滅させて異常を報知する。また、トー角θtflとトー角θtfrとの差が許容値a(設定値)より大きい場合にも異常と判定して、トー角差異常警報LED33を点灯或いは点滅させて異常を報知する。すなわち、トー角異常判定部40dは、第1のトー角異常判定手段、及び、第2のトー角異常判定手段として設けられている。
The toe angle
トー角調整制御部40eは、トー角演算部40cからトー角θtfl,θtfrが入力される。そして、予め設定しておいた目標トー角θt0fl,θt0frと比較し、この目標トー角θt0fl,θt0frとの偏差Δθtfl(=θt0fl−θtfl),Δθtfr(=θt0fr−θtfr)が0になるような制御電流Itfl,Itfrを、例えば、以下の(4)式、(5)式により求め、左前輪トー角調整用モータ駆動部9L、或いは、右前輪トー角調整用モータ駆動部9Rに対し信号を出力して調整を行う。
Itfl=ktp・Δθtfl+kti・∫(Δθtfl)dt+ktd・(dΔθtfl/dt)
…(4)
Itfr=ktp・Δθtfr+kti・∫(Δθtfr)dt+ktd・(dΔθtfr/dt)
…(5)
ここで、ktp,kti,ktdは定数。
The toe angle adjustment control unit 40e receives the toe angles θtfl and θtfr from the toe angle calculation unit 40c. Then, control is performed such that deviations Δθtfl (= θt0fl−θtfl) and Δθtfr (= θt0fr−θtfr) from the target toe angles θt0fl and θt0fr become 0 compared with the target toe angles θt0fl and θt0fr set in advance. The currents Itfl and Itfr are obtained by, for example, the following equations (4) and (5), and a signal is output to the left front wheel toe angle adjusting
Itfl = ktp · Δθtfl + kti · ∫ (Δθtfl) dt + ktd · (dΔθtfl / dt)
(4)
Itfr = ktp · Δθtfr + kti · ∫ (Δθtfr) dt + ktd · (dΔθtfr / dt)
... (5)
Here, ktp, kti, and ktd are constants.
このように、トー角調整制御部40eは、目標トー角設定手段及びトー角調整手段として設けられている。尚、本実施の形態では、目標トー角θt0fl,θt0frは予め設定されている一定値であり、その他、車両の走行状態に応じてマップ等により設定するものであっても良い。 Thus, the toe angle adjustment control unit 40e is provided as target toe angle setting means and toe angle adjustment means. In the present embodiment, the target toe angles θt0fl and θt0fr are constant values set in advance, and may be set by a map or the like according to the traveling state of the vehicle.
キャスタ角演算部40fは、車速センサ21から車速Vが、ハンドル角センサ22からハンドル角θHが、タイヤ力検出センサ23L,23Rから車輪2L,2Rに作用する横力Ffly,Ffryが、タイヤ前後力判定部40bから左車輪2L、或いは、右車輪2Rに前後力が作用しているか否かの判定結果が入力される。
The caster angle calculation unit 40f is configured such that the vehicle speed V from the
そして、タイヤ前後力判定部40bから左車輪2L、或いは、右車輪2Rに前後力が作用していないとの判定結果が出力されている際に、以下の(6)式、及び、(7)式により、キャスタ角θcfl,θcfrを演算し、キャスタ角異常判定部40g、キャスタ角調整制御部40hに出力する。
θcfl=Mfl/(Ffly・rfl) …(6)
θcfr=Mfr/(Ffry・rfr) …(7)
ここで、Mfl,Mfrは左車輪2L及び右車輪2Rのキングピン周りの復元モーメント(後述の如くマップ参照にて設定)、rfl,rfrは左車輪2L及び右車輪2Rのタイヤ半径である。
And when the determination result that the front-rear force is not acting on the left wheel 2L or the right wheel 2R is output from the tire front-rear force determination unit 40b, the following expressions (6) and (7) The caster angles θcfl and θcfr are calculated according to the equations and output to the caster angle abnormality determination unit 40g and the caster angle adjustment control unit 40h.
θcfl = Mfl / (Ffly · rfl) (6)
θcfr = Mfr / (Ffry · rfr) (7)
Here, Mfl and Mfr are restoring moments around the kingpin of the left wheel 2L and the right wheel 2R (set by referring to the map as described later), and rfl and rfr are tire radii of the left wheel 2L and the right wheel 2R.
すなわち、各輪のキングピン周りの復元モーメントMは、タイヤに作用する横力Fyと、キングピンの延長線が地面と交わる点とタイヤの接地点との距離であるキャスタトレールecと、横力Fyの着力点とタイヤ中心を通る垂直軸との距離であるニューマティックトレールenと、キャスタ角θcを用いて、以下の(8)式により表される。
M=Fy・(en+ec)・cosθc …(8)
ここで、
en=(r・Fx)/W …(9)
rはタイヤ半径、Fxはタイヤ前後力、Wはタイヤ接地荷重。
ec=r・sinθc …(10)
である。
That is, the restoring moment M around the kingpin of each wheel includes the lateral force Fy acting on the tire, the caster trail ec that is the distance between the point where the extended line of the kingpin intersects the ground and the ground contact point of the tire, and the lateral force Fy. Using the pneumatic trail en, which is the distance between the force point and the vertical axis passing through the center of the tire, and the caster angle θc, it is expressed by the following equation (8).
M = Fy · (en + ec) · cos θc (8)
here,
en = (r · Fx) / W (9)
r is the tire radius, Fx is the tire longitudinal force, and W is the tire contact load.
ec = r · sin θc (10)
It is.
(9)式より、タイヤに前後力Fxが作用していない場合(Fx=0の場合)、en=0となり、以下の(11)式のようになって、復元モーメントMは、接地荷重や前後力Fxの影響を受けない値となる。
M=Fy・ec・cosθc
=Fy・r・sinθc・cosθc …(11)
From the equation (9), when the longitudinal force Fx is not acting on the tire (when Fx = 0), en = 0, and the restoring moment M is expressed as The value is not affected by the longitudinal force Fx.
M = Fy · ec · cosθc
= Fy · r · sinθc · cosθc (11)
更に、θcが小さい場合には、sinθc≒θc、cosθc≒1であるから、(11)式は、以下の(12)式のようになり、この(12)式から、(13)式を得るのである。 Furthermore, when θc is small, since sin θc≈θc and cos θc≈1, Equation (11) becomes the following Equation (12), and Equation (13) is obtained from Equation (12). It is.
M=Fy・r・θc …(12)
θc=M/(Fy・r) …(13)
M = Fy · r · θc (12)
θc = M / (Fy · r) (13)
こうして、復元モーメントMを、当初、実験、計算等により求めた値として、例えば、図3に示すような、ハンドル角から求められる操舵角δfと車速Vの関数としてマップ等に設定しておき、このマップから求められる復元モーメントMとタイヤに作用する横力Fyとを求めることにより、キャスタ角θcを演算することが可能となっている。そして、上述の(13)式を、左車輪2Lと右車輪2Rとに別々に適用することで、前述の(6)式、(7)式が得られるのである。尚、本実施の形態においては、(11)式において、sinθc≒θc、cosθc≒1を仮定した場合で演算するようになっているが、キャスタ角θcに対するsinθc・cosθcの値を予め求めておき、この値とM/(Fy・r)とを比較することで、キャスタ角θcを求めるようにしても良い。 Thus, the restoring moment M is initially set as a value obtained by experiment, calculation, etc., for example, in a map or the like as a function of the steering angle δf obtained from the steering wheel angle and the vehicle speed V as shown in FIG. By obtaining the restoring moment M obtained from this map and the lateral force Fy acting on the tire, the caster angle θc can be calculated. And the above-mentioned (6) formula and (7) formula are obtained by applying the above-mentioned (13) formula to left wheel 2L and right wheel 2R separately. In the present embodiment, the calculation is performed assuming that sin θc≈θc and cos θc≈1 in equation (11), but the values of sin θc · cos θc with respect to the caster angle θc are obtained in advance. The caster angle θc may be obtained by comparing this value with M / (Fy · r).
キャスタ角異常判定部40gは、キャスタ角演算部40fから、キャスタ角θcfl,θcfrが入力される。そして、キャスタ角θcfl,θcfrのそれぞれについて、予め設定しておいた範囲内(γ<θcfl<ε,γ<θcfr<ε:γ、εは定数)にあるか否か判定し、この範囲内にない場合にはそれぞれに対応したLED、すなわち、左前輪キャスタ角異常警報LED34、又は、右前輪キャスタ角異常警報LED35を点灯或いは点滅させて異常を報知する。また、キャスタ角θcflとキャスタ角θcfrとの差が許容値b(設定値)より大きい場合にも異常と判定して、キャスタ角差異常警報LED36を点灯或いは点滅させて異常を報知する。すなわち、キャスタ角異常判定部40gは、第1のキャスタ角異常判定手段、及び、第2のキャスタ角異常判定手段として設けられている。
The caster angle abnormality determination unit 40g receives the caster angles θcfl and θcfr from the caster angle calculation unit 40f. Then, for each of the caster angles θcfl and θcfr, it is determined whether or not they are within a preset range (γ <θcfl <ε, γ <θcfr <ε: γ and ε are constants). If not, the corresponding LED, that is, the left front wheel caster angle
キャスタ角調整制御部40hは、キャスタ角演算部40fからキャスタ角θcfl,θcfrが入力される。そして、予め設定しておいた目標キャスタ角θc0fl,θc0frと比較し、この目標キャスタ角θc0fl,θc0frとの偏差Δθcfl(=θc0fl−θcfl),Δθcfr(=θc0fr−θcfr)が0になるような制御電流Icfl,Icfrを、例えば、以下の(14)式、(15)式により求め、左前輪キャスタ角調整用モータ駆動部12L、或いは、右前輪キャスタ角調整用モータ駆動部12Rに対し信号を出力して調整を行う。
Icfl=kcp・Δθcfl+kci・∫(Δθcfl)dt+kcd・(dΔθcfl/dt)
…(14)
Icfr=kcp・Δθcfr+kci・∫(Δθcfr)dt+kcd・(dΔθcfr/dt)
…(15)
ここで、kcp,kci,kcdは定数。
The caster angle adjustment control unit 40h receives the caster angles θcfl and θcfr from the caster angle calculation unit 40f. Then, control is performed such that deviations Δθcfl (= θc0fl−θcfl) and Δθcfr (= θc0fr−θcfr) from the target caster angles θc0fl and θc0fr become 0 compared with the target caster angles θc0fl and θc0fr set in advance. The currents Icfl and Icfr are obtained by, for example, the following equations (14) and (15), and signals are output to the left front wheel caster angle adjustment motor drive unit 12L or the right front wheel caster angle adjustment
Icfl = kcp · Δθcfl + kci · ∫ (Δθcfl) dt + kcd · (dΔθcfl / dt)
... (14)
Icfr = kcp · Δθcfr + kci · ∫ (Δθcfr) dt + kcd · (dΔθcfr / dt)
... (15)
Here, kcp, kci, kcd are constants.
このように、キャスタ角調整制御部40hは、目標キャスタ角設定手段及びキャスタ角調整手段として設けられている。尚、本実施の形態では、この目標キャスタ角θc0fl,θc0frは予め設定されている一定値であり、その他、車両の走行状態に応じてマップ等により設定するものであっても良い。 Thus, the caster angle adjustment control unit 40h is provided as a target caster angle setting unit and a caster angle adjustment unit. In the present embodiment, the target caster angles θc0fl and θc0fr are constant values set in advance, and may be set by a map or the like according to the traveling state of the vehicle.
次に、制御部40で実行されるアライメント管理プログラムを、図4のフローチャートで説明する。
まず、ステップ(以下、「S」と略称)101で必要パラメータ、すなわち、車速センサ21から車速Vを、ハンドル角センサ22からハンドル角θHを、タイヤ力検出センサ23L,23Rから車輪2L,2Rに作用する前後,横方向の力Fflx,Ffly,Ffrx,Ffryを読み込む。
Next, an alignment management program executed by the
First, in step (hereinafter abbreviated as “S”) 101, necessary parameters, that is, the vehicle speed V from the
次に、S102に進み、直進判定部40aにおいて、車両が直進走行状態か否か判定し、直進走行状態の場合には、S103に進んで、トー角演算部40cにおいて、前述の(1)式、及び、(2)式により、トー角θtfl,θtfrを演算する。 Next, the process proceeds to S102, where the straight traveling determination unit 40a determines whether or not the vehicle is traveling straight. If the vehicle is traveling straight, the process proceeds to S103, and the toe angle calculation unit 40c performs the above-described equation (1). The toe angles θtfl and θtfr are calculated by the equations (2) and (2).
その後、S104に進み、トー角異常判定部40dにおいて、以下の図5に示すフローチャートに従って、トー角異常判定処理を実行する。
Thereafter, the process proceeds to S104, and the toe angle
このトー角異常判定処理は、まず、S201で、左車輪2Lのトー角θtflが予め設定しておいた範囲内(α<θtfl<β)か否か判定し、範囲外の場合にはS202に進み、左前輪トー角異常警報LED31を点灯或いは点滅させることにより左前輪トー角異常警報を実行する。逆に、範囲内の場合にはS203に進み、左前輪トー角異常警報を解除する(既に警報が実行されている場合には警報解除、警報が実行されていない場合にはそのままとする)。
In this toe angle abnormality determination process, first, in S201, it is determined whether or not the toe angle θtfl of the left wheel 2L is within a preset range (α <θtfl <β). Then, the left front wheel toe angle
S202で警報実行処理、或いは、S203で警報解除処理を実行した後は、S204に進み、右車輪2Rのトー角θtfrが予め設定しておいた範囲内(α<θtfr<β)か否か判定し、範囲外の場合にはS205に進み、右前輪トー角異常警報LED32を点灯或いは点滅させることにより右前輪トー角異常警報を実行する。逆に、範囲内の場合にはS206に進み、右前輪トー角異常警報を解除する(既に警報が実行されている場合には警報解除、警報が実行されていない場合にはそのままとする)。
After executing the alarm execution process in S202 or the alarm release process in S203, the process proceeds to S204 to determine whether or not the toe angle θtfr of the right wheel 2R is within a preset range (α <θtfr <β). If it is out of the range, the process proceeds to S205, and the right front wheel toe angle abnormality alarm is executed by turning on or blinking the right front wheel toe angle
S205で警報実行処理、或いは、S206で警報解除処理を実行した後は、S207に進み、トー角θtflとトー角θtfrとの差(絶対値)が許容値a(設定値)より大きいか否か判定し、許容値aよりも大きい場合には、S208に進んで、トー角差異常警報LED33を点灯或いは点滅させて異常を報知してルーチンを抜ける。逆に、トー角θtflとトー角θtfrとの差(絶対値)が許容値a以内の場合には、S209に進んで、トー角差異常警報を解除し(既に警報が実行されている場合には警報解除、警報が実行されていない場合にはそのままとし)、ルーチンを抜ける。
After executing the alarm execution process in S205 or the alarm release process in S206, the process proceeds to S207, and whether or not the difference (absolute value) between the toe angle θtfl and the toe angle θtfr is larger than the allowable value a (set value). If it is determined that the value is larger than the allowable value a, the process proceeds to S208, the toe angle difference
図4のフローチャートのS104でトー角異常判定処理を実行した後は、S105に進み、トー角調整制御部40eにおいて、以下の図6に示すフローチャートに従って、トー角調整制御を実行する。 After executing the toe angle abnormality determination process in S104 of the flowchart of FIG. 4, the process proceeds to S105, and the toe angle adjustment control unit 40e executes toe angle adjustment control according to the flowchart shown in FIG.
このトー角調整制御は、まず、S301で目標トー角θt0fl,θt0frを設定する。尚、本実施の形態では、この目標トー角θt0fl,θt0frは予め設定されている一定値であり、その他、車両の走行状態に応じてマップ等により設定するものであっても良い。 In this toe angle adjustment control, first, target toe angles θt0fl and θt0fr are set in S301. In the present embodiment, the target toe angles θt0fl and θt0fr are constant values set in advance, and may be set by a map or the like according to the traveling state of the vehicle.
次に、S302に進み、トー角θtfl,θtfrと目標トー角θt0fl,θt0frとの偏差Δθtfl(=θt0fl−θtfl),Δθtfr(=θt0fr−θtfr)を演算する。 Next, in S302, deviations Δθtfl (= θt0fl−θtfl) and Δθtfr (= θt0fr−θtfr) between the toe angles θtfl and θtfr and the target toe angles θt0fl and θt0fr are calculated.
次いで、S303に進み、前述の(4)式、(5)式により、トー角偏差Δθtfl,Δθtfrが0になるような制御電流Itfl,Itfrを演算する。 Next, the process proceeds to S303, and control currents Itfl and Itfr are calculated such that the toe angle deviations Δθtfl and Δθtfr become 0 by the above-described equations (4) and (5).
そして、S304に進んで、この制御電流Itfl,Itfrを、左前輪トー角調整用モータ駆動部9L、右前輪トー角調整用モータ駆動部9Rに出力してルーチンを抜ける。
In S304, the control currents Itfl and Itfr are output to the left front wheel toe angle adjusting
このように、図4のフローチャートのS105でトー角調整制御を実行した後は、プログラムを抜ける。 Thus, after executing the toe angle adjustment control in S105 of the flowchart of FIG. 4, the program is exited.
一方、前述のS102で直進走行状態ではないと判定した場合は、S106に進み、タイヤ前後力判定部40bにおいて、タイヤ前後力が作用しているか否か判定し、タイヤ前後力が作用している場合には、そのままプログラムを抜ける。 On the other hand, if it is determined in S102 that the vehicle is not in the straight traveling state, the process proceeds to S106, where the tire longitudinal force determination unit 40b determines whether the tire longitudinal force is acting, and the tire longitudinal force is acting. If so, exit the program.
また、タイヤ前後力が作用していないと判定した場合には、S107に進み、キャスタ角演算部40fにおいて、前述の(6)式、及び、(7)式により、キャスタ角θcfl,θcfrを演算する。 If it is determined that the tire longitudinal force is not acting, the process proceeds to S107, and the caster angle calculation unit 40f calculates the caster angles θcfl and θcfr by the above-described equations (6) and (7). To do.
その後、S108に進み、キャスタ角異常判定部40gにおいて、以下の図7に示すフローチャートに従って、キャスタ角異常判定処理を実行する。 Thereafter, the process proceeds to S108, where the caster angle abnormality determination unit 40g executes caster angle abnormality determination processing according to the flowchart shown in FIG.
このキャスタ角異常判定処理は、まず、S401で、左車輪2Lのキャスタ角θcflが予め設定しておいた範囲内(γ<θcfl<ε)か否か判定し、範囲外の場合にはS402に進み、左前輪キャスタ角異常警報LED34を点灯或いは点滅させることにより左前輪キャスタ角異常警報を実行する。逆に、範囲内の場合にはS403に進み、左前輪キャスタ角異常警報を解除する(既に警報が実行されている場合には警報解除、警報が実行されていない場合にはそのままとする)。
In the caster angle abnormality determination process, first, in S401, it is determined whether or not the caster angle θcfl of the left wheel 2L is within a preset range (γ <θcfl <ε). The left front wheel caster angle
S402で警報実行処理、或いは、S403で警報解除処理を実行した後は、S404に進み、右車輪2Rのキャスタ角θcfrが予め設定しておいた範囲内(γ<θcfr<ε)か否か判定し、範囲外の場合にはS405に進み、右前輪キャスタ角異常警報LED35を点灯或いは点滅させることにより右前輪キャスタ角異常警報を実行する。逆に、範囲内の場合にはS406に進み、右前輪キャスタ角異常警報を解除する(既に警報が実行されている場合には警報解除、警報が実行されていない場合にはそのままとする)。
After executing the alarm execution process in S402 or the alarm release process in S403, the process proceeds to S404 to determine whether or not the caster angle θcfr of the right wheel 2R is within a preset range (γ <θcfr <ε). If it is out of range, the process proceeds to S405, and the right front wheel caster angle abnormality alarm is executed by turning on or blinking the right front wheel caster angle
S405で警報実行処理、或いは、S406で警報解除処理を実行した後は、S407に進み、キャスタ角θcflとキャスタ角θcfrとの差(絶対値)が許容値b(設定値)より大きいか否か判定し、許容値bよりも大きい場合には、S408に進んで、キャスタ角差異常警報LED36を点灯或いは点滅させて異常を報知してルーチンを抜ける。逆に、キャスタ角θcflとキャスタ角θcfrとの差(絶対値)が許容値b以内の場合には、S409に進んで、キャスタ角差異常警報を解除し(既に警報が実行されている場合には警報解除、警報が実行されていない場合にはそのままとし)、ルーチンを抜ける。
After executing the alarm execution process in S405 or the alarm release process in S406, the process proceeds to S407, and whether or not the difference (absolute value) between the caster angle θcfl and the caster angle θcfr is larger than the allowable value b (set value). If it is determined that the value is larger than the allowable value b, the process proceeds to S408, the caster angle difference
図4のフローチャートのS108でキャスタ角異常判定処理を実行した後は、S109に進み、キャスタ角調整制御部40hにおいて、以下の図8に示すフローチャートに従って、キャスタ角調整制御を実行する。 After the caster angle abnormality determination process is executed in S108 of the flowchart of FIG. 4, the process proceeds to S109, and the caster angle adjustment control unit 40h executes the caster angle adjustment control according to the flowchart shown in FIG.
このキャスタ角調整制御は、まず、S501で目標キャスタ角θc0fl,θc0frを設定する。尚、本実施の形態では、この目標キャスタ角θc0fl,θc0frは予め設定されている一定値であり、その他、車両の走行状態に応じてマップ等により設定するものであっても良い。 In the caster angle adjustment control, first, target caster angles θc0fl and θc0fr are set in S501. In the present embodiment, the target caster angles θc0fl and θc0fr are constant values set in advance, and may be set by a map or the like according to the traveling state of the vehicle.
次に、S502に進み、キャスタ角θcfl,θcfrと目標キャスタ角θc0fl,θc0frとの偏差Δθcfl(=θc0fl−θcfl),Δθcfr(=θc0fr−θcfr)を演算する。 Next, in S502, deviations Δθcfl (= θc0fl−θcfl) and Δθcfr (= θc0fr−θcfr) between the caster angles θcfl and θcfr and the target caster angles θc0fl and θc0fr are calculated.
次いで、S503に進み、前述の(14)式、(15)式により、キャスタ角偏差Δθcfl,Δθcfrが0になるような制御電流Icfl,Icfrを演算する。 Next, the process proceeds to S503, and the control currents Icfl and Icfr are calculated so that the caster angle deviations Δθcfl and Δθcfr become 0 by the above-described equations (14) and (15).
そして、S504に進んで、この制御電流Icfl,Icfrを、左前輪キャスタ角調整用モータ駆動部9L、右前輪キャスタ角調整用モータ駆動部9Rに出力してルーチンを抜ける。
In step S504, the control currents Icfl and Icfr are output to the left front wheel caster angle adjustment
このように、図4のフローチャートのS109でキャスタ角調整制御を実行した後は、プログラムを抜ける。 Thus, after the caster angle adjustment control is executed in S109 of the flowchart of FIG. 4, the program is exited.
このように、本発明の実施の形態によれば、基本的に、タイヤ力検出センサ23L,23Rから得られる車輪2L,2Rに作用する横力Ffly,Ffryを基にサスペンションのトー角とキャスタ角とを観測できるようにしているので、構成も簡単で、スペース、重量、コスト的にも優れている。また、この車輪2L,2Rに作用する横力Ffly,Ffryは、車両の直進安定性やステアリング操作性に直接影響を及ぼすものであるため、この車両の直進安定性やステアリング操作性を考慮した精度の良いトー角とキャスタ角とが推定できる。そして、観測したトー角とキャスタ角を基に警報やアライメント調整を行って、車両の直進安定性やステアリング操作性を常に適切に調整維持することが可能となっている。
Thus, according to the embodiment of the present invention, the suspension toe angle and caster angle are basically based on the lateral forces Ffly, Ffry acting on the wheels 2L, 2R obtained from the tire
尚、本実施の形態では、トー角とキャスタ角の両方を求める構成となっているが、どちらかのみ求める構成であっても良い。また、本実施の形態では、警報のみならず調整も行える構成となっているが、警報のみ、或いは、調整のみ行う構成であっても良い。更に、本実施の形態では、前輪側に適用した例で説明しているが、後輪側についても同様の考え方で適用することが可能である。 In this embodiment, both the toe angle and the caster angle are obtained. However, only one of them may be obtained. In the present embodiment, not only an alarm but also an adjustment can be performed. However, an alarm only or an adjustment only may be used. Furthermore, in this embodiment, the example applied to the front wheel side has been described. However, the same concept can be applied to the rear wheel side.
1 ステアリングギヤボックス
2L,2R 車輪
3L,3R タイロッド
5L,5R アクスルハウジング
6L,6R ストラット軸
7L,7R 前輪トー角調整用モータ
8L,8R 長さ可変部
9L,9R 前輪トー角調整用モータ駆動部
10L,10R 前輪キャスタ角調整用モータ
11L,11R 傾き調整アクチュエータ
12L,12R 前輪キャスタ角調整用モータ駆動部
21 車速センサ
22 ハンドル角センサ
23L,23R タイヤ力検出センサ(車輪横力検出手段)
31 左前輪トー角異常警報LED
32 右前輪トー角異常警報LED
33 トー角差異常警報LED
34 左前輪キャスタ角異常警報LED
35 右前輪キャスタ角異常警報LED
36 キャスタ角差異常警報LED
40 制御部
40a 直進判定部
40b タイヤ前後力判定部
40c トー角演算部(トー角演算手段)
40d トー角異常判定部(第1のトー角異常判定手段、第2のトー角異常判定手段)
40e トー角調整制御部(目標トー角設定手段、トー角調整手段)
40f キャスタ角演算部(キャスタ角演算手段)
40g キャスタ角異常判定部(第1のキャスタ角異常判定手段、第2のキャスタ角異常判定手段)
40h キャスタ角調整制御部(目標キャスタ角設定手段、キャスタ角調整手段)
1 Steering gear box 2L,
31 Left front wheel toe angle abnormality warning LED
32 Right front wheel toe angle abnormality warning LED
33 Toe angle difference alarm LED
34 Left front wheel caster angle abnormality warning LED
35 Right front wheel caster angle abnormality warning LED
36 Caster angle difference alarm LED
40 control unit 40a rectilinear determination unit 40b tire longitudinal force determination unit 40c toe angle calculation unit (toe angle calculation means)
40d Toe angle abnormality determining unit (first toe angle abnormality determining means, second toe angle abnormality determining means)
40e Toe angle adjustment control unit (target toe angle setting means, toe angle adjustment means)
40f caster angle calculation unit (caster angle calculation means)
40g caster angle abnormality determination unit (first caster angle abnormality determination means, second caster angle abnormality determination means)
40h Caster angle adjustment control unit (target caster angle setting means, caster angle adjustment means)
Claims (11)
車両が直進状態の際に、上記車輪に作用する横力に基づき上記車輪のトー角を演算するトー角演算手段と、
を備えたことを特徴とする車両のアライメント管理装置。 Wheel lateral force detection means for detecting lateral force acting on the wheel mounted on the vehicle;
A toe angle calculating means for calculating a toe angle of the wheel based on a lateral force acting on the wheel when the vehicle is traveling straight;
A vehicle alignment management device comprising:
左輪のトー角と右輪のトー角との差が予め設定しておいた値を超える場合にトー角が異常と判定する第2のトー角異常判定手段を備えたことを特徴とする請求項1又は請求項2記載の車両のアライメント管理装置。 The toe angle calculation means is provided on both the left and right wheels of the front wheel side and the rear wheel side,
The second toe angle abnormality determining means for determining that the toe angle is abnormal when the difference between the toe angle of the left wheel and the toe angle of the right wheel exceeds a preset value. The vehicle alignment management device according to claim 1 or 2.
上記トー角演算手段で演算したトー角と上記目標とするトー角とを比較して、上記演算したトー角が上記目標とするトー角になるように調整するトー角調整手段と、
を備えたことを特徴とする請求項1乃至請求項3の何れか一つに記載の車両のアライメント管理装置。 Target toe angle setting means for setting a target toe angle of the wheel;
A toe angle adjusting means for comparing the toe angle calculated by the toe angle calculating means with the target toe angle and adjusting the calculated toe angle to be the target toe angle;
The vehicle alignment management device according to any one of claims 1 to 3, further comprising:
上記車輪に前後力が作用していない場合に、上記車輪に作用する横力に基づき上記車輪のキャスタ角を演算するキャスタ角演算手段と、
を備えたことを特徴とする車両のアライメント管理装置。 Wheel lateral force detection means for detecting lateral force acting on the wheel mounted on the vehicle;
Caster angle calculating means for calculating a caster angle of the wheel based on a lateral force acting on the wheel when a longitudinal force is not applied to the wheel;
A vehicle alignment management device comprising:
左輪のキャスタ角と右輪のキャスタ角との差が予め設定しておいた値を超える場合にキャスタ角が異常と判定する第2のキャスタ角異常判定手段を備えたことを特徴とする請求項6又は請求項7記載の車両のアライメント管理装置。 The caster angle calculation means is provided on at least one of the left and right wheels on the front wheel side and the rear wheel side,
2. A second caster angle abnormality determining means for determining that a caster angle is abnormal when a difference between a caster angle of a left wheel and a caster angle of a right wheel exceeds a preset value. The alignment management apparatus for a vehicle according to claim 6 or 7.
上記キャスタ角演算手段で演算したキャスタ角と上記目標とするキャスタ角とを比較して、上記演算したキャスタ角が上記目標とするキャスタ角になるように調整するキャスタ角調整手段と、
を備えたことを特徴とする請求項6乃至請求項8の何れか一つに記載の車両のアライメント管理装置。 Target caster angle setting means for setting a target caster angle of the wheel;
A caster angle adjusting means for comparing the caster angle calculated by the caster angle calculating means with the target caster angle and adjusting the calculated caster angle to be the target caster angle;
The vehicle alignment management device according to any one of claims 6 to 8, further comprising:
車両が直進状態の際に、上記車輪に作用する横力に基づき上記車輪のトー角を演算するトー角演算手段と、
上記車輪に前後力が作用していない場合に、上記車輪に作用する横力に基づき上記車輪のキャスタ角を演算するキャスタ角演算手段と、
を備えたことを特徴とする車両のアライメント管理装置。 Wheel lateral force detection means for detecting lateral force acting on the wheel mounted on the vehicle;
A toe angle calculating means for calculating a toe angle of the wheel based on a lateral force acting on the wheel when the vehicle is traveling straight;
Caster angle calculation means for calculating a caster angle of the wheel based on a lateral force acting on the wheel when a longitudinal force is not acting on the wheel;
A vehicle alignment management device comprising:
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