JP2006228824A - Inductor and its manufacturing method - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、大電流や高周波でも好適に使用できるチョークコイルや他のコイル部品として用いられるインダクタに関する。 The present invention relates to a choke coil that can be suitably used even at high currents and high frequencies, and an inductor used as another coil component.
従来、絶縁材がコーティングされた強磁性金属粒子からなる強磁性金属粉末中にコイルを埋めた状態で、強磁性金属粉末をプレス成形により加圧して圧縮成形することで、加圧成形されたコア内にコイルを一体に埋設してなるインダクタが知られている（例えば特許文献１参照。）。 Conventionally, a core that has been press-molded by compressing and molding the ferromagnetic metal powder by press molding in a state where the coil is embedded in the ferromagnetic metal powder made of ferromagnetic metal particles coated with an insulating material. There is known an inductor in which a coil is integrally embedded therein (see, for example, Patent Document 1).
特許文献１のインダクタでは、強磁性金属粉末と絶縁材粉末とを混合した後、空気中において100〜300℃程度で20〜60分程度乾燥させることにより、強磁性金属粒子の表面が絶縁材でコーティングされた強磁性金属粉末を得ている。強磁性金属粉末に対する絶縁材粉末の混合量は1〜30体積％（ｗｔ％）である。絶縁材に樹脂絶縁材を用いる場合には、この樹脂絶縁材からなる絶縁層（絶縁被膜）は、前記乾燥の際に硬化される。この硬化は特許文献１のインダクタでは１回のみである。又、コイルが一体に埋設されたコア（コイル入りコア）には、樹脂絶縁材からなる絶縁層を熱硬化させてコアの機械的強度を向上するための熱処理が前記加圧成形後に施される。
例えば、パーソナルコンピュータやコンピュータゲーム機などの電子機器に、チョークコイルとして使用されるインダクタは、大電流でも好適に使用可能とする要求が強い。こうした用途には、強磁性金属粒子からなり飽和磁束密度が高い強磁性体粉末を原料としてコアを形成することが適している。 For example, an inductor used as a choke coil in an electronic device such as a personal computer or a computer game machine is strongly demanded to be suitably usable even with a large current. For such applications, it is suitable to form a core from a ferromagnetic powder made of ferromagnetic metal particles and having a high saturation magnetic flux density.
ところで、強磁性金属粉末は一般的に絶縁性が低いことが知られている。そこで、特許文献１のように強磁性金属粒子の表面を絶縁層でコーティングすることにより、この絶縁層でコアの電気抵抗を高めて渦電流損失を抑制できる。
Incidentally, it is known that the ferromagnetic metal powder generally has low insulation. Therefore, by coating the surface of the ferromagnetic metal particles with an insulating layer as in
しかし、特許文献１の技術はインダクタの絶縁性を高めるには適していない。すなわち、強磁性金属粉末と絶縁材粉末との混合により強磁性金属粒子の表面には１層だけ絶縁層が形成されるが、この絶縁層の厚みは0.3〜1.0μｍ程度であり、その強度は厚みに相応している。
However, the technique of
又、混合された強磁性金属粉末はその金属粒子同士が結着して塊状となるため、これを解砕、つまり混合粉末に機械的な外力を加えて約500μｍ程度のコア成形粉末としている。このため、解砕の際に加えられる外力により絶縁層が部分的に破壊される。更に、次工程でのプレス成形の際に加えられるプレス圧力によっても、前記絶縁層は部分的に破壊される。その上、この後の熱処理工程では、絶縁層の軟化が起こるので、その際に強磁性金属粒子の応力が緩和されることを原因としても絶縁層が部分的に破壊される。 Further, since the mixed ferromagnetic metal powders are bonded together to form a lump, they are crushed, that is, a mechanical molding force is applied to the mixed powder to form a core molding powder of about 500 μm. For this reason, an insulating layer is partially destroyed by the external force applied in the case of crushing. Furthermore, the insulating layer is also partially broken by the press pressure applied during press molding in the next step. In addition, in the subsequent heat treatment step, the insulating layer is softened, so that the insulating layer is partially broken even if the stress of the ferromagnetic metal particles is relaxed.
こうした絶縁層の破壊により強磁性金属粒子間の絶縁性能は低下する。そのため、特許文献１に記載のインダクタの絶縁性は低く、その改善が求められている。
Due to the breakdown of the insulating layer, the insulating performance between the ferromagnetic metal particles is lowered. Therefore, the insulating property of the inductor described in
又、特許文献１の技術で、絶縁材の使用量を増やして、強磁性金属粒子の表面をコーティングする絶縁層の厚くすれば、チョークコイル等インダクタの絶縁性を高めることが可能である。しかし、絶縁材の使用量を増やすほどインダクタのインダクタンス及び透磁率は低下するので、こうした対策は好ましくない。
Further, with the technique of
本発明の目的は、インダクタンスの低下を抑制しつつ絶縁性を向上できるインダクタ及びその製造方法を提供することにある。 An object of the present invention is to provide an inductor that can improve insulation while suppressing a decrease in inductance, and a method for manufacturing the inductor.
本発明のインダクタは、硬化性の絶縁材で強磁性金属粒子の表面がコーティングされた強磁性金属粉末の加圧成形体からなるコア内にコイルを埋設したインダクタを前提とする。そして、前記目的を達成するために、請求項１の発明は、強磁性金属粒子の表面をコーティングした絶縁層を、硬化処理された絶縁材からなる複数層の絶縁被膜で形成している。 The inductor of the present invention is premised on an inductor in which a coil is embedded in a core made of a pressure-formed body of ferromagnetic metal powder coated with a surface of ferromagnetic metal particles with a curable insulating material. In order to achieve the above object, according to the first aspect of the present invention, the insulating layer coated on the surface of the ferromagnetic metal particles is formed of a plurality of insulating films made of a hardened insulating material.
この発明の好ましい形態では、前記コイルの径方向に位置するコア側面間の絶縁抵抗を1.0ＭΩ以上とできる。又、この発明の好ましい形態では、前記絶縁層の各部の厚みが0.6μｍ以上であるとよい。 In a preferred embodiment of the present invention, the insulation resistance between the core side surfaces located in the radial direction of the coil can be 1.0 MΩ or more. In a preferred embodiment of the present invention, the thickness of each part of the insulating layer is preferably 0.6 μm or more.
本発明のインダクタは、強磁性金属粒子がその表面をコーティングした複数層の絶縁被膜を有し、これらの被膜の夫々が硬化処理されているので、絶縁被膜が単層のものに比較して強磁性金属粒子表面の絶縁層（これは複数層の絶縁被膜からなる。）が強固でかつ外力に対して安定化する。これにより、絶縁被膜の耐圧性及び耐熱性が向上されて、絶縁被膜の形成後の解砕の際に加えられる外力、及びプレス成形の際に加えられるプレス圧力などの破損要因による絶縁層の破損が抑制される。したがって、強磁性金属粒子の絶縁性が向上されるとともに、この高い絶縁性を得るのに必要な絶縁材粉末の混合量が少量でよいことに伴いインダクタンスの低下を抑制できる。 The inductor of the present invention has a plurality of layers of insulating coatings whose surfaces are coated with ferromagnetic metal particles, and since each of these coatings is cured, the insulating coating is stronger than that of a single layer. The insulating layer on the surface of the magnetic metal particles (which consists of a plurality of insulating films) is strong and stabilized against external forces. As a result, the pressure resistance and heat resistance of the insulating film are improved, and the insulating layer is damaged due to external forces applied at the time of crushing after the insulating film is formed and damage factors such as press pressure applied at the time of press molding. Is suppressed. Therefore, the insulation of the ferromagnetic metal particles is improved, and a decrease in inductance can be suppressed due to the fact that the amount of the insulating material powder required to obtain this high insulation is small.
又、前記目的を達成するために、本発明のインダクタの製造方法は、強磁性金属粉末に硬化性の絶縁材粉末を混合してなる混合粉末を加熱して、前記混合により前記金属粉末の粒子の表面にコーティングされた前記絶縁材の被膜を硬化させる処理を複数回繰返してコア成形粉末を得る成形粉末形成工程と、成形型内にコイルを配置するとともにこのコイルが埋まるように前記コア成形粉末を前記成形型内に充填してから、この充填されたコア成形粉末を加圧して圧縮成形するプレス成形工程と、成形されたコイル入り圧粉コアを熱処理する熱処理工程と、を具備している。 In order to achieve the above object, the inductor manufacturing method of the present invention heats a mixed powder obtained by mixing a curable insulating material powder with a ferromagnetic metal powder, and the metal powder particles are mixed by the mixing. A molding powder forming step of obtaining a core molding powder by repeating the process of curing the coating of the insulating material coated on the surface of the core a plurality of times, and arranging the coil in the molding die and filling the coil so that the coil is buried And then pressing the filled core molding powder and compressing it, and a heat treatment step of heat-treating the molded coiled powder core. .
この発明方法では、成形粉末形成工程で、強磁性金属粉末と絶縁材粉末との混合粉末を加熱して、強磁性金属粒子表面の絶縁被膜を硬化させる処理を複数回実行するので、絶縁被膜が単層のものに比較して強磁性金属粒子表面の絶縁層（これは複数層の絶縁被膜からなる。）が強固でかつ外力及び熱に対して安定化する。このため、次のプレス成形工程に先立つ解砕時に混合粉末に加えられる外力、プレス成形工程で加えられるプレス圧、及びプレス成形工程後の熱処理工程で加えられる熱による絶縁層の軟化に拘わらず、絶縁層の破損が抑制される。したがって、絶縁性が向上されるとともに、この高い絶縁性を得るのに必要な絶縁材粉末の混合量が少量でよいことに伴いインダクタンスの低下が抑制されたインダクタを製造できる。 In the method of the present invention, since the mixed powder of the ferromagnetic metal powder and the insulating material powder is heated and the insulating coating on the surface of the ferromagnetic metal particles is cured a plurality of times in the molding powder forming step, the insulating coating is formed. Compared to a single layer, the insulating layer on the surface of the ferromagnetic metal particles (which consists of a plurality of insulating films) is strong and stabilized against external force and heat. Therefore, regardless of the external force applied to the mixed powder at the time of crushing prior to the next press molding process, the press pressure applied in the press molding process, and the softening of the insulating layer due to the heat applied in the heat treatment process after the press molding process, Damage to the insulating layer is suppressed. Therefore, it is possible to manufacture an inductor in which the insulation is improved and the decrease in inductance is suppressed due to the small amount of the insulating material powder required to obtain this high insulation.
又、本発明方法の好ましい形態では、前記成形粉末形成工程での前記強磁性金属粉末に対する前記絶縁材粉末のトータル混合量を1.0〜4.0ｗｔ％とするとよい。この発明では、強磁性金属粉末に対する絶縁材粉末のトータル混合量を1.0以上としたので、熱処理工程によって絶縁層がバインダーとして機能する際の強磁性金属粒子同士の接着性の低下が抑制されて、熱処理され後にコアにクラックが入ることを防止できる。又、強磁性金属粉末に対する絶縁材粉末のトータル混合量を4.0ｗｔ％以下としたので、熱処理工程でのコアが所定寸法以上に膨張して硬化することを防止できる。 In a preferred embodiment of the method of the present invention, the total amount of the insulating material powder mixed with the ferromagnetic metal powder in the molding powder forming step is preferably 1.0 to 4.0 wt%. In this invention, since the total mixing amount of the insulating material powder with respect to the ferromagnetic metal powder is 1.0 or more, a decrease in the adhesion between the ferromagnetic metal particles when the insulating layer functions as a binder by the heat treatment step is suppressed, It is possible to prevent the core from cracking after being heat-treated. Moreover, since the total amount of the insulating material powder to the ferromagnetic metal powder is 4.0 wt% or less, it is possible to prevent the core in the heat treatment process from expanding and curing to a predetermined dimension or more.
以上説明した本発明によれば、硬化処理された複数層の絶縁被膜からなる絶縁層を強磁性金属粒子の表面に設けることによって、インダクタンスの低下を抑制しつつ絶縁性を向上できるインダクタ及びその製造方法を提供できる。 According to the present invention described above, an inductor capable of improving insulation while suppressing a decrease in inductance by providing an insulating layer comprising a plurality of cured insulating films on the surface of the ferromagnetic metal particle, and its manufacture Can provide a method.
図１及び図２を参照して本発明の一実施形態を説明する。 An embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.
この一実施形態に係るインダクタは大電流が流れるチョークコイル１として使用されるもので、電子機器例えばテレビゲーム機などのコンピュータゲーム機やパーソナルコンピュータに搭載して好適に使用できる。このチョークコイル１は、図１（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）に示すように各面が互に直角に連続する六面体状をなして一体成形されたコア２と、このコア２に両端部を除いて埋設されたコイル３とを備えている。
The inductor according to this embodiment is used as the
コイル３には、導電性金属線、例えば銅線、好ましくは図１に例示するように断面が長方形の平角銅線を好適に使用できる。コイル３は図示しないが外周を絶縁層で被覆されている。コイル３の両端部はコア２の互に平行な２つの側面の高さ方向中間部から外に突出している。これらの両端部は、コア２の前記側面に沿って折り曲げられるとともに、コア２の裏面に沿って折り曲げられている。コア２の裏面に沿ったコイル３の両端部は端子３ａとして使用される。これらの端子３ａの絶縁層は除去されている。端子３ａは図示しない電子機器のプリント配線基板のプリント配線にリフロー半田付けされる。したがって、チョークコイル１は表面実装部品としてプリント基板に実装できる。
For the
このチョークコイル１のコア２は図示しない加圧成形装置であるプレス機械の金型（成形型）を用いて加圧成形された圧粉体（加圧成形体）である。コイル３は、コア２の成形前に金型内に位置決めして配置され、コア２の加圧成形に伴って一体にコア２内に埋設されたものである。したがって、このチョークコイル１は一体成形型コイル部品と称することができる。
The
コア２は、強磁性金属粉末からなるが、これを主成分としたものであってもよい。強磁性金属粉末は、図２（Ｂ）（Ｃ）又は図３（Ａ）（Ｂ）に例示したように表面を被覆した絶縁層５を有した強磁性金属粒子６の集まりである。なお、図２（Ｃ）及び図３（Ｂ）はプレス成形を経て変形された強磁性金属粒子６を示している。
The
絶縁層５は、強磁性金属粒子の表面をコーティングした複数層の絶縁被膜からなり、各絶縁被膜は例えば熱によって夫々硬化処理されている。図２（Ｂ）（Ｃ）は二層の絶縁被膜５ａ，５ｂで絶縁層５が形成された例を示し、図３（Ａ）（Ｂ）は三層の絶縁被膜５ａ〜５ｃで絶縁層５が形成された例を示している。なお、図２（Ｂ）（Ｃ）及び図３（Ａ）（Ｂ）中符号７は、隣接した絶縁被膜５ａ，５ｂ間及び５ｂ,５ｃ間の境界を示している。この絶縁層５の厚みは最薄部でも0.6μｍ以上確保されている。
The
絶縁層５には、硬化性の絶縁材、好ましくはバインダーとしても機能する熱硬化性の無機材料又は有機材料を用いることができる。有機材料として、熱硬化性樹脂例えば水ガラス、シリコン樹脂、エポキシ樹脂などを挙げることができ、その内の少なくとも１種を選択してできる。
The insulating
強磁性金属粒子６からなる強磁性金属粉末には、粉体硬度が低く、飽和磁束密度が高く、低ロス特性であるという特長を有した鉄系金属粒子を用いることができる。この種の材料として、例えばＦｅ粉末、パーマロイ粉末、カルボニル鉄粉末、センダスト粉末などを挙げることができ、その内の少なくとも１種を選択してできる。
As the ferromagnetic metal powder composed of the
前記チョークコイル１は、成形粉末形成工程と、プレス成形工程と、熱処理工程とを経て製造される。
The
成形粉末工程では、強磁性金属粉末と熱硬化性の絶縁材粉末とを混合した後、この混合粉末を加熱することを複数回繰返してコア成形粉末を得る。強磁性金属粉末と硬化性の絶縁材粉末とが混合されることで、強磁性金属粒子６の表面に絶縁材がコーティングされて絶縁被膜が形成される。この混合粉末が加熱されることにより絶縁被膜が硬化される。
In the molding powder process, after mixing the ferromagnetic metal powder and the thermosetting insulating material powder, heating the mixed powder is repeated a plurality of times to obtain a core molding powder. By mixing the ferromagnetic metal powder and the curable insulating material powder, the surface of the
この絶縁被膜５ａの硬化は、混合粉末を所定時間（20〜60分）の間所定温度（100〜300℃）の加熱雰囲気中に置くことでなされる。この場合、プロペラ式の攪拌機を用いて大気中雰囲気で混合される強磁性金属粉末と絶縁材粉末とを所定温度で所定時間攪拌することにより、絶縁被膜５ａを硬化させることができる。又は、すでに混合して得た混合粉末を収めた耐熱性の容器を、高温槽を用いて大気中雰囲気で所定温度で所定時間加熱することより、絶縁被膜５ａを硬化させることができる。
The insulating
図２（Ａ）に一層の絶縁被膜５ａが強磁性金属粒子６の表面に形成された状態を示す。この絶縁被膜５ａの厚みは0.3〜1.0μｍである。
FIG. 2A shows a state in which a single
前者のように攪拌機を用いて絶縁被膜を熱硬化させると、混合粉末は１〜５ｍｍ程度の塊及びそれ以下の大きさとなる。又、後者のように高温槽を用いて絶縁被覆を熱硬化させると、混合粉末は略一塊の状態となる。このため、先に絶縁被膜が硬化処理された混合粉末塊は、２回目以降の絶縁被膜の形成に先立って解砕される。この解砕は、硬化処理された混合粉末塊を乳鉢などの解砕装置を用いて実施される。それにより、混合粉末塊は、粒径が約500μｍの粉末状となる。 When the insulating film is heat-cured using a stirrer as in the former, the mixed powder becomes a lump of about 1 to 5 mm and a size smaller than that. In addition, when the insulating coating is thermally cured using a high-temperature tank as in the latter case, the mixed powder is in a substantially lump state. For this reason, the mixed powder lump in which the insulating coating has been hardened first is crushed prior to the formation of the second and subsequent insulating coatings. This crushing is performed by using a crushing apparatus such as a mortar for the mixed powder lump that has been subjected to the curing treatment. Thereby, the mixed powder lump becomes a powder having a particle size of about 500 μm.
したがって、２回目以降の絶縁被膜の形成は、前記解砕により得た粉末（言い換えれば硬化処理された絶縁被膜５ａでコーティングされた強磁性金属粒子からなる強磁性金属粉末）と熱硬化性の絶縁材粉末とを混合した後、この混合粉末を加熱することでなされる。この場合の混合とそれに伴う加熱及び解砕は１回目と同じである。図２（Ｂ）に二層の絶縁被膜５ａ、５ｂからなる絶縁層５が強磁性金属粒子６の表面に形成された状態を示す。又、図３（Ａ）に三層の絶縁被膜５ａ〜５ｃからなる絶縁層５が強磁性金属粒子６の表面に形成された状態を示す。絶縁被膜５ｂ、５ｃの夫々の厚みは一層の絶縁被膜５ａと同様に0.3〜1.0μｍである。したがって、理論的には二層の絶縁被膜５ａ、５ｂで0.6〜2.0μｍの絶縁層５の厚みを得られる。又、三層の絶縁被膜５ａ〜５ｃで0.9〜3.0μｍの絶縁層５の厚みを得られるので、絶縁層５の厚みは最薄部でも略0.6μｍ以上を確保できる。このように絶縁層５を硬化処理された絶縁被膜を積層した構成としたことにより、相対的に内側の絶縁被膜が解砕やプレス圧力等によって部分的に損傷を受けることがあっても、相対的に外側の絶縁被膜によって前記部分的な損傷箇所を修復しつつ、絶縁層５の厚みを既述のように確保できるので、絶縁層５を強固にできる。
Therefore, the second and subsequent insulating coatings are formed by heat-curing insulation from the powder obtained by the crushing (in other words, ferromagnetic metal powder comprising ferromagnetic metal particles coated with the cured insulating
以上の硬化処理の繰り返しにおいて、混合される絶縁材粉末の量は各回同じであることが好ましいが同じでなくても良い。又、絶縁層５をなす絶縁材粉末の強磁性金属粉末に対するトータル混合量は、1.0〜4.0ｗｔであることが好ましい。トータル混合量を1.0ｗｔ以上とすることは、コア２にクラックなどを生じる可能性が高くなることを防止する上で有効である。これに対して、トータル混合量を1.0ｗｔ未満とした場合には、後述の熱処理工程での加熱に伴う絶縁層５によるバインダーとしての機能が十分に発揮されず、強磁性金属粒子同士の接着性が不十分となる。又、トータル混合量を4.0ｗｔとすることは、後述の熱処理工程での加熱に伴うコア２の硬化時に所定寸法以上にコア２が膨張することを防止する上で有効である。これに対して、トータル混合量が4.0ｗｔを超える場合には、後述の熱処理工程でコア２が硬化する際に、このコア２が所定寸法以上に膨張し易くなる。
In the repetition of the above curing treatment, the amount of the insulating material powder to be mixed is preferably the same each time, but may not be the same. Moreover, it is preferable that the total mixing amount with respect to the ferromagnetic metal powder of the insulating material powder which comprises the insulating
なお、以上成形粉末形成工程では、既述のように強磁性金属粉末と熱硬化性の絶縁材粉末とを混合し熱硬化処理した後、成形性を確保するための有機材料をさらに混合してもよい。 In the molding powder forming step, the ferromagnetic metal powder and the thermosetting insulating material powder are mixed and thermoset as described above, and then an organic material for ensuring moldability is further mixed. Also good.
以上説明した成形粉末形成工程では、所定回数の硬化処理後に、既述の解砕処理を施して、最終的に粒径が約500μｍの粉末状からなるコア成形粉末を形成する。 In the molded powder forming step described above, after the predetermined number of curing processes, the above-described crushing process is performed to finally form a core molded powder having a particle size of about 500 μm.
次のプレス成形工程では、図示しないプレス装置の金型（成形型）内にコイル３を配置するとともに、このコイル３が埋まるように前記成形粉末形成工程で得たコア成形粉末を成形型内に充填してから、この充填されたコア成形粉末を加圧して圧縮成形する。これにより、コイル入り圧粉コアを成形できる。なお、このプレス成形工程での金型へのコア成形粉末の充填と加圧は、一回で実施することに限らず、２回に分けても良い。つまり、金型へのコア成形粉末を所定量充填してから、このコア成形粉末を加圧し圧縮成形して下部コアを形成し、この金型内の下部コア上にコイル３を載せた後に、金型内に更に所定量のコア成形粉末を充填し、次にこのコア成形粉末とともに下部コアを加圧することによって上部コアを成形し、これら上下コア間にコイル３を埋め込むことも可能である。
In the next press molding process, the
次の熱処理工程では、プレス成形工程で成形されたコイル入りコアを熱処理する。この工程は、所定時間（20〜60分）の間所定温度（100〜300℃）の加熱雰囲気中にコイル入りコアを置くことでなされる。 In the next heat treatment step, the coiled core formed in the press forming step is heat treated. This step is performed by placing the coiled core in a heating atmosphere at a predetermined temperature (100 to 300 ° C.) for a predetermined time (20 to 60 minutes).
以上の手順で製造されたチョークコイル１では、少量の絶縁材粉末の使用でありながら、インダクタンスの低下を抑制しつつコイル３の径方向に位置するコア側面間の絶縁抵抗が1.0ＭΩ以上と高い絶縁性を確保できる（図４、図６、図７参照）。このことは以下の実施例１〜実施例３で確認できた。
In the
絶縁抵抗の測定は、例えば図示しない絶縁抵抗計が有した一対のピンプローブを、図１（Ｂ）中コア側面２ａ，２ｂの縦横各中央となる位置に当てて（押し当て方向と位置を矢印で示す。）測定した。ピンプローブ間距離は10ｍｍ、使用したピンプローブの先端の面積は2.54ｍｍ２である。又、インダクタンスの測定は、ＬＣＲメーターを用いてコイル３の両方の端子３ａ間で測定した。
Insulation resistance is measured by, for example, applying a pair of pin probes held by an insulation resistance meter (not shown) to the positions of the center sides 2a and 2b of the core side surfaces 2a and 2b in FIG. Measured.) The distance between the pin probes is 10 mm, and the area of the tip of the used pin probe is 2.54 mm 2 . The inductance was measured between both
（実施例１）
強磁性金属粉末にパーマロイ粉末を用いて、これにエポキシ樹脂からなる絶縁材粉末を、0.25ｗｔ％、0.5ｗｔ％、1.0ｗｔ％、1.5ｗｔ％、2.0ｗｔ％、2.5ｗｔ％混ぜた６種類の混合粉末を得て、これらの混合粉末を150℃で１時間硬化処理した。次に、この１回目の硬化処理がされた粉末を解砕してなる混合粉末に、さらにエポキシ樹脂からなる絶縁材粉末を、0.25ｗｔ％、0.5ｗｔ％、1.0ｗｔ％、1.5ｗｔ％、2.0ｗｔ％、2.5ｗｔ％混ぜた６種類の混合粉末を得て、これらの混合粉末を150℃で１時間硬化処理し、こうして２回目の硬化処理がされた粉末を解砕して、６種類のコア成形粉末を形成した。したがって、前記１回目と２回目の硬化処理が施された６種類のコア成形粉末の夫々に対する絶縁材粉末のトータル混合量は、0.5ｗｔ％、1.0ｗｔ％、2.0ｗｔ％、3.0ｗｔ％、4.0ｗｔ％、5.0ｗｔ％である。
Example 1
Permalloy powder is used for the ferromagnetic metal powder, and the insulating material powder made of epoxy resin is mixed with 0.25wt%, 0.5wt%, 1.0wt%, 1.5wt%, 2.0wt%, 2.5wt%. Mixed powders were obtained, and these mixed powders were cured at 150 ° C. for 1 hour. Next, an insulating material powder made of epoxy resin is further added to the mixed powder obtained by pulverizing the powder subjected to the first curing treatment, and 0.25 wt%, 0.5 wt%, 1.0 wt%, 1.5 wt%, 2.0 6 kinds of mixed powders mixed with wt% and 2.5wt% were obtained, and these mixed powders were cured at 150 ° C. for 1 hour. Thus, the second cured powder was crushed, A core molding powder was formed. Accordingly, the total mixed amount of the insulating material powder with respect to each of the six types of core molding powder subjected to the first and second curing treatments is 0.5 wt%, 1.0 wt%, 2.0 wt%, 3.0 wt%, 4.0 wt%, 5.0 wt%.
次に、プレス機械を用いて前記６種類のコア成形粉末毎のコイル入り圧粉コアを成形した。詳しくは、プレス機械は、図１（Ａ）中の幅ｗ及び奥行きｄが夫々１０ｍｍ、高さｈが４ｍｍのコア２を加圧成形できる金型（成形型）を備えるものであって、この金型内に巻数が3.5ターンの平角ワイヤー銅線からなるコイル３をセットするとともに、コア成形粉末を充填して、所定のプレス圧例えば３ton/ｃｍ２でコイル入り圧粉コアを成形した。なお、６種類のコア成形粉末の成形は、各絶縁材粉末のトータル混合量に応じて充填率を合わせる条件で実施した。このプレス成形後、成形されたコイル入り圧粉コアの夫々に対して最後の硬化処理を例えば150℃で１時間の硬化処理を行った。
Next, the coiled powder core for each of the six types of core molding powders was molded using a press machine. Specifically, the press machine includes a mold (molding die) that can press-mold the
次に、以上の手順で製造された６種類の本発明サンプルの夫々について、電圧を25Ｖ印加した条件で、図１（Ｂ）中コア側面２ａ，２ｂ間の絶縁抵抗と、コイル３の両方の端子３ａ間のインダクタンスとを夫々測定した。
Next, with respect to each of the six types of the present invention samples manufactured by the above procedure, both the insulation resistance between the core side surfaces 2a and 2b in FIG. The inductance between the
又、比較のためのサンプルを以下の手順で製造した。まず、強磁性金属粉末にパーマロイ粉末を用いて、これにエポキシ樹脂からなる絶縁材粉末を、0.5ｗｔ％、1.0ｗｔ％、2.0ｗｔ％、3.0ｗｔ％、4.0ｗｔ％、5.0ｗｔ％混ぜた６種類の混合粉末を得た。そして、この混合粉末に対する加熱処理を行わずに、次に前記プレス機械を用いて３ton/ｃｍ２のプレス圧でコイル入り圧粉コアを得た後に、これらのコアを150℃で１時間硬化処理した。 Moreover, the sample for a comparison was manufactured in the following procedures. First, permalloy powder was used as the ferromagnetic metal powder, and this was mixed with 0.5 wt%, 1.0 wt%, 2.0 wt%, 3.0 wt%, 4.0 wt%, 5.0 wt% of insulating material powder made of epoxy resin. Different kinds of mixed powders were obtained. And without performing the heat processing with respect to this mixed powder, after obtaining the compacting core with a coil with the press pressure of 3 ton / cm < 2 > next using the said press machine, these cores were hardened at 150 degreeC for 1 hour. did.
この比較サンプルと、前記のように混合粉末を得る段階で２回熱硬化処理された本発明サンプルとについて、絶縁材粉末の混合量と測定された絶縁抵抗との関係を図４に示すとともに、絶縁材粉末の混合量と測定されたインダクタンスとの関係を図５に示す。なお、図４中縦軸の絶縁抵抗の値の対数目盛りである。 FIG. 4 shows the relationship between the mixed amount of the insulating material powder and the measured insulation resistance for this comparative sample and the present invention sample heat-treated twice in the stage of obtaining the mixed powder as described above, FIG. 5 shows the relationship between the mixing amount of the insulating material powder and the measured inductance. In addition, it is the logarithmic scale of the value of the insulation resistance of the vertical axis | shaft in FIG.
図４により、絶縁材粉末の混合量が同じであっても本発明サンプルの方が比較サンプルよりも高い絶縁抵抗を得られ、同じ絶縁抵抗であれば、絶縁材粉末の混合量が少なくてよいことが明らかとなった。ちなみに、絶縁抵抗が約0.5MΩでは、本発明での絶縁材混合量が0.5ｗｔ％であるのに対して比較例での絶縁材粉末の混合量は約2.7ｗｔパーセントであり、絶縁材粉末の混合量を約2.2ｗｔ％削減できた。絶縁抵抗が約1.3MΩでは、本発明での絶縁材粉末の混合量が2.0ｗｔ％であるのに対して比較例での絶縁材粉末の混合量は約3.9ｗｔパーセントであり、絶縁材粉末の混合量を約1.9ｗｔ％削減できた。絶縁抵抗が約11MΩでは、本発明での絶縁材粉末の混合量が3.5ｗｔ％であるのに対して比較例での絶縁材粉末の混合量は約5.0ｗｔパーセントであり、絶縁材粉末の混合量を約1.5ｗｔ％削減できた。 According to FIG. 4, even if the mixing amount of the insulating material powder is the same, the sample of the present invention can obtain a higher insulation resistance than the comparative sample, and if the same insulating resistance, the mixing amount of the insulating material powder may be small. It became clear. By the way, when the insulation resistance is about 0.5 MΩ, the mixed amount of the insulating material in the comparative example is about 2.7 wt% while the mixed amount of the insulating material in the present invention is 0.5 wt%. The amount of mixing was reduced by about 2.2 wt%. When the insulation resistance is about 1.3 MΩ, the mixing amount of the insulating powder in the present invention is 2.0 wt%, whereas the mixing amount of the insulating powder in the comparative example is about 3.9 wt%. The amount of mixing was reduced by about 1.9 wt%. When the insulation resistance is about 11 MΩ, the mixing amount of the insulating material powder in the present invention is 3.5 wt%, whereas the mixing amount of the insulating material powder in the comparative example is about 5.0 wt%. The amount was reduced by about 1.5 wt%.
図５により、本発明サンプルでも比較サンプルでもインダクタンスは、絶縁材粉末の混合量が少ないほど高く、絶縁材粉末の混合量が多いほど低くなることが分かった。 From FIG. 5, it was found that the inductance is higher as the amount of the insulating material powder is smaller and lower as the amount of the insulating material powder is larger in both the inventive sample and the comparative sample.
以上のように同じ絶縁抵抗であれば、絶縁材混合量が本発明サンプルの方が比較サンプルより少量で済むことから、図５の結果により本発明サンプルの方が高いインダクタンスを得られる。すなわち、パーマロイ粉末にエポキシ樹脂の粉末を混ぜて混合粉末を形成する際、エポキシ樹脂を混ぜるたびに、このエポキシ樹脂からなる絶縁被膜を熱硬化処理して得たコア成形粉末を用いて製造されたチョークコイルの絶縁性及びインピーダンスは、少量のエポキシ樹脂の使用で夫々向上することができた。 As described above, if the insulation resistance is the same, the amount of the insulating material mixed in the sample of the present invention is smaller than that of the comparative sample. Therefore, the result of FIG. That is, when a mixed powder is formed by mixing an epoxy resin powder with a permalloy powder, each time an epoxy resin is mixed, it is manufactured using a core molding powder obtained by thermosetting an insulating coating made of this epoxy resin. The insulation and impedance of the choke coil could be improved by using a small amount of epoxy resin.
（実施例２）
実施例１と同様の手順で第１〜第５の本発明サンプルを製造して、その夫々について絶縁抵抗とインダクタンスを測定した。この場合第１の本発明サンプルの絶縁層は図２（Ａ）に示すように熱硬化処理された一層の絶縁被膜のみからなる。第２の本発明サンプルの絶縁層は図２（Ｂ）（Ｃ）に示すように夫々熱硬化処理された二層の絶縁被膜からなる。第３の本発明サンプルの絶縁層は図３（Ａ）（Ｂ）に示すように夫々熱硬化処理された三層の絶縁被膜からなる。第４の本発明サンプルの絶縁層は夫々熱硬化処理された四層の絶縁被膜からなる。第５の本発明サンプルの絶縁層は夫々熱硬化処理された互層の絶縁被膜からなる。
(Example 2)
First to fifth samples of the present invention were manufactured in the same procedure as in Example 1, and the insulation resistance and inductance were measured for each of the samples. In this case, the insulating layer of the first sample of the present invention consists of only one insulating film that has been heat-cured as shown in FIG. As shown in FIGS. 2B and 2C, the insulating layer of the second sample of the present invention consists of two layers of insulating coatings that are each thermoset. As shown in FIGS. 3 (A) and 3 (B), the insulating layer of the third sample of the present invention is composed of three layers of insulating coatings each heat-treated. The insulating layers of the fourth sample of the present invention are each composed of four layers of insulating coatings that have been thermoset. Each of the insulating layers of the fifth sample of the present invention is composed of an insulating coating of alternate layers that has been heat-cured.
この測定結果を図６に示す。なお、図６中縦軸の絶縁抵抗の値の対数目盛りである。 The measurement results are shown in FIG. In addition, it is the logarithmic scale of the value of the insulation resistance of the vertical axis | shaft in FIG.
図６によれば、硬化回数が増えてもインダクタンスにさほど大きな変化は見られず、又、硬化回数が増えるほど絶縁抵抗は高くなる傾向があり、特に、硬化回数が１回であるサンプルに対して硬化回数が２回以上のサンプルでは、絶縁抵抗が格段に高くなることが分かった。なお、以上の硬化回数に対するインダクタンス及び絶縁抵抗は、硬化回数が５回を超えて増えても同様である。そして、硬化回数が１回のサンプルの絶縁抵抗は、大電流や高周波が流れるチョークコイルとしては実用に適さないレベルであり、硬化回数が２回〜５回の本発明サンプルの絶縁抵抗は、大電流や高周波が流れるチョークコイルとしては実用に適するレベルであった。したがって、図６に示した測定結果から硬化回数は、２回以上、言い換えれば、強磁性金属粒子をコーティングした絶縁層が夫々硬化処理された２層以上の絶縁被膜からなるからなるコア成形粉末を用いると良いことが分かった。 According to FIG. 6, the inductance does not change so much even if the number of times of curing increases, and the insulation resistance tends to increase as the number of times of curing increases. Thus, it was found that the insulation resistance was remarkably increased in the sample having the number of times of curing of 2 times or more. The inductance and the insulation resistance with respect to the number of times of curing described above are the same even when the number of times of curing exceeds 5 times. The insulation resistance of the sample with a single curing frequency is not suitable for practical use as a choke coil through which a large current or high frequency flows, and the insulation resistance of the sample of the present invention with a curing frequency of 2 to 5 is large. As a choke coil through which current and high frequency flow, it was at a level suitable for practical use. Therefore, from the measurement results shown in FIG. 6, the number of times of curing is two times or more, in other words, a core molding powder consisting of two or more layers of insulating coatings each coated with ferromagnetic metal particles is cured. It turned out to be good to use.
（実施例３）
強磁性金属粉末にカルボニル鉄粉末を用いて、これにフェノール樹脂からなる絶縁材粉末を、0.25ｗｔ％、0.5ｗｔ％、1.0ｗｔ％、1.5ｗｔ％、2.0ｗｔ％、2.5ｗｔ％混ぜた６種類の混合粉末を得て、これらの混合粉末を120℃で１時間硬化処理した。次に、この１回目の硬化処理がされた粉末を解砕してなる混合粉末に、さらにフェノール樹脂からなる絶縁材粉末を、0.25ｗｔ％、0.5ｗｔ％、1.0ｗｔ％、1.5ｗｔ％、2.0ｗｔ％、2.5ｗｔ％混ぜた６種類の混合粉末を得て、これらの混合粉末を120℃で１時間硬化処理し、こうして２回目の硬化処理がされた粉末を解砕して、６種類のコア成形粉末を形成した。したがって、前記１回目と２回目の硬化処理が施された６種類のコア成形粉末の夫々に対する絶縁材粉末のトータル量は、0.5ｗｔ％、1.0ｗｔ％、2.0ｗｔ％、3.0ｗｔ％、4.0ｗｔ％、5.0ｗｔ％である。
(Example 3)
Six types of ferro-ferrous metal powder mixed with carbonyl iron powder and 0.25wt%, 0.5wt%, 1.0wt%, 1.5wt%, 2.0wt%, 2.5wt% insulating powder made of phenol resin The mixed powders were obtained, and these mixed powders were cured at 120 ° C. for 1 hour. Next, an insulating material powder made of a phenol resin is further added to the mixed powder obtained by pulverizing the powder subjected to the first curing treatment, and 0.25 wt%, 0.5 wt%, 1.0 wt%, 1.5 wt%, 2.0 6 kinds of mixed powders mixed with wt% and 2.5wt% were obtained, and these mixed powders were cured at 120 ° C for 1 hour, and thus the powder that had been cured for the second time was crushed, A core molding powder was formed. Accordingly, the total amount of the insulating material powder for each of the six types of core molding powders subjected to the first and second curing treatments is 0.5 wt%, 1.0 wt%, 2.0 wt%, 3.0 wt%, 4.0 wt%. %, 5.0 wt%.
次に、実施例１で説明したプレス機械を用い、その金型内に巻数が3.5ターンの平角ワイヤー銅線からなるコイル３をセットして、実施例１と同様に６種類のコア成形粉末毎のコイル入り圧粉コアを成形した。このプレス成形においても、各絶縁材粉末のトータル混合量に応じて充填率を合わせる条件で実施した。この後、プレス成形後、成形されたコイル入り圧粉コアの夫々に対して最後の硬化処理を例えば120℃で１時間の硬化処理を行った。
Next, using the press machine described in Example 1, the
そして、以上の手順で製造された６種類の本発明サンプルの夫々について、実施例１と同様に絶縁抵抗とインダクタンスとを測定した。 Then, the insulation resistance and the inductance were measured in the same manner as in Example 1 for each of the six types of the present invention samples manufactured by the above procedure.
又、比較のためのサンプルを以下の手順で製造した。まず、強磁性金属粉末にカルボニル鉄粉末を用いて、これにフェノール樹脂からなる絶縁材粉末を、0.5ｗｔ％、1.0ｗｔ％、2.0ｗｔ％、3.0ｗｔ％、4.0ｗｔ％、5.0ｗｔ％混ぜた６種類の混合粉末を得た。そして、この混合粉末に対する加熱処理を行わずに、次に、前記プレス機械を用いて３ton/ｃｍ２のプレス圧でコイル入り圧粉コアを得た後に、これらのコアを更に120℃で１時間硬化処理した。 Moreover, the sample for a comparison was manufactured in the following procedures. First, carbonyl iron powder was used as the ferromagnetic metal powder, and this was mixed with 0.5 wt%, 1.0 wt%, 2.0 wt%, 3.0 wt%, 4.0 wt%, 5.0 wt% of the insulating material powder made of phenol resin. Six types of mixed powders were obtained. And without performing heat processing with respect to this mixed powder, next, after obtaining the compacting core with a coil with the press pressure of 3 ton / cm < 2 > using the said press machine, these cores were further further at 120 degreeC for 1 hour. Cured.
この比較サンプルと、前記のように混合粉末を得る段階で２回熱硬化処理された本発明サンプルとについて、絶縁材粉末の混合量と測定された絶縁抵抗との関係を図７に示すとともに、絶縁材粉末の混合量と測定されたインダクタンスとの関係を図８に示す。なお、図７中縦軸の絶縁抵抗の値の対数目盛りである。 FIG. 7 shows the relationship between the mixed amount of the insulating material powder and the measured insulation resistance for this comparative sample and the present invention sample heat-cured twice in the stage of obtaining the mixed powder as described above. FIG. 8 shows the relationship between the mixing amount of the insulating material powder and the measured inductance. In addition, it is the logarithmic scale of the value of the insulation resistance of the vertical axis | shaft in FIG.
これら図７と図８により、実施例１と同様に結果が得られた。つまり、カルボニル鉄粉末にフェノール樹脂の粉末を混ぜて混合粉末を形成する際、フェノール樹脂を混ぜるたびに、このフェノール樹脂からなる絶縁被膜を熱硬化処理して得たコア成形粉末を用いて製造されたチョークコイルの絶縁性及びインピーダンスは、少量のフェノール樹脂の使用で夫々向上することができた。 7 and 8, the results were obtained in the same manner as in Example 1. That is, when a mixed powder is formed by mixing a phenol resin powder with a carbonyl iron powder, each time the phenol resin is mixed, it is manufactured using a core molding powder obtained by heat-curing an insulating coating made of this phenol resin. The insulation and impedance of the choke coil could be improved by using a small amount of phenolic resin.
なお、本発明は、コイルと端子とが別々であって、これらが溶接などで接続されている構成のチョークコイルなどのインダクタにも適用できるとともに、コイルが平角銅線ではなく断面円形の導電性金属線である場合に、これを単層巻きではなく複層巻きとした構成のチョークコイルなどのインダクタにも適用できる。 The present invention can also be applied to an inductor such as a choke coil having a structure in which the coil and the terminal are separated and connected by welding or the like, and the coil is not a flat copper wire but has a circular cross-sectional conductivity. In the case of a metal wire, it can also be applied to an inductor such as a choke coil having a structure in which this is not a single layer winding but a multiple layer winding.
１…チョークコイル（インダクタ）、２…コア、３…コイル、５…絶縁層、５ａ〜５ｃ…絶縁被膜、６…強磁性金属粒子、７…絶縁被膜間の境界
DESCRIPTION OF
Claims (5)
成形型内にコイルを配置するとともにこのコイルが埋まるように前記コア成形粉末を前記成形型内に充填してから、この充填されたコア成形粉末を加圧して圧縮成形するプレス成形工程と、
成形されたコイル入り圧粉コアを熱処理する熱処理工程と、
を具備したインダクタの製造方法。 Heating a mixed powder obtained by mixing a thermosetting insulating material powder with a ferromagnetic metal powder, and curing the coating film of the insulating material coated on the surface of the metal powder particles by the mixing a plurality of times. Molding powder forming step of repeatedly obtaining a core molding powder;
A press molding step of placing a coil in a molding die and filling the molding die with the core molding powder so as to fill the coil, and then pressurizing and compressing the filled core molding powder;
A heat treatment step for heat-treating the formed powdered core with coil;
An inductor manufacturing method comprising:
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|---|---|
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Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7563428B2 (en) | 1999-06-02 | 2009-07-21 | The Board Of Regents Of The University Of Oklahoma | Method of making carbon nanotubes |
| JP2009253030A (en) * | 2008-04-07 | 2009-10-29 | Toyota Central R&D Labs Inc | Powder for magnetic core, dust core, and manufacturing method of them |
| JP2010183057A (en) * | 2009-01-07 | 2010-08-19 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Production process for soft magnetic material, soft magnetic material, and powder magnetic core |
| JP2011087682A (en) * | 2009-10-21 | 2011-05-06 | Fujishoji Co Ltd | Game machine |
| JP2015216316A (en) * | 2014-05-13 | 2015-12-03 | Ｎｅｃトーキン株式会社 | Coil component |
| JP2019102529A (en) * | 2017-11-29 | 2019-06-24 | Tdk株式会社 | Method for manufacturing inductor element |
| US10893609B2 (en) | 2012-09-11 | 2021-01-12 | Ferric Inc. | Integrated circuit with laminated magnetic core inductor including a ferromagnetic alloy |
| US11058001B2 (en) | 2012-09-11 | 2021-07-06 | Ferric Inc. | Integrated circuit with laminated magnetic core inductor and magnetic flux closure layer |
| US11064610B2 (en) | 2012-09-11 | 2021-07-13 | Ferric Inc. | Laminated magnetic core inductor with insulating and interface layers |
| US11116081B2 (en) | 2012-09-11 | 2021-09-07 | Ferric Inc. | Laminated magnetic core inductor with magnetic flux closure path parallel to easy axes of magnetization of magnetic layers |
| US11197374B2 (en) | 2012-09-11 | 2021-12-07 | Ferric Inc. | Integrated switched inductor power converter having first and second powertrain phases |
| US11302469B2 (en) * | 2014-06-23 | 2022-04-12 | Ferric Inc. | Method for fabricating inductors with deposition-induced magnetically-anisotropic cores |
| JP7375469B2 (en) | 2019-10-30 | 2023-11-08 | セイコーエプソン株式会社 | Insulator-coated magnetic alloy powder particles, powder magnetic cores, and coil parts |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001267160A (en) * | 2000-01-12 | 2001-09-28 | Tdk Corp | Coil sealing dust core and method for manufacturing the same |
| JP2002280224A (en) * | 2001-01-05 | 2002-09-27 | Humanelecs Co Ltd | Amorphous alloy powder core and nanocrystal alloy powder core, and their manufacturing method |
| JP2004031883A (en) * | 2002-05-09 | 2004-01-29 | Murata Mfg Co Ltd | Coil component and manufacturing method thereof |
| JP2004363466A (en) * | 2003-06-06 | 2004-12-24 | Toko Inc | Complex magnetic material and method for manufacturing inductor using the same |
-
2005
- 2005-02-15 JP JP2005038111A patent/JP2006228824A/en active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001267160A (en) * | 2000-01-12 | 2001-09-28 | Tdk Corp | Coil sealing dust core and method for manufacturing the same |
| JP2002280224A (en) * | 2001-01-05 | 2002-09-27 | Humanelecs Co Ltd | Amorphous alloy powder core and nanocrystal alloy powder core, and their manufacturing method |
| JP2004031883A (en) * | 2002-05-09 | 2004-01-29 | Murata Mfg Co Ltd | Coil component and manufacturing method thereof |
| JP2004363466A (en) * | 2003-06-06 | 2004-12-24 | Toko Inc | Complex magnetic material and method for manufacturing inductor using the same |
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7563428B2 (en) | 1999-06-02 | 2009-07-21 | The Board Of Regents Of The University Of Oklahoma | Method of making carbon nanotubes |
| JP2009253030A (en) * | 2008-04-07 | 2009-10-29 | Toyota Central R&D Labs Inc | Powder for magnetic core, dust core, and manufacturing method of them |
| JP2010183057A (en) * | 2009-01-07 | 2010-08-19 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Production process for soft magnetic material, soft magnetic material, and powder magnetic core |
| JP2010183056A (en) * | 2009-01-07 | 2010-08-19 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Method for producing soft magnetic material, soft magnetic material, and powder magnetic core |
| JP2011087682A (en) * | 2009-10-21 | 2011-05-06 | Fujishoji Co Ltd | Game machine |
| US11058001B2 (en) | 2012-09-11 | 2021-07-06 | Ferric Inc. | Integrated circuit with laminated magnetic core inductor and magnetic flux closure layer |
| US10893609B2 (en) | 2012-09-11 | 2021-01-12 | Ferric Inc. | Integrated circuit with laminated magnetic core inductor including a ferromagnetic alloy |
| US11064610B2 (en) | 2012-09-11 | 2021-07-13 | Ferric Inc. | Laminated magnetic core inductor with insulating and interface layers |
| US11116081B2 (en) | 2012-09-11 | 2021-09-07 | Ferric Inc. | Laminated magnetic core inductor with magnetic flux closure path parallel to easy axes of magnetization of magnetic layers |
| US11197374B2 (en) | 2012-09-11 | 2021-12-07 | Ferric Inc. | Integrated switched inductor power converter having first and second powertrain phases |
| US11903130B2 (en) | 2012-09-11 | 2024-02-13 | Ferric Inc. | Method of manufacturing laminated magnetic core inductor with insulating and interface layers |
| JP2015216316A (en) * | 2014-05-13 | 2015-12-03 | Ｎｅｃトーキン株式会社 | Coil component |
| US11302469B2 (en) * | 2014-06-23 | 2022-04-12 | Ferric Inc. | Method for fabricating inductors with deposition-induced magnetically-anisotropic cores |
| JP2019102529A (en) * | 2017-11-29 | 2019-06-24 | Tdk株式会社 | Method for manufacturing inductor element |
| JP7027843B2 (en) | 2017-11-29 | 2022-03-02 | Tdk株式会社 | Manufacturing method of inductor element |
| JP7375469B2 (en) | 2019-10-30 | 2023-11-08 | セイコーエプソン株式会社 | Insulator-coated magnetic alloy powder particles, powder magnetic cores, and coil parts |
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