JP2006201754A - Zoom lens system - Google Patents

Zoom lens system Download PDF

Info

Publication number
JP2006201754A
JP2006201754A JP2005358495A JP2005358495A JP2006201754A JP 2006201754 A JP2006201754 A JP 2006201754A JP 2005358495 A JP2005358495 A JP 2005358495A JP 2005358495 A JP2005358495 A JP 2005358495A JP 2006201754 A JP2006201754 A JP 2006201754A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
lens
lens group
focal length
positive
zoom lens
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2005358495A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP4796829B2 (en
Inventor
Masakazu Koori
雅和 小織
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Pentax Corp
Original Assignee
Pentax Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Pentax Corp filed Critical Pentax Corp
Priority to JP2005358495A priority Critical patent/JP4796829B2/en
Publication of JP2006201754A publication Critical patent/JP2006201754A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP4796829B2 publication Critical patent/JP4796829B2/en
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Landscapes

  • Lenses (AREA)

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To obtain a compact and inexpensive zoom lens system which has such a sufficient angle of view as ≥75° and whose variable power ratio is about 3 even in a camera using a compact imaging element, and which is a zoom lens system including two lens groups, that is, a negative lens group and a positive lens group in order from an object side. <P>SOLUTION: In the zoom lens system, the 1st lens group has at least two negative lenses and two positive lenses. The zoom lens system satisfies following conditional expressions (1) to (3). (1) 1.5<¾f1/fw¾<1.8, (2) 1.0<f2/(fw×ft)<SP>1/2</SP><1.3 and (3) 1.0<¾f2/f1¾<1.2, provided that f1: the focal distance of the 1st lens group, f2: the focal distance of the 2nd lens group, fw: the focal distance of the entire system at a short focal distance end, and ft: the focal distance of the entire system at a long focal distance end. <P>COPYRIGHT: (C)2006,JPO&NCIPI

Description

本発明は、一眼レフ（ＳＬＲ）カメラ用、特にデジタルＳＬＲカメラ用として好適なズ
ームレンズ系に関する。 The present invention relates to a zoom lens system suitable for a single-lens reflex (SLR) camera, particularly a digital SLR camera.

現在、２〜３倍程度の変倍比（ズーム比）を持ち、広角域の画角から望遠域の画角をカ
バーするＳＬＲ用ズームレンズ系（いわゆる標準ズームレンズ系）には、物体側から順に
負正のレトロフォーカスタイプの２群ズームレンズ系が多く使用されている。デジタルＳ
ＬＲカメラは、撮像素子の大型化が困難であることから、いわゆるライカ版（３５ミリ版
）銀塩フィルム用ＳＬＲカメラより小さな画面サイズの撮像素子が普及している。従って
同じ焦点距離の交換レンズに対して、デジタルＳＬＲカメラは銀塩ＳＬＲカメラより画角
が狭くなってしまうので、より短い焦点距離の光学系が好まれる。また、既に広く普及し
ている従来の銀塩フィルム用ＳＬＲカメラ用の交換レンズとの互換性を維持しようとレン
ズマウント及びフランジバックを共通とするためには、焦点距離に比して長いバックフォ
ーカスを必要とする。このため、デジタルＳＬＲカメラ用のズームレンズ系は従来の銀塩
ＳＬＲカメラ用よりも広角化が困難な上、撮像素子の面積が小さい割に、パソコン等で拡
大して鑑賞される頻度が多いと考えられるので、画面全域において高い性能が要求される
。
特開２００２-０８２２８３号公報 特開平１１-１６０６１９号公報 特開２００１-３５００８９号公報 特開平１０-２８２４１７号公報 Currently, an SLR zoom lens system (so-called standard zoom lens system) that has a zoom ratio of about 2 to 3 times and covers the angle of view from the wide-angle range to the telephoto range from the object side. A negative positive retrofocus type two-group zoom lens system is used in this order. Digital S
Since it is difficult to increase the size of the image sensor of the LR camera, an image sensor having a smaller screen size than the so-called Leica (35 mm version) silver salt film SLR camera is widely used. Therefore, for interchangeable lenses having the same focal length, the digital SLR camera has a narrower angle of view than the silver salt SLR camera, so an optical system with a shorter focal length is preferred. In addition, in order to maintain the compatibility with the interchangeable lens for the conventional SLR camera for silver halide film, which is already widely used, in order to make the lens mount and the flange back common, the back focus is longer than the focal length. Need. Therefore, a zoom lens system for a digital SLR camera is more difficult to widen than a conventional silver salt SLR camera, and the image sensor is small, but the frequency is often viewed on a personal computer. Therefore, high performance is required over the entire screen.
Japanese Patent Laid-Open No. 2002-082283 JP-A-11-160619 JP 2001-350089 A Japanese Patent Laid-Open No. 10-282417

しかし、従来の負正の２群タイプのズームレンズ系は、レンズ枚数が多く、小型低コス
ト化が不十分であり、変倍比（ズーム比）も２倍以下であって短焦点距離端における画角
も十分ではない。 However, the conventional negative and positive two-group type zoom lens system has a large number of lenses, is not sufficiently small and low in cost, and has a zoom ratio (zoom ratio) of 2 times or less at the short focal length end. The angle of view is not enough.

本発明は、物体側から順に負正の２群ズームレンズ系であって、小型の撮像素子を用い
たカメラにおいても、各レンズ群の屈折力配置を適切にすることにより、短焦点距離端に
おいて７５゜以上の十分な画角を有し、変倍比が３倍程度で、短焦点距離端での焦点距離
に比してバックフォーカスが長く、短焦点距離端における必要な周辺光量を確保した上で、
短焦点距離端における軸外収差と長焦点距離端側における軸上収差とのバランスが良く、
小型で低コストのズームレンズ系を得ることを目的とする。 The present invention is a negative-positive two-group zoom lens system in order from the object side. Even in a camera using a small image pickup element, by arranging the refractive power of each lens group appropriately, at the short focal length end. It has a sufficient angle of view of 75 ° or more, a zoom ratio of about 3 times, a long back focus compared to the focal length at the short focal length end, and a necessary peripheral light amount at the short focal length end. Above,
A good balance between off-axis aberrations at the short focal length end and on-axis aberrations at the long focal length end side,
An object is to obtain a compact and low-cost zoom lens system.

本発明は、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群、絞り、及び正の屈折力の第２
レンズ群からなり、第１レンズ群と第２レンズ群を移動させてズーミングするズームレン
ズ系において、第１レンズ群が少なくとも２枚の負レンズと２枚の正レンズを有し、次の
条件式（１）ないし（３）を満足することを特徴としている。
（１）１．５＜｜ｆ１／ｆｗ｜＜１．８
（２）１．０＜ｆ２／（ｆｗ×ｆｔ）1/2＜１．３
（３）１．０＜｜ｆ２／ｆ１｜＜１．２
但し、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離
ｆｗ：短焦点距離端における全系の焦点距離、
ｆｔ：長焦点距離端における全系の焦点距離、
である。 In the present invention, in order from the object side, a first lens unit having a negative refractive power, a stop, and a second lens having a positive refractive power.
In a zoom lens system comprising a lens group and moving the first lens group and the second lens group for zooming, the first lens group has at least two negative lenses and two positive lenses, and the following conditional expression It is characterized by satisfying (1) to (3).
(1) 1.5 <| f1 / fw | <1.8
(2) 1.0 <f2 / (fw × ft) 1/2 <1.3
(3) 1.0 <| f2 / f1 | <1.2
However,
f1: focal length of the first lens unit f2: focal length of the second lens unit fw: focal length of the entire system at the short focal length end,
ft: focal length of the entire system at the long focal length end,
It is.

本発明のズームレンズ系では、第１レンズ群と絞りとの間にフレアカット絞りを配し、
フォーカス時には第２レンズ群を固定して、このフレアカット絞りを第１レンズ群と一体
に移動させることが好ましい。 In the zoom lens system of the present invention, a flare cut stop is disposed between the first lens unit and the stop,
It is preferable to fix the second lens group during focusing and move the flare cut stop integrally with the first lens group.

また、本発明のズームレンズ系では、第１レンズ群と絞りとの間に配するフレアカット
絞りが、ズーミング時には、第１レンズ群および開閉絞りに対して独立して移動すること
が好ましい。 In the zoom lens system of the present invention, it is preferable that the flare cut stop disposed between the first lens unit and the stop moves independently with respect to the first lens unit and the open / close stop during zooming.

第１レンズ群は、その好ましい一態様では、物体側から順に、正の第１のレンズ、負の
第２のレンズ、負の第３のレンズ、及び正の第４のレンズを備えている。この第１レンズ
群には、正の第４のレンズの像側に、さらにパワーの弱い正または負のレンズを配置する
ことが好ましい。 In a preferred embodiment, the first lens group includes a positive first lens, a negative second lens, a negative third lens, and a positive fourth lens in order from the object side. In the first lens group, it is preferable to dispose a positive or negative lens having a weaker power on the image side of the positive fourth lens.

本発明によれば、負正の２群ズームレンズ系において、小型の撮像素子を用いたカメラ
であっても、７５°以上の十分な画角を持ち、かつ変倍比が３倍程度あり、小型で低コス
トのズームレンズ系を得ることができる。 According to the present invention, in a negative-positive two-group zoom lens system, even a camera using a small image sensor has a sufficient angle of view of 75 ° or more and a zoom ratio of about three times. A compact and low-cost zoom lens system can be obtained.

本実施形態のズームレンズ系は、図２１の簡易移動図に示すように、物体側から順に、
負の屈折力の第１レンズ群１０、開閉絞りＳ、及び正の屈折力の第２レンズ群２０からな
り、短焦点距離端（Ｗ）から長焦点距離端（Ｔ）へのズーミングに際し、第１レンズ群１
０は一旦像側に移動してからＵターンして物体側に移動し、第２レンズ群２０は物体側に
単調に移動する。開閉絞りＳは、第２レンズ群２０と一緒に移動する。フォーカシングは
第１レンズ群１０で行う。そして、フォーカシング時は、第２レンズ群２０は移動不能と
される。開閉絞りＳとは別に、開閉絞りＳの前方で第１レンズ群１０の後方には、フレア
カット絞りＦＣ１が設けられており、第２レンズ群２０の後方にはフレアカット絞りＦＣ２が設けられている。フレアカット絞りＦＣ１は、一旦像側に移動してからＵターンして物体側に移動し、フレアカット絞りＦＣ２は、固定または物体側に単調に移動する。図２１の鎖線は、フレアカット絞りＦＣ２が物体側に単調に移動する場合の軌跡である。なお、フレアカット絞りＦＣ１は、第１レンズ群１０および開閉絞りＳに接触しない限り、一旦像側に移動することなく物体側に移動しても良い。 As shown in the simplified movement diagram of FIG. 21, the zoom lens system of the present embodiment is in order from the object side.
The first lens group 10 having a negative refractive power, the open / close stop S, and the second lens group 20 having a positive refractive power, and in zooming from the short focal length end (W) to the long focal length end (T), 1 lens group 1
0 once moves to the image side, then makes a U-turn and moves to the object side, and the second lens group 20 moves monotonously to the object side. The open / close diaphragm S moves together with the second lens group 20. Focusing is performed by the first lens group 10. During the focusing, the second lens group 20 is not movable. Apart from the open / close stop S, a flare cut stop FC1 is provided in front of the open / close stop S and behind the first lens group 10, and a flare cut stop FC2 is provided behind the second lens group 20. Yes. The flare cut stop FC1 once moves to the image side, then makes a U-turn and moves to the object side, and the flare cut stop FC2 moves fixedly or monotonously to the object side. The chain line in FIG. 21 is a locus when the flare cut stop FC2 monotonously moves toward the object side. The flare cut stop FC1 may move to the object side without moving to the image side as long as it does not contact the first lens group 10 and the open / close stop S.

本実施形態のズームレンズ系は、第１レンズ群１０が、少なくとも２枚の正レンズと２
枚の負レンズを含む。２枚の正レンズと２枚の負レンズを含むことにより、３倍程度の変
倍比を確保しながら、諸収差を良好に補正することができる。特に物体側から順に、正の
第１のレンズ、負の第２のレンズ、負の第３のレンズ及び正の第４のレンズを有すること
が好ましい。第１レンズ群は、正の第４のレンズを配置することにより、主にディストー
ションを良好に補正することができる。正の第４のレンズの後方には、パワーの弱いレン
ズ（正負を問わない）を配置すると、より良好に諸収差を補正することができる。 In the zoom lens system of the present embodiment, the first lens group 10 includes at least two positive lenses and 2
Includes one negative lens. By including two positive lenses and two negative lenses, various aberrations can be favorably corrected while securing a zoom ratio of about 3 times. In particular, in order from the object side, it is preferable to include a positive first lens, a negative second lens, a negative third lens, and a positive fourth lens. The first lens group can mainly correct distortion mainly by disposing a positive fourth lens. If a lens with weak power (regardless of positive or negative) is arranged behind the positive fourth lens, various aberrations can be corrected more favorably.

条件式（１）は、バックフォーカスを確保した上で収差補正するための条件である。こ
の条件を満足することにより、バックフォーカスを確保するだけでなく、レンズ系を小型
化しても収差を良好に補正することができる。条件式（１）の上限を超えると、第１レン
ズ群のパワーが不十分になり、歪曲収差の補正が困難となる。条件式（１）の下限を超え
て第１レンズ群のパワーが強くなると、バックフォーカスの確保は有利になるが、コマ収
差、非点収差の発生が大きくなり、良好な性能を得るために必要なレンズ数が増えてしま
う。このため、コストが高くなり、大型化を招く。 Conditional expression (1) is a condition for correcting the aberration while ensuring the back focus. By satisfying this condition, not only the back focus can be secured, but also the aberration can be corrected well even if the lens system is downsized. If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the power of the first lens group becomes insufficient, and it becomes difficult to correct distortion. If the power of the first lens unit is increased beyond the lower limit of conditional expression (1), it is advantageous to ensure the back focus, but coma and astigmatism increase, which is necessary to obtain good performance. Will increase the number of lenses. For this reason, cost increases and the enlargement is caused.

条件式（２）は、変倍作用を主に担う第２レンズ群のパワーを規定している。条件式（
２）の上限を超えると、第２レンズ群のパワーが弱く、変倍作用が不足する。したがって
、所定の変倍比を得るためには、第２レンズ群の移動量を大きくする必要が生じ、第１レ
ンズ群のレンズ枚数を減らさなければならない。そうすると、第１レンズ群による軸外収
差の補正が困難となる。条件式（２）の下限を超えると、第２レンズ群のパワーが強すぎ
るため、変倍による球面収差、コマ収差の変動が大きく、十分な光学性能を達成すること
が困難となる。 Conditional expression (2) defines the power of the second lens group mainly responsible for the zooming action. Conditional expression (
If the upper limit of 2) is exceeded, the power of the second lens group is weak and the zooming action is insufficient. Therefore, in order to obtain a predetermined zoom ratio, it is necessary to increase the amount of movement of the second lens group, and the number of lenses in the first lens group must be reduced. This makes it difficult to correct off-axis aberrations by the first lens group. If the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, the power of the second lens group is too strong, so that the variation in spherical aberration and coma due to zooming is large, making it difficult to achieve sufficient optical performance.

条件式（３）は、第１レンズ群と第２レンズ群の屈折力のバランスを規定している。負
正２群ズームレンズ系において、軸上光束は、第１レンズ群中に比べて第２レンズ群中の
方が光線高さが高く、球面収差は第２レンズ群中の方が発生しやすい。本ズームレンズ系
では、第２レンズ群のパワーを第１レンズ群のパワーよりも若干弱くすることによって、
第１レンズ群で発生する収差（特に球面収差）と第２レンズ群で発生する収差とが打ち消
しあうようにバランスをとっている。 Conditional expression (3) defines the balance of the refractive powers of the first lens group and the second lens group. In the negative positive two-group zoom lens system, the axial luminous flux is higher in the second lens group than in the first lens group, and spherical aberration is more likely to occur in the second lens group. . In this zoom lens system, by making the power of the second lens group slightly weaker than the power of the first lens group,
A balance is established so that aberrations generated by the first lens group (particularly spherical aberration) and aberrations generated by the second lens group cancel each other.

条件式（３）の上限を超えると、第１レンズ群のパワーが第２レンズ群と同等あるいは
第２レンズ群より大きくなり、第１レンズ群で発生する収差（特に球面収差）を第２レンズ群で打ち消すことが困難になる。条件式（３）の下限を超えると、第２レンズ群のパワーが第１レンズ群に比して強くなりすぎ、第２レンズ群で発生する収差（特に球面収差）を第１レンズ群で打ち消すことが困難になる。 If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the power of the first lens group is equal to or greater than that of the second lens group, and aberrations (especially spherical aberration) occurring in the first lens group are reduced to the second lens group. It becomes difficult to counteract with a group. When the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, the power of the second lens group becomes too strong compared to the first lens group, and aberrations (especially spherical aberration) generated in the second lens group cancel out in the first lens group. It becomes difficult.

本ズームレンズ系では、第２レンズ群の物体側に、短焦点距離端における軸外光束を制
限するフレアカット絞りＦＣ１を配置している。このように第２レンズ群の物体側にフレ
アカット絞りＦＣ１を配置すると、短焦点距離端における軸外収差の補正が容易となる。
また第１レンズ群をフォーカシングレンズとしても、フォーカシングによる周辺光量の低
下が少なくなる。また、第１レンズ群の小径化にも有利である。 In this zoom lens system, a flare cut stop FC1 for limiting off-axis light flux at the short focal length end is disposed on the object side of the second lens group. If the flare-cut stop FC1 is arranged on the object side of the second lens group in this way, it is easy to correct off-axis aberrations at the short focal length end.
Further, even when the first lens group is a focusing lens, a decrease in peripheral light amount due to focusing is reduced. It is also advantageous for reducing the diameter of the first lens group.

このフレアカット絞りＦＣ１は、フォーカス時にフォーカスレンズ群である第１レンズ
群と一緒に移動する。このようにフレアカット絞りＦＣ１を配置すると、近距離フォーカ
ス時に必要な周辺光量を確保しながら不要な光線を有効に除外することができる。また、
フレアカット絞りＦＣ１は、短焦点距離端において、対角光線および中間高像の光線を除
外して周辺光量の低下を緩和する目的で、第１レンズ群および第２レンズ群の中間位置付
近に配置される。このように配置すると、フレアカット絞りＦＣ１は、ズーミング時に、
第１レンズ群および第２レンズ群に衝突する可能性があるので、これらに対して独立して
移動する。 The flare cut stop FC1 moves together with the first lens group which is a focus lens group during focusing. When the flare-cut stop FC1 is arranged in this way, unnecessary light rays can be effectively excluded while securing a necessary peripheral light amount during short-distance focusing. Also,
The flare-cut stop FC1 is disposed near the intermediate position between the first lens group and the second lens group in order to reduce the decrease in peripheral light amount by excluding diagonal rays and intermediate high-image rays at the short focal length end. Is done. With this arrangement, the flare-cut diaphragm FC1 can be used during zooming.
Since there is a possibility of colliding with the first lens group and the second lens group, they move independently of each other.

フレアカット絞りＦＣ２は、第２レンズ群の後方（像面側）に配置されている。このよ
うに、フレアカット絞りＦＣ２を配置すると、長焦点距離側の不要な軸外光線を有効に除
外することができる。 The flare cut stop FC2 is arranged behind the second lens group (on the image plane side). As described above, when the flare cut stop FC2 is arranged, unnecessary off-axis rays on the long focal length side can be effectively excluded.

第１レンズ群中には、非球面を配置することが好ましい。非球面を配置することにより、特に短焦点距離端における歪曲収差、非点収差を良好に補正することができる。   An aspheric surface is preferably disposed in the first lens group. By disposing an aspheric surface, it is possible to satisfactorily correct distortion and astigmatism particularly at the short focal length end.

次に具体的な実施例を示す。諸収差図及び表中、ＳＡは球面収差、ＳＣは正弦条件、球面収差で表される色収差（軸上色収差）図及び倍率色収差図中のｄ線、ｇ線、Ｃ線はそれぞれの波長に対する収差、Ｓはサジタル、Ｍはメリディオナル、Ｗは半画角（゜）、FNO.
はＦナンバー、ｆは全系の焦点距離、fBはバックフォーカス、ｒは曲率半径、ｄはレンズ
厚またはレンズ間隔、Ｎd はｄ線の屈折率、νはアッベ数を示す。 Next, specific examples will be described. In the various aberration diagrams and tables, SA is spherical aberration, SC is a sine condition, chromatic aberration (axial chromatic aberration) diagram represented by spherical aberration, and d-line, g-line, and C-line are chromatic aberrations for each wavelength. , S for sagittal, M for meridional, W for half angle of view (°), FNO.
F-number, f is the focal length of the entire system, fB back focus, r is the radius of curvature, d is the lens thickness or distance between lens, N d is the refractive index of the d line, [nu denotes the Abbe number.

また、回転対称非球面は次式で定義される。
x=cy2/[1+[1-(1+K)c2y2]1/2]+A4y4+A6y6+A8y8+A10y10+A12y12・・・
（但し、cは曲率（１／ｒ）、ｙは光軸からの高さ、Ｋは円錐係数、Ａ４、Ａ６、Ａ８
、・・・・・は各次数の非球面係数） A rotationally symmetric aspherical surface is defined by the following equation.
x = cy 2 / [1+ [1- (1 + K) c 2 y 2 ] 1/2 ] + A4y 4 + A6y 6 + A8y 8 + A10y 10 + A12y 12 ...
(Where c is the curvature (1 / r), y is the height from the optical axis, K is the conic coefficient, A4, A6, A8
, ... are aspheric coefficients of each order)

図１ないし図４と表１は本発明によるズームレンズ系の実施例１を示している。図１は
短焦点距離端におけるレンズ構成図、図２はその諸収差図、図３は長焦点距離端における
レンズ構成図、図４はその諸収差図、表１はその数値データである。 1 to 4 and Table 1 show Example 1 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 1 is a lens configuration diagram at the short focal length end, FIG. 2 is a diagram of various aberrations thereof, FIG. 3 is a lens configuration diagram at the long focal length end, FIG. 4 is a diagram of the various aberrations, and Table 1 is numerical data thereof.

負の第１レンズ群１０は、物体側から順に、正の第１のレンズ１１、負の第２のレンズ
１２、負の第３のレンズ１３、正の第４のレンズ１４、及び負レンズ１５からなり、正の
第２レンズ群２０は、物体側から順に、正レンズ２１と、正レンズ２２、負レンズ２３、
及び正レンズ２４からなっている。開閉絞りＳは、第１１面（第２レンズ群２０）の極か
ら前方0.60にあり、ズーミングに際して第２レンズ群２０と一体で移動する。フレアカッ
ト絞りＦＣ１は、短焦点距離端および長焦点距離端において第１０面（第１レンズ群１０
）の極から後方16.23および1.07にあり、光軸からの高さが9.0である。フレアカット絞り
ＦＣ２は、短焦点距離端および長焦点距離端において第１８面（第２レンズ群２０）の極から後方0.42および11.45にあり、光軸からの高さが7.3であり、ズーミング時に移動する。
（表１）
FNO. = 1: 3.5-5.8
f = 18.50-53.30
W = 38.7-15.0
fB = 37.42-74.16
面NO. ｒ ｄ Ｎd ν
1 509.738 3.06 1.62004 36.3
2 -509.738 0.10 - -
3 47.626 1.20 1.71300 53.9
4 16.299 7.36 - -
5 57.087 1.00 1.69680 55.5
6 18.500 3.63 - -
7 39.626 4.04 1.69895 30.1
8 -497.937 0.20 - -
9 71.551 1.90 1.52538 56.3
10* 58.318 38.83-2.63 - -
11 36.551 2.15 1.58913 61.2
12 -167.832 0.10 - -
13 22.262 6.27 1.51633 64.1
14 -238.944 1.78 - -
15 -38.429 6.00 1.67270 32.1
16 18.321 0.80 - -
17 36.503 5.30 1.51742 52.4
18 -21.620 - - -
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）：
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８
10 0.00 -0.27724×10-4 -0.40939×10-8 -0.84597×10-9
Ａ１０ Ａ１２
0.48128×10-11 -0.13019×10-13 The negative first lens group 10 includes, in order from the object side, a positive first lens 11, a negative second lens 12, a negative third lens 13, a positive fourth lens 14, and a negative lens 15. The positive second lens group 20 includes, in order from the object side, a positive lens 21, a positive lens 22, a negative lens 23,
And a positive lens 24. The open / close stop S is 0.60 forward from the pole of the eleventh surface (second lens group 20), and moves together with the second lens group 20 during zooming. The flare cut stop FC1 has a tenth surface (first lens group 10) at the short focal length end and the long focal length end.
) At the rear 16.23 and 1.07 from the pole, and the height from the optical axis is 9.0. The flare-cut stop FC2 is located at the rear 0.42 and 11.45 from the pole of the 18th surface (second lens group 20) at the short focal length end and the long focal length end, the height from the optical axis is 7.3, and moves during zooming. To do.
(Table 1)
FNO. = 1: 3.5-5.8
f = 18.50-53.30
W = 38.7-15.0
fB = 37.42-74.16
Surface NO. R d N d ν
1 509.738 3.06 1.62004 36.3
2 -509.738 0.10--
3 47.626 1.20 1.71300 53.9
4 16.299 7.36--
5 57.087 1.00 1.69680 55.5
6 18.500 3.63--
7 39.626 4.04 1.69895 30.1
8 -497.937 0.20--
9 71.551 1.90 1.52538 56.3
10 * 58.318 38.83-2.63--
11 36.551 2.15 1.58913 61.2
12 -167.832 0.10--
13 22.262 6.27 1.51633 64.1
14 -238.944 1.78--
15 -38.429 6.00 1.67270 32.1
16 18.321 0.80--
17 36.503 5.30 1.51742 52.4
18 -21.620---
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
Aspheric data (Aspheric coefficient not shown is 0.00):
Surface NO K A4 A6 A8
10 0.00 -0.27724 × 10 -4 -0.40939 × 10 -8 -0.84597 × 10 -9
A10 A12
0.48 128 × 10 -11 -0.13019 × 10 -13

図５ないし図８と表２は本発明によるズームレンズ系の実施例２を示している。図５は
短焦点距離端におけるレンズ構成図、図６はその諸収差図、図７は長焦点距離端における
レンズ構成図、図８はその諸収差図、表２はその数値データである。基本的なレンズ構成
は実施例１と同様である。開閉絞りＳは、第１１面（第２レンズ群２０）の極から前方0.
60にある。フレアカット絞りＦＣ１は、短焦点距離端および長焦点距離端において第１０
面（第１レンズ群１０）の極から後方19.34および1.00にあり、光軸からの高さが8.0である。フレアカット絞りＦＣ２は、焦点距離端および長焦点距離端において第１８面（第２レンズ群２０）の極から後方0.63および37.34にあり、光軸からの高さが9.0であり、ズーミング時に移動しない（固定である）。
（表２）
FNO. = 1: 3.5-5.8
f = 18.50-53.30
W = 38.7-15.0
fB = 37.63-74.34
面NO. ｒ ｄ Ｎd ν
1 444.292 3.06 1.69895 30.1
2 -444.292 0.10 - -
3 42.708 1.20 1.80400 46.6
4 15.736 8.17 - -
5 3776.523 1.00 1.69680 55.5
6 22.220 1.84 - -
7 31.745 5.22 1.66680 33.0
8 -140.405 0.20 - -
9 64.463 1.90 1.52538 56.3
10* 62.546 39.43-2.60 - -
11 54.135 2.49 1.58913 61.2
12 -87.008 0.10 - -
13 18.098 3.40 1.51633 64.1
14 304.893 3.19 - -
15 -48.503 5.90 1.67270 32.1
16 17.164 1.15 - -
17 37.978 5.30 1.51742 52.4
18 -22.940 - - -
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）：
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８
10 0.00 -0.20822×10-4 0.19203×10-7 -0.94078×10-9
Ａ１０ Ａ１２
0.56152×10-11 -0.13718×10-13 5 to 8 and Table 2 show Example 2 of the zoom lens system according to the present invention. 5 is a lens configuration diagram at the short focal length end, FIG. 6 is a diagram of various aberrations, FIG. 7 is a lens configuration diagram at the long focal length end, FIG. 8 is a diagram of the various aberrations, and Table 2 is numerical data thereof. The basic lens configuration is the same as that of the first embodiment. The open / close stop S is located at a distance of 0.
At 60. The flare cut stop FC1 has a tenth position at the short focal length end and the long focal length end.
It is located behind 19.34 and 1.00 from the pole of the surface (first lens group 10), and the height from the optical axis is 8.0. The flare-cut stop FC2 is 0.63 and 37.34 rearward from the pole of the 18th surface (second lens group 20) at the focal length end and the long focal length end, and the height from the optical axis is 9.0, and does not move during zooming. (Fixed).
(Table 2)
FNO. = 1: 3.5-5.8
f = 18.50-53.30
W = 38.7-15.0
fB = 37.63-74.34
Surface NO. R d N d ν
1 444.292 3.06 1.69895 30.1
2 -444.292 0.10--
3 42.708 1.20 1.80 400 46.6
4 15.736 8.17--
5 3776.523 1.00 1.69680 55.5
6 22.220 1.84--
7 31.745 5.22 1.66680 33.0
8 -140.405 0.20--
9 64.463 1.90 1.52538 56.3
10 * 62.546 39.43-2.60--
11 54.135 2.49 1.58913 61.2
12 -87.008 0.10--
13 18.098 3.40 1.51633 64.1
14 304.893 3.19--
15 -48.503 5.90 1.67270 32.1
16 17.164 1.15--
17 37.978 5.30 1.51742 52.4
18 -22.940---
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
Aspheric data (Aspheric coefficient not shown is 0.00):
Surface NO K A4 A6 A8
10 0.00 -0.20822 × 10 -4 0.19203 × 10 -7 -0.94078 × 10 -9
A10 A12
0.56152 × 10 -11 -0.13718 × 10 -13

図９ないし図１２と表３は本発明によるズームレンズ系の実施例３を示している。図９
は短焦点距離端におけるレンズ構成図、図１０はその諸収差図、図１１は長焦点距離端に
おけるレンズ構成図、図１２はその諸収差図、表３はその数値データである。 9 to 12 and Table 3 show Example 3 of the zoom lens system according to the present invention. FIG.
Is a lens configuration diagram at the short focal length end, FIG. 10 is a diagram of various aberrations, FIG. 11 is a lens configuration diagram at the long focal length end, FIG. 12 is a diagram of the various aberrations, and Table 3 is numerical data thereof.

負の第１レンズ群１０は、物体側から順に、正の第１のレンズ１１、負の第２のレンズ
１２、負の第３のレンズ１３、正の第４のレンズ１４、及び正レンズ１５からなり、正の
第２レンズ群２０は、物体側から順に、正レンズ２１と、正レンズ２２、負レンズ２３、
及び正レンズ２４からなっている。開閉絞りＳは、第１１面（第２レンズ群２０）の極か
ら前方0.60にある。フレアカット絞りＦＣ１は、短焦点距離端および長焦点距離端におい
て第１０面（第１レンズ群１０）の極から後方20.67および2.59にあり、光軸からの高さ
が7.7である。フレアカット絞りＦＣ２は、短焦点距離端および長焦点距離端において第
１８面（第２レンズ群２０）の極から後方0.00、11.04にあり、光軸からの高さが7.2であ
り、ズーミング時に移動する。
（表３）
FNO. = 1: 3.4-5.8
f = 18.60-53.00
W = 38.6-15.1
fB = 37.40-74.18
面NO. ｒ ｄ Ｎd ν
1 417.869 3.06 1.64769 33.8
2 -417.869 0.30 - -
3 52.769 1.20 1.71300 53.9
4 16.014 6.10 - -
5 40.377 1.00 1.78964 44.6
6 17.579 3.48 - -
7 33.220 3.68 1.80094 25.5
8 129.960 0.20 - -
9 58.685 1.90 1.52538 56.3
10* 58.914 41.03-6.40 - -
11 33.947 2.31 1.60311 60.7
12 -150.945 0.28 - -
13 20.221 4.58 1.53005 65.2
14 3654.436 1.53 - -
15 -54.618 6.00 1.67270 32.1
16 16.779 1.13 - -
17 44.964 5.30 1.51742 52.4
18 -25.303 - - -
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）：
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８
10 0.00 -0.29175×10-4 -0.36407×10-7 -0.70866×10-9
Ａ１０ Ａ１２
0.55257×10-11 -0.19195×10-13 The negative first lens group 10 includes, in order from the object side, a positive first lens 11, a negative second lens 12, a negative third lens 13, a positive fourth lens 14, and a positive lens 15. The positive second lens group 20 includes, in order from the object side, a positive lens 21, a positive lens 22, a negative lens 23,
And a positive lens 24. The open / close stop S is 0.60 forward from the pole of the eleventh surface (second lens group 20). The flare cut stop FC1 is located behind 20.67 and 2.59 from the pole of the tenth surface (first lens group 10) at the short focal length end and the long focal length end, and the height from the optical axis is 7.7. The flare cut stop FC2 is located at 0.00 and 11.04 rearward from the pole of the 18th surface (second lens group 20) at the short focal length end and the long focal length end, and the height from the optical axis is 7.2, and moves during zooming. To do.
(Table 3)
FNO. = 1: 3.4-5.8
f = 18.60-53.00
W = 38.6-15.1
fB = 37.40-74.18
Surface NO. R d N d ν
1 417.869 3.06 1.64769 33.8
2 -417.869 0.30--
3 52.769 1.20 1.71300 53.9
4 16.014 6.10--
5 40.377 1.00 1.78964 44.6
6 17.579 3.48--
7 33.220 3.68 1.80094 25.5
8 129.960 0.20--
9 58.685 1.90 1.52538 56.3
10 * 58.914 41.03-6.40--
11 33.947 2.31 1.60311 60.7
12 -150.945 0.28--
13 20.221 4.58 1.53005 65.2
14 3654.436 1.53--
15 -54.618 6.00 1.67270 32.1
16 16.779 1.13--
17 44.964 5.30 1.51742 52.4
18 -25.303---
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
Aspheric data (Aspheric coefficient not shown is 0.00):
Surface NO K A4 A6 A8
10 0.00 -0.29 175 × 10 -4 -0.36407 × 10 -7 -0.70866 × 10 -9
A10 A12
0.55257 × 10 -11 -0.19195 × 10 -13

図１３ないし図１６と表４は本発明によるズームレンズ系の実施例４を示している。図
１３は短焦点距離端におけるレンズ構成図、図１４はその諸収差図、図１５は長焦点距離
端におけるレンズ構成図、図１６はその諸収差図、表４はその数値データである。 FIGS. 13 to 16 and Table 4 show Example 4 of the zoom lens system according to the present invention. FIG. 13 is a lens configuration diagram at the short focal length end, FIG. 14 is a diagram of various aberrations, FIG. 15 is a lens configuration diagram at the long focal length end, FIG. 16 is a diagram of the various aberrations, and Table 4 is numerical data thereof.

基本的なレンズ構成は実施例３と同様である。開閉絞りＳは、第１１面（第２レンズ群
２０）の極から前方0.60にある。フレアカット絞りＦＣ１は、短焦点距離端および長焦点
距離端において第１０面（第１レンズ群１０）の極から後方20.00および0.45にあり、光
軸からの高さが7.5である。フレアカット絞りＦＣ２は、短焦点距離端および長焦点距離
端において第１８面（第２レンズ群２０）の極から後方0.42および38.01にあり、光軸からの高さが9.0であり、ズーミング時に移動しない（固定である）。
（表４）
FNO. = 1: 3.5-5.8
f = 18.50-53.30
W = 38.7-15.0
fB = 37.42-75.01
面NO. ｒ ｄ Ｎd ν
1 407.941 3.06 1.69895 30.1
2 -407.941 0.10 - -
3 48.376 1.20 1.78590 44.2
4 16.417 8.72 - -
5 1198.213 1.00 1.69680 55.5
6 21.285 2.09 - -
7 32.387 4.97 1.67270 32.1
8 -159.850 0.20 - -
9 67.012 1.90 1.52538 56.3
10* 69.759 39.60-2.60 - -
11 53.885 3.38 1.58913 61.2
12 -90.697 1.33 - -
13 18.647 4.68 1.51633 64.1
14 3977.679 2.34 - -
15 -50.466 6.00 1.67270 32.1
16 17.241 1.05 - -
17 37.628 5.27 1.51742 52.4
18 -24.635 - - -
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）：
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８
10 0.00 -0.21102×10-4 0.27400×10-7 -0.92284×10-9
Ａ１０ Ａ１２
0.52448×10-11 -0.12658×10-13 The basic lens configuration is the same as in the third embodiment. The open / close stop S is 0.60 forward from the pole of the eleventh surface (second lens group 20). The flare cut stop FC1 is located 20.00 and 0.45 rearward from the pole of the tenth surface (first lens group 10) at the short focal length end and the long focal length end, and the height from the optical axis is 7.5. The flare-cut stop FC2 is located 0.42 and 38.01 behind the pole of the 18th surface (second lens group 20) at the short focal length end and the long focal length end, and the height from the optical axis is 9.0, and moves during zooming. No (fixed).
(Table 4)
FNO. = 1: 3.5-5.8
f = 18.50-53.30
W = 38.7-15.0
fB = 37.42-75.01
Surface NO. R d N d ν
1 407.941 3.06 1.69895 30.1
2 -407.941 0.10--
3 48.376 1.20 1.78590 44.2
4 16.417 8.72--
5 1198.213 1.00 1.69680 55.5
6 21.285 2.09--
7 32.387 4.97 1.67270 32.1
8 -159.850 0.20--
9 67.012 1.90 1.52538 56.3
10 * 69.759 39.60-2.60--
11 53.885 3.38 1.58913 61.2
12 -90.697 1.33--
13 18.647 4.68 1.51633 64.1
14 3977.679 2.34--
15 -50.466 6.00 1.67270 32.1
16 17.241 1.05--
17 37.628 5.27 1.51742 52.4
18 -24.635---
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
Aspheric data (Aspheric coefficient not shown is 0.00):
Surface NO K A4 A6 A8
10 0.00 -0.21102 × 10 -4 0.27400 × 10 -7 -0.92284 × 10 -9
A10 A12
0.52448 × 10 -11 -0.12658 × 10 -13

図１７ないし図２０と表５は本発明によるズームレンズ系の実施例５を示している。図
１７は短焦点距離端におけるレンズ構成図、図１８はその諸収差図、図１９は長焦点距離
端におけるレンズ構成図、図２０はその諸収差図、表５はその数値データである。基本的
なレンズ構成は実施例１と同様である。開閉絞りＳは、第１１面（第２レンズ群２０）の
極から前方0.60にある。フレアカット絞りＦＣ１は、短焦点距離端および長焦点距離端に
おいて第１０面（第１レンズ群１０）の極から後方20.91および1.75にあり、光軸からの
高さが7.6である。フレアカット絞りＦＣ２は、短焦点距離端および長焦点距離端におい
て第１８面（第２レンズ群２０）の極から後方0.40および37.24にあり、光軸からの高さ
が9.0であり、ズーミング時に移動しない（固定である）。
（表５）
FNO. = 1: 3.4-5.8
f = 18.50-53.30
W = 38.7-15.0
fB = 37.40-74.24
面NO. ｒ ｄ Ｎd ν
1 312.109 3.01 1.69895 30.1
2 -312.109 0.10 - -
3 64.488 1.20 1.80610 40.9
4 18.469 5.94 - -
5 62.964 1.00 1.69680 55.5
6 19.094 4.46 - -
7 31.531 4.47 1.69895 30.1
8 944.830 0.20 - -
9 94.199 1.80 1.52538 56.3
10* 53.793 41.51-4.59 - -
11 42.430 2.06 1.58913 61.2
12 -128.075 0.54 - -
13 21.280 6.75 1.51633 64.1
14 -190.813 1.63 - -
15 -41.497 6.00 1.67270 32.1
16 18.552 0.83 - -
17 42.120 4.37 1.51742 52.4
18 -23.252 - - -
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）：
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８
10 0.00 -0.16052×10-4 -0.27457×10-7 0.20213×10-10
Ａ１０ Ａ１２
-0.34272×10-12 0.21019×10-15
各実施例の各条件式に対する値を表６に示す。
（表６）
実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４ 実施例５
条件式（１） 1.68 1.70 1.64 1.68 1.70
条件式（２） 1.05 1.06 1.04 1.07 1.06
条件式（３） 1.06 1.06 1.07 1.08 1.06
表６から明らかなように、実施例１ないし５は条件式（１）〜（３）を満足しており、
また諸収差図から明らかなように諸収差も比較的よく補正されている。 17 to 20 and Table 5 show Example 5 of the zoom lens system according to the present invention. 17 is a lens configuration diagram at the short focal length end, FIG. 18 is a diagram of various aberrations thereof, FIG. 19 is a lens configuration diagram at the long focal length end, FIG. 20 is a diagram of the various aberrations, and Table 5 is numerical data thereof. The basic lens configuration is the same as that of the first embodiment. The open / close stop S is 0.60 forward from the pole of the eleventh surface (second lens group 20). The flare cut stop FC1 is located behind 20.91 and 1.75 from the pole of the tenth surface (first lens group 10) at the short focal length end and the long focal length end, and the height from the optical axis is 7.6. The flare cut stop FC2 is located at 0.40 and 37.24 rearward from the pole of the 18th surface (second lens group 20) at the short focal length end and the long focal length end, and the height from the optical axis is 9.0, and moves during zooming. No (fixed).
(Table 5)
FNO. = 1: 3.4-5.8
f = 18.50-53.30
W = 38.7-15.0
fB = 37.40-74.24
Surface NO. R d N d ν
1 312.109 3.01 1.69895 30.1
2 -312.109 0.10--
3 64.488 1.20 1.80610 40.9
4 18.469 5.94--
5 62.964 1.00 1.69680 55.5
6 19.094 4.46--
7 31.531 4.47 1.69895 30.1
8 944.830 0.20--
9 94.199 1.80 1.52538 56.3
10 * 53.793 41.51-4.59--
11 42.430 2.06 1.58913 61.2
12 -128.075 0.54--
13 21.280 6.75 1.51633 64.1
14 -190.813 1.63--
15 -41.497 6.00 1.67270 32.1
16 18.552 0.83--
17 42.120 4.37 1.51742 52.4
18 -23.252---
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
Aspheric data (Aspheric coefficient not shown is 0.00):
Surface NO K A4 A6 A8
10 0.00 -0.16052 × 10 -4 -0.27457 × 10 -7 0.20213 × 10 -10
A10 A12
-0.34272 × 10 -12 0.21019 × 10 -15
Table 6 shows values for each conditional expression in each example.
(Table 6)
Example 1 Example 2 Example 3 Example 4 Example 5
Conditional expression (1) 1.68 1.70 1.64 1.68 1.70
Conditional expression (2) 1.05 1.06 1.04 1.07 1.06
Conditional expression (3) 1.06 1.06 1.07 1.08 1.06
As is apparent from Table 6, Examples 1 to 5 satisfy the conditional expressions (1) to (3),
As is apparent from the various aberration diagrams, the various aberrations are also corrected relatively well.

本発明によるズームレンズ系の実施例１の短焦点距離端におけるレンズ構成図である。It is a lens block diagram in the short focal distance end of Example 1 of the zoom lens system by this invention. 図１の構成における諸収差図である。FIG. 2 is a diagram illustrating various aberrations in the configuration of FIG. 1. 同実施例１の長焦点距離端におけるレンズ構成図である。FIG. 3 is a lens configuration diagram at a long focal length end of Example 1; 図３の構成における諸収差図である。FIG. 4 is a diagram illustrating various aberrations in the configuration of FIG. 3. 本発明によるズームレンズ系の実施例２の短焦点距離端におけるレンズ構成図である。It is a lens block diagram in the short focal distance end of Example 2 of the zoom lens system by this invention. 図５の構成における諸収差図である。FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations in the configuration of FIG. 5. 同実施例２の長焦点距離端におけるレンズ構成図である。FIG. 6 is a lens configuration diagram at a long focal length end in Example 2; 図７の構成における諸収差図である。FIG. 8 is a diagram illustrating various aberrations in the configuration of FIG. 7. 本発明によるズームレンズ系の実施例３の短焦点距離端におけるレンズ構成図である。It is a lens block diagram in the short focal distance end of Example 3 of the zoom lens system by this invention. 図９の構成における諸収差図である。FIG. 10 is a diagram of various aberrations in the configuration of FIG. 9. 同実施例３の長焦点距離端におけるレンズ構成図である。It is a lens block diagram in the long focal distance end of the Example 3. 図１１の構成における諸収差図である。FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations in the configuration of FIG. 11. 本発明によるズームレンズ系の実施例４の短焦点距離端におけるレンズ構成図である。It is a lens block diagram in the short focal distance end of Example 4 of the zoom lens system by this invention. 図１３の構成における諸収差図である。FIG. 14 is a diagram illustrating various aberrations in the configuration of FIG. 13. 同実施例４の長焦点距離端におけるレンズ構成図である。6 is a lens configuration diagram at a long focal length end of Example 4. FIG. 図１５の構成における諸収差図である。FIG. 16 is a diagram illustrating various aberrations in the configuration of FIG. 15. 本発明によるズームレンズ系の実施例５の短焦点距離端におけるレンズ構成図である。It is a lens block diagram in the short focal distance end of Example 5 of the zoom lens system by this invention. 図１７の構成における諸収差図である。FIG. 18 is a diagram illustrating various aberrations in the configuration of FIG. 17. 同実施例５の長焦点距離端におけるレンズ構成図である。It is a lens block diagram in the long focal distance end of the Example 5. 図１９の構成における諸収差図である。FIG. 20 is a diagram illustrating various aberrations in the configuration in FIG. 19. 本発明によるズームレンズ系の簡易移動図である。It is a simple movement figure of the zoom lens system by this invention.

Claims (5)

物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群、開閉絞り、及び正の屈折力の第２レンズ群からなり、第１レンズ群と第２レンズ群を移動させてズーミングするズームレンズ系において、
第１レンズ群が少なくとも２枚の負レンズと２枚の正レンズを有し、
次の条件式（１）ないし（３）を満足することを特徴とするズームレンズ系。
（１）１．５＜｜ｆ１／ｆｗ｜＜１．８
（２）１．０＜ｆ２／（ｆｗ×ｆｔ）1/2＜１．３
（３）１．０＜｜ｆ２／ｆ１｜＜１．２
但し、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離
ｆｗ：短焦点距離端における全系の焦点距離、
ｆｔ：長焦点距離端における全系の焦点距離。 In a zoom lens system including a first lens unit having a negative refractive power, an open / close stop, and a second lens group having a positive refractive power in order from the object side, and zooming by moving the first lens unit and the second lens unit ,
The first lens group has at least two negative lenses and two positive lenses;
A zoom lens system satisfying the following conditional expressions (1) to (3):
(1) 1.5 <| f1 / fw | <1.8
(2) 1.0 <f2 / (fw × ft) 1/2 <1.3
(3) 1.0 <| f2 / f1 | <1.2
However,
f1: focal length of the first lens unit f2: focal length of the second lens unit fw: focal length of the entire system at the short focal length end,
ft: focal length of the entire system at the long focal length end. 請求項１記載のズームレンズ系において、第１レンズ群と開閉絞りとの間にフレアカット絞りを有し、フォーカシング時に、第２レンズ群を固定して、該フレアカット絞りが第１レンズ群と一体に移動するズームレンズ系。   2. The zoom lens system according to claim 1, wherein a flare-cut stop is provided between the first lens group and the open / close stop, the second lens group is fixed during focusing, and the flare-cut stop is connected to the first lens group. Zoom lens system that moves together. 請求項１または２に記載のズームレンズ系において、第１レンズ群と開閉絞りとの間にフレアカット絞りを有し、該フレアカット絞りはズーミング時に第１レンズ群および開閉絞りに対して独立して移動するズームレンズ系。   3. The zoom lens system according to claim 1 or 2, wherein a flare cut stop is provided between the first lens group and the open / close stop, and the flare cut stop is independent of the first lens group and the open / close stop during zooming. Zoom lens system that moves. 請求項１から３のいずれか１項記載のズームレンズ系において、第１レンズ群は、物体側から順に、正の第１のレンズ、負の第２のレンズ、負の第３のレンズ、及び正の第４のレンズを備えているズームレンズ系。   4. The zoom lens system according to claim 1, wherein the first lens group includes, in order from the object side, a positive first lens, a negative second lens, a negative third lens, and A zoom lens system comprising a positive fourth lens. 請求項４記載のズームレンズ系において、第１レンズ群は、正の第４のレンズの像側に、さらに正または負のレンズを備えているズームレンズ系。   5. The zoom lens system according to claim 4, wherein the first lens group further comprises a positive or negative lens on the image side of the positive fourth lens.
JP2005358495A 2004-12-24 2005-12-13 Zoom lens system Expired - Fee Related JP4796829B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2005358495A JP4796829B2 (en) 2004-12-24 2005-12-13 Zoom lens system

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2004372576 2004-12-24
JP2004372576 2004-12-24
JP2005358495A JP4796829B2 (en) 2004-12-24 2005-12-13 Zoom lens system

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2006201754A true JP2006201754A (en) 2006-08-03
JP4796829B2 JP4796829B2 (en) 2011-10-19

Family

ID=36959755

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2005358495A Expired - Fee Related JP4796829B2 (en) 2004-12-24 2005-12-13 Zoom lens system

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP4796829B2 (en)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2008158320A (en) * 2006-12-25 2008-07-10 Tamron Co Ltd Zoom lens
JP2010217506A (en) * 2009-03-17 2010-09-30 Ricoh Co Ltd Imaging optical system, camera, and personal digital assistant
JP2022042928A (en) * 2020-09-03 2022-03-15 ジョウシュウシ レイテック オプトロニクス カンパニーリミテッド Image capturing optical lens

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS585707A (en) * 1981-07-03 1983-01-13 Nippon Kogaku Kk <Nikon> Wide angle zoom lens
JPS63136013A (en) * 1986-11-28 1988-06-08 Nikon Corp Two-group constitution zoom lens
JPH08334694A (en) * 1995-06-05 1996-12-17 Nikon Corp Zoom lens
JPH0933809A (en) * 1995-07-18 1997-02-07 Sony Corp Zoom lens
JPH0933810A (en) * 1995-07-20 1997-02-07 Sony Corp Zoom lens
JP2004226850A (en) * 2003-01-24 2004-08-12 Nikon Corp Zoom lens
JP2006133370A (en) * 2004-11-04 2006-05-25 Fujinon Corp Zoom lens equipped with vibration-proof function

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS585707A (en) * 1981-07-03 1983-01-13 Nippon Kogaku Kk <Nikon> Wide angle zoom lens
JPS63136013A (en) * 1986-11-28 1988-06-08 Nikon Corp Two-group constitution zoom lens
JPH08334694A (en) * 1995-06-05 1996-12-17 Nikon Corp Zoom lens
JPH0933809A (en) * 1995-07-18 1997-02-07 Sony Corp Zoom lens
JPH0933810A (en) * 1995-07-20 1997-02-07 Sony Corp Zoom lens
JP2004226850A (en) * 2003-01-24 2004-08-12 Nikon Corp Zoom lens
JP2006133370A (en) * 2004-11-04 2006-05-25 Fujinon Corp Zoom lens equipped with vibration-proof function

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2008158320A (en) * 2006-12-25 2008-07-10 Tamron Co Ltd Zoom lens
JP2010217506A (en) * 2009-03-17 2010-09-30 Ricoh Co Ltd Imaging optical system, camera, and personal digital assistant
JP2022042928A (en) * 2020-09-03 2022-03-15 ジョウシュウシ レイテック オプトロニクス カンパニーリミテッド Image capturing optical lens
JP7109149B2 (en) 2020-09-03 2022-07-29 ジョウシュウシ レイテック オプトロニクス カンパニーリミテッド imaging optical lens

Also Published As

Publication number Publication date
JP4796829B2 (en) 2011-10-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP4890090B2 (en) Zoom lens system
JP5455572B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP6392148B2 (en) Imaging lens and imaging apparatus
JP4654114B2 (en) Large aperture zoom lens system
JP2006276445A (en) Zoom lens system
JP2009169414A (en) Zoom lens and image pickup apparatus having the same
JP5207806B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP4823666B2 (en) Zoom lens system
JP2011203727A (en) High zoom-ratio zoom lens system
JP5724640B2 (en) Zoom lens system and optical apparatus using the same
JPWO2013175722A1 (en) Zoom lens and imaging device
JP2018005099A (en) Large-aperture lens
JP5448351B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP5038028B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP2016050946A (en) Zoom lens and imaging apparatus
JP2016050949A (en) Zoom lens and imaging apparatus
WO2016194110A1 (en) Single-focus optical system and optical device provided with same
JP6164894B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP2006071698A (en) Wide-angle zoom lens
JP4838899B2 (en) Zoom lens and optical apparatus using the same
JP4796829B2 (en) Zoom lens system
JP2019003074A (en) Converter lens and imaging apparatus having the same
JP4585796B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP5078498B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP2007086296A (en) Two-group zoom lens, interchangeable lens with the same, and electronic imaging apparatus with the same

Legal Events

Date Code Title Description
RD04 Notification of resignation of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424

Effective date: 20070619

A711 Notification of change in applicant

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712

Effective date: 20080501

A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20080917

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20110510

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20110610

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20110719

A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20110801

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 4796829

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140805

Year of fee payment: 3

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140805

Year of fee payment: 3

S111 Request for change of ownership or part of ownership

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140805

Year of fee payment: 3

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350

S533 Written request for registration of change of name

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees