JP2006200008A - β型チタン合金およびβ型チタン合金製の部品 - Google Patents
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Abstract
【課題】高い強度を有するβ型チタン合金であって、高価な添加元素を必要とせず、したがって価格が低廉であるが、部品の量産が容易なもの、およびその合金を材料として、高強度な部品を製造する方法を提供する。
【解決手段】質量%で、Cr:10〜20%、Fe:5%以下およびAl:1〜10%を含有し、残部がTiおよび不可避な不純物からなる合金組成を有するβ型チタン合金で、かつ、固溶化熱処理状態における硬さが40HRC未満であり、さらにNi:7%以下を含有することができる。部品を製造するひとつの方法は、このβ型チタン合金を、βトランザス以上であって1100℃以下の温度で鍛造または圧延を行なって部品とし、それに続いて固溶化熱処理を施して、結晶粒を再結晶させる。好ましくは、さらに時効処理を施す。
【選択図】なし
【解決手段】質量%で、Cr:10〜20%、Fe:5%以下およびAl:1〜10%を含有し、残部がTiおよび不可避な不純物からなる合金組成を有するβ型チタン合金で、かつ、固溶化熱処理状態における硬さが40HRC未満であり、さらにNi:7%以下を含有することができる。部品を製造するひとつの方法は、このβ型チタン合金を、βトランザス以上であって1100℃以下の温度で鍛造または圧延を行なって部品とし、それに続いて固溶化熱処理を施して、結晶粒を再結晶させる。好ましくは、さらに時効処理を施す。
【選択図】なし
Description
本発明は、β型チタン合金と、この合金を材料とする部品に関する。本発明により、チタンに比較的安価な合金元素を添加した廉価な合金を材料とし、高い強度を有する部品が提供される。
軽量で高い強度をもつ部品の材料としてはβ型チタン合金が適切であって、これまでに、下記のような組成のものが開発されている。
Ti−15V−3Al−3Cr−3Sn
Ti−3Al−8V−6Cr−4Mo−4Sn
Ti−13V−11Cr−3Al
Ti−15Mo−5Zr−3Al
Ti−29Nb−13Ta−4.6Zr
Ti−15V−3Al−3Cr−3Sn
Ti−3Al−8V−6Cr−4Mo−4Sn
Ti−13V−11Cr−3Al
Ti−15Mo−5Zr−3Al
Ti−29Nb−13Ta−4.6Zr
上記の合金組成には、V,Mo,Nb,Taといった高価な成分が比較的多量に存在し、したがってこれらのチタン合金は高価である。そのような成分を含有しないが、高強度なチタン合金として、Cr:6〜13%、Fe:1〜4%およびAl:3〜7%を含有し、残部がTiからなる合金が開示された(特許文献1)。この高強度チタン合金は、加工性にすぐれているというが、実際に製造してみると、結晶粒が不均一になりやすく、それにともなって強度が低いことが少なくない。改善策としては、固溶化処理や時効処理を行なうか、または冷間加工を行なうべきである。
出願人も、高強度で価格低廉なチタン合金として、Cr:2〜12%、Fe:8.8%以下、Ni:7%以下およびAl:6%以下を含み、残部Tiからなるβ型チタン合金を提案した(特許文献2)。この合金は、βトランザス以上の温度に加熱して急冷することにより、高い強度と延性をもたらす均一なβ相が得られる。さらに350〜600℃で時効処理を施すことにより、硬さを高めて耐摩耗性を向上させることができる。しかし、この合金は固溶化状態で硬く、さらに時効反応が早いため、圧延の巻取りで折損する傾向がある。こうした特性は、この合金で部品を量産する場合に、それを困難にする要因である。
特開平03−061341
特開2002−235133
本発明の目的は、高価な添加元素を必要とせず、したがって価格が低廉であるが、高い強度を有し、部品の量産が容易なβ型チタン合金を提供することにある。その合金を材料として製造される、高強度な部品を提供することもまた、本発明の目的に含まれる。
本発明のβ型チタン合金は、質量%で、Cr:10〜20%、Fe:5%以下およびAl:1〜10%を含有し、残部がTiおよび不可避な不純物からなる合金組成を有し、かつ、固溶化熱処理状態における硬さが40HRC未満であるβ型チタン合金である。
本発明のチタン合金の部品のひとつのグループは、上記のβ型チタン合金に、熱間加工、すなわちβトランザス以上であって1100℃以下の温度で鍛造または圧延を行なって部品形状を与えたものである。
本発明のチタン合金の部品のいまひとつのグループは、上記のβ型チタン合金に、熱間加工、すなわちβトランザス以上であって1100℃以下の温度で鍛造または圧延を行なったのち、冷間加工を行なって部品形状を与えたものである。
本発明によれば、従来のβ型チタン合金のように、V,Mo,Nb,Taといった高価な合金元素を必要とすることなく、Fe,Cr,Niといった比較的安価な合金元素を添加しただけで、高強度を発揮するβ型チタン合金を提供することができる。時効速度を遅延化する効果を有するCrの添加は、この合金を各種部品に加工する際の製造性を高める。
本発明に従うチタン合金の部品は、上記ふたつのグループのいずれにおいても高い強度を示すが、とくに冷間加工を施したものは、後述する実施例にみるとおり、すぐれた強度を示す。
本発明のβ型チタン合金は、上記した基本的な合金成分に加えて、さらに、Ni:7%以下を含有することができる。
本発明のβ型チタン合金の合金組成は、前掲の特許文献2の高強度β型チタン合金と対比したとき、Cr量が高く、Fe量が低減され、Al量も上限が高い側に広がったものといえる。本発明の合金においてFeおよびCrは、(Niを添加する場合はNiも)、合金を強度の高いβ相とするために添加する。しかし、Fe含有量を増加させて強度を高めたβチタン合金は硬く、製造性が低い。この欠点を補うため、Cr量を増加させ、さらに、合金の時効処理で生じるα相を強化するために、Alを加えたものである。以下、合金組成の限定理由を説明する。
Cr:10〜20%
Crは、Tiをβ相化するとともに、時効速度を遅くする効果を有する、比較的安価な元素である。本発明のβ型チタン合金を構成する必須の元素として、上記の範囲内で添加する。10%未満では時効反応を遅くする効果が低い。好ましいのは、13%またはそれを超える量である。20%を超えて添加しても、効果が飽和するし、合金の比重が高くなって、本来チタン合金がもつ、軽量という利点が失われる。
Crは、Tiをβ相化するとともに、時効速度を遅くする効果を有する、比較的安価な元素である。本発明のβ型チタン合金を構成する必須の元素として、上記の範囲内で添加する。10%未満では時効反応を遅くする効果が低い。好ましいのは、13%またはそれを超える量である。20%を超えて添加しても、効果が飽和するし、合金の比重が高くなって、本来チタン合金がもつ、軽量という利点が失われる。
Fe:5%以下
Feも、上記のようにTiをβ相化する元素である。Fe量の増大によって強度は上昇するが、硬さが増して加工性を損なうため、両者のバランスをとって上限を5%とした。
Feも、上記のようにTiをβ相化する元素である。Fe量の増大によって強度は上昇するが、硬さが増して加工性を損なうため、両者のバランスをとって上限を5%とした。
Al:1〜10%
Alは、合金の時効処理で生じるα相を強化するために添加する。添加量が1%未満ではその効果が弱く、一方、10%を超える大量を添加すると、金属間化合物Ti3Alが析出して合金が脆くなるので、含有量の範囲を1〜10%とした。
Alは、合金の時効処理で生じるα相を強化するために添加する。添加量が1%未満ではその効果が弱く、一方、10%を超える大量を添加すると、金属間化合物Ti3Alが析出して合金が脆くなるので、含有量の範囲を1〜10%とした。
Ni:7%以下
Niは、β相を安定化する元素のうちで、比較的安価なものであるから、本発明の合金においては、Crの一部を置換する形で添加することができる。しかし、Niを過剰に含有すると、熱処理の際に金属間化合物TiNi2が生成しやすくなり、これが脆化を引き起こして強度が低下する。そこで7%という上限を設けた。
Niは、β相を安定化する元素のうちで、比較的安価なものであるから、本発明の合金においては、Crの一部を置換する形で添加することができる。しかし、Niを過剰に含有すると、熱処理の際に金属間化合物TiNi2が生成しやすくなり、これが脆化を引き起こして強度が低下する。そこで7%という上限を設けた。
本発明のβ型チタン合金を材料として前記したような部品を製造する方法のひとつのグループは、前記したように、チタン合金に対し、βトランザス以上であって1100℃以下の温度で鍛造または圧延を行なって部品形状を与え、ただちに急冷することにより、均一なβ相を形成させることである。それにより、高い強度を有する部品を製造することができる。βトランザスは、750℃前後の温度であって、チタン合金の組成によって多少変動する。この温度を下回る加工温度は、割れを招くことがある。しかし高温に過ぎると加工中に結晶粒が粗大化するから、1100℃までの温度での加工を行なうべきである。
上記の鍛造または圧延に続いて、固溶化熱処理を施すことが好ましい。それにより、チタン合金のβ相が再結晶化されて、すぐれた強度と延性が得られる。固溶化は、加工後のチタン合金を、βトランザス以上であって1000℃以下の温度に加熱する操作により実施することができる。
鍛造または圧延に続いて、時効処理を施すことも好ましい。時効処理は、350〜600℃、好ましくは400〜550℃で実施することができる。前述のように、本発明のβ型チタン合金は時効反応があまり早くないから、そのコントロールは容易である。時効処理によって、この合金の部品の強度はさらに高まる。時効処理は、固溶化熱処理の前に行なってもよいし、後に行なってもよいし、前後両方に行ってもよい。
本発明のβ型チタン合金を材料として、前記したような部品を製造する方法のいまひとつのグループは、β型チタン合金に、βトランザス以上であって1100℃以下の温度で鍛造または圧延を行なったのち、冷間加工を行なって部品形状を与えるものである。冷間加工は、より高い強度と硬さとを与える。
部品形状を冷間加工により与える場合も、熱間加工によった場合と同様、固溶化熱処理を施すことが好ましい。この場合の固溶化熱処理も、前記したところと同様に、チタン合金を、βトランザス以上であって1100℃以下の温度に加熱するという操作で実施でき、固溶化により、β相が再結晶化して、均一な組織が得られる。固溶化熱処理と冷間加工とは、どちらを先にしてもよい。
同じく部品形状を冷間加工により与える場合も、それに続いて時効処理を施すことが好ましい。この場合の時効処理も、前記したところと同じく、350〜600℃、好ましくは400〜550℃で実施することができ、時効効果によって、この合金の部品の強度はさらに高まる。上記の固溶化熱処理と時効処理とは、併用することが好ましい。
このように、本発明のチタン合金から部品を製造する方法には、つぎのようなさまざまな工程が可能である。
・鍛造または圧延
・鍛造または圧延−固溶化熱処理
・鍛造または圧延−時効処理
・鍛造または圧延−固溶化熱処理−時効処理
・鍛造または圧延−冷間加工
・鍛造または圧延−冷間加工−時効処理
・鍛造または圧延−固溶化熱処理−冷間加工
・鍛造または圧延−冷間加工−固溶化熱処理
・鍛造または圧延−固溶化熱処理−冷間加工
・鍛造または圧延−固溶化熱処理−冷間加工−時効処理
・鍛造または圧延−冷間加工−固溶化熱処理−時効処理
・鍛造または圧延
・鍛造または圧延−固溶化熱処理
・鍛造または圧延−時効処理
・鍛造または圧延−固溶化熱処理−時効処理
・鍛造または圧延−冷間加工
・鍛造または圧延−冷間加工−時効処理
・鍛造または圧延−固溶化熱処理−冷間加工
・鍛造または圧延−冷間加工−固溶化熱処理
・鍛造または圧延−固溶化熱処理−冷間加工
・鍛造または圧延−固溶化熱処理−冷間加工−時効処理
・鍛造または圧延−冷間加工−固溶化熱処理−時効処理
本発明のチタン合金は溶接性にすぐれ、共材を使用して溶接した場合にも、溶接部の外観や硬さに異常はみられない。
スポンジチタン(純度99.8%)、純鉄(純度99.9%)、純クロム(純度99.3%)、低炭素フェロクロム2号、純Ni(純度99.9%)およびSUS304鋼屑を原料とし、プラズマ積層凝固炉を用いて種々の合金組成のチタン合金を溶製して、直径190mm、長さ700mmのインゴットを得た。それらを真空アーク再溶解炉(VAR)を用いて二次溶解し、直径240mm、長さ500mmのインゴットにした。それぞれの合金組成を、表1に示す。発明合金1〜10は本発明に従った合金組成を有するものであり、比較合金A〜Cは、Crが不足であるか、またはFe量が過大な合金組成のものである。
上記のチタン合金のインゴットを950℃に加熱し、熱間鍛造を行なって直径20mmの丸棒とした。別に、直径85mmの鍛造材を850℃で熱間圧延し、直径12.5mmの線材とし、コイルに巻き取った。上記の丸棒に対し、表2に示す固溶化熱処理を施したものを、サンプルとした。各サンプルから、機械加工によって、ASTM E8に規定される3号引張試験片(直径6.25mm、標点距離25mm)を用意した。引張試験は、インストロン型引張試験機を用い、クロスヘッド速度5×10-5m/sとして引張強さを測定した。引張強さを、硬さとともに表2に示す。表2にみるとおり、比較合金はコイルの巻取り過程で折損が発生しているのに対し、発明合金は硬すぎず、製造性が良好である。
さらに、上記サンプルに500℃×8時間の時効処理を施したものから試験片をつくり、引張試験をした。その結果は表3に示すとおりであって、いっそうの強度向上が認められた。
実施例1で製造した発明合金1〜10の直径20mmの丸棒に対し、さまざまな加工率で冷間加工を行なって、加工後の引張強さおよび硬さを測定した。その結果を、表4に実施例3−1〜3−10として示す。比較のため、発明合金1〜10のサンプルについて、冷間加工を行なわなかった場合の引張強さと硬さとを測定して、比較例3−1〜3−10として、表4に併記した。冷間加工後の引張強さおよび硬さは熱間圧延後の製品をしのぎ、時効処理を施した場合とほぼ同等であることが、表4のデータを表2および表3のデータと対比することにより理解される。
実施例1で製造した発明合金1〜10の直径20mmの丸棒に対し、加工率50%の冷間加工を行ない、ついで実施例1と同じ条件(500℃×8時間)の時効処理を施した。時効処理後の引張強さおよび硬さを測定した結果を、表5に示す。
実施例1で製造した発明合金1〜10の直径20mmの丸棒に対し、加工率50%の冷間加工を行ない、ついで実施例1と同じ条件(900℃×1時間→空冷)の固溶化熱処理を施した。固溶化熱処理後の引張強さおよび硬さを測定した結果を、表6に示す。
実施例1で製造した発明合金1〜10の直径20mmの丸棒に対し、実施例1と同じ条件(900℃×1時間→空冷)の固溶化熱処理を施したのち、加工率50%の冷間加工を行ない、ついで実施例1と同じ条件(500℃×8時間)の時効処理を施した。時効処理後の引張強さおよび硬さを測定した結果を、表7に示す。
本発明のβ型チタン合金は、強度および靭延性にすぐれ、かつ低コストであるから、自動車エンジン用のコンロッド、バルブおよびスプリング、航空機エンジン用のブレードおよびディスクのように、軽量で高強度を要求される各種の機械部品の材料として好適に使用される。本発明のβ型チタン合金はまた、釣り具やゴルフクラブヘッドなどのレジャー用品、めがねフレーム、アタッシェケースなどの生活用品に使用されるほか、パソコン、デジタルカメラ、携帯電話などのOA機器、車椅子などの医療福祉機器の構造部材、さらには、ビル、橋、道路などの建築材料として有用である。
Claims (11)
- 質量%で、Cr:10〜20%、Fe:5%以下およびAl:1〜10%を含有し、残部がTiおよび不可避な不純物からなる合金組成を有し、かつ、固溶化熱処理状態における硬さが40HRC未満であるβ型チタン合金。
- 合金が、さらにNi:7%以下を含有する請求項1のβ型チタン合金。
- 請求項1または2に記載のβ型チタン合金を用いたゴルフクラブのヘッド。
- 請求項1または2に記載のβ型チタン合金に、βトランザス以上であって1100℃以下の温度で鍛造または圧延を行なって部品としたβ型チタン合金製の部品。
- 鍛造または圧延を行なった後、固溶化熱処理を施して結晶粒を再結晶化させた請求項4のβ型チタン合金製の部品。
- 鍛造または圧延を行なった後、時効処理を施した請求項4のβ型チタン合金製の部品。
- 鍛造または圧延を行なった後、固溶化熱処理を施して結晶粒を再結晶化させ、ついで時効処理を施した請求項4のβ型チタン合金製の部品。
- 請求項1または2に記載のβ型チタン合金に、βトランザス以上であって1100℃以下の温度で鍛造または圧延を行なった後、冷間加工を行なって部品としたβ型チタン合金製の部品。
- 鍛造または圧延を行なった後、冷間加工に続いて、時効処理を施した請求項8のβ型チタン合金製の部品。
- 鍛造または圧延を行なった後、固溶化熱処理を施して結晶粒を再結晶化させ、この固溶化熱処理の前および(または)後に冷間加工を行なって部品とした請求項8のβ型チタン合金製の部品。
- 鍛造または圧延を行なった後、固溶化熱処理を施して結晶粒を再結晶化させ、この固溶化熱処理の前および(または)後に冷間加工を行なって部品とし、さらに時効処理を施した請求項8のβ型チタン合金製の部品。
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Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2457998A (en) * | 2007-12-19 | 2009-09-09 | Gen Electric | A method of working titanium alloys |
JP2010279581A (ja) * | 2009-06-05 | 2010-12-16 | Japan Lifeline Co Ltd | ガイドワイヤ |
CN104313393A (zh) * | 2014-11-10 | 2015-01-28 | 西北有色金属研究院 | 一种超高温钛合金 |
CN110863125A (zh) * | 2019-11-28 | 2020-03-06 | 江阴市万里锻件有限公司 | 一种精密加工车床车刀用合金及其制备方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0339430A (ja) * | 1989-07-05 | 1991-02-20 | Daido Steel Co Ltd | 高強度チタン合金 |
JPH0361341A (ja) * | 1989-07-28 | 1991-03-18 | Amano Masuo | 加工性に優れた高強度チタン合金 |
JPH03134126A (ja) * | 1989-10-19 | 1991-06-07 | Agency Of Ind Science & Technol | 耐エロージョン性に優れたチタン合金及びその製造方法 |
JPH05255780A (ja) * | 1991-12-27 | 1993-10-05 | Nippon Steel Corp | 均一微細組織をなす高強度チタン合金 |
JPH09316572A (ja) * | 1996-06-03 | 1997-12-09 | Mitsubishi Materials Corp | Ti合金鋳物の熱処理方法 |
JP2000144286A (ja) * | 1998-11-11 | 2000-05-26 | Daido Steel Co Ltd | 強靭チタン合金 |
JP2002235133A (ja) * | 2001-02-08 | 2002-08-23 | Daido Steel Co Ltd | β型チタン合金 |
-
2005
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Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0339430A (ja) * | 1989-07-05 | 1991-02-20 | Daido Steel Co Ltd | 高強度チタン合金 |
JPH0361341A (ja) * | 1989-07-28 | 1991-03-18 | Amano Masuo | 加工性に優れた高強度チタン合金 |
JPH03134126A (ja) * | 1989-10-19 | 1991-06-07 | Agency Of Ind Science & Technol | 耐エロージョン性に優れたチタン合金及びその製造方法 |
JPH05255780A (ja) * | 1991-12-27 | 1993-10-05 | Nippon Steel Corp | 均一微細組織をなす高強度チタン合金 |
JPH09316572A (ja) * | 1996-06-03 | 1997-12-09 | Mitsubishi Materials Corp | Ti合金鋳物の熱処理方法 |
JP2000144286A (ja) * | 1998-11-11 | 2000-05-26 | Daido Steel Co Ltd | 強靭チタン合金 |
JP2002235133A (ja) * | 2001-02-08 | 2002-08-23 | Daido Steel Co Ltd | β型チタン合金 |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2457998A (en) * | 2007-12-19 | 2009-09-09 | Gen Electric | A method of working titanium alloys |
JP2010279581A (ja) * | 2009-06-05 | 2010-12-16 | Japan Lifeline Co Ltd | ガイドワイヤ |
CN104313393A (zh) * | 2014-11-10 | 2015-01-28 | 西北有色金属研究院 | 一种超高温钛合金 |
CN110863125A (zh) * | 2019-11-28 | 2020-03-06 | 江阴市万里锻件有限公司 | 一种精密加工车床车刀用合金及其制备方法 |
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