JP2006193725A - Polyester-based resin composition, method for producing the same, and molded product - Google Patents
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Abstract
Description
本発明はポリエステル系樹脂組成物、その製造方法及びそれを用いた成形品に関するものであり、更に詳しくは溶融成形時に副生する環状３量体の生成量が少なく、成形時に金型の汚れ発生等が少ないポリエステル系樹脂組成物、その製造方法及びその成形品に関するものである。 The present invention relates to a polyester-based resin composition, a method for producing the same, and a molded product using the same, and more specifically, the amount of cyclic trimer produced as a by-product during melt molding is small, and mold contamination occurs during molding. The present invention relates to a polyester-based resin composition, a production method thereof, and a molded product thereof.
従来より、ポリエステル系樹脂、例えばポリエチレンテレフタレートは機械的強度、透明性、電気特性、熱的性質等の種々の物性に優れているため、フィルム、シート、ボトル等の各種用途に使用されており、特に炭酸飲料、果汁飲料、各種飲料等の飲食料品の容器として用途が拡大してきている。
これらポリエステル系樹脂はテレフタル酸成分とエチレングリコール成分とを主たる成分とし、これらをエステル化反応またはエステル交換反応した後、溶融重縮合及び必要に応じて固相重縮合することにより製造されており、その際重縮合触媒としてアンチモン化合物が広く使用されている。
Conventionally, polyester-based resins such as polyethylene terephthalate are excellent in various physical properties such as mechanical strength, transparency, electrical properties, thermal properties, etc., and thus have been used for various applications such as films, sheets, bottles, etc. In particular, the use is expanding as containers for food and drink such as carbonated drinks, fruit juice drinks, and various drinks.
These polyester-based resins are mainly produced by a terephthalic acid component and an ethylene glycol component, and are produced by subjecting them to esterification or transesterification, followed by melt polycondensation and, if necessary, solid phase polycondensation. At that time, antimony compounds are widely used as polycondensation catalysts.
しかしながら、アンチモン化合物は、ポリエステル系樹脂中に金属アンチモンとして析出し、フィルム等に成形した際の異物となる場合がある。また飲食料品容器として用いられた場合、樹脂中に残存するアンチモンが飲料品中に溶出する懸念などから、製造時アンチモン化合物を全く使用せず他の金属化合物を触媒として使用するか、或いは使用しても極低量とすることが望まれている。 However, the antimony compound may precipitate as a metal antimony in the polyester-based resin and become a foreign substance when formed into a film or the like. In addition, when used as a food and drink container, antimony remaining in the resin may elute in the beverage, etc., so that other antimony compounds are not used at the time of manufacture and other metal compounds are used as catalysts or used. Even so, it is desired that the amount be extremely low.
重縮合触媒として、アンチモン化合物の代わりにゲルマニウム化合物を使用することができるが、ゲルマニウム化合物は産出量が僅かであるため高価であり、ポリエステル製造においてコスト的に不利である。これにかわるものとして安価で安全なチタン化合物を使用する方法が種々提案されている。重縮合触媒としてのチタン化合物はアンチモン化合物やゲルマニウム化合物に比べ活性が高いので、使用量が少量で済み、またゲルマニウム化合物に比べて安価であることから、工業的な利用を検討する価値が高い触媒である。 As the polycondensation catalyst, a germanium compound can be used in place of the antimony compound. However, the germanium compound is expensive because it is produced in a small amount, and is disadvantageous in terms of cost in the production of polyester. As alternatives, various methods using inexpensive and safe titanium compounds have been proposed. Titanium compounds as polycondensation catalysts are more active than antimony compounds and germanium compounds, so they can be used in small amounts and are less expensive than germanium compounds, making them highly valuable for industrial use. It is.
一方、ポリエステル系樹脂は溶融成形によりフィルム、シート、ボトルなどの成形品にされるが、この溶融成形時に、樹脂中に含有されている環状３量体や溶融成形時に生成する環状３量体等の副生成物が、例えばフィルム成形時にはキャスティングロール汚染等を引き起こし、問題となっている。
このような溶融成形時の環状３量体等を低減する方法として、従来から固相重縮合によりあらかじめ環状３量体等を低減させる方法（特許文献１、特許文献２）があるが、溶融成形時に生成する環状３量体等の副生物を抑制することはできず不十分であった。
On the other hand, polyester resins are made into molded products such as films, sheets, and bottles by melt molding. At the time of this melt molding, cyclic trimers contained in the resin, cyclic trimers generated during melt molding, etc. This by-product causes problems such as casting roll contamination during film formation.
As a method for reducing the cyclic trimer and the like at the time of such melt molding, there is a method of reducing the cyclic trimer or the like in advance by solid phase polycondensation (
溶融成形時に生成する環状３量体等の副生物を抑制する方法としては、固相重縮合後、熱水処理により樹脂中の重縮合触媒を失活させる方法（特許文献３等）があるが、その効果は重縮合触媒の種類によって異なり、本発明者らの検討結果では、重縮合触媒としてゲルマニウム化合物を使用した場合には効果があるものの、重縮合触媒としてアンチモン化合物やチタン化合物などを使用した場合にはほとんど効果の無いことが判明した。
As a method for suppressing by-products such as cyclic trimer generated during melt molding, there is a method (
更にポリエステル樹脂にリン化合物を含有する異なったポリエステル樹脂を配合して重縮合触媒を失活させる方法（特許文献４、特許文献５）も提案されているが、リン化合物の配合が開示されているのみであったり、あるいはリン化合物を含有するポリエステル樹脂が開示されていてもリン化合物を含有させるために押出機でリン化合物を配合しており、この方法ではリン化合物を含有するポリエステル樹脂の製造が困難であった。またこれらの例ではアンチモン化合物を重縮合触媒として使用した例が開示されているに過ぎず、その効果は不十分であり、またアンチモンの析出による異物も生成するなど、問題があった。
Further, a method of deactivating the polycondensation catalyst by blending different polyester resins containing a phosphorous compound with the polyester resin (
また、リン化合物を含有するポリエステル樹脂を配合することによって、得られるポリエステル樹脂組成物の熱安定性を改善する方法（特許文献６）も開示されているが、当該手法では溶融重合で得られたポリエステル樹脂の熱安定性の改善について述べられているに過ぎず、オリゴマーの副生を抑制する効果について何等言及されていない。
そのほかにもリン化合物をリン原子として少なくとも２５０ｐｐｍ含有するポリエステル樹脂を配合することによって、得られるポリエステル樹脂組成物のオリゴマー発生量を抑制する手法（特許文献７）が開示されているが、当該手法ではリン化合物をリン原子として少なくとも２５０ｐｐｍ含有するポリエステル樹脂の重合触媒として１５０ｐｐｍ以上のアンチモン化合物を使用することになっており、この手法ではアンチモン化合物に起因する異物による不具合の発生を抑えることが出来ず問題である。
Moreover, although the method (patent document 6) which improves the thermal stability of the polyester resin composition obtained by mix | blending the polyester resin containing a phosphorus compound is also disclosed, it obtained by melt polymerization in the said method Only the improvement of the thermal stability of the polyester resin is described, and no mention is made of the effect of suppressing the by-product of the oligomer.
In addition, a technique (Patent Document 7) is disclosed that suppresses the amount of oligomers generated in the resulting polyester resin composition by blending a polyester resin containing at least 250 ppm of phosphorus compounds as phosphorus atoms. As a polymerization catalyst for a polyester resin containing at least 250 ppm of phosphorus compounds as phosphorus atoms, an antimony compound of 150 ppm or more is to be used, and this method cannot suppress the occurrence of defects due to foreign matters caused by the antimony compound. It is.
また、さらにリン化合物を共重合させたポリエステル樹脂を用いてチタン化合物あるいはアルミニウム化合物を重縮合触媒として用いたポリエステル樹脂中の重縮合触媒を失活させて成形時に副生する環状エステルオリゴマーの副生量を抑える手法（特許文献８，９）が提案されているが、この方法ではフィルム成形に好ましい体積固有抵抗値を持つポリエステル樹脂についてはなんら言及されておらず、フィルム成形においては不適なものであった。
本発明は上記の問題点に対してなされたものであり、溶融成形時に生成する環状３量体等の副生物を抑制し、成形時に汚れ発生等が少ないポリエステル系樹脂組成物及びその製造方法を提供することを目的とする。 The present invention has been made with respect to the above-described problems. A polyester-based resin composition that suppresses by-products such as a cyclic trimer generated during melt molding, generates less dirt during molding, and a method for producing the same. The purpose is to provide.
本発明者等は上記課題を解決するため、触媒の種類とその失活挙動について種々の検討を重ねた結果、特に重縮合触媒としてチタン化合物を用いて得られたポリエステル系樹脂にリン原子を含有する主に重縮合触媒としてゲルマニウム化合物を用いて得られたポリエステル系樹脂を配合して溶融成形する場合、チタン原子に対するリン原子の割合が特定の範囲となるように配合することで副生する環状３量体を低減し得ることを見出し、本発明に達した。 In order to solve the above-mentioned problems, the present inventors have made various studies on the type of catalyst and its deactivation behavior. As a result, the polyester-based resin obtained by using a titanium compound as a polycondensation catalyst contains a phosphorus atom. When a polyester resin obtained by using a germanium compound as a polycondensation catalyst is mainly blended and melt-molded, a cyclic by-product is produced by blending so that the ratio of phosphorus atoms to titanium atoms falls within a specific range. The present inventors have found that trimers can be reduced and have reached the present invention.
即ち、本発明の要旨は、下記式（１）、（２）及び（３）を満たすリン原子及びゲルマニウム原子を含有するポリエステル系樹脂（Ａ）と下記式（４）を満たすチタン原子含有ポリエステル系樹脂（Ｂ）とを溶融混練することを特徴とするポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）の製造方法に存する。
Ｐ１≧１０ （１）
０．１≦Ｇｅ１≦１．５ （２）
０．００１≦Ｇｅ１／Ｐ１≦０．１５ （３）
０≦Ｐ２／Ｔｉ１≦８０ （４）
（但し、式（１）、（２）、（３）中、ポリエステル系樹脂（Ａ）１トン当たりのリン原子の含有量（モル）をＰ１、ゲルマニウム原子の含有量（モル）をＧｅ１で表し、式（４）中、ポリエステル系樹脂（Ｂ）１トン当たりのリン原子の含有量（モル）をＰ２、チタン原子の含有量（モル）をＴｉ１で表す。）
That is, the gist of the present invention is that a polyester resin (A) containing phosphorus atoms and germanium atoms satisfying the following formulas (1), (2) and (3) and a titanium atom-containing polyester system satisfying the following formula (4): The present invention resides in a method for producing a polyester resin composition (C), which comprises melt-kneading a resin (B).
P1 ≧ 10 (1)
0.1 ≦ Ge1 ≦ 1.5 (2)
0.001 ≦ Ge1 / P1 ≦ 0.15 (3)
0 ≦ P2 / Ti1 ≦ 80 (4)
(However, in the formulas (1), (2) and (3), the content (mol) of phosphorus atoms per ton of the polyester resin (A) is represented by P1, and the content (mol) of germanium atoms is represented by Ge1. In formula (4), the content (mol) of phosphorus atoms per ton of the polyester resin (B) is represented by P2, and the content (mol) of titanium atoms is represented by Ti1.)
本発明の他の要旨は、リン原子及びゲルマニウム原子を含むポリエステル系樹脂（Ａ）とチタン原子を含むポリエステル系樹脂（Ｂ）とを溶融混練して得たポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）であって、該組成物（Ｃ）は、下記式（６）を満たし、且つ下記（ａ）の条件を満たすことを特徴とするポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）、及び該組成物（Ｃ）を用いたフィルム、シート又はボトルに存する。 Another gist of the present invention is a polyester resin composition (C) obtained by melt-kneading a polyester resin (A) containing phosphorus atoms and germanium atoms and a polyester resin (B) containing titanium atoms. The composition (C) satisfies the following formula (6) and satisfies the following condition (a), and uses the polyester resin composition (C) and the composition (C): Existing film, sheet or bottle.
（Ｐ３／Ｔｉ２）≧５ （６）
（但し、式（４）中、該組成物（Ｃ）１トン当たりのリン原子の含有量（モル）をＰ３で表し、チタン原子の含有量（モル）をＴｉ２で表す。）
（ａ）該ポリエステル系樹脂（Ａ）と該ポリエステル系樹脂（Ｂ）とを窒素雰囲気下、２８５℃において２０分間溶融混練した場合、溶融混練前のポリエステル系樹脂組成物１トン当たりの環
状３量体の含有量をＸ（グラム）、溶融混練後の該組成物（Ｃ）１トン当たりの環状３量体の含有量をＹ（グラム）とすると、Ｙ≦８０００，且つＹ−Ｘ≦２５００である。
(P3 / Ti2) ≧ 5 (6)
(However, in formula (4), the content (mol) of phosphorus atoms per ton of the composition (C) is represented by P3, and the content (mol) of titanium atoms is represented by Ti2.)
(A) When the polyester-based resin (A) and the polyester-based resin (B) are melt-kneaded for 20 minutes at 285 ° C. in a nitrogen atmosphere, 3 cyclic amounts per ton of the polyester-based resin composition before melt-kneading When the content of the body is X (grams) and the content of the cyclic trimer per ton of the composition (C) after melt-kneading is Y (grams), Y ≦ 8000 and Y−X ≦ 2500 is there.
本発明により、溶融成形時に環状３量体等の副生を抑制し、成形時に汚れ発生等が少ないポリエステル系樹脂組成物を得ることが出来、またアンチモン化合物等の析出が殆どなく、異物の少ない品質の良好なフィルム、シート、ボトル等の成形品も得ることができる。 According to the present invention, a by-product such as a cyclic trimer can be suppressed at the time of melt molding, and a polyester-based resin composition can be obtained with less generation of dirt at the time of molding. Good-quality molded products such as films, sheets and bottles can also be obtained.
以下本発明を詳細に説明するが、以下に説明する構成要件の説明は本発明の実施態様の代表例であり、これらの内容に限定されるものではない。
本発明の製造方法により得られるポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）は、所定割合のリン原子とゲルマニウム原子を含むポリエステル系樹脂（Ａ）と所定割合のリン原子とチタン原子を含むポリエステル系樹脂（Ｂ）とを溶融混練して得られるものである。
Hereinafter, the present invention will be described in detail. However, the description of the constituent elements described below is a representative example of the embodiment of the present invention, and is not limited to these contents.
The polyester resin composition (C) obtained by the production method of the present invention comprises a polyester resin (A) containing a predetermined proportion of phosphorus atoms and germanium atoms, and a polyester resin (B) containing a predetermined proportion of phosphorus atoms and titanium atoms. ) And melt kneaded.
＜ポリエステル樹脂（Ａ）、（Ｂ）の原料＞
本発明の製造方法に好適に用いられるポリエステル系樹脂（Ａ）及びポリエステル系樹脂（Ｂ）は、テレフタル酸及びそのエステル形成性誘導体を主成分とするジカルボン酸成分とエチレングリコールを主成分とするジオール成分とを、エステル化反応、またはエステル交換反応を経た後、重縮合触媒を用いて、溶融重縮合、必要に応じて固相重縮合することにより製造されたものである。そして好ましくはテレフタル酸成分が全ジカルボン酸成分の８０モル％以上、さらに好ましくは９０モル％、特に好ましくは９５モル％以上を占めるジカルボン酸成分と、好ましくはエチレングリコールが全ジオール成分の８０モル％以上、さらに好ましくは９０モル％以上、特に好ましくは９５モル％以上を占めるジオール成分とから製造された重縮合体であるのが好ましい。尚、反応系内で副生したジエチレングリコールが共重合されていてもよい。
<Raw materials for polyester resins (A) and (B)>
The polyester resin (A) and the polyester resin (B) that are preferably used in the production method of the present invention are a dicarboxylic acid component mainly composed of terephthalic acid and its ester-forming derivative and a diol mainly composed of ethylene glycol. The components are produced by undergoing esterification reaction or transesterification reaction, followed by melt polycondensation and, if necessary, solid phase polycondensation using a polycondensation catalyst. Preferably, the terephthalic acid component is 80 mol% or more of the total dicarboxylic acid component, more preferably 90 mol%, particularly preferably 95 mol% or more, and preferably ethylene glycol is 80 mol% of the total diol component. More preferably, it is a polycondensate produced from a diol component accounting for 90 mol% or more, particularly preferably 95 mol% or more. Incidentally, diethylene glycol by-produced in the reaction system may be copolymerized.
本発明の製造方法に用いられるポリエステル系樹脂（Ａ）及び（Ｂ）において、テレフタル酸成分以外のジカルボン酸成分及びエステル形成性誘導体としては、例えば、フタル酸、イソフタル酸、ジブロモイソフタル酸、スルホイソフタル酸ナトリウム、フェニレンジオキシジカルボン酸、４，４’−ジフェニルジカルボン酸、４，４’−ジフェニルエーテルジカルボン酸、４，４’−ジフェニルケトンジカルボン酸、４，４’−ジフェノキシエタンジカルボン酸、４，４’−ジフェニルスルホンジカルボン酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、並びにテレフタル酸ジメチルエステル、２，６−ナフタレンジカルボン酸ジメチルエステル等の芳香族ジカルボン酸、及びこれら芳香族ジカルボン酸の炭素数１〜４程度のアルキルエステル、及びハロゲン化物等が挙げられる。
In the polyester resins (A) and (B) used in the production method of the present invention, examples of the dicarboxylic acid component and the ester-forming derivative other than the terephthalic acid component include phthalic acid, isophthalic acid, dibromoisophthalic acid, sulfoisophthalic acid. Acid sodium, phenylenedioxydicarboxylic acid, 4,4′-diphenyldicarboxylic acid, 4,4′-diphenylether dicarboxylic acid, 4,4′-diphenylketone dicarboxylic acid, 4,4′-diphenoxyethanedicarboxylic acid, 4, 4'-diphenylsulfone dicarboxylic acid, 2,6-naphthalenedicarboxylic acid, and aromatic dicarboxylic acids such as terephthalic acid dimethyl ester and 2,6-naphthalenedicarboxylic acid dimethyl ester, and
尚、前記芳香族ジカルボン酸及びそのエステル形成性誘導体以外のジカルボン酸成分としては、例えば、ヘキサヒドロテレフタル酸、ヘキサヒドロイソフタル酸等の脂環式ジカルボン酸、及び、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ウンデカジカルボン酸、ドデカジカルボン酸等の脂肪族ジカルボン酸、並びに、これらの脂環式ジカルボン酸や脂肪族ジカルボン酸の炭素数１〜４程度のアルキルエステル、及びハロゲン化物等が挙げられる。 Examples of dicarboxylic acid components other than the aromatic dicarboxylic acid and its ester-forming derivatives include, for example, alicyclic dicarboxylic acids such as hexahydroterephthalic acid and hexahydroisophthalic acid, and succinic acid, glutaric acid, and adipic acid. , Pimelic acid, suberic acid, azelaic acid, sebacic acid, undecadicarboxylic acid, dodecadicarboxylic acid and other aliphatic dicarboxylic acids, and these alicyclic dicarboxylic acids and aliphatic dicarboxylic acids having about 1 to 4 carbon atoms. Examples thereof include alkyl esters and halides.
又、エチレングリコール以外のジオール成分としては、例えば、ジエチレングリコール、トリメチレングリコール、テトラメチレングリコール、ペンタメチレングリコール、ヘキサメチレングリコール、オクタメチレングリコール、デカメチレングリコール、ネオペンチルグリコール、２−エチル−２−ブチル−１，３−プロパンジオール、ジエチレングリコール、ポリエチレングリコール、ポリテトラメチレンエーテルグリコール等の脂肪族ジオール、１，２−シクロヘキサンジオール、１，４−シクロヘキサンジオール、１，１−シクロヘキサンジメチロール、１，４−シクロヘキサンジメチロール、２，５−ノルボルナンジメチロール等の脂環式ジオール、及び、キシリレングリコール、４，４’−ジヒドロキシビフェニル、２，２−ビス（４’−ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２−ビス（４’−β−ヒドロキシエトキシフェニル）プロパン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）スルホン、ビス（４−β−ヒドロキシエトキシフェニル）スルホン酸等の芳香族ジオール、並びに、２，２−ビス（４’−ヒドロキシフェニル）プロパンのエチレンオキサイド付加物又はプロピレンオキサイド付加物等が挙げられる。 Examples of diol components other than ethylene glycol include diethylene glycol, trimethylene glycol, tetramethylene glycol, pentamethylene glycol, hexamethylene glycol, octamethylene glycol, decamethylene glycol, neopentyl glycol, and 2-ethyl-2-butyl. -1,3-propanediol, diethylene glycol, polyethylene glycol, polytetramethylene ether glycol and other aliphatic diols, 1,2-cyclohexanediol, 1,4-cyclohexanediol, 1,1-cyclohexanedimethylol, 1,4- Cycloaliphatic diols such as cyclohexane dimethylol, 2,5-norbornane dimethylol, and xylylene glycol, 4,4′-dihydroxybiphenyl, 2,2- (4′-hydroxyphenyl) propane, 2,2-bis (4′-β-hydroxyethoxyphenyl) propane, bis (4-hydroxyphenyl) sulfone, bis (4-β-hydroxyethoxyphenyl) sulfonic acid, etc. Examples thereof include aromatic diols, ethylene oxide adducts or propylene oxide adducts of 2,2-bis (4′-hydroxyphenyl) propane.
更に、例えば、グリコール酸、ｐ−ヒドロキシ安息香酸、ｐ−β−ヒドロキシエトキシ安息香酸等のヒドロキシカルボン酸やアルコキシカルボン酸、及び、ステアリルアルコール、ベンジルアルコール、ステアリン酸、安息香酸、ｔ−ブチル安息香酸、ベンゾイル安息香酸等の単官能成分、トリカルバリル酸、トリメリット酸、トリメシン酸、ピロメリット酸、没食子酸、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、グリセロール、ペンタエリスリトール等の３官能以上の多官能成分等の一種又は二種以上が、共重合成分として用いられてもよい。 Furthermore, for example, hydroxycarboxylic acids and alkoxycarboxylic acids such as glycolic acid, p-hydroxybenzoic acid, p-β-hydroxyethoxybenzoic acid, and stearyl alcohol, benzyl alcohol, stearic acid, benzoic acid, t-butylbenzoic acid Monofunctional components such as benzoylbenzoic acid, trifunctional or more polyfunctional components such as tricarballylic acid, trimellitic acid, trimesic acid, pyromellitic acid, gallic acid, trimethylolethane, trimethylolpropane, glycerol, pentaerythritol, etc. 1 type, or 2 or more types may be used as a copolymerization component.
＜ポリエステル系樹脂（Ａ）＞
本発明の製造方法に用いられるポリエステル系樹脂（Ａ）は、その製造の際、重縮合触媒として主としてゲルマニウム化合物を使用して製造された樹脂である。ここで主としてとは、基本的にゲルマニウム化合物のみを重縮合触媒として使用することを意味するが、必要に応じ他の金属化合物を重縮合触媒として少量併用することも出来る。例えば、他の金属化合物としてアンチモン化合物を併用する場合には、その使用量はアンチモン原子として得られる樹脂１トン当たり１．０モル以下、好ましくは０．５モル以下である。重縮合触媒としてゲルマニウム化合物を用いると安定剤として用いられるリン化合物のリンによる重合触媒の失活の影響を小さく抑えることが出来、好適な重合活性が得られる。
<Polyester resin (A)>
The polyester resin (A) used in the production method of the present invention is a resin produced mainly using a germanium compound as a polycondensation catalyst during the production. Here, “mainly” basically means that only a germanium compound is used as a polycondensation catalyst, but a small amount of other metal compounds can be used together as a polycondensation catalyst if necessary. For example, when an antimony compound is used in combination as another metal compound, the amount used is 1.0 mol or less, preferably 0.5 mol or less per ton of resin obtained as antimony atoms. When a germanium compound is used as the polycondensation catalyst, the influence of the deactivation of the polymerization catalyst due to phosphorus of the phosphorus compound used as the stabilizer can be suppressed, and a suitable polymerization activity can be obtained.
ゲルマニウム化合物として、具体的には、例えば二酸化ゲルマニウム、四酸化ゲルマニウム、水酸化ゲルマニウム、フッ化ゲルマニウム、塩化ゲルマニウム、臭化ゲルマニウム、ヨウ化ゲルマニウム、二塩化酸化ゲルマニウム、硫化ゲルマニウム、四酢酸ゲルマニウム、テトラフェニルゲルマニウム、蓚酸ゲルマニウム、ゲルマニウムテトラエトキシド、ゲルマニウムテトラ−ｎ−ブトキシド等のゲルマニウム化合物などであり、特に二酸化ゲルマニウムが好ましい。 Specific examples of germanium compounds include germanium dioxide, germanium tetroxide, germanium hydroxide, germanium fluoride, germanium chloride, germanium bromide, germanium iodide, germanium dichloride oxide, germanium sulfide, germanium tetraacetate, tetraphenyl. Germanium compounds such as germanium, germanium oxalate, germanium tetraethoxide, germanium tetra-n-butoxide and the like, with germanium dioxide being particularly preferred.
ポリエステル系樹脂（Ａ）におけるゲルマニウム化合物の含有量は、樹脂１トン当たり、ゲルマニウム原子として上限値は１．５モルであるが、１．２モルであるのが好ましく、１モルであるのが更に好ましく、０．７モルであるのが特に好ましい。上限値を超えると、乾燥時における着色の原因となる場合があり、またコスト高にもなり好ましくない。下限値は０．１モルであるが、０．１５モルであるのが好ましく、０．２モルであるのが更に好ましく、０．２５モルであるのが特に好ましい。下限値より低いと、十分な重縮合活性が得られない場合があり好ましくない。 The content of the germanium compound in the polyester-based resin (A) is 1.5 mol as the germanium atom per ton of the resin, preferably 1.2 mol, and more preferably 1 mol. Preferably, it is 0.7 mol. Exceeding the upper limit is not preferable because it may cause coloring during drying and also increases costs. The lower limit is 0.1 mol, preferably 0.15 mol, more preferably 0.2 mol, and particularly preferably 0.25 mol. If it is lower than the lower limit, sufficient polycondensation activity may not be obtained, which is not preferable.
重縮合触媒に併用する他の金属化合物としてアンチモン化合物を添加する場合、樹脂１トン当たりアンチモン原子として１．０モルを超えると得られる樹脂中にアンチモン金属起因の異物が発生するため好ましくない。また、これら以外の金属化合物を重縮合触媒としてゲルマニウム化合物と併用することも出来るが、リンによる触媒の失活の影響やその金属化合物が異物になる可能性があることから、併用することは好ましくない。 When an antimony compound is added as another metal compound to be used in combination with the polycondensation catalyst, if the amount of antimony atoms exceeds 1.0 mol per ton of resin, foreign matter derived from antimony metal is generated in the resulting resin, which is not preferable. In addition, a metal compound other than these can be used in combination with a germanium compound as a polycondensation catalyst, but it is preferable to use it together because of the influence of deactivation of the catalyst by phosphorus and the possibility that the metal compound becomes a foreign substance. Absent.
ポリエステル系樹脂（Ａ）はリン原子を含有することが必須であり、通常はこれらのリン原子は樹脂製造時に安定剤として添加されるリン化合物に由来するものである。使用されるリン化合物としては、具体的には、例えば、正リン酸、ポリリン酸、及び、トリメチルホスフェート、トリエチルホスフェート、トリ−ｎ−ブチルホスフェート、トリオクチルホスフェート、トリフェニルホスフェート、トリクレジルホスフェート、トリス（トリエチレングリコール）ホスフェート、エチルジエチルホスホノアセテート、メチルアシッドホスフェート、エチルアシッドホスフェート、イソプロピルアシッドホスフェート、ブチルアシッドホスフェート、モノブチルホスフェート、ジブチルホスフェート、ジオクチルホスフェート、トリエチレングリコールアシッドホスフェート等の５価のリン化合物、亜リン酸、次亜リン酸、及びジエチルホスファイト、トリスドデシルホスファイト、トリスノニルデシルホスファイト、トリフェニルホスファイト等の３価のリン化合物等が挙げられる。これらの中、３価のリン化合物は５価のリン化合物よりも一般に還元性が強く、重縮合触媒として添加した金属化合物が還元されて析出し、異物を発生する原因となる場合があるので、５価のリン化合物の方が好ましい。 The polyester resin (A) must contain phosphorus atoms, and these phosphorus atoms are usually derived from phosphorus compounds added as stabilizers during resin production. Specific examples of the phosphorus compound used include orthophosphoric acid, polyphosphoric acid, and trimethyl phosphate, triethyl phosphate, tri-n-butyl phosphate, trioctyl phosphate, triphenyl phosphate, tricresyl phosphate, Trivalent (triethylene glycol) phosphate, ethyl diethyl phosphonoacetate, methyl acid phosphate, ethyl acid phosphate, isopropyl acid phosphate, butyl acid phosphate, monobutyl phosphate, dibutyl phosphate, dioctyl phosphate, triethylene glycol acid phosphate, etc. Phosphorus compounds, phosphorous acid, hypophosphorous acid, diethyl phosphite, trisdodecyl phosphite, trisnonyl decyl phosphite Ito, trivalent phosphorus compounds such as triphenyl phosphite and the like. Among these, the trivalent phosphorus compound is generally more reducible than the pentavalent phosphorus compound, and the metal compound added as a polycondensation catalyst may be reduced and deposited, which may cause generation of foreign matters. A pentavalent phosphorus compound is preferred.
ポリエステル系樹脂（Ａ）の製造に用いるリン化合物としては、正リン酸、ポリリン酸、ジエチルホスファイト、エチルアシッドホスフェート、トリエチルホスフェートが好ましく、正リン酸、ポリリン酸、エチルアシッドホスフェートが特に好ましい。 As the phosphorus compound used for the production of the polyester resin (A), orthophosphoric acid, polyphosphoric acid, diethyl phosphite, ethyl acid phosphate, and triethyl phosphate are preferable, and orthophosphoric acid, polyphosphoric acid, and ethyl acid phosphate are particularly preferable.
ポリエステル系樹脂（Ａ）におけるリン化合物の含有量は、樹脂１トン当たりのリン原子の含有量（モル）をＰ１とすると下記式（１）で表される如く、樹脂１トン当たりリン原子として１０モル以上であるが、１５モル以上であるのが好ましく、２０モル以上であることが更に好ましい。
Ｐ１≧１０ （１）
リン化合物の含有量がこの下限値より少ない場合、ポリエステル系樹脂（Ａ）とポリエステル系樹脂（Ｂ）とを溶融混練する時、ポリエステル系樹脂（Ｂ）に対するポリエステル系樹脂（Ａ）の重量比［ポリエステル系樹脂（Ａ）／ポリエステル系樹脂（Ｂ）］を高くしなければ生成する環状３量体等の副生を抑制するという効果が十分に得られない場合があり、好ましくない。リン化合物の含有量の上限は特に制限されないが、多量の存在は、重合速度を低下させる場合があるので１００モル以下であるのが好ましい。
The content of the phosphorus compound in the polyester resin (A) is 10 as phosphorus atoms per ton of resin as expressed by the following formula (1), where P1 is the content (mole) of phosphorus atoms per ton of resin. Although it is at least mol, it is preferably at least 15 mol, more preferably at least 20 mol.
P1 ≧ 10 (1)
When the content of the phosphorus compound is less than the lower limit, when the polyester resin (A) and the polyester resin (B) are melt-kneaded, the weight ratio of the polyester resin (A) to the polyester resin (B) [ If the polyester resin (A) / polyester resin (B)] is not increased, the effect of suppressing by-products such as the cyclic trimer to be produced may not be sufficiently obtained, which is not preferable. The upper limit of the content of the phosphorus compound is not particularly limited, but the presence of a large amount may reduce the polymerization rate, so it is preferably 100 mol or less.
ポリエステル系樹脂（Ａ）において、樹脂１トン当たりのゲルマニウム原子の含有量（モル）をＧｅ１とすると、樹脂（Ａ）におけるゲルマニウム原子のリン原子に対する割合（Ｇｅ１／Ｐ１）の下限値は０．００１であるが、０．００５であるのが好ましく、０．００８であるのが更に好ましく、０．０１であるのが特に好ましい。下限値より低いと、重合性が不十分な場合がある。上限値は０．１５であるが、０．１であるのが好ましく、０．０７５であるのが更に好ましく、０．０５０であるのが特に好ましい。上限値を超えるとポリマーの着色が激しくなる傾向となり結果的に得られるポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）の色調が悪くなるので好ましくない。 In the polyester resin (A), when the germanium atom content (mole) per ton of resin is Ge1, the lower limit of the ratio of germanium atoms to phosphorus atoms (Ge1 / P1) in the resin (A) is 0.001. However, it is preferably 0.005, more preferably 0.008, and particularly preferably 0.01. If it is lower than the lower limit, the polymerizability may be insufficient. The upper limit is 0.15, but is preferably 0.1, more preferably 0.075, and particularly preferably 0.050. Exceeding the upper limit is not preferable because the color of the polymer tends to become intense and the resulting color tone of the polyester resin composition (C) becomes poor.
ポリエステル系樹脂（Ａ）は、重縮合触媒、その他の添加物等に由来する異物が含まれると、本発明により得られるポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）の物性が低下し、該組成物（Ｃ）から形成されるフィルムやボトル等の成形品の品質が悪くなるので、ポリエステル系樹脂（Ａ）に含まれる０．１ｍｍ以上の大きさの異物の個数がポリエステル系樹脂（Ａ）５０ｇあたり１個以下であり、かつ、０．３ｍｍ以上の大きさの異物が含まれないことが好ましい。ここで、異物の大きさは、異物の最長部位の長さで表す。 When the polyester resin (A) contains a foreign substance derived from a polycondensation catalyst, other additives, etc., the physical properties of the polyester resin composition (C) obtained by the present invention are reduced, and the composition (C ), The quality of molded products such as films and bottles is deteriorated. Therefore, the number of foreign matters having a size of 0.1 mm or more contained in the polyester resin (A) is 50 per 50 g of the polyester resin (A). It is preferable that no foreign matter having a size of 0.3 mm or more is included. Here, the size of the foreign matter is represented by the length of the longest part of the foreign matter.
＜ポリエステル系樹脂（Ｂ）製造用の触媒など＞
ポリエステル系樹脂（Ｂ）の製造において重縮合反応に使用する触媒としてはゲルマニウム化合物、アンチモン化合物、アルミニウム化合物、スズ化合物、チタン化合物など公知の重縮合触媒が使用できるが、本発明では少なくともチタン化合物を用いることを必須とし、アンチモン化合物など異物の要因となりうる触媒は出来るかぎり少量もしくは使用しないことが好ましい。チタン化合物としては従来公知のチタン化合物から適宜選択して使用することができ、チタンの酸化物、水酸化物、アルコキシド、酢酸塩、炭酸塩、蓚酸塩、及びハロゲン化物等が挙げられる。
<Catalyst for polyester resin (B) production>
As the catalyst used for the polycondensation reaction in the production of the polyester-based resin (B), known polycondensation catalysts such as germanium compounds, antimony compounds, aluminum compounds, tin compounds and titanium compounds can be used. In the present invention, at least a titanium compound is used. It is essential to use it, and it is preferable to use as little or no catalyst as possible that can cause foreign substances such as antimony compounds. The titanium compound can be appropriately selected from conventionally known titanium compounds, and examples thereof include titanium oxides, hydroxides, alkoxides, acetates, carbonates, oxalates, and halides.
チタン化合物として具体的には、例えば、テトラ−ｎ−プロピルチタネート、テトラ−ｉ−プロピルチタネート、テトラ−ｎ−ブチルチタネート、テトラ−ｎ−ブチルチタネートテトラマー、テトラ−ｔ−ブチルチタネート、テトラシクロヘキシルチタネート、テトラフェニルチタネート、テトラベンジルチタネート等のチタンアルコキシド、チタンアルコキシドの加水分解により得られるチタン酸化物、チタンアルコキシドと珪素アルコキシド若しくはジルコニウムアルコキシドとの混合物の加水分解により得られるチタン−珪素若しくはジルコニウム複合酸化物、酢酸チタン、蓚酸チタン、蓚酸チタンカリウム、蓚酸チタンナトリウム、チタン酸カリウム、チタン酸ナトリウム、チタン酸−水酸化アルミニウム混合物、塩化チタン、塩化チタン−塩化アルミニウム混合物、臭化チタン、フッ化チタン、六フッ化チタン酸カリウム、六フッ化チタン酸コバルト、六フッ化チタン酸マンガン、六フッ化チタン酸アンモニウム、チタンアセチルアセトナート等が挙げられ、中でも、テトラ−ｎ−プロピルチタネート、テトラ−ｉ−プロピルチタネート、テトラ−ｎ−ブチルチタネート等のチタンアルコキシド、蓚酸チタン、蓚酸チタンカリウムが好ましく、テトラ−ｎ−ブチルチタネートが特に好ましい。 Specific examples of the titanium compound include tetra-n-propyl titanate, tetra-i-propyl titanate, tetra-n-butyl titanate, tetra-n-butyl titanate tetramer, tetra-t-butyl titanate, tetracyclohexyl titanate, Titanium alkoxide such as tetraphenyl titanate, tetrabenzyl titanate, titanium oxide obtained by hydrolysis of titanium alkoxide, titanium-silicon or zirconium composite oxide obtained by hydrolysis of a mixture of titanium alkoxide and silicon alkoxide or zirconium alkoxide, Titanium acetate, titanium oxalate, potassium potassium oxalate, sodium titanium oxalate, potassium titanate, sodium titanate, titanium titanate-aluminum hydroxide mixture, titanium chloride, chloride Tan-aluminum chloride mixture, titanium bromide, titanium fluoride, potassium hexafluorotitanate, cobalt hexafluorotitanate, manganese hexafluorotitanate, ammonium hexafluorotitanate, titanium acetylacetonate, etc. Among these, titanium alkoxides such as tetra-n-propyl titanate, tetra-i-propyl titanate, and tetra-n-butyl titanate, titanium oxalate, and potassium potassium oxalate are preferable, and tetra-n-butyl titanate is particularly preferable.
ポリエステル系樹脂（Ｂ）におけるチタン原子の含有量は、ポリエステル系樹脂（Ｂ）１トン当たり、その下限値として０．００２モルが好ましく、０．０２モルがより好ましく、０．０４モルがさらに好ましい。下限値より少量であると触媒としての活性が不十分な傾向となる。上限値は１モルであることが好ましく、０．５モルがより好ましく、０．３モルがさらに好ましい。上限値より多いと得られるポリエステル系樹脂（Ｂ）の黄味の着色が強い傾向になるため、結果として溶融混練後のポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）において黄味が強い傾向となる。 The content of titanium atoms in the polyester resin (B) is preferably 0.002 mol, more preferably 0.02 mol, and even more preferably 0.04 mol as the lower limit per ton of the polyester resin (B). . If the amount is less than the lower limit, the activity as a catalyst tends to be insufficient. The upper limit is preferably 1 mol, more preferably 0.5 mol, and even more preferably 0.3 mol. If the amount is higher than the upper limit, the yellowish coloration of the resulting polyester resin (B) tends to be strong, and as a result, the polyester resin composition (C) after melt-kneading tends to be strongly yellowish.
また、ポリエステル系樹脂（Ｂ）はリン原子を含有することが好ましく、一般にリン原子は樹脂（Ｂ）の製造時に安定剤として添加されるリン化合物に由来するものであり、使用されるリン化合物としては、上記ポリエステル系樹脂（Ａ）の製造に用いられるものと同様な化合物が挙げられる。即ち、ポリエステル系樹脂（Ｂ）の製造に用いるリン化合物としては、５価のリン化合物が好ましく、正リン酸、トリメチルホスフェート、エチルアシッドホスフェートがより好ましく、エチルアシッドホスフェートが特に好ましい。
これはこれらのリン化合物を使用することで重縮合時に添加される金属化合物とリン化合物からなる異物の発生を抑えることが出来るからである。
Moreover, it is preferable that a polyester-type resin (B) contains a phosphorus atom, and generally a phosphorus atom originates in the phosphorus compound added as a stabilizer at the time of manufacture of resin (B), and is used as a phosphorus compound used Includes the same compounds as those used in the production of the polyester resin (A). That is, the phosphorus compound used for the production of the polyester resin (B) is preferably a pentavalent phosphorus compound, more preferably orthophosphoric acid, trimethyl phosphate, or ethyl acid phosphate, and particularly preferably ethyl acid phosphate.
This is because by using these phosphorus compounds, it is possible to suppress the generation of foreign substances composed of a metal compound and a phosphorus compound added during polycondensation.
ポリエステル系樹脂（Ｂ）におけるリン原子の含有量としては、樹脂１トン当たりのリン原子の含有量をＰ２、チタン原子の含有量をＴｉ１とすると、チタン原子に対する割合が、下記式（４）を満足することが必要である。
０≦Ｐ２／Ｔｉ１≦８０ （４）
リン原子のチタン原子に対する割合（Ｐ２／Ｔｉ１）としては、好ましくは０．１〜４０、より好ましくは０．２〜２０、更に好ましくは１〜１０である。
As the phosphorus atom content in the polyester resin (B), assuming that the phosphorus atom content per ton of resin is P2, and the titanium atom content is Ti1, the ratio to the titanium atom is expressed by the following formula (4). It is necessary to be satisfied.
0 ≦ P2 / Ti1 ≦ 80 (4)
The ratio of phosphorus atoms to titanium atoms (P2 / Ti1) is preferably 0.1 to 40, more preferably 0.2 to 20, and still more preferably 1 to 10.
リン原子の含有量としては、樹脂１トン当たり、通常、４モル以下、好ましくは２モル以下、更に好ましくは１モル以下であり、０モル以上、好ましくは０．０３モル以上、より好ましくは０．１モル以上、更に好ましくは０．１５モル以上である。リン原子の含有量が０．０３モルを超えて少なすぎると、製造時に安定剤としての効果が十分でなく、４モルを超えて多すぎると重縮合反応速度が低下して好ましくない。 The phosphorus atom content is usually 4 mol or less, preferably 2 mol or less, more preferably 1 mol or less, preferably 0 mol or more, preferably 0.03 mol or more, more preferably 0, per ton of resin. .1 mol or more, more preferably 0.15 mol or more. When the phosphorus atom content exceeds 0.03 mol and is too small, the effect as a stabilizer is not sufficient at the time of production, and when it exceeds 4 mol and the content is too large, the polycondensation reaction rate decreases, which is not preferable.
また本発明のポリエステル系樹脂（Ｂ）は、その環状３量体の含有量が樹脂１トン当たり８０００グラム以下であるのが好ましく、５０００グラム以下であるのがより好ましく、３０００グラム以下であるのが更に好ましい。環状３量体量の含有量が樹脂１トン当たり８０００グラムを超えると、例えば得られるポリエステル系樹脂（Ｂ）を用いて得られる本発明のポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）をフィルムに成形した際、キャスティングロール汚れを起こし易い傾向となる。 The polyester-based resin (B) of the present invention preferably has a cyclic trimer content of 8000 grams or less per ton of resin, more preferably 5000 grams or less, and 3000 grams or less. Is more preferable. When the cyclic trimer content exceeds 8000 grams per ton of resin, for example, when the polyester resin composition (C) of the present invention obtained using the polyester resin (B) obtained is molded into a film , Casting roll dirt tends to occur.
＜ポリエステル系樹脂（Ａ）及び（Ｂ）製造用の他の触媒など＞
また本発明の製造方法に用いられるポリエステル系樹脂（Ａ）及びポリエステル系樹脂（Ｂ）は、その製造時に、助触媒、エステル化触媒等として使用される、上記重縮合触媒以外の他の金属化合物に由来する周期表第１Ａ族の金属元素、周期表第２Ａ族の金属原子、マンガン、鉄、コバルトからなる群より選択された少なくとも１種の金属原子を含有してもよい。これらの化合物としては、例えば、リチウム、ナトリウム、カリウム、マグネシウム、カルシウム、マンガン、鉄、コバルト等の、酸化物、水酸化物、アルコキシド、酢酸塩、炭酸塩、蓚酸塩、及びハロゲン化物等が挙げられる。具体的には、例えば、酢酸リチウム、酢酸ナトリウム、酢酸カリウム、酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム、マグネシウムアルコキシド、酢酸マグネシウム、炭酸マグネシウム、酸化カルシウム、水酸化カルシウム、酢酸カルシウム、炭酸カルシウム、酸化マンガン、水酸化マンガン、酢酸マンガン、酢酸第二鉄、蟻酸コバルト、酢酸コバルト、蓚酸コバルト、炭酸コバルト、臭化コバルト、コバルトアセチルアセトナート等が挙げられ、中でも、マグネシウム化合物が好ましく、酢酸マグネシウム及びその水和物が特に好ましい。
<Other catalysts for production of polyester resins (A) and (B)>
The polyester resin (A) and the polyester resin (B) used in the production method of the present invention are other metal compounds other than the polycondensation catalyst used as a co-catalyst, esterification catalyst, etc. May contain at least one metal atom selected from the group consisting of a metal element of Group 1A of the periodic table, a metal atom of Group 2A of the periodic table, manganese, iron, and cobalt. Examples of these compounds include oxides, hydroxides, alkoxides, acetates, carbonates, oxalates, and halides such as lithium, sodium, potassium, magnesium, calcium, manganese, iron, and cobalt. It is done. Specifically, for example, lithium acetate, sodium acetate, potassium acetate, magnesium oxide, magnesium hydroxide, magnesium alkoxide, magnesium acetate, magnesium carbonate, calcium oxide, calcium hydroxide, calcium acetate, calcium carbonate, manganese oxide, hydroxide Manganese, manganese acetate, ferric acetate, cobalt formate, cobalt acetate, cobalt oxalate, cobalt carbonate, cobalt bromide, cobalt acetylacetonate, etc. are mentioned, among them, magnesium compounds are preferable, magnesium acetate and its hydrates Particularly preferred.
ポリエステル系樹脂（Ｂ）においては、その体積固有抵抗値を低く抑えるために二価の金属化合物を含有させておくことが好ましい。二価の金属化合物としては、所望の体積固有抵抗値を達するように上記の如き二価の金属化合物から適宜選択して使用される。
これらの金属化合物は、エステル化反応あるいはエステル交換反応の開始時から重縮合反応の終了時までの任意の時期に添加することができるが、エステル化反応あるいはエステル交換反応の開始時から重縮合反応の開始時までの間に添加するのが好ましく、特にエステル化反応の場合にはエステル化反応終了後重縮合反応開始までの間に添加するのが好ましい。好ましい金属化合物としては、カルシウム化合物およびマグネシウム化合物が挙げられ、中でも酢酸カルシウムおよび酢酸マグネシウムが好ましく、酢酸マグネシウムが特に好ましい。
In the polyester resin (B), it is preferable to contain a divalent metal compound in order to keep the volume resistivity value low. The divalent metal compound is appropriately selected from the above divalent metal compounds so as to achieve a desired volume resistivity value.
These metal compounds can be added at any time from the start of the esterification reaction or transesterification reaction to the end of the polycondensation reaction, but the polycondensation reaction starts from the start of the esterification reaction or transesterification reaction. It is preferable to add it until the start of this, and particularly in the case of an esterification reaction, it is preferable to add it after the end of the esterification reaction and before the start of the polycondensation reaction. Preferred metal compounds include calcium compounds and magnesium compounds, among which calcium acetate and magnesium acetate are preferred, and magnesium acetate is particularly preferred.
樹脂（Ｂ）の体積固有抵抗値としては５０×１０７Ωｃｍ以下が好ましく、２０×１０７Ωｃｍ以下がより好ましい。ここで、体積固有抵抗値は、後述の測定法により算出する値である。
体積固有抵抗値が上記の値よりも高い場合は得られるポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）を用いてのフィルム成形の際にダイから押し出されたシートと冷却ドラムとの密着性が悪くなり、結果的に冷却不足となるためフィルムの製膜速度を上げることが困難となる。
The volume specific resistance value of the resin (B) is preferably 50 × 10 7 Ωcm or less, and more preferably 20 × 10 7 Ωcm or less. Here, the volume specific resistance value is a value calculated by a measurement method described later.
When the volume resistivity value is higher than the above value, the adhesion between the sheet extruded from the die and the cooling drum during film formation using the obtained polyester-based resin composition (C) is deteriorated. Therefore, it becomes difficult to increase the film forming speed because of insufficient cooling.
＜ポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）＞
本発明のポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）は、リン原子及びゲルマニウム原子を含むポリエステル系樹脂（Ａ）とチタン原子を含むポリエステル系樹脂（Ｂ）とを溶融混練して得たポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）であって、該組成物（Ｃ）は、下記式（６）を満たし、且つ下記（ａ）の条件を満たす組成物である。
（Ｐ３／Ｔｉ２）≧５ （６）
（但し、式（６）中、該組成物（Ｃ）１トン当たりのリン原子の含有量（モル）をＰ３で表し、チタン原子の含有量（モル）をＴｉ２で表す。）
（ａ）該ポリエステル系樹脂（Ａ）と該ポリエステル系樹脂（Ｂ）とを窒素雰囲気下、２８５℃において２０分間溶融混練した場合、溶融混練前のポリエステル系樹脂組成物１トン当たりの環状３量体の含有量をＸ（グラム）、溶融混練後の該組成物（Ｃ）１トン当たりの環状３量体の含有量をＹ（グラム）とすると、Ｙ≦８０００，且つＹ−Ｘ≦２５００である。
<Polyester resin composition (C)>
The polyester resin composition (C) of the present invention is a polyester resin composition obtained by melt-kneading a polyester resin (A) containing phosphorus atoms and germanium atoms and a polyester resin (B) containing titanium atoms. It is (C), Comprising: This composition (C) is a composition which satisfy | fills following formula (6) and satisfy | fills the conditions of the following (a).
(P3 / Ti2) ≧ 5 (6)
(However, in formula (6), the content (mol) of phosphorus atoms per ton of the composition (C) is represented by P3, and the content (mol) of titanium atoms is represented by Ti2.)
(A) When the polyester-based resin (A) and the polyester-based resin (B) are melt-kneaded for 20 minutes at 285 ° C. in a nitrogen atmosphere, 3 cyclic amounts per ton of the polyester-based resin composition before melt-kneading When the content of the body is X (grams) and the content of the cyclic trimer per ton of the composition (C) after melt-kneading is Y (grams), Y ≦ 8000 and Y−X ≦ 2500 is there.
ポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）において、上記式（６）で表される該組成物１トンあたりのリン原子の含有量（モル）とチタン原子の含有量（モル）との比（Ｐ３／Ｔｉ２）は５以上であることが必要であるが、１０以上であるのが好ましく、２０以上であるのが更に好ましい。５未満であると該組成物を成形のため溶融した時に副生する環状３量体等の生成量が多くなったり、またポリエステル系樹脂（C）の色調が悪くなる可能性があるため好ましくない。また、当該モル比は１０００以下であるのが好ましく、５００以下であるのがより好ましく、２００以下であるのが更に好ましい。１０００を超えるとポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）の原料レジンを製造する際、重縮合速度が遅くなる場合があり好ましくない。 In the polyester resin composition (C), the ratio (P3 / Ti2) between the content (mol) of phosphorus atoms and the content (mol) of titanium atoms per ton of the composition represented by the above formula (6) ) Must be 5 or more, preferably 10 or more, and more preferably 20 or more. If it is less than 5, the amount of cyclic trimer produced as a by-product when the composition is melted for molding may increase, and the color tone of the polyester resin (C) may be deteriorated, which is not preferable. . The molar ratio is preferably 1000 or less, more preferably 500 or less, and even more preferably 200 or less. When it exceeds 1000, when manufacturing the raw material resin of a polyester-type resin composition (C), a polycondensation rate may become slow and it is unpreferable.
また、本発明のポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）は、上記（ａ）の条件を満たすことが必要である。即ち、ポリエステル系樹脂（Ａ）とポリエステル系樹脂（Ｂ）とを窒素雰囲気下２８５℃において２０分間溶融混練した場合、溶融混練前のポリエステル系樹脂組成物１トン当たりの環状３量体の含有量をＸ（グラム）、溶融混練後の組成物（Ｃ）１トン当たりの環状３量体の含有量をＹ（グラム）とすると、Ｙ≦８０００、且つＹ−Ｘ≦２５００である。Ｙの上限値は８０００であるが、６０００であるのが好ましく、４０００であるのが更に好ましい。Ｙが８０００を超えると、成形時に異物が発生しやすい傾向となり、好ましくない。
また、（Ｙ−Ｘ）の上限値は２５００であるが、２０００であるのが好ましく、１０００であるのが特に好ましい。（Ｙ−Ｘ）が２５００を超えると、高温で成形した際の環状３量体等のオリゴマーの副生が多くなり、異物が発生する場合があり好ましくない。
In addition, the polyester resin composition (C) of the present invention needs to satisfy the condition (a). That is, when the polyester resin (A) and the polyester resin (B) are melt-kneaded at 285 ° C. for 20 minutes in a nitrogen atmosphere, the content of the cyclic trimer per ton of the polyester-based resin composition before melt-kneading. Is X (gram), and the content of the cyclic trimer per ton of the composition (C) after melt-kneading is Y (gram), Y ≦ 8000 and Y−X ≦ 2500. The upper limit of Y is 8000, preferably 6000, and more preferably 4000. If Y exceeds 8000, foreign matter tends to be generated during molding, which is not preferable.
The upper limit of (Y-X) is 2500, preferably 2000, and particularly preferably 1000. When (YX) exceeds 2500, by-products of oligomers such as a cyclic trimer at the time of molding at a high temperature increase, foreign matter may be generated, which is not preferable.
また本発明のポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）を得る際のポリエステル系樹脂（Ａ）とポリエステル系樹脂（Ｂ）との重量比［ポリエステル系樹脂（Ａ）／ポリエステル系樹脂（Ｂ）］は、０．５以下であるのが好ましく、０．２５以下であるのがより好ましく、０．１以下であるのが更に好ましい。この重量比が０．５より高いと組成物（Ｃ）中のポリエステル系樹脂（Ａ）の量が多くなり、それに伴い重縮合触媒として使用する金属化合物、例えばゲルマニウム化合物の使用量が多くなり高価になったり、またアンチモン化合物を使用している場合、その含有量が多くなり結果的に該組成物からの成形品に異物が多くなる傾向になる。
また該重量比の下限は０を超えるが、０．０１以上であるのが好ましく、０．０２以上であるのがさらに好ましい。下限値が０、即ちポリエステル系樹脂（Ａ）を使用しない場合は、生成する環状３量体等の副生物を抑制する効果が得られず好ましくない。
The weight ratio [polyester resin (A) / polyester resin (B)] of the polyester resin (A) and the polyester resin (B) in obtaining the polyester resin composition (C) of the present invention is: It is preferably 0.5 or less, more preferably 0.25 or less, and still more preferably 0.1 or less. When the weight ratio is higher than 0.5, the amount of the polyester resin (A) in the composition (C) increases, and accordingly, the amount of metal compound used as a polycondensation catalyst, for example, a germanium compound, increases and is expensive. Or when an antimony compound is used, the content of the compound increases, and as a result, foreign matter tends to increase in a molded product from the composition.
Further, the lower limit of the weight ratio exceeds 0, but is preferably 0.01 or more, and more preferably 0.02 or more. When the lower limit is 0, that is, when the polyester-based resin (A) is not used, the effect of suppressing by-products such as a cyclic trimer to be produced is not obtained, which is not preferable.
本発明のポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）においては、前記ポリエステル系樹脂（Ａ）及びポリエステル系樹脂（Ｂ）に、必要に応じ更に他の樹脂（第３成分）を用いることもできるが、ポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）中に占めるポリエステル系樹脂（Ａ）及び（Ｂ）の総量との重量比［（（Ａ）＋（Ｂ））／（Ｃ）］は、０．９以上であるのが好ましく、０．９５以上であるのが更に好ましく、０．９９以上であるのが特に好ましい。該重量比が０．９未満の場合、ポリエステル系樹脂（Ａ）及び（Ｂ）以外の第３の成分の影響により、生成する環状３量体等の副生物を抑制する効果が不十分となる場合があり好ましくない。 In the polyester-based resin composition (C) of the present invention, other resins (third component) can be used as necessary for the polyester-based resin (A) and the polyester-based resin (B). The weight ratio [((A) + (B)) / (C)] to the total amount of the polyester resins (A) and (B) in the resin resin composition (C) is 0.9 or more. Is more preferably 0.95 or more, and particularly preferably 0.99 or more. When the weight ratio is less than 0.9, the effect of suppressing by-products such as a cyclic trimer is insufficient due to the influence of the third component other than the polyester resins (A) and (B). In some cases, it is not preferable.
＜ポリエステル系樹脂（Ａ）及び（Ｂ）の製造＞
本発明の製造方法に用いられるポリエステル系樹脂（Ａ）及びポリエステル系樹脂（Ｂ）の製造は、それぞれ所定量のリン原子及びゲルマニウム原子（樹脂（Ａ））、及びチタン原子（樹脂（Ｂ））を含有するようになすこと以外は、基本的には、ポリエステル系樹脂の慣用の製造方法を用いることができる。即ち、前記テレフタル酸又はそのエステル形成性誘導体を主成分とするジカルボン酸成分とエチレングリコールを主成分とするジオール成分とを、エステル化反応槽で、通常２４０〜２８０℃程度の温度、通常大気圧に対する相対圧力０〜４×１０５Ｐａ程度の圧力下で、攪拌下に１〜１０時間程度でエステル化反応させ、或いは、エステル交換触媒の存在下にエステル交換反応させた後、得られたエステル化反応生成物或いはエステル交換反応生成物としてのポリエステル低分子量体を重縮合槽に移送し、重縮合触媒及びリン化合物の存在下に、通常２５０〜２９０℃程度の温度、常圧から漸次減圧として最終的に通常絶対圧力１３３３〜１３．３Ｐａ程度の減圧下で、攪拌下に１〜２０時間程度で溶融重縮合させる方法を用いることができ、これらは連続式、又は回分式いずれの方法であってもよい。
<Production of polyester resins (A) and (B)>
The polyester-based resin (A) and the polyester-based resin (B) used in the production method of the present invention are manufactured in predetermined amounts of phosphorus atom and germanium atom (resin (A)) and titanium atom (resin (B)), respectively. Basically, a conventional method for producing a polyester-based resin can be used, except that it contains. That is, the dicarboxylic acid component mainly composed of the terephthalic acid or its ester-forming derivative and the diol component mainly composed of ethylene glycol are usually heated at a temperature of about 240 to 280 ° C. and usually atmospheric pressure in an esterification reaction tank. The ester thus obtained is subjected to an esterification reaction under stirring for about 1 to 10 hours under a relative pressure of 0 to 4 × 10 5 Pa or to an ester exchange reaction in the presence of a transesterification catalyst. The polyester low-molecular-weight product as a conversion reaction product or a transesterification reaction product is transferred to a polycondensation tank, and in the presence of a polycondensation catalyst and a phosphorus compound, the temperature is usually about 250 to 290 ° C. and gradually reduced from normal pressure. Finally, it is possible to use a method of melt polycondensation in about 1 to 20 hours with stirring under a normal pressure of about 1333 to 13.3 Pa. These may be either continuous or batch processes.
尚、その際、テレフタル酸又はそのエステル形成性誘導体を主成分とするジカルボン酸成分とエチレングリコールを主成分とするジオール成分との原料スラリーの調製は、全ジカルボン酸成分に対する全ジオール成分のモル比を１．０〜２．５の範囲とするのが好ましい。また、エステル化反応生成物或いはエステル交換反応生成物としてのポリエステル低分子量体のエステル化率（原料ジカルボン酸成分の全カルボキシル基のうちジオール成分と反応してエステル化したものの割合）は、９５％以上であるのが好ましい。 At that time, the preparation of the raw slurry of the dicarboxylic acid component having terephthalic acid or its ester-forming derivative as the main component and the diol component having ethylene glycol as the main component is the molar ratio of the total diol component to the total dicarboxylic acid component. Is preferably in the range of 1.0 to 2.5. The esterification rate of the low molecular weight polyester as the esterification reaction product or transesterification reaction product (ratio of the esterification by reaction with the diol component out of all the carboxyl groups of the raw dicarboxylic acid component) is 95%. The above is preferable.
又、重縮合時における、重縮合触媒、リン化合物、必要に応じ用いられる周期表第１Ａ族の金属元素、周期表第２Ａ族の元素、マンガン、鉄、コバルトからなる群より選択された少なくとも１種の金属の化合物の添加は、原料のテレフタル酸とエチレングリコール、並びに必要に応じて用いられる他のジカルボン酸成分及びジオール成分等とのスラリー調製工程、エステル化反応、或いはエステル交換反応工程の任意の段階、又は、溶融重縮合工程の初期の段階のいずれであってもよい。 Further, at the time of polycondensation, at least one selected from the group consisting of a polycondensation catalyst, a phosphorus compound, a periodic table Group 1A metal element, a Periodic Table Group 2A element, manganese, iron, and cobalt used as necessary The addition of a seed metal compound is optional in the slurry preparation step, esterification reaction, or transesterification step of raw terephthalic acid and ethylene glycol, and other dicarboxylic acid components and diol components used as necessary. Or the initial stage of the melt polycondensation process.
また本発明の効果を損なわない範囲で、他の公知のエステル化触媒、エステル交換触媒、重縮合触媒、核剤、無機充填剤、滑剤、スリップ剤、アンチブロッキング剤、安定剤、帯電防止剤、防曇剤及び顔料などの各種添加剤等を必要量使用していてもよい。 In addition, other known esterification catalysts, transesterification catalysts, polycondensation catalysts, nucleating agents, inorganic fillers, lubricants, slip agents, antiblocking agents, stabilizers, antistatic agents, as long as the effects of the present invention are not impaired. A necessary amount of various additives such as an antifogging agent and a pigment may be used.
上記溶融重縮合により得られた樹脂は、通常、重縮合槽の底部に設けられた抜き出し口からストランド状に抜き出して、水冷しながら若しくは水冷後、カッターで切断されてペレット状、チップ状等の粒状体とされる。更に必要に応じて、この溶融重縮合後の粒状体は、通常、窒素、二酸化炭素、アルゴン等の不活性ガス雰囲気下、又は水蒸気雰囲気下もしくは水蒸気含有不活性ガス雰囲気下で、通常６０〜１８０℃程度の温度で加熱して樹脂粒状体表面を結晶化させた後、不活性ガス雰囲気下、又は／及び、絶対圧力１３３３〜１３．３Ｐａ程度の減圧下で、通常、樹脂の粘着温度直下〜８０℃低い温度で、粒状体同士が膠着しないように流動等させながら、通常５０時間程度以下の時間で加熱処理して固相重縮合させることができる。この固相重縮合により、更に高重合度化させ得ると共に、反応副生成物の環状３量体含有量やアセトアルデヒド含有量等を低減化することができる。 The resin obtained by the above melt polycondensation is usually extracted in a strand form from an outlet provided at the bottom of the polycondensation tank, and is cooled with water or after water cooling, and then cut with a cutter to form pellets, chips, etc. It is made granular. Further, if necessary, the granules after melt polycondensation are usually in an inert gas atmosphere such as nitrogen, carbon dioxide, and argon, or in a steam atmosphere or a steam-containing inert gas atmosphere, usually 60 to 180. After crystallizing the resin granule surface by heating at a temperature of about ℃, usually under an inert gas atmosphere or / and under a reduced pressure of about 1333 to 13.3 Pa, usually just below the adhesive temperature of the resin It can be subjected to solid phase polycondensation by heat treatment usually at a time of about 50 hours or less while flowing at a temperature as low as 80 ° C. so that the granules do not stick together. By this solid phase polycondensation, the degree of polymerization can be further increased, and the cyclic trimer content, acetaldehyde content and the like of the reaction by-product can be reduced.
＜ポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）の製造＞
本発明のポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）は、前記ポリエステル系樹脂（Ａ）及びポリエステル系樹脂（Ｂ）を上記の適切な重量比で溶融混練して調製することが出来、通常、ポリエステル系樹脂（Ａ）及び（Ｂ）を均一に混合した樹脂配合物を押出機にて混練して押し出し、ペレット化して得られる。また、フィルム成形用などの押出機やボトル成形用の射出成形機などの原料ホッパーに上記ペレット状のポリエステル系樹脂（Ａ）及び（Ｂ）を投入しても押出機や射出成形機のシリンダーの溶融ゾーンで該組成物（Ｃ）が得られ、溶融中に副生する環状３量体の生成量を抑制できる。
<Production of polyester resin composition (C)>
The polyester-based resin composition (C) of the present invention can be prepared by melt-kneading the polyester-based resin (A) and the polyester-based resin (B) at an appropriate weight ratio as described above. A resin compound in which (A) and (B) are uniformly mixed is obtained by kneading and extruding with an extruder and pelletizing. In addition, even if the pellet-like polyester resins (A) and (B) are introduced into a raw material hopper such as an extruder for film molding or an injection molding machine for bottle molding, the cylinders of the extruder or injection molding machine The composition (C) is obtained in the melting zone, and the amount of cyclic trimer produced as a by-product during melting can be suppressed.
本発明のポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）は、溶融押し出し成形、射出成形等の通常の方法を用いた各種成形型加工の原料、即ちフィルム用、ボトル用、シート用の原料として好適に使用することができ、フィルム用、シート用は押し出し成形工程における溶融時間がボトル用に比べ長く、副生する環状３量体の生成量を抑制する効果が好適に発揮されるため特に好ましい。またフィルム用、シート用では成形加工時に、生産性を高めるため体積固有抵抗値を低くする必要がある。そのためにポリエステル系樹脂（Ｂ）の体積固有抵抗値は低いものを用いることが好ましい。また、一般にはポリエステル樹脂中のリン原子の含有量が多いほど、体積固有抵抗値は高くなる傾向があるが、本発明方法により生産されたポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）を使用したフィルム、シートは該組成物のリン原子の含有量から通常予想される体積固有抵抗値よりも低く、生産性が良好である。 The polyester-based resin composition (C) of the present invention is suitably used as a raw material for various mold processing using ordinary methods such as melt extrusion molding and injection molding, that is, a raw material for films, bottles and sheets. It is particularly preferable for films and sheets because the melting time in the extrusion molding process is longer than that for bottles and the effect of suppressing the amount of cyclic trimer produced as a by-product is suitably exhibited. In the case of film and sheet, it is necessary to lower the volume specific resistance value in order to increase productivity during molding. Therefore, it is preferable to use a polyester resin (B) having a low volume resistivity. In general, the volume resistivity value tends to increase as the phosphorus atom content in the polyester resin increases. However, a film or sheet using the polyester resin composition (C) produced by the method of the present invention. Is lower than the volume resistivity value normally expected from the phosphorus atom content of the composition, and the productivity is good.
本発明方法で得られるポリエステル系樹脂（Ｃ）の体積固有固有抵抗値は６０×１０７Ωｃｍ以下が好ましく、３０×１０７Ωｃｍ以下がより好ましい。それは、体積固有抵抗値がこれより高すぎると、前述の通りフィルム成形の際にダイから押し出されたシートと冷却ドラムとの密着性が悪くなり、結果的に冷却不足となるためフィルムの製膜速度を上げることが困難となるためである。
本発明方法で得られるポリエステル樹脂組成物（Ｃ）から形成されるフィルムは、該フィルム表面上に高さ０．２７μｍ以上の突起を１００個／１０ｃｍ２以下、且つ、高さ０．５４μｍ以上の突起を３０個／１０ｃｍ２以下存することが好ましい。フィルム表面上の突起の測定は、後述の測定法による。
The specific volume resistivity of the polyester resin (C) obtained by the method of the present invention is preferably 60 × 10 7 Ωcm or less, and more preferably 30 × 10 7 Ωcm or less. That is, if the volume resistivity is too high, the adhesiveness between the sheet extruded from the die and the cooling drum during film forming deteriorates as described above, resulting in insufficient cooling, resulting in film formation. This is because it is difficult to increase the speed.
The film formed from the polyester resin composition (C) obtained by the method of the present invention has 100 protrusions having a height of 0.27 μm or more on the surface of the film / 10 cm 2 or less and a height of 0.54 μm or more. It is preferable that 30 protrusions / 10 cm 2 or less exist. The protrusion on the film surface is measured by the measurement method described later.
次に製造例及び実施例により、本発明を具体的に説明するが本発明はその要旨を越えない限りこれらによって限定されるものではない。
なお、本発明における各種測定方法は以下の通りである。
EXAMPLES Next, the present invention will be specifically described with reference to production examples and examples, but the present invention is not limited to these unless it exceeds the gist.
Various measurement methods in the present invention are as follows.
１．金属原子の含有量
ポリエステル樹脂試料２．５ｇを硫酸存在下に常法により灰化、完全分解後、蒸留水にて５０ｍｌに定容したものについて、プラズマ発光分光分析法により定量した。
1. Content of metal atom A polyester resin sample (2.5 g) was ashed in the presence of sulfuric acid by a conventional method, completely decomposed, and then fixed to 50 ml with distilled water, and quantified by plasma emission spectrometry.
２．固有粘度
凍結粉砕したポリエステル樹脂試料０．５０ｇをフェノール／テトラクロロエタン（重量比１／１）の混合溶媒に、濃度（ａ）を１．０ｇ／ｄｌとして、１１０℃で３０分間溶解させた後、ウベローデ型毛細粘度管を用いて、３０℃で、原液との相対粘度（ηｒｅｌ）を測定し、この相対粘度（ηｒｅｌ）−１から求めた比粘度（ηｓｐ）と濃度（ａ）との比（ηｓｐ／ａ）を求め、同じく濃度（ａ）を、０．５ｇ／ｄｌ、０．２ｇ／ｄｌ、０．１ｇ／ｄｌとしたときについてもそれぞれの比（ηｓｐ／ａ）を求め、これらの値より、濃度（ａ）を０に外挿したときの比（ηｓｐ／ａ）を固有粘度［η］（ｄｌ／ｇ）として求めた。
2. Intrinsic Viscosity After 0.50 g of freeze-pulverized polyester resin sample was dissolved in a mixed solvent of phenol / tetrachloroethane (
３．環状３量体の含有量
クロロホルム／ヘキサフルオロイソプロパノール（容量比２／１）の混合溶媒３ｍｌに、ポリエステル樹脂試料４ｍｇを溶解した後、更にクロロホルム４０ｍｌを加えて希釈し、得られた溶液についてＧＰＣ（東ソー社製「ＨＬＣ−８１２０ＧＰＣ」）を用いて定量を行った。
3. Cyclic Trimer Content After dissolving 4 mg of a polyester resin sample in 3 ml of a mixed solvent of chloroform / hexafluoroisopropanol (
４．色調
ポリエステル樹脂試料を、内径３６ｍｍ、深さ１５ｍｍの円柱状の粉体測色用セルにすりきりで充填し、測色色差計（日本電色工業社製「ＺＥ−２０００」）を用いて、日本工業規格、１９７０年版（ＪＩＳ Ｚ８７３０の参考１）に記載されるＬａｂ表色系におけるハンターの色差式の色座標ｂを、反射法、セルを９０度ずつ回転させて４箇所測定した値の単純平均値として求めた。
4). Color tone Polyester resin sample is filled into a cylindrical powder colorimetric cell having an inner diameter of 36 mm and a depth of 15 mm by grinding, and using a colorimetric color difference meter (“ZE-2000” manufactured by Nippon Denshoku Industries Co., Ltd.), The simple average of the values obtained by measuring the color coordinates b of Hunter's color difference formula in the Lab color system described in the industrial standard, 1970 edition (
５．体積固有抵抗値
ポリエステル樹脂試料１５ｇを、内径２０ｍｍ、長さ１８０ｍｍの枝付き試験管に入れ、管内を十分に窒素置換した後、２５０℃のオイルバス中に浸漬し、管内を真空ポンプで１Ｔｏｒｒ以下として２０分間真空乾燥し、次いで、オイルバス温度を２８５℃に昇温してポリエステル樹脂試料を溶融させた後、窒素復圧と減圧を繰り返して混在する気泡を取り除いた。この溶融体の中に、面積１ｃｍ２のステンレス製電極２枚を５ｍｍの間隔で並行に（相対しない裏面を絶縁体で被覆）挿入し、温度が安定した後に、抵抗計（ヒューレット・パッカード社製「ＭＯＤＥＬ ＨＰ４３３９Ｂ」）で直流電圧１００Ｖを印加し、そのときの抵抗値を計算して体積固有抵抗（Ω・ｃｍ）とした。
5. Volume resistivity value 15 g of polyester resin sample is put into a test tube with a branch having an inner diameter of 20 mm and a length of 180 mm, the inside of the tube is sufficiently replaced with nitrogen, and then immersed in an oil bath at 250 ° C., and the inside of the tube is 1 Torr or less with a vacuum pump. Then, the oil bath temperature was raised to 285 ° C. to melt the polyester resin sample, and then mixed air bubbles were repeatedly removed by repeating nitrogen re-pressure and pressure reduction. In this melt, two stainless steel electrodes with an area of 1 cm 2 were inserted in parallel at an interval of 5 mm (non-opposite back surface covered with an insulator), and after the temperature was stabilized, a resistance meter (manufactured by Hewlett-Packard Company) A direct current voltage of 100 V was applied by “MODEL HP4339B”), and the resistance value at that time was calculated as the volume resistivity (Ω · cm).
６．ポリエステル樹脂（Ａ）中の０．１ｍｍ以上の異物数の測定
ポリエステル樹脂試料５０ｇを試料がこぼれない目開きの網かごに入れて試料の上から純水を流して良く洗浄した。洗浄した試料を６０℃で、１時間で乾燥させた。
試料を蛍光灯のバックライトを備えた台の上に広げ、２倍の拡大鏡を用いて試料一粒ずつをよく観察した。異物が含まれる試料についてＰＥＡＫ社製１０倍のスケールルーペでそれぞれの異物の大きさを検定し、試料の中に含まれる異物の内、０．１〜０．２ｍｍ、０．２〜０．３ｍｍ、０．３ｍｍ以上の異物の個数を数え異物数とした。異物の大きさは、その最長部の長さで示した。結果を表１に示した。
6). Measurement of the number of foreign matters of 0.1 mm or more in the polyester resin (A) A 50 g polyester resin sample was placed in an open mesh basket in which the sample did not spill and washed with pure water flowing over the sample. The washed sample was dried at 60 ° C. for 1 hour.
The sample was spread on a stage equipped with a backlight of a fluorescent lamp, and each sample was well observed using a double magnifying glass. Samples containing foreign substances are tested for the size of each foreign substance with a 10X scale loupe manufactured by PEAK, and 0.1 to 0.2 mm, 0.2 to 0.3 mm of the foreign substances contained in the sample. The number of foreign matters of 0.3 mm or more was counted as the number of foreign matters. The size of the foreign matter is indicated by the length of the longest part. The results are shown in Table 1.
７．二軸延伸フィルム表面の突起数（ＦＥ評価）
ポリエステル樹脂（Ｃ）試料１０ｋｇを、熱風乾燥機中、１８０℃、２時間で結晶化及び乾燥させて水分量を１００ｐｐｍ以下とした。４０ｍｍ径の一軸押出機中に金属繊維焼結フィルター（９５％カット濾過精度２５μｍ）を内蔵し、８０ｍｍ径の４条スパイラル環状ダイを備えたチューブラーフィルム成形機により、乾燥した樹脂試料を、樹脂温度２８５℃、押出速度８ｋｇ／時間で溶融押出し、６０ｍｍ径の冷却リングで冷却してチューブラー成形することにより、厚み２１０μｍ、折り幅１０ｃｍのチューブラーフィルムを得た。引き続いて、二軸延伸機（Ｔ．Ｍ．Ｌｏｎｇ社製）を用いて、未延伸フィルムを９２℃で２分間予熱した後、２０，０００％／分の延伸速度で、縦方向４．０倍、横方向３．５倍の延伸倍率で同時二軸延伸し、延伸後、９２℃で１分間の熱固定を行うことにより、二軸延伸フィルムを成形した。
7). Number of protrusions on biaxially stretched film surface (FE evaluation)
A 10 kg sample of the polyester resin (C) was crystallized and dried at 180 ° C. for 2 hours in a hot air dryer to make the water content 100 ppm or less. A resin sample dried by a tubular film forming machine equipped with a metal fiber sintered filter (95% cut filtration accuracy 25 μm) in a 40 mm diameter uniaxial extruder and equipped with an 80 mm diameter 4-spiral annular die is used as a resin. A tubular film having a thickness of 210 μm and a folding width of 10 cm was obtained by melt extrusion at a temperature of 285 ° C. and an extrusion speed of 8 kg / hour, cooling with a 60 mm diameter cooling ring, and forming a tubular shape. Subsequently, using a biaxial stretching machine (manufactured by TM Long), the unstretched film was preheated at 92 ° C. for 2 minutes, and then stretched 4.0 times in the machine direction at a stretching rate of 20,000% / min. The biaxially stretched film was formed by performing simultaneous biaxial stretching at a stretching ratio of 3.5 times in the transverse direction and performing heat setting at 92 ° C. for 1 minute after stretching.
得られた二軸延伸フィルムについて、以下に示す方法で、フィルム表面の突起数を観察し、以下に示す基準で評価し、結果を表３に示した。
二軸延伸フィルムをＳＵＳ製角形金枠に張設し、真空蒸着機内でアルミ蒸着した後、表面に無作為に２．０ｃｍ×２．５ｃｍの枠をマーキングし、その面積内における粗大突起数を、ハロゲンランプの白色光にＧフィルターをかけて光源とした二光束顕微鏡にて観察した。粗大突起は、干渉縞が閉じた等高線として観察され、突起高さが大きくなるに従いその等高線の本数が多くなる。本発明においては、突起高さが０．５４μｍ、及び０．８１μｍの各等高線の本数により以下の区分で突起数をカウントし、１０ｃｍ２のフィルム面積当たりに換算した。
（１）等高線数が１本以上の高さ０．２７μｍ以上の突起数。
（２）等高線数が２本以上の高さ０．５４μｍ以上の突起数。
About the obtained biaxially stretched film, the number of protrusions on the film surface was observed by the method shown below, and evaluated according to the following criteria. The results are shown in Table 3.
A biaxially stretched film is stretched over a SUS square metal frame, aluminum is deposited in a vacuum deposition machine, a 2.0cm x 2.5cm frame is randomly marked on the surface, and the number of coarse protrusions in the area is determined. The white light of the halogen lamp was observed with a two-beam microscope using a G filter as a light source. Coarse protrusions are observed as contour lines with closed interference fringes, and the number of contour lines increases as the protrusion height increases. In the present invention, the number of protrusions was counted according to the number of the contour lines having protrusion heights of 0.54 μm and 0.81 μm, and converted to a film area of 10 cm 2 .
(1) The number of protrusions having one or more contour lines and a height of 0.27 μm or more.
(2) The number of protrusions having a contour line number of 2 or more and a height of 0.54 μm or more.
＜二軸延伸フィルム表面の評価＞
○：非常に良好なフィルム
高さ０．２７μｍ以上の突起が５０個／１０ｃｍ２以下で、且つ、高さ０．５４μｍ以上の突起が１０個／１０ｃｍ２以下。
△：使用可能なフィルム
高さ０．２７μｍ以上の突起が１００個／１０ｃｍ２以下で、且つ、高さ０．５４μｍ以上の突起が３０個／１０ｃｍ２ 以下。
×：使用不可能なフィルム
高さ０．２７μｍ以上の突起が１００個／１０ｃｍ２超過、又は、高さ０．５４μｍ以上の突起が３０個／１０ｃｍ２超過。
<Evaluation of biaxially stretched film surface>
◯: Very good film The number of protrusions having a height of 0.27 μm or more is 50/10 cm 2 or less, and the number of protrusions having a height of 0.54 μm or more is 10/10 cm 2 or less.
△: an available film height 0.27μm or more protrusions 100/10 cm 2 or less, and, more height 0.54μm projections 30/10 cm 2 or less.
X: Unusable film The number of protrusions with a height of 0.27 μm or more exceeds 100/10 cm 2 , or the number of protrusions with a height of 0.54 μm or more exceeds 30/10 cm 2 .
製造例Ａ−１
＜ポリエステル系樹脂（Ａ）−１の製造＞
テレフタル酸４３ｋｇ（２６０モル）、及びエチレングリコール１９ｋｇ（３１２モル）のスラリーを、予めビス（ヒドロキシエチル）テレフタレート約５０ｋｇが仕込まれ、温度２５０℃、相対圧力１．２×１０５Ｐａに保持されたエステル化反応槽に４時間かけて順次供給し、供給終了後も更に１時間かけてエステル化反応を行った。このエステル化反応生成物の５０ｋｇを重縮合槽に移送した。
Production Example A-1
<Production of polyester resin (A) -1>
About 50 kg of bis (hydroxyethyl) terephthalate was previously charged in a slurry of 43 kg (260 mol) of terephthalic acid and 19 kg (312 mol) of ethylene glycol, and maintained at a temperature of 250 ° C. and a relative pressure of 1.2 × 10 5 Pa. The esterification reaction tank was sequentially supplied over 4 hours, and the esterification reaction was further performed over 1 hour after the completion of the supply. 50 kg of this esterification reaction product was transferred to a polycondensation tank.
エステル化反応生成物が移送された前記重縮合槽に、引き続いて正リン酸及び二酸化ゲルマニウムをエチレングリコール溶液として順次５分間隔で添加した。それぞれ得られる樹脂１トン当たり、リン原子として４０モル、ゲルマニウム原子として０．５モル含有する様に添加した。その後、反応系内を２時間３０分かけて２５０℃から２８０℃まで昇温すると共に、１時間で常圧から４００Ｐａ（絶対圧力）に減圧して同圧を保持しつつ、得られる樹脂の固有粘度が０．６４ｄｌ／ｇとなる時間溶融重縮合させ、重縮合槽の底部に設けられた抜き出し口からストランド状に抜き出して、水冷後、カッターでペレット状とすることにより、約４０ｋｇのポリエステル系樹脂（Ａ）を製造した。得られた樹脂の物性を表１に示す。 Subsequently, orthophosphoric acid and germanium dioxide were sequentially added as an ethylene glycol solution at intervals of 5 minutes to the polycondensation tank to which the esterification reaction product had been transferred. It added so that it might contain 40 mol as a phosphorus atom, and 0.5 mol as a germanium atom per ton of each resin obtained. Thereafter, the temperature in the reaction system is raised from 250 ° C. to 280 ° C. over 2 hours and 30 minutes, and the pressure is reduced from normal pressure to 400 Pa (absolute pressure) in 1 hour while maintaining the same pressure. About 40 kg of polyester system is obtained by melt polycondensation for a time when the viscosity is 0.64 dl / g, and in the form of a strand from the extraction port provided at the bottom of the polycondensation tank. Resin (A) was produced. Table 1 shows the physical properties of the obtained resin.
製造例Ａ−２
＜ポリエステル系樹脂（Ａ）−２の製造＞
製造例Ａ−１において正リン酸をポリリン酸に変更した以外は製造例Ａ−１と同様にしてポリエステル系樹脂（Ａ）−1と同様にポリエステル系樹脂（Ａ）−２を製造した。
得られた樹脂の物性を表１に示す。
製造例Ａ−３
Production Example A-2
<Production of polyester resin (A) -2>
A polyester resin (A) -2 was produced in the same manner as in the polyester resin (A) -1 in the same manner as in Production Example A-1, except that the regular phosphoric acid was changed to polyphosphoric acid in Production Example A-1.
Table 1 shows the physical properties of the obtained resin.
Production Example A-3
＜ポリエステル系樹脂（Ａ）−３の製造＞
製造例Ａ−１において正リン酸をエチルアシッドホスフェートに変更した以外は製造例Ａ−１と同様にしてポリエステル系樹脂（Ａ）−1と同様にポリエステル系樹脂（Ａ）−３を製造した。
得られた樹脂の物性を表１に示す。
<Production of polyester resin (A) -3>
A polyester resin (A) -3 was produced in the same manner as in the polyester resin (A) -1 in the same manner as in Production Example A-1, except that the normal phosphoric acid was changed to ethyl acid phosphate in Production Example A-1.
Table 1 shows the physical properties of the obtained resin.
製造例Ａ−４
＜ポリエステル系樹脂（Ａ）−４の製造＞
テレフタル酸ジメチルエステル５０ｋｇ（２６０モル）、及びエチレングリコール３２．３ｋｇ（５２０モル）を１５０℃のエステル交換反応槽に供給し、エステル交換触媒として酢酸マグネシウム４水塩をエチレングリコール溶液として得られる樹脂１トン当たり、マグネシウム原子として４．１モル含有するように添加した後、反応槽の温度を３時間かけて２２５℃まで昇温させた後、その温度で１時間保持してエステル交換反応を終了させた。このエステル交換反応生成物を重縮合槽に移送した。
Production Example A-4
<Production of polyester resin (A) -4>
エステル交換反応生成物が移送された前記重縮合槽に、引き続いて正リン酸及び二酸化ゲルマニウムをエチレングリコール溶液として順次５分間隔で添加した。それぞれ得られる樹脂１トン当たり、リン原子として３５．５モル、ゲルマニウム原子として０．６モル含有する様に添加した。その後、反応系内を２時間３０分かけて２２５℃から２８０℃まで昇温すると共に、８５分で常圧から４００Ｐａ（絶対圧力）に減圧して同圧を保持しつつ、得られる樹脂の固有粘度が０．６４ｄｌ／ｇとなる時間溶融重縮合させ、重縮合槽の底部に設けられた抜き出し口からストランド状に抜き出して、水冷後、カッターでペレット状とすることにより、約４０ｋｇのポリエステル系樹脂（Ａ）−４を製造した。得られた樹脂の物性を表１に示す。 Subsequently, orthophosphoric acid and germanium dioxide were sequentially added as an ethylene glycol solution at intervals of 5 minutes to the polycondensation tank to which the transesterification reaction product had been transferred. It added so that it might contain 35.5 mol as a phosphorus atom, and 0.6 mol as a germanium atom per 1 ton of each resin obtained. Thereafter, the temperature in the reaction system is increased from 225 ° C. to 280 ° C. over 2 hours and 30 minutes, and the pressure is reduced from normal pressure to 400 Pa (absolute pressure) in 85 minutes while maintaining the same pressure. About 40 kg of polyester system is obtained by melt polycondensation for a time when the viscosity is 0.64 dl / g, and in the form of a strand from the extraction port provided at the bottom of the polycondensation tank. Resin (A) -4 was produced. Table 1 shows the physical properties of the obtained resin.
製造比較例１
＜ポリエステル系樹脂（Ａ）−５の製造＞
テレフタル酸ジメチルエステル５０ｋｇ（２６０モル）、及びエチレングリコール３２．３ｋｇ（５２０モル）を１５０℃のエステル交換反応槽に供給し、エステル交換触媒として酢酸マンガン４水塩をエチレングリコール溶液として得られる樹脂１トン当たり、マンガン原子として２．１モル含有するように添加した後、反応槽の温度を３時間かけて２２５℃まで昇温させた。途中、エステル交換反応により発生したメタノールが留出開始した時点より２０分間後に三酸化アンチモンをアンチモン原子として樹脂1トン当たり１．６モル含有するように添加した。
そのまま所定の時間かけて２２５℃まで昇温させ、昇温後はその温度で１時間保持してトリメチルホスフェート（ＴＭＡ）を樹脂１トン当たりリン原子として１３モル含有するように添加し、実質的にエステル交換反応を終了させた。この反応生成物を重縮合槽に移し次に、酢酸カリウムを樹脂１トン当たりカリウム原子として１．３モル含有するように添加後、反応系内を２時間３０分かけて２２５℃から２８０℃まで昇温すると共に、８５分で常圧から４００Ｐａ（絶対圧力）に減圧して同圧を保持しつつ、得られる樹脂の固有粘度が０．６０ｄｌ／ｇとなる時間溶融重縮合させ、重縮合槽の底部に設けられた抜き出し口からストランド状に抜き出して、水冷後、カッターでペレット状とすることにより、約４０ｋｇのポリエステル系樹脂（Ａ）−５を製造した。得られた樹脂の物性を表１に示す。
Production Comparative Example 1
<Production of polyester resin (A) -5>
The temperature was raised to 225 ° C. over a predetermined period of time, and after the temperature increase, the temperature was maintained for 1 hour, and trimethyl phosphate (TMA) was added so as to contain 13 mol of phosphorus atoms per ton of resin. The transesterification reaction was terminated. This reaction product was transferred to a polycondensation tank, and then potassium acetate was added so as to contain 1.3 mol of potassium atoms per ton of resin, and then the reaction system was heated from 225 ° C. to 280 ° C. over 2 hours and 30 minutes. While increasing the temperature and reducing the pressure from normal pressure to 400 Pa (absolute pressure) in 85 minutes and maintaining the same pressure, the polycondensation tank is subjected to melt polycondensation for a time when the intrinsic viscosity of the obtained resin is 0.60 dl / g. About 40 kg of polyester-based resin (A) -5 was produced by drawing it into a strand from the outlet provided at the bottom of the tube, cooling it with water and making it into a pellet with a cutter. Table 1 shows the physical properties of the obtained resin.
製造比較例２
＜ポリエステル系樹脂（Ａ）−６の製造＞
製造比較例１において添加するトリメチルホスフェートの量を樹脂１トン当たりリン原子として４０モルとした以外は製造比較例１と同様にし、固有粘度０．６０ｄｌ／ｇとなるまで重縮合反応を行い、ポリエステル系樹脂（Ａ）−６を製造した。得られた樹脂の物性を表１に示す。
これら製造比較例１および２から得られたポリエステル樹脂（Ａ）中には０．１ｍｍ以上の異物が含まれており、その結果、本発明樹脂組成物（Ｃ）からのフィルムの生産上好ましくないものである。
Production Comparative Example 2
<Manufacture of polyester resin (A) -6>
In the same manner as in Production Comparative Example 1 except that the amount of trimethyl phosphate added in Production Comparative Example 1 is 40 mol as a phosphorus atom per ton of resin, a polycondensation reaction is carried out until an intrinsic viscosity of 0.60 dl / g is obtained. -Based resin (A) -6 was produced. Table 1 shows the physical properties of the obtained resin.
The polyester resin (A) obtained from these production comparative examples 1 and 2 contains a foreign matter of 0.1 mm or more, and as a result, it is not preferable for production of a film from the resin composition (C) of the present invention. Is.
製造例Ａ−５
＜ポリエステル系樹脂（Ａ）−７の製造＞
製造例Ａ−１のポリエステル系樹脂（Ａ）−１の製造方法において、正リン酸および二酸化ゲルマニウムの添加量をそれぞれ樹脂１トン当たりリン原子として１２モル、ゲルマニウム原子として１．５モル含有する様に添加した以外は同様の方法で得られる樹脂の固有粘度が０．６４ｄｌ／ｇとなる時間溶融重縮合させ、重縮合槽の底部に設けられた抜き出し口からストランド状に抜き出して、水冷後、カッターでペレット状とすることにより、約４０ｋｇのポリエステル系樹脂（Ａ）を製造した。結果を表１に示す。この例で得られたポリエステル系樹脂（Ａ）−７の色調はやや劣るものである。
Production Example A-5
<Production of polyester resin (A) -7>
In the method for producing polyester-based resin (A) -1 in Production Example A-1, the addition amount of orthophosphoric acid and germanium dioxide is 12 mol as a phosphorus atom and 1.5 mol as a germanium atom per 1 ton of resin, respectively. The resin obtained by the same method is melt polycondensed for a period of time of 0.64 dl / g except that it is added to, and is extracted in the form of a strand from the extraction port provided at the bottom of the polycondensation tank. About 40 kg of polyester-based resin (A) was produced by pelletizing with a cutter. The results are shown in Table 1. The color tone of the polyester resin (A) -7 obtained in this example is slightly inferior.
製造比較例３
＜ポリエステル系樹脂（Ａ）−８の製造＞
製造例Ａ−１のポリエステル系樹脂（Ａ）−１の製造方法において、正リン酸および二酸化ゲルマニウムの添加量をそれぞれ樹脂１トン当たりリン原子として４０モル、ゲルマニウム原子として０．１８モル含有する様に添加した以外は同様の方法で溶融重縮合を実施した。本反応系では重合性が悪く５時間検討を続けたが固有粘度が０．５５ｄｌ／ｇに達せず目的の樹脂は得られなかった。結果を表１に示す。
Production Comparative Example 3
<Production of polyester resin (A) -8>
In the method for producing polyester-based resin (A) -1 in Production Example A-1, the addition amount of orthophosphoric acid and germanium dioxide is 40 mol as a phosphorus atom and 0.18 mol as a germanium atom per ton of resin, respectively. The melt polycondensation was carried out in the same manner except that it was added to. In this reaction system, the polymerization was poor and the investigation was continued for 5 hours. However, the intrinsic viscosity did not reach 0.55 dl / g, and the desired resin was not obtained. The results are shown in Table 1.
製造比較例４
＜ポリエステル系樹脂（Ａ）−９の製造＞
製造例Ａ−１のポリエステル系樹脂（Ａ）−１の製造方法において、二酸化ゲルマニウムの代わりにテトラ−ｎ−ブチルチタネートを使用し、さらに酢酸マグネシウムを添加した以外は同様な方法でポリエチレンテレフタレート樹脂を製造した。それぞれの添加剤について、樹脂１トン当たり、リン原子として４０モル、チタン原子として０．１モル、マグネシウム原子として０．４モル含有する様に添加した。本反応系は重合性が悪く、重縮合反応を５時間実施しても所定の固有粘度の重合体とならなかったため実験を停止した。
Production Comparative Example 4
<Production of polyester resin (A) -9>
In the production method of polyester resin (A) -1 in Production Example A-1, polyethylene terephthalate resin was obtained in the same manner except that tetra-n-butyl titanate was used instead of germanium dioxide and magnesium acetate was further added. Manufactured. About each additive, it added so that it might contain 40 mol as a phosphorus atom, 0.1 mol as a titanium atom, and 0.4 mol as a magnesium atom per ton of resin. Since this reaction system had poor polymerizability, and the polycondensation reaction was carried out for 5 hours, it did not become a polymer having a predetermined intrinsic viscosity, so the experiment was stopped.
製造比較例５
＜ポリエステル系樹脂（Ａ）−１０の製造＞
製造例Ａ−１のポリエステル系樹脂（Ａ）−１の製造方法において、正リン酸の添加量を樹脂１トン当たりリン原子として２モル含有する様に添加した以外は同様の方法で溶融重縮合を実施した。結果を表１に示す。
Production Comparative Example 5
<Production of polyester resin (A) -10>
Melt polycondensation was carried out in the same manner as in the production method of polyester resin (A) -1 in Production Example A-1, except that the addition amount of orthophosphoric acid was added so as to contain 2 moles of phosphorus atoms per ton of resin. Carried out. The results are shown in Table 1.
製造例Ｂ−１
＜ポリエステル系樹脂（Ｂ）−１の製造＞
製造例Ａ−１の上記ポリエステル系樹脂（Ａ）−１の製造方法において、正リン酸の代わりにエチルアシッドホスフェート、二酸化ゲルマニウムの代わりにテトラ−ｎ−ブチルチタネートを使用し、さらに酢酸マグネシウムを添加した以外は同様な方法でポリエチレンテレフタレート樹脂を製造した。それぞれの添加剤については、樹脂１トン当たり、リン原子として０．２モル、チタン原子として０．１モル、マグネシウム原子として０．４モル含有する様に添加した。
Production Example B-1
<Production of polyester resin (B) -1>
In the production method of the polyester-based resin (A) -1 in Production Example A-1, ethyl acid phosphate is used instead of orthophosphoric acid, tetra-n-butyl titanate is used instead of germanium dioxide, and magnesium acetate is added. A polyethylene terephthalate resin was produced in the same manner except that. About each additive, it added so that 0.2 mol as a phosphorus atom, 0.1 mol as a titanium atom, and 0.4 mol as a magnesium atom might be contained per 1 ton of resin.
次にこのようにして得られたポリエステル樹脂ペレットを、約１６０℃に保持された攪拌結晶化機内に滞留時間が約５分となるように連続的に供給して結晶化させ、イナートオーブン（ＥＳＰＥＣ社製「ＩＰＨＨ−２０１型」）中で、４０リットル／分の窒素気流下１６０℃で４時間乾燥させた後、２１５℃で、固有粘度が０．８５ｄｌ／ｇとなるまで加熱して固相重縮合させ、ポリエステル系樹脂（Ｂ）−１を得た。得られたポリエステル樹脂（Ｂ）−１の環状３量体の含有量を測定した結果、樹脂１トン当たり２８００グラムであった。また体積固有抵抗値は１８×１０７Ω・ｃｍであった。 Next, the polyester resin pellets thus obtained are crystallized by continuously feeding into a stirring crystallizer maintained at about 160 ° C. so that the residence time is about 5 minutes, and an inert oven (ESPEC) (IPHH-201 model)) and dried at 160 ° C. for 4 hours under a nitrogen stream of 40 liters / minute, heated at 215 ° C. until the intrinsic viscosity becomes 0.85 dl / g Polycondensation was performed to obtain a polyester resin (B) -1. As a result of measuring the content of the cyclic trimer of the obtained polyester resin (B) -1, it was 2800 grams per ton of resin. The volume resistivity value was 18 × 10 7 Ω · cm.
製造例Ｂ−２
＜ポリエステル系樹脂（Ｂ）−２の製造＞
図１に示す１個の攪拌槽からなるスラリー調製槽、直列に接続した２個の攪拌槽からなるエステル化反応槽、及び攪拌槽とこれに続く２個の横型プラグフロー形式の反応槽とからなる合計３個の溶融重縮合反応槽とから構成されている連続重縮合装置を用いて、樹脂試料を連続的に製造した。
スラリー調製槽１に、生成する樹脂１トン当たり、リン原子として０．４８モル残存する量のエチルアシッドホスフェートのエチレングリコール溶液（濃度０．３重量％）と、テレフタル酸及びエチレングリコールを、テレフタル酸：エチレングリコール＝８６５：４８５（重量比）となるように供給してスラリーを調製した。このスラリーをエステル化反応槽に連続的に供給した。エステル化反応槽の反応条件は、第１段目２は窒素雰囲気下で２７０℃、相対圧力１０ｋＰａ（０．１ｋｇ／ｃｍ２Ｇ）、平均滞留時間２．５時間であり、第２段目３は同じく窒素雰囲気下で２６５℃、相対圧力０ｋＰａ（０．０ｋｇ／ｃｍ２Ｇ）、平均滞留時間１．０時間であった。
Production Example B-2
<Production of polyester resin (B) -2>
1 comprises a slurry preparation tank comprising one stirring tank, an esterification reaction tank comprising two stirring tanks connected in series, and a stirring tank followed by two horizontal plug flow reaction tanks. A resin sample was continuously produced using a continuous polycondensation apparatus composed of a total of three melt polycondensation reaction tanks.
In the
第２段エステル化工程において、第２段目のエステル化反応槽に設けた配管４を通じて、エチレングリコールを供給した。この場合、エステル化第２段目のエステル化率は９５％であった。エステル化反応生成物は、導管７を経て溶融重縮合反応器に連続的に供給した。このとき導管７に設けた移送ポンプの吐出圧は６００ｋＰａであり、溶融重縮合反応機の入り口手前に設けた制御弁の手前の圧力は１５０ｋＰａであった。導管７の途中で、エステル化反応生成物に、生成する樹脂１トン当たり、酢酸マグネシウム４水和物のエチレングリコール溶液（濃度０．６重量％）を、マグネシウム原子として０．８２モル残存する量連続的に、さらに生成するポリエステル樹脂に対してチタン原子として０．１１モル残存する量のテトラ−ｎ−ブチルチタネートのエチレングリコール溶液（濃度０．２重量％）を導管５および６を経て連続的に添加した。
In the second stage esterification step, ethylene glycol was supplied through the
溶融重縮合反応器の反応条件は、第１段目が２６６℃、絶対圧力３．２５ｋＰａ（２５Ｔｏｒｒ）、平均滞留時間０．８５時間であり、第２段目は２７０℃、絶対圧力０．３１ｋＰａ（２．５Ｔｏｒｒ）、平均滞留時間０．９０時間、第３段目８は２７２℃、絶対圧力０．２６ｋＰａ（１．７Ｔｏｒｒ）、平均滞留時間０．６６時間であった。溶融重縮合反応生成物はダイからストランド状に押出して冷却固化し、カッターで切断して１個の重さが平均粒重２４ｍｇのプレポリマーチップとした。このチップの固有粘度は０．５４ｄｌ／ｇであった。
The reaction conditions of the melt polycondensation reactor are as follows: the first stage is 266 ° C., the absolute pressure is 3.25 kPa (25 Torr), the average residence time is 0.85 hours, the second stage is 270 ° C., and the absolute pressure is 0.31 kPa. (2.5 Torr), the average residence time was 0.90 hours, the
このプレポリマーチップを、窒素雰囲気で且つ約１６０℃に維持されている結晶化器に連続的に供給し、攪拌下に約６０分間保持したのち、予熱器を経て、塔型の固相重縮合装置に連続的に供給し、窒素雰囲気下、２１０℃で１５時間、固相重縮合反応させ、ポリエステル樹脂（Ｂ）−２を得た。得られたポリエステル樹脂（Ｂ）−２の環状三量体の含有量を測定した結果、樹脂１トン当たり４５００ｇであった。また固有粘度は０．６７ｄｌ／ｇ、体積固有抵抗値は１０×１０７Ωｃｍであった。 This prepolymer chip is continuously supplied to a crystallizer maintained at about 160 ° C. in a nitrogen atmosphere, held under stirring for about 60 minutes, and then passed through a preheater to form a tower-type solid phase polycondensation. The polyester resin (B) -2 was obtained by continuously supplying the apparatus and subjecting it to solid phase polycondensation reaction at 210 ° C. for 15 hours in a nitrogen atmosphere. As a result of measuring the content of the cyclic trimer of the obtained polyester resin (B) -2, it was 4500 g per ton of resin. The intrinsic viscosity was 0.67 dl / g, and the volume resistivity value was 10 × 10 7 Ωcm.
製造例Ｂ−３
＜ポリエステル系樹脂（Ｂ）−３の製造＞
テレフタル酸ジメチルエステル５０ｋｇ（２６０モル）、及びエチレングリコール３２．３ｋｇ（５２０モル）を１５０℃のエステル交換反応槽に供給し、エステル交換触媒として酢酸マグネシウム４水塩をエチレングリコール溶液として得られる樹脂１トン当たり、マグネシウム原子として４．１モル含有するように添加した後、反応槽の温度を３時間かけて２２５℃まで昇温させた後、その温度で１時間保持してエステル交換反応を終了させた。このエステル交換反応生成物を重縮合槽に移送した。
Production Example B-3
<Production of polyester resin (B) -3>
エステル交換反応生成物が移送された前記重縮合槽に引き続いてエチルアシッドホスフェート及びテトラ−ｎ−ブチルチタネートをエチレングリコール溶液として順次５分間隔で添加した。それぞれ得られる樹脂１トン当たり、リン原子として０．４モル、チタン原子として０．４モル含有する様に添加した。その後、反応系内を２時間３０分かけて２２５℃から２８０℃まで昇温すると共に、８５分で常圧から４００Ｐａ（絶対圧力）に減圧して同圧を保持しつつ、得られる樹脂の固有粘度が０．６４ｄｌ／ｇとなる時間溶融重縮合させ、重縮合槽の底部に設けられた抜き出し口からストランド状に抜き出して、水冷後、カッターでペレット状とすることにより、約４０ｋｇのポリエステル系樹脂を製造した。 Subsequently, ethyl acid phosphate and tetra-n-butyl titanate were sequentially added as an ethylene glycol solution at intervals of 5 minutes to the polycondensation tank to which the transesterification reaction product had been transferred. It added so that it might contain 0.4 mol as a phosphorus atom, and 0.4 mol as a titanium atom per ton of resin obtained, respectively. Thereafter, the temperature in the reaction system is increased from 225 ° C. to 280 ° C. over 2 hours and 30 minutes, and the pressure is reduced from normal pressure to 400 Pa (absolute pressure) in 85 minutes while maintaining the same pressure. About 40 kg of polyester system is obtained by melt polycondensation for a time when the viscosity is 0.64 dl / g, and in the form of a strand from the extraction port provided at the bottom of the polycondensation tank. A resin was produced.
次にこのようにして得られたポリエステル樹脂ペレットを、約１６０℃に保持された攪拌結晶化機内に滞留時間が約５分となるように連続的に供給して結晶化させ、イナートオーブン（ＥＳＰＥＣ社製「ＩＰＨＨ−２０１型」）中で、４０リットル／分の窒素気流下１６０℃で４時間乾燥させた後、２１５℃で、固有粘度が０．７８ｄｌ／ｇとなるまで加熱して固相重縮合させ、ポリエステル系樹脂（Ｂ）−３を得た。得られたポリエステル樹脂（Ｂ）−３の環状３量体の含有量を測定した結果、樹脂１トン当たり５４００ｇであった。また体積固有抵抗値は５．１×１０７Ωｃｍであった。得られた樹脂の物性を表２に示す。 Next, the polyester resin pellets thus obtained are crystallized by continuously feeding into a stirring crystallizer maintained at about 160 ° C. so that the residence time is about 5 minutes, and an inert oven (ESPEC) (IPHH-201 model)) and dried at 160 ° C. for 4 hours under a nitrogen stream of 40 liters / minute, and heated at 215 ° C. until the intrinsic viscosity becomes 0.78 dl / g. Polycondensation was performed to obtain a polyester resin (B) -3. As a result of measuring the content of the cyclic trimer of the obtained polyester resin (B) -3, it was 5400 g per ton of resin. The volume resistivity value was 5.1 × 10 7 Ωcm. Table 2 shows the physical properties of the obtained resin.
製造例Ｂ−４
＜ポリエステル系樹脂（Ｂ）−４の製造＞
製造例Ｂ−１のポリエステル系樹脂（Ｂ）−１の製造において酢酸マグネシウム４水塩を得られる樹脂１トン当たりマグネシウム原子として０．１モル添加した以外は同様にしてポリエステル樹脂を製造した。
次にこのようにして得られたポリエステル樹脂ペレットを、約１６０℃に保持された攪拌結晶化機内に滞留時間が約５分となるように連続的に供給して結晶化させ、イナートオーブン（ＥＳＰＥＣ社製「ＩＰＨＨ−２０１型」）中で、４０リットル／分の窒素気流下１６０℃で４時間乾燥させた後、２１５℃で、固有粘度が０．８０ｄｌ／ｇとなるまで加熱して固相重縮合させ、ポリエステル系樹脂（Ｂ）−４を得た。得られたポリエステル系樹脂（Ｂ）−４の環状３量体の含有量を測定した結果、樹脂１トン当たり３２００ｇであった。また体積固有抵抗値は５６×１０７Ωｃｍであった。得られた樹脂の物性を表２に示す。
Production Example B-4
<Production of polyester resin (B) -4>
A polyester resin was produced in the same manner except that 0.1 mol of magnesium atom was added per 1 ton of resin capable of obtaining a magnesium acetate tetrahydrate in the production of the polyester resin (B) -1 in Production Example B-1.
Next, the polyester resin pellets thus obtained are crystallized by continuously feeding into a stirring crystallizer maintained at about 160 ° C. so that the residence time is about 5 minutes, and an inert oven (ESPEC) (IPHH-201 model)) and dried at 160 ° C. for 4 hours under a nitrogen stream of 40 liters / minute, and heated at 215 ° C. until the intrinsic viscosity becomes 0.80 dl / g. Polycondensation was performed to obtain a polyester resin (B) -4. As a result of measuring the content of the cyclic trimer of the obtained polyester resin (B) -4, it was 3200 g per ton of resin. The volume resistivity value was 56 × 10 7 Ωcm. Table 2 shows the physical properties of the obtained resin.
製造例Ｂ−５
＜ポリエステル系樹脂（Ｂ）−５の製造＞
製造例Ｂ−１のポリエステル系樹脂（Ｂ）−１の製造方法において酢酸マグネシウム４水塩を添加せず、また正リン酸およびテトラ−ｎ−ブチルチタネートをそれぞれ得られる樹脂１トン当たり、リン原子として０．２モル、チタン原子として０．１２モル含有する様に添加した以外は製造例Ｂ−１と同様にしてポリエステル樹脂（Ｂ）−５を得た。得られたポリエステル樹脂（Ｂ）−５の環状３量体の含有量を測定した結果、樹脂１トン当たり２８００ｇであった。また体積固有抵抗値は１５０×１０７Ωｃｍであった。得られた樹脂の物性を表２に示す。
Production Example B-5
<Production of polyester resin (B) -5>
In the method for producing polyester-based resin (B) -1 in Production Example B-1, magnesium atom tetrahydrate is not added, and phosphorous atoms per ton of resin from which normal phosphoric acid and tetra-n-butyl titanate can be obtained, respectively. As in Production Example B-1, a polyester resin (B) -5 was obtained except that 0.2 mol was added and 0.12 mol was added as a titanium atom. As a result of measuring content of the cyclic trimer of the obtained polyester resin (B) -5, it was 2800 g per ton of resin. The volume resistivity value was 150 × 10 7 Ωcm. Table 2 shows the physical properties of the obtained resin.
実施例１
＜ポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）の製造＞
製造例Ａ−１及び製造例Ｂ−１で得られたポリエステル系樹脂（Ａ）−１とポリエステル系樹脂（Ｂ）−１のペレットを、重量比［（Ａ）／（Ｂ）］０．０５で均一に混合し、ポリエステル系樹脂配合物を得た。得られた配合物の環状３量体の含有量（ＣＴ１）を測定した。
次にポリエステル系樹脂配合物を２８５℃、５０ｒｐｍに設定したラボプラストミル（東洋精機社製「２０Ｃ２００型」）中で２０分間溶融混練を行い、ポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）を得た。得られた組成物（Ｃ）の環状３量体の含有量（ＣＴ２）を定量した。組成物（Ｃ）において、配合物の溶融混練前と後での環状３量体の含有量の増加量［（ＣＴ２）−（ＣＴ１）］は、樹脂１トン当たり３００ｇであった。また二軸延伸フィルム評価を実施してフィルムに観察される突起（FE）の数を測定した。さらに体積固有抵抗値を測定した。それらの結果を表３に示す。
Example 1
<Production of polyester resin composition (C)>
The pellets of polyester resin (A) -1 and polyester resin (B) -1 obtained in Production Example A-1 and Production Example B-1 were mixed in a weight ratio [(A) / (B)] 0.05. Were mixed uniformly to obtain a polyester resin blend. The cyclic trimer content (CT1) of the obtained blend was measured.
Next, the polyester resin composition was melt kneaded for 20 minutes in a lab plast mill (“20C200 type” manufactured by Toyo Seiki Co., Ltd.) set at 285 ° C. and 50 rpm to obtain a polyester resin composition (C). The cyclic trimer content (CT2) of the obtained composition (C) was quantified. In the composition (C), the increase amount [(CT2)-(CT1)] of the cyclic trimer content before and after the melt-kneading of the blend was 300 g per ton of resin. Moreover, biaxially stretched film evaluation was implemented and the number of protrusions (FE) observed on the film was measured. Furthermore, the volume resistivity value was measured. The results are shown in Table 3.
比較例１
ポリエステル系樹脂（Ａ）−１を配合することなく、製造例Ｂ−１で得られたポリエステル系樹脂（Ｂ）−１のみを、実施例１と同様の条件下ラボプラストミルにより溶融混練を行い、得られた樹脂の環状３量体の含有量（ＣＴ２）の定量を行った。またフィルム評価も実施した。
その結果を表３に示す。
Comparative Example 1
Without blending the polyester resin (A) -1, only the polyester resin (B) -1 obtained in Production Example B-1 was melt kneaded using a lab plast mill under the same conditions as in Example 1. Then, the content (CT2) of the cyclic trimer of the obtained resin was quantified. Film evaluation was also conducted.
The results are shown in Table 3.
実施例２，３、比較例２
上記ポリエステル系樹脂（Ａ）−１とポリエステル系樹脂（Ｂ）−１の重量比を表１に記載の様に変更した以外は実施例１と同様にしてポリエステル系樹脂配合物を調製し、溶融混練してポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）を得た。また、実施例１と同様にして環状３量体の含有量（ＣＴ１及びＣＴ２）を定量し、フィルム評価、体積固有抵抗値の測定を実施した。その結果を表３に示す。
Examples 2 and 3 and Comparative Example 2
A polyester resin compound was prepared and melted in the same manner as in Example 1 except that the weight ratio of the polyester resin (A) -1 and the polyester resin (B) -1 was changed as shown in Table 1. A polyester resin composition (C) was obtained by kneading. In addition, the cyclic trimer contents (CT1 and CT2) were quantified in the same manner as in Example 1, and film evaluation and measurement of volume resistivity were performed. The results are shown in Table 3.
実施例４
実施例１においてポリエステル系樹脂（Ａ）−１の代わりにポリエステル系樹脂（Ａ）−２を用い、実施例１と同様に溶融混練してポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）を得た。また、実施例１と同様にして環状３量体の含有量（ＣＴ１及びＣＴ２）を定量し、フィルム評価、体積固有抵抗値の測定を実施した。その結果を表３に示す。
Example 4
In Example 1, polyester resin (A) -2 was used instead of polyester resin (A) -1, and melt-kneaded in the same manner as in Example 1 to obtain a polyester resin composition (C). In addition, the cyclic trimer contents (CT1 and CT2) were quantified in the same manner as in Example 1, and film evaluation and measurement of volume resistivity were performed. The results are shown in Table 3.
実施例５
実施例１においてポリエステル系樹脂（Ａ）−１の代わりにポリエステル系樹脂（Ａ）−３を用い、実施例１と同様に溶融混練してポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）を得た。また、実施例１と同様にして環状３量体の含有量（ＣＴ１及びＣＴ２）を定量し、フィルム評価、体積固有抵抗値の測定を実施した。その結果を表３に示す。
Example 5
In Example 1, polyester resin (A) -3 was used instead of polyester resin (A) -1, and melt-kneaded in the same manner as in Example 1 to obtain a polyester resin composition (C). In addition, the cyclic trimer contents (CT1 and CT2) were quantified in the same manner as in Example 1, and film evaluation and measurement of volume resistivity were performed. The results are shown in Table 3.
実施例６
実施例６においてポリエステル系樹脂（Ａ）−１の代わりにポリエステル系樹脂（Ａ）−４を用い、実施例１と同様に溶融混練してポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）を得た。また、実施例１と同様にして環状３量体の含有量（ＣＴ１及びＣＴ２）を定量し、フィルム評価、体積固有抵抗値の測定を実施した。その結果を表３に示す。
Example 6
In Example 6, polyester resin (A) -4 was used instead of polyester resin (A) -1, and melt-kneaded in the same manner as in Example 1 to obtain a polyester resin composition (C). In addition, the cyclic trimer contents (CT1 and CT2) were quantified in the same manner as in Example 1, and film evaluation and measurement of volume resistivity were performed. The results are shown in Table 3.
実施例７
実施例１においてポリエステル系樹脂（Ｂ）−１の代わりにポリエステル系樹脂（Ｂ）−２を用い、実施例１と同様に溶融混練してポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）を得た。また、実施例１と同様にして環状３量体の含有量（ＣＴ１及びＣＴ２）を定量し、フィルム評価、体積固有抵抗値の測定を実施した。その結果を表３に示す。
Example 7
In Example 1, polyester resin (B) -2 was used instead of polyester resin (B) -1, and melt-kneaded in the same manner as in Example 1 to obtain a polyester resin composition (C). In addition, the cyclic trimer contents (CT1 and CT2) were quantified in the same manner as in Example 1, and film evaluation and measurement of volume resistivity were performed. The results are shown in Table 3.
実施例８
実施例１においてポリエステル系樹脂（Ｂ）−１の代わりにポリエステル系樹脂（Ｂ）−３を用い、実施例１と同様に溶融混練してポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）を得た。また、実施例１と同様にして環状３量体の含有量（ＣＴ１及びＣＴ２）を定量し、フィルム評価、体積固有抵抗値の測定を実施した。その結果を表３に示す。
Example 8
In Example 1, polyester resin (B) -3 was used instead of polyester resin (B) -1, and melt-kneaded in the same manner as in Example 1 to obtain a polyester resin composition (C). In addition, the cyclic trimer contents (CT1 and CT2) were quantified in the same manner as in Example 1, and film evaluation and measurement of volume resistivity were performed. The results are shown in Table 3.
実施例９
実施例１においてポリエステル系樹脂（Ｂ）−１の代わりにポリエステル系樹脂（Ｂ）−４を用い、実施例１と同様に溶融混練してポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）を得た。また、実施例１と同様にして環状３量体の含有量（ＣＴ１及びＣＴ２）を定量し、フィルム評価、体積固有抵抗値の測定を実施した。その結果を表３に示す。
Example 9
In Example 1, polyester resin (B) -4 was used instead of polyester resin (B) -1, and melt-kneaded in the same manner as in Example 1 to obtain a polyester resin composition (C). In addition, the cyclic trimer contents (CT1 and CT2) were quantified in the same manner as in Example 1, and film evaluation and measurement of volume resistivity were performed. The results are shown in Table 3.
実施例１０
実施例１においてポリエステル系樹脂（Ｂ）−１の代わりにポリエステル系樹脂（Ｂ）−５を用い、実施例１と同様に溶融混練してポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）を得た。また、実施例１と同様にして環状３量体の含有量（ＣＴ１及びＣＴ２）を定量し、フィルム評価、体積固有抵抗値の測定を実施した。その結果を表３に示す。
Example 10
In Example 1, polyester resin (B) -5 was used instead of polyester resin (B) -1, and melt-kneaded in the same manner as in Example 1 to obtain a polyester resin composition (C). In addition, the cyclic trimer contents (CT1 and CT2) were quantified in the same manner as in Example 1, and film evaluation and measurement of volume resistivity were performed. The results are shown in Table 3.
比較例３
実施例１においてポリエステル系樹脂（Ａ）−１の代わりにポリエステル系樹脂（Ａ）−１０を用い、実施例１と同様に溶融混練してポリエステル系樹脂組成物（Ｃ）を得た。また、実施例１と同様にして環状３量体の含有量（ＣＴ１及びＣＴ２）を定量し、フィルム評価、体積固有抵抗値の測定を実施した。その結果を表３に示す。この例では溶融混練後のＣＴの増加量が多く認められた。
Comparative Example 3
In Example 1, polyester resin (A) -10 was used instead of polyester resin (A) -1, and melt-kneaded in the same manner as in Example 1 to obtain a polyester resin composition (C). In addition, the cyclic trimer contents (CT1 and CT2) were quantified in the same manner as in Example 1, and film evaluation and measurement of volume resistivity were performed. The results are shown in Table 3. In this example, a large increase in CT after melt-kneading was observed.
比較例４
実施例１においてポリエステル系樹脂（Ａ）−１として製造比較例Ａ−１で得られたポリエステル樹脂（Ａ）−５を使用し、ポリエステル系樹脂（Ｂ）−１との重量比［（Ａ）／（Ｂ）］を０．２５に変更した以外は実施例１と同様にしてポリエステル樹脂組成物（Ｃ）を得た。また、実施例１と同様にして環状３量体の含有量（ＣＴ１及びＣＴ２）を定量し、フィルム評価、体積固有抵抗値の測定を実施した。その結果を表３に示す。
Comparative Example 4
The polyester resin (A) -5 obtained in Production Comparative Example A-1 was used as the polyester resin (A) -1 in Example 1, and the weight ratio with the polyester resin (B) -1 [(A) / (B)] was changed to 0.25 to obtain a polyester resin composition (C) in the same manner as in Example 1. In addition, the cyclic trimer contents (CT1 and CT2) were quantified in the same manner as in Example 1, and film evaluation and measurement of volume resistivity were performed. The results are shown in Table 3.
比較例５
実施例１においてポリエステル系樹脂（Ａ）−１として製造比較例Ａ−２で得られたポリエステル樹脂（Ａ）−６を使用し、重量比［（Ａ）／（Ｂ）］を０．０５とした以外は実施例１と同様にしてポリエステル樹脂組成物（Ｃ）を得た。また、実施例１と同様にして環状３量体の含有量（ＣＴ１及びＣＴ２）を定量し、フィルム評価、体積固有抵抗値の測定を実施した。その結果を表３に示す。
Comparative Example 5
In Example 1, the polyester resin (A) -6 obtained in Production Comparative Example A-2 was used as the polyester resin (A) -1, and the weight ratio [(A) / (B)] was 0.05. A polyester resin composition (C) was obtained in the same manner as in Example 1 except that. In addition, the cyclic trimer contents (CT1 and CT2) were quantified in the same manner as in Example 1, and film evaluation and measurement of volume resistivity were performed. The results are shown in Table 3.
１ ；スラリー調製槽
２，３ ；エステル化反応槽
４ ；エチレングリコール供給管
５ ；マグネシウム化合物供給管
６ ；チタン化合物供給管
７ ：反応物移送管
８ ：フィルター
９、１０、１１ ；重縮合反応槽
DESCRIPTION OF
9, 10, 11; polycondensation reaction tank
Claims (11)
Ｐ１≧１０ （１）
０．１≦Ｇｅ１≦１．５ （２）
０．００１≦Ｇｅ１／Ｐ１≦０．１５ （３）
０≦Ｐ２／Ｔｉ１≦８０ （４）
（但し、式（１）、（２）、（３）中、ポリエステル系樹脂（Ａ）１トン当たりのリン原子の含有量（モル）をＰ１、ゲルマニウム原子の含有量（モル）をＧｅ１で表し、式（４）中、ポリエステル系樹脂（Ｂ）１トン当たりのリン原子の含有量（モル）をＰ２、チタン原子の含有量（モル）をＴｉ１で表す。） Melt-kneading a polyester resin (A) containing phosphorus atoms and germanium atoms satisfying the following formulas (1), (2) and (3) and a titanium atom-containing polyester resin (B) satisfying the following formula (4) A process for producing a polyester-based resin composition (C), which comprises:
P1 ≧ 10 (1)
0.1 ≦ Ge1 ≦ 1.5 (2)
0.001 ≦ Ge1 / P1 ≦ 0.15 (3)
0 ≦ P2 / Ti1 ≦ 80 (4)
(However, in the formulas (1), (2) and (3), the content (mol) of phosphorus atoms per ton of the polyester resin (A) is represented by P1, and the content (mol) of germanium atoms is represented by Ge1. In formula (4), the content (mol) of phosphorus atoms per ton of the polyester resin (B) is represented by P2, and the content (mol) of titanium atoms is represented by Ti1.)
方法。 The polyester resin composition (C) according to claim 1 or 2, wherein the content of the cyclic trimer of the polyester resin (B) is 8000 g or less per ton of resin. Method.
０＜ポリエステル系樹脂（Ａ）／ポリエステル系樹脂（Ｂ）≦０．５ （５） The polyester resin composition according to any one of claims 1 to 5, wherein a weight ratio of the polyester resin (A) to the polyester resin (B) satisfies the following formula (5). The manufacturing method of (C).
0 <polyester resin (A) / polyester resin (B) ≦ 0.5 (5)
（Ｐ３／Ｔｉ２）≧５ （６）
（但し、式（６）中、該組成物（Ｃ）１トン当たりのリン原子の含有量（モル）をＰ３で表し、チタン原子の含有量（モル）をＴｉ２で表す。）
（ａ）該ポリエステル系樹脂（Ａ）と該ポリエステル系樹脂（Ｂ）とを窒素雰囲気下、２８５℃において２０分間溶融混練した場合、溶融混練前のポリエステル系樹脂組成物１トン当たりの環状３量体の含有量をＸ（グラム）、溶融混練後の該組成物（Ｃ）１トン当たりの環状３量体の含有量をＹ（グラム）とすると、Ｙ≦８０００，且つＹ―Ｘ≦２５００である。 A polyester resin composition (C) obtained by melt-kneading a polyester resin (A) containing phosphorus atoms and germanium atoms and a polyester resin (B) containing titanium atoms, the composition (C) Satisfy | fills following formula (6) and satisfy | fills the conditions of the following (a), The polyester-type resin composition (C) characterized by the above-mentioned.
(P3 / Ti2) ≧ 5 (6)
(However, in formula (6), the content (mol) of phosphorus atoms per ton of the composition (C) is represented by P3, and the content (mol) of titanium atoms is represented by Ti2.)
(A) When the polyester-based resin (A) and the polyester-based resin (B) are melt-kneaded for 20 minutes at 285 ° C. in a nitrogen atmosphere, 3 cyclic amounts per ton of the polyester-based resin composition before melt-kneading When the content of the body is X (gram) and the content of the cyclic trimer per ton of the composition (C) after melt-kneading is Y (gram), Y ≦ 8000 and Y−X ≦ 2500 is there.
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