JP2006188760A - ニッケル基超合金の補修方法、補修のための予備成形体並びにこれにより補修された構成要素 - Google Patents

ニッケル基超合金の補修方法、補修のための予備成形体並びにこれにより補修された構成要素 Download PDF

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Abstract

【課題】より高度に合金化された超合金の出現に伴い必要とされる、強度および微細構造を含む補修技術を提供する。
【解決手段】全体の約１０から約３５重量％までの、ホウ素のような溶融温度降下剤を含むコバルト基ろう合金及びコバルト基耐摩耗性合金の粉体の焼結混合物を含み、ろう付け合金と耐摩耗性合金の粉体を混合して粉体混合物を形成し、次いで、粉体混合物を焼結して形成される焼結予備成形体。この焼結予備成形体を使用するためには、タービン構成要素１０の表面部分を除去して表面下部分２０を露出させ、次いで、表面下部分２０に予備成形体を拡散接合させ、耐摩耗性合金のマトリックス内に分散されたろう合金を含む耐摩耗性補修材料を形成する。焼結予備成形体により、タービン構成要素１０を補修することができる。
【選択図】図１

Description

本発明は一般に、ガスタービン及び他のターボ機械の構成要素などの過度に摩耗を受ける超合金構造体に関する。より具体的には、本発明は、溶接時に亀裂が発生する傾向のあるニッケル基超合金から形成されたガスタービンバケットの摩耗表面を補修する方法に関する。
超合金は、工業用ガスタービンのバケット、ノズル、燃焼器、及び移行部品のような高温で動作する必要のある構成要素の製造に使用される。このような構成要素の過酷な高温条件下での運転中、各種の損傷又は劣化が発生する可能性がある。例えば、隣接するノズルとバケットとの間の摩擦接触の結果として、後段バケットのエンジェルウィング上に、摩耗及び亀裂が生じる傾向がある。超合金で形成された構成要素のコストは相対的に高いので、通常は、これらの構成要素は交換ではなく補修する方が望ましい。同様の理由で、製造欠陥に起因して補修が必要になる新規製作の構成要素もまた、廃棄されるよりも補修される方が好ましい。
ニッケル基超合金の補修方法には、ガスタングステンアーク溶接（ＧＴＡＷ)技術が含まれている。ＧＴＡＷは、母材内に熱影響部分（ＨＡＺ）と、溶接金属内に亀裂とを生成する可能性のある高入熱プロセスとして知られる。ＧＴＡＷ補修では通常充填材が使用され、充填材材料は通常、延性充填材であるか又はその化学組成が母材と一致する充填材が選定される。延性充填材を使用する利点は、亀裂発生傾向が低下することである。延性充填材を用いた溶接補修の例は、ＩＮ６１７及びＩＮ６２５超合金を使用して、ＩＮ７３８とＧＴＤ−１１１などの等軸ニッケル基超合金とから鋳造されたバケットの摩耗したエンジェルウィングを補修することである。化学組成が母材と一致する充填材を使用する有意な利点は、超合金母材の望ましい特性により近く維持する能力である。この手法の一例は、ＧＴＤ−１１１又はＲｅｎｅ８０超合金で形成された溶接ワイヤの使用によるＧＴＤ−１１１超合金バケットの溶接補修である。亀裂発生傾向を低減させるために、通常は母材を、例えば約７００から９３０℃の高温まで予熱する必要がある。いずれの方法を使用しても、ＧＴＡＷプロセスは、高い残留応力の蓄積に起因して母材を変形させる可能性がある。ガスタービンのバケットのような複雑な形状寸法を備える構成要素は、特に延性充填材を使用することができない場合には、補修方法としてＧＴＡＷが不適切となり得る程度までの変形の許容範囲が狭い。
より最新の一方向凝固（ＤＳ）ニッケル基超合金は、多くの場合、ＧＴＤ−１１１超合金のように容易に溶接可能ではなく、溶接金属内及び母材のＨＡＺ内部での亀裂発生リスクが更に高くなる。注目すべき例は、ニッケル基超合金ＧＴＤ−４４４であり、これは、望ましい耐クリープ特性により最新の工業用ガスタービンの後段（例えば第２又は第３段）バケットでの使用が見出される。ＧＴＤ−４４４は、主としてそのより高いガンマプライム相（Ｎ）含有量（約５５から５９％）に起因して、容易に溶接できず、従来のＧＴＤ−４４４への溶接の試みは、母材のＨＡＺ内及び溶接金属内に許容できない亀裂発生を引き起こしてきている。
上記の観点では、亀裂のない補修品を生じることになる高ガンマプライムニッケル基超合金を補修する代替的補修方法が必要とされる。このような超合金の摩耗し易い表面の補修ではまた、補修材料も優れた耐摩耗性を示す必要がある。このような方法の１つは、活性化拡散回復（ＡＤＨ)と呼ばれ、その実施例は、発明の譲受人に譲渡された米国特許第５，９０２，４２１号及び第６，５３０，９７１号で開示されている。ＡＤＨプロセスは、補修されるべき超合金構成要素よりも低い温度で溶融することになる合金粉体又は粉体の混合物を使用する。２つの粉体が組み合わされる場合には、溶融時に２相混合物が形成されるように、粉体の一方が他の粉体よりもよりはるかに低い温度で溶融するように調合される。真空ろう付けにより、ろう付け粉体混合物が溶融して補修される構成要素の超合金と共に合金化されるようになる。次いで、ろう付け後拡散熱処理サイクルが実施され、ろう付け混合物の再溶融温度を上昇させる相互拡散を更に促進させる。
Ｈａｓｚ他に付与され、発明の譲受人に譲渡された米国特許第６，３９８，１０３号で開示された、別の代替的補修方法は、耐摩耗フォイルを構成要素の摩耗面にろう付けすることを含む。このフォイルは、耐摩耗性材料を支持シート上に溶射することによって形成される。適切な耐摩耗性材料には、クロムカーバイト材料、及び商業的に入手可能なＴＲＩＢＡＬＯＹ（登録商標）Ｔ４００並びにＴ８００合金などのＣｏ−Ｍｏ−Ｃｒ−Ｓｉ合金が含まれる。発明の譲受人に譲渡された米国特許シリアル番号１０／７０８，２０５で開示された更に別の方法は、ろう付け材料と耐摩耗性合金の粉体をバインダー内に含む柔軟なシートを焼成することによって形成されるろう付けテープの使用を含む。このテープは、補修面に貼り付けられ、その後熱処理が実施されてろう付けテープを補修面に拡散接合して、その結果積層表面が形成されるようにし、次いで、補修のために望ましい寸法に機械加工することができる。
米国特許第５，９０２，４２１号公報 米国特許第６，５３０，９７１号公報 米国特許第６，３９８，１０３号公報 米国特許シリアル番号１０／７０８，２０５公報
より高度に合金化された超合金の出現に伴い、補修される特定の面に特化され、超合金及び補修によって必要とされる強度及び微細構造を含む、改良された補修方法及び材料が必要とされる。注目すべき例は、複雑な形状寸法を備え且つＧＴＤ−４４４などの高ガンマプライム相組成を有する超合金で形成された構成要素に関して補修を実施するよう調整された材料及びプロセスの必要性である。
本発明は、ターボ機械のタービン構成要素の表面を補修することができるプロセス並びに本プロセスで使用される焼結予備成形体及び本プロセスによって補修されるタービン構成要素を提供する。本プロセス及び予備成形体は特に、特定の例がＧＴＤ−４４４超合金である高ガンマプライム相含有量を有するニッケル基超合金で形成されたタービン構成要素の補修に好適である。本発明のプロセスは、工業用ガスタービンのバケットのエンジェルウィングなどの複雑な形状寸法を補修する際に特に有利な、変形を最小限にする十分低い温度において実施することができる。
本発明で使用される焼結予備成形体は、本質的にはコバルト基ろう合金及びコバルト基耐摩耗性合金の粉体の焼結混合物からなる。コバルト基ろう合金は、焼結予備成形体の少なくとも約１０から約３５重量％までを構成し、コバルト基ろう合金の溶融温度を約２０００°Ｆから約２２３０°Ｆまで（約１０９０℃から約１２２０℃まで）とする十分な料のホウ素を含む。
ガスタービンのタービン構成要素を補修するために焼結予備成形体を使用するプロセスは、上記に言及したコバルト基ろう合金及びコバルト基耐摩耗性合金の粉体を混合して少なくとも約１０から約３５重量％までがコバルト基ろう合金である粉体混合物を形成し、次いで該粉体混合物を焼結して焼結予備成形体を形成することによって該焼結予備成形体を作製する段階を含む。予備成形体の使用では、タービン構成要素の表面部分を除去してタービン構成要素の表面下部分を露出させる段階と、次いで焼結予備成形体をタービン構成要素の表面下部分に拡散接合して、耐摩耗性コバルト基合金のマトリックス内に分散されたコバルト基ろう合金からなる耐摩耗性補修材料を形成する段階とが含まれる。その後、所望の最終的形状寸法及び表面特性を得るために補修材料の機械加工を実施することができる。
結果として得られる補修された構成要素は、ガスタングステンアーク溶接を行った場合にタービン構成要素に亀裂が生じ易くなる組成及びガンマプライム相含有率を有するニッケル基超合金であるのが好ましい。このような補修済みタービン構成要素は、拡散接合される耐摩耗性補修材料を備える領域を有することによって特徴付けられ、該領域内では耐摩耗性補修材料は、耐摩耗性コバルト基合金のマトリックス材料内に分散されたコバルト基ろう合金からなる。
上記の観点から、本発明は、超合金を溶接補修しようとする場合、特に母材と類似した特性を有する充填材材料を使用する場合に亀裂が生じる傾向のある最新のニッケル基超合金を補修するためのプロセス及び材料を提供することが分かる。本発明は、溶接ではなく、溶接によって誘起される熱応力及び変形を回避する拡散接合を使用し、その上、溶接補修が延性充填材材料を用いて行われる場合に可能となるよりも母材の特性により近い特性を有する補修済み領域をもたらす。
本発明の他の目的及び利点は、以下の詳細な説明によって十分に理解されるであろう。
図１は、工業用ガスタービンのタービンセクション内部で使用されるタイプの第３段タービンバケット１０を示す。バケット１０は、最終加工前の鋳物として表されており、根元部分１４から延びる翼形部１２を含む。種々の高温材料を用いて、バケット１０を形成することができ、その注目すべき例には、商業的に公知のＧＴＤ−１１１及びＧＴＤ−４４４ニッケル基超合金が含まれる。本発明は、組成式が、重量％で、約９．５−１０％のクロム、約７−８％のコバルト、約３．３５−３．６５％のチタン、約４．１−４．３％のアルミニウム、約５．７５−６．２５％のタングステン、約１．３０−１．７０５％のモリブデン、約４．６０−５．０％のタンタル、約０．０６−０．１％の炭素、約０．００８０−０．０１０％のジルコニウム、約０．００８−０．０１０５％のホウ素、及び残部がニッケル並びに不可避的不純物である、ＧＴＤ−４４４などの高ガンマプライム相含有量を有する高合金のニッケル基超合金から形成された構成要素に特に関する。ＧＴＤ−４４４は、一方向凝固（ＤＳ）合金として調合され、高ガンマプライム相含有量（約５５−５９％）を有する。ＧＴＤ−４４４のような高ガンマプライム相含有量の超合金では、溶接補修を実施しようとするときに、超合金に亀裂が生じ易くなる。本発明はまた、複雑な形状寸法を有し、従って溶接補修を試みる場合に変形を生じ易いニッケル基超合金構成要素の補修に関する。図１に示すバケット１０は、ＧＴＤ−４４４で形成される場合におけるこれら双方の困難な状況の例であり、特にエンジェルウィング１６の周囲の領域においては、その複雑な形状寸法が溶接によって容易に変形する可能性がある。
当業界で公知のように、エンジェルウィング１６は、中にバケット１０が組み込まれるガスタービンの隣接するノズル段（図示せず）でシールするように構成される。各ウィング１６は、隣接するノズル上でシールとの摩擦接触による損傷を受ける先端１８で終端する。先端１８とノズルとの接触は、高い圧縮力、並びに製造公差、熱膨張速度の差違、及びタービンの運転中の動的作用の結果としての相対的運動によって特徴付けられる。従って、エンジェルウィング１６とその先端１８は、補修が必要となる損傷を受け易い。この目的のために、その根元部分上で取り外される表面領域を備えたバケット１０が示されており、バケット１０の１つの側面上に両方のエンジェルウィング１６を包含する表面下領域２０が露出している。従って、図１は、バケット１０を補修するためのプロセスの第１段階を表し、これによってウィング１６の摩耗又は損傷を受けた表面が除去される。
図２は、図１で表面下領域２０を露出するために除去される母材と置き換えるような大きさ及び形状にされた、焼結予備成形体２２を示す。エンジェルウィング１６の先端１８だけを補修するために構成された予備成形体２４を図３に示す（図１及び図２と同じ縮尺では示していない）。本発明によれば、予備成形体２２及び２４は、最大約９０重量％までの耐摩耗性コバルト基合金を含有し、残部は本質的には、溶融温度降下剤（好ましくはホウ素）を含むコバルト基ろう合金であり、ＧＴＤ−４４４では約１２３０℃であるベースの超合金の再結晶温度よりも低温で予備成形体２２及び２４がバケット１０へ拡散接合することが可能になる。本明細書で使用されるコバルト基という用語は、その主要成分がコバルトである合金を指す。ろう合金の好ましい特性には、約１２２０℃までの溶融温度と、ＧＴＤ−４４４との親和性、適度の摩耗特性、硬度、及び耐酸化性、機械加工性、低亀裂傾向とが、含まれる。好ましいろう合金は、商業的に公知の超合金Ｍａｒ Ｍ５０９Ｂをベースにしており、重量％で約２４％のクロム、約１０．８％のニッケル、約７．５％のタングステン、約４％のタンタル、約０．２５％のチタン、約２．７％のホウ素、約０．６％の炭素、残部がコバルト並びに不可避的不純物である組成式を有する。本発明のろう合金の成分の好適な組成範囲は、重量で約２２．００から約２４．７５％までのクロム、約９．０から約１１．０％までのニッケル、約６．５から約７．６％までのタングステン、約３．０から約４．０％までのタンタル、約２．６０から３．１６％までのホウ素、約０．５５から約０．６５％までの炭素、約０．１５から０．３０％までのチタン、約０．３０から０．６０％までのジルコニウム、最大１．３％の鉄、最大０．４％の珪素、最大０．１０％のマンガン、最大０．０１５の硫黄、残部がコバルト並びに不可避的不純物である。
予備成形体２２及び２４内にろう合金が存在するので、耐摩耗性合金は、ろう合金の溶融温度を越えるがＧＴＤ−４４４母材よりも低い、例えば１０９０℃より高く１３１５℃より低い溶融温度を有することができる。耐摩耗性合金の好ましい特性には、ＧＴＤ−４４４との親和性、低亀裂傾向、適度な耐摩耗性、硬度、耐酸化性、及び機械加工性が含まれる。商業的に公知の耐摩耗加工材料をベースにした２つのコバルト合金が、耐摩耗性合金の使用に好適な本発明と同定される。第１の合金は、商品名ＴＲＩＢＡＬＯＹ（登録商標）Ｔ８００でＤｅｌｏｒｏ Ｓｔｅｌｌｉｔｅ Ｃｏｍｐａｎｙ，Ｉｎｃ．，から商業的に入手可能なコバルト基合金をベースとする。Ｔ８００型合金は、重量％で、約２７から約３０％までのモリブデン、約１６．５から約１８．５％までのクロム、約３．０から−約３．８％までの珪素、１．５％以下の鉄、１．５％以下のニッケル、０．１５％以下の酸素、０．０３％以下の硫黄、０．０３％以下のリン、及び０．０８％以下の炭素、残部はコバルト並びに不可避的不純物を含有する。本発明で使用するためのＴ８００型耐摩耗性合金の好ましい組成は、重量％で、約２９％のモリブデン、約１８％のクロム、約３．５％の珪素、約０．０８％の炭素、残部はコバルト並びに不可避的不純物である。本発明の耐摩耗性合金としての使用に好適な第２の合金は、ＣＭ６４の名称で種々の供給元から商業的に入手可能なコバルト合金をベースにしており、その一例は、ＳＴＥＬＬＩＴＥ（登録商標）６９４の名称でＤｅｌｏｒｏ Ｓｔｅｌｌｉｔｅ Ｃｏｍｐａｎｙ，Ｉｎｃ．，から入手可能である。ＣＭ６４型耐摩耗性合金の好適な組成は、重量％で、約２６．０から約３０．０％までのクロム、約１８．０から約２１．０％までのタングステン、約４．０から約６．０％までのニッケル、約０．７５から約１．２５％までのバナジウム、約０．７から約１．０％までの炭素、３％以下の鉄、１．０％以下のマンガン、０．５％以下のモリブデン、１．０％以下の珪素、０．０５％以下のホウ素、残部はコバルト並びに不可避的不純物である。ＣＭ６４型合金の好ましい組成は、重量％で、約２８％のクロム、約１９．５％のタングステン、約５％のニッケル、約１％のバナジウム、約０．８５％の炭素、及び残部はコバルト並びに不可避的不純物である。
予備成形体２２及び２４は、ろう付け及び耐摩耗性合金の粉体を混合することによって形成される。ろう付け及び耐摩耗性合金粉体の好適な粒径範囲は、３２５メッシュサイズ通過である。ろう合金は、予備成形体２２及び２４内に耐摩耗性合金及びホウ素拡散によるバケット１０の母材との金属結合とを実現するような量で存在する。予備成形体２２及び２４内でのろう合金含有量の下限は、予備成形体内部で多孔率を許容可能な水準に制限するために、約１０重量％である。予備成形体２２及び２４の約３５重量％を超えると、ろう合金は、好ましくないことには、補修の機械特性並びに環境特性を低下させる可能性がある。好ましい実施形態では、予備成形体のろう合金含有量は、約１５重量％である。予備成形体２２及び２４を作る際には、ろう付け及び耐摩耗性合金の他には他の構成物質は必要ではない。
混合後、粉体を焼結し、良好な構造的強度及び好ましくは２容積％よりも少ない低多孔率の予備成形体２２及び２４を得る。焼結中、粉体は圧縮され、予備成形体２２及び２４内の融合を促進して多孔率を低減させる。約１５重量％のろう合金を含む好ましい予備成形体組成に基づいて、予備成形体２２及び２４（及び従って、予備成形体２２及び２４によって形成される補修品）は、以下の組成式（不可避的不純物は含まず）を有する。
Figure 2006188760
本発明に至までの研究では、本質的に図１に示すタイプのＧＴＤ−４４４超合金から形成された一方向凝固バケットを約０．１インチ（約２．５ｍｍ）の深さまで放電加工機（ＥＤＭ）によって機械加工し、本質的に図１に表すような根元部分の表面領域を除去した。ＥＤＭに続いて、露出領域を研磨して放電加工中に形成された改鋳層を完全に除去し、次いでアセトンで清浄化した。次いで露出領域は、Ｗａｌｌ Ｃｏｌｍｏｎｏｙ Ｃｏｒｐ．から名称ＮｉｃｒｏＢｌａｓｔ（登録商標）で商業的に入手可能なニッケル−クロム−鉄グリットを使用してグリット・ブラストを施した。グリット・ブラスト作業は、露出領域を清浄化し、表面に圧縮応力を生成してろう付け性を強化し、露出領域の濡れ性を高める平滑なニッケル被覆を堆積させるために実施された。ＮｉｃｒｏＢｌａｓｔ（登録商標）紛末は、最大６０メッシュの粒径を有したが、より細かな粒径及びより粗い粒径を使用する可能性があることは予見することができる。
研究のために、２つの異なる予備成形体調合物を評価した。調合物は、ろう合金の約１５又は１０重量％のいずれかを含み、残部はそれぞれ上記のＴ８００型又はＣＭ６４型耐摩耗性合金であった。より具体的には、ろう合金は、重量％で約２４％のクロム、約１０．８％のニッケル、約７．５％のタングステン、約４％のタンタル、約０．２５％のチタン、約２．７％のホウ素、約０．６％の炭素、残部はコバルト並びに不可避的不純物である組成式を有する。使用されたＴ８００型耐摩耗性合金は、重量％で約２９％のモリブデン、約１８％のクロム、約３．５％の珪素、約０．０８％の炭素、及び残部はコバルト並びに不可避的不純物である組成式を有した。ＣＭ６４型耐摩耗性合金は、重量％で約２８％のクロム、約２０％のタングステン、約５％のニッケル、約３％の鉄、約１％のバナジウム、約０．９％の炭素、残部はコバルト並びに不可避的不純物である組成式を有した。
次に、粉体が混合されてモールド内で焼成され、約０．１インチ（約２．５ｍｍ）の厚さと２容積％よりも小さな多孔率とを有する予備成形体を形成した。図２に示すのと同様の形状を得るように、予備成形体を水ジェット及びＥＤＭによって切断した後、予備成形体がバケットの露出表面領域に仮溶接された。
予備成形体は、２つの真空熱処理機の１つを使用して露出表面領域に拡散接合された。Ｔ８００型耐摩耗性合金を含む予備成形体に対する熱処理は、約３０分間保持される約１２００°Ｆ（約６５０℃）のソーク温度までの約２５°Ｆ／分（約１４℃／分）の速度での加熱、約３０分間保持される約１８００°Ｆ（約９８０℃）のソーク温度までの約２５°Ｆ／分の速度での加熱、約２０分間保持される約２２１０°Ｆ（約１２１０℃）の最高ソーク温度までの約３５°Ｆ／分（約２０℃／分）の速度での加熱、約２０５０°Ｆ（約１１２０℃）の温度までの炉の冷却と約６０分間の保持、約１５００°Ｆ（約８１５℃）の温度までの炉の冷却、及び最後に室温までの冷却を含む。ＣＭ６４型耐摩耗性合金を含む予備成形体に対する熱処理サイクルは、最高ソーク温度が約２２４０°Ｆ（約１２２７℃）で使用する以外は基本的に同一であった。全ての補修品は、熱処理後概ね所要の形状寸法特性に機械加工された。
補修後のエンジェルウィングの幾つかの金相断面は、補修品が極めて均質であり、且つ結合境界部分全体が空隙を含まず、優れた金属接合をもたらすことを示した。他の補修後のバケットは、蛍光浸透検査（ＦＰＩ）によって非破壊検査され、補修及び下地の超合金母材には亀裂が無いことが証明された。
その後の研究において、ＧＴＤ−４４４から形成されたバケット先端は、ろう合金の約１５重量％を含み残部がＴ８００型耐摩耗性合金である予備成形体調合物で補修された。Ｔ８００型耐摩耗性合金を含む前回の予備成形体調合に対して本質的に上述のようにろう付け熱処理の後では、ブレードに亀裂が無く、結果として得られた補修品はオリジナルのＧＴＤ−４４４材料よりも優れた耐摩耗性を示した。
本発明を特定の実施形態に関して説明したが、当業者により他の形態を取り入れることができる点は明らかである。従って、本発明の範囲は、添付の請求項によってのみ限定されることになる。
本発明の補修プロセスに従う補修用に準備された第３段バケット用鋳造物の側面図。 図１のバケットの補修に好適な焼結予備成形体を表す図。 図１のバケットの補修に好適な焼結予備成形体を表す図。
符号の説明
１０ タービン構成要素
２２、２４ 予備成形体

Claims (10)

  1. コバルト基ろう合金及びコバルト基耐摩耗性合金の粉体の焼結混合物を含む焼結予備成形体（２２、２４）であって、前記コバルト基ろう合金が、前記焼結予備成形体（２２、２４）の約１０から約３５重量％を構成し、且つコバルト基ろう合金の溶融温度が約１０９０℃から約１２３０℃となるような十分な量のホウ素を含有する焼結予備成形体（２２、２４）。
  2. 前記コバルト基ろう合金が、重量％で、約２２．００から約２４．７５％までのクロム、約９．０から約１１．０％までのニッケル、約６．５から約７．６％までのタングステン、約３．０から４．０％までのタンタル、約２．６０から３．１６％までのホウ素、約０．５５から約０．６５％までの炭素、約０．１５から０．３０％までのチタン、約０．３０から０．６０％までのジルコニウム、１．３％以下の鉄、０．４％以下の珪素、０．１０％以下のマンガン、０．０１５％以下の硫黄、及び残部がコバルト並びに不可避的不純物からなることを特徴とする請求項１に記載の焼結予備成形体（２２、２４）。
  3. 前記コバルト基耐摩耗性合金が、重量％で、約２７から約３０％までのモリブデン、約１６．５から約１８．５％までのクロム、約３．０から約３．８％までの珪素、１．５％以下の鉄、１．５％以下のニッケル、０．１５％以下の酸素、０．０３％以下の硫黄、０．０３％以下のリン、及び０．０８％以下の炭素、残部がコバルト並びに不可避的不純物からなることを特徴とする請求項１及び２のいずれか１項に記載の焼結予備成形体（２２、２４）。
  4. 前記コバルト基耐摩耗性合金が、重量％で、約２６．０から約３０．０％までのクロム、約１８．０から約２１．０％までのタングステン、約４．０から約６．０％までのニッケル、約０．７５から約１．２５％までのバナジウム、約０．７から約１．０％までの炭素、３．０％以下の鉄、１．０％以下のマンガン、０．５％以下のモリブデン、１．０％以下の珪素、０．０５％以下のホウ素、及び残部がコバルト並びに不可避的不純物からなることを特徴とする請求項１から３までのいずれか１項に記載の焼結予備成形体（２２、２４）。
  5. ガスタービンの補修済みタービン構成要素（１０）であって、該タービン構成要素（１０）が、ガスタングステン溶接を施される場合に前記タービン構成要素（１０）に亀裂を生じさせる組成及びガンマプライム相含有量を有するニッケル基超合金から形成されており、前記タービン構成要素（１０）が、拡散接合される耐摩耗性補修材料を使用して補修される領域を有し、前記耐摩耗性補修材料が耐摩耗性コバルト基合金のマトリックス材料内に分散されたコバルト基ろう合金からなる補修済みタービン構成要素（１０）。
  6. 前記耐摩耗性補修材料が、重量％で、約１８．５％のクロム、約０．９２％のニッケル、約０．６４％のタングステン、約０．３４％のタンタル、約０．２３％のホウ素、約０．１２％の炭素、約０．０２１％のチタン、約２６．５％のモリブデン、約３．２％の珪素、及び残部がコバルト並びに不可避的不純物からなる組成式を有することを特徴とする、請求項５に記載の補修済みタービン構成要素（１０）。
  7. 前記耐摩耗性補修材料が、重量％で、約２７．６％のクロム、約５．５％のニッケル、約１８．９％のタングステン、約０．３６％のタンタル、約０．２４％のホウ素、約０．８７％の炭素、約０．０２３％のチタン、約２．７％の鉄、約０．９１％のバナジウム、及び残部がコバルト並びに不可避的不純物からなる組成式を有することを特徴とする、請求項５及び６のいずれか１項に記載の補修済みタービン構成要素（１０）。
  8. 前記ニッケル基超合金が、重量％で、約９．５から約１０％までのクロム、約７から約８％までのコバルト、約３．３５から約３．６５％までのチタン、約４．１から約４．３％までのアルミニウム、約５．７５から約６．２５％までのタングステン、約１．３から約１．７％までのモリブデン、約４．６０から約５．０％までのタンタル、約０．０６から約０．１％までの炭素、約０．００８０から約０．０１０％までのジルコニウム、約０．００８から約０．０１０５％までのホウ素、及び残部がニッケル並びに不可避的不純物からなることを特徴とする、請求項５から７までのいずれか１項に記載の補修済みタービン構成要素（１０）。
  9. ガスタービンのタービン構成要素（１０）を補修する方法であって、
    コバルト基ろう合金及びコバルト基耐摩耗性合金の粉体を混合して混合物を形成し、前記コバルト基ろう合金が粉体混合物の約１０から約３５重量％までを構成し、且つ前記コバルト基ろう合金の溶融温度が約１０９０℃から約１２３０℃までとなる十分な量のホウ素を前記コバルト基ろう合金が含むようにする段階と、
    前記粉体混合物を焼結して焼結予備成形体（２２、２４）を形成する段階と、
    前記タービン構成要素（１０）の表面部分を除去して該タービン構成要素（１０）の表面下部分（２０）を露出する段階と、
    前記タービン構成要素（１０）の表面下部分（２０）に前記焼結予備成形体（２２、２４）を拡散接合して、前記耐摩耗性コバルト基合金のマトリックス内に分散された前記コバルト基ろう合金からなる耐摩耗性補修材料を形成する段階と、を含むことを特徴とする補修方法。
  10. 前記拡散接合段階の前に、前記タービン構成要素（１０）の表面下部分（２０）上にニッケル含有被覆を堆積させる段階を更に含む請求項９に記載の補修方法。
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