JP2006183592A - External gear pump and hydraulic drive unit provided with the external gear pump - Google Patents

External gear pump and hydraulic drive unit provided with the external gear pump Download PDF

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治 佐藤
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an external gear pump in which occurrence of such problems can be prevented that the space becomes tight, i.e. the power loss is increased even in a low-temperature range, and provide further a hydraulic drive unit provided with the external gear pump. <P>SOLUTION: The external gear pump 1 comprises a housing 11, a driven gear 12 and a drive gear 13 provided in the housing 11 to be meshed with each other. A fluid is delivered by rotation of the driven gear 12 and the drive gear 13 in the housing 11. The coefficients of linear expansion of the material of the driven gear 12 and the drive gear 13 are each higher than that of the material of the housing 11. The hydraulic driving unit 3 is provided with the external gear pump 1 having such characteristics. <P>COPYRIGHT: (C)2006,JPO&NCIPI

Description

本発明は、外接式ギヤポンプに関し、内部温度の如何にかかわらず、高い機械効率を保持できる外接式ギヤポンプ、及び、該外接式ギヤポンプを備える油圧駆動ユニットに関する。   The present invention relates to an external gear pump, and more particularly to an external gear pump that can maintain high mechanical efficiency regardless of the internal temperature, and a hydraulic drive unit including the external gear pump.

種々の装置においてよく用いられるギヤポンプは、ハウジングと其のハウジング（ケース体）内に配設されるギヤとを備えており、ギヤが回転することにより、ハウジング内を通って流体が送液されるものである。   A gear pump often used in various apparatuses includes a housing and a gear disposed in the housing (case body). When the gear rotates, fluid is fed through the housing. Is.

ここで、ギヤポンプには、内接式ギヤポンプと外接式ギヤポンプとがあるが、例えば、内接式ギヤポンプの場合、設計段階における理想使用時想定内部温度（常温）より実際の内部温度が高温となると、インナーロータ（ギヤ）の外側に配設されたアウターロータの外周壁面とハウジングの内周壁面との間の隙間が減少して、動力損失が増大してしまうという不具合があった。他方、理想使用時想定内部温度より実際の内部温度が低温になると、アウターロータの外周壁面とハウジングの内周壁面との間の隙間が増大してポンプ容積効率が低下してしまうという不具合があった。即ち、内部温度が高温の場合および低温の場合のいずれの場合においても、ポンプの機械効率が低下してしまうという不具合があった。   Here, the gear pump includes an internal gear pump and an external gear pump. For example, in the case of an internal gear pump, if the actual internal temperature is higher than the assumed internal temperature (room temperature) during ideal use in the design stage. There is a problem in that the power loss increases because the gap between the outer peripheral wall surface of the outer rotor disposed on the outer side of the inner rotor (gear) and the inner peripheral wall surface of the housing decreases. On the other hand, when the actual internal temperature is lower than the assumed internal temperature during ideal use, the gap between the outer peripheral wall surface of the outer rotor and the inner peripheral wall surface of the housing increases, resulting in a decrease in pump volumetric efficiency. It was. That is, there is a problem that the mechanical efficiency of the pump is lowered in both cases where the internal temperature is high and low.

このため、本件出願人は、内接式ギヤポンプ装置に関し、アウターロータの外周に該アウターロータの材質よりも線膨張係数の小さい材質のガーターリングを配設したことを特徴とする発明を既に出願している（特許文献１参照）。   Therefore, the present applicant has already filed an invention relating to the inscribed gear pump device, wherein a garter ring made of a material having a smaller linear expansion coefficient than the material of the outer rotor is disposed on the outer periphery of the outer rotor. (See Patent Document 1).

これにより、使用による摩擦熱等で内部温度が上昇して高温となった場合にも、アウターロータの膨張量を抑えることにより、アウターロータとケース体との間の隙間の広がりを抑制し、ポンプ容積効率が低下してしまうことを防止することができるのである。   As a result, even when the internal temperature rises due to frictional heat or the like due to use, the expansion of the gap between the outer rotor and the case body is suppressed by suppressing the expansion amount of the outer rotor, and the pump It is possible to prevent the volumetric efficiency from decreasing.

他方、寒冷地等で使用することにより内部温度が低温である場合にも、アウターロータの収縮量を抑えることにより、アウターロータとケース体との間の隙間の狭まりを抑制し、ポンプの動力損失が増大してしまうことを防止することができるのである。
特開２００３−２２７４７５号公報 On the other hand, even when the internal temperature is low due to use in cold districts, etc., by suppressing the shrinkage of the outer rotor, the narrowing of the gap between the outer rotor and the case body is suppressed, and the power loss of the pump Can be prevented from increasing.
JP 2003-227475 A

他方、図７に示すような従来技術の外接式ギヤポンプ９においては、通常、軽量化及び加工性の問題よりハウジング９１がアルミ系合金により構成されており、また、強度の問題よりギヤ９２が鉄系合金により構成されている。すなわち、ハウジング９１の材質の線膨張係数が、ギヤ９２の材質の線膨張係数よりも大きくなっている。具体例としては、ハウジングの線膨脹係数は、「２．３Ｅ−０５」であり、ギヤの線膨脹係数は、「１．１Ｅ−０５」である。このため、低温時で使用すると、図７に示すように、低温時における間隙Ａ９１’（ギヤ９２の刃先端面９２ａとハウジング９１の内周壁面９１ａとの間の間隙）が理想使用時における間隙Ａ９１に比べて小さくなり、動力損失が増大するという不具合があった。他方、内部温度が高温となると、高温時における間隙（図示せず）が理想使用時における間隙Ａ９に比べて大きくなり、ポンプ容積効率が低下する（漏れ量が大きくなる）という不具合があった。すなわち、内部温度ば高温時の場合及び低温時の場合のいずれの場合においても、機械効率が低下するという不具合があった。そして、この不具合は、ハウジング９１の内周壁面９１ｂとギヤ９２の側壁面９２ｂとの間の間隙（図７において、変化前の間隙Ａ９２、変化後の間隙Ａ９２’で図示）の関係より鑑みても、同様であった。   On the other hand, in the external gear pump 9 of the prior art as shown in FIG. 7, the housing 91 is usually made of an aluminum-based alloy due to problems of weight reduction and workability, and the gear 92 is made of iron due to the problem of strength. It is made of a system alloy. That is, the linear expansion coefficient of the material of the housing 91 is larger than the linear expansion coefficient of the material of the gear 92. As a specific example, the linear expansion coefficient of the housing is “2.3E-05”, and the linear expansion coefficient of the gear is “1.1E-05”. For this reason, when used at a low temperature, as shown in FIG. 7, the gap A91 ′ at the low temperature (the gap between the blade tip surface 92a of the gear 92 and the inner peripheral wall surface 91a of the housing 91) is the gap A91 at the ideal use. There is a problem that the power loss is increased and the power loss is increased. On the other hand, when the internal temperature becomes high, the gap (not shown) at high temperature becomes larger than the gap A9 at ideal use, and there is a problem that the pump volumetric efficiency is lowered (leakage amount is increased). That is, there is a problem that the mechanical efficiency is lowered in both cases of high temperature and low temperature of the internal temperature. This defect is considered in view of the relationship between the gap between the inner peripheral wall surface 91b of the housing 91 and the side wall surface 92b of the gear 92 (shown by the gap A92 before the change and the gap A92 ′ after the change in FIG. 7). The same was true.

そこで、案出されたのが本発明であって、本発明は、内部温度の如何にかかわらず、高い機械効率で駆動する外接式ギヤポンプ、及び、該外接式ギヤポンプを備える油圧駆動ユニットを提供することを目的としている。   Accordingly, the present invention has been devised, and the present invention provides an external gear pump that drives with high mechanical efficiency regardless of the internal temperature, and a hydraulic drive unit including the external gear pump. The purpose is that.

上記の目的を達成するために、独立形式の請求項に記載の発明のうち、請求項１に記載の外接式ギヤポンプは、ハウジングと、該ハウジング内に配設された互いに噛合するドリブンギヤ及びドライブギヤとを備えるとともに、前記ハウジング内において前記ドリブンギヤ及びドライブギヤが回転することにより流体を送給するものであって、流体と接触する前記ドリブンギヤ及びドライブギヤの材質の線膨張係数が前記ハウジングの材質の線膨張係数よりも大きいことを特徴としている。   In order to achieve the above object, among the inventions according to the independent claims, the external gear pump according to claim 1 includes a housing, and a driven gear and a drive gear which are disposed in the housing and mesh with each other. And the fluid is fed by rotating the driven gear and the drive gear in the housing, and the linear expansion coefficient of the material of the driven gear and the drive gear in contact with the fluid is that of the material of the housing. It is characterized by being larger than the linear expansion coefficient.

また、他の独立形式の請求項である請求項２に記載の外接式ギヤポンプは、ハウジングと、該ハウジング内に配設された互いに噛合するドリブンギヤ及びドライブギヤとを備えており、前記ハウジング内において前記ドリブンギヤ及びドライブギヤが回転することにより流体を送給する外接式ギヤポンプにおいて、前記ドリブンギヤ及びドライブギヤの材質の線膨張係数が前記ハウジングの材質の線膨張係数と同等であることを特徴としている。   The external gear pump according to claim 2, which is another independent claim, includes a housing, and a driven gear and a drive gear which are disposed in the housing and mesh with each other. In the external gear pump that supplies fluid by rotating the driven gear and the drive gear, the linear expansion coefficient of the material of the driven gear and the drive gear is equal to the linear expansion coefficient of the material of the housing.

別の独立形式の請求項に記載の発明である、請求項６に記載の油圧駆動ユニットは、請求項５記載の外接式ギヤポンプを備えることを特徴としている。
ものである。 A hydraulic drive unit according to claim 6, which is an invention according to another independent type of claim, includes the external gear pump according to claim 5.
Is.

なお、請求項３から５の何れかに記載の外接式ギヤポンプは、請求項１又は２に記載の外接式ギヤポンプの何れかに従属しており、請求項１又は２に記載の外接式ギヤポンプの構成要件を具備している。   The external gear pump according to any one of claims 3 to 5 is dependent on any of the external gear pumps according to claim 1 or 2, and the external gear pump according to claim 1 or 2 is provided. It has configuration requirements.

請求項１及び２に記載の外接式ギヤポンプによれば、内部温度の如何にかかわらず、高い機械効率を保持することができるという効果を奏する。より具体的には、内部温度が低温の場合には、動力損失が増加してしまうことを防止することができるとともに、高温の場合には、ポンプ容積効率が低下してしまうことを防止することができるという効果を奏する。   According to the external gear pump according to claims 1 and 2, there is an effect that high mechanical efficiency can be maintained regardless of the internal temperature. More specifically, the power loss can be prevented from increasing when the internal temperature is low, and the pump volumetric efficiency can be prevented from decreasing when the internal temperature is high. There is an effect that can be.

請求項３から５の何れかに記載の外接式ギヤポンプによれば、いずれも、請求項１及び２に記載の外接式ギヤポンプの奏する効果を有する。   According to the circumscribed gear pump according to any one of claims 3 to 5, both have the effects of the circumscribed gear pump according to claims 1 and 2.

請求項６記載の油圧駆動ユニットによれば、内部温度の如何にかかわらず、外接式ギヤポンプの機械効率が低下してしまうことを防止することができるという効果を奏する。   According to the hydraulic drive unit of the sixth aspect, it is possible to prevent the mechanical efficiency of the external gear pump from being lowered regardless of the internal temperature.

以下、添付図面を参照して、本発明の好適な実施の形態の例（実施例）について説明する。勿論、下記実施例は、本発明の好適な実施例を示すに過ぎず、本発明の技術的範囲は、下記実施例そのものに何ら限定されるものではない。例えば、下記実施例において説明する各部材の線膨脹係数は、あくまで一例であり、それら線膨脹係数の材質に限定されるものではない。   Hereinafter, an example (example) of a preferred embodiment of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings. Of course, the following examples only show preferred examples of the present invention, and the technical scope of the present invention is not limited to the following examples. For example, the linear expansion coefficient of each member described in the following embodiments is merely an example, and is not limited to the material of these linear expansion coefficients.

図１は、本発明の第１の実施例（実施例１）である外接式ギヤポンプ１の断面図である。図１に示すように、第１実施例の外接式ギヤポンプ１は、ハウジング１１と、そのハウジング１１内に配設された両ギヤ１２，１３（以下、適宜、「両ギヤ１２，１３」という。）とによって構成されている。そして、ハウジング１１内には流体（例えば、作動油）が充填されているが、この流体は、両ギヤ１２，１３が回転駆動することによって、流体を送給するのである。この場合、流体は、両ギヤ１２，１３とハウジング１１との間を通って送液されるのである。   FIG. 1 is a sectional view of a circumscribed gear pump 1 which is a first embodiment (embodiment 1) of the present invention. As shown in FIG. 1, the external gear pump 1 of the first embodiment is referred to as a housing 11 and both gears 12 and 13 (hereinafter referred to as “both gears 12 and 13” as appropriate) disposed in the housing 11. ) And. The housing 11 is filled with a fluid (for example, hydraulic oil), and this fluid is supplied by rotating both the gears 12 and 13. In this case, the fluid is fed between the gears 12 and 13 and the housing 11.

ここで、ドリブンギヤ１２の刃先端面１２ａとハウジング１１の内周壁面１１ａとの間、及び、ドライブギヤ１３の刃先端面１３ａとハウジング１１の内周壁面１１ａとの間には、それぞれ間隙Ａ１が形成されている（図１においては、便宜上、ドライブギヤ１３側のみを拡大図示している。）。他方、ドリブンギヤ１２の側壁面１２ｂとハウジング１１の内側壁面１１ｂとの間、及び、ドライブギヤ１３の側壁面１３ｂとハウジング１１の内側壁面１１ｂとの間には、それぞれ間隙Ａ２が形成されている。   Here, gaps A1 are formed between the blade tip surface 12a of the driven gear 12 and the inner peripheral wall surface 11a of the housing 11, and between the blade tip surface 13a of the drive gear 13 and the inner peripheral wall surface 11a of the housing 11, respectively. (In FIG. 1, only the drive gear 13 side is shown in an enlarged view for convenience.) On the other hand, gaps A2 are formed between the side wall surface 12b of the driven gear 12 and the inner wall surface 11b of the housing 11, and between the side wall surface 13b of the drive gear 13 and the inner wall surface 11b of the housing 11, respectively.

ここで、上記ハウジング１１は、鉄系合金で構成されており、両ギヤ１２，１３は、共にアルミ系合金で構成されている。すなわち、両ギヤ１２，１３の線膨張係数は、ハウジング１１の線膨張係数よりも大きくされており、具体例を挙げると、ハウジング１１の線膨脹係数は、「１．１Ｅ−０５」であり、両ギヤ１２，１３の線膨脹係数は、「２．３Ｅ−０５」である。このため、両ギヤ１２，１３の伸縮率は、ハウジング１１の伸縮率よりも大きいのである。   Here, the housing 11 is made of an iron-based alloy, and both the gears 12 and 13 are made of an aluminum-based alloy. That is, the linear expansion coefficient of both the gears 12 and 13 is made larger than the linear expansion coefficient of the housing 11, and as a specific example, the linear expansion coefficient of the housing 11 is “1.1E-05”. The linear expansion coefficient of both the gears 12 and 13 is “2.3E-05”. For this reason, the expansion / contraction rate of both the gears 12 and 13 is larger than the expansion / contraction rate of the housing 11.

以下、図２および図３を参照して、外接式ギヤポンプ１の内部温度の変化による間隙Ａ１，Ａ２の変化について詳細に説明する。なお、図２および図３における、実線部は、変化後を示し、点線部は、変化前（常温時）を示している。   Hereinafter, with reference to FIG. 2 and FIG. 3, the change of the gaps A1 and A2 due to the change of the internal temperature of the external gear pump 1 will be described in detail. 2 and 3, the solid line portion indicates the state after the change, and the dotted line portion indicates the state before the change (at room temperature).

図２は、内部温度が低温時となった場合における間隙Ａ１，Ａ２の変化を示しているが、この図２に示すように、両ギヤ１２，１３の方がハウジング１１に比べてより縮むので、縮小後における間隙Ａ１’，Ａ２’は、収縮前の間隙Ａ１，Ａ２よりも大きくなる。このため、低温となることにより、送液する流体の粘性が大きくなった場合にも、剪断抵抗が大きくなってしまうことを防止することができるのである。すなわち、内部温度が低温時である場合にも、動力損失が増大して機械効率が低下してしまうことを防止することができる。換言すれば、高い機械効率を保持することができるのである。ここで、剪断抵抗の増大には、側壁側の間隙Ａ２’が大きく関係している。   FIG. 2 shows changes in the gaps A1 and A2 when the internal temperature is low. However, as shown in FIG. 2, both the gears 12 and 13 contract more than the housing 11. The gaps A1 ′ and A2 ′ after the reduction are larger than the gaps A1 and A2 before the contraction. For this reason, even when the viscosity of the fluid to be fed increases due to the low temperature, it is possible to prevent the shear resistance from increasing. That is, even when the internal temperature is low, it is possible to prevent the power loss from increasing and the mechanical efficiency from decreasing. In other words, high mechanical efficiency can be maintained. Here, the increase in shear resistance is largely related to the gap A2 'on the side wall.

図３は、内部温度が高温時となった場合における間隙Ａ１，Ａ２の変化を示しているが、この図３に示すように、両ギヤ１２，１３の方がハウジング１１に比べて拡大するために、拡大後における間隙Ａ１”，Ａ２”は、拡大前の間隙Ａ１，Ａ２よりも小さくなる。このため、高温となることにより、送液する流体の粘性が下がった場合にも、ポンプ容積効率が低下してしまう（漏れ量が多くなってしまう）ことを防止することができる。換言すれば、高い機械効率を保持することができるのである。   FIG. 3 shows the change of the gaps A1 and A2 when the internal temperature is high. As shown in FIG. 3, both gears 12 and 13 are larger than the housing 11. In addition, the gaps A1 "and A2" after the enlargement are smaller than the gaps A1 and A2 before the enlargement. For this reason, it is possible to prevent the pump volumetric efficiency from decreasing (the amount of leakage increases) even when the viscosity of the fluid to be fed decreases due to the high temperature. In other words, high mechanical efficiency can be maintained.

なお、送液する流体が作動油である場合には、その粘性が低い方が好ましい。これにより、低温となった場合には、動力損失が増大してしまうことをより防止することができるとともに、高温となった場合にも、動力損失が増大してしまうことをより防止することができる。   In addition, when the fluid to be sent is hydraulic oil, it is preferable that the viscosity is low. As a result, it is possible to prevent the power loss from increasing when the temperature is low, and to further prevent the power loss from increasing when the temperature is high. it can.

図４及び図５は、本発明である外接式ギヤポンプの第２の実施例（実施例２）を図示している。実施例２の外接式ギヤポンプ２を説明するに当たっては、第１実施例と同一の部分には同一の符号を付してその説明を省略し、異なる部分のみを説明する。なお、図４においても、図２及び図３と同様に、実線部は、変化後を示し、点線部は、変化前（常温時）を示している。   4 and 5 show a second embodiment (embodiment 2) of the external gear pump according to the present invention. In the description of the external gear pump 2 according to the second embodiment, the same parts as those of the first embodiment are denoted by the same reference numerals and the description thereof is omitted, and only different parts are described. In FIG. 4, as in FIGS. 2 and 3, the solid line portion indicates the state after the change, and the dotted line portion indicates the state before the change (at room temperature).

実施例２の外接式ギヤポンプ２においては、両ギヤ１２，１３の線膨張係数が、ハウジング１１の材質の線膨張係数と同一とされている。具体例としては、ハウジング１１の線膨脹係数及び両ギヤ１２，１３の線膨脹係数が共に「２．３Ｅ−０５」である。   In the external gear pump 2 of the second embodiment, the linear expansion coefficients of both gears 12 and 13 are the same as the linear expansion coefficient of the material of the housing 11. As a specific example, the linear expansion coefficient of the housing 11 and the linear expansion coefficients of both the gears 12 and 13 are both “2.3E-05”.

図４は、内部温度が低温時となった場合における間隙Ａ１，Ａ２の変化を示しているが、この図４に示すように、両ギヤ１２，１３とハウジング１１とがほぼ同一幅で縮むので、収縮前における間隙Ａ１，Ａ２と収縮後における間隙Ａ１’，Ａ２’は、ほぼ同一となる。従って、低温時となって、送液する流体の粘性が上がった場合にも、動力損失が増加してしまうことを抑制することができるのである。   FIG. 4 shows changes in the gaps A1 and A2 when the internal temperature is low. As shown in FIG. 4, the gears 12 and 13 and the housing 11 are contracted with substantially the same width. The gaps A1 and A2 before contraction and the gaps A1 ′ and A2 ′ after contraction are substantially the same. Therefore, it is possible to suppress an increase in power loss even when the viscosity of the fluid to be fed increases at low temperatures.

図５は、内部温度が高温時となった場合における間隙Ａ１，Ａ２の変化を示しているが、この図５に示すように、両ギヤ１２，１３とハウジング１１とがほぼ同一幅に広がるので、収縮前における間隙Ａ１，Ａ２と収縮後における間隙Ａ１”，Ａ２”は、ほぼ同一となる。従って、低温時となって、送液する流体の粘性が下がった場合にも、ポンプ容積効率が低下してしまうことを抑制することができるのである。   FIG. 5 shows the change of the gaps A1 and A2 when the internal temperature is high. As shown in FIG. 5, both the gears 12 and 13 and the housing 11 are spread to almost the same width. The gaps A1 and A2 before contraction and the gaps A1 "and A2" after contraction are substantially the same. Therefore, it is possible to prevent the pump volumetric efficiency from being lowered even when the viscosity of the fluid to be fed decreases at low temperatures.

次に、本発明の油圧駆動ユニットの実施例（実施例３）について説明する。図６は、実施例３である油圧駆動ユニット３の部分断面図である。図６に示すように、油圧駆動ユニット３は、外接式ギヤポンプ１と、電動モータ３１と、油タンク３２と、バルブ３３と、ハウジング３４と、アクチュエータ３５とを備えている。   Next, an embodiment (Example 3) of the hydraulic drive unit of the present invention will be described. FIG. 6 is a partial cross-sectional view of the hydraulic drive unit 3 according to the third embodiment. As shown in FIG. 6, the hydraulic drive unit 3 includes a circumscribed gear pump 1, an electric motor 31, an oil tank 32, a valve 33, a housing 34, and an actuator 35.

電動モータ３１は、外接式ギヤポンプ１を駆動するものであって、油タンク３２は、流体の一種である作動油を貯留するものであり、バルブ３３は、ハウジング３４の内部に形成されるとともに、油タンク３２とアクチュエータ３５とを繋ぐ油路を形成している。アクチュエータ３５は、伸縮することによって種々の装置を駆動するものである。   The electric motor 31 drives the external gear pump 1, the oil tank 32 stores hydraulic oil, which is a kind of fluid, and the valve 33 is formed inside the housing 34, An oil passage connecting the oil tank 32 and the actuator 35 is formed. The actuator 35 drives various devices by expanding and contracting.

このように油圧駆動ユニット３は、外接式ギヤポンプ１を備えているので、寒冷地等で使用することによって内部温度が低温である場合にも、外接式ギヤポンプ１の機械効率が低下してしまうことを防止することができ、電動モータ３１に過大な電流が流れることによって電動モータ３２が故障してしまうことを防止することができる。特に、低温時の場合には、動力損失が大きくなるために、顕著な効果を奏する。   As described above, since the hydraulic drive unit 3 includes the external gear pump 1, the mechanical efficiency of the external gear pump 1 is reduced even when the internal temperature is low due to use in a cold district or the like. It is possible to prevent the electric motor 32 from failing due to an excessive current flowing through the electric motor 31. In particular, when the temperature is low, the power loss becomes large, so that a remarkable effect is achieved.

以上、実施例に基づき本発明を説明したが、上記実施例は、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改良変形が可能であることはいうまでもなく、本発明の技術的範囲には、これらの改良変形も含まれる。   The present invention has been described based on the embodiments. However, it goes without saying that the above embodiments can be variously improved and modified without departing from the spirit of the present invention. These modifications are also included.

例えば、実施例１においては、ハウジング１１が鉄系合金により構成されるとともに、両ギヤ１２，１３がアルミ系合金により構成されている。しかしながら、必ずしも、前記組み合わせに限定されるものではなく、ハウジング１１が鉄系合金により構成されるとともに、両ギヤ１２，１３が黄銅系合金により構成されても良い。この場合の線膨脹係数は、ハウジング１１の線膨脹係数は「１．１Ｅ−０５」であり、両ギヤ１２，１３の線膨脹係数は「２．３Ｅ−０５」である。   For example, in the first embodiment, the housing 11 is made of an iron-based alloy, and both the gears 12 and 13 are made of an aluminum-based alloy. However, the combination is not necessarily limited to the above, and the housing 11 may be made of an iron-based alloy and the gears 12 and 13 may be made of a brass-based alloy. In this case, the linear expansion coefficient of the housing 11 is “1.1E-05”, and the linear expansion coefficients of both gears 12 and 13 are “2.3E-05”.

また、実施例２は、ハウジング１１の線膨脹係数と両ギヤ１２，１３の線膨張係数とが同一値とされているが、両係数が同等の範囲であれば、ハウジング１１の線膨脹係数が両ギヤ１２，１３の線膨脹係数よりも多少大きくても良い。   In the second embodiment, the linear expansion coefficient of the housing 11 and the linear expansion coefficients of both the gears 12 and 13 are set to the same value. However, if the two coefficients are in the same range, the linear expansion coefficient of the housing 11 is The linear expansion coefficient of both gears 12 and 13 may be slightly larger.

更に、実施例３は、実施例１の外接式ギヤポンプ１を備える油圧駆動ユニット３であるが、実施例１の外接式ギヤポンプ１に代えて、実施例２の外接式ギヤポンプ２としても良い。すなわち、両ギヤ１２，１３の線膨脹係数とハウジング１１の線膨脹係数とが同等であっても良い。   Further, the third embodiment is a hydraulic drive unit 3 including the external gear pump 1 of the first embodiment, but the external gear pump 2 of the second embodiment may be used instead of the external gear pump 1 of the first embodiment. That is, the linear expansion coefficient of both the gears 12 and 13 and the linear expansion coefficient of the housing 11 may be equivalent.

図１は、本発明の実施例１の外接式ギヤポンプの断面図であり、（ａ）は正方断面図であり、（ｂ）は側方断面図である。1A and 1B are sectional views of a circumscribed gear pump according to a first embodiment of the present invention. FIG. 1A is a square sectional view, and FIG. 1B is a side sectional view. 図２は、本発明の実施例１の外接式ギヤポンプの内部温度が低温である場合における断面図であり、（ａ）は正方断面図であり、（ｂ）は側方断面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view when the internal temperature of the external gear pump according to the first embodiment of the present invention is low, (a) is a square cross-sectional view, and (b) is a side cross-sectional view. 図３は、本発明の実施例１の外接式ギヤポンプの内部温度が高温である場合における断面図であり、（ａ）は正方断面図であり、（ｂ）は側方断面図である。FIG. 3 is a cross-sectional view when the internal temperature of the external gear pump according to the first embodiment of the present invention is high, (a) is a square cross-sectional view, and (b) is a side cross-sectional view. 図４は、本発明の実施例２の外接式ギヤポンプの内部温度が低温である場合における断面図であり、（ａ）は正方断面図であり、（ｂ）は側方断面図である。FIG. 4 is a cross-sectional view when the internal temperature of the external gear pump according to the second embodiment of the present invention is low, (a) is a square cross-sectional view, and (b) is a side cross-sectional view. 図５は、本発明の実施例２の外接式ギヤポンプの内部温度が高温である場合における断面図であり、（ａ）は正方断面図であり、（ｂ）は側方断面図である。FIG. 5 is a cross-sectional view when the internal temperature of the external gear pump according to the second embodiment of the present invention is high, (a) is a square cross-sectional view, and (b) is a side cross-sectional view. 図６は、本発明の実施例３の油圧駆動ユニットの概略断面図である。FIG. 6 is a schematic sectional view of the hydraulic drive unit according to the third embodiment of the present invention. 図７は、従来技術の外接式ギヤポンプの断面図であり、（ａ）は正方断面図であり、（ｂ）は側方断面図である。FIG. 7 is a cross-sectional view of a conventional circumscribed gear pump, where (a) is a square cross-sectional view and (b) is a side cross-sectional view.

符号の説明Explanation of symbols

１，２ 外接式ギヤポンプ
１１ ハウジング
１１ａ 内周壁面
１２ ドリブンギヤ
１２ａ 刃先端面
１２ｂ 側壁面
１３ ドライブギヤ
１３ａ 刃先端面
１３ｂ 側壁面
３ 油圧駆動ユニット
３１ 電動モータ
３２ 油タンク
３３ バルブ
３４ ハウジング
３５ アクチュエータ
Ａ１ 間隙
Ａ２ 間隙
Ａ１’ 間隙
Ａ２’ 間隙
Ａ１” 間隙
Ａ２” 間隙 1, 2 External gear pump 11 Housing 11a Inner peripheral wall surface 12 Driven gear 12a Blade tip surface 12b Side wall surface 13 Drive gear 13a Blade tip surface 13b Side wall surface 3 Hydraulic drive unit 31 Electric motor 32 Oil tank 33 Valve 34 Housing 35 Actuator A1 Gap A2 Gap A1 'Gap A2' Gap A1 "Gap A2" Gap

Claims (6)

ハウジングと、該ハウジング内に配設された互いに噛合するドリブンギヤ及びドライブギヤとを備えるとともに、前記ハウジング内において前記ドリブンギヤ及びドライブギヤが回転することにより流体を送給する外接式ギヤポンプにおいて、
前記ドリブンギヤ及びドライブギヤの材質の線膨張係数が前記ハウジングの材質の線膨張係数よりも大きいことを特徴とする外接式ギヤポンプ。 In an external gear pump that includes a housing and a driven gear and a drive gear that are disposed in the housing and mesh with each other, and that supplies fluid by rotating the driven gear and the drive gear in the housing,
An external gear pump characterized in that the linear expansion coefficient of the material of the driven gear and the drive gear is larger than the linear expansion coefficient of the material of the housing. ハウジングと、該ハウジング内に配設された互いに噛合するドリブンギヤ及びドライブギヤとを備えており、前記ハウジング内において前記ドリブンギヤ及びドライブギヤが回転することにより流体を送給する外接式ギヤポンプにおいて、
前記ドリブンギヤ及びドライブギヤの材質の線膨張係数が前記ハウジングの材質の線膨張係数と同等であることを特徴とする外接式ギヤポンプ。 In an external gear pump that includes a housing and a driven gear and a drive gear that are disposed in the housing and mesh with each other, and the fluid is supplied by rotating the driven gear and the drive gear in the housing.
An external gear pump characterized in that the linear expansion coefficient of the material of the driven gear and the drive gear is equal to the linear expansion coefficient of the material of the housing. 寒冷地仕様であることを特徴とする請求項１または２に記載の外接式ギヤポンプ。   The external gear pump according to claim 1 or 2, wherein the external gear pump has a cold district specification. ドリブンギヤ及びドライブギヤにより送給される液体は、低粘性のものであることを特徴とする請求項１から３の何れかに記載の外接式ギヤポンプ。   The external gear pump according to any one of claims 1 to 3, wherein the liquid fed by the driven gear and the drive gear is of low viscosity. 油圧駆動ユニット用であることを特徴とする請求項１から４の何れかに記載の外接式ギヤポンプ。   The external gear pump according to any one of claims 1 to 4, wherein the external gear pump is used for a hydraulic drive unit. 請求項５記載の外接式ギヤポンプを備えていることを特徴とする油圧駆動ユニット。   A hydraulic drive unit comprising the external gear pump according to claim 5.
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