JP2006170194A - Control device of compressor and gas turbine power generation plant having this - Google Patents

Control device of compressor and gas turbine power generation plant having this Download PDF

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Kazuhiro Takeda
一浩 武多
Kazuko Takeshita
和子 竹下
Makoto Tsutsui
誠 筒井
Hiroaki Yoshida
裕明 吉田
Kengo Hirano
謙吾 平野
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a control device of a compressor with excellent responsiveness for the change of the compression state (compressor intake side temperature, pressure, gas specific gravity, or differential pressure between suction side pressure and discharge side pressure) of fuel gas, air, etc., fed into the compressor. <P>SOLUTION: The control device of the compressor controls the compressor to feed combustion gas, etc., into a header tank connected to a gas turbine, etc. In the control device of the compressor, an increase and decrease in a load command value is corrected on and from the load command value input from outside according to a measured value by measuring the compression state of the fuel gas to output into a flow rate adjusting means of the compressor. <P>COPYRIGHT: (C)2006,JPO&NCIPI

Description

本発明は、燃料ガス等を圧縮する圧縮機の制御装置、空気或いは不活性ガスを圧送する圧縮機の制御装置、及び圧縮機、制御装置を有するガスタービン発電プラントに関するものである。   The present invention relates to a control device for a compressor that compresses fuel gas or the like, a control device for a compressor that pumps air or an inert gas, and a compressor and a gas turbine power plant having the control device.

従来、燃料ガス用圧縮機の吐出圧力を設定範囲内に保つようにガスタービンへの燃料ガス供給量を調節する制御手段を備えたガスタービン用燃料ガス供給装置において、上記制御手段を、上記吐出圧力を検出する圧力検出器からの信号を比例、積分演算して、この信号が設定値より低い場合にはバイパス弁の開度を小とする一方、この信号が上記設定値より高い場合には、上記開度を大とするバイパス弁操作信号を出力するＰＩ演算部と、上記ガスタービンの回転速度を検出して、この検出速度に基づいて、ガスタービンへの燃料供給流路に設けたガスタービン調速弁の開度を調節するガスタービン調速器からの調速弁操作信号を入力信号とし、この弁開度が大である程、燃料ガス消費量を大とする燃料信号を出力する第１演算回路と、この燃料信号を入力信号とし、上記弁操作信号に加算される出力信号を、上記燃料ガス消費量が大である程、上記バイパス弁の開度を小とする弁操作信号とする第２演算回路とから形成したことを特徴とするガスタービン用燃料ガス供給装置が提案されている（例えば、特許文献１。）。   2. Description of the Related Art Conventionally, in a gas turbine fuel gas supply apparatus having a control means for adjusting a fuel gas supply amount to a gas turbine so as to keep a discharge pressure of a fuel gas compressor within a set range, the control means includes the discharge gas The signal from the pressure detector that detects the pressure is proportionally and integrated, and when this signal is lower than the set value, the opening of the bypass valve is reduced, while when this signal is higher than the set value, , A PI calculation unit that outputs a bypass valve operation signal with a large opening, and a rotational speed of the gas turbine, and a gas provided in a fuel supply flow path to the gas turbine based on the detected speed The control valve operation signal from the gas turbine governor that adjusts the opening of the turbine speed control valve is used as an input signal, and the fuel signal that increases the fuel gas consumption is output as the valve opening increases. The first arithmetic circuit and this A second arithmetic circuit having a charge signal as an input signal and an output signal to be added to the valve operation signal as a valve operation signal for decreasing the opening degree of the bypass valve as the fuel gas consumption amount increases. A fuel gas supply device for a gas turbine characterized by being formed from is proposed (for example, Patent Document 1).

特許第３１３７４９８号公報Japanese Patent No. 3137498

しかしながら、圧縮機に供給される燃料ガスの圧縮状態（圧縮機吸入側温度、圧力、ガス比重又は吸入側圧力と吐出側圧力と差圧）が、燃料ガスの供給源の種類（ガス井戸、或いはガスタンク）、燃料ガス供給源に並列して接続された他のガス需要先での使用状況、季節、昼夜の気温変化により色々変化しているにも係わらず、その変化に対応できるようになっておらず、燃料ガス供給装置として応答性の悪いものであった。   However, the compression state of the fuel gas supplied to the compressor (compressor suction side temperature, pressure, gas specific gravity or suction side pressure and discharge side pressure and differential pressure) depends on the type of fuel gas supply source (gas well or Gas tanks), and other gas demands connected in parallel to the fuel gas supply source, but the situation has changed in spite of changes due to changes in the seasons, daytime and nighttime temperatures. As a fuel gas supply device, the response was poor.

本発明は、このような従来の構成が有していた問題を解決しようとするものであり、燃料ガス、空気等のガスの圧縮状態（圧縮機吸入側温度、圧力、ガス比重又は吸入側圧力と吐出側圧力と差圧）の変動に対して応答性の良い圧縮機の制御装置及びこれを有するガスタービン発電プラントを提供することを目的とするものである。   The present invention is intended to solve the problems of such a conventional configuration, and a compressed state of a gas such as fuel gas or air (compressor suction side temperature, pressure, gas specific gravity or suction side pressure). It is an object of the present invention to provide a compressor control device having good responsiveness to fluctuations in discharge pressure and differential pressure and a gas turbine power plant having the same.

上記の問題点に対し本発明は、以下の各手段を以って課題の解決を図る。
（１）第１の手段の圧縮機の制御装置は、圧縮機を制御する圧縮機の制御装置において、前記圧縮機によりガスが供給されるヘッダタンクの圧力を設定する圧力設定器と、前記圧力設定器にて設定された供給圧力設定値と前記ヘッダタンクの圧力を検出するヘッダタンク圧力計にて計測された供給圧力計測値とを比較して圧力差に応じた圧力操作値を演算する圧力調節器と、ガスの圧縮状態を計測し計測値に応じて外部から入力された負荷指令値を増減する補正を行い補正後の負荷指令値を算出する圧縮状態補正器と、前記圧縮状態補正器にて演算された補正後の負荷指令値を入力して弁操作値を演算する指令値関数発生器と、前記指令値関数発生器にて演算された弁操作値に前記圧力操作値を補正操作値として加算し弁操作補正値を算出する開度指令加算器と、前記開度指令加算器にて演算された弁操作補正値を入力すると共に前記弁操作補正値が所定値以上であるときに前記弁操作補正値の増大に伴って増加する流量調整開度指令値を演算しこれを操作信号として前記圧縮機の流入量調整手段に出力する流量調整手段用関数発生器と、前記開度指令加算器にて演算された前記弁操作補正値を受信すると共に前記弁操作補正値が前記所定値未満であるときに、前記弁操作補正値の増大に伴って減少するリサイクル弁開度指令値を演算し前記圧縮機の吐出側と吸入側とを連結するリサイクルラインに介装されたリサイクル弁の制御信号として発生するリサイクル弁用関数発生器とを備えたことを特徴とする。 In order to solve the above problems, the present invention aims to solve the problems by the following means.
(1) The compressor control device of the first means is a compressor control device for controlling a compressor, a pressure setting device for setting a pressure of a header tank supplied with gas by the compressor, and the pressure Pressure for calculating the pressure operation value according to the pressure difference by comparing the supply pressure set value set by the setter with the supply pressure measurement value measured by the header tank pressure gauge that detects the header tank pressure A controller, a compression state corrector for measuring a gas compression state, performing a correction to increase or decrease a load command value input from the outside according to the measurement value, and calculating a corrected load command value; and the compression state corrector A command value function generator that calculates the valve operation value by inputting the corrected load command value calculated in step, and corrects the pressure operation value to the valve operation value calculated by the command value function generator. Add the value as a value to calculate the valve operation correction value. An opening command adder and a valve operation correction value calculated by the opening command adder are input, and increase when the valve operation correction value increases when the valve operation correction value is equal to or greater than a predetermined value. The flow rate adjustment opening command value to be calculated and output as an operation signal to the inflow amount adjustment means of the compressor, and the valve operation correction calculated by the opening degree command adder When the valve operation correction value is less than the predetermined value, a recycle valve opening command value that decreases with an increase in the valve operation correction value is calculated and a discharge side and a suction side of the compressor And a function generator for a recycle valve that is generated as a control signal for a recycle valve that is interposed in a recycle line that connects to the recycle line.

（２）第２の手段の圧縮機の制御装置は、上記第１の手段において、前記ガスの圧縮状態は前記圧縮機の入口側に設けられた入口ガス温度計にて計測され、前記圧縮状態補正器は、前記負荷指令値を、前記入口ガス温度計にて計測された入口温度計測値に基づき増減して前記補正後の負荷指令値を算出するものであることを特徴とする。   (2) In the compressor control apparatus of the second means, in the first means, the compressed state of the gas is measured by an inlet gas thermometer provided on the inlet side of the compressor, and the compressed state The corrector calculates the corrected load command value by increasing or decreasing the load command value based on the inlet temperature measurement value measured by the inlet gas thermometer.

（３）第３の手段の圧縮機の制御装置は、上記第１の手段において、前記ガスの圧縮状態は前記圧縮機の入口側に設けられたガス比重計にて計測され、前記圧縮状態補正器は、前記負荷指令値を、前記ガス比重計にて計測されたガスの比重計測値に基づき増減して前記補正後の負荷指令値を算出するものであることを特徴とする。   (3) The compressor control device of the third means is the above first means, wherein the compression state of the gas is measured by a gas hydrometer provided on the inlet side of the compressor, and the compression state correction is performed. The device is characterized in that the load command value is increased or decreased based on the measured specific gravity value of the gas measured by the gas hydrometer to calculate the corrected load command value.

（４）第４の手段の圧縮機の制御装置は、上記第１の手段において、前記ガスの圧縮状態は前記圧縮機の入口側に設けられた入口ガス圧力計及び出口側に設けられた出口ガス圧力計にて計測され、前記圧縮状態補正器は、前記負荷指令値を、前記入口ガス圧力計にて計測された入口圧力計測値に基づき増減すると共に、前記入口ガス圧力計にて計測された入口圧力計測値と出口ガス圧力計にて計測されたガスの出口圧力計測値との圧力比に基づき増減して前記補正後の負荷指令値を算出するものであることを特徴とする。   (4) The compressor control device of the fourth means is the above-mentioned first means, wherein the compressed state of the gas is an inlet gas pressure gauge provided on the inlet side of the compressor and an outlet provided on the outlet side. Measured with a gas pressure gauge, the compression state corrector increases or decreases the load command value based on the inlet pressure measurement value measured with the inlet gas pressure gauge, and is measured with the inlet gas pressure gauge. The corrected load command value is calculated based on a pressure ratio between the measured inlet pressure value and the measured gas outlet pressure value measured by the outlet gas pressure gauge.

（５）第５の手段の圧縮機の制御装置は、上記第１の手段において、前記ガスの圧縮状態は前記圧縮機の入口側に設けられた入口ガス温度計及びガス比重計にて計測され、前記圧縮状態補正器は、前記負荷指令値を、前記入口ガス温度計にて計測された入口温度計測値に基づき増減すると共に、前記ガス比重計にて計測されたガスの比重計測値に基づき増減して前記補正後の負荷指令値を算出するものであることを特徴とする。   (5) In the compressor control apparatus of the fifth means, in the first means, the compression state of the gas is measured by an inlet gas thermometer and a gas hydrometer provided on the inlet side of the compressor. The compression state corrector increases or decreases the load command value based on the inlet temperature measured value measured by the inlet gas thermometer, and based on the gas specific gravity measured value measured by the gas hydrometer. The corrected load command value is calculated by increasing / decreasing.

（６）第６の手段の圧縮機の制御装置は、上記第１の手段において、前記ガスの圧縮状態は前記圧縮機の入口側に設けられた入口ガス温度計及び入口ガス圧力計にて計測されると共に出口側に設けられた出口ガス圧力計にて計測され、前記圧縮状態補正器は、前記負荷指令値を、前記入口ガス温度計にて計測された入口温度計測値に基づき増減し、前記入口ガス圧力計にて計測された入口圧力計測値に基づき増減すると共に、前記入口ガス圧力計にて計測された入口圧力計測値と出口ガス圧力計にて計測されたガスの出口圧力計測値との圧力比に基づき増減して前記補正後の負荷指令値を算出するものであることを特徴とする。   (6) The compressor control device of the sixth means is the above first means, wherein the compression state of the gas is measured by an inlet gas thermometer and an inlet gas pressure gauge provided on the inlet side of the compressor. Is measured with an outlet gas pressure gauge provided on the outlet side, the compression state corrector increases or decreases the load command value based on the inlet temperature measured value measured by the inlet gas thermometer, Based on the inlet pressure measurement value measured by the inlet gas pressure gauge, the inlet pressure measurement value measured by the inlet gas pressure gauge and the gas outlet pressure measurement value measured by the outlet gas pressure gauge The corrected load command value is calculated by increasing or decreasing based on the pressure ratio.

（７）第７の手段の圧縮機の制御装置は、上記第１の手段において、前記ガスの圧縮状態は前記圧縮機の入口側に設けられたガス比重計及び入口ガス圧力計にて計測されると共に出口側に設けられた出口ガス圧力計にて計測され、前記圧縮状態補正器は、前記負荷指令値を、前記ガス比重計にて計測されたガスの比重計測値に基づき増減し、前記入口ガス圧力計にて計測された入口圧力計測値に基づき増減すると共に、前記入口ガス圧力計にて計測された入口圧力計測値と出口ガス圧力計にて計測されたガスの出口圧力計測値との圧力比に基づき増減して前記補正後の負荷指令値を算出するものであることを特徴とする。   (7) In the compressor control apparatus of the seventh means, in the first means, the compression state of the gas is measured by a gas hydrometer and an inlet gas pressure gauge provided on the inlet side of the compressor. Measured at an outlet gas pressure gauge provided on the outlet side, the compression state corrector increases or decreases the load command value based on a measured specific gravity value of the gas measured by the gas hydrometer, Based on the inlet pressure measurement value measured with the inlet gas pressure gauge, the inlet pressure measurement value measured with the inlet gas pressure gauge and the outlet pressure measurement value of the gas measured with the outlet gas pressure gauge, The corrected load command value is calculated by increasing / decreasing based on the pressure ratio.

（８）第８の手段の圧縮機の制御装置は、上記第１の手段において、前記ガスの圧縮状態は前記圧縮機の入口側に設けられた入口ガス温度計、入口ガス圧力計及びガス比重計にて計測されると共に出口側に設けられた出口ガス圧力計にて計測され、前記圧縮状態補正器は、前記負荷指令値を、前記入口ガス温度計にて計測された入口温度計測値に基づき増減し、前記ガス比重計にて計測されたガスの比重計測値に基づき増減し、前記入口ガス圧力計にて計測された入口圧力計測値に基づき増減すると共に、前記入口ガス圧力計にて計測された入口圧力計測値と出口ガス圧力計にて計測されたガスの出口圧力計測値との圧力比に基づき増減して前記補正後の負荷指令値を算出するものであることを特徴とする。   (8) The compressor control apparatus according to the eighth means is the above first means, wherein the compression state of the gas is an inlet gas thermometer, inlet gas pressure gauge and gas specific gravity provided on the inlet side of the compressor. Measured by an outlet gas pressure gauge provided on the outlet side, and the compression state corrector converts the load command value to an inlet temperature measured value measured by the inlet gas thermometer. It increases or decreases based on the specific gravity measurement value of the gas measured by the gas hydrometer, and increases or decreases based on the inlet pressure measurement value measured by the inlet gas pressure gauge. The corrected load command value is calculated based on a pressure ratio between the measured inlet pressure measurement value and the outlet gas measurement value of the gas measured by the outlet gas pressure gauge. .

（９）第９の手段の圧縮機の制御装置は、上記第１乃至８のいずれかの手段において、前記圧力調節器から入力された前記圧力操作値と前記ヘッダタンクの下流側に設けられたタンク出口側ライン流量計にて計測されたタンク出口側流量計測値とを加算して圧力操作補正値を出力する加算器と、前記圧力操作補正値とヘッダタンク供給ライン流量計にて計測されたタンク供給流量計測値との差に応じて前記補正操作値を演算する流量調節器とを備え、前記開度指令加算器は、前記指令値関数発生器にて演算された前記弁操作値と前記流量調節器から入力された前記補正操作値とを加算し前記弁操作補正値を算出するものであることを特徴とする。   (9) A compressor control device according to a ninth means is provided on the downstream side of the pressure operation value inputted from the pressure regulator and the header tank in any one of the first to eighth means. An adder that outputs the pressure operation correction value by adding the tank outlet side flow rate measurement value measured by the tank outlet side line flow meter, and the pressure operation correction value and the header tank supply line flow meter. A flow rate controller for calculating the correction operation value according to a difference from a tank supply flow rate measurement value, and the opening degree command adder and the valve operation value calculated by the command value function generator The valve operation correction value is calculated by adding the correction operation value input from the flow controller.

（１０）第１０の手段の圧縮機の制御装置は、上記第１乃至９のいずれかの手段において、前記流入量調整手段は、前記圧縮機の入口に設けられる入口ガイドベーンであることを特徴とする。   (10) In the compressor control device of the tenth means, in any one of the first to ninth means, the inflow amount adjusting means is an inlet guide vane provided at an inlet of the compressor. And

（１１）第１１の手段の圧縮機の制御装置は、上記第１乃至９のいずれかの手段において、前記流入量調整手段は、前記圧縮機を回転させる原動機の回転数制御器であることを特徴とする。   (11) In the compressor control apparatus of the eleventh means, in any one of the first to ninth means, the inflow amount adjusting means is a motor speed controller for rotating the compressor. Features.

（１２）第１２の手段の圧縮機の制御装置は、上記第１乃至１１のいずれかの手段において、前記ヘッダタンクの出口側はガスタービンに接続されると共に、前記ガスは前記ガスタービンへの燃焼ガスであることを特徴とする。   (12) In the compressor control device of the twelfth means, in any one of the first to eleventh means, an outlet side of the header tank is connected to a gas turbine, and the gas is supplied to the gas turbine. It is a combustion gas.

（１３）第１３の手段のガスタービン発電プラントは、燃料ガス供給源に接続された燃料ガス供給ラインと、前記燃料ガス供給ラインに接続された圧縮機吸入ラインと、前記圧縮機吸入ラインに介装された入口ガイドベーンと、前記圧縮機吸入ラインに入口側が接続された圧縮機と、前記圧縮機を駆動する原動機と、前記圧縮機の出口側に接続された圧縮機吐出ラインと、前記圧縮機吐出ラインと前記燃料ガス供給ラインとを接続するリサイクルラインと、前記リサイクルラインに介装されたリサイクル弁と、前記圧縮機吐出ラインに接続されたヘッダタンク供給ラインと、前記ヘッダタンク供給ラインに入口側が接続されたヘッダタンクと、前記ヘッダタンクの出口側に接続されたタンク出口側ラインと、前記タンク出口側ラインに接続され発電機を駆動するガスタービンと、上記第１２に記載の圧縮機の制御装置とを備えたことを特徴とする。   (13) A gas turbine power plant as a thirteenth means includes a fuel gas supply line connected to a fuel gas supply source, a compressor suction line connected to the fuel gas supply line, and a compressor suction line. An installed inlet guide vane, a compressor having an inlet side connected to the compressor suction line, a prime mover driving the compressor, a compressor discharge line connected to an outlet side of the compressor, and the compression A recycle line connecting the compressor discharge line and the fuel gas supply line, a recycle valve interposed in the recycle line, a header tank supply line connected to the compressor discharge line, and the header tank supply line Connected to the header tank connected to the inlet side, the tank outlet side line connected to the outlet side of the header tank, and the tank outlet side line A gas turbine driving a generator, characterized by comprising a control device of a compressor according to the twelfth.

特許請求の範囲に記載の各請求項に係る発明は、上記の（１）〜（１３）に記載の各手段を採用しており、外部から入力された負荷指令値にガスの圧縮状態（圧縮機吸入側温度、圧力、ガス比重又は吸入側圧力と吐出側圧力と差圧の少なくともいずれか１つ）を計測し計測値に応じて前記負荷指令値を増減する補正を行うようにしたので、ガスの圧縮状態の変動に対する制御性を改善することができる。   The invention according to each claim described in the claims employs the respective means described in the above (1) to (13), and the gas compression state (compression) is applied to the load command value input from the outside. Since the machine suction side temperature, pressure, gas specific gravity or at least one of suction side pressure, discharge side pressure and differential pressure) is measured, the load command value is increased or decreased according to the measured value. Controllability to fluctuations in the compressed state of the gas can be improved.

以下、本発明の各実施の形態を図１〜図１８に基づいて説明する。
なお、以下に、ガスタービン発電プラントに適用される圧縮機の制御装置の例を示すが、これに限定されるものではなく、各実施例に係る圧縮機の制御装置は、都市ガス供給配管網に都市ガスを圧送する圧縮機の制御装置、プロパンガス、天然ガス生産地から天然ガスを輸送するためのパイプラインの途中に介装される圧縮機の制御装置、ボイラ、石炭ガス化炉に燃焼用空気を圧送する圧縮機の制御装置、或いは不活性ガスを圧送する圧縮機の制御装置等にも適用可能である。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to FIGS.
In addition, although the example of the control apparatus of the compressor applied to a gas turbine power plant is shown below, it is not limited to this, The control apparatus of the compressor which concerns on each Example is a city gas supply piping network Compressor for pumping city gas, propane gas, compressor controller installed in the middle of pipeline for transporting natural gas from natural gas production area, boiler, burning in coal gasifier The present invention can also be applied to a compressor control device that pumps air for use, or a compressor control device that pumps an inert gas.

図１〜図１４は、本発明の第１の実施の形態を示すものであり、図１は、本発明の第１の実施の形態に係る燃料ガス圧縮供給ライン及び圧縮機の制御装置のブロック図、図２は、図１の変形例を示すブロック図である。
図３は、図１の圧縮状態補正器の詳細ブロック図であり、（ａ）は、圧縮状態補正器の第一の例を示す制御ブロック図、（ｂ）は、第二の例を示す制御ブロック図である。
図４は、図３の温度関数発生器における入口温度計測値と入口温度補正係数との関係を例示したグラフ、図５は、図３の圧力関数発生器における入口圧力計測値と入口圧力補正係数との関係を例示したグラフ、図６は、図３の圧力比関数発生器における圧力比率と圧力比補正係数との関係を例示したグラフ、図７は、図３のガス比重関数発生器における比重計測値と比重補正係数との関係を例示したグラフである。 1 to 14 show a first embodiment of the present invention, and FIG. 1 is a block diagram of a fuel gas compression supply line and a compressor control apparatus according to the first embodiment of the present invention. FIG. 2 is a block diagram showing a modification of FIG.
3 is a detailed block diagram of the compression state corrector of FIG. 1, (a) is a control block diagram showing a first example of the compression state corrector, and (b) is a control showing a second example. It is a block diagram.
4 is a graph illustrating the relationship between the inlet temperature measurement value and the inlet temperature correction coefficient in the temperature function generator of FIG. 3, and FIG. 5 is the inlet pressure measurement value and the inlet pressure correction coefficient in the pressure function generator of FIG. 6 is a graph illustrating the relationship between the pressure ratio and the pressure ratio correction coefficient in the pressure ratio function generator in FIG. 3, and FIG. 7 is the specific gravity in the gas specific gravity function generator in FIG. It is the graph which illustrated the relationship between a measured value and specific gravity correction coefficient.

図８は、図１の流量調整手段用関数発生器における入口圧力計測値により流量調整開度指令値を変化させる場合の弁操作補正値と流量調整開度指令値との関係を例示したグラフである。
図９は、図１の指令値関数発生器における補正後の負荷指令値と供給圧力設定値との関係を弁操作値をパラメータとして例示した特性図、図１０は、図１の指令値関数発生器における補正後の負荷指令値と弁操作値との関係を例示したグラフである。
図１１は、図１の流量調整手段用関数発生器における弁操作補正値と流量調整開度指令値との関数を例示したグラフ、図１２は、図１のリサイクル弁用関数発生器における弁操作補正値とリサイクル弁開度指令値との関数を例示したグラフ、図１３は、図１の吐出流量制御設定値関数発生器における流量調整開度指令値と吐出流量設定値との関数を例示したグラフである。
図１４は、図１の吐出流量制御設定値関数発生器におけるアンチサージ制御ラインにおけるＩＧＶ開度と流量設定値との関係を示す図である。 FIG. 8 is a graph illustrating the relationship between the valve operation correction value and the flow rate adjustment opening command value when the flow rate adjustment opening command value is changed by the measured inlet pressure in the function generator for flow rate adjusting means in FIG. is there.
9 is a characteristic diagram illustrating the relationship between the corrected load command value and the supply pressure set value in the command value function generator of FIG. 1 using the valve operation value as a parameter, and FIG. 10 is the command value function generation of FIG. It is the graph which illustrated the relationship between the load command value after correction | amendment in a vessel, and valve operation value.
FIG. 11 is a graph illustrating a function of the valve operation correction value and the flow adjustment opening command value in the flow rate adjusting means function generator of FIG. 1, and FIG. 12 is a valve operation in the recycle valve function generator of FIG. FIG. 13 illustrates a function of the flow rate adjustment opening command value and the discharge flow rate setting value in the discharge flow rate control set value function generator of FIG. 1. It is a graph.
FIG. 14 is a diagram showing the relationship between the IGV opening and the flow rate set value in the antisurge control line in the discharge flow rate control set value function generator of FIG.

図１に図示のように、燃料ガス供給源５には、燃料ガス供給ライン（配管）６、燃料ガスの流入を調整する流入量調整手段としての入口ガイドベーン（ｉｎｌｅｔ ｇｕｉｄｅ ｖａｎｅ、又は入口案内翼。以下、「ＩＧＶ」と称する。）１３及び圧縮機吸入ライン（配管）７を介して、圧縮機１の吸入口が接続されている。
この圧縮機１の回転軸は、図示略のクラッチ等を介して蒸気タービン、電動モータ等の原動機（モータ）２に連結されている。
なお、燃料ガス供給源５から供給される燃料ガスの諸条件（流体温度、入口流体圧力、流体比重等）は、燃料ガス供給源５の種類（ガス井戸、或いはガスタンク）、燃料ガス供給源５に並列して接続されている他のガス需要先での使用状況、季節、昼夜の気温変化により、色々変化する。 As shown in FIG. 1, the fuel gas supply source 5 includes a fuel gas supply line (pipe) 6, an inlet guide vane or inlet guide vane as an inflow adjusting means for adjusting the inflow of fuel gas. (Hereinafter referred to as “IGV”) 13 and the compressor suction line (pipe) 7 are connected to the suction port of the compressor 1.
The rotary shaft of the compressor 1 is connected to a prime mover (motor) 2 such as a steam turbine or an electric motor via a clutch (not shown).
The various conditions (fluid temperature, inlet fluid pressure, fluid specific gravity, etc.) of the fuel gas supplied from the fuel gas supply source 5 are the types of the fuel gas supply source 5 (gas well or gas tank), the fuel gas supply source 5 It changes in various ways depending on usage conditions, seasons, and day and night temperature changes at other gas demanding destinations connected in parallel.

また、流入量調整手段としてのＩＧＶ１３は、これに限定されるものではなく、その他の形式の流入量調整弁でも良い。
更には、図２に図示のように、流入量調整手段（ＩＧＶ１３、或いはその他の流入量調整弁）は、圧縮機１の吸入口の直前に或いは圧縮機１と一体的に設けても良い。
この場合、後述する入口ガス温度計２０、入口ガス圧力計２１及びガス比重計２２は、ＩＧＶ１３等の流入量調整手段の上流側の圧縮機吸入ライン７に取り付けられる。 Further, the IGV 13 as the inflow amount adjusting means is not limited to this, and may be another type of inflow amount adjusting valve.
Furthermore, as shown in FIG. 2, the inflow amount adjusting means (IGV 13 or other inflow amount adjusting valve) may be provided immediately before the suction port of the compressor 1 or integrally with the compressor 1.
In this case, an inlet gas thermometer 20, an inlet gas pressure gauge 21 and a gas hydrometer 22 which will be described later are attached to the compressor suction line 7 on the upstream side of the inflow amount adjusting means such as the IGV 13.

図１、図２に図示のように、圧縮機１の吐出口は、圧縮機吐出ライン（配管）８、逆止弁１５、遮断弁１６、ヘッダタンク供給ライン（配管）１０を介して、ヘッダタンク１２の入口に接続されている。
ヘッダタンク１２の出口は、タンク出口側（ガスタービン供給）ライン（配管）１１を介して、ガスタービン３に接続されている。
ガスタービン３の回転軸は、図示略のクラッチ等を介して発電機４に連結されている。
なお、ガスタービン３のガス入り口には、要求される負荷（発電機の発電量）に応じて燃料ガスの導入量を調整する図示略のガバナ（流量調整弁）が配設されている。 As shown in FIGS. 1 and 2, the discharge port of the compressor 1 is connected to the header via a compressor discharge line (pipe) 8, a check valve 15, a shutoff valve 16, and a header tank supply line (pipe) 10. It is connected to the inlet of the tank 12.
The outlet of the header tank 12 is connected to the gas turbine 3 via a tank outlet side (gas turbine supply) line (pipe) 11.
The rotating shaft of the gas turbine 3 is connected to the generator 4 via a clutch (not shown) or the like.
A gas governor (flow rate adjusting valve) (not shown) that adjusts the amount of fuel gas introduced in accordance with the required load (the amount of power generated by the generator) is disposed at the gas inlet of the gas turbine 3.

そして、圧縮機吐出ライン８と燃料ガス供給ライン６とは、リサイクル弁（或いは、戻り弁、又はＲＣＶ（Ｒｅｃｙｃｌｅ Ｖａｌｖｅ）という）１４が介在されたリサイクルライン（或いは、戻り配管、バイパス配管ともいう）９により接続されている。
なお、リサイクルライン９内を流れる燃料ガスは、圧縮機１により圧縮されて高温となっている。
そして、リサイクルライン９には図示略のクーラーが介装されているものの、燃料ガスの流量が急激に変化した場合等には、充分に冷却できず、これも圧縮機吸入ライン７内を流れる燃焼ガスの温度上昇の一因となる。 The compressor discharge line 8 and the fuel gas supply line 6 include a recycle line (or a return pipe or a bypass pipe) through which a recycle valve (or a return valve or RCV (Recycle Valve)) 14 is interposed. 9 is connected.
The fuel gas flowing in the recycle line 9 is compressed by the compressor 1 and has a high temperature.
The recycle line 9 is provided with a cooler (not shown). However, when the flow rate of the fuel gas changes abruptly, the recycle line 9 cannot be sufficiently cooled. This contributes to an increase in gas temperature.

なお、リサイクル弁１４は、アンチサージ制御機能も持っており、圧縮機１がサージング状態に入ったときに、速やかにその状態から抜け出すために開いて吐出圧力を低下させる機能を有している。
このために、リサイクル弁１４は、ＩＧＶ１３に比べて応答性、制御精度に優れたものが使用される。 The recycle valve 14 also has an anti-surge control function, and when the compressor 1 enters the surging state, it has a function of opening to reduce the discharge pressure in order to quickly escape from that state.
For this reason, the recycle valve 14 is superior in responsiveness and control accuracy compared to the IGV 13.

上述の構成において、燃料ガス供給源５から供給された燃料ガスは、燃料ガス供給ライン６、ＩＧＶ１３及び圧縮機吸入ライン７を介して、圧縮機１により吸引され圧縮される。
圧縮機１によって圧縮された燃料ガスは、圧縮機吐出ライン８、逆止弁１５、遮断弁１６及びヘッダタンク供給ライン１０を介してヘッダタンク１２に貯蔵される。
このヘッダタンク１２は、燃料ガスの急激な圧力、流量等の変動を緩和する機能を有する。
そして、ヘッダタンク１２内の燃料ガスは、タンク出口側ライン１１を介して発電機４を駆動するガスタービン３に供給され、ここで燃焼される。 In the above-described configuration, the fuel gas supplied from the fuel gas supply source 5 is sucked and compressed by the compressor 1 via the fuel gas supply line 6, the IGV 13 and the compressor suction line 7.
The fuel gas compressed by the compressor 1 is stored in the header tank 12 through the compressor discharge line 8, the check valve 15, the shutoff valve 16, and the header tank supply line 10.
The header tank 12 has a function of mitigating fluctuations in the rapid pressure and flow rate of the fuel gas.
And the fuel gas in the header tank 12 is supplied to the gas turbine 3 which drives the generator 4 via the tank exit side line 11, and is combusted here.

更に、圧縮機吸入ライン７には、圧縮機１に供給される燃料ガスの温度を計測し入口温度計測値ＰＶ５を出力する入口ガス温度計２０、圧力を計測し入口圧力計測値ＰＶ６を出力する入口ガス圧力計２１、及び比重を計測し比重計測値ＰＶ７を出力するガス比重計２２が取り付けられている。
圧縮機吐出ライン８には、圧縮機１から吐出される燃料ガスの圧力を計測し出口圧力計測値ＰＶ８を出力するする出口ガス圧力計２３、及び流量を計測し吐出流量計測値ＰＶ２を出力する出口ガス流量計２４が取り付けられている。 Further, an inlet gas thermometer 20 that measures the temperature of the fuel gas supplied to the compressor 1 and outputs an inlet temperature measurement value PV5, measures the pressure, and outputs the inlet pressure measurement value PV6 to the compressor suction line 7. An inlet gas pressure gauge 21 and a gas specific gravity meter 22 that measures specific gravity and outputs a specific gravity measurement value PV7 are attached.
The compressor discharge line 8 measures the pressure of the fuel gas discharged from the compressor 1 and outputs an outlet pressure measurement value PV8, and measures the flow rate and outputs the discharge flow rate measurement value PV2. An outlet gas flow meter 24 is attached.

また、ヘッダタンク供給ライン１０には、ヘッダタンク１２に供給される燃料ガスの供給量を計測しタンク供給流量計測値ＰＶ４を出力するヘッダタンク供給ライン流量計２５が取り付けられている。
ヘッダタンク１２、或いはヘッダタンク供給ライン１０のヘッダタンク１２近傍には、ヘッダタンク１２内の燃料ガスの圧力を検出しタービン等の需要先への供給圧力計測値ＰＶ１を出力するヘッダタンク圧力計２６が取り付けられている。
タンク出口側ライン１１には、ガスタービン３へ供給される燃料ガスの流量を計測しタンク出口側（ガスタービン供給）流量計測値ＰＶ３を出力するタンク出口側（ガスタービン供給）ライン流量計２７が取り付けられている。 The header tank supply line 10 is attached with a header tank supply line flow meter 25 that measures the supply amount of the fuel gas supplied to the header tank 12 and outputs a tank supply flow rate measurement value PV4.
In the vicinity of the header tank 12 or the header tank 12 of the header tank supply line 10, a header tank pressure gauge 26 that detects the pressure of fuel gas in the header tank 12 and outputs a supply pressure measurement value PV 1 to a demand destination such as a turbine. Is attached.
The tank outlet side line 11 includes a tank outlet side (gas turbine supply) line flow meter 27 that measures the flow rate of the fuel gas supplied to the gas turbine 3 and outputs a measured value PV3 of the tank outlet side (gas turbine supply). It is attached.

ガスタービン３の運転時には、上述の入口ガス温度計２０、入口ガス圧力計２１、ガス比重計２２、出口ガス圧力計２３、出口ガス流量計２４、ヘッダタンク供給ライン流量計２５、ヘッダタンク圧力計２６、タンク出口側ライン流量計２７での計測値は、信号電線を介して圧縮機の制御装置３０に出力される。
一方、圧縮機の制御装置３０の圧縮状態補正器３１には、ガスタービン制御監視装置５０或いは中央制御監視装置から、ガスタービン３に必要な燃料ガスへの吐出流量である負荷指令値ＳＶ０が入力される。 During operation of the gas turbine 3, the above-described inlet gas thermometer 20, inlet gas pressure gauge 21, gas specific gravity meter 22, outlet gas pressure gauge 23, outlet gas flow meter 24, header tank supply line flow meter 25, header tank pressure gauge. 26, the measured value at the tank outlet side line flow meter 27 is output to the compressor control device 30 via a signal wire.
On the other hand, a load command value SV0, which is a discharge flow rate to the fuel gas required for the gas turbine 3, is input to the compression state corrector 31 of the compressor control device 30 from the gas turbine control monitoring device 50 or the central control monitoring device. Is done.

なお、上述の各計測機器、或いは各操作盤から出力される各計測値、或いは出力信号は、言うまでもなく一般に用いられている所定の電気信号に変換されたものである。
更に、圧縮機の制御装置３０は、ガスタービン制御監視装置５０と一体或いは別個のコンピュータの形態をなしており、圧縮機の制御装置３０内の各関数発生器、演算器等は、それを実行するプログラム、シーケンスブロック、或いはメモリの形態をなしているが、これに限定されるものではなく、個々の電気回路により構成するようにしても良い。 Needless to say, each measurement value or output signal output from each measurement device or each operation panel described above is converted into a commonly used predetermined electrical signal.
Further, the compressor control device 30 is in the form of a computer integrated with or separate from the gas turbine control monitoring device 50, and each function generator, arithmetic unit, etc. in the compressor control device 30 executes it. However, the present invention is not limited to this, and the program, sequence block, or memory may be configured by individual electric circuits.

先ず、図３に基づき圧縮機の制御装置３０の圧縮状態補正器３１における演算内容につき説明する。   First, the calculation contents in the compression state corrector 31 of the compressor control device 30 will be described with reference to FIG.

運転時において、負荷指令値ＳＶ０が同じであっても、燃料ガスの圧縮状態（流体温度、入口流体圧力、流体比重、出口流体圧力等）によって、ガスタービン３への燃料ガス供給量は大きく変動する。
そこで、この入力された負荷指令値ＳＶ０は、圧縮機の制御装置３０内の圧縮状態補正器３１において次のような補正が行われ、圧縮状態が変化してもガスタービン３の燃焼が変動しないようにする。 During operation, even if the load command value SV0 is the same, the amount of fuel gas supplied to the gas turbine 3 varies greatly depending on the compressed state of the fuel gas (fluid temperature, inlet fluid pressure, fluid specific gravity, outlet fluid pressure, etc.). To do.
Therefore, the input load command value SV0 is corrected in the compression state corrector 31 in the compressor control device 30 as follows, and the combustion of the gas turbine 3 does not change even if the compression state changes. Like that.

即ち、圧縮状態補正器３１は、燃料ガスの圧縮状態（流体温度、入口流体圧力、流体比重、出口流体圧力等）に応じて、負荷指令値ＳＶ０を増減する補正を行う。
圧縮状態補正器３１では、図３（ａ）に図示のように、圧縮機吸入ライン７に配設された入口ガス温度計２０から、燃料ガスの入口温度計測値ＰＶ５が温度関数発生器５１に入力される。
そして、温度関数発生器５１は、図４に図示のような関数により、入口温度計測値ＰＶ５が高くなるに従い高くなるような入口温度補正係数Ｒ１を演算し、乗算器５６ａに出力する。
なお、温度関数発生器５１での変換関数は、図４に図示のように、例えば、入口温度計測値ＰＶ５が予め設定された所定（基準）温度（例えば、摂氏１５℃、即ち絶対温度２８８°）の時、入口温度補正係数Ｒ１が１．０である点を基準として、絶対温度にほぼ比例して入口温度補正係数Ｒ１が増加する変換関数である。 That is, the compression state corrector 31 performs correction to increase or decrease the load command value SV0 according to the compression state of the fuel gas (fluid temperature, inlet fluid pressure, fluid specific gravity, outlet fluid pressure, etc.).
In the compression state corrector 31, as shown in FIG. 3A, the fuel gas inlet temperature measurement value PV5 is supplied from the inlet gas thermometer 20 disposed in the compressor suction line 7 to the temperature function generator 51. Entered.
Then, the temperature function generator 51 calculates an inlet temperature correction coefficient R1 that increases as the inlet temperature measured value PV5 becomes higher by a function as shown in FIG. 4, and outputs the result to the multiplier 56a.
As shown in FIG. 4, the conversion function in the temperature function generator 51 is, for example, a predetermined (reference) temperature (for example, 15 ° C., that is, an absolute temperature of 288 °) in which the measured inlet temperature PV5 is preset. ), The inlet temperature correction coefficient R1 increases in proportion to the absolute temperature with reference to the point where the inlet temperature correction coefficient R1 is 1.0.

圧縮機吸入ライン７に配設された入口ガス圧力計２１からは、燃料ガスの入口圧力計測値ＰＶ６が圧力関数発生器５２に入力される。
そして、圧力関数発生器５２は、図５に図示のような関数により、入口圧力計測値ＰＶ６に比例して低くなるような入口圧力補正係数Ｒ２を演算し、乗算器５６ａに出力する。
なお、圧力関数発生器５２での変換関数は、図５に図示のように、例えば、入口圧力計測値ＰＶ６が予め設定された所定（基準）圧力（例えば、２２ＢａｒＧ）の時、入口圧力補正係数Ｒ２が１．０である点を基準として、減少し、入口圧力計測値ＰＶ６が４０ＢａｒＧの時、入口圧力補正係数Ｒ２が０．６６に減少するような変換関数である。 From the inlet gas pressure gauge 21 disposed in the compressor suction line 7, the fuel gas inlet pressure measurement value PV 6 is input to the pressure function generator 52.
Then, the pressure function generator 52 calculates an inlet pressure correction coefficient R2 that becomes lower in proportion to the measured inlet pressure PV6 by a function as shown in FIG. 5, and outputs it to the multiplier 56a.
As shown in FIG. 5, the conversion function in the pressure function generator 52 is, for example, an inlet pressure correction coefficient when the inlet pressure measurement value PV6 is a predetermined (reference) pressure (for example, 22 BarG) set in advance. This is a conversion function that decreases with reference to the point where R2 is 1.0, and the inlet pressure correction coefficient R2 decreases to 0.66 when the measured inlet pressure PV6 is 40 BarG.

上述の入口圧力計測値ＰＶ６は、除算器５３にも入力される。
更に、除算器５３には、圧縮機吐出ライン８に配設された出口ガス圧力計２３から、燃料ガスの出口圧力計測値ＰＶ８も入力される。
除算器５３は、入口圧力計測値ＰＶ６と出口圧力計測値ＰＶ８との圧力比率を演算し、圧力比関数発生器５４に出力する。
そして、圧力比関数発生器５４は、図６に図示のような関数により、演算された圧力比率（出口圧力計測値ＰＶ８／入口圧力計測値ＰＶ６）が低くなるに従い低くなるような圧力比補正係数Ｒ３を演算し、乗算器５６ｂに出力する。
なお、圧力比関数発生器５４での変換関数は、図６に図示のように、例えば、上記の圧力比率（ＰＶ８／ＰＶ６）が予め設定された所定（基準）圧力比率（例えば、圧力比ＰＶ８／ＰＶ６＝１．８５）の時、圧力比補正係数Ｒ３が１．０である点を基準として、圧力比率（ＰＶ８／ＰＶ６）が、１．６１、１．３７、１．２５に減少した時、圧力比補正係数Ｒ３が各々０．８５、０．７５、０．７３に減少するような変換関数である。 The inlet pressure measurement value PV6 described above is also input to the divider 53.
Further, the fuel gas outlet pressure measurement value PV8 is also input to the divider 53 from the outlet gas pressure gauge 23 disposed in the compressor discharge line 8.
The divider 53 calculates a pressure ratio between the inlet pressure measurement value PV6 and the outlet pressure measurement value PV8 and outputs the pressure ratio to the pressure ratio function generator 54.
Then, the pressure ratio function generator 54 uses a function as shown in FIG. 6 so that the calculated pressure ratio (outlet pressure measurement value PV8 / inlet pressure measurement value PV6) decreases as the pressure ratio correction coefficient decreases. R3 is calculated and output to the multiplier 56b.
As shown in FIG. 6, the conversion function in the pressure ratio function generator 54 is, for example, a predetermined (reference) pressure ratio (for example, the pressure ratio PV8) in which the pressure ratio (PV8 / PV6) is set in advance. /PV6=1.85), when the pressure ratio (PV8 / PV6) decreases to 1.61, 1.37, 1.25 with reference to the point that the pressure ratio correction coefficient R3 is 1.0 The conversion function is such that the pressure ratio correction coefficient R3 decreases to 0.85, 0.75, and 0.73, respectively.

圧縮機吸入ライン７に配設されたガス比重計２２からは、燃料ガスの比重計測値ＰＶ７がガス比重関数発生器５５に入力される。
そして、ガス比重関数発生器５５は、図７に図示のような関数により、比重計測値ＰＶ７に比例して低くなるような比重補正係数Ｒ４を演算し、乗算器５６ｃに出力する。
なお、ガス比重関数発生器５５での変換関数は、図７に図示のように、例えば、比重計測値ＰＶ７が予め設定された所定（基準）比重（例えば、比重＝０．９５）の時、比重補正係数Ｒ４が１．０である点を基準として、減少し、比重計測値ＰＶ７が１．２３の時、比重補正係数Ｒ４が０．８に減少するような変換関数である。 A specific gravity measurement value PV7 of the fuel gas is input to the gas specific gravity function generator 55 from the gas specific gravity meter 22 disposed in the compressor suction line 7.
Then, the gas specific gravity function generator 55 calculates a specific gravity correction coefficient R4 that decreases in proportion to the specific gravity measurement value PV7 by a function as shown in FIG. 7, and outputs it to the multiplier 56c.
As shown in FIG. 7, the conversion function in the gas specific gravity function generator 55 is, for example, when the specific gravity measurement value PV7 has a predetermined (reference) specific gravity (for example, specific gravity = 0.95). The conversion function is such that the specific gravity correction coefficient R4 decreases with respect to 1.0, and the specific gravity correction coefficient R4 decreases to 0.8 when the specific gravity measurement value PV7 is 1.23.

乗算器５６ａでは、上述の温度関数発生器５１から入力された入口温度補正係数Ｒ１と圧力関数発生器５２から入力された入口圧力補正係数Ｒ２とが乗算され、乗算結果は乗算器５６ｂに出力される。
乗算器５６ｂでは、乗算器５６ａから入力された乗算結果と圧力比関数発生器５４から入力された圧力比補正係数Ｒ３とが乗算され、乗算結果は乗算器５６ｃに出力される。
乗算器５６ｃでは、乗算器５６ｂから入力された乗算結果とガス比重関数発生器５５から入力された比重補正係数Ｒ４とが乗算され、乗算結果は乗算器５６ｄに出力される。 The multiplier 56a multiplies the inlet temperature correction coefficient R1 input from the temperature function generator 51 and the inlet pressure correction coefficient R2 input from the pressure function generator 52, and the multiplication result is output to the multiplier 56b. The
The multiplier 56b multiplies the multiplication result input from the multiplier 56a and the pressure ratio correction coefficient R3 input from the pressure ratio function generator 54, and outputs the multiplication result to the multiplier 56c.
In the multiplier 56c, the multiplication result input from the multiplier 56b and the specific gravity correction coefficient R4 input from the gas specific gravity function generator 55 are multiplied, and the multiplication result is output to the multiplier 56d.

そして、乗算器５６ｄでは、ガスタービン制御監視装置５０から入力された負荷指令値ＳＶ０と乗算器５６ｃから入力された乗算結果とを乗算する。
即ち、圧縮状態補正器３１では、ガスタービン制御監視装置５０から入力された負荷指令値ＳＶ０に、入口温度補正係数Ｒ１、入口圧力補正係数Ｒ２、圧力比補正係数Ｒ３、比重補正係数Ｒ４が乗算、即ち補正されて、補正後の負荷指令値ＳＶ１が算出される。
この補正後の負荷指令値ＳＶ１は、指令値関数発生器３２に出力される。 The multiplier 56d multiplies the load command value SV0 input from the gas turbine control monitoring device 50 by the multiplication result input from the multiplier 56c.
That is, in the compression state corrector 31, the load command value SV0 input from the gas turbine control monitoring device 50 is multiplied by the inlet temperature correction coefficient R1, the inlet pressure correction coefficient R2, the pressure ratio correction coefficient R3, and the specific gravity correction coefficient R4. That is, the corrected load command value SV1 is calculated after correction.
The corrected load command value SV1 is output to the command value function generator 32.

なお、この負荷指令値ＳＶ０から補正後の負荷指令値ＳＶ１への補正演算形態は上述のものに限定されるものではなく、演算する順序も特に拘らない。
更には、例えば図３（ｂ）に図示の演算形態でも良い。
即ち、各関数発生器５１、５２、５４、５５では、上述のごとく演算された各係数から１を減じ、入口温度補正負荷率Ｒ１ａ、入口圧力補正負荷率Ｒ２ａ、圧力比補正負荷率Ｒ３ａ、比重補正負荷率Ｒ４ａを演算する。
そして、これらの各補正負荷率を、各々加算器５６ｅ、５６ｆ、５６ｇ、５６ｈにて負荷指令値ＳＶ０に加算し、最終的に図３（ａ）に図示したものと同様の補正された補正後の負荷指令値ＳＶ１演算し、指令値関数発生器３２に出力する。 The correction calculation form from the load command value SV0 to the corrected load command value SV1 is not limited to that described above, and the calculation order is not particularly limited.
Further, for example, the calculation form shown in FIG.
That is, in each function generator 51, 52, 54, 55, 1 is subtracted from each coefficient calculated as described above, inlet temperature correction load factor R1a, inlet pressure correction load factor R2a, pressure ratio correction load factor R3a, specific gravity. The corrected load factor R4a is calculated.
These corrected load factors are added to the load command value SV0 by adders 56e, 56f, 56g, and 56h, respectively, and finally corrected after the same correction as shown in FIG. The load command value SV1 is calculated and output to the command value function generator 32.

また、負荷指令値ＳＶ０から補正後の負荷指令値ＳＶ１への補正は、上述のごとく、入口温度計測値ＰＶ５、入口圧力計測値ＰＶ６、比重計測値ＰＶ７、入口圧力計測値ＰＶ６と出口圧力計測値ＰＶ８との圧力比率、出口圧力計測値ＰＶ８の全てに基づき行うのが好ましい。
しかしながら、全てに基づき補正を行う必要はなく、ガスタービン３燃焼の変動への各圧縮状態の影響度を考慮して、次の組み合わせで負荷指令値ＳＶ０の補正を行うようにしても良い。 Further, as described above, the correction from the load command value SV0 to the corrected load command value SV1 is performed as follows: inlet temperature measured value PV5, inlet pressure measured value PV6, specific gravity measured value PV7, inlet pressure measured value PV6 and outlet pressure measured value. It is preferable to carry out based on all of the pressure ratio with PV8 and the outlet pressure measurement value PV8.
However, it is not necessary to perform correction based on all of them, and the load command value SV0 may be corrected by the following combination in consideration of the degree of influence of each compression state on the fluctuation of combustion in the gas turbine 3.

ａ）入口温度計測値ＰＶ５のみに基づき、温度関数発生器５１にて、入口温度補正係数Ｒ１或いは入口温度補正負荷率Ｒ１ａを演算し、補正後の負荷指令値ＳＶ１を算出。
ｂ）比重計測値ＰＶ８のみに基づき、ガス比重関数発生器５５にて、比重補正係数Ｒ４或いは比重補正負荷率Ｒ４ａを演算し、補正後の負荷指令値ＳＶ１を算出。
ｃ）入口圧力計測値ＰＶ６と出口圧力計測値ＰＶ８との圧力比率に基づき、圧力比関数発生器５４にて、圧力比補正係数Ｒ３或いは圧力比補正負荷率Ｒ３ａを演算し、且つ入口圧力計測値ＰＶ６に基づき、圧力関数発生器５２にて、入口圧力補正係数Ｒ２或いは入口圧力補正負荷率Ｒ２ａを演算し、補正後の負荷指令値ＳＶ１を算出。
ｄ）入口温度計測値ＰＶ５に基づき、温度関数発生器５１にて、入口温度補正係数Ｒ１或いは入口温度補正負荷率Ｒ１ａを演算し、且つ比重計測値ＰＶ７に基づき、ガス比重関数発生器５５にて、比重補正係数Ｒ４或いは比重補正負荷率Ｒ４ａを演算し、補正後の負荷指令値ＳＶ１を算出。 a) Based on only the inlet temperature measurement value PV5, the temperature function generator 51 calculates the inlet temperature correction coefficient R1 or the inlet temperature correction load factor R1a, and calculates the corrected load command value SV1.
b) Based on only the specific gravity measurement value PV8, the gas specific gravity function generator 55 calculates the specific gravity correction coefficient R4 or the specific gravity correction load factor R4a to calculate the corrected load command value SV1.
c) Based on the pressure ratio between the inlet pressure measurement value PV6 and the outlet pressure measurement value PV8, the pressure ratio function generator 54 calculates the pressure ratio correction coefficient R3 or the pressure ratio correction load factor R3a, and the inlet pressure measurement value. Based on PV6, the pressure function generator 52 calculates the inlet pressure correction coefficient R2 or the inlet pressure correction load factor R2a, and calculates the corrected load command value SV1.
d) The temperature function generator 51 calculates the inlet temperature correction coefficient R1 or the inlet temperature correction load factor R1a based on the measured inlet temperature PV5, and the gas specific gravity function generator 55 based on the measured specific gravity PV7. The specific gravity correction coefficient R4 or the specific gravity correction load factor R4a is calculated to calculate the corrected load command value SV1.

ｅ）入口温度計測値ＰＶ５に基づき、温度関数発生器５１にて、入口温度補正係数Ｒ１或いは入口温度補正負荷率Ｒ１ａを演算し、入口圧力計測値ＰＶ６と出口圧力計測値ＰＶ８との圧力比率に基づき、圧力比関数発生器５４にて、圧力比補正係数Ｒ３或いは圧力比補正負荷率Ｒ３ａを演算し、且つ入口圧力計測値ＰＶ６に基づき、圧力関数発生器５２にて、入口圧力補正係数Ｒ２或いは入口圧力補正負荷率Ｒ２ａを演算し、補正後の負荷指令値ＳＶ１を算出。
ｆ）比重計測値ＰＶ７に基づき、ガス比重関数発生器５５にて、比重補正係数Ｒ４或いは比重補正負荷率Ｒ４ａを演算し、入口圧力計測値ＰＶ６と出口圧力計測値ＰＶ８との圧力比率に基づき、圧力比関数発生器５４にて、圧力比補正係数Ｒ３或いは圧力比補正負荷率Ｒ３ａを演算し、且つ入口圧力計測値ＰＶ６に基づき、圧力関数発生器５２にて、入口圧力補正係数Ｒ２或いは入口圧力補正負荷率Ｒ２ａを演算し、補正後の負荷指令値ＳＶ１を算出。 e) Based on the inlet temperature measurement value PV5, the temperature function generator 51 calculates the inlet temperature correction coefficient R1 or the inlet temperature correction load factor R1a to obtain the pressure ratio between the inlet pressure measurement value PV6 and the outlet pressure measurement value PV8. Based on the pressure ratio function generator 54, the pressure ratio correction coefficient R3 or the pressure ratio correction load factor R3a is calculated. Based on the measured inlet pressure PV6, the pressure function generator 52 determines the inlet pressure correction coefficient R2 or The inlet pressure correction load factor R2a is calculated, and the corrected load command value SV1 is calculated.
f) Based on the specific gravity measurement value PV7, the gas specific gravity function generator 55 calculates the specific gravity correction coefficient R4 or the specific gravity correction load factor R4a, and based on the pressure ratio between the inlet pressure measurement value PV6 and the outlet pressure measurement value PV8, The pressure ratio function generator 54 calculates the pressure ratio correction coefficient R3 or the pressure ratio correction load factor R3a, and the pressure function generator 52 calculates the inlet pressure correction coefficient R2 or the inlet pressure based on the measured inlet pressure PV6. The corrected load factor R2a is calculated, and the corrected load command value SV1 is calculated.

このように、燃料ガスの圧縮状態（流体温度、入口流体圧力、流体比重、出口流体圧力等）のうち、ガスタービン３の燃焼の変動への影響度の大きいものを選択して、補正を行うことにより、燃焼の変動を効果的に少なくすることが可能となる。   In this way, correction is performed by selecting a fuel gas compression state (fluid temperature, inlet fluid pressure, fluid specific gravity, outlet fluid pressure, etc.) that has a large influence on the combustion fluctuation of the gas turbine 3. This makes it possible to effectively reduce fluctuations in combustion.

次に、図９、図１０に基づき圧縮機の制御装置３０の指令値関数発生器３２における演算内容につき説明する。   Next, the calculation contents in the command value function generator 32 of the compressor control device 30 will be described with reference to FIGS.

指令値関数発生器３２では、圧縮状態補正器３１から入力された補正後の負荷指令値ＳＶ１と、圧縮機の制御装置３０内の圧力設定器４０から入力された供給圧力設定値ＳＶ２とに基づき、図９に図示の関数にて弁操作値ＭＶ２が演算される。
即ち、図９において、圧力流量特性曲線ａ、ｂ及びｃは、それぞれＩＧＶ１３の開度が２０％、５０％及び１００％の場合における圧縮機１の吐出流量と吐出圧力の関係を例示したものである。
この関係によれば、燃料ガスの温度、圧力、比重等が所定の条件下において、例えば、図１に図示の圧力設定器４０にて設定された供給圧力設定値ＳＶ２がＰ１、圧縮状態補正器３１から入力された補正後の負荷指令値ＳＶ１がＦ１である場合、ＩＧＶ１３の弁操作値ＭＶ２を５０％に設定することにより、圧縮機１が運転点Ａ１で運転される。 The command value function generator 32 is based on the corrected load command value SV1 input from the compression state corrector 31 and the supply pressure set value SV2 input from the pressure setter 40 in the control device 30 of the compressor. The valve operation value MV2 is calculated by the function shown in FIG.
That is, in FIG. 9, the pressure flow characteristic curves a, b, and c illustrate the relationship between the discharge flow rate and the discharge pressure of the compressor 1 when the opening degree of the IGV 13 is 20%, 50%, and 100%, respectively. is there.
According to this relationship, the temperature of the fuel gas, pressure, density and the like under a predetermined condition, for example, a supply pressure setting value SV2 which are set by the pressure setter 40 shown in FIG. 1 is P 1, the compressed state correction If the load command value SV1 corrected input from vessel 31 is F 1, by setting the valve operation value MV2 of IGV13 to 50%, the compressor 1 is driven at a driving point a 1.

そして、圧縮状態補正器３１から入力された補正後の負荷指令値ＳＶ１が低下した場合には、ＩＧＶ１３の開度を減少させて、燃料ガスの吐出流量を上記補正後の負荷指令値ＳＶ１に見合った量まで低下させる。
しかし、ＩＧＶ１３は、その構造に起因して、ある開度以下での制御精度が低くなる。
このため、この第１の実施の形態においては、後述するように、ＩＧＶ１３による精度の良い流量制御が可能なＩＧＶ１３の最小開度（この例では、開度２０％）を設定して、ＩＧＶ１３の開度がこの最小開度よりも小さくならないようにしている。 When the corrected load command value SV1 input from the compression state corrector 31 decreases, the opening degree of the IGV 13 is decreased, and the fuel gas discharge flow rate matches the corrected load command value SV1. Decrease to a certain amount.
However, the control accuracy of the IGV 13 at a certain opening or less is lowered due to its structure.
For this reason, in this first embodiment, as will be described later, the minimum opening (in this example, 20%) of the IGV 13 capable of accurate flow rate control by the IGV 13 is set, and the IGV 13 The opening is kept from becoming smaller than this minimum opening.

上記最小開度を設定すると、ＩＧＶ１３がこの最小開度まで到達した後は、吐出流量を減少させることができない。
そこで、後述するように、ＩＧＶ１３が最小開度まで到達した場合には、その開度を保持させるとともに、圧縮機１から吐出される燃料ガスの一部を、リサイクル弁１４を介して燃料ガス供給ライン６側に戻すようにしている。 If the minimum opening is set, the discharge flow rate cannot be reduced after the IGV 13 reaches the minimum opening.
Therefore, as will be described later, when the IGV 13 reaches the minimum opening, the opening is held and a part of the fuel gas discharged from the compressor 1 is supplied via the recycle valve 14 to the fuel gas. It returns to the line 6 side.

即ち、要求された燃料ガスの吐出流量が例えば図９に示すＦ２であるとすると、ＩＧＶ１３によっては開度２０％に基づく吐出流量Ｆ３（＞Ｆ２）までしか吐出流量を減少させることができないので、リサイクル弁１４を開いてＦ３−Ｆ２に対応する量の燃料ガスを燃料ガス供給ライン６側に戻すように、つまり、リサイクルするようにしている。
これによって、上記要求流量Ｆ２の燃料ガスがガスタービン３側に供給されることになる。
この場合、圧縮機１の運転点は、Ａ２ではなくＡ３となる。
上述の図９に基づく、補正後の負荷指令値ＳＶ１と弁操作値ＭＶ２との関係は、図１０に図示のような関数となる。
このようにして、指令値関数発生器３２にて演算された弁操作値ＭＶ２は、開度指令加算器３３に出力される。 That is, if the requested fuel gas discharge flow rate is, for example, F 2 shown in FIG. 9, the discharge flow rate may be reduced only to a discharge flow rate F 3 (> F 2 ) based on an opening of 20% depending on the IGV 13. Since this is not possible, the recycle valve 14 is opened so that an amount of fuel gas corresponding to F 3 -F 2 is returned to the fuel gas supply line 6 side, that is, recycled.
As a result, the fuel gas having the required flow rate F 2 is supplied to the gas turbine 3 side.
In this case, the operating point of the compressor 1 becomes A 3 instead A 2.
The relationship between the corrected load command value SV1 and the valve operation value MV2 based on FIG. 9 is a function as shown in FIG.
In this manner, the valve operation value MV2 calculated by the command value function generator 32 is output to the opening command adder 33.

開度指令加算器３３では、指令値関数発生器３２から入力された弁操作値ＭＶ２と、後述する流量調節器４３から出力された補正操作値ＭＶ３とを加算して弁操作補正値ＭＶ４を求め、弁操作補正値ＭＶ４を流量調整手段用関数発生器３４及びリサイクル弁用関数発生器３５に出力する。
なお、開度指令加算器３３によって得られる弁操作補正値ＭＶ４は、圧縮機１の定常運転中においては、ほぼフィードフォワード制御用の弁操作値ＭＶ２と同一となる。
即ち、定常運転中においては、ヘッダタンク１２内の圧力である供給圧力計測値ＰＶ１は、圧力設定器４０にて設定された供給圧力設定値ＳＶ２に保たれており、且つ、ヘッダタンク１２へ流入する燃料ガスの量と流出する燃料ガスの量は一定（タンク出口側流量計測値ＰＶ３＝タンク供給流量計測値ＰＶ４）であるため、補正操作値ＭＶ３はほぼゼロとなるためである。 In the opening degree command adder 33, a valve operation value MV2 input from the command value function generator 32 and a correction operation value MV3 output from a flow rate regulator 43 described later are added to obtain a valve operation correction value MV4. The valve operation correction value MV4 is output to the flow rate adjusting means function generator 34 and the recycle valve function generator 35.
The valve operation correction value MV4 obtained by the opening degree command adder 33 is substantially the same as the valve operation value MV2 for feedforward control during the steady operation of the compressor 1.
That is, during steady operation, the supply pressure measurement value PV1, which is the pressure in the header tank 12, is maintained at the supply pressure set value SV2 set by the pressure setting device 40 and flows into the header tank 12. This is because the amount of fuel gas to be discharged and the amount of fuel gas to flow out are constant (tank outlet side flow rate measurement value PV3 = tank supply flow rate measurement value PV4), so that the corrected operation value MV3 is substantially zero.

次に、開度指令加算器３３に入力されるフィードフォワード制御用の補正操作値ＭＶ３につき説明する。
圧縮機１の制御装置３０には、ガスタービン３へ供給される燃料ガスの供給圧力設定値ＳＶ２を設定する圧力設定器４０が配設されている。
この供給圧力設定値ＳＶ２は、圧力調節器４１に入力される。 Next, the correction operation value MV3 for feedforward control input to the opening command adder 33 will be described.
The control device 30 of the compressor 1 is provided with a pressure setting device 40 that sets a fuel gas supply pressure set value SV2 supplied to the gas turbine 3.
The supply pressure set value SV2 is input to the pressure regulator 41.

一方、圧力調節器４１には、ヘッダタンク圧力計２６によって検出された供給圧力計測値ＰＶ１も入力される。
圧力調節器４１では、供給圧力設定値ＳＶ２と供給圧力計測値ＰＶ１との偏差に基づきＰＩ（比例、積分）演算処理が行われて次式により圧力操作値ＭＶ９が演算され、この圧力操作値ＭＶ９はフィードバック制御用の操作信号として加算器４２に出力される。
圧力操作値ＭＶ９＝Ｋ１・（ＳＶ２−ＰＶ１）＋Ｋ２・∫（ＳＶ２−ＰＶ１）ｄｔ On the other hand, the supply pressure measurement value PV <b> 1 detected by the header tank pressure gauge 26 is also input to the pressure regulator 41.
In the pressure regulator 41, PI (proportional, integral) calculation processing is performed based on the deviation between the supply pressure set value SV2 and the supply pressure measurement value PV1, and a pressure operation value MV9 is calculated by the following equation. This pressure operation value MV9 Is output to the adder 42 as an operation signal for feedback control.
Pressure operation value MV9 = K 1 · (SV2−PV1) + K 2 · ∫ (SV2−PV1) dt

加算器４２では、この圧力操作値ＭＶ９とタンク出口側ライン流量計２７から入力されたタンク出口側流量計測値ＰＶ３（フィードフォワード制御用）とが次式のごとく加算されて、圧力操作補正値ＭＶ１０として流量調節器４３に出力される。
圧力操作補正値ＭＶ１０＝ＭＶ９＋Ｋ３・ＰＶ３
流量調節器４３には、ヘッダタンク供給ライン流量計２５からタンク供給流量計測値ＰＶ４（フィードフォワード制御用）も入力される。 In the adder 42, the pressure operation value MV9 and the tank outlet side flow rate measurement value PV3 (for feedforward control) input from the tank outlet side line flow meter 27 are added as shown in the following equation to obtain a pressure operation correction value MV10. Is output to the flow controller 43.
Pressure operation correction value MV10 = MV9 + K 3 · PV3
A tank supply flow rate measurement value PV4 (for feedforward control) is also input to the flow rate controller 43 from the header tank supply line flow meter 25.

流量調節器４３では、圧力操作補正値ＭＶ１０とタンク供給流量計測値ＰＶ４との偏差に基づきＰＩ（比例、積分）演算処理が行われて操作増減値（フィードフォワード信号用）が演算される。
即ち、最終的に、圧力調節器４１加算器４２及び流量調節器４３においては、次式により補正操作値ＭＶ３が演算値される。
補正操作値ＭＶ３＝Ｋ４・（ＭＶ１０−ＰＶ４）＋Ｋ５・∫（ＭＶ１０−ＰＶ４）ｄｔ
なお、Ｋ１〜Ｋ５は定数である。
このように、フィードフォワード制御とフィードバック制御の組合せによって即応性の高い圧力制御が可能となる。 In the flow rate regulator 43, PI (proportional, integral) calculation processing is performed based on the deviation between the pressure operation correction value MV10 and the tank supply flow rate measurement value PV4 to calculate an operation increase / decrease value (for feedforward signal).
That is, finally, in the pressure regulator 41 adder 42 and the flow rate regulator 43, the corrected operation value MV3 is calculated by the following equation.
Correction operation value MV3 = K 4 · (MV10- PV4) + K 5 · ∫ (MV10-PV4) dt
K 1 to K 5 are constants.
Thus, pressure control with high responsiveness is possible by a combination of feedforward control and feedback control.

上述のごとく開度指令加算器３３から弁操作補正値ＭＶ４が入力された流量調整手段用関数発生器３４では、図１１に例示する関数に基づいて、例えば弁操作補正値ＭＶ４が０％から５０％になるまでは前記最小開度（例えば、２０％）を保持し、弁操作補正値ＭＶ４が５０％から増大するに伴って２０％から１００％まで直線的に増加する流量調整開度指令値ＭＶ５が算出される。   In the flow rate adjusting means function generator 34 to which the valve operation correction value MV4 is input from the opening degree command adder 33 as described above, for example, the valve operation correction value MV4 is changed from 0% to 50 based on the function illustrated in FIG. The minimum opening (for example, 20%) is maintained until the value reaches%, and the flow rate adjustment opening command value linearly increases from 20% to 100% as the valve operation correction value MV4 increases from 50%. MV5 is calculated.

なお、図３に図示の圧力関数発生器５２による演算に替えて、図１に点線で図示のように、入口ガス圧力計２１から燃料ガスの入口圧力計測値ＰＶ６を入力し、この入口圧力計測値ＰＶ６に対応して、前記ＩＧＶ１３の最小開度を変化させるようにしても良い。
即ち、図８に図示のように、入口圧力計測値ＰＶ６が、予め設定された所定（基準）圧力より低下すると前記最小開度を増加させ（例えば、３０％）、上昇すると前記最小開度を減少させ（例えば、１０％）、弁操作補正値ＭＶ４が５０％から増大するに伴ってこの増減した最小開度から１００％まで流量調整開度指令値ＭＶ５が直線的に増加するようにする。 Instead of the calculation by the pressure function generator 52 shown in FIG. 3, the fuel gas inlet pressure measurement value PV6 is inputted from the inlet gas pressure gauge 21 as shown by the dotted line in FIG. The minimum opening of the IGV 13 may be changed corresponding to the value PV6.
That is, as shown in FIG. 8, when the measured inlet pressure PV6 is lower than a predetermined (reference) pressure set in advance, the minimum opening is increased (for example, 30%). As the valve operation correction value MV4 increases from 50%, the flow rate adjustment opening command value MV5 increases linearly from the increased or decreased minimum opening to 100%.

また、図１１に図示のものでは、ＩＧＶ１３とリサイクル弁１４のスプリット点を５０％に設定しているが、このスプリット点は５０％に限定されない。
即ち、図１１に図示の関数の傾きは、ＩＧＶ１３の制御ゲインをそれぞれ規定しており、このゲインを変えるために上記スプリット点を入口圧力計測値ＰＶ６に応じて変更するようにしても良い。 In the example shown in FIG. 11, the split point of the IGV 13 and the recycle valve 14 is set to 50%, but this split point is not limited to 50%.
That is, the slope of the function shown in FIG. 11 defines the control gain of the IGV 13, and the split point may be changed according to the measured inlet pressure PV6 in order to change this gain.

例えば、入口圧力計測値ＰＶ６に応じてスプリット点を５０％よりも大きくすれば、応答性に劣るＩＧＶ１３の動作時間の短縮を図れ、また、応答性の良好なリサイクル弁１４の動作安定性を向上することができる。
このようにして、上記スプリット点を、ＩＧＶ１３の動特性等を勘案して、それらの制御性が向上するように適宜設定することができる。 For example, if the split point is made larger than 50% according to the measured inlet pressure PV6, the operation time of the IGV 13 having poor response can be shortened, and the operation stability of the recycle valve 14 having good response can be improved. can do.
In this way, the split points can be appropriately set so that their controllability is improved in consideration of the dynamic characteristics of the IGV 13 and the like.

一方、ＩＧＶ１３は、ベーンを操作する図示略の空気アクチェータ等の駆動機構、ベーン開度発信器、及びＩＧＶ操作器を有している。
そして、図示略のＩＧＶ操作器により、外部からの開度指令に基づき、開度指令値が弁開度発信器からの開度計測値に一致するように位置フィードバック制御が行われる。
そして、流量調整手段用関数発生器３４からの流量調整開度指令値ＭＶ５は上述のＩＧＶ操作器に入力され、ＩＧＶ操作器によりＩＧＶ１３の開度が制御される。 On the other hand, the IGV 13 has a drive mechanism such as an unillustrated air actuator for operating the vane, a vane opening transmitter, and an IGV operating device.
Then, position feedback control is performed by an unillustrated IGV controller based on an opening command from the outside so that the opening command value matches the opening measurement value from the valve opening transmitter.
Then, the flow rate adjustment opening command value MV5 from the flow rate adjusting means function generator 34 is input to the above-described IGV operation device, and the opening amount of the IGV 13 is controlled by the IGV operation device.

同様に開度指令加算器３３から弁操作補正値ＭＶ４が入力されたリサイクル弁用関数発生器３５では、図１２に例示する関数に基づいて、例えば弁操作補正値ＭＶ４が０％から５０％になるまではリサイクル弁１４開度を１００％から０％まで直線的に減少し、弁操作補正値ＭＶ４が５０％以上の時にリサイクル弁１４開度を０％に保持するリサイクル弁開度指令値ＭＶ８が算出される。
算出されたリサイクル弁開度指令値ＭＶ８は、高位選択器３６に出力される。 Similarly, in the recycle valve function generator 35 to which the valve operation correction value MV4 is input from the opening degree command adder 33, for example, the valve operation correction value MV4 is changed from 0% to 50% based on the function illustrated in FIG. Until that time, the recycle valve opening degree is linearly decreased from 100% to 0%, and the recycle valve opening degree command value MV8 that holds the recycle valve opening degree at 0% when the valve operation correction value MV4 is 50% or more. Is calculated.
The calculated recycle valve opening command value MV8 is output to the high level selector 36.

なお、上記第１の実施の形態では、図１２に図示のように、リサイクル弁１４のスプリット点を５０％に設定しているが、このスプリット点は５０％に限定されない。
即ち、入口ガス圧力計２１から燃料ガスの入口圧力計測値ＰＶ６を入力し、この入口圧力計測値ＰＶ６に対応してリサイクル弁１４のスプリット点を変化させるようにしても良い。
即ち、図１２に図示の関数の傾きは、リサイクル弁１４の制御ゲインをそれぞれ規定するので、これらのゲインを変えるために上記スプリット点を、図３に図示の圧力関数発生器５２による演算に替えて、図１に点線で図示のように入口圧力計測値ＰＶ６に応じて変更しても良い。 In the first embodiment, as shown in FIG. 12, the split point of the recycle valve 14 is set to 50%, but the split point is not limited to 50%.
That is, the fuel gas inlet pressure measurement value PV6 may be input from the inlet gas pressure gauge 21, and the split point of the recycle valve 14 may be changed in accordance with the inlet pressure measurement value PV6.
That is, since the slope of the function shown in FIG. 12 defines the control gain of the recycle valve 14, the split point is changed to the calculation by the pressure function generator 52 shown in FIG. 3 in order to change these gains. Then, it may be changed according to the inlet pressure measurement value PV6 as shown by a dotted line in FIG.

例えば、スプリット点を５０％よりも大きくすれば、応答性の良好なリサイクル弁１４の動作安定性を向上することができる。
このようにして、上記スプリット点を、リサイクル弁１４の動特性等を勘案して、それらの制御性が向上するように適宜設定することができる。 For example, if the split point is made larger than 50%, the operational stability of the recycle valve 14 with good responsiveness can be improved.
In this way, the split point can be appropriately set so that the controllability thereof is improved in consideration of the dynamic characteristics of the recycle valve 14 and the like.

次に、吐出流量制御設定値関数発生器３７について説明する。
図９には、圧縮機１についてのサージラインｄと、アンチサージのためのマージンを確保して設定されたサージコントロールラインｅとが示されている。
このサージラインｄ及びサージコントロールラインｅは、いずれもＩＧＶ１３の開度の関数である。 Next, the discharge flow rate control set value function generator 37 will be described.
FIG. 9 shows a surge line d for the compressor 1 and a surge control line e set with a margin for anti-surge.
The surge line d and the surge control line e are both functions of the opening degree of the IGV 13.

吐出流量制御設定値関数発生器３７では、図９に図示のサージコントロールラインｅを示す関数に基づいて処理された後、上記流量調整手段用関数発生器３４からの図１１に例示するような関数により与えられるＩＧＶ１３の流量調整開度指令値ＭＶ５に基づいて、図１３に例示するような関数によりアンチサージのための吐出流量設定値ＭＶ６が演算され、流量調節器３８に出力される。
なお、吐出流量制御設定値関数発生器３７での変換関数は、図１３に図示のように、流量調整開度指令値ＭＶ５、或いは上述の図示略の弁開度発信器からの開度信号が２０％から１００％の間において、吐出流量設定値ＭＶ６がＩＧＶ開度毎の圧縮機１の性能カーブのサージラインから１０％程度余裕を持ったアンチサージ制御ラインに基づく図１４に図示の関数である。 In the discharge flow rate control set value function generator 37, a function as illustrated in FIG. 11 from the flow rate adjusting means function generator 34 after being processed based on the function indicating the surge control line e shown in FIG. Based on the flow rate adjustment opening command value MV5 of the IGV 13 given by, the discharge flow rate setting value MV6 for anti-surge is calculated by a function illustrated in FIG. 13 and output to the flow rate regulator 38.
As shown in FIG. 13, the conversion function in the discharge flow rate control set value function generator 37 is a flow rate adjustment opening command value MV5 or an opening signal from the valve opening transmitter (not shown). Between 20% and 100%, the discharge flow set value MV6 is a function shown in FIG. 14 based on the anti-surge control line having a margin of about 10% from the surge line of the performance curve of the compressor 1 for each IGV opening. is there.

流量調節器３８では、吐出流量設定値ＭＶ６と出口ガス流量計２４で検出された吐出流量計測値ＰＶ２との偏差に対応する吐出流量操作値ＭＶ７が演算され、上記高位選択器３６に出力される。   In the flow rate regulator 38, a discharge flow rate operation value MV7 corresponding to the deviation between the discharge flow rate setting value MV6 and the discharge flow rate measurement value PV2 detected by the outlet gas flow meter 24 is calculated and output to the high level selector 36. .

高位選択器３６では、リサイクル弁用関数発生器３５から入力されたリサイクル弁開度指令値ＭＶ８と、流量調節器３８から入力された吐出流量操作値ＭＶ７とを比較し、それらの内の大きい方の信号を弁制御信号としてリサイクル弁１４に出力する。
なお、リサイクル弁１４も、ＩＧＶ１３と同様に、弁を操作する図示略の油圧アクチュエータ等の駆動機構、弁開度発信器、及びリサイクル弁操作器を有している。
そして、高位選択器３６から入力された信号に基づき、図示略のリサイクル弁操作器により、弁開度発信器からの開度に一致するように位置フィードバック制御が行われる。 The high level selector 36 compares the recycle valve opening command value MV8 input from the recycle valve function generator 35 with the discharge flow rate operation value MV7 input from the flow rate regulator 38, and the larger one of them is compared. Is output to the recycle valve 14 as a valve control signal.
As with the IGV 13, the recycle valve 14 also has a drive mechanism such as a hydraulic actuator (not shown) that operates the valve, a valve opening transmitter, and a recycle valve operating device.
Based on the signal input from the high level selector 36, position feedback control is performed by a recycle valve operating device (not shown) so as to coincide with the opening from the valve opening transmitter.

上述の構成により、リサイクル弁１４には、リサイクル弁開度指令値ＭＶ８による吐出圧力制御と吐出流量操作値ＭＶ７によるアンチサージ制御のうちの高位の制御が選択的に適用されるので、これらの制御相互間での干渉も回避される。
また、ＩＧＶ１３だけでなく、リサイクル弁１４も圧縮機１の吐出圧制御に活用されるので、全ての運転状態（負荷遮断時、通常運転時等）において良好な制御結果を得ることができる。
しかも、ＩＧＶ１３とリサイクル弁１４がスプリットレンジで作動されるので、これらの弁による制御の干渉が回避される。 With the above-described configuration, the recycle valve 14 is selectively applied with the higher control of the discharge pressure control based on the recycle valve opening command value MV8 and the anti-surge control based on the discharge flow rate operation value MV7. Interference between each other is also avoided.
In addition, since not only the IGV 13 but also the recycle valve 14 is used for the discharge pressure control of the compressor 1, good control results can be obtained in all operating states (load interruption, normal operation, etc.).
Moreover, since the IGV 13 and the recycle valve 14 are operated in the split range, interference of control by these valves is avoided.

以下、この本発明の第１の実施の形態に係る燃料ガスの圧縮機の制御装置３０の動作を説明する。   The operation of the control device 30 for the fuel gas compressor according to the first embodiment of the present invention will be described below.

先ず、圧縮状態補正器３１では、燃料ガスの圧縮状態（流体温度、入口流体圧力、流体比重、出口流体圧力等）に応じて、負荷指令値ＳＶ０を増減する補正が行われる。
もし、検出された流体温度、入口流体圧力、流体比重、出口流体圧力等が、全て予め設定された所定（基準）値と同じであれば、補正後の負荷指令値ＳＶ１＝負荷指令値ＳＶ０となる。
また、入口温度計測値ＰＶ５＝２０度／基準温度＝１５度、入口圧力計測値ＰＶ６＝２８ＢａｒＧ／基準圧力＝２２ＢａｒＧ、比重計測値ＰＶ７＝１．０９／基準比重＝０．９５、出口圧力計測値ＰＶ８と入口圧力計測値ＰＶ６との圧力比＝１．６１／基準圧力比＝１．８５の場合、入口温度補正係数Ｒ１＝１．０２、入口圧力補正係数Ｒ２＝０．８３、圧力比補正係数Ｒ３＝０．８５、比重補正係数Ｒ４＝０．９となる。
従って、補正後の負荷指令値ＳＶ１＝０．６４７×負荷指令値ＳＶ０（５０％）＝３２．３８％となる。 First, the compression state corrector 31 performs a correction to increase or decrease the load command value SV0 according to the compression state of the fuel gas (fluid temperature, inlet fluid pressure, fluid specific gravity, outlet fluid pressure, etc.).
If the detected fluid temperature, inlet fluid pressure, fluid specific gravity, outlet fluid pressure, etc. are all the same as a predetermined (reference) value set in advance, the corrected load command value SV1 = load command value SV0 Become.
Also, the inlet temperature measurement value PV5 = 20 degrees / reference temperature = 15 degrees, the inlet pressure measurement value PV6 = 28 BarG / reference pressure = 22 BarG, the specific gravity measurement value PV7 = 1.09 / reference specific gravity = 0.95, and the outlet pressure measurement value. When the pressure ratio between PV8 and the measured inlet pressure PV6 = 1.61 / reference pressure ratio = 1.85, the inlet temperature correction coefficient R1 = 1.02, the inlet pressure correction coefficient R2 = 0.83, the pressure ratio correction coefficient R3 = 0.85, and the specific gravity correction coefficient R4 = 0.9.
Therefore, the corrected load command value SV1 = 0.647 × load command value SV0 (50%) = 32.38%.

この算出された補正後の負荷指令値ＳＶ１は、指令値関数発生器３２に出力される。
指令値関数発生器３２では、補正後の負荷指令値ＳＶ１がＦ１、供給圧力設定値ＳＶ２がＰ１の場合、図９に図示のように弁操作値ＭＶ２＝５０％が算出される。 The calculated corrected load command value SV1 is output to the command value function generator 32.
In the command value function generator 32, when the corrected load command value SV1 is F 1 and the supply pressure set value SV2 is P 1 , the valve operation value MV2 = 50% is calculated as shown in FIG.

そして、補正操作値ＭＶ３＝０％の場合は、弁操作補正値ＭＶ４は５０％となる。
この弁操作補正値ＭＶ４に基づき、流量調整手段用関数発生器３４から出力される流量調整開度指令値ＭＶ５によって、ＩＧＶ１３の開度は２０％に設定される。
更に、弁操作補正値ＭＶ４に基づきリサイクル弁用関数発生器３５から出力されるリサイクル弁開度指令値ＭＶ８によってリサイクル弁１４の開度は０％に設定される。 When the correction operation value MV3 = 0%, the valve operation correction value MV4 is 50%.
Based on the valve operation correction value MV4, the opening degree of the IGV 13 is set to 20% by the flow rate adjustment opening degree command value MV5 output from the flow rate adjusting means function generator 34.
Further, the opening degree of the recycle valve 14 is set to 0% by the recycle valve opening command value MV8 output from the recycle valve function generator 35 based on the valve operation correction value MV4.

上記ＩＧＶ１３及びリサイクル弁１４の開度設定は、フィードフォワード制御によって実行されるので、圧縮機１の吐出圧力が速やかに設定値Ｐ１に近付けられる。
そして、最終的には、弁操作補正値ＭＶ４に基づくフィードバック制御によって上記吐出圧力が設定値Ｐ１に精度良く制定され、その結果、圧縮機１の運転点が図９に示すＡ１点になる。 Opening setting of the IGV13 and recycle valve 14, because it is performed by the feedforward control, the discharge pressure of the compressor 1 is brought close to quickly set value P 1.
Finally, the discharge pressure is accurately established to the set value P 1 by feedback control based on the valve operation correction value MV4, and as a result, the operating point of the compressor 1 becomes A 1 point shown in FIG. .

次に、例えば、図９に図示の吐出流量Ｆ２を要求する出力指令がガスタービン制御監視装置５０から圧縮機の制御装置３０に入力された場合、ＩＧＶ１３の開度は、前記最小開度である２０％に設定される。
従って、圧縮機１の流量はＦ３になる。
一方、吐出流量Ｆ３−Ｆ２の燃料ガスが燃料ガス供給ライン６側にリサイクルされるように、リサイクル弁１４の開度が設定される。
つまり、リサイクル弁１４が開かれて、ＩＧＶ１３を通る過剰な燃料分が前記リサイクル弁１４を介して燃料ガス供給ライン６側に戻される。
この結果、ヘッダタンク供給ライン１０に流れる燃料ガスの流量は、要求された吐出流量Ｆ２となる。 Then, for example, if the output command for requesting the discharge flow rate F 2 shown in FIG. 9 is input to the control unit 30 of the compressor from the gas turbine control and monitoring apparatus 50, the opening degree of IGV13 is by the minimum opening It is set to 20%.
Accordingly, the flow rate of the compressor 1 becomes F 3.
On the other hand, the opening degree of the recycle valve 14 is set so that the fuel gas at the discharge flow rate F 3 -F 2 is recycled to the fuel gas supply line 6 side.
That is, the recycle valve 14 is opened, and excess fuel passing through the IGV 13 is returned to the fuel gas supply line 6 side through the recycle valve 14.
As a result, the flow rate of the fuel gas flowing into the header tank supply line 10, the discharge flow rate F 2 which is requested.

この場合も、フィードフォワード制御によるＩＧＶ１３及びリサイクル弁１４の開度設定によって圧縮機１の吐出圧力が速やかに目標値Ｐ１に近付けられ、また、フィードバック制御によって上記吐出圧力が目標値Ｐ１に精度良く整定される。
その結果、圧縮機１の運転点はＡ３点になる。 Again, being close to the rapidly target value P 1 discharge pressure of the compressor 1 by opening setting of IGV13 and recycling valve 14 by the feed forward control, also, accuracy the discharge pressure by feedback control to the target value P 1 Settling well.
As a result, the operating point of the compressor 1 becomes three A.

次に、発電機４の電力供給ラインの遮断器がトリップし、負荷遮断信号がガスタービン制御監視装置５０から入力された場合について説明する。
なお、この場合、圧力設定器４０において、供給圧力設定値ＳＶ２が図９に図示のようにＰ２に設定される。
負荷遮断時には、たとえば、図９に図示の吐出流量Ｆ４（ガスタービン３における燃料の燃焼が維持できる最小流量）を要求する出力指令が、ガスタービン制御監視装置５０から圧縮機の制御装置３０に入力される。 Next, the case where the circuit breaker of the power supply line of the generator 4 trips and a load interruption signal is input from the gas turbine control monitoring device 50 will be described.
In this case, the pressure setting device 40, the supply pressure setpoint SV2 is set to P 2 as shown in FIG.
When the load is interrupted, for example, an output command for requesting the discharge flow rate F 4 (minimum flow rate capable of maintaining fuel combustion in the gas turbine 3) shown in FIG. 9 is sent from the gas turbine control monitoring device 50 to the compressor control device 30. Entered.

この場合、ＩＧＶ１３の開度が前記最小開度である２０％に設定されると、圧縮機１が前記サージラインｄを越えたサージ域で運転されることになる。
しかし、この第１の実施の形態においては、前記したように、流量調節器３８から高位選択器３６に、アンチサージ制御ための吐出流量操作値ＭＶ７を示す信号が出力されるので、圧縮機１のサージ運転が回避される。 In this case, when the opening degree of the IGV 13 is set to 20% which is the minimum opening degree, the compressor 1 is operated in a surge region exceeding the surge line d.
However, in the first embodiment, as described above, since the signal indicating the discharge flow rate operation value MV7 for anti-surge control is output from the flow rate regulator 38 to the high level selector 36, the compressor 1 Surge operation is avoided.

即ち、サージ域に入るまで吐出流量が減少すると、吐出流量操作値ＭＶ７が、リサイクル弁用関数発生器３５から出力されるリサイクル弁開度指令値ＭＶ８よりも大きくなる。
そこで、高位選択器３６では、吐出流量操作値ＭＶ７がリサイクル弁１４に対する弁制御信号として選択され、その結果、サージコントロールラインｅでの運転が実行される。 That is, when the discharge flow rate decreases until entering the surge region, the discharge flow rate operation value MV7 becomes larger than the recycle valve opening command value MV8 output from the recycle valve function generator 35.
Therefore, in the high level selector 36, the discharge flow rate operation value MV7 is selected as a valve control signal for the recycle valve 14, and as a result, the operation on the surge control line e is executed.

このとき、吐出圧力は、供給圧力設定値ＳＶ２＝Ｐ２になるようにＩＧＶ１３によって制御されることになるので、圧縮機１の最終的な運転点はＡ５になる。
この運転点の設定により、圧縮機１はサージングを回避した状態で運転される。
なお、上記運転点Ａ５では、ＩＧＶ１３の開度が前記最少開度（２０％）よりも大きくなり、また、流量Ｆ５−Ｆ４の燃料ガスがリサイクル弁１４を介してリサイクルされる。 At this time, discharge pressure, it means controlled by IGV13 so that the supply pressure setpoint SV2 = P 2, the final operating point of the compressor 1 becomes A5.
By setting the operating point, the compressor 1 is operated in a state where surging is avoided.
At the operating point A 5 , the opening degree of the IGV 13 is larger than the minimum opening degree (20%), and the fuel gas having a flow rate F 5 -F 4 is recycled through the recycle valve 14.

上述したように、上記本発明の実施形態に係る圧縮機の制御装置によれば、圧縮状態補正器３１にて、燃料ガスの圧縮状態（流体温度、入口流体圧力、流体比重、出口流体圧力等）に応じて、負荷指令値ＳＶ０を増減する補正を行うようにしたので、燃料ガス供給源５の種類（ガス井戸、或いはガスタンク）、燃料ガス供給源５に並列して接続されている他のガス需要先での使用状況、季節、昼夜の気温変化により、色々変化する燃料ガス供給源５から供給される燃料ガスの諸条件（流体温度、入口流体圧力、又は流体比重等）、又は及びリサイクルされる燃料ガス量により変化する燃焼ガスの温度変化に対応した迅速かつ精度の良い圧縮機の制御が可能となる。   As described above, according to the compressor control apparatus according to the above-described embodiment of the present invention, the compressed state of the fuel gas (fluid temperature, inlet fluid pressure, fluid specific gravity, outlet fluid pressure, etc.) ) To increase or decrease the load command value SV0, the type of the fuel gas supply source 5 (gas well or gas tank), other connected in parallel to the fuel gas supply source 5 Various conditions (fluid temperature, inlet fluid pressure, fluid specific gravity, etc.) of fuel gas supplied from the fuel gas supply source 5 which varies depending on the usage situation at the gas demand destination, the season, and the temperature change during the day and night, and recycling This makes it possible to control the compressor quickly and accurately in response to changes in the temperature of the combustion gas that changes depending on the amount of fuel gas that is produced.

また、ＩＧＶ１３だけでなく、リサイクル弁１４も吐出圧力の制御に活用されるので、全ての運転状態（負荷遮断時、圧縮機１及びガスタービン３のトリップ時、通常運転時等）において圧縮機１の吐出圧力の変動を抑制すること、つまり、吐出圧力の制御性を向上することができる。   Further, since not only the IGV 13 but also the recycle valve 14 is used for controlling the discharge pressure, the compressor 1 in all operating states (when the load is interrupted, when the compressor 1 and the gas turbine 3 are tripped, during normal operation, etc.). The fluctuation of the discharge pressure can be suppressed, that is, the controllability of the discharge pressure can be improved.

しかも、弁操作補正値ＭＶ４が５０％以上のときに、リサイクル弁１４の吐出圧力に対する指令信号をゼロにしてＩＧＶ１３のみによって吐出圧力を制御し、弁操作補正値ＭＶ４が５０％未満のときに、ＩＧＶ１３を最小開度（２０％）に維持して、リサイクル弁１４のみによって吐出圧力を制御するので、つまり、ＩＧＶ１３とリサイクル弁１４がスプリットレンジで作動されるので、このＩＧＶ１３とリサイクル弁１４による吐出圧力制御の干渉が回避される。   Moreover, when the valve operation correction value MV4 is 50% or more, the command signal for the discharge pressure of the recycle valve 14 is set to zero and the discharge pressure is controlled only by the IGV 13, and when the valve operation correction value MV4 is less than 50%, Since the discharge pressure is controlled only by the recycle valve 14 while maintaining the IGV 13 at the minimum opening (20%), that is, since the IGV 13 and the recycle valve 14 are operated in the split range, the discharge by the IGV 13 and the recycle valve 14 is performed. Pressure control interference is avoided.

また、吐出圧力の偏差をなくすフィードバック制御に加えて、ヘッダタンク１２に対する燃料ガスの入出流量の偏差をなくす制御が実行されており、フィードフォワード制御とフィードバック制御の組合せによって吐出圧力が制御されるので、即応性の高い圧力制御が可能となり、そのため、ガスタービン３に急激な負荷の要求がなされた場合でも、吐出圧力の変動を抑制することができる。
更に、リサイクル弁１４には、吐出圧力制御とアンチサージ制御のうちの高位の制御が選択的に適用されるので、これらの制御相互間での干渉も回避される。 In addition to the feedback control for eliminating the deviation of the discharge pressure, the control for eliminating the deviation of the flow rate of the fuel gas with respect to the header tank 12 is executed, and the discharge pressure is controlled by the combination of the feedforward control and the feedback control. Therefore, it is possible to perform pressure control with high responsiveness. Therefore, even when the gas turbine 3 is requested to be abruptly loaded, fluctuations in the discharge pressure can be suppressed.
Furthermore, since the high-order control of the discharge pressure control and the anti-surge control is selectively applied to the recycle valve 14, interference between these controls is also avoided.

なお、圧縮機１の入口圧力が変化する場合には、この入口圧力に対応して前記ＩＧＶ１３の最小開度を変化させることにより、より精度の高い圧力制御が可能になる。
また、上記第１の実施の形態では、図１１及び図１２に示すように、ＩＧＶ１３とリサイクル弁１４のスプリット点を５０％に設定しているが、このスプリット点は５０％に限定されない。
即ち、図１１及び図１２に示す関数の傾きは、それぞれＩＧＶ１３及びリサイクル弁１４の制御ゲインをそれぞれ規定するので、これらのゲインを変えるために上記スプリット点を変更しても良い。
例えば、スプリット点を５０％よりも大きくすれば、応答性に劣るＩＧＶ１３の動作時間の短縮を図れ、また、応答性の良好なリサイクル弁１４の動作安定性を向上することができる。
要するに、上記スプリット点は、ＩＧＶ１３とリサイクル弁１４の動特性等を勘案して、それらの制御性が向上するように適宜設定することができる。 When the inlet pressure of the compressor 1 changes, more accurate pressure control can be performed by changing the minimum opening of the IGV 13 corresponding to the inlet pressure.
Further, in the first embodiment, as shown in FIGS. 11 and 12, the split point of the IGV 13 and the recycle valve 14 is set to 50%, but this split point is not limited to 50%.
That is, the slopes of the functions shown in FIGS. 11 and 12 define the control gains of the IGV 13 and the recycle valve 14, respectively, and the split point may be changed to change these gains.
For example, if the split point is made larger than 50%, the operation time of the IGV 13 having poor responsiveness can be shortened, and the operation stability of the recycle valve 14 having good responsiveness can be improved.
In short, the split point can be appropriately set so as to improve the controllability of the IGV 13 and the recycle valve 14 in consideration of the dynamic characteristics.

次に、本発明の第２の実施の形態につき、図１５、図１６に基づき説明する。
図１５は、本発明の第２の実施の形態に係る吐出流量と吐出圧力との関係を圧縮機の回転数をパラメータとして例示した特性、図１６は、本発明の第２の実施の形態に係る燃料ガス圧縮供給ライン及び圧縮機の制御装置のブロック図である。 Next, a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.
FIG. 15 shows characteristics illustrating the relationship between the discharge flow rate and the discharge pressure according to the second embodiment of the present invention with the number of revolutions of the compressor as a parameter, and FIG. 16 shows the second embodiment of the present invention. It is a block diagram of the control apparatus of the fuel gas compression supply line and compressor which concerns.

図１５に図示の曲線ａ１、ｂ２及びｃ３は、それぞれ圧縮機１の回転数を６０％、８０％及び１００％に設定した場合の圧縮機１の吐出流量と吐出圧力の関係を例示したものである。
この図１５と図９との対比から明らかなように、ＩＧＶ１３の開度操作に代えて圧縮機１の回転数を操作しても、吐出圧力の制御が可能である。 Curves a1, b2 and c3 shown in FIG. 15 illustrate the relationship between the discharge flow rate and the discharge pressure of the compressor 1 when the rotation speed of the compressor 1 is set to 60%, 80% and 100%, respectively. is there.
As is apparent from the comparison between FIG. 15 and FIG. 9, the discharge pressure can be controlled by operating the rotation speed of the compressor 1 instead of the opening operation of the IGV 13.

図１６は、圧縮機１の回転数操作によって吐出圧力を制御するように構成された本発明の第２の実施の形態を示している。
図１６に図示のものは、本発明の第１の実施の形態のＩＧＶ１３を削除し、図示略のＩＧＶ操作器に替えて、流入量調整手段として蒸気タービン等の原動機２の回転数制御器６０を設け、更に、図示略のＩＧＶ１３の弁開度発信器に替えて、圧縮機１を回転駆動する蒸気タービン等の原動機２の回転数を検出する回転計２８を設けたものである。 FIG. 16 shows a second embodiment of the present invention configured to control the discharge pressure by operating the rotational speed of the compressor 1.
In FIG. 16, the IGV 13 according to the first embodiment of the present invention is deleted, and the rotational speed controller 60 of the prime mover 2 such as a steam turbine is used as an inflow amount adjusting means instead of the IGV operation unit (not shown). Further, in place of the valve opening transmitter of the IGV 13 (not shown), a tachometer 28 for detecting the rotational speed of the prime mover 2 such as a steam turbine that rotationally drives the compressor 1 is provided.

この本発明の第２の実施の形態においても、本発明の第１の実施の形態による効果と同様の効果を得ることができる。
なお、この本発明の第２の実施の形態においては、回転計２８で検出される圧縮機１の実回転数を吐出流量制御設定値関数発生器３７に入力しているが、これに代えて、本発明の第１の実施の形態と同様に、流量調整手段用関数発生器３４から出力される流量調整開度指令値ＭＶ５を吐出流量制御設定値関数発生器３７に入力するようにしても良い。 Also in the second embodiment of the present invention, the same effect as the effect of the first embodiment of the present invention can be obtained.
In the second embodiment of the present invention, the actual rotational speed of the compressor 1 detected by the tachometer 28 is input to the discharge flow rate control set value function generator 37. As in the first embodiment of the present invention, the flow rate adjustment opening command value MV5 output from the flow rate adjusting means function generator 34 is input to the discharge flow rate control set value function generator 37. good.

次に、本発明の第３の実施の形態につき、図１７、図１８に基づき説明する。
図１７は、本発明の第３の実施の形態に係る燃料ガス圧縮供給ライン及び圧縮機の制御装置のブロック図、図１８は、図１７の変形例を示すブロック図である。
なお、図１８に図示のものと図１７に図示のものとは、流入量調整手段としてのＩＧＶ１３と、入口ガス温度計２０、入口ガス圧力計２１及びガス比重計２２との位置関係が異なるのみであり、その他の構成は同じである。 Next, a third embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.
FIG. 17 is a block diagram of a fuel gas compression supply line and a compressor control device according to the third embodiment of the present invention, and FIG. 18 is a block diagram showing a modification of FIG.
18 and FIG. 17 differ only in the positional relationship between the IGV 13 serving as the inflow amount adjusting means, the inlet gas thermometer 20, the inlet gas pressure gauge 21, and the gas hydrometer 22. Other configurations are the same.

図１７、図１８に図示の本発明の第３の実施の形態においては、本発明の第１の実施の形態に対し、ヘッダタンク供給ライン流量計２５、タンク出口側ライン流量計２７、及び圧縮機の制御装置３０内の加算器４２、流量調節器４３を省略し、圧力調節器４１からの圧力操作値ＭＶ９を、そのまま補正操作値ＭＶ３として開度指令加算器３３に入力するようにしたものである。
この第３の実施の形態によれば、ヘッダタンク１２に対する燃料ガスの入出流量の偏差をなくす制御が省略されるため、本発明の第３の実施の形態に比べて若干制御精度が劣るものの、本発明の第１の実施の形態と同様（若干劣る）の制御が可能となる。 In the third embodiment of the present invention shown in FIG. 17 and FIG. 18, the header tank supply line flow meter 25, the tank outlet side line flow meter 27, and the compression are compared with the first embodiment of the present invention. The adder 42 and the flow rate regulator 43 in the machine control device 30 are omitted, and the pressure operation value MV9 from the pressure regulator 41 is directly input to the opening degree command adder 33 as the correction operation value MV3. It is.
According to the third embodiment, since the control for eliminating the deviation of the flow rate of the fuel gas into and out of the header tank 12 is omitted, although the control accuracy is slightly inferior to the third embodiment of the present invention, Control similar to (slightly inferior) the first embodiment of the present invention is possible.

なお、この本発明の第３の実施形態の制御装置においても、圧縮機１の回転数を操作して吐出圧力を制御する図１６に示した構成を適用することができる。   In the control device according to the third embodiment of the present invention, the configuration shown in FIG. 16 in which the discharge pressure is controlled by operating the rotational speed of the compressor 1 can be applied.

以上、本発明を、本発明の第１、２、３の実施の形態について説明したが、本発明は上記の各実施の形態に限定されず、本発明の範囲内でその具体的構造に種々の変更を加えてよいことはいうまでもない。
例えば、１個のヘッダタンク１２と、複数組のタンク出口側ライン１１及び発電機４を駆動するガスタービン３等からなる需要先と、複数組の圧縮機１、圧縮機吸入ライン７、圧縮機吐出ライン８、リサイクル弁１４が介在されたリサイクルライン９、ヘッダタンク供給ライン１０、各種計測器及び圧縮機の制御装置３０等からなる圧縮供給源とからなるプラントにおいても、本発明の第１、２、３の実施の形態のものと同様の圧縮機の制御装置３０を採用することが可能である。 The first, second, and third embodiments of the present invention have been described above. However, the present invention is not limited to the above-described embodiments, and various specific structures are possible within the scope of the present invention. It goes without saying that changes may be made.
For example, a customer including a header tank 12, a plurality of sets of tank outlet lines 11 and a gas turbine 3 for driving the generator 4, a plurality of sets of compressors 1, a compressor suction line 7, a compressor Even in a plant comprising a discharge line 8, a recycle line 9 with a recycle valve 14 interposed, a header tank supply line 10, various measuring instruments, a compressor control device 30 and the like, the first of the present invention, It is possible to employ a compressor control device 30 similar to that of the second and third embodiments.

本発明の第１の実施の形態に係る燃料ガス圧縮供給ライン及び圧縮機の制御装置のブロック図である。1 is a block diagram of a fuel gas compression supply line and a compressor control device according to a first embodiment of the present invention. 図１の変形例を示すブロック図である。It is a block diagram which shows the modification of FIG. 図１の圧縮状態補正器の詳細ブロック図であり、（ａ）は、圧縮状態補正器の第一の例を示す制御ブロック図、（ｂ）は、第二の例を示す制御ブロック図である。It is a detailed block diagram of the compression state corrector of FIG. 1, (a) is a control block diagram which shows the 1st example of a compression state corrector, (b) is a control block diagram which shows a 2nd example. . 図３の温度関数発生器における入口温度計測値と入口温度補正係数との関係を例示したグラフである。It is the graph which illustrated the relationship between the inlet temperature measured value and inlet temperature correction coefficient in the temperature function generator of FIG. 図３の圧力関数発生器における入口圧力計測値と入口圧力補正係数との関係を例示したグラフである。It is the graph which illustrated the relationship between the inlet pressure measurement value and inlet pressure correction coefficient in the pressure function generator of FIG. 図３の圧力比関数発生器における圧力比率と圧力比補正係数との関係を例示したグラフである。It is the graph which illustrated the relationship between the pressure ratio in the pressure ratio function generator of FIG. 3, and a pressure ratio correction coefficient. 図３のガス比重関数発生器における比重計測値と比重補正係数との関係を例示したグラフである。It is the graph which illustrated the relationship between the specific gravity measured value and specific gravity correction coefficient in the gas specific gravity function generator of FIG. 図１の流量調整手段用関数発生器における入口圧力計測値により流量調整開度指令値を変化させる場合の弁操作補正値と流量調整開度指令値との関係を例示したグラフである。2 is a graph illustrating the relationship between a valve operation correction value and a flow rate adjustment opening command value when a flow rate adjustment opening command value is changed by an inlet pressure measurement value in the function generator for flow rate adjusting means in FIG. 1. 図１の指令値関数発生器における補正後の負荷指令値と供給圧力設定値との関係を弁操作値をパラメータとして例示した特性図である。FIG. 2 is a characteristic diagram illustrating the relationship between a corrected load command value and a supply pressure set value in the command value function generator of FIG. 1 using a valve operation value as a parameter. 図１の指令値関数発生器における補正後の負荷指令値と弁操作値との関係を例示したグラフである。It is the graph which illustrated the relationship between the corrected load command value and valve operation value in the command value function generator of FIG. 図１の流量調整手段用関数発生器における弁操作補正値と流量調整開度指令値との関数を例示したグラフである。3 is a graph illustrating a function of a valve operation correction value and a flow rate adjustment opening command value in the flow rate adjusting means function generator of FIG. 1. 図１のリサイクル弁用関数発生器における弁操作補正値とリサイクル弁開度指令値との関数を例示したグラフである。2 is a graph illustrating a function of a valve operation correction value and a recycle valve opening command value in the recycle valve function generator of FIG. 1. 図１の吐出流量制御設定値関数発生器における流量調整開度指令値と吐出流量設定値との関数を例示したグラフである。2 is a graph illustrating a function of a flow rate adjustment opening command value and a discharge flow rate setting value in the discharge flow rate control set value function generator of FIG. 1. 図１の吐出流量制御設定値関数発生器におけるアンチサージ制御ラインにおけるＩＧＶ開度と流量設定値との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the IGV opening degree in the antisurge control line in the discharge flow control setting value function generator of FIG. 1, and a flow setting value. 本発明の第２の実施の形態に係る吐出流量と吐出圧力との関係を圧縮機の回転数をパラメータとして例示した特性図である。It is the characteristic view which illustrated the relationship between the discharge flow volume and discharge pressure which concerns on the 2nd Embodiment of this invention using the rotation speed of the compressor as a parameter. 本発明の第２の実施の形態に係る燃料ガス圧縮供給ライン及び圧縮機の制御装置のブロック図である。It is a block diagram of the control apparatus of the fuel gas compression supply line and compressor which concern on the 2nd Embodiment of this invention. 本発明の第３の実施の形態に係る燃料ガス圧縮供給ライン及び圧縮機の制御装置のブロック図である。It is a block diagram of the control apparatus of the fuel gas compression supply line and compressor which concern on the 3rd Embodiment of this invention. 図１７の変形例を示すブロック図である。It is a block diagram which shows the modification of FIG.

符号の説明Explanation of symbols

１ 圧縮機
２ 原動機
３ ガスタービン
４ 発電機
５ 燃料ガス供給源
６ 燃料ガス供給ライン
７ 圧縮機吸入ライン
８ 圧縮機吐出ライン
９ リサイクルライン
１０ ヘッダタンク供給ライン
１１ タンク出口側ライン
１２ ヘッダタンク
１３ 流入量調整手段としてのＩＧＶ（入口ガイドベーン）
１４ リサイクル弁
１５ 逆止弁
１６ 遮断弁
２０ 入口ガス温度計
２１ 入口ガス圧力計
２２ ガス比重計
２３ 出口ガス圧力計
２４ 出口ガス流量計
２５ ヘッダタンク供給ライン流量計
２６ ヘッダタンク圧力計
２７ タンク出口側ライン流量計
２８ 回転計
３０ 圧縮機の制御装置
３１ 圧縮状態補正器
３２ 指令値関数発生器
３３ 開度指令加算器
３４ 流量調整手段用関数発生器
３５ リサイクル弁用関数発生器
３６ 高位選択器
３７ 吐出流量制御設定値関数発生器
３８ 流量調節器
４０ 圧力設定器
４１ 圧力調節器
４２ 加算器
４３ 流量調節器
５０ ガスタービン制御監視装置
５１ 温度関数発生器
５２ 圧力関数発生器
５３ 除算器
５４ 圧力比関数発生器
５５ ガス比重関数発生器
５６ａ、５６ｂ、５６ｃ、５６ｄ 乗算器
５６ｅ、５６ｆ、５６ｇ、５６ｈ 加算器
６０ 回転数制御器
ＰＶ１ 供給圧力計測値
ＰＶ２ 吐出流量計測値
ＰＶ３ タンク出口側流量計測値
ＰＶ４ タンク供給流量計測値
ＰＶ５ 入口温度計測値
ＰＶ６ 入口圧力計測値
ＰＶ７ 比重計測値
ＰＶ８ 出口圧力計測値
Ｒ１ 入口温度補正係数
Ｒ１ａ 入口温度補正負荷率
Ｒ２ 入口圧力補正係数
Ｒ２ａ 入口圧力補正負荷率
Ｒ３ 圧力比補正係数
Ｒ３ａ 圧力比補正負荷率
Ｒ４ 比重補正係数
Ｒ４ａ 比重補正負荷率
ＳＶ０ 負荷指令値
ＳＶ１ 補正後の負荷指令値
ＳＶ２ 供給圧力設定値
ＭＶ２ 弁操作値
ＭＶ３ 補正操作値
ＭＶ４ 弁操作補正値
ＭＶ５ 流量調整開度指令値
ＭＶ６ 吐出流量設定値
ＭＶ７ 吐出流量操作値
ＭＶ８ リサイクル弁開度指令値
ＭＶ９ 圧力操作値
ＭＶ１０ 圧力操作補正値 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Compressor 2 Prime mover 3 Gas turbine 4 Generator 5 Fuel gas supply source 6 Fuel gas supply line 7 Compressor suction line 8 Compressor discharge line 9 Recycle line 10 Header tank supply line 11 Tank outlet side line 12 Header tank 13 Inflow amount IGV (inlet guide vane) as adjustment means
14 Recycle valve 15 Check valve 16 Shut-off valve 20 Inlet gas thermometer 21 Inlet gas pressure gauge 22 Gas specific gravity meter 23 Outlet gas pressure gauge 24 Outlet gas flow meter 25 Header tank supply line flow meter 26 Header tank pressure gauge 27 Tank outlet side Line flow meter 28 Tachometer 30 Compressor control device 31 Compression state corrector 32 Command value function generator 33 Opening command adder 34 Function generator for flow rate adjustment means 35 Function generator for recycle valve 36 High-level selector 37 Discharge Flow rate control set value function generator 38 Flow rate regulator 40 Pressure setter 41 Pressure regulator 42 Adder 43 Flow rate regulator 50 Gas turbine control monitoring device 51 Temperature function generator 52 Pressure function generator 53 Divider 54 Pressure ratio function generator 55 Gas specific gravity function generator 56a, 56b, 56c, 56d Multiplier 56e, 56f , 56g, 56h Adder 60 Speed controller PV1 Supply pressure measurement PV2 Discharge flow measurement PV3 Tank outlet flow measurement PV4 Tank supply flow measurement PV5 Inlet temperature measurement PV6 Inlet pressure measurement PV7 Specific gravity measurement PV8 Exit Pressure measurement value R1 Inlet temperature correction factor R1a Inlet temperature correction load factor R2 Inlet pressure correction factor R2a Inlet pressure correction load factor R3 Pressure ratio correction factor R3a Pressure ratio correction load factor R4 Specific gravity correction factor R4a Specific gravity correction load factor SV0 Load command value SV1 Load command value after correction SV2 Supply pressure set value MV2 Valve operation value MV3 Correction operation value MV4 Valve operation correction value MV5 Flow rate adjustment opening command value MV6 Discharge flow rate setting value MV7 Discharge flow rate operation value MV8 Recycle valve opening command value MV9 Pressure Operation value MV10 Pressure operation correction value

Claims (13)

圧縮機を制御する圧縮機の制御装置において、
前記圧縮機によりガスが供給されるヘッダタンクの圧力を設定する圧力設定器と、
前記圧力設定器にて設定された供給圧力設定値と前記ヘッダタンクの圧力を検出するヘッダタンク圧力計にて計測された供給圧力計測値とを比較して圧力差に応じた圧力操作値を演算する圧力調節器と、
ガスの圧縮状態を計測し計測値に応じて外部から入力された負荷指令値を増減する補正を行い補正後の負荷指令値を算出する圧縮状態補正器と、
前記圧縮状態補正器にて演算された補正後の負荷指令値を入力して弁操作値を演算する指令値関数発生器と、
前記指令値関数発生器にて演算された弁操作値に前記圧力操作値を補正操作値として加算し弁操作補正値を算出する開度指令加算器と、
前記開度指令加算器にて演算された弁操作補正値を入力すると共に前記弁操作補正値が所定値以上であるときに前記弁操作補正値の増大に伴って増加する流量調整開度指令値を演算しこれを操作信号として前記圧縮機の流入量調整手段に出力する流量調整手段用関数発生器と、
前記開度指令加算器にて演算された前記弁操作補正値を受信すると共に前記弁操作補正値が前記所定値未満であるときに、前記弁操作補正値の増大に伴って減少するリサイクル弁開度指令値を演算し前記圧縮機の吐出側と吸入側とを連結するリサイクルラインに介装されたリサイクル弁の制御信号として発生するリサイクル弁用関数発生器とを備えたことを特徴とする圧縮機の制御装置。 In the compressor control device that controls the compressor,
A pressure setter for setting the pressure of a header tank to which gas is supplied by the compressor;
Comparing the supply pressure setting value set by the pressure setter with the supply pressure measurement value measured by the header tank pressure gauge that detects the header tank pressure, and calculating the pressure operation value according to the pressure difference A pressure regulator to perform,
A compression state corrector that measures the compression state of the gas, performs a correction to increase or decrease the load command value input from the outside according to the measurement value, and calculates a corrected load command value;
A command value function generator for calculating the valve operation value by inputting the corrected load command value calculated by the compression state corrector;
An opening degree command adder for adding the pressure operation value as a correction operation value to the valve operation value calculated by the command value function generator and calculating a valve operation correction value;
A flow rate adjustment opening command value that is input as the valve operation correction value calculated by the opening command adder and increases as the valve operation correction value increases when the valve operation correction value is equal to or greater than a predetermined value. And a function generator for the flow rate adjusting means that outputs this to the inflow amount adjusting means of the compressor as an operation signal,
Recycling valve opening that receives the valve operation correction value calculated by the opening command adder and decreases as the valve operation correction value increases when the valve operation correction value is less than the predetermined value. And a recycle valve function generator for generating a recycle valve control signal interposed in a recycle line for calculating a degree command value and connecting a discharge side and a suction side of the compressor. Machine control device. 前記ガスの圧縮状態は前記圧縮機の入口側に設けられた入口ガス温度計にて計測され、
前記圧縮状態補正器は、前記負荷指令値を、
前記入口ガス温度計にて計測された入口温度計測値に基づき増減して前記補正後の負荷指令値を算出するものであることを特徴とする請求項１に記載の圧縮機の制御装置。 The compressed state of the gas is measured by an inlet gas thermometer provided on the inlet side of the compressor,
The compression state corrector, the load command value,
The compressor control device according to claim 1, wherein the corrected load command value is calculated based on an inlet temperature measurement value measured by the inlet gas thermometer. 前記ガスの圧縮状態は前記圧縮機の入口側に設けられたガス比重計にて計測され、
前記圧縮状態補正器は、前記負荷指令値を、
前記ガス比重計にて計測されたガスの比重計測値に基づき増減して前記補正後の負荷指令値を算出するものであることを特徴とする請求項１に記載の圧縮機の制御装置。 The compressed state of the gas is measured with a gas hydrometer provided on the inlet side of the compressor,
The compression state corrector, the load command value,
2. The compressor control device according to claim 1, wherein the corrected load command value is calculated based on a gas specific gravity measurement value measured by the gas hydrometer. 前記ガスの圧縮状態は前記圧縮機の入口側に設けられた入口ガス圧力計及び出口側に設けられた出口ガス圧力計にて計測され、
前記圧縮状態補正器は、前記負荷指令値を、
前記入口ガス圧力計にて計測された入口圧力計測値に基づき増減すると共に、
前記入口ガス圧力計にて計測された入口圧力計測値と出口ガス圧力計にて計測されたガスの出口圧力計測値との圧力比に基づき増減して前記補正後の負荷指令値を算出するものであることを特徴とする請求項１に記載の圧縮機の制御装置。 The compressed state of the gas is measured by an inlet gas pressure gauge provided on the inlet side of the compressor and an outlet gas pressure gauge provided on the outlet side,
The compression state corrector, the load command value,
While increasing or decreasing based on the inlet pressure measurement value measured by the inlet gas pressure gauge,
The load command value after correction is calculated by increasing or decreasing based on the pressure ratio between the measured value of the inlet pressure measured by the inlet gas pressure gauge and the measured value of the outlet pressure of the gas measured by the outlet gas pressure gauge. The compressor control device according to claim 1, wherein the control device is a compressor. 前記ガスの圧縮状態は前記圧縮機の入口側に設けられた入口ガス温度計及びガス比重計にて計測され、
前記圧縮状態補正器は、前記負荷指令値を、
前記入口ガス温度計にて計測された入口温度計測値に基づき増減すると共に、
前記ガス比重計にて計測されたガスの比重計測値に基づき増減して前記補正後の負荷指令値を算出するものであることを特徴とする請求項１に記載の圧縮機の制御装置。 The compressed state of the gas is measured by an inlet gas thermometer and a gas hydrometer provided on the inlet side of the compressor,
The compression state corrector, the load command value,
While increasing or decreasing based on the inlet temperature measurement value measured by the inlet gas thermometer,
2. The compressor control device according to claim 1, wherein the corrected load command value is calculated based on a gas specific gravity measurement value measured by the gas hydrometer. 前記ガスの圧縮状態は前記圧縮機の入口側に設けられた入口ガス温度計及び入口ガス圧力計にて計測されると共に出口側に設けられた出口ガス圧力計にて計測され、
前記圧縮状態補正器は、前記負荷指令値を、
前記入口ガス温度計にて計測された入口温度計測値に基づき増減し、
前記入口ガス圧力計にて計測された入口圧力計測値に基づき増減すると共に、
前記入口ガス圧力計にて計測された入口圧力計測値と出口ガス圧力計にて計測されたガスの出口圧力計測値との圧力比に基づき増減して前記補正後の負荷指令値を算出するものであることを特徴とする請求項１に記載の圧縮機の制御装置。 The compression state of the gas is measured by an inlet gas thermometer and an inlet gas pressure gauge provided on the inlet side of the compressor and measured by an outlet gas pressure gauge provided on the outlet side,
The compression state corrector, the load command value,
Increase or decrease based on the measured inlet temperature measured by the inlet gas thermometer,
While increasing or decreasing based on the inlet pressure measurement value measured by the inlet gas pressure gauge,
The load command value after correction is calculated by increasing or decreasing based on the pressure ratio between the measured value of the inlet pressure measured by the inlet gas pressure gauge and the measured value of the outlet pressure of the gas measured by the outlet gas pressure gauge. The compressor control device according to claim 1, wherein the control device is a compressor. 前記ガスの圧縮状態は前記圧縮機の入口側に設けられたガス比重計及び入口ガス圧力計にて計測されると共に出口側に設けられた出口ガス圧力計にて計測され、
前記圧縮状態補正器は、前記負荷指令値を、
前記ガス比重計にて計測されたガスの比重計測値に基づき増減し、
前記入口ガス圧力計にて計測された入口圧力計測値に基づき増減すると共に、
前記入口ガス圧力計にて計測された入口圧力計測値と出口ガス圧力計にて計測されたガスの出口圧力計測値との圧力比に基づき増減して前記補正後の負荷指令値を算出するものであることを特徴とする請求項１に記載の圧縮機の制御装置。 The compressed state of the gas is measured by a gas hydrometer and an inlet gas pressure gauge provided on the inlet side of the compressor and is measured by an outlet gas pressure gauge provided on the outlet side,
The compression state corrector, the load command value,
Increase or decrease based on the specific gravity measurement value of the gas measured by the gas hydrometer,
While increasing or decreasing based on the inlet pressure measurement value measured by the inlet gas pressure gauge,
The load command value after correction is calculated by increasing or decreasing based on the pressure ratio between the measured value of the inlet pressure measured by the inlet gas pressure gauge and the measured value of the outlet pressure of the gas measured by the outlet gas pressure gauge. The compressor control device according to claim 1, wherein the control device is a compressor. 前記ガスの圧縮状態は前記圧縮機の入口側に設けられた入口ガス温度計、入口ガス圧力計及びガス比重計にて計測されると共に出口側に設けられた出口ガス圧力計にて計測され、
前記圧縮状態補正器は、前記負荷指令値を、
前記入口ガス温度計にて計測された入口温度計測値に基づき増減し、
前記ガス比重計にて計測されたガスの比重計測値に基づき増減し、
前記入口ガス圧力計にて計測された入口圧力計測値に基づき増減すると共に、
前記入口ガス圧力計にて計測された入口圧力計測値と出口ガス圧力計にて計測されたガスの出口圧力計測値との圧力比に基づき増減して前記補正後の負荷指令値を算出するものであることを特徴とする請求項１に記載の圧縮機の制御装置。 The compressed state of the gas is measured with an inlet gas thermometer, an inlet gas pressure gauge and a gas hydrometer provided on the inlet side of the compressor and with an outlet gas pressure gauge provided on the outlet side,
The compression state corrector, the load command value,
Increase or decrease based on the measured inlet temperature measured by the inlet gas thermometer,
Increase or decrease based on the specific gravity measurement value of the gas measured by the gas hydrometer,
While increasing or decreasing based on the inlet pressure measurement value measured by the inlet gas pressure gauge,
The load command value after correction is calculated by increasing or decreasing based on the pressure ratio between the measured value of the inlet pressure measured by the inlet gas pressure gauge and the measured value of the outlet pressure of the gas measured by the outlet gas pressure gauge. The compressor control device according to claim 1, wherein the control device is a compressor. 前記圧力調節器から入力された前記圧力操作値と前記ヘッダタンクの下流側に設けられたタンク出口側ライン流量計にて計測されたタンク出口側流量計測値とを加算して圧力操作補正値を出力する加算器と、
前記圧力操作補正値とヘッダタンク供給ライン流量計にて計測されたタンク供給流量計測値との差に応じて前記補正操作値を演算する流量調節器とを備え、
前記開度指令加算器は、前記指令値関数発生器にて演算された前記弁操作値と前記流量調節器から入力された前記補正操作値とを加算し前記弁操作補正値を算出するものであることを特徴とする請求項１乃至８のいずれかに記載の圧縮機の制御装置。 The pressure operation correction value is obtained by adding the pressure operation value input from the pressure regulator and the tank outlet side flow rate measured by the tank outlet side line flow meter provided on the downstream side of the header tank. An adder to output;
A flow controller for calculating the correction operation value according to a difference between the pressure operation correction value and a tank supply flow rate measurement value measured by a header tank supply line flow meter,
The opening command adder calculates the valve operation correction value by adding the valve operation value calculated by the command value function generator and the correction operation value input from the flow rate regulator. 9. The compressor control device according to claim 1, wherein the compressor control device is provided. 前記流入量調整手段は、前記圧縮機の入口に設けられる入口ガイドベーンであることを特徴とする請求項１乃至９のいずれかに記載の圧縮機の制御装置。   10. The compressor control device according to claim 1, wherein the inflow amount adjusting means is an inlet guide vane provided at an inlet of the compressor. 前記流入量調整手段は、前記圧縮機を回転させる原動機の回転数制御器であることを特徴とする請求項１乃至９のいずれかに記載の圧縮機の制御装置。   The compressor control device according to any one of claims 1 to 9, wherein the inflow amount adjusting means is a motor speed controller for rotating the compressor. 前記ヘッダタンクの出口側はガスタービンに接続されると共に、前記ガスは前記ガスタービンへの燃焼ガスであることを特徴とする請求項１乃至１１のいずれかに記載の圧縮機の制御装置。   12. The compressor control device according to claim 1, wherein an outlet side of the header tank is connected to a gas turbine, and the gas is a combustion gas to the gas turbine. 燃料ガス供給源に接続された燃料ガス供給ラインと、
前記燃料ガス供給ラインに接続された圧縮機吸入ラインと、
前記圧縮機吸入ラインに介装された入口ガイドベーンと、
前記圧縮機吸入ラインに入口側が接続された圧縮機と、
前記圧縮機を駆動する原動機と、
前記圧縮機の出口側に接続された圧縮機吐出ラインと、
前記圧縮機吐出ラインと前記燃料ガス供給ラインとを接続するリサイクルラインと、
前記リサイクルラインに介装されたリサイクル弁と、
前記圧縮機吐出ラインに接続されたヘッダタンク供給ラインと、
前記ヘッダタンク供給ラインに入口側が接続されたヘッダタンクと、
前記ヘッダタンクの出口側に接続されたタンク出口側ラインと、
前記タンク出口側ラインに接続され発電機を駆動するガスタービンと、
請求項１２に記載の圧縮機の制御装置とを備えたことを特徴とするガスタービン発電プラント。 A fuel gas supply line connected to a fuel gas supply source;
A compressor suction line connected to the fuel gas supply line;
An inlet guide vane interposed in the compressor suction line;
A compressor having an inlet side connected to the compressor suction line;
A prime mover driving the compressor;
A compressor discharge line connected to the outlet side of the compressor;
A recycle line connecting the compressor discharge line and the fuel gas supply line;
A recycling valve interposed in the recycling line;
A header tank supply line connected to the compressor discharge line;
A header tank whose inlet side is connected to the header tank supply line;
A tank outlet side line connected to the outlet side of the header tank;
A gas turbine connected to the tank outlet side line and driving a generator;
A gas turbine power plant comprising the compressor control device according to claim 12.
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2013019378A (en) * 2011-07-13 2013-01-31 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Gas turbine facility, and method for managing fuel temperature thereof
WO2016016982A1 (en) * 2014-07-31 2016-02-04 三菱重工業株式会社 Compressor control device, compressor control system, and compressor control method
US10612472B2 (en) 2014-08-06 2020-04-07 Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. Flow ratio calculation device, control device provided with same, gas turbine plant provided with said control device, flow ratio calculation method, and method for controlling fuel system
US11261801B2 (en) 2017-02-16 2022-03-01 Mitsubishi Heavy Industries Compressor Corporation Control device, gas compressing system, control method, and program

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2013019378A (en) * 2011-07-13 2013-01-31 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Gas turbine facility, and method for managing fuel temperature thereof
WO2016016982A1 (en) * 2014-07-31 2016-02-04 三菱重工業株式会社 Compressor control device, compressor control system, and compressor control method
JPWO2016016982A1 (en) * 2014-07-31 2017-04-27 三菱重工業株式会社 Compressor control device, compressor control system, and compressor control method
US10612472B2 (en) 2014-08-06 2020-04-07 Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. Flow ratio calculation device, control device provided with same, gas turbine plant provided with said control device, flow ratio calculation method, and method for controlling fuel system
US11261801B2 (en) 2017-02-16 2022-03-01 Mitsubishi Heavy Industries Compressor Corporation Control device, gas compressing system, control method, and program

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