JP2006133631A

JP2006133631A - Zoom lens

Info

Publication number: JP2006133631A
Application number: JP2004324593A
Authority: JP
Inventors: Toru Miyajima; 徹宮島
Original assignee: Olympus Corp
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 2004-11-09
Filing date: 2004-11-09
Publication date: 2006-05-25
Anticipated expiration: 2024-11-09
Also published as: JP4678823B2

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a high variable power zoom lens having small collapsible thickness and high performance. <P>SOLUTION: In the zoom lens constituted of four groups, equipped with a 1st lens group G1 having positive refractive power, a 2nd lens group G2 having negative refractive power, a 3rd lens group G3 having positive refractive power and a 4th lens group G4, the 1st lens group G1 to the 4th lens group G4 are moved while changing space between the respective lens groups in order to perform zooming operation from a wide angle end to a telephoto end, and the 2nd lens group G2 is constituted of three lenses. The zoom lens has an aperture diaphragm S arranged nearer to an image side at the wide angle end than at the telephoto end between the 2nd lens group G2 and the 3rd lens group G3, and satisfies following conditional expressions. (1) 7<(β<SB>2T</SB>×β<SB>3T</SB>×β<SB>4W</SB>)/(β<SB>2W</SB>×β<SB>3W</SB>×β<SB>4T</SB>)<15 and (2) 7<(β<SB>2T</SB>×β<SB>3T</SB>)/(β<SB>2W</SB>×β<SB>3W</SB>)<15, provided that β<SB>nT</SB>: the magnification of an n-th lens group at the telephoto end, and β<SB>nW</SB>: the magnification of the n-th lens group at the wide angle end. <P>COPYRIGHT: (C)2006,JPO&NCIPI

Description

本発明は、ズームレンズに関し、特に、ＣＣＤやＣ−ＭＯＳ等の電子撮像素子に対応した高変倍ズームレンズに関するものである。 The present invention relates to a zoom lens, and more particularly to a high-magnification zoom lens corresponding to an electronic image sensor such as a CCD or a C-MOS.

変倍比が８倍程度を越え、また、レンズ全長を短くするズームレンズ系として、物体側より順に、正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、正の第３レンズ群、第４レンズ群を有し、全てのレンズ群を移動させて変倍するものが、例えば特許文献１、特許文献２で提案されている。
特許第３００８３８０号公報特開平７−５３６１号公報 As a zoom lens system in which the zoom ratio exceeds about 8 times and the total length of the lens is shortened, a positive first lens group, a negative second lens group, a positive third lens group, and a fourth lens are sequentially arranged from the object side. For example, Patent Document 1 and Patent Document 2 have proposed a lens group that changes magnification by moving all the lens groups.
Japanese Patent No. 3008380 Japanese Patent Laid-Open No. 7-5361

本発明は従来技術のこのような状況に鑑みてなされたものであり、その目的は、沈胴厚が短く、高性能な高変倍ズームレンズを提供することである。 The present invention has been made in view of such a situation in the prior art, and an object of the present invention is to provide a high-power zoom lens having a high retractable thickness and a high performance.

上記目的を達成する本発明の第１のズームレンズは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを備えた４群構成のズームレンズであって、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミング動作のために、各々のレンズ群間隔を変化させながら移動し、
前記第２レンズ群は３枚のレンズより構成され、
前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間に、望遠端よりも広角端にて像側に配される開口絞りを有し、
以下の条件式を満足することを特徴とするものである。 The first zoom lens of the present invention that achieves the above object, in order from the object side, is a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, A zoom lens having a four-group configuration including a fourth lens group,
The first lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group move while changing each lens group interval for zooming operation from the wide-angle end to the telephoto end,
The second lens group is composed of three lenses,
Between the second lens group and the third lens group, there is an aperture stop arranged on the image side at the wide angle end rather than the telephoto end,
The following conditional expression is satisfied.

７＜（β_2T・β_3T・β_4W）／（β_2W・β_3W・β_4T）＜１５・・・（１）
７＜（β_2T・β_3T）／（β_2W・β_3W）＜１５・・・（２）
ただし、β_2T：望遠端における第２レンズ群の倍率、
β_3T：望遠端における第３レンズ群の倍率、
β_4T：望遠端における第４レンズ群の倍率、
β_2W：広角端における第２レンズ群の倍率、
β_3W：広角端における第３レンズ群の倍率、
β_4W：広角端における第４レンズ群の倍率、
である。 7 <(β _2T · β _3T · β _4W ) / (β _2W · β _3W · β _4T ) <15 (1)
7 <(β _2T · β _3T ) / (β _2W · β _3W ) <15 (2)
Where β _2T : magnification of the second lens group at the telephoto end,
β _3T : magnification of the third lens unit at the telephoto end,
β _4T : magnification of the fourth lens unit at the telephoto end,
β _2W : magnification of the second lens group at the wide-angle end,
β _3W : magnification of the third lens unit at the wide-angle end,
β _4W : magnification of the fourth lens unit at the wide angle end,
It is.

以下に、本発明の第１のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明する。 Hereinafter, the reason and action of the above-described configuration in the first zoom lens of the present invention will be described.

第１のズームレンズは、正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、正の第３レンズ群、第４レンズ群を有し、全てのレンズ群を移動させて変倍する方式のズームレンズである。その場合に、第２レンズ群を３枚のレンズで構成すると、変倍比を稼ぐためにパワーを持ちつつ、第２レンズ群の光軸上の厚みを薄くして、変倍のためのスペースを確保することができる。 The first zoom lens has a positive first lens group, a negative second lens group, a positive third lens group, and a fourth lens group, and zooms with a method of changing the magnification by moving all the lens groups. It is a lens. In this case, if the second lens group is composed of three lenses, the space on the optical axis of the second lens group is reduced while maintaining the power to increase the zoom ratio, and the space for zooming. Can be secured.

そして、主たる変倍作用を第２レンズ群と第３レンズ群に持たせ、第４レンズ群は主に収差補正を行う。 The second lens group and the third lens group have a main zooming action, and the fourth lens group mainly performs aberration correction.

このとき、条件式（１）と（２）の下限の何れも７を越えると、高変倍を達成することができない。条件式（２）のみがその下限を越えると、第４レンズ群への変倍負担が大きくなり、高性能を達成するには構成が複雑になり、薄型化が困難になる。条件式（１）が上限の１５を越えると、第４レンズ群で減倍作用を持ち、効率的な変倍作用ができず、移動スペースが必要となり、薄型化が困難になる。条件式（２）が上限の１５を越えると、変倍作用が大きくなり、移動スペースが必要となり、薄型化が困難になる。 At this time, if both of the lower limits of conditional expressions (1) and (2) exceed 7, high zoom ratio cannot be achieved. If only the conditional expression (2) exceeds the lower limit, the magnification burden on the fourth lens group becomes large, the configuration becomes complicated to achieve high performance, and thinning becomes difficult. When the conditional expression (1) exceeds the upper limit of 15, the fourth lens group has a demagnifying action, cannot perform an effective zooming action, requires a moving space, and makes it difficult to reduce the thickness. If the conditional expression (2) exceeds the upper limit of 15, the zooming effect becomes large, a moving space is required, and thinning becomes difficult.

また、第２レンズ群と第３レンズ群との間に開口絞りを配置し、その開口絞りが望遠端よりも広角端にて像側に配されるようにして、特に第３レンズ群に絞りを近づけることで、第３レンズ群のレンズ径を小さくし（ボディ構成上有利）、また、主光線を広角端から望遠端まで光軸に近いところで入射させることにより、高変倍でありながら第３レンズ群を薄くし、かつ良好な結像性能を達成することができる。 In addition, an aperture stop is disposed between the second lens group and the third lens group, and the aperture stop is disposed on the image side at the wide-angle end rather than the telephoto end, and particularly in the third lens group. The lens diameter of the third lens group is made smaller by making the lens closer (advantageous in terms of body construction), and the principal ray is incident near the optical axis from the wide-angle end to the telephoto end. The three lens groups can be made thin and good imaging performance can be achieved.

本発明の第２のズームレンズは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを備えた４群構成のズームレンズであって、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミング動作のために、各々のレンズ群間隔を変化させながら移動し、
前記第１レンズ群が多くても２枚のレンズからなり、
前記第２レンズ群は３枚のレンズより構成され、
以下の条件式を満足することを特徴とするものである。 The second zoom lens of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group. A four-group zoom lens comprising
The first lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group move while changing each lens group interval for zooming operation from the wide-angle end to the telephoto end,
The first lens group consists of at most two lenses,
The second lens group is composed of three lenses,
The following conditional expression is satisfied.

７＜（β_2T・β_3T・β_4W）／（β_2W・β_3W・β_4T）＜１５・・・（１）
ただし、β_2T：望遠端における第２レンズ群の倍率、
β_3T：望遠端における第３レンズ群の倍率、
β_4T：望遠端における第４レンズ群の倍率、
β_2W：広角端における第２レンズ群の倍率、
β_3W：広角端における第３レンズ群の倍率、
β_4W：広角端における第４レンズ群の倍率、
である。 7 <(β _2T · β _3T · β _4W ) / (β _2W · β _3W · β _4T ) <15 (1)
Where β _2T : magnification of the second lens group at the telephoto end,
β _3T : magnification of the third lens unit at the telephoto end,
β _4T : magnification of the fourth lens unit at the telephoto end,
β _2W : magnification of the second lens group at the wide-angle end,
β _3W : magnification of the third lens unit at the wide-angle end,
β _4W : magnification of the fourth lens unit at the wide angle end,
It is.

以下に、本発明の第２のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明する。 Hereinafter, the reason and action of the second zoom lens according to the present invention will be described.

第２のズームレンズは、正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、正の第３レンズ群、第４レンズ群を有し、全てのレンズ群を移動させて変倍する方式のズームレンズである。その場合に、第１レンズ群を２枚以下のレンズで構成することが望ましい。第１レンズ群が３枚以上になると、第１レンズ群の光軸上の厚さを小さくできない。また、径も大きくなってしまう。本発明では、他の構成要件と組み合わせ、高変倍で高い結像作用を得ることができる。 The second zoom lens has a positive first lens group, a negative second lens group, a positive third lens group, and a fourth lens group, and zooms by changing the magnification by moving all the lens groups. It is a lens. In that case, it is desirable that the first lens group is composed of two or less lenses. If there are three or more first lens groups, the thickness of the first lens group on the optical axis cannot be reduced. Moreover, a diameter will also become large. In the present invention, it is possible to obtain a high image forming action at a high zoom ratio in combination with other constituent elements.

また、第２レンズ群を３枚のレンズで構成すると、変倍比を稼ぐためにパワーを持ちつつ、第２レンズ群の光軸上の厚みを薄くして、変倍のためのスペースを確保することができる。 In addition, when the second lens group is composed of three lenses, the power on the optical axis of the second lens group is reduced to secure a space for zooming while having power to increase the zoom ratio. can do.

このとき、条件式（１）の下限の７を越えると、高変倍を達成することができない。条件式（１）が上限の１５を越えると、第４レンズ群で減倍作用を持ち、効率的な変倍作用ができず、移動スペースが必要となり、薄型化が困難になる。 At this time, if the lower limit of 7 of the conditional expression (1) is exceeded, high zoom ratio cannot be achieved. When the conditional expression (1) exceeds the upper limit of 15, the fourth lens group has a demagnifying action, cannot perform an effective zooming action, requires a moving space, and makes it difficult to reduce the thickness.

本発明の第３のズームレンズは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを備えた４群構成のズームレンズであって、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミング動作のために、各々のレンズ群間隔を変化させながら移動し、
前記第２レンズ群は３枚のレンズより構成され、
前記第２レンズ群は両凹負レンズ、空気間隔、負レンズ、空気間隔正レンズからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とするものである。 The third zoom lens of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group. A four-group zoom lens comprising
The first lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group move while changing each lens group interval for zooming operation from the wide-angle end to the telephoto end,
The second lens group is composed of three lenses,
The second lens group includes a biconcave negative lens, an air gap, a negative lens, and an air gap positive lens.
The following conditional expression is satisfied.

以下に、本発明の第３のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明する。 Hereinafter, the reason and action of the third zoom lens according to the present invention will be described.

第３のズームレンズは、正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、正の第３レンズ群、第４レンズ群を有し、全てのレンズ群を移動させて変倍する方式のズームレンズである。その場合に、第１レンズ群を２枚以下のレンズで構成することが望ましい。第１レンズ群が３枚以上になると、第１レンズ群の光軸上の厚さを小さくできない。また、径も大きくなってしまう。本発明では、他の構成要件と組み合わせ、高変倍で高い結像作用を得ることができる。 The third zoom lens has a positive first lens group, a negative second lens group, a positive third lens group, and a fourth lens group, and zooms by changing the magnification by moving all the lens groups. It is a lens. In that case, it is desirable that the first lens group is composed of two or less lenses. If there are three or more first lens groups, the thickness of the first lens group on the optical axis cannot be reduced. Moreover, a diameter will also become large. In the present invention, it is possible to obtain a high image forming action at a high zoom ratio in combination with other constituent elements.

また、第２レンズ群を３枚のレンズで構成すると、変倍比を稼ぐためにパワーを持ちつつ、第２レンズ群の光軸上の厚みを薄くして、変倍のためのスペースを確保することができる。そのレンズ配置を両凹負レンズ、空気間隔、負レンズ、空気間隔正レンズとすることにより、第２レンズ群の光軸上の厚さを小さくしつつ、負のパワーを大きく持たせることができる。また、２つの空気間隔を配置することで、軸上、軸外の収差補正が効果的に行われ、第１レンズ群、第３レンズ群の負担の軽減ができ、これらの群の光軸上の厚さも小さくできる。 In addition, when the second lens group is composed of three lenses, the power on the optical axis of the second lens group is reduced to secure a space for zooming while having power to increase the zoom ratio. can do. By making the lens arrangement a biconcave negative lens, an air gap, a negative lens, and an air gap positive lens, it is possible to increase the negative power while reducing the thickness of the second lens group on the optical axis. . Further, by arranging two air intervals, on-axis and off-axis aberration correction is effectively performed, and the burden on the first lens group and the third lens group can be reduced. The thickness of can also be reduced.

本発明の第４のズームレンズは、第３のズームレンズにおいて、前記第２レンズ群は、物体側から順に、両凹負レンズ、両凹負レンズ、両凸正レンズからなることを特徴とするものである。 According to a fourth zoom lens of the present invention, in the third zoom lens, the second lens group includes a biconcave negative lens, a biconcave negative lens, and a biconvex positive lens in order from the object side. Is.

以下に、本発明の第４のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、このようなレンズ配置により、高次収差の補正に有利になる。 Hereinafter, the reason and action of the fourth zoom lens according to the present invention will be described. The arrangement of the lens is advantageous in correcting high-order aberrations.

本発明の第５のズームレンズは、第４のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。 The fifth zoom lens of the present invention is characterized in that, in the fourth zoom lens, the following conditional expression is satisfied.

０．１＜Σｄ_2g／Ｒ_2g2 ＜２・・・（３）
ただし、Σｄ_2g：第２レンズ群の最も物体側のレンズ面から第２レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の厚み、
Ｒ_2g2 ：第２レンズ群の物体側の両凹レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。 0.1 <Σd _2g / R _2g2 <2 (3)
Where Σd _2g is the thickness on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the second lens group to the lens surface closest to the image side of the second lens group,
R _2g2 : _Paraxial curvature radius of the image side surface of the biconcave lens on the object side of the second lens group,
It is.

以下に、本発明の第５のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（３）の下限の０．１を越えると、第２レンズ群の１枚目レンズのパワーが小さくなり、群のパワー小さくなってしまう。上限の２を越えると、第２レンズ群で発生する収差が大きすぎて、他のレンズ群で補正することが困難になってしまう。 Hereinafter, the reason and action of the fifth zoom lens according to the present invention will be described. If the lower limit of 0.1 of the conditional expression (3) is exceeded, the power of the first lens in the second lens group will be described. Becomes smaller and the power of the group becomes smaller. If the upper limit of 2 is exceeded, the aberration generated in the second lens group is too large, and it becomes difficult to correct with other lens groups.

本発明の第６のズームレンズは、第１〜第５のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。 The sixth zoom lens of the present invention is characterized in that, in the first to fifth zoom lenses, the following conditional expression is satisfied.

０．７７＜（Ｄ_1t＋Ｄ_2w）／ｆ_t＜０．９９・・・（４）
ただし、Ｄ_1t：望遠端における第１レンズ群と第２レンズ群との間の空気間隔、
Ｄ_2w：広角端における第２レンズ群と第３レンズ群との間の空気間隔、
ｆ_t：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。 _{_{0.77 <(D 1t + D 2w}} ) / f t <0.99 ··· (4)
Where D _{1t is} the air spacing between the first lens group and the second lens group at the telephoto end,
D _2w : the air space between the second lens group and the third lens group at the wide-angle end,
f _t : focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
It is.

以下に、本発明の第６のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（４）の下限の０．７７より小さくなると、変倍に必要なスペースが確保できなくなる。また、その上限の０．９９より大きくなると、望遠端での全長が大きくなり、結果としてレンズユニットが大きくなってしまう。 Hereinafter, the reason and action of the sixth zoom lens according to the present invention will be described. When the zoom lens is smaller than the lower limit of 0.77 in the conditional expression (4), a space necessary for zooming cannot be secured. On the other hand, if it exceeds the upper limit of 0.99, the total length at the telephoto end becomes large, and as a result, the lens unit becomes large.

さらに、条件式（４）の下限値を０．８５としてもよい。又は、上限値を０．８８としてもよい。 Furthermore, the lower limit value of conditional expression (4) may be set to 0.85. Alternatively, the upper limit value may be 0.88.

本発明の第７のズームレンズは、第６のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。 The seventh zoom lens of the present invention is characterized in that, in the sixth zoom lens, the following conditional expression is satisfied.

８．０３＜（Ｄ_1t＋Ｄ_2w）／ｆ_w＜１１・・・（５）
ただし、ｆ_w：広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。 8.03 <(D _1t + D _2w ) / f _w <11 (5)
Where f _w : the focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
It is.

以下に、本発明の第７のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（５）の下限の８．０３より小さくなると、変倍に必要なスペースが確保できなくなる。また、その上限の１１より大きくなると、望遠端での全長が大きくなり、結果としてレンズユニットが大きくなってしまう。 Hereinafter, the reason and action of the seventh zoom lens according to the present invention will be described. If the lower limit of the conditional expression (5) is less than 8.03, a space necessary for zooming cannot be secured. If the upper limit of 11 is exceeded, the total length at the telephoto end increases, and as a result, the lens unit becomes large.

さらに、条件式（５）の下限値を８．３０としてもよい。又は、上限値を９．９２としてもよい。 Furthermore, the lower limit value of conditional expression (5) may be 8.30. Alternatively, the upper limit value may be 9.92.

本発明の第８のズームレンズは、第１〜第７のズームレンズにおいて、前記第１レンズ群が、以下の条件式を満足する凹レンズを備えていることを特徴とするものである。 According to an eighth zoom lens of the present invention, in the first to seventh zoom lenses, the first lens group includes a concave lens that satisfies the following conditional expression.

１．８６＜ｎ_d1N ・・・（６）
ただし、ｎ_d1N：第１レンズ群中の何れかの１つの凹レンズの硝材のｄ線屈折率、
である。 1.86 <n _d1N (6)
Where n _d1N : d-line refractive index of the glass material of any one concave lens in the first lens group,
It is.

以下に、本発明の第８のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（６）の下限の１．８６を越えると、色収差補正が難しくなる。 Hereinafter, the reason and action of the above-described configuration in the eighth zoom lens of the present invention will be described. If the lower limit of 1.86 of the conditional expression (6) is exceeded, chromatic aberration correction becomes difficult.

さらに、条件式（６）の下限値を１．９０としてもよい。 Furthermore, the lower limit value of conditional expression (6) may be 1.90.

本発明の第９のズームレンズは、第１〜第８のズームレンズにおいて、前記第１レンズ群が、以下の条件式を満足する凹レンズを備えていることを特徴とするものである。 According to a ninth zoom lens of the present invention, in the first to eighth zoom lenses, the first lens group includes a concave lens that satisfies the following conditional expression.

２５．８＜ν_d1N ・・・（７）
ただし、ν_d1N：第１レンズ群中の何れかの１つの凹レンズの硝材のｄ線基準アッベ数、
である。 25.8 <ν _d1N (7)
Where ν _d1N : d-line reference Abbe number of the glass material of any one concave lens in the first lens group,
It is.

以下に、本発明の第９のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（７）の下限の２５．８を越えると、色収差補正が難しくなる。 Hereinafter, the reason and action of the ninth zoom lens according to the present invention will be described. When the lower limit of 25.8 of the conditional expression (7) is exceeded, chromatic aberration correction becomes difficult.

さらに、条件式（７）の下限値を３１としてもよい。 Furthermore, the lower limit value of conditional expression (7) may be set to 31.

本発明の第１０のズームレンズは、第１〜第９のズームレンズにおいて、前記第２レンズ群の物体側から１枚目のレンズが、以下の条件式を満足する凹レンズであることを特徴とするものである。 According to a tenth zoom lens of the present invention, in the first to ninth zoom lenses, the first lens from the object side of the second lens group is a concave lens satisfying the following conditional expression: To do.

１．７８＜ｎ_d21 ・・・（８）
ただし、ｎ_d21：第２レンズ群の物体側から１枚目のレンズの硝材のｄ線屈折率、
である。 1.78 <n _d21 (8)
Where n _d21 : d-line refractive index of the glass material of the first lens from the object side of the second lens group,
It is.

以下に、本発明の第１０のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（８）の下限の１．７８を越えると、そのレンズの凹面がきつくなり、収差発生量が増えてしまう。さらに、ペッツバール和が負方向に大きくなり、像面湾曲が大きくなってしまう。 Hereinafter, the reason and action of the above-described configuration in the tenth zoom lens of the present invention will be described. If the lower limit of 1.78 of the conditional expression (8) is exceeded, the concave surface of the lens becomes tight and the amount of aberration generated Will increase. Further, the Petzval sum increases in the negative direction, and the field curvature increases.

さらに、条件式（８）の下限値を１．８６としてもよい。 Furthermore, the lower limit value of conditional expression (8) may be 1.86.

本発明の第１１のズームレンズは、第１〜第１０のズームレンズにおいて、前記第２レンズ群の物体側から２枚目のレンズが、以下の条件式を満足する凹レンズであることを特徴とするものである。 An eleventh zoom lens according to the present invention is characterized in that, in the first to tenth zoom lenses, the second lens from the object side of the second lens group is a concave lens satisfying the following conditional expression: To do.

１．８０＜ｎ_d22 ・・・（９）
ただし、ｎ_d22：第２レンズ群の物体側から２枚目のレンズの硝材のｄ線屈折率、
である。 1.80 <n _d22 (9)
Where n _{d22 is} the d-line refractive index of the glass material of the second lens from the object side of the second lens group,
It is.

以下に、本発明の第１１のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（９）の下限の１．８０を越えると、そのレンズの凹面がきつくなり、収差発生量が増えてしまう。さらに、ペッツバール和が負方向に大きくなり、像面湾曲が大きくなってしまう。 The reason and action of the eleventh zoom lens according to the present invention will be described below. When the lower limit of 1.80 of the conditional expression (9) is exceeded, the concave surface of the lens becomes tight and the amount of aberration generated Will increase. Further, the Petzval sum increases in the negative direction, and the field curvature increases.

さらに、条件式（９）の下限値を１．８６としてもよい。 Furthermore, the lower limit value of conditional expression (9) may be 1.86.

本発明の第１２のズームレンズは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを備えた４群構成のズームレンズであって、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミング動作のために、各々のレンズ群間隔を変化させながら移動し、
前記第２レンズ群は３枚のレンズより構成され、
以下の条件式（１）を満足し、
前記第２レンズ群の物体側から３枚目のレンズが、以下の条件式（１０）を満足する凸レンズであることを特徴とするものである。 The twelfth zoom lens of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group. A four-group zoom lens comprising
The first lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group move while changing each lens group interval for zooming operation from the wide-angle end to the telephoto end,
The second lens group is composed of three lenses,
The following conditional expression (1) is satisfied,
The third lens from the object side of the second lens group is a convex lens that satisfies the following conditional expression (10).

７＜（β_2T・β_3T・β_4W）／（β_2W・β_3W・β_4T）＜１５・・・（１）
１．８６＜ｎ_d23 ・・・（１０）
ただし、β_2T：望遠端における第２レンズ群の倍率、
β_3T：望遠端における第３レンズ群の倍率、
β_4T：望遠端における第４レンズ群の倍率、
β_2W：広角端における第２レンズ群の倍率、
β_3W：広角端における第３レンズ群の倍率、
β_4W：広角端における第４レンズ群の倍率、
ｎ_d23：第２レンズ群の物体側から３枚目のレンズのｄ線屈折率、
である。 7 <(β _2T · β _3T · β _4W ) / (β _2W · β _3W · β _4T ) <15 (1)
1.86 <n _d23 (10)
Where β _2T : magnification of the second lens group at the telephoto end,
β _3T : magnification of the third lens unit at the telephoto end,
β _4T : magnification of the fourth lens unit at the telephoto end,
β _2W : magnification of the second lens group at the wide-angle end,
β _3W : magnification of the third lens unit at the wide-angle end,
β _4W : magnification of the fourth lens unit at the wide angle end,
n _d23 : d-line refractive index of the third lens from the object side of the second lens group,
It is.

以下に、本発明の第１２のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明する。 Hereinafter, the reason and action of the above configuration in the twelfth zoom lens of the present invention will be described.

第１２のズームレンズは、正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、正の第３レンズ群、第４レンズ群を有し、全てのレンズ群を移動させて変倍する方式のズームレンズである。その場合に、第２レンズ群を３枚のレンズで構成すると、変倍比を稼ぐためにパワーを持ちつつ、第２レンズ群の光軸上の厚みを薄くして、変倍のためのスペースを確保することができる。 The twelfth zoom lens has a positive first lens group, a negative second lens group, a positive third lens group, and a fourth lens group, and zooms by changing the magnification by moving all the lens groups. It is a lens. In this case, if the second lens group is composed of three lenses, the space on the optical axis of the second lens group is reduced while maintaining the power to increase the zoom ratio, and the space for zooming. Can be secured.

また、条件式（１０）の下限の１．８６を越えると、色収差の補正が難しくなる。さらに、ペッツバール和が負方向に大きくなり、像面湾曲が大きくなってしまう。 If the lower limit of 1.86 of conditional expression (10) is exceeded, it will be difficult to correct chromatic aberration. Further, the Petzval sum increases in the negative direction, and the field curvature increases.

さらに、条件式（１０）の下限値を１．９としてもよい。 Furthermore, the lower limit value of conditional expression (10) may be set to 1.9.

本発明の第１３のズームレンズは、第１〜第１１のズームレンズにおいて、前記第２レンズ群の物体側から３枚目のレンズが、以下の条件式（１０）を満足する凸レンズであることを特徴とするものである。 In a thirteenth zoom lens according to the present invention, in the first to eleventh zoom lenses, the third lens from the object side of the second lens group is a convex lens that satisfies the following conditional expression (10): It is characterized by.

１．８６＜ｎ_d23 ・・・（１０）
ただし、ｎ_d23：第２レンズ群の物体側から３枚目のレンズのｄ線屈折率、
である。 1.86 <n _d23 (10)
Where n _d23 : d-line refractive index of the third lens from the object side of the second lens group,
It is.

以下に、本発明の第１３のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（１０）の下限の１．８６を越えると、色収差の補正が難しくなる。さらに、ペッツバール和が負方向に大きくなり、像面湾曲が大きくなってしまう。 The reason and action of the above-described configuration in the thirteenth zoom lens of the present invention will be described below. When the lower limit of 1.86 of the conditional expression (10) is exceeded, it becomes difficult to correct chromatic aberration. Further, the Petzval sum increases in the negative direction, and the field curvature increases.

本発明の第１４のズームレンズは、第１〜第１３のズームレンズにおいて、前記第３レンズ群が以下の条件式を満足することを特徴とするものである。 According to a fourteenth zoom lens of the present invention, in the first to thirteenth zoom lenses, the third lens group satisfies the following conditional expression.

−２．１＜β_3T＜−１．４３・・・（１１）
以下に、本発明の第１４のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（１１）の下限の−２．１を越えると、第３レンズ群の変倍負担が増えて、移動量が増えるか又はパワーが必要となり、結果としてレンズユニットが大きくなってしまう。上限の−１．４３を越えると、第３レンズ群の変倍負担が減り、高変倍が達成できない。 −2.1 <β _3T <−1.43 (11)
Hereinafter, the reason and action of the above-described configuration in the fourteenth zoom lens of the present invention will be described. If the lower limit of -2.1 of the conditional expression (11) is exceeded, the zooming burden of the third lens group increases. As a result, the amount of movement increases or power is required, resulting in a large lens unit. When the upper limit of −1.43 is exceeded, the zooming burden of the third lens group is reduced, and high zooming cannot be achieved.

さらに、条件式（１１）の上限値を−１．０７としてもよい。 Furthermore, the upper limit value of conditional expression (11) may be set to −1.07.

本発明の第１５のズームレンズは、第１〜第１４のズームレンズにおいて、前記第１レンズ群が以下の条件式を満足することを特徴とするものである。 According to a fifteenth zoom lens of the present invention, in the first to fourteenth zoom lenses, the first lens group satisfies the following conditional expression.

６．６８＜ｆ₁ ／ｆ_w＜８．６１・・・（１２）
ただし、ｆ₁ ：第１レンズ群の合成焦点距離、
ｆ_w：広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。 6.68 <f ₁ / f _w <8.61 (12)
Where f _{1 is} the combined focal length of the first lens group,
f _w : focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
It is.

以下に、本発明の第１５のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（１２）の下限の６．６８より第１レンズ群の合成焦点距離ｆ₁ が小さくなると、第１レンズ群で発生する収差量が増えて、第１レンズ群の厚さを厚くせずに良好な結像性能を得るのが難しくなる。その上限の８．６１よりｆ₁ が大きくなると、小型化を維持しつつ、後の群で変倍を行うのが難しくなる。 Hereinafter, in the fifteenth zoom lens of the present invention, the reason and action of the above configuration will be described. When the combined focal length f ₁ of the first lens group becomes smaller than the lower limit 6.68 of the conditional expression (12), The amount of aberration generated in the first lens group increases, making it difficult to obtain good imaging performance without increasing the thickness of the first lens group. When f ₁ becomes larger than the upper limit of 8.61, it becomes difficult to perform zooming in the subsequent group while maintaining a reduction in size.

さらに、条件式（１２）の下限値を７．４４としてもよい。又は、上限値を８．４としてもよい。 Furthermore, the lower limit value of conditional expression (12) may be set to 7.44. Alternatively, the upper limit value may be 8.4.

本発明の第１６のズームレンズは、第１〜第１５のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。 The sixteenth zoom lens of the present invention is characterized in that, in the first to fifteenth zoom lenses, the following conditional expression is satisfied.

１．１＜Ｄ_3w／ｆ_w＜１．５５・・・（１３）
ただし、Ｄ_3w：広角端における第３レンズ群と第４レンズ群との間の空気間隔、
ｆ_w：広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。 1.1 <D _3w / f _w <1.55 (13)
Where D _{3w is} the air spacing between the third lens group and the fourth lens group at the wide-angle end,
f _w : focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
It is.

以下に、本発明の第１６のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（１３）の下限の１．１を越えると、瞳位置が像側に移動し、前玉径が大きくなってしまう。その上限の１．５５を越えると、第３レンズ群での変倍比が稼げなくなってしまう。 Hereinafter, the reason and action of the above-described configuration in the sixteenth zoom lens of the present invention will be described. When the lower limit 1.1 of the conditional expression (13) is exceeded, the pupil position moves to the image side, and the front lens The diameter will increase. If the upper limit of 1.55 is exceeded, the zoom ratio in the third lens group cannot be earned.

さらに、条件式（１３）の下限値を１．１６としてもよい。又は、上限値を１．４６としてもよい。 Furthermore, the lower limit value of conditional expression (13) may be 1.16. Alternatively, the upper limit value may be 1.46.

本発明の第１７のズームレンズは、第１〜第１６のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。 The seventeenth zoom lens according to the present invention is characterized in that, in the first to sixteenth zoom lenses, the following conditional expression is satisfied.

０．４＜Ｄ_1t／ｆ_t＜０．５３・・・（１４）
ただし、Ｄ_1t：望遠端における第１レンズ群と第２レンズ群との間の空気間隔、
ｆ_t：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。 _{_{0.4 <D 1t / f t <}} 0.53 ··· (14)
Where D _{1t is} the air spacing between the first lens group and the second lens group at the telephoto end,
f _t : focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
It is.

以下に、本発明の第１７のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（１４）の下限の０．４を越えると、第２レンズ群での変倍比が稼げなくなってしまう。その上限の０．５３を越えると、望遠端での全長が伸びて、Ｆナンバーも暗くなってしまう。 Hereinafter, the reason and action of the above-described configuration in the seventeenth zoom lens of the present invention will be described. When the lower limit of 0.4 of the conditional expression (14) is exceeded, the zoom ratio in the second lens group can be increased. It will disappear. If the upper limit of 0.53 is exceeded, the total length at the telephoto end increases, and the F-number becomes dark.

さらには、条件式（１４）の上限値を０．４６としてもよい。 Furthermore, the upper limit value of conditional expression (14) may be set to 0.46.

本発明の第１８のズームレンズは、第１〜第１７のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。 The eighteenth zoom lens according to the present invention is characterized in that, in the first to seventeenth zoom lenses, the following conditional expression is satisfied.

０．３＜Ｄ_3t／ｆ_t＜０．４５・・・（１５）
ただし、Ｄ_3t：望遠端における第３レンズ群と第４レンズ群との間の空気間隔、
ｆ_t：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。 0.3 <D _3t / _ft <0.45 (15)
Where D _3t : the air space between the third lens group and the fourth lens group at the telephoto end,
f _t : focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
It is.

以下に、本発明の第１８のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（１５）の下限の０．３を越えると、第３レンズ群での変倍比が稼げなくなってしまう。その上限の０．４５を越えると、望遠端での全長が伸びて、Ｆナンバーも暗くなってしまう。又は、レンズ群移動のためのカムの構成が困難になる。 Hereinafter, the reason and action of the above-described configuration in the eighteenth zoom lens according to the present invention will be described. When the lower limit of 0.3 of the conditional expression (15) is exceeded, the zoom ratio in the third lens group can be increased. It will disappear. If the upper limit of 0.45 is exceeded, the total length at the telephoto end increases and the F-number becomes dark. Or, the configuration of the cam for moving the lens group becomes difficult.

さらには、条件式（１５）の下限値を０．４としてもよい。 Furthermore, the lower limit value of conditional expression (15) may be set to 0.4.

本発明の第１９のズームレンズは、第１〜第１８のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。 A nineteenth zoom lens according to the present invention is characterized in that, in the first to eighteenth zoom lenses, the following conditional expression is satisfied.

１．６８＜Ｄ_2w／Ｄ_3w＜３．６８・・・（１６）
ただし、Ｄ_2w：広角端における第２レンズ群と第３レンズ群との間の空気間隔、
Ｄ_3w：広角端における第３レンズ群と第４レンズ群との間の空気間隔、
である。 1.68 <D _2w / D _3w <3.68 (16)
Where D _{2w is} the air spacing between the second lens group and the third lens group at the wide-angle end,
D _3w : the air space between the third lens group and the fourth lens group at the wide-angle end,
It is.

以下に、本発明の第１９のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（１６）の下限の１．６８を越えると、広角端全長が短くなり、収差が増大して性能が落ちてしまう。又は、望遠端全長が伸びて、レンズユニットが大きくなり、Ｆナンバーも暗くなってしまう。その上限の３．６８を越えると、広角端全長が長くなり、前玉径が大きくなってしまう。又は、望遠端全長が伸びて、レンズユニットが大きくなり、Ｆナンバーも暗くなってしまう。 Hereinafter, the reason and action of the above-described configuration in the nineteenth zoom lens of the present invention will be described. If the lower limit of 1.68 of the conditional expression (16) is exceeded, the entire wide-angle end is shortened and aberrations are increased. Performance will drop. Or, the entire length of the telephoto end increases, the lens unit becomes larger, and the F number becomes darker. When the upper limit of 3.68 is exceeded, the full length of the wide-angle end becomes long and the front lens diameter becomes large. Or, the entire length of the telephoto end increases, the lens unit becomes larger, and the F number becomes darker.

さらには、条件式（１６）の下限値を２．８１としてもよい。 Furthermore, the lower limit value of conditional expression (16) may be set to 2.81.

本発明の第２０のズームレンズは、第１〜第１９のズームレンズにおいて、前記第２レンズ群が以下の条件式を満足するように、広角端よりも望遠端にて像側に移動することを特徴とするものである。 According to a twentieth zoom lens of the present invention, in the first to nineteenth zoom lenses, the second lens unit moves to the image side at the telephoto end rather than the wide-angle end so that the following conditional expression is satisfied. It is characterized by.

１．２＜Δ_S2g／Δ_T2g＜１．８９・・・（１７）
ただし、広角端焦点距離と望遠端焦点距離の相乗平均の焦点距離となる状態を中間焦点距離状態としたとき、
Δ_S2g：広角端から中間焦点距離状態までの第２レンズ群の移動量、
Δ_T2g：広角端から望遠端までの第２レンズ群の移動量、
であり、物体方向への移動量を正とする。 1.2 <Δ _S2g / Δ _T2g <1.89 (17)
However, when the intermediate focal length state is set to a geometric average focal length of the wide-angle end focal length and the telephoto end focal length,
Δ _S2g : the amount of movement of the second lens unit from the wide-angle end to the intermediate focal length state,
Δ _T2g : the amount of movement of the second lens unit from the wide-angle end to the telephoto end,
And the amount of movement in the object direction is positive.

以下に、本発明の第２０のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（１７）の下限の１．２を越えると、第２レンズ群での変倍比が稼げなくなってしまう。その上限の１．８９を越えると、第２レンズ群の移動量が大きすぎて、カムの構成が困難になる。 Hereinafter, the reason and action of the twentieth zoom lens according to the present invention will be described. When the lower limit of 1.2 of the conditional expression (17) is exceeded, the zoom ratio in the second lens group can be increased. It will disappear. If the upper limit of 1.89 is exceeded, the amount of movement of the second lens group is too large, making it difficult to configure the cam.

さらには、条件式（１７）の下限値を１．４としてもよい。 Furthermore, the lower limit value of conditional expression (17) may be 1.4.

本発明の第２１のズームレンズは、第１〜第２０のズームレンズにおいて、前記第３レンズ群が以下の条件式を満足するように、広角端よりも望遠端にて物体側に移動することを特徴とするものである。 In a twenty-first zoom lens of the present invention, in the first to twentieth zoom lenses, the third lens unit moves to the object side at the telephoto end rather than the wide-angle end so that the following conditional expression is satisfied: It is characterized by.

０＜Δ_S3g／Δ_T3g＜０．４４・・・（１８）
ただし、広角端焦点距離と望遠端焦点距離の相乗平均の焦点距離となる状態を中間焦点距離状態としたとき、
Δ_S3g：広角端から中間焦点距離状態までの第３レンズ群の移動量、
Δ_T3g：広角端から望遠端までの第３レンズ群の移動量、
であり、物体方向への移動量を正とする。 0 <Δ _S3g / Δ _T3g <0.44 (18)
However, when the intermediate focal length state is set to a geometric average focal length of the wide-angle end focal length and the telephoto end focal length,
Δ _S3g : the amount of movement of the third lens unit from the wide-angle end to the intermediate focal length state,
_ΔT3g : the amount of movement of the third lens unit from the wide-angle end to the telephoto end,
And the amount of movement in the object direction is positive.

以下に、本発明の第２１のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（１８）の下限の０を越えると、瞳位置が像側に移動し、前玉径が大きくなってしまう。その上限の０．４４を越えると、第３レンズ群での変倍負担が多く、収差が増大してしまう。 Hereinafter, the reason and action of the above-described configuration in the twenty-first zoom lens of the present invention will be described. When the lower limit of 0 in the conditional expression (18) is exceeded, the pupil position moves to the image side, and the front lens diameter is It gets bigger. If the upper limit of 0.44 is exceeded, the variable magnification burden on the third lens group is large, and aberration increases.

さらに、条件式（１８）の下限値を０．３としてもよい。又は、上限値を０．３９としてもよい。 Furthermore, the lower limit value of conditional expression (18) may be 0.3. Alternatively, the upper limit value may be 0.39.

本発明の第２２のズームレンズは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを備えた４群構成のズームレンズであって、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミング動作のために、各々のレンズ群間隔を変化させながら移動し、
前記第２レンズ群は３枚のレンズより構成され、
以下の条件式を満足することを特徴とするものである。 The twenty-second zoom lens of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group. A four-group zoom lens comprising
The first lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group move while changing each lens group interval for zooming operation from the wide-angle end to the telephoto end,
The second lens group is composed of three lenses,
The following conditional expression is satisfied.

７＜（β_2T・β_3T・β_4W）／（β_2W・β_3W・β_4T）＜１５・・・（１）
０．６４＜ｆ₂／ｆ₃＜０．７３・・・（１９）
ただし、β_2T：望遠端における第２レンズ群の倍率、
β_3T：望遠端における第３レンズ群の倍率、
β_4T：望遠端における第４レンズ群の倍率、
β_2W：広角端における第２レンズ群の倍率、
β_3W：広角端における第３レンズ群の倍率、
β_4W：広角端における第４レンズ群の倍率、
ｆ₂：第２レンズ群の合成焦点距離、
ｆ₃：第３レンズ群の合成焦点距離、
である。 7 <(β _2T · β _3T · β _4W ) / (β _2W · β _3W · β _4T ) <15 (1)
0.64 <f ₂ / f ₃ <0.73 (19)
Where β _2T : magnification of the second lens group at the telephoto end,
β _3T : magnification of the third lens unit at the telephoto end,
β _4T : magnification of the fourth lens unit at the telephoto end,
β _2W : magnification of the second lens group at the wide-angle end,
β _3W : magnification of the third lens unit at the wide-angle end,
β _4W : magnification of the fourth lens unit at the wide angle end,
f ₂ : composite focal length of the second lens group,
f ₃ : composite focal length of the third lens group,
It is.

以下に、本発明の第２２のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明する。 The reason and action of the above-described configuration in the twenty-second zoom lens of the present invention will be described below.

第２２のズームレンズは、正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、正の第３レンズ群、第４レンズ群を有し、全てのレンズ群を移動させて変倍する方式のズームレンズである。その場合に、第２レンズ群を３枚のレンズで構成すると、変倍比を稼ぐためにパワーを持ちつつ、第２レンズ群の光軸上の厚みを薄くして、変倍のためのスペースを確保することができる。 The twenty-second zoom lens has a positive first lens group, a negative second lens group, a positive third lens group, and a fourth lens group, and zooms by changing the magnification by moving all the lens groups. It is a lens. In this case, if the second lens group is composed of three lenses, the space on the optical axis of the second lens group is reduced while maintaining the power to increase the zoom ratio, and the space for zooming. Can be secured.

また、条件式（１９）の下限の０．６４より小さくなると、第２レンズ群で発生する収差量が増えて、良好な結像性能を得るのが難しくなる。また、その上限の０．７３より大きくなると、第３レンズ群で発生する収差量が増えて、良好な結像性能を得るのが難しくなる。 If the lower limit of conditional expression (19) is less than 0.64, the amount of aberration generated in the second lens group increases, making it difficult to obtain good imaging performance. If the upper limit of 0.73 is exceeded, the amount of aberration generated in the third lens group will increase, making it difficult to obtain good imaging performance.

本発明の第２３のズームレンズは、第１〜第２１のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。 According to a twenty-third zoom lens of the present invention, in the first to twenty-first zoom lenses, the following conditional expression is satisfied.

０．６４＜ｆ₂／ｆ₃＜０．７３・・・（１９）
ただし、ｆ₂：第２レンズ群の合成焦点距離、
ｆ₃：第３レンズ群の合成焦点距離、
である。 0.64 <f ₂ / f ₃ <0.73 (19)
Where f _{2 is} the combined focal length of the second lens group,
f ₃ : composite focal length of the third lens group,
It is.

以下に、本発明の第２３のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（１９）の下限の０．６４より小さくなると、第２レンズ群で発生する収差量が増えて、良好な結像性能を得るのが難しくなる。また、その上限の０．７３より大きくなると、第３レンズ群で発生する収差量が増えて、良好な結像性能を得るのが難しくなる。 Hereinafter, the reason and action of the above-described configuration in the twenty-third zoom lens of the present invention will be described. If the lower limit of conditional expression (19) is less than 0.64, the amount of aberration generated in the second lens group increases. Thus, it is difficult to obtain good imaging performance. If the upper limit of 0.73 is exceeded, the amount of aberration generated in the third lens group will increase, making it difficult to obtain good imaging performance.

本発明の第２４のズームレンズは、第１〜第２３のズームレンズにおいて、前記第３レンズ群が以下の条件式を満足することを特徴とするものである。 According to a twenty-fourth zoom lens of the present invention, in the first to twenty-third zoom lenses, the third lens group satisfies the following conditional expression.

０．２６＜Δ_T3g／ｆ_t＜０．３７・・・（２０）
ただし、Δ_T3g：広角端から望遠端までの第３レンズ群の移動量、
であり、物体方向への移動量を正とし、
ｆ_t：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。 _{_{0.26 <Δ T3g / f t <}} 0.37 ··· (20)
Where Δ _{T3g is the} amount of movement of the third lens unit from the wide-angle end to the telephoto end,
The amount of movement in the object direction is positive,
f _t : focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
It is.

以下に、本発明の第２４のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（２０）の下限の０．２６を越えると、瞳位置が像側に移動し、前玉径が大きくなってしまう。又は、望遠端全長が伸びて、Ｆナンバーも暗くなってしまう。また、その上限の０．３７を越えると、第３レンズ群での変倍負担が多く、収差が増大してしまう。 Hereinafter, the reason and action of the above-described configuration in the twenty-fourth zoom lens of the present invention will be described. When the lower limit of 0.26 of the conditional expression (20) is exceeded, the pupil position moves to the image side, and the front lens The diameter will increase. Or, the entire length of the telephoto end increases, and the F number becomes dark. On the other hand, if the upper limit of 0.37 is exceeded, the variable magnification burden on the third lens group is large, and aberration increases.

さらに、条件式（２０）の下限値を０．２８としてもよい。又は、上限値を０．３４としてもよい。 Furthermore, the lower limit value of conditional expression (20) may be 0.28. Or it is good also considering an upper limit as 0.34.

本発明の第２５のズームレンズは、第１〜第２４のズームレンズにおいて、前記第３レンズ群が以下の条件式を満足することを特徴とするものである。 According to a twenty-fifth zoom lens of the present invention, in the first to twenty-fourth zoom lenses, the third lens group satisfies the following conditional expression.

２．８＜Δ_T3g／ｆ_w＜３．２１・・・（２１）
ただし、Δ_T3g：広角端から望遠端までの第３レンズ群の移動量、
であり、物体方向への移動量を正とし、
ｆ_w：広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。 2.8 <Δ _T3g / f _w <3.21 (21)
Where Δ _{T3g is the} amount of movement of the third lens unit from the wide-angle end to the telephoto end,
The amount of movement in the object direction is positive,
f _w : focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
It is.

以下に、本発明の第２５のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（２１）の下限の２．８を越えると、変倍比を稼ぐために第３レンズ群のパワーが大きくなり、収差が増大し性能が落ちてしまう。また、その上限の３．２１を越えると、瞳位置が像側に移動し、前玉径が大きくなってしまう。又は、望遠端全長が伸びて、Ｆナンバーも暗くなってしまう。 Hereinafter, the reason and action of the above-described configuration in the twenty-fifth zoom lens according to the present invention will be described. When the lower limit of 2.8 of the conditional expression (21) is exceeded, the third lens group is used to increase the zoom ratio. The power of the lens increases, aberration increases, and performance deteriorates. If the upper limit of 3.21 is exceeded, the pupil position moves to the image side, and the front lens diameter increases. Or, the entire length of the telephoto end increases, and the F number becomes dark.

本発明の第２６のズームレンズは、第１〜第２５のズームレンズにおいて、前記第３レンズ群が以下の条件式を満足することを特徴とするものである。 According to a twenty-sixth zoom lens of the present invention, in the first to twenty-fifth zoom lenses, the third lens group satisfies the following conditional expression.

２．６４＜（β_3T／β_3W）＜３．２６・・・（２２）
以下に、本発明の第２６のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（２２）の下限の２．６４を越えると、第２レンズ群の移動量が増大し、レンズユニットが大きくなってしまう。又は、第２レンズ群のパワーが大きくなり、収差が増大し、性能が落ちてしまう。また、その上限の３．２６を越えると第３レンズ群の移動量が増大し、レンズユニットが大きくなってしまう。又は、第３レンズ群のパワーが大きくなり、収差が増大し、性能が落ちてしまう。 2.64 <(β _3T / β _3W ) <3.26 (22)
Hereinafter, the reason and action of the above-described configuration in the twenty-sixth zoom lens of the present invention will be described. When the lower limit of 2.64 of the conditional expression (22) is exceeded, the movement amount of the second lens group increases. The lens unit becomes large. Alternatively, the power of the second lens group increases, aberration increases, and performance deteriorates. If the upper limit of 3.26 is exceeded, the amount of movement of the third lens group increases and the lens unit becomes large. Alternatively, the power of the third lens group increases, aberration increases, and performance deteriorates.

さらに、条件式（２２）の下限値を２．８７としてもよい。又は、上限値を３．２４としてもよい。 Furthermore, the lower limit value of conditional expression (22) may be set to 2.87. Alternatively, the upper limit value may be 3.24.

本発明の第２７のズームレンズは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを備えた４群構成のズームレンズであって、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミング動作のために、各々のレンズ群間隔を変化させながら移動し、
前記第２レンズ群は３枚のレンズより構成され、
以下の条件式を満足することを特徴とするものである。 A twenty-seventh zoom lens according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group. A four-group zoom lens comprising
The first lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group move while changing each lens group interval for zooming operation from the wide-angle end to the telephoto end,
The second lens group is composed of three lenses,
The following conditional expression is satisfied.

７＜（β_2T・β_3T・β_4W）／（β_2W・β_3W・β_4T）＜１５・・・（１）
−０．１７＜（β_2T／β_2W）／（β_3T／β_3W）＜１．１６・・・（２３）
ただし、β_2T：望遠端における第２レンズ群の倍率、
β_3T：望遠端における第３レンズ群の倍率、
β_4T：望遠端における第４レンズ群の倍率、
β_2W：広角端における第２レンズ群の倍率、
β_3W：広角端における第３レンズ群の倍率、
β_4W：広角端における第４レンズ群の倍率、
である。 7 <(β _2T · β _3T · β _4W ) / (β _2W · β _3W · β _4T ) <15 (1)
−0.17 <(β _2T / β _2W ) / (β _3T / β _3W ) <1.16 (23)
Where β _2T : magnification of the second lens group at the telephoto end,
β _3T : magnification of the third lens unit at the telephoto end,
β _4T : magnification of the fourth lens unit at the telephoto end,
β _2W : magnification of the second lens group at the wide-angle end,
β _3W : magnification of the third lens unit at the wide-angle end,
β _4W : magnification of the fourth lens unit at the wide angle end,
It is.

以下に、本発明の第２７のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明する。 The reason and action of the above-described configuration in the twenty-seventh zoom lens of the present invention will be described below.

第２７のズームレンズは、正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、正の第３レンズ群、第４レンズ群を有し、全てのレンズ群を移動させて変倍する方式のズームレンズである。その場合に、第２レンズ群を３枚のレンズで構成すると、変倍比を稼ぐためにパワーを持ちつつ、第２レンズ群の光軸上の厚みを薄くして、変倍のためのスペースを確保することができる。 The twenty-seventh zoom lens has a positive first lens group, a negative second lens group, a positive third lens group, and a fourth lens group, and zooms by changing the magnification by moving all the lens groups. It is a lens. In this case, if the second lens group is composed of three lenses, the space on the optical axis of the second lens group is reduced while maintaining the power to increase the zoom ratio, and the space for zooming. Can be secured.

また、条件式（２３）の下限の−０．１７を越えると、第３レンズ群の変倍負担が大きくなり、第３レンズ群の移動量が増大し、レンズユニットが大きくなってしまう。また、第４レンズ群の変倍負担を大きくした場合、第４レンズ群での収差が大きくなり、性能が低下してしまう。その上限の１．１６を越えると、第２レンズ群のパワーが増大し、収差が大きくなり、性能が低下してしまう。又は、第２レンズ群の移動量が増え、広角端での入射光線高が高くなるため、第１レンズ群のレンズ径の増大を招く。 If the lower limit of -0.17 in conditional expression (23) is exceeded, the variable magnification burden on the third lens group becomes large, the amount of movement of the third lens group increases, and the lens unit becomes large. In addition, when the zooming load of the fourth lens group is increased, the aberration in the fourth lens group is increased and the performance is deteriorated. If the upper limit of 1.16 is exceeded, the power of the second lens group increases, the aberration increases, and the performance deteriorates. Alternatively, the amount of movement of the second lens group is increased, and the height of incident light at the wide-angle end is increased, leading to an increase in the lens diameter of the first lens group.

さらに、条件式（２３）の下限値を０．８４としてもよい。又は、上限値を１．１５としてもよい。 Furthermore, the lower limit value of conditional expression (23) may be 0.84. Alternatively, the upper limit value may be 1.15.

本発明の第２８のズームレンズは、第１〜第２６のズームレンズにおいて、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。 The 28th zoom lens of the present invention is characterized in that, in the 1st to 26th zoom lenses, the following conditional expression is satisfied.

−０．１７＜（β_2T／β_2W）／（β_3T／β_3W）＜１．１６・・・（２３）
以下に、本発明の第２８のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（２３）の下限の−０．１７を越えると、第３レンズ群の変倍負担が大きくなり、第３レンズ群の移動量が増大し、レンズユニットが大きくなってしまう。また、第４レンズ群の変倍負担を大きくした場合、第４レンズ群での収差が大きくなり、性能が低下してしまう。その上限の１．１６を越えると、第２レンズ群のパワーが増大し、収差が大きくなり、性能が低下してしまう。又は、第２レンズ群の移動量が増え、広角端での入射光線高が高くなるため、第１レンズ群のレンズ径の増大を招く。 −0.17 <(β _2T / β _2W ) / (β _3T / β _3W ) <1.16 (23)
Hereinafter, the reason and action of the above-described configuration in the 28th zoom lens of the present invention will be described. If the lower limit of −0.17 of the conditional expression (23) is exceeded, the zooming burden of the third lens unit becomes large. Thus, the amount of movement of the third lens group increases, and the lens unit becomes large. In addition, when the zooming load of the fourth lens group is increased, the aberration in the fourth lens group is increased and the performance is deteriorated. If the upper limit of 1.16 is exceeded, the power of the second lens group increases, the aberration increases, and the performance deteriorates. Alternatively, the amount of movement of the second lens group is increased, and the height of incident light at the wide-angle end is increased, leading to an increase in the lens diameter of the first lens group.

本発明の第２９のズームレンズは、第１〜第２８のズームレンズにおいて、前記第１レンズ群が以下の条件を満足することを特徴とするものである。 The 29th zoom lens of the present invention is characterized in that, in the 1st to 28th zoom lenses, the first lens group satisfies the following conditions.

０＜Σｄ_1g／Ｌ_t＜０．０９・・・（２４）
ただし、Σｄ_1g：第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から第１レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の厚み、
Ｌ_t：望遠端におけるズームレンズ入射面から像面までのレンズ全長、
である。 0 <Σd _1g / L _t <0.09 (24)
Where Σd _1g is the thickness on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the first lens group to the lens surface closest to the image side of the first lens group,
L _t : The total lens length from the zoom lens entrance surface to the image plane at the telephoto end,
It is.

以下に、本発明の第２９のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（２４）の下限の０を越えてその条件式よりΣｄ_1gが小さくなると、小型化を維持しつつ、後ろの群で変倍を行うのが難しくなる。又は、レンズの縁肉を確保するのが難しくなる。また、その条件式（２４）の上限の０．０９を越えてその条件式よりΣｄ_1gが大きくなると、沈胴厚が厚くなってしまう。 In the following, the reason and action of the 29th zoom lens of the present invention will be explained. When the Σd _1g becomes smaller than the lower limit of conditional expression (24) and Σd _1g becomes smaller, the miniaturization is maintained. However, it becomes difficult to perform zooming in the back group. Or, it becomes difficult to secure the edge of the lens. Further, when the upper limit of 0.09 of the conditional expression (24) is exceeded and Σd _1g becomes larger than the conditional expression, the collapsed thickness increases.

さらに、条件式（２４）の下限値を０．０６としてもよい。 Furthermore, the lower limit value of conditional expression (24) may be set to 0.06.

本発明の第３０のズームレンズは、第１〜第２９のズームレンズにおいて、前記第１レンズ群が以下の条件を満足することを特徴とするものである。 The 30th zoom lens of the present invention is characterized in that, in the 1st to 29th zoom lenses, the first lens group satisfies the following conditions.

０＜Σｄ_1g／ｆ_t＜０．１１・・・（２５）
ただし、Σｄ_1g：第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から第１レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の厚み、
ｆ_t：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。 0 <Σd _1g / f _t <0.11 (25)
Where Σd _1g is the thickness on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the first lens group to the lens surface closest to the image side of the first lens group,
f _t : focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
It is.

以下に、本発明の第３０のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（２５）の下限の０を越えてΣｄ_1gが小さくなると、小型化を維持しつつ、後ろの群で変倍を行うのが難しくなる。又は、レンズの縁肉を確保するのが難しくなる。また、その条件式（２５）の上限の０．１１を越えてΣｄ_1gが大きくなると、沈胴厚が厚くなってしまう。 Hereinafter, the reason and action of the above-described configuration in the thirtieth zoom lens of the present invention will be described. When Σd _1g becomes smaller than the lower limit of 0 in the conditional expression (25), the rear side is maintained while reducing the size. It becomes difficult to perform zooming with the group of. Or, it becomes difficult to secure the edge of the lens. Further, when Σd _1g increases beyond the upper limit of 0.11 in the conditional expression (25), the collapsed thickness increases.

さらに、条件式（２５）の下限値を０．０８としてもよい。 Furthermore, the lower limit value of conditional expression (25) may be set to 0.08.

本発明の第３１のズームレンズは、第１〜第３０のズームレンズにおいて、広角端時と比べて望遠端時にて開口径が大きくなる開口絞りを備えていることを特徴とするものである。 A thirty-first zoom lens according to the present invention is characterized in that in the first to thirty-first zoom lenses, an aperture stop having an aperture diameter larger at the telephoto end than at the wide-angle end is provided.

以下に、本発明の第３１のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、このような開口絞りを備えていると、広角端のＦナンバーが明るくなることにより軸上収差の劣化や周辺減光の現象、又は、望遠端のＦナンバーが暗くなりすぎる現象を起き難くできる。 The reason and action of the above-described configuration in the thirty-first zoom lens according to the present invention will be described below. When such an aperture stop is provided, the F-number at the wide-angle end becomes brighter, resulting in deterioration of axial aberration. It is possible to make it difficult to cause a phenomenon in which the F-number at the telephoto end or the F-number at the telephoto end becomes too dark.

本発明の第３２のズームレンズは、第１〜第３１のズームレンズにおいて、以下の条件を満足することを特徴とするものである。 The thirty-second zoom lens of the present invention is characterized in that the following conditions are satisfied in the first to thirty-first zoom lenses.

７＜ｆ_t／ｆ_w＜１５・・・（２６）
ただし、ｆ_t：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
ｆ_w：広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。 7 < _ft / _fw <15 (26)
Where f _t : the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
f _w : focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
It is.

以下に、本発明の第３２のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（２６）の下限の７を越えると、変倍比が小さくなり、撮影表現力が落ちる。また、上限の１５を越えると、高性能で小型化が難しくなり、撮影機動力が落ちる。 Hereinafter, the reason and action of the above-described configuration in the thirty-second zoom lens of the present invention will be described. If the lower limit of 7 to the conditional expression (26) is exceeded, the zoom ratio becomes small, and the photographing expression power decreases. On the other hand, if the upper limit of 15 is exceeded, it will be difficult to miniaturize with high performance, and the power of the photographing machine will drop.

本発明の第３３のズームレンズは、第１〜第３２のズームレンズにおいて、以下の条件を満足することを特徴とするものである。 The thirty-third zoom lens of the present invention is characterized in that, in the first to thirty-second zoom lenses, the following conditions are satisfied.

−２１＜ｄｔ_0.5dw＜−１０．１・・・（２７）
ただし、ｄｔ_0.5dw：広角端における最大像高のディストーションであり、単位は％である。 −21 <dt _0.5dw <−10.1 (27)
However, dt _0.5dw is the distortion of the maximum image height at the wide-angle end, and the unit is%.

以下に、本発明の第３３のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明すると、条件式（２７）の下限の−２１より小さくなると、収差のバランスが崩れ、性能が落ちる。また、画像処理での補正も処理時間が増大し、補正が困難になってくる。その上限の−１０．１より大きいと、第１レンズ群での色収差の発生量が大きくなり、性能が低下してしまう。 Hereinafter, the reason and action of the above-described configuration in the thirty-third zoom lens of the present invention will be described. If the lower limit of the conditional expression (27) is −21, the aberration balance is lost and the performance is degraded. In addition, correction in image processing also increases processing time and makes correction difficult. If it is larger than the upper limit of −10.1, the amount of chromatic aberration generated in the first lens group becomes large, and the performance deteriorates.

さらに、条件式（２７）の上限値を−１０．３としてもよい。 Furthermore, the upper limit value of conditional expression (27) may be set to −10.3.

本発明の第３４のズームレンズは、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを備えた４群構成のズームレンズであって、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミング動作のために、各々のレンズ群間隔を変化させながら移動し、
前記第２レンズ群は３枚のレンズより構成され、
以下の条件式を満足することを特徴とするものである。 A thirty-fourth zoom lens of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group. A four-group zoom lens comprising
The first lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group move while changing each lens group interval for zooming operation from the wide-angle end to the telephoto end,
The second lens group is composed of three lenses,
The following conditional expression is satisfied.

以下に、本発明の第３４のズームレンズにおいて、上記構成をとる理由と作用を説明する。 The reason and action of the above-described configuration in the 34th zoom lens of the present invention will be described below.

第３４のズームレンズは、正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、正の第３レンズ群、第４レンズ群を有し、全てのレンズ群を移動させて変倍する方式のズームレンズである。その場合に、第２レンズ群を３枚のレンズで構成すると、変倍比を稼ぐためにパワーを持ちつつ、第２レンズ群の光軸上の厚みを薄くして、変倍のためのスペースを確保することができる。 The thirty-fourth zoom lens has a positive first lens group, a negative second lens group, a positive third lens group, and a fourth lens group, and zooms by changing the magnification by moving all the lens groups. It is a lens. In this case, if the second lens group is composed of three lenses, the space on the optical axis of the second lens group is reduced while maintaining the power to increase the zoom ratio, and the space for zooming. Can be secured.

このとき、条件式（２７）の下限の−２１より小さくなると、収差のバランスが崩れ、性能が落ちる。また、画像処理での補正も処理時間が増大し、補正が困難になってくる。その上限の−１０．１より大きいと、第１レンズ群での色収差の発生量が大きくなり、性能が低下してしまう。 At this time, if it becomes smaller than the lower limit −21 of the conditional expression (27), the aberration balance is lost, and the performance deteriorates. In addition, correction in image processing also increases processing time and makes correction difficult. If it is larger than the upper limit of −10.1, the amount of chromatic aberration generated in the first lens group becomes large, and the performance deteriorates.

第３５の電子撮像装置は、第１〜第３４のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを備えたことを特徴とするものである。 The thirty-fifth electronic image pickup apparatus includes first to thirty-fourth zoom lenses and an electronic image pickup element arranged on the image side thereof.

以下に、本発明の第３５の撮像装置において、上記構成をとる理由と作用を説明すると、本発明のズームレンズは、電子撮像装置に用いると、小型化や高性能、高変倍が確保でき、好ましい。 Hereinafter, the reason and action of the above configuration in the 35th imaging device of the present invention will be described. When the zoom lens of the present invention is used in an electronic imaging device, it can ensure miniaturization, high performance, and high zoom ratio. ,preferable.

上記のズームレンズは、沈胴厚が短く、高性能な高変倍比のものである。よって、このようなズームレンズを撮像光学系として撮像装置に搭載すれば、小型化・高機能化を図ることができる。なお、撮像装置としては、デジタルカメラ以外に、ビデオカメラ、デジタルビデオユニット等がある。 The zoom lens described above has a high collapse ratio and a high zoom ratio with high performance. Therefore, if such a zoom lens is mounted on an imaging apparatus as an imaging optical system, it is possible to reduce the size and increase the functionality. In addition to the digital camera, the imaging device includes a video camera, a digital video unit, and the like.

なお、以上の各発明のズームレンズは、任意に組み合わせるとより効果を得ることができる。また、以上の各条件式に共通して、各条件式範囲をより限定した下位の条件式の上限値のみ、又は、下限値のみをその上位の条件式の上限値あるいは下限値として限定するようにしてもよい。 The zoom lenses according to the above inventions can be more effectively combined with any combination. In addition, in common with each of the above conditional expressions, only the upper limit value of the lower conditional expression that limits the range of each conditional expression or only the lower limit value is limited as the upper limit value or lower limit value of the upper conditional expression. It may be.

また、以上の条件式は、任意に複数を組み合わせることで、より本発明の効果を高めることができる。 Moreover, the effect of this invention can be heightened more by combining the above conditional expressions arbitrarily.

本発明により、レンズ収納時（沈胴時）の厚みを極めて薄く、高変倍な全変倍域で結像性能を極めて安定的なズームレンズとそのようなズームレンズを搭載した電子撮像装置を得ることができる。 According to the present invention, a zoom lens that is extremely thin when retracted (when retracted) and has a very stable imaging performance in a high zooming range and an electronic imaging device equipped with such a zoom lens are obtained. be able to.

以下、本発明のズームレンズの実施例１〜１２について説明する。実施例１〜１２の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）のレンズ断面図をそれぞれ図１〜図１２に示す。図中、第１レンズ群はＧ１、第２レンズ群はＧ２、開口絞りはＳ、第３レンズ群はＧ３、第４レンズ群はＧ４、ＩＲカットコートを施したローパスフィルター等を構成する平行平板はＦ、電子撮像素子のカバーガラスの平行平板はＣ、像面はＩで示してある。なお、カバーガラスＣの表面に波長域制限用の多層膜を施してもよい。また、そのカバーガラスＣにローパスフィルター作用を持たせるようにしてもよい。 Examples 1 to 12 of the zoom lens according to the present invention will be described below. FIGS. 1 to 12 show lens cross-sectional views of the wide-angle end (a), the intermediate state (b), and the telephoto end (c) when focusing on an object point at infinity in Examples 1 to 12, respectively. In the figure, the first lens group is G1, the second lens group is G2, the aperture stop is S, the third lens group is G3, the fourth lens group is G4, a parallel plate constituting a low-pass filter or the like having an IR cut coat. Is indicated by F, the parallel plate of the cover glass of the electronic image sensor is indicated by C, and the image plane is indicated by I. In addition, you may give the multilayer film for a wavelength range restriction | limiting to the surface of the cover glass C. FIG. Further, the cover glass C may have a low-pass filter action.

実施例１のズームレンズは、図１に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置し、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置する。 As shown in FIG. 1, the zoom lens according to the first exemplary embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a positive refractive power. The third lens group G3 and a fourth lens group G4 having positive refractive power, and the first lens group G1 has a convex locus on the image side when zooming from the wide-angle end to the telephoto end. The telephoto end is located closer to the object side than the wide-angle end position, the second lens group G2 is moved to the image side, the aperture stop S and the third lens group G3 are integrally moved to the object side, The fourth lens group G4 moves along a locus convex toward the object side, and is positioned closer to the object side at the telephoto end than at the wide-angle end.

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズ２枚と、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。 In order from the object side, the first lens group G1 includes a cemented lens of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens, and the second lens group G2 includes two biconcave negative lenses and a biconvex lens. The third lens group G3 includes a biconvex positive lens, a cemented lens of a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side. The group G4 includes one positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side.

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの物体側の面、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの両面の３面に用いている。 The aspheric surfaces are used for the three surfaces of the object side surface of the biconvex positive lens of the third lens group G3 and the both surfaces of the positive meniscus lens of the fourth lens group G4.

実施例２のズームレンズは、図２に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置する。 As shown in FIG. 2, the zoom lens according to the second embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a positive refractive power. The third lens group G3 and a fourth lens group G4 having positive refractive power, and the first lens group G1 has a convex locus on the image side when zooming from the wide-angle end to the telephoto end. The telephoto end is positioned closer to the object side than the wide-angle end position, and the second lens group G2 moves while drawing a convex locus on the image side while increasing the distance from the first lens group G1. The telephoto end is located closer to the image side than the wide-angle end position, the aperture stop S and the third lens group G3 move together toward the object side, and the fourth lens group G4 moves along a locus convex toward the object side. The telephoto end is located closer to the object side than the wide-angle end.

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズ２枚と、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。 In order from the object side, the first lens group G1 includes a cemented lens of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens, and the second lens group G2 includes two biconcave negative lenses and a biconvex lens. The third lens group G3 includes a biconvex positive lens, a cemented lens of a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side. The group G4 is composed of one biconvex positive lens.

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの物体側の面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの両面の３面に用いている。 The aspheric surfaces are used for the three surfaces of the object side surface of the biconvex positive lens of the third lens group G3 and the both surfaces of the biconvex positive lens of the fourth lens group G4.

実施例３のズームレンズは、図３に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置する。 As shown in FIG. 3, the zoom lens of Example 3 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a positive refractive power. The third lens group G3 and a fourth lens group G4 having positive refractive power, and when zooming from the wide angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side, The second lens group G2 moves along a locus locus convex toward the image side while widening the distance from the first lens group G1, and is located on the image side from the wide-angle end position at the telephoto end. The third lens group G3 moves integrally toward the object side, and the fourth lens group G4 moves along a locus convex toward the object side, and is located closer to the object side at the telephoto end than at the wide-angle end.

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の両凸正レンズの両面の４面に用いている。 The aspheric surfaces are used on both surfaces of the biconvex positive lens of the third lens group G3 and on both surfaces of the biconvex positive lens of the fourth lens group G4.

実施例４のズームレンズは、図４に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より若干像側に位置する。 As shown in FIG. 4, the zoom lens of Example 4 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a positive refractive power. The third lens group G3 and a fourth lens group G4 having positive refractive power, and when zooming from the wide angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side, The second lens group G2 moves along a locus locus convex toward the image side while widening the distance from the first lens group G1, and is located on the image side from the wide-angle end position at the telephoto end. The third lens group G3 moves integrally to the object side, the fourth lens group G4 moves along a locus convex toward the object side, and is located slightly on the image side at the telephoto end from the wide-angle end position.

実施例５のズームレンズは、図５に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置する。 As shown in FIG. 5, the zoom lens of Example 5 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a positive refractive power. The third lens group G3 and a fourth lens group G4 having positive refractive power, and when zooming from the wide angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side, The second lens group G2 moves along a locus locus convex toward the image side while widening the distance from the first lens group G1, and is located on the image side from the wide-angle end position at the telephoto end. The third lens group G3 moves integrally toward the object side, and the fourth lens group G4 moves along a locus convex toward the object side, and is located closer to the object side at the telephoto end than at the wide-angle end.

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズ２枚と、両凸正レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ１枚からなる。 In order from the object side, the first lens group G1 includes a cemented lens of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens, and the second lens group G2 includes two biconcave negative lenses and a biconvex lens. The third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens, and a cemented lens of a biconvex positive lens and a biconcave negative lens. The fourth lens group G4 is a positive lens having a convex surface facing the object side. Consists of a single meniscus lens.

非球面は、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズの両面、第４レンズ群Ｇ４の正メニスカスレンズの両面の４面に用いている。 The aspheric surfaces are used on both surfaces of the biconvex positive lens of the third lens group G3 and on both surfaces of the positive meniscus lens of the fourth lens group G4.

実施例６のズームレンズは、図６に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置する。 As shown in FIG. 6, the zoom lens of Example 6 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a positive refractive power. The third lens group G3 and a fourth lens group G4 having positive refractive power, and when zooming from the wide angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side, The second lens group G2 moves along a locus locus convex toward the image side while widening the distance from the first lens group G1, and is located on the image side from the wide-angle end position at the telephoto end. The third lens group G3 moves integrally toward the object side, and the fourth lens group G4 moves along a locus convex toward the object side, and is slightly closer to the object side at the telephoto end than at the wide-angle end.

実施例７のズームレンズは、図７に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置する。 As shown in FIG. 7, the zoom lens according to the seventh exemplary embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a positive refractive power. The third lens group G3 and a fourth lens group G4 having positive refractive power, and when zooming from the wide angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side, The second lens group G2 moves along a locus locus convex toward the image side while widening the distance from the first lens group G1, and is located on the image side from the wide-angle end position at the telephoto end. The third lens group G3 moves integrally toward the object side, and the fourth lens group G4 moves along a locus convex toward the object side, and is located closer to the object side at the telephoto end than at the wide-angle end.

実施例８のズームレンズは、図８に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より若干像側に位置する。 As shown in FIG. 8, the zoom lens according to the eighth embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a positive refractive power. The third lens group G3 and a fourth lens group G4 having positive refractive power, and when zooming from the wide angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side, The second lens group G2 moves along a locus locus convex toward the image side while widening the distance from the first lens group G1, and is located on the image side from the wide-angle end position at the telephoto end. The third lens group G3 moves integrally to the object side, the fourth lens group G4 moves along a locus convex toward the object side, and is located slightly on the image side at the telephoto end from the wide-angle end position.

実施例９のズームレンズは、図９に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。 As shown in FIG. 9, the zoom lens according to the ninth embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a positive refractive power. The third lens group G3 and a fourth lens group G4 having positive refractive power, and when zooming from the wide angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side, The second lens group G2 moves along a locus locus convex toward the image side while widening the distance from the first lens group G1, and is located on the image side from the wide-angle end position at the telephoto end. The third lens group G3 moves integrally to the object side, and the fourth lens group G4 moves along a locus convex toward the object side, and is located closer to the image side than the wide-angle end position at the telephoto end.

実施例１０のズームレンズは、図１０に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より若干像側に位置する。 As shown in FIG. 10, the zoom lens of Example 10 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a positive refractive power. The third lens group G3 and a fourth lens group G4 having positive refractive power, and when zooming from the wide angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side, The second lens group G2 moves along a locus locus convex toward the image side while widening the distance from the first lens group G1, and is located on the image side from the wide-angle end position at the telephoto end. The third lens group G3 moves integrally to the object side, the fourth lens group G4 moves along a locus convex toward the object side, and is located slightly on the image side at the telephoto end from the wide-angle end position.

実施例１１のズームレンズは、図１１に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は広角端から中間状態まで略固定で中間状態から望遠端にかけて物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像側へ移動し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。 As shown in FIG. 11, the zoom lens of Example 11 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a positive refractive power. The third lens group G3 and the fourth lens group G4 having a positive refractive power, and when changing the magnification from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 extends from the wide-angle end to the intermediate state. Substantially fixed and moved from the intermediate state to the telephoto end toward the object side, the second lens group G2 moves toward the image side, the aperture stop S and the third lens group G3 move together toward the object side, and the fourth lens group G4 Moves in a convex locus on the object side, and is located closer to the image side at the telephoto end than at the wide-angle end.

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズの接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなり、第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹負レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズとからなり、第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズ１枚からなる。 In order from the object side, the first lens group G1 includes a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. The second lens group G2 is composed of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, a cemented lens of a biconcave negative lens and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, and the third lens group G3 is The biconvex positive lens includes a cemented lens of a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side. The fourth lens group G4 includes one biconvex positive lens.

実施例１２のズームレンズは、図１２に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ１との間の間隔を広げながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より若干像側に位置する。 As shown in FIG. 12, the zoom lens according to the twelfth embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a positive refractive power. The third lens group G3 and a fourth lens group G4 having positive refractive power, and when zooming from the wide angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side, The second lens group G2 moves along a locus locus convex toward the image side while widening the distance from the first lens group G1, and is located on the image side from the wide-angle end position at the telephoto end. The third lens group G3 moves integrally to the object side, the fourth lens group G4 moves along a locus convex toward the object side, and is located slightly on the image side at the telephoto end from the wide-angle end position.

以下に、上記各実施例の数値データを示すが、記号は上記の外、ＩＨは像高、ｆは全系焦点距離、Ｆ_NOはＦナンバー、ＷＥは広角端、ＳＴは中間状態、ＴＥは望遠端、ｒ₁、ｒ₂…は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁、ｄ₂…は各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ線の屈折率、ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ数である。なお、非球面形状は、ｘを光の進行方向を正とした光軸とし、ｙを光軸と直交する方向にとると、下記の式にて表される。 In the following, numerical data of each of the above embodiments is shown. Symbols are the above, IH is the image height, f is the total focal length, _FNO is the F number, WE is the wide angle end, ST is the intermediate state, and TE is The telephoto end, r ₁ , r ₂ ... Is the radius of curvature of each lens surface, d ₁ , d ₂ ... _Are the distances between the lens surfaces, n _d1 , n _d2 are the refractive index of the d-line of each lens, ν _d1 , ν _d2 ... is the Abbe number of each lens. The aspherical shape is represented by the following formula, where x is an optical axis with the light traveling direction being positive, and y is a direction orthogonal to the optical axis.

ｘ＝（ｙ²／ｒ）／［１＋｛１−（Ｋ＋１）（ｙ／ｒ）²｝^1/2］
＋Ａ₄ｙ⁴＋Ａ₆ｙ⁶＋Ａ₈ｙ⁸＋Ａ₁₀ｙ¹⁰
ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、Ａ₄、Ａ₆、Ａ₈、Ａ₁₀はそれぞれ４次、６次、８次、１０次の非球面係数である。 x = (y ² / r) / [1+ {1- (K + 1) (y / r) ² } ^1/2 ]
+ A ₄ y ⁴ + A ₆ y ⁶ + A ₈ y ⁸ + A ₁₀ y ¹⁰
Here, r is a paraxial radius of curvature, K is a conical coefficient, and A ₄ , A ₆ , A ₈ , and A ₁₀ are fourth-order, sixth-order, eighth-order, and tenth-order aspherical coefficients, respectively.

実施例１
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁= 29.61 ｄ₁= 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂= 19.42 ｄ₂= 4.8 ｎ_d2 =1.58913 ν_d2 =61.14
ｒ₃= -162.69 ｄ₃= （可変）
ｒ₄= -158.26 ｄ₄= 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅= 15.23 ｄ₅= 3.1
ｒ₆= -19.30 ｄ₆= 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇= 22.55 ｄ₇= 0.6
ｒ₈= 27.02 ｄ₈= 2.7 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉= -37.27 ｄ₉= （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り）ｄ₁₀= 0.1
ｒ₁₁= 13.51（非球面）ｄ₁₁= 2.1 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -37.16 ｄ₁₂= 0.3
ｒ₁₃= 6.88 ｄ₁₃= 1.9 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 15.52 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.84666 ν_d8 =23.78
ｒ₁₅= 6.28 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 14.33（非球面）ｄ₁₆= 1.4 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= 26.77（非球面）ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄= -1.14 ×10^-4
Ａ₆= 4.21 ×10^-7
Ａ₈= -4.73 ×10^-8
Ａ₁₀= 8.80 ×10^-10
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄= -1.08 ×10^-3
Ａ₆= -3.68 ×10^-5
Ａ₈= 8.89 ×10^-7
Ａ₁₀= -7.24 ×10^-8
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄= -1.22 ×10^-3
Ａ₆= -2.94 ×10^-5
Ａ₈= 4.32 ×10^-7
Ａ₁₀= -2.89 ×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.5 4.4
ｄ₃ 1.1 15.4 27.9
ｄ₉ 35.9 12.6 1.5
ｄ₁₅ 12.8 14.8 25.1
ｄ₁₇ 2.0 6.7 4.7 。
Example 1
IH = 3.6mm
r ₁ = 29.61 d ₁ = 1.0 n _d1 = 1.90366 ν _d1 = 31.31
r ₂ = 19.42 d ₂ = 4.8 n _d2 = 1.58913 ν _d2 = 61.14
r ₃ = -162.69 d ₃ = (variable)
r ₄ = -158.26 d ₄ = 0.9 n _d3 = 1.883 ν _d3 = 40.76
r ₅ = 15.23 d ₅ = 3.1
r ₆ = -19.30 d ₆ = 0.9 n _d4 = 1.883 ν _d4 = 40.76
r ₇ = 22.55 d ₇ = 0.6
r ₈ = 27.02 d ₈ = 2.7 n _d5 = 1.92286 ν _d5 = 20.88
r ₉ = -37.27 d ₉ = (variable)
r ₁₀ = ∞ (aperture) d ₁₀ = 0.1
r ₁₁ = 13.51 (aspherical surface) d ₁₁ = 2.1 n _d6 = 1.6935 ν _d6 = 53.21
r ₁₂ = -37.16 d ₁₂ = 0.3
r ₁₃ = 6.88 d ₁₃ = 1.9 n _d7 = 1.497 ν _d7 = 81.54
r ₁₄ = 15.52 d ₁₄ = 0.8 n _d8 = 1.84666 ν _d8 = 23.78
r ₁₅ = 6.28 d ₁₅ = (variable)
r ₁₆ = 14.33 (aspheric surface) d ₁₆ = 1.4 n _d9 = 1.6935 ν _d9 = 53.21
r ₁₇ = 26.77 (aspherical surface) d ₁₇ = (variable)
r ₁₈ = ∞ d ₁₈ = 0.9 n _d10 = 1.54771 ν _d10 = 62.84
r ₁₉ = ∞ d ₁₉ = 0.5
r ₂₀ = ∞ d ₂₀ = 0.5 n _d11 = 1.51633 ν _d11 = 64.14
r ₂₁ = ∞ d ₂₁ = 0.6
r ₂₂ = ∞ (image plane)
Aspheric coefficient 11th surface K = 0.519
A ₄ = -1.14 × 10 ^-4
A ₆ = 4.21 × 10 ^-7
A ₈ = -4.73 × 10 ^-8
A ₁₀ = 8.80 × 10 ^-10
16th surface K = 0
A ₄ = -1.08 × 10 ^-3
A ₆ = -3.68 × 10 ^-5
A ₈ = 8.89 × 10 ^-7
A ₁₀ = -7.24 × 10 ^-8
Surface 17 K = 0
A ₄ = -1.22 × 10 ^-3
A ₆ = -2.94 × 10 ^-5
A ₈ = 4.32 × 10 ^-7
A ₁₀ = -2.89 × 10 ^-8
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.5 20.1 62.6
F _NO 2.8 3.5 4.4
d ₃ 1.1 15.4 27.9
d ₉ 35.9 12.6 1.5
d ₁₅ 12.8 14.8 25.1
d ₁₇ 2.0 6.7 4.7.

実施例２
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁= 24.41 ｄ₁= 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂= 16.58 ｄ₂= 4.6 ｎ_d2 =1.58313 ν_d2 =59.38
ｒ₃= -195.75 ｄ₃= （可変）
ｒ₄= -75.95 ｄ₄= 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅= 15.49 ｄ₅= 2.7
ｒ₆= -17.31 ｄ₆= 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇= 20.77 ｄ₇= 0.7
ｒ₈= 24.96 ｄ₈= 2.4 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉= -39.40 ｄ₉= （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り）ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 15.77（非球面）ｄ₁₁= 2.4 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -28.03 ｄ₁₂= 0.3
ｒ₁₃= 6.46 ｄ₁₃= 2.8 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 19.27 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.78472 ν_d8 =25.68
ｒ₁₅= 5.47 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 40.61（非球面）ｄ₁₆= 1.9 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= -29.25（非球面）ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄= -9.82 ×10^-5
Ａ₆= -4.32 ×10^-7
Ａ₈= 1.54 ×10^-8
Ａ₁₀= -3.64 ×10^-10
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄= -6.23 ×10^-4
Ａ₆= -2.49 ×10^-6
Ａ₈= -5.88 ×10^-7
Ａ₁₀= -1.52 ×10^-8
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄= -6.63 ×10^-4
Ａ₆= 3.78 ×10^-6
Ａ₈= -8.83 ×10^-7
Ａ₁₀= 4.50 ×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.3 4.4
ｄ₃ 0.8 13.6 23.2
ｄ₉ 29.6 8.9 1.5
ｄ₁₅ 10.2 11.1 28.1
ｄ₁₇ 3.4 9.4 6.1 。
Example 2
IH = 3.6mm
r ₁ = 24.41 d ₁ = 1.0 n _d1 = 1.90366 ν _d1 = 31.31
r ₂ = 16.58 d ₂ = 4.6 n _d2 = 1.58313 ν _d2 = 59.38
r ₃ = -195.75 d ₃ = (variable)
r ₄ = -75.95 d ₄ = 0.9 n _d3 = 1.883 ν _d3 = 40.76
r ₅ = 15.49 d ₅ = 2.7
r ₆ = -17.31 d ₆ = 0.9 n _d4 = 1.883 ν _d4 = 40.76
r ₇ = 20.77 d ₇ = 0.7
r ₈ = 24.96 d ₈ = 2.4 n _d5 = 1.92286 ν _d5 = 20.88
r ₉ = -39.40 d ₉ = (variable)
r ₁₀ = ∞ (aperture) d ₁₀ = 0.8
r ₁₁ = 15.77 (aspherical surface) d ₁₁ = 2.4 n _d6 = 1.6935 ν _d6 = 53.21
r ₁₂ = -28.03 d ₁₂ = 0.3
r ₁₃ = 6.46 d ₁₃ = 2.8 n _d7 = 1.497 ν _d7 = 81.54
r ₁₄ = 19.27 d ₁₄ = 0.8 n _d8 = 1.78472 ν _d8 = 25.68
r ₁₅ = 5.47 d ₁₅ = (variable)
r ₁₆ = 40.61 (aspherical surface) d ₁₆ = 1.9 n _d9 = 1.6935 ν _d9 = 53.21
r ₁₇ = -29.25 (aspherical surface) d ₁₇ = (variable)
r ₁₈ = ∞ d ₁₈ = 0.9 n _d10 = 1.54771 ν _d10 = 62.84
r ₁₉ = ∞ d ₁₉ = 0.5
r ₂₀ = ∞ d ₂₀ = 0.5 n _d11 = 1.51633 ν _d11 = 64.14
r ₂₁ = ∞ d ₂₁ = 0.6
r ₂₂ = ∞ (image plane)
Aspheric coefficient 11th surface K = 0.519
A ₄ = -9.82 × 10 ^-5
A ₆ = -4.32 × 10 ^-7
A ₈ = 1.54 × 10 ^-8
A ₁₀ = -3.64 × 10 ^-10
16th surface K = 0
A ₄ = -6.23 × 10 ^-4
A ₆ = -2.49 × 10 ^-6
A ₈ = -5.88 × 10 ^-7
A ₁₀ = -1.52 × 10 ^-8
Surface 17 K = 0
A ₄ = -6.63 × 10 ^-4
A ₆ = 3.78 × 10 ^-6
A ₈ = -8.83 × 10 ^-7
A ₁₀ = 4.50 × 10 ^-9
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.5 20.1 62.6
F _NO 2.8 3.3 4.4
d ₃ 0.8 13.6 23.2
d ₉ 29.6 8.9 1.5
d ₁₅ 10.2 11.1 28.1
d ₁₇ 3.4 9.4 6.1.

実施例３
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁= 26.07 ｄ₁= 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂= 17.64 ｄ₂= 5.4 ｎ_d2 =1.58313 ν_d2 =59.38
ｒ₃= -234.53 ｄ₃= （可変）
ｒ₄= -131.56 ｄ₄= 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅= 13.77 ｄ₅= 2.2
ｒ₆= -36.80 ｄ₆= 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇= 14.36 ｄ₇= 1.1
ｒ₈= 17.74 ｄ₈= 2.2 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉= -219.11 ｄ₉= （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り）ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 17.26（非球面）ｄ₁₁= 2.4 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -23.49（非球面）ｄ₁₂= 0.3
ｒ₁₃= 6.09 ｄ₁₃= 2.9 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 16.54 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.78472 ν_d8 =25.68
ｒ₁₅= 5.07 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 19.94（非球面）ｄ₁₆= 2.7 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= -67.41（非球面）ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄= -1.09 ×10^-4
Ａ₆= -2.60 ×10^-6
Ａ₈= -6.22 ×10^-8
Ａ₁₀= 3.79 ×10^-9
第１２面
Ｋ = 0
Ａ₄= 4.04 ×10^-8
Ａ₆= -3.45 ×10^-6
Ａ₈= -2.25 ×10^-9
Ａ₁₀= 2.87 ×10^-9
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄= -4.28 ×10^-4
Ａ₆= 3.80 ×10^-6
Ａ₈= -6.83 ×10^-7
Ａ₁₀= 6.53 ×10^-9
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄= -5.04 ×10^-4
Ａ₆= 3.47 ×10^-6
Ａ₈= -6.12 ×10^-7
Ａ₁₀= 9.23 ×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.4 4.0
ｄ₃ 0.8 15.9 26.2
ｄ₉ 27.2 9.5 1.5
ｄ₁₅ 9.4 12.5 26.2
ｄ₁₇ 2.6 6.3 3.9 。
Example 3
IH = 3.6mm
r ₁ = 26.07 d ₁ = 1.0 n _d1 = 1.90366 ν _d1 = 31.31
r ₂ = 17.64 d ₂ = 5.4 n _d2 = 1.58313 ν _d2 = 59.38
r ₃ = -234.53 d ₃ = (variable)
r ₄ = -131.56 d ₄ = 0.9 n _d3 = 1.883 ν _d3 = 40.76
r ₅ = 13.77 d ₅ = 2.2
r ₆ = -36.80 d ₆ = 0.9 n _d4 = 1.883 ν _d4 = 40.76
r ₇ = 14.36 d ₇ = 1.1
r ₈ = 17.74 d ₈ = 2.2 n _d5 = 1.92286 ν _d5 = 20.88
r ₉ = -219.11 d ₉ = (variable)
r ₁₀ = ∞ (aperture) d ₁₀ = 0.8
r ₁₁ = 17.26 (aspherical surface) d ₁₁ = 2.4 n _d6 = 1.6935 ν _d6 = 53.21
r ₁₂ = -23.49 (aspherical surface) d ₁₂ = 0.3
r ₁₃ = 6.09 d ₁₃ = 2.9 n _d7 = 1.497 ν _d7 = 81.54
r ₁₄ = 16.54 d ₁₄ = 0.8 n _d8 = 1.78472 ν _d8 = 25.68
r ₁₅ = 5.07 d ₁₅ = (variable)
r ₁₆ = 19.94 (aspherical surface) d ₁₆ = 2.7 n _d9 = 1.6935 ν _d9 = 53.21
r ₁₇ = -67.41 (aspherical surface) d ₁₇ = (variable)
r ₁₈ = ∞ d ₁₈ = 0.9 n _d10 = 1.54771 ν _d10 = 62.84
r ₁₉ = ∞ d ₁₉ = 0.5
r ₂₀ = ∞ d ₂₀ = 0.5 n _d11 = 1.51633 ν _d11 = 64.14
r ₂₁ = ∞ d ₂₁ = 0.6
r ₂₂ = ∞ (image plane)
Aspheric coefficient 11th surface K = 0.519
A ₄ = -1.09 × 10 ^-4
A ₆ = -2.60 × 10 ^-6
A ₈ = -6.22 × 10 ^-8
A ₁₀ = 3.79 × 10 ^-9
12th surface K = 0
A ₄ = 4.04 × 10 ^-8
A ₆ = -3.45 × 10 ^-6
A ₈ = -2.25 × 10 ^-9
A ₁₀ = 2.87 × 10 ^-9
16th surface K = 0
A ₄ = -4.28 × 10 ^-4
A ₆ = 3.80 × 10 ^-6
A ₈ = -6.83 × 10 ^-7
A ₁₀ = 6.53 × 10 ^-9
Surface 17 K = 0
A ₄ = -5.04 × 10 ^-4
A ₆ = 3.47 × 10 ^-6
A ₈ = -6.12 × 10 ^-7
A ₁₀ = 9.23 × 10 ^-9
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.5 20.1 62.6
F _NO 2.8 3.4 4.0
d ₃ 0.8 15.9 26.2
d ₉ 27.2 9.5 1.5
d ₁₅ 9.4 12.5 26.2
d ₁₇ 2.6 6.3 3.9.

実施例４
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁= 25.58 ｄ₁= 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂= 17.47 ｄ₂= 5.1 ｎ_d2 =1.58313 ν_d2 =59.38
ｒ₃= -342.91 ｄ₃= （可変）
ｒ₄= -576.31 ｄ₄= 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅= 9.13 ｄ₅= 2.9
ｒ₆= -21.14 ｄ₆= 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇= 115.83 ｄ₇= 0.6
ｒ₈= 25.49 ｄ₈= 2.0 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉= -67.34 ｄ₉= （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り）ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 17.57（非球面）ｄ₁₁= 2.4 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -26.57（非球面）ｄ₁₂= 0.3
ｒ₁₃= 5.81 ｄ₁₃= 3.2 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 14.50 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.78472 ν_d8 =25.68
ｒ₁₅= 4.67 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 15.68（非球面）ｄ₁₆= 2.3 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= -653.44（非球面）ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄= -9.24 ×10^-5
Ａ₆= -4.28 ×10^-6
Ａ₈= 2.11 ×10^-7
Ａ₁₀= 1.85 ×10^-9
第１２面
Ｋ = 0
Ａ₄= 5.00 ×10^-6
Ａ₆= -3.16 ×10^-6
Ａ₈= 1.45 ×10^-7
Ａ₁₀= 3.96 ×10^-9
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄= -2.65 ×10^-4
Ａ₆= 2.63 ×10^-6
Ａ₈= -4.45 ×10^-7
Ａ₁₀= 8.52 ×10^-10
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄= -3.73 ×10^-4
Ａ₆= 1.05 ×10^-5
Ａ₈= -9.45 ×10^-7
Ａ₁₀= 1.30 ×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.4 4.0
ｄ₃ 0.8 16.9 26.7
ｄ₉ 26.7 9.2 1.5
ｄ₁₅ 7.5 10.1 26.4
ｄ₁₇ 4.0 7.3 3.6 。
Example 4
IH = 3.6mm
r ₁ = 25.58 d ₁ = 1.0 n _d1 = 1.90366 ν _d1 = 31.31
r ₂ = 17.47 d ₂ = 5.1 n _d2 = 1.58313 ν _d2 = 59.38
r ₃ = -342.91 d ₃ = (variable)
r ₄ = -576.31 d ₄ = 0.9 n _d3 = 1.883 ν _d3 = 40.76
r ₅ = 9.13 d ₅ = 2.9
r ₆ = -21.14 d ₆ = 0.9 n _d4 = 1.883 ν _d4 = 40.76
r ₇ = 115.83 d ₇ = 0.6
r ₈ = 25.49 d ₈ = 2.0 n _d5 = 1.92286 ν _d5 = 20.88
r ₉ = -67.34 d ₉ = (variable)
r ₁₀ = ∞ (aperture) d ₁₀ = 0.8
r ₁₁ = 17.57 (aspherical surface) d ₁₁ = 2.4 n _d6 = 1.6935 ν _d6 = 53.21
r ₁₂ = -26.57 (aspherical surface) d ₁₂ = 0.3
r ₁₃ = 5.81 d ₁₃ = 3.2 n _d7 = 1.497 ν _d7 = 81.54
r ₁₄ = 14.50 d ₁₄ = 0.8 n _d8 = 1.78472 ν _d8 = 25.68
r ₁₅ = 4.67 d ₁₅ = (variable)
r ₁₆ = 15.68 (aspherical surface) d ₁₆ = 2.3 n _d9 = 1.6935 ν _d9 = 53.21
r ₁₇ = -653.44 (aspherical surface) d ₁₇ = (variable)
r ₁₈ = ∞ d ₁₈ = 0.9 n _d10 = 1.54771 ν _d10 = 62.84
r ₁₉ = ∞ d ₁₉ = 0.5
r ₂₀ = ∞ d ₂₀ = 0.5 n _d11 = 1.51633 ν _d11 = 64.14
r ₂₁ = ∞ d ₂₁ = 0.6
r ₂₂ = ∞ (image plane)
Aspheric coefficient 11th surface K = 0.519
A ₄ = -9.24 × 10 ^-5
A ₆ = -4.28 × 10 ^-6
A ₈ = 2.11 × 10 ^-7
A ₁₀ = 1.85 × 10 ^-9
12th surface K = 0
A ₄ = 5.00 × 10 ^-6
A ₆ = -3.16 × 10 ^-6
A ₈ = 1.45 × 10 ^-7
A ₁₀ = 3.96 × 10 ^-9
16th surface K = 0
A ₄ = -2.65 × 10 ^-4
A ₆ = 2.63 × 10 ^-6
A ₈ = -4.45 × 10 ^-7
A ₁₀ = 8.52 × 10 ^-10
Surface 17 K = 0
A ₄ = -3.73 × 10 ^-4
A ₆ = 1.05 × 10 ^-5
A ₈ = -9.45 × 10 ^-7
A ₁₀ = 1.30 × 10 ^-8
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.5 20.1 62.6
F _NO 2.8 3.4 4.0
d ₃ 0.8 16.9 26.7
d ₉ 26.7 9.2 1.5
d ₁₅ 7.5 10.1 26.4
d ₁₇ 4.0 7.3 3.6.

実施例５
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁= 28.41 ｄ₁= 1.0 ｎ_d1 =1.92286 ν_d1 =20.88
ｒ₂= 19.57 ｄ₂= 4.6 ｎ_d2 =1.6393 ν_d2 =44.87
ｒ₃= -2730.27 ｄ₃= （可変）
ｒ₄= -130.63 ｄ₄= 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅= 13.93 ｄ₅= 2.4
ｒ₆= -18.16 ｄ₆= 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇= 19.90 ｄ₇= 1.0
ｒ₈= 26.52 ｄ₈= 2.2 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉= -36.36 ｄ₉= （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り）ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 11.21（非球面）ｄ₁₁= 2.8 ｎ_d6 =1.58913 ν_d6 =61.14
ｒ₁₂= -24.26（非球面）ｄ₁₂= 0.2
ｒ₁₃= 7.79 ｄ₁₃= 3.3 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= -20.65 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.64769 ν_d8 =33.79
ｒ₁₅= 5.75 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 13.49（非球面）ｄ₁₆= 2.4 ｎ_d9 =1.58913 ν_d9 =61.14
ｒ₁₇= 469.95（非球面）ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄= -5.31 ×10^-5
Ａ₆= -5.00 ×10^-6
Ａ₈= 1.33 ×10^-7
Ａ₁₀= 2.70 ×10^-10
第１２面
Ｋ = 0
Ａ₄= 1.26 ×10^-4
Ａ₆= -5.15 ×10^-6
Ａ₈= 1.64 ×10^-7
Ａ₁₀= 2.51 ×10^-10
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄= -4.42 ×10^-4
Ａ₆= 3.82 ×10^-6
Ａ₈= -7.84 ×10^-7
Ａ₁₀= -1.75 ×10^-9
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄= -5.82 ×10^-4
Ａ₆= 1.50 ×10^-5
Ａ₈= -1.56 ×10^-6
Ａ₁₀= 2.12 ×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.4 4.0
ｄ₃ 0.8 17.3 27.5
ｄ₉ 25.8 8.5 1.5
ｄ₁₅ 9.0 10.9 26.6
ｄ₁₇ 2.3 6.6 2.8 。
Example 5
IH = 3.6mm
r ₁ = 28.41 d ₁ = 1.0 n _d1 = 1.92286 ν _d1 = 20.88
r ₂ = 19.57 d ₂ = 4.6 n _d2 = 1.6393 ν _d2 = 44.87
r ₃ = -2730.27 d ₃ = (variable)
r ₄ = -130.63 d ₄ = 0.9 n _d3 = 1.883 ν _d3 = 40.76
r ₅ = 13.93 d ₅ = 2.4
r ₆ = -18.16 d ₆ = 0.9 n _d4 = 1.883 ν _d4 = 40.76
r ₇ = 19.90 d ₇ = 1.0
r ₈ = 26.52 d ₈ = 2.2 n _d5 = 1.92286 ν _d5 = 20.88
r ₉ = -36.36 d ₉ = (variable)
r ₁₀ = ∞ (aperture) d ₁₀ = 0.8
r ₁₁ = 11.21 (aspherical surface) d ₁₁ = 2.8 n _d6 = 1.58913 ν _d6 = 61.14
r ₁₂ = -24.26 (aspherical surface) d ₁₂ = 0.2
r ₁₃ = 7.79 d ₁₃ = 3.3 n _d7 = 1.497 ν _d7 = 81.54
r ₁₄ = -20.65 d ₁₄ = 0.8 n _d8 = 1.64769 ν _d8 = 33.79
r ₁₅ = 5.75 d ₁₅ = (variable)
r ₁₆ = 13.49 (aspherical surface) d ₁₆ = 2.4 n _d9 = 1.58913 ν _d9 = 61.14
r ₁₇ = 469.95 (aspherical surface) d ₁₇ = (variable)
r ₁₈ = ∞ d ₁₈ = 0.9 n _d10 = 1.54771 ν _d10 = 62.84
r ₁₉ = ∞ d ₁₉ = 0.5
r ₂₀ = ∞ d ₂₀ = 0.5 n _d11 = 1.51633 ν _d11 = 64.14
r ₂₁ = ∞ d ₂₁ = 0.6
r ₂₂ = ∞ (image plane)
Aspheric coefficient 11th surface K = 0.519
A ₄ = -5.31 × 10 ^-5
A ₆ = -5.00 × 10 ^-6
A ₈ = 1.33 × 10 ^-7
A ₁₀ = 2.70 × 10 ^-10
12th surface K = 0
A ₄ = 1.26 × 10 ^-4
A ₆ = -5.15 × 10 ^-6
A ₈ = 1.64 × 10 ^-7
A ₁₀ = 2.51 × 10 ^-10
16th surface K = 0
A ₄ = -4.42 × 10 ^-4
A ₆ = 3.82 × 10 ^-6
A ₈ = -7.84 × 10 ^-7
A ₁₀ = -1.75 × 10 ^-9
Surface 17 K = 0
A ₄ = -5.82 × 10 ^-4
A ₆ = 1.50 × 10 ^-5
A ₈ = -1.56 × 10 ^-6
A ₁₀ = 2.12 × 10 ^-8
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.5 20.1 62.6
F _NO 2.8 3.4 4.0
d ₃ 0.8 17.3 27.5
d ₉ 25.8 8.5 1.5
d ₁₅ 9.0 10.9 26.6
d ₁₇ 2.3 6.6 2.8.

実施例６
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁= 28.32 ｄ₁= 1.0 ｎ_d1 =1.84666 ν_d1 =23.78
ｒ₂= 18.21 ｄ₂= 5.1 ｎ_d2 =1.58267 ν_d2 =46.42
ｒ₃= -170.41 ｄ₃= （可変）
ｒ₄= -45.40 ｄ₄= 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅= 11.39 ｄ₅= 3.0
ｒ₆= -16.65 ｄ₆= 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇= 237.30 ｄ₇= 0.3
ｒ₈= 37.64 ｄ₈= 2.1 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉= -30.87 ｄ₉= （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り）ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 16.54（非球面）ｄ₁₁= 2.2 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -25.07（非球面）ｄ₁₂= 0.2
ｒ₁₃= 6.16 ｄ₁₃= 3.2 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 16.22 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.80518 ν_d8 =25.42
ｒ₁₅= 4.91 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 25.09（非球面）ｄ₁₆= 2.1 ｎ_d9 =1.58913 ν_d9 =61.14
ｒ₁₇= -26.13（非球面）ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄= -1.80 ×10^-4
Ａ₆= -3.29 ×10^-6
Ａ₈= 1.90 ×10^-7
Ａ₁₀= -8.64 ×10^-9
第１２面
Ｋ = 0
Ａ₄= -8.27 ×10^-5
Ａ₆= -2.10 ×10^-6
Ａ₈= 1.13 ×10^-7
Ａ₁₀= -6.56 ×10^-9
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄= -9.20 ×10^-4
Ａ₆= 2.48 ×10^-6
Ａ₈= -2.85 ×10^-7
Ａ₁₀= -4.99 ×10^-8
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄= -1.08 ×10^-3
Ａ₆= 2.08 ×10^-5
Ａ₈= -1.40 ×10^-6
Ａ₁₀= 7.26 ×10^-10
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.4 4.0
ｄ₃ 0.8 17.2 26.9
ｄ₉ 26.4 9.1 1.5
ｄ₁₅ 8.0 10.8 26.7
ｄ₁₇ 3.7 7.3 3.9 。
Example 6
IH = 3.6mm
r ₁ = 28.32 d ₁ = 1.0 n _d1 = 1.84666 ν _d1 = 23.78
r ₂ = 18.21 d ₂ = 5.1 n _d2 = 1.58267 ν _d2 = 46.42
r ₃ = -170.41 d ₃ = (variable)
r ₄ = -45.40 d ₄ = 0.9 n _d3 = 1.883 ν _d3 = 40.76
r ₅ = 11.39 d ₅ = 3.0
r ₆ = -16.65 d ₆ = 0.9 n _d4 = 1.883 ν _d4 = 40.76
r ₇ = 237.30 d ₇ = 0.3
r ₈ = 37.64 d ₈ = 2.1 n _d5 = 1.92286 ν _d5 = 20.88
r ₉ = -30.87 d ₉ = (variable)
r ₁₀ = ∞ (aperture) d ₁₀ = 0.8
r ₁₁ = 16.54 (aspherical surface) d ₁₁ = 2.2 n _d6 = 1.6935 ν _d6 = 53.21
r ₁₂ = -25.07 (aspherical surface) d ₁₂ = 0.2
r ₁₃ = 6.16 d ₁₃ = 3.2 n _d7 = 1.497 ν _d7 = 81.54
r ₁₄ = 16.22 d ₁₄ = 0.8 n _d8 = 1.80518 ν _d8 = 25.42
r ₁₅ = 4.91 d ₁₅ = (variable)
r ₁₆ = 25.09 (aspherical surface) d ₁₆ = 2.1 n _d9 = 1.58913 ν _d9 = 61.14
r ₁₇ = -26.13 (aspherical surface) d ₁₇ = (variable)
r ₁₈ = ∞ d ₁₈ = 0.9 n _d10 = 1.54771 ν _d10 = 62.84
r ₁₉ = ∞ d ₁₉ = 0.5
r ₂₀ = ∞ d ₂₀ = 0.5 n _d11 = 1.51633 ν _d11 = 64.14
r ₂₁ = ∞ d ₂₁ = 0.6
r ₂₂ = ∞ (image plane)
Aspheric coefficient 11th surface K = 0.519
A ₄ = -1.80 × 10 ^-4
A ₆ = -3.29 × 10 ^-6
A ₈ = 1.90 × 10 ^-7
A ₁₀ = -8.64 × 10 ^-9
12th surface K = 0
A ₄ = -8.27 × 10 ^-5
A ₆ = -2.10 × 10 ^-6
A ₈ = 1.13 × 10 ^-7
A ₁₀ = -6.56 × 10 ^-9
16th surface K = 0
A ₄ = -9.20 × 10 ^-4
A ₆ = 2.48 × 10 ^-6
A ₈ = -2.85 × 10 ^-7
A ₁₀ = -4.99 × 10 ^-8
Surface 17 K = 0
A ₄ = -1.08 × 10 ^-3
A ₆ = 2.08 × 10 ^-5
A ₈ = -1.40 × 10 ^-6
A ₁₀ = 7.26 × 10 ^-10
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.5 20.1 62.6
F _NO 2.8 3.4 4.0
d ₃ 0.8 17.2 26.9
d ₉ 26.4 9.1 1.5
d ₁₅ 8.0 10.8 26.7
d ₁₇ 3.7 7.3 3.9.

実施例７
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁= 27.28 ｄ₁= 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂= 18.07 ｄ₂= 5.4 ｎ_d2 =1.58313 ν_d2 =59.38
ｒ₃= -155.43 ｄ₃= （可変）
ｒ₄= -68.18 ｄ₄= 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅= 14.19 ｄ₅= 2.1
ｒ₆= -21.23 ｄ₆= 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇= 22.35 ｄ₇= 1.2
ｒ₈= 27.68 ｄ₈= 2.0 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉= -44.07 ｄ₉= （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り）ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 18.31（非球面）ｄ₁₁= 2.4 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -23.97（非球面）ｄ₁₂= 0.2
ｒ₁₃= 6.11 ｄ₁₃= 3.4 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 19.17 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.78472 ν_d8 =25.68
ｒ₁₅= 4.99 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 16.47（非球面）ｄ₁₆= 1.9 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= -241.03（非球面）ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄= -8.04 ×10^-5
Ａ₆= -4.78 ×10^-6
Ａ₈= 1.84 ×10^-7
Ａ₁₀= 1.76 ×10^-11
第１２面
Ｋ = 0
Ａ₄= 2.15 ×10^-5
Ａ₆= -5.10 ×10^-6
Ａ₈= 2.05 ×10^-7
Ａ₁₀= -1.06 ×10^-10
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄= -4.43 ×10^-4
Ａ₆= -1.95 ×10^-5
Ａ₈= 8.33 ×10^-7
Ａ₁₀= -4.74 ×10^-8
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄= -5.76 ×10^-4
Ａ₆= -6.53 ×10^-6
Ａ₈= -2.10 ×10^-7
Ａ₁₀= -1.10 ×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.4 4.0
ｄ₃ 0.8 16.4 26.5
ｄ₉ 26.8 9.1 1.5
ｄ₁₅ 8.6 11.1 26.2
ｄ₁₇ 3.4 7.3 4.2 。
Example 7
IH = 3.6mm
r ₁ = 27.28 d ₁ = 1.0 n _d1 = 1.90366 ν _d1 = 31.31
r ₂ = 18.07 d ₂ = 5.4 n _d2 = 1.58313 ν _d2 = 59.38
r ₃ = -155.43 d ₃ = (variable)
r ₄ = -68.18 d ₄ = 0.9 n _d3 = 1.883 ν _d3 = 40.76
r ₅ = 14.19 d ₅ = 2.1
r ₆ = -21.23 d ₆ = 0.9 n _d4 = 1.883 ν _d4 = 40.76
r ₇ = 22.35 d ₇ = 1.2
r ₈ = 27.68 d ₈ = 2.0 n _d5 = 1.92286 ν _d5 = 20.88
r ₉ = -44.07 d ₉ = (variable)
r ₁₀ = ∞ (aperture) d ₁₀ = 0.8
r ₁₁ = 18.31 (aspherical surface) d ₁₁ = 2.4 n _d6 = 1.6935 ν _d6 = 53.21
r ₁₂ = -23.97 (aspherical surface) d ₁₂ = 0.2
r ₁₃ = 6.11 d ₁₃ = 3.4 n _d7 = 1.497 ν _d7 = 81.54
r ₁₄ = 19.17 d ₁₄ = 0.8 n _d8 = 1.78472 ν _d8 = 25.68
r ₁₅ = 4.99 d ₁₅ = (variable)
r ₁₆ = 16.47 (aspherical surface) d ₁₆ = 1.9 n _d9 = 1.6935 ν _d9 = 53.21
r ₁₇ = -241.03 (aspherical surface) d ₁₇ = (variable)
r ₁₈ = ∞ d ₁₈ = 0.9 n _d10 = 1.54771 ν _d10 = 62.84
r ₁₉ = ∞ d ₁₉ = 0.5
r ₂₀ = ∞ d ₂₀ = 0.5 n _d11 = 1.51633 ν _d11 = 64.14
r ₂₁ = ∞ d ₂₁ = 0.6
r ₂₂ = ∞ (image plane)
Aspheric coefficient 11th surface K = 0.519
A ₄ = -8.04 × 10 ^-5
A ₆ = -4.78 × 10 ^-6
A ₈ = 1.84 × 10 ^-7
A ₁₀ = 1.76 × 10 ^-11
12th surface K = 0
A ₄ = 2.15 × 10 ^-5
A ₆ = -5.10 × 10 ^-6
A ₈ = 2.05 × 10 ^-7
A ₁₀ = -1.06 × 10 ^-10
16th surface K = 0
A ₄ = -4.43 × 10 ^-4
A ₆ = -1.95 × 10 ^-5
A ₈ = 8.33 × 10 ^-7
A ₁₀ = -4.74 × 10 ^-8
Surface 17 K = 0
A ₄ = -5.76 × 10 ^-4
A ₆ = -6.53 × 10 ^-6
A ₈ = -2.10 × 10 ^-7
A ₁₀ = -1.10 × 10 ^-8
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.5 20.1 62.6
F _NO 2.8 3.4 4.0
d ₃ 0.8 16.4 26.5
d ₉ 26.8 9.1 1.5
d ₁₅ 8.6 11.1 26.2
d ₁₇ 3.4 7.3 4.2.

実施例８
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁= 25.93 ｄ₁= 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂= 17.69 ｄ₂= 5.7 ｎ_d2 =1.58313 ν_d2 =59.38
ｒ₃= -312.64 ｄ₃= （可変）
ｒ₄= -235.08 ｄ₄= 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅= 9.25 ｄ₅= 3.0
ｒ₆= -21.51 ｄ₆= 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇= 94.67 ｄ₇= 0.5
ｒ₈= 25.18 ｄ₈= 2.0 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉= -61.09 ｄ₉= （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り）ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 16.74（非球面）ｄ₁₁= 2.3 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -27.26（非球面）ｄ₁₂= 0.2
ｒ₁₃= 5.85 ｄ₁₃= 3.1 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 15.30 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.78472 ν_d8 =25.68
ｒ₁₅= 4.70 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 13.75（非球面）ｄ₁₆= 1.8 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= 127.03（非球面）ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄= -8.55 ×10^-5
Ａ₆= -6.39 ×10^-6
Ａ₈= 4.07 ×10^-7
Ａ₁₀= -2.94 ×10^-9
第１２面
Ｋ = 0
Ａ₄= 2.03 ×10^-5
Ａ₆= -6.27 ×10^-6
Ａ₈= 4.08 ×10^-7
Ａ₁₀= -2.32 ×10^-9
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄= 6.58 ×10^-5
Ａ₆= -2.74 ×10^-5
Ａ₈= 1.36 ×10^-6
Ａ₁₀= -3.53 ×10^-8
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄= 6.45 ×10^-5
Ａ₆= -2.94 ×10^-5
Ａ₈= 1.35 ×10^-6
Ａ₁₀= -3.35 ×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.4 4.4
ｄ₃ 0.9 17.0 26.3
ｄ₉ 27.0 9.1 1.5
ｄ₁₅ 8.0 10.3 27.2
ｄ₁₇ 3.8 7.3 3.6 。
Example 8
IH = 3.6mm
r ₁ = 25.93 d ₁ = 1.0 n _d1 = 1.90366 ν _d1 = 31.31
r ₂ = 17.69 d ₂ = 5.7 n _d2 = 1.58313 ν _d2 = 59.38
r ₃ = -312.64 d ₃ = (variable)
r ₄ = -235.08 d ₄ = 0.9 n _d3 = 1.883 ν _d3 = 40.76
r ₅ = 9.25 d ₅ = 3.0
r ₆ = -21.51 d ₆ = 0.9 n _d4 = 1.883 ν _d4 = 40.76
r ₇ = 94.67 d ₇ = 0.5
r ₈ = 25.18 d ₈ = 2.0 n _d5 = 1.92286 ν _d5 = 20.88
r ₉ = -61.09 d ₉ = (variable)
r ₁₀ = ∞ (aperture) d ₁₀ = 0.8
r ₁₁ = 16.74 (aspherical surface) d ₁₁ = 2.3 n _d6 = 1.6935 ν _d6 = 53.21
r ₁₂ = -27.26 (aspherical surface) d ₁₂ = 0.2
r ₁₃ = 5.85 d ₁₃ = 3.1 n _d7 = 1.497 ν _d7 = 81.54
r ₁₄ = 15.30 d ₁₄ = 0.8 n _d8 = 1.78472 ν _d8 = 25.68
r ₁₅ = 4.70 d ₁₅ = (variable)
r ₁₆ = 13.75 (aspherical surface) d ₁₆ = 1.8 n _d9 = 1.6935 ν _d9 = 53.21
r ₁₇ = 127.03 (aspherical surface) d ₁₇ = (variable)
r ₁₈ = ∞ d ₁₈ = 0.9 n _d10 = 1.54771 ν _d10 = 62.84
r ₁₉ = ∞ d ₁₉ = 0.5
r ₂₀ = ∞ d ₂₀ = 0.5 n _d11 = 1.51633 ν _d11 = 64.14
r ₂₁ = ∞ d ₂₁ = 0.6
r ₂₂ = ∞ (image plane)
Aspheric coefficient 11th surface K = 0.519
A ₄ = -8.55 × 10 ^-5
A ₆ = -6.39 × 10 ^-6
A ₈ = 4.07 × 10 ^-7
A ₁₀ = -2.94 × 10 ^-9
12th surface K = 0
A ₄ = 2.03 × 10 ^-5
A ₆ = -6.27 × 10 ^-6
A ₈ = 4.08 × 10 ^-7
A ₁₀ = -2.32 × 10 ^-9
16th surface K = 0
A ₄ = 6.58 × 10 ^-5
A ₆ = -2.74 × 10 ^-5
A ₈ = 1.36 × 10 ^-6
A ₁₀ = -3.53 × 10 ^-8
Surface 17 K = 0
A ₄ = 6.45 × 10 ^-5
A ₆ = -2.94 × 10 ^-5
A ₈ = 1.35 × 10 ^-6
A ₁₀ = -3.35 × 10 ^-8
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.5 20.1 62.6
F _NO 2.8 3.4 4.4
d ₃ 0.9 17.0 26.3
d ₉ 27.0 9.1 1.5
d ₁₅ 8.0 10.3 27.2
d ₁₇ 3.8 7.3 3.6.

実施例９
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁= 27.04 ｄ₁= 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂= 17.99 ｄ₂= 5.7 ｎ_d2 =1.58313 ν_d2 =59.38
ｒ₃= -176.53 ｄ₃= （可変）
ｒ₄= -82.52 ｄ₄= 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅= 9.80 ｄ₅= 3.0
ｒ₆= -19.43 ｄ₆= 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇= 153.20 ｄ₇= 0.3
ｒ₈= 26.91 ｄ₈= 2.3 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉= -46.89 ｄ₉= （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り）ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 16.72（非球面）ｄ₁₁= 2.0 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -27.19（非球面）ｄ₁₂= 0.2
ｒ₁₃= 5.77 ｄ₁₃= 3.2 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 14.61 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.78472 ν_d8 =25.68
ｒ₁₅= 4.56 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 13.75（非球面）ｄ₁₆= 2.4 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= 125.60（非球面）ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.318
Ａ₄= -2.18 ×10^-5
Ａ₆= -1.54 ×10^-5
Ａ₈= 6.86 ×10^-7
Ａ₁₀= -9.56 ×10^-9
第１２面
Ｋ = 3.8779
Ａ₄= 1.07 ×10^-4
Ａ₆= -1.61 ×10^-5
Ａ₈= 7.49 ×10^-7
Ａ₁₀= -1.06 ×10^-8
第１６面
Ｋ = 0.2738
Ａ₄= -1.22 ×10^-4
Ａ₆= 6.37 ×10^-6
Ａ₈= -8.03 ×10^-7
Ａ₁₀= 1.81 ×10^-8
第１７面
Ｋ = -39.6532
Ａ₄= -1.43 ×10^-4
Ａ₆= 8.49 ×10^-6
Ａ₈= -1.08 ×10^-6
Ａ₁₀= 2.65 ×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.9 3.5 4.4
ｄ₃ 1.1 16.6 26.4
ｄ₉ 26.5 8.8 1.5
ｄ₁₅ 7.5 10.3 26.9
ｄ₁₇ 3.8 7.2 3.4 。
Example 9
IH = 3.6mm
r ₁ = 27.04 d ₁ = 1.0 n _d1 = 1.90366 ν _d1 = 31.31
r ₂ = 17.99 d ₂ = 5.7 n _d2 = 1.58313 ν _d2 = 59.38
r ₃ = -176.53 d ₃ = (variable)
r ₄ = -82.52 d ₄ = 0.9 n _d3 = 1.883 ν _d3 = 40.76
r ₅ = 9.80 d ₅ = 3.0
r ₆ = -19.43 d ₆ = 0.9 n _d4 = 1.883 ν _d4 = 40.76
r ₇ = 153.20 d ₇ = 0.3
r ₈ = 26.91 d ₈ = 2.3 n _d5 = 1.92286 ν _d5 = 20.88
r ₉ = -46.89 d ₉ = (variable)
r ₁₀ = ∞ (aperture) d ₁₀ = 0.8
r ₁₁ = 16.72 (aspherical surface) d ₁₁ = 2.0 n _d6 = 1.6935 ν _d6 = 53.21
r ₁₂ = -27.19 (aspherical surface) d ₁₂ = 0.2
r ₁₃ = 5.77 d ₁₃ = 3.2 n _d7 = 1.497 ν _d7 = 81.54
r ₁₄ = 14.61 d ₁₄ = 0.8 n _d8 = 1.78472 ν _d8 = 25.68
r ₁₅ = 4.56 d ₁₅ = (variable)
r ₁₆ = 13.75 (aspherical surface) d ₁₆ = 2.4 n _d9 = 1.6935 ν _d9 = 53.21
r ₁₇ = 125.60 (aspherical surface) d ₁₇ = (variable)
r ₁₈ = ∞ d ₁₈ = 0.9 n _d10 = 1.54771 ν _d10 = 62.84
r ₁₉ = ∞ d ₁₉ = 0.5
r ₂₀ = ∞ d ₂₀ = 0.5 n _d11 = 1.51633 ν _d11 = 64.14
r ₂₁ = ∞ d ₂₁ = 0.6
r ₂₂ = ∞ (image plane)
Aspheric coefficient 11th surface K = 0.318
A ₄ = -2.18 × 10 ^-5
A ₆ = -1.54 × 10 ^-5
A ₈ = 6.86 × 10 ^-7
A ₁₀ = -9.56 × 10 ^-9
Surface 12 K = 3.8779
A ₄ = 1.07 × 10 ^-4
A ₆ = -1.61 × 10 ^-5
A ₈ = 7.49 × 10 ^-7
A ₁₀ = -1.06 × 10 ^-8
16th surface K = 0.2738
A ₄ = -1.22 × 10 ^-4
A ₆ = 6.37 × 10 ^-6
A ₈ = -8.03 × 10 ^-7
A ₁₀ = 1.81 × 10 ^-8
Surface 17 K = -39.6532
A ₄ = -1.43 × 10 ^-4
A ₆ = 8.49 × 10 ^-6
A ₈ = -1.08 × 10 ^-6
A ₁₀ = 2.65 × 10 ^-8
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.5 20.1 62.6
F _NO 2.9 3.5 4.4
d ₃ 1.1 16.6 26.4
d ₉ 26.5 8.8 1.5
d ₁₅ 7.5 10.3 26.9
d ₁₇ 3.8 7.2 3.4.

実施例１０
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁= 26.18 ｄ₁= 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂= 17.80 ｄ₂= 5.4 ｎ_d2 =1.58313 ν_d2 =59.38
ｒ₃= -249.10 ｄ₃= （可変）
ｒ₄= -105.86 ｄ₄= 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅= 9.81 ｄ₅= 3.2
ｒ₆= -19.11 ｄ₆= 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇= 203.24 ｄ₇= 0.3
ｒ₈= 29.48 ｄ₈= 2.1 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉= -46.62 ｄ₉= （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り）ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 16.60（非球面）ｄ₁₁= 2.3 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -29.03（非球面）ｄ₁₂= 0.2
ｒ₁₃= 5.99 ｄ₁₃= 3.2 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 15.62 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.78472 ν_d8 =25.68
ｒ₁₅= 4.89 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 14.08（非球面）ｄ₁₆= 2.1 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= 138.82（非球面）ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.519
Ａ₄= -7.45 ×10^-6
Ａ₆= -8.82 ×10^-6
Ａ₈= 5.88 ×10^-7
Ａ₁₀= -4.76 ×10^-9
第１２面
Ｋ = 0
Ａ₄= 1.02 ×10^-4
Ａ₆= -8.89 ×10^-6
Ａ₈= 5.92 ×10^-7
Ａ₁₀= -3.59 ×10^-9
第１６面
Ｋ = 0
Ａ₄= -1.80 ×10^-4
Ａ₆= -8.60 ×10^-6
Ａ₈= 2.70 ×10^-7
Ａ₁₀= -1.54 ×10^-8
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄= -2.56 ×10^-4
Ａ₆= -3.77 ×10^-6
Ａ₈= -7.30 ×10^-8
Ａ₁₀= -6.62 ×10^-9
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.4 4.4
ｄ₃ 1.0 16.5 26.1
ｄ₉ 27.2 8.9 1.5
ｄ₁₅ 8.3 10.7 27.4
ｄ₁₇ 3.6 7.3 3.4 。
Example 10
IH = 3.6mm
r ₁ = 26.18 d ₁ = 1.0 n _d1 = 1.90366 ν _d1 = 31.31
r ₂ = 17.80 d ₂ = 5.4 n _d2 = 1.58313 ν _d2 = 59.38
r ₃ = -249.10 d ₃ = (variable)
r ₄ = -105.86 d ₄ = 0.9 n _d3 = 1.883 ν _d3 = 40.76
r ₅ = 9.81 d ₅ = 3.2
r ₆ = -19.11 d ₆ = 0.9 n _d4 = 1.883 ν _d4 = 40.76
r ₇ = 203.24 d ₇ = 0.3
r ₈ = 29.48 d ₈ = 2.1 n _d5 = 1.92286 ν _d5 = 20.88
r ₉ = -46.62 d ₉ = (variable)
r ₁₀ = ∞ (aperture) d ₁₀ = 0.8
r ₁₁ = 16.60 (aspherical surface) d ₁₁ = 2.3 n _d6 = 1.6935 ν _d6 = 53.21
r ₁₂ = -29.03 (aspherical surface) d ₁₂ = 0.2
r ₁₃ = 5.99 d ₁₃ = 3.2 n _d7 = 1.497 ν _d7 = 81.54
r ₁₄ = 15.62 d ₁₄ = 0.8 n _d8 = 1.78472 ν _d8 = 25.68
r ₁₅ = 4.89 d ₁₅ = (variable)
r ₁₆ = 14.08 (aspherical surface) d ₁₆ = 2.1 n _d9 = 1.6935 ν _d9 = 53.21
r ₁₇ = 138.82 (aspherical surface) d ₁₇ = (variable)
r ₁₈ = ∞ d ₁₈ = 0.9 n _d10 = 1.54771 ν _d10 = 62.84
r ₁₉ = ∞ d ₁₉ = 0.5
r ₂₀ = ∞ d ₂₀ = 0.5 n _d11 = 1.51633 ν _d11 = 64.14
r ₂₁ = ∞ d ₂₁ = 0.6
r ₂₂ = ∞ (image plane)
Aspheric coefficient 11th surface K = 0.519
A ₄ = -7.45 × 10 ^-6
A ₆ = -8.82 × 10 ^-6
A ₈ = 5.88 × 10 ^-7
A ₁₀ = -4.76 × 10 ^-9
12th surface K = 0
A ₄ = 1.02 × 10 ^-4
A ₆ = -8.89 × 10 ^-6
A ₈ = 5.92 × 10 ^-7
A ₁₀ = -3.59 × 10 ^-9
16th surface K = 0
A ₄ = -1.80 × 10 ^-4
A ₆ = -8.60 × 10 ^-6
A ₈ = 2.70 × 10 ^-7
A ₁₀ = -1.54 × 10 ^-8
Surface 17 K = 0
A ₄ = -2.56 × 10 ^-4
A ₆ = -3.77 × 10 ^-6
A ₈ = -7.30 × 10 ^-8
A ₁₀ = -6.62 × 10 ^-9
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.5 20.1 62.6
F _NO 2.8 3.4 4.4
d ₃ 1.0 16.5 26.1
d ₉ 27.2 8.9 1.5
d ₁₅ 8.3 10.7 27.4
d ₁₇ 3.6 7.3 3.4.

実施例１１
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁= 36.01 ｄ₁= 1.2 ｎ_d1 =1.84666 ν_d1 =23.78
ｒ₂= 24.94 ｄ₂= 4.8 ｎ_d2 =1.497 ν_d2 =81.54
ｒ₃= 388.81 ｄ₃= 0.1
ｒ₄= 26.05 ｄ₄= 3.1 ｎ_d3 =1.6228 ν_d3 =57.05
ｒ₅= 92.10 ｄ₅= （可変）
ｒ₆= 53.55 ｄ₆= 1.0 ｎ_d4 =1.834 ν_d4 =37.16
ｒ₇= 7.80 ｄ₇= 4.9
ｒ₈= -26.05 ｄ₈= 0.9 ｎ_d5 =1.51823 ν_d5 =58.9
ｒ₉= 10.22 ｄ₉= 2.7 ｎ_d6 =1.92286 ν_d6 =20.88
ｒ₁₀= 32.66 ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= ∞（絞り）ｄ₁₁= 0.8
ｒ₁₂= 12.32（非球面）ｄ₁₂= 2.0 ｎ_d7 =1.58313 ν_d7 =59.46
ｒ₁₃= -31.63 ｄ₁₃= 0.4
ｒ₁₄= 5.36 ｄ₁₄= 2.2 ｎ_d8 =1.497 ν_d8 =81.54
ｒ₁₅= 19.56 ｄ₁₅= 0.9 ｎ_d9 =1.72825 ν_d9 =28.46
ｒ₁₆= 4.38 ｄ₁₆= （可変）
ｒ₁₇= 13.15（非球面）ｄ₁₇= 2.6 ｎ_d10=1.58313 ν_d10=59.46
ｒ₁₈= -57.84（非球面）ｄ₁₈= （可変）
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.9 ｎ_d11=1.54771 ν_d11=62.84
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.5 ｎ_d12=1.51633 ν_d12=64.14
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 0.6
ｒ₂₃= ∞（像面）
非球面係数
第１２面
Ｋ = -1.198
Ａ₄= -2.67 ×10^-5
Ａ₆= -7.61 ×10^-7
Ａ₈= 2.49 ×10^-8
Ａ₁₀= 0.00
第１７面
Ｋ = 0
Ａ₄= -2.30 ×10^-4
Ａ₆= 1.15 ×10^-5
Ａ₈= -2.78 ×10^-7
Ａ₁₀= -1.12 ×10^-9
第１８面
Ｋ = 76.283
Ａ₄= -2.19 ×10^-4
Ａ₆= 1.16 ×10^-5
Ａ₈= -2.89 ×10^-7
Ａ₁₀= 0.00
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 6.5 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.8 3.2 3.8
ｄ₅ 0.3 12.4 21.0
ｄ₁₀ 25.3 9.3 1.5
ｄ₁₆ 6.3 7.2 16.3
ｄ₁₈ 6.1 9.1 3.2 。
Example 11
IH = 3.6mm
r ₁ = 36.01 d ₁ = 1.2 n _d1 = 1.84666 ν _d1 = 23.78
r ₂ = 24.94 d ₂ = 4.8 n _d2 = 1.497 ν _d2 = 81.54
r ₃ = 388.81 d ₃ = 0.1
r ₄ = 26.05 d ₄ = 3.1 n _d3 = 1.6228 ν _d3 = 57.05
r ₅ = 92.10 d ₅ = (variable)
r ₆ = 53.55 d ₆ = 1.0 n _d4 = 1.834 ν _d4 = 37.16
r ₇ = 7.80 d ₇ = 4.9
r ₈ = -26.05 d ₈ = 0.9 n _d5 = 1.51823 ν _d5 = 58.9
r ₉ = 10.22 d ₉ = 2.7 n _d6 = 1.92286 ν _d6 = 20.88
r ₁₀ = 32.66 d ₁₀ = (variable)
r ₁₁ = ∞ (aperture) d ₁₁ = 0.8
r ₁₂ = 12.32 (aspherical surface) d ₁₂ = 2.0 n _d7 = 1.58313 ν _d7 = 59.46
r ₁₃ = -31.63 d ₁₃ = 0.4
r ₁₄ = 5.36 d ₁₄ = 2.2 n _d8 = 1.497 ν _d8 = 81.54
r ₁₅ = 19.56 d ₁₅ = 0.9 n _d9 = 1.72825 ν _d9 = 28.46
r ₁₆ = 4.38 d ₁₆ = (variable)
r ₁₇ = 13.15 (aspherical surface) d ₁₇ = 2.6 n _d10 = 1.58313 ν _d10 = 59.46
r ₁₈ = -57.84 (aspherical surface) d ₁₈ = (variable)
r ₁₉ = ∞ d ₁₉ = 0.9 n _d11 = 1.54771 ν _d11 = 62.84
r ₂₀ = ∞ d ₂₀ = 0.5
r ₂₁ = ∞ d ₂₁ = 0.5 n _d12 = 1.51633 ν _d12 = 64.14
r ₂₂ = ∞ d ₂₂ = 0.6
r ₂₃ = ∞ (image plane)
Aspheric coefficient 12th surface K = -1.198
A ₄ = -2.67 × 10 ^-5
A ₆ = -7.61 × 10 ^-7
A ₈ = 2.49 × 10 ^-8
A ₁₀ = 0.00
Surface 17 K = 0
A ₄ = -2.30 × 10 ^-4
A ₆ = 1.15 × 10 ^-5
A ₈ = -2.78 × 10 ^-7
A ₁₀ = -1.12 × 10 ^-9
18th surface K = 76.283
A ₄ = -2.19 × 10 ^-4
A ₆ = 1.16 × 10 ^-5
A ₈ = -2.89 × 10 ^-7
A ₁₀ = 0.00
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.5 20.1 62.6
F _NO 2.8 3.2 3.8
d ₅ 0.3 12.4 21.0
d ₁₀ 25.3 9.3 1.5
d ₁₆ 6.3 7.2 16.3
d ₁₈ 6.1 9.1 3.2.

実施例１２
ＩＨ＝3.6mm
ｒ₁= 27.05 ｄ₁= 1.0 ｎ_d1 =1.90366 ν_d1 =31.31
ｒ₂= 18.00 ｄ₂= 5.7 ｎ_d2 =1.58313 ν_d2 =59.38
ｒ₃= -176.56 ｄ₃= （可変）
ｒ₄= -81.93 ｄ₄= 0.9 ｎ_d3 =1.883 ν_d3 =40.76
ｒ₅= 9.81 ｄ₅= 3.0
ｒ₆= -19.38 ｄ₆= 0.9 ｎ_d4 =1.883 ν_d4 =40.76
ｒ₇= 153.31 ｄ₇= 0.3
ｒ₈= 26.90 ｄ₈= 2.4 ｎ_d5 =1.92286 ν_d5 =20.88
ｒ₉= -46.81 ｄ₉= （可変）
ｒ₁₀= ∞（絞り）ｄ₁₀= 0.8
ｒ₁₁= 16.77（非球面）ｄ₁₁= 2.0 ｎ_d6 =1.6935 ν_d6 =53.21
ｒ₁₂= -27.11（非球面）ｄ₁₂= 0.2
ｒ₁₃= 5.75 ｄ₁₃= 3.2 ｎ_d7 =1.497 ν_d7 =81.54
ｒ₁₄= 14.61 ｄ₁₄= 0.8 ｎ_d8 =1.78472 ν_d8 =25.68
ｒ₁₅= 4.55 ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= 13.67（非球面）ｄ₁₆= 2.4 ｎ_d9 =1.6935 ν_d9 =53.21
ｒ₁₇= 118.93（非球面）ｄ₁₇= （可変）
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.9 ｎ_d10=1.54771 ν_d10=62.84
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 0.5
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.5 ｎ_d11=1.51633 ν_d11=64.14
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.6
ｒ₂₂= ∞（像面）
非球面係数
第１１面
Ｋ = 0.318
Ａ₄= -2.19 ×10^-5
Ａ₆= -1.54 ×10^-5
Ａ₈= 6.85 ×10^-7
Ａ₁₀= -9.65 ×10^-9
第１２面
Ｋ = 3.8779
Ａ₄= 1.08 ×10^-4
Ａ₆= -1.61 ×10^-5
Ａ₈= 7.49 ×10^-7
Ａ₁₀= -1.07 ×10^-8
第１６面
Ｋ = 0.2738
Ａ₄= -1.22 ×10^-4
Ａ₆= 6.35 ×10^-6
Ａ₈= -8.03 ×10^-7
Ａ₁₀= 1.79 ×10^-8
第１７面
Ｋ = -39.6532
Ａ₄= -1.43 ×10^-4
Ａ₆= 8.51 ×10^-6
Ａ₈= -1.08 ×10^-6
Ａ₁₀= 2.63 ×10^-8
ズームデータ（∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 6.4 20.1 62.6
Ｆ_NO 2.9 3.5 4.4
ｄ₃ 1.1 16.6 26.4
ｄ₉ 26.5 8.8 1.5
ｄ₁₅ 7.5 10.3 26.9
ｄ₁₇ 3.8 7.2 3.4 。
Example 12
IH = 3.6mm
r ₁ = 27.05 d ₁ = 1.0 n _d1 = 1.90366 ν _d1 = 31.31
r ₂ = 18.00 d ₂ = 5.7 n _d2 = 1.58313 ν _d2 = 59.38
r ₃ = -176.56 d ₃ = (variable)
r ₄ = -81.93 d ₄ = 0.9 n _d3 = 1.883 ν _d3 = 40.76
r ₅ = 9.81 d ₅ = 3.0
r ₆ = -19.38 d ₆ = 0.9 n _d4 = 1.883 ν _d4 = 40.76
r ₇ = 153.31 d ₇ = 0.3
r ₈ = 26.90 d ₈ = 2.4 n _d5 = 1.92286 ν _d5 = 20.88
r ₉ = -46.81 d ₉ = (variable)
r ₁₀ = ∞ (aperture) d ₁₀ = 0.8
r ₁₁ = 16.77 (aspherical surface) d ₁₁ = 2.0 n _d6 = 1.6935 ν _d6 = 53.21
r ₁₂ = -27.11 (aspherical surface) d ₁₂ = 0.2
r ₁₃ = 5.75 d ₁₃ = 3.2 n _d7 = 1.497 ν _d7 = 81.54
r ₁₄ = 14.61 d ₁₄ = 0.8 n _d8 = 1.78472 ν _d8 = 25.68
r ₁₅ = 4.55 d ₁₅ = (variable)
r ₁₆ = 13.67 (aspherical surface) d ₁₆ = 2.4 n _d9 = 1.6935 ν _d9 = 53.21
r ₁₇ = 118.93 (aspherical surface) d ₁₇ = (variable)
r ₁₈ = ∞ d ₁₈ = 0.9 n _d10 = 1.54771 ν _d10 = 62.84
r ₁₉ = ∞ d ₁₉ = 0.5
r ₂₀ = ∞ d ₂₀ = 0.5 n _d11 = 1.51633 ν _d11 = 64.14
r ₂₁ = ∞ d ₂₁ = 0.6
r ₂₂ = ∞ (image plane)
Aspheric coefficient 11th surface K = 0.318
A ₄ = -2.19 × 10 ^-5
A ₆ = -1.54 × 10 ^-5
A ₈ = 6.85 × 10 ^-7
A ₁₀ = -9.65 × 10 ^-9
Surface 12 K = 3.8779
A ₄ = 1.08 × 10 ^-4
A ₆ = -1.61 × 10 ^-5
A ₈ = 7.49 × 10 ^-7
A ₁₀ = -1.07 × 10 ^-8
16th surface K = 0.2738
A ₄ = -1.22 × 10 ^-4
A ₆ = 6.35 × 10 ^-6
A ₈ = -8.03 × 10 ^-7
A ₁₀ = 1.79 × 10 ^-8
Surface 17 K = -39.6532
A ₄ = -1.43 × 10 ^-4
A ₆ = 8.51 × 10 ^-6
A ₈ = -1.08 × 10 ^-6
A ₁₀ = 2.63 × 10 ^-8
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.4 20.1 62.6
F _NO 2.9 3.5 4.4
d ₃ 1.1 16.6 26.4
d ₉ 26.5 8.8 1.5
d ₁₅ 7.5 10.3 26.9
d ₁₇ 3.8 7.2 3.4.

以上の実施例１〜１２の無限遠物点合焦時の収差図をそれぞれ図１３〜図２４に示す。これらの収差図において、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は望遠端における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す。各図中、“ＦＩＹ”は最大像高を示す。 Aberration diagrams at the time of focusing on an object point at infinity in Examples 1 to 12 are shown in FIGS. In these aberration diagrams, (a) is the wide angle end, (b) is the intermediate state, (c) is the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) at the telephoto end. ). In each figure, “FIY” indicates the maximum image height.

次に、上記各実施例における画角、条件式（１）〜（２７）の値を示す。 Next, the angle of view and the values of conditional expressions (1) to (27) in each of the above embodiments are shown.

実施例
条件式１２３４５６
（１） 9.70 9.71 9.71 9.71 9.71 9.71
（２） 10.48 11.31 10.57 9.46 9.97 9.80
（３） 0.54 0.49 0.53 0.79 0.52 0.62
（４） 1.02 0.86 0.87 0.87 0.86 0.86
（５） 9.91 8.32 8.40 8.40 8.39 8.39
（６） 1.90 1.90 1.90 1.90 1.92 1.85
（７） 31.31 31.31 31.31 31.31 20.88 23.78
（８） 1.88 1.88 1.88 1.88 1.88 1.88
（９） 1.88 1.88 1.88 1.88 1.88 1.88
（10） 1.92 1.92 1.92 1.92 1.92 1.92
（11） -1.42 -2.00 -1.84 -1.73 -1.80 -1.81
（12） 8.62 7.44 8.11 8.21 8.40 8.24
（13） 1.98 1.58 1.46 1.16 1.40 1.25
（14） 0.45 0.37 0.42 0.43 0.44 0.43
（15） 0.40 0.45 0.42 0.42 0.42 0.43
（16） 2.81 2.99 2.97 3.69 2.95 3.38
（17） 0.86 1.85 1.44 1.72 1.77 1.83
（18） 0.44 0.33 0.38 0.32 0.34 0.33
（19） 0.72 0.65 0.69 0.71 0.71 0.72
（20） 0.24 0.33 0.29 0.30 0.29 0.30
（21） 2.34 3.20 2.82 2.87 2.79 2.92
（22） 3.26 3.62 3.23 2.89 3.13 3.09
（22） 0.99 0.86 1.02 1.13 1.02 1.03
（24） 0.07 0.07 0.08 0.07 0.07 0.07
（25） 0.092 0.089 0.103 0.097 0.089 0.098
（26） 9.71 9.71 9.71 9.71 9.71 9.71
（27） -14.02 -20.12 -14.09 -10.33 -17.21 -17.47
。 Example conditional expression 1 2 3 4 5 6
(1) 9.70 9.71 9.71 9.71 9.71 9.71
(2) 10.48 11.31 10.57 9.46 9.97 9.80
(3) 0.54 0.49 0.53 0.79 0.52 0.62
(4) 1.02 0.86 0.87 0.87 0.86 0.86
(5) 9.91 8.32 8.40 8.40 8.39 8.39
(6) 1.90 1.90 1.90 1.90 1.92 1.85
(7) 31.31 31.31 31.31 31.31 20.88 23.78
(8) 1.88 1.88 1.88 1.88 1.88 1.88
(9) 1.88 1.88 1.88 1.88 1.88 1.88
(10) 1.92 1.92 1.92 1.92 1.92 1.92
(11) -1.42 -2.00 -1.84 -1.73 -1.80 -1.81
(12) 8.62 7.44 8.11 8.21 8.40 8.24
(13) 1.98 1.58 1.46 1.16 1.40 1.25
(14) 0.45 0.37 0.42 0.43 0.44 0.43
(15) 0.40 0.45 0.42 0.42 0.42 0.43
(16) 2.81 2.99 2.97 3.69 2.95 3.38
(17) 0.86 1.85 1.44 1.72 1.77 1.83
(18) 0.44 0.33 0.38 0.32 0.34 0.33
(19) 0.72 0.65 0.69 0.71 0.71 0.72
(20) 0.24 0.33 0.29 0.30 0.29 0.30
(21) 2.34 3.20 2.82 2.87 2.79 2.92
(22) 3.26 3.62 3.23 2.89 3.13 3.09
(22) 0.99 0.86 1.02 1.13 1.02 1.03
(24) 0.07 0.07 0.08 0.07 0.07 0.07
(25) 0.092 0.089 0.103 0.097 0.089 0.098
(26) 9.71 9.71 9.71 9.71 9.71 9.71
(27) -14.02 -20.12 -14.09 -10.33 -17.21 -17.47
.

実施例
条件式７８９１０１１１２
（１） 9.71 9.71 9.71 9.71 9.71 9.71
（２） 10.25 9.59 9.43 9.60 7.40 9.43
（３） 0.50 0.78 0.75 0.74 1.21 0.75
（４） 0.86 0.86 0.86 0.86 0.75 0.86
（５） 8.39 8.39 8.34 8.39 7.31 8.34
（６） 1.90 1.90 1.90 1.90 1.85 1.90
（７） 31.31 31.31 31.31 31.31 23.78 31.31
（８） 1.88 1.88 1.88 1.88 1.52 1.88
（９） 1.88 1.88 1.88 1.88 1.52 1.88
（10） 1.92 1.92 1.92 1.92 1.92 1.92
（11） -1.83 -1.77 -1.76 -1.77 -0.89 -1.76
（12） 8.08 8.26 8.17 8.16 6.15 8.17
（13） 1.34 1.24 1.16 1.28 0.98 1.16
（14） 0.42 0.42 0.42 0.42 0.34 0.42
（15） 0.42 0.43 0.43 0.44 0.26 0.43
（16） 3.20 3.48 3.66 3.38 4.16 3.66
（17） 1.65 1.86 1.88 1.82 0.72 1.88
（18） 0.35 0.31 0.33 0.32 0.56 0.33
（19） 0.70 0.71 0.71 0.71 0.54 0.71
（20） 0.29 0.30 0.30 0.30 0.11 0.30
（21） 2.86 2.94 2.94 2.95 1.11 2.94
（22） 3.11 3.03 2.94 3.04 1.08 2.94
（22） 1.06 1.04 1.09 1.04 6.39 1.09
（24） 0.08 0.08 0.08 0.08 0.13 0.08
（25） 0.103 0.107 0.107 0.103 0.146 0.107
（26） 9.71 9.71 9.71 9.71 9.71 9.71
（27） -16.29 -10.71 -12.47 -12.73 -4.07 -12.51
。 Example conditional expression 7 8 9 10 11 12
(1) 9.71 9.71 9.71 9.71 9.71 9.71
(2) 10.25 9.59 9.43 9.60 7.40 9.43
(3) 0.50 0.78 0.75 0.74 1.21 0.75
(4) 0.86 0.86 0.86 0.86 0.75 0.86
(5) 8.39 8.39 8.34 8.39 7.31 8.34
(6) 1.90 1.90 1.90 1.90 1.85 1.90
(7) 31.31 31.31 31.31 31.31 23.78 31.31
(8) 1.88 1.88 1.88 1.88 1.52 1.88
(9) 1.88 1.88 1.88 1.88 1.52 1.88
(10) 1.92 1.92 1.92 1.92 1.92 1.92
(11) -1.83 -1.77 -1.76 -1.77 -0.89 -1.76
(12) 8.08 8.26 8.17 8.16 6.15 8.17
(13) 1.34 1.24 1.16 1.28 0.98 1.16
(14) 0.42 0.42 0.42 0.42 0.34 0.42
(15) 0.42 0.43 0.43 0.44 0.26 0.43
(16) 3.20 3.48 3.66 3.38 4.16 3.66
(17) 1.65 1.86 1.88 1.82 0.72 1.88
(18) 0.35 0.31 0.33 0.32 0.56 0.33
(19) 0.70 0.71 0.71 0.71 0.54 0.71
(20) 0.29 0.30 0.30 0.30 0.11 0.30
(21) 2.86 2.94 2.94 2.95 1.11 2.94
(22) 3.11 3.03 2.94 3.04 1.08 2.94
(22) 1.06 1.04 1.09 1.04 6.39 1.09
(24) 0.08 0.08 0.08 0.08 0.13 0.08
(25) 0.103 0.107 0.107 0.103 0.146 0.107
(26) 9.71 9.71 9.71 9.71 9.71 9.71
(27) -16.29 -10.71 -12.47 -12.73 -4.07 -12.51
.

図２５〜図２７は、以上のようなズームレンズを撮影光学系４１に組み込んだ本発明によるデジタルカメラの構成の概念図を示す。図２５はデジタルカメラ４０の外観を示す前方斜視図、図２６は同後方正面図、図２７はデジタルカメラ４０の構成を示す模式的な透視平面図である。ただし、図２５と図２７においては、撮影光学系４１の非沈胴時を示している。デジタルカメラ４０は、この例の場合、撮影用光路４２を有する撮影光学系４１、ファインダー用光路４４を有するファインダー光学系４３、シャッターボタン４５、フラッシュ４６、液晶表示モニター４７、焦点距離変更ボタン６１、設定変更スイッチ６２等を含み、撮影光学系４１の沈胴時には、カバー６０をスライドすることにより、撮影光学系４１とファインダー光学系４３とフラッシュ４６はそのカバー６０で覆われる。そして、カバー６０を開いてカメラ４０を撮影状態に設定すると、撮影光学系４１は図２７の非沈胴状態になり、カメラ４０の上部に配置されたシャッターボタン４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば実施例１のズームレンズを通して撮影が行われる。撮影光学系４１によって形成された物体像が、ＩＲカットコートを施したローパスフィルターＦとカバーガラスＣを介してＣＣＤ４９の撮像面上に形成される。このＣＣＤ４９で受光された物体像は、処理手段５１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、この処理手段５１には記録手段５２が接続され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、この記録手段５２は処理手段５１と別体に設けてもよいし、フロッピーディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、ＣＣＤ４９に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメラとして構成してもよい。 FIG. 25 to FIG. 27 are conceptual diagrams of the configuration of a digital camera according to the present invention in which the zoom lens as described above is incorporated in the photographing optical system 41. 25 is a front perspective view showing the appearance of the digital camera 40, FIG. 26 is a rear front view thereof, and FIG. 27 is a schematic perspective plan view showing the configuration of the digital camera 40. However, in FIGS. 25 and 27, the photographing optical system 41 is not retracted. In this example, the digital camera 40 includes a photographing optical system 41 having a photographing optical path 42, a finder optical system 43 having a finder optical path 44, a shutter button 45, a flash 46, a liquid crystal display monitor 47, a focal length change button 61, When the photographing optical system 41 is retracted, including the setting change switch 62, the photographing optical system 41, the finder optical system 43, and the flash 46 are covered with the cover 60 by sliding the cover 60. When the cover 60 is opened and the camera 40 is set to the photographing state, the photographing optical system 41 enters the non-collapsed state shown in FIG. 27. When the shutter button 45 disposed on the upper part of the camera 40 is pressed, the photographing is performed in conjunction therewith. Photographing is performed through the optical system 41, for example, the zoom lens of the first embodiment. An object image formed by the photographic optical system 41 is formed on the imaging surface of the CCD 49 via the low-pass filter F and the cover glass C subjected to IR cut coating. The object image received by the CCD 49 is displayed as an electronic image on the liquid crystal display monitor 47 provided on the back of the camera via the processing means 51. Further, the processing means 51 is connected to a recording means 52 so that a photographed electronic image can be recorded. The recording means 52 may be provided separately from the processing means 51, or may be configured to perform recording / writing electronically using a floppy disk, memory card, MO, or the like. Further, it may be configured as a silver salt camera in which a silver salt film is arranged in place of the CCD 49.

さらに、ファインダー用光路４４上にはファインダー用対物光学系５３が配置してある。ファインダー用対物光学系５３は、複数のレンズ群（図の場合は３群）と２つのプリズムからなり、撮影光学系４１のズームレンズに連動して焦点距離が変化するズーム光学系からなり、このファインダー用対物光学系５３によって形成された物体像は、像正立部材である正立プリズム５５の視野枠５７上に形成される。この正立プリズム５５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Ｅに導く接眼光学系５９が配置されている。なお、接眼光学系５９の射出側にカバー部材５０が配置されている。 Further, a finder objective optical system 53 is disposed on the finder optical path 44. The finder objective optical system 53 includes a plurality of lens groups (three groups in the figure) and two prisms, and includes a zoom optical system whose focal length changes in conjunction with the zoom lens of the photographing optical system 41. The object image formed by the finder objective optical system 53 is formed on the field frame 57 of the erecting prism 55 that is an image erecting member. Behind the erecting prism 55, an eyepiece optical system 59 for guiding the erect image to the observer eyeball E is disposed. A cover member 50 is disposed on the exit side of the eyepiece optical system 59.

このように構成されたデジタルカメラ４０は、撮影光学系４１が本発明により、沈胴時に厚みを極めて薄く、高変倍な全変倍域で結像性能を極めて安定的であるあるので、高性能・小型化が実現できる。 The digital camera 40 configured in this manner has a high performance because the imaging optical system 41 is extremely thin when retracted and the imaging performance is extremely stable in the entire zoom range with high zoom ratio. -Miniaturization can be realized.

本発明のズームレンズの実施例１の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）でのレンズ断面図である。FIG. 2 is a lens cross-sectional view at the wide-angle end (a), the intermediate state (b), and the telephoto end (c) when focusing on an object point at infinity according to the first exemplary embodiment of the zoom lens of the present invention. 本発明のズームレンズの実施例２の図１と同様の図である。It is the same figure as FIG. 1 of Example 2 of the zoom lens of this invention. 本発明のズームレンズの実施例３の図１と同様の図である。It is the same figure as FIG. 1 of Example 3 of the zoom lens of this invention. 本発明のズームレンズの実施例４の図１と同様の図である。It is the same figure as FIG. 1 of Example 4 of the zoom lens of this invention. 本発明のズームレンズの実施例５の図１と同様の図である。It is the same figure as FIG. 1 of Example 5 of the zoom lens of this invention. 本発明のズームレンズの実施例６の図１と同様の図である。It is the same figure as FIG. 1 of Example 6 of the zoom lens of this invention. 本発明のズームレンズの実施例７の図１と同様の図である。It is the same figure as FIG. 1 of Example 7 of the zoom lens of this invention. 本発明のズームレンズの実施例８の図１と同様の図である。It is a figure similar to FIG. 1 of Example 8 of the zoom lens of this invention. 本発明のズームレンズの実施例９の図１と同様の図である。It is the same figure as FIG. 1 of Example 9 of the zoom lens of this invention. 本発明のズームレンズの実施例１０の図１と同様の図である。It is a figure similar to FIG. 1 of Example 10 of the zoom lens of this invention. 本発明のズームレンズの実施例１１の図１と同様の図である。It is the same figure as FIG. 1 of Example 11 of the zoom lens of this invention. 本発明のズームレンズの実施例１２の図１と同様の図である。It is the same figure as FIG. 1 of Example 12 of the zoom lens of this invention. 実施例１の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 6 is an aberration diagram for Example 1 upon focusing on an object point at infinity. 実施例２の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 6 is an aberration diagram for Example 2 upon focusing on an object point at infinity. 実施例３の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram for Example 3 upon focusing on an object point at infinity. 実施例４の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram for Example 4 upon focusing on an object point at infinity. 実施例５の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram for Example 5 upon focusing on an object point at infinity. 実施例６の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram for Example 6 upon focusing on an object point at infinity. 実施例７の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram for Example 7 upon focusing on an object point at infinity. 実施例８の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram for Example 8 upon focusing on an object point at infinity. 実施例９の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram for Example 9 upon focusing on an object point at infinity. 実施例１０の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram for Example 10 upon focusing on an object point at infinity. 実施例１１の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram for Example 11 upon focusing on an object point at infinity. 実施例１２の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 14 is an aberration diagram for Example 12 upon focusing on an object point at infinity. 本発明によるデジタルカメラの外観を示す前方斜視図である。It is a front perspective view which shows the external appearance of the digital camera by this invention. 図２５のデジタルカメラの後方斜視図である。FIG. 26 is a rear perspective view of the digital camera of FIG. 25. 図２５のデジタルカメラの断面図である。It is sectional drawing of the digital camera of FIG.

符号の説明Explanation of symbols

Ｇ１…第１レンズ群
Ｇ２…第２レンズ群
Ｇ３…第３レンズ群
Ｇ４…第４レンズ群
Ｓ…開口絞り
Ｆ…ローパスフィルター
Ｃ…カバーガラス
Ｉ…像面
Ｅ…観察者眼球
４０…デジタルカメラ
４１…撮影光学系
４２…撮影用光路
４３…ファインダー光学系
４４…ファインダー用光路
４５…シャッターボタン
４６…フラッシュ
４７…液晶表示モニター
４９…ＣＣＤ
５０…カバー部材
５１…処理手段
５２…記録手段
５３…ファインダー用対物光学系
５５…正立プリズム
５７…視野枠
５９…接眼光学系
６０…カバー
６１…焦点距離変更ボタン
６２…設定変更スイッチ G1 ... 1st lens group G2 ... 2nd lens group G3 ... 3rd lens group G4 ... 4th lens group S ... Aperture stop F ... Low pass filter C ... Cover glass I ... Image plane E ... Observer eyeball 40 ... Digital camera 41 ... Optical optical system 42 ... Optical optical path 43 ... finder optical system 44 ... optical path for finder 45 ... shutter button 46 ... flash 47 ... liquid crystal display monitor 49 ... CCD
DESCRIPTION OF SYMBOLS 50 ... Cover member 51 ... Processing means 52 ... Recording means 53 ... Viewfinder objective optical system 55 ... Erect prism 57 ... Field frame 59 ... Eyepiece optical system 60 ... Cover 61 ... Focal length change button 62 ... Setting change switch

Claims

物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを備えた４群構成のズームレンズであって、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミング動作のために、各々のレンズ群間隔を変化させながら移動し、
前記第２レンズ群は３枚のレンズより構成され、
前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間に、望遠端よりも広角端にて像側に配される開口絞りを有し、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
７＜（β_2T・β_3T・β_4W）／（β_2W・β_3W・β_4T）＜１５・・・（１）
７＜（β_2T・β_3T）／（β_2W・β_3W）＜１５・・・（２）
ただし、β_2T：望遠端における第２レンズ群の倍率、
β_3T：望遠端における第３レンズ群の倍率、
β_4T：望遠端における第４レンズ群の倍率、
β_2W：広角端における第２レンズ群の倍率、
β_3W：広角端における第３レンズ群の倍率、
β_4W：広角端における第４レンズ群の倍率、
である。 In order from the object side, a zoom lens having a four-group configuration including a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group. There,
The first lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group move while changing each lens group interval for zooming operation from the wide-angle end to the telephoto end,
The second lens group is composed of three lenses,
Between the second lens group and the third lens group, there is an aperture stop arranged on the image side at the wide angle end rather than the telephoto end,
A zoom lens satisfying the following conditional expression:
7 <(β _2T · β _3T · β _4W ) / (β _2W · β _3W · β _4T ) <15 (1)
7 <(β _2T · β _3T ) / (β _2W · β _3W ) <15 (2)
Where β _2T : magnification of the second lens group at the telephoto end,
β _3T : magnification of the third lens unit at the telephoto end,
β _4T : magnification of the fourth lens unit at the telephoto end,
β _2W : magnification of the second lens group at the wide-angle end,
β _3W : magnification of the third lens unit at the wide-angle end,
β _4W : magnification of the fourth lens unit at the wide angle end,
It is.

物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを備えた４群構成のズームレンズであって、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミング動作のために、各々のレンズ群間隔を変化させながら移動し、
前記第１レンズ群が多くても２枚のレンズからなり、
前記第２レンズ群は３枚のレンズより構成され、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
７＜（β_2T・β_3T・β_4W）／（β_2W・β_3W・β_4T）＜１５・・・（１）
ただし、β_2T：望遠端における第２レンズ群の倍率、
β_3T：望遠端における第３レンズ群の倍率、
β_4T：望遠端における第４レンズ群の倍率、
β_2W：広角端における第２レンズ群の倍率、
β_3W：広角端における第３レンズ群の倍率、
β_4W：広角端における第４レンズ群の倍率、
である。 In order from the object side, a zoom lens having a four-group configuration including a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group. There,
The first lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group move while changing each lens group interval for zooming operation from the wide-angle end to the telephoto end,
The first lens group consists of at most two lenses,
The second lens group is composed of three lenses,
A zoom lens satisfying the following conditional expression:
7 <(β _2T · β _3T · β _4W ) / (β _2W · β _3W · β _4T ) <15 (1)
Where β _2T : magnification of the second lens group at the telephoto end,
β _3T : magnification of the third lens unit at the telephoto end,
β _4T : magnification of the fourth lens unit at the telephoto end,
β _2W : magnification of the second lens group at the wide-angle end,
β _3W : magnification of the third lens unit at the wide-angle end,
β _4W : magnification of the fourth lens unit at the wide angle end,
It is.

物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを備えた４群構成のズームレンズであって、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミング動作のために、各々のレンズ群間隔を変化させながら移動し、
前記第２レンズ群は３枚のレンズより構成され、
前記第２レンズ群は両凹負レンズ、空気間隔、負レンズ、空気間隔正レンズからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
７＜（β_2T・β_3T・β_4W）／（β_2W・β_3W・β_4T）＜１５・・・（１）
ただし、β_2T：望遠端における第２レンズ群の倍率、
β_3T：望遠端における第３レンズ群の倍率、
β_4T：望遠端における第４レンズ群の倍率、
β_2W：広角端における第２レンズ群の倍率、
β_3W：広角端における第３レンズ群の倍率、
β_4W：広角端における第４レンズ群の倍率、
である。 In order from the object side, a zoom lens having a four-group configuration including a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group. There,
The first lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group move while changing each lens group interval for zooming operation from the wide-angle end to the telephoto end,
The second lens group is composed of three lenses,
The second lens group includes a biconcave negative lens, an air gap, a negative lens, and an air gap positive lens.
A zoom lens satisfying the following conditional expression:
7 <(β _2T · β _3T · β _4W ) / (β _2W · β _3W · β _4T ) <15 (1)
Where β _2T : magnification of the second lens group at the telephoto end,
β _3T : magnification of the third lens unit at the telephoto end,
β _4T : magnification of the fourth lens unit at the telephoto end,
β _2W : magnification of the second lens group at the wide-angle end,
β _3W : magnification of the third lens unit at the wide-angle end,
β _4W : magnification of the fourth lens unit at the wide angle end,
It is.

前記第２レンズ群は、物体側から順に、両凹負レンズ、両凹負レンズ、両凸正レンズからなることを特徴とする請求項３記載のズームレンズ。 The zoom lens according to claim 3, wherein the second lens group includes a biconcave negative lens, a biconcave negative lens, and a biconvex positive lens in order from the object side.

以下の条件式を満足することを特徴とする請求項４記載のズームレンズ。
０．１＜Σｄ_2g／Ｒ_2g2 ＜２・・・（３）
ただし、Σｄ_2g：第２レンズ群の最も物体側のレンズ面から第２レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の厚み、
Ｒ_2g2 ：第２レンズ群の物体側の両凹レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。 The zoom lens according to claim 4, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.1 <Σd _2g / R _2g2 <2 (3)
Where Σd _2g is the thickness on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the second lens group to the lens surface closest to the image side of the second lens group,
R _2g2 : _Paraxial curvature radius of the image side surface of the biconcave lens on the object side of the second lens group,
It is.

以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から５の何れか１項記載のズームレンズ。
０．７７＜（Ｄ_1t＋Ｄ_2w）／ｆ_t＜０．９９・・・（４）
ただし、Ｄ_1t：望遠端における第１レンズ群と第２レンズ群との間の空気間隔、
Ｄ_2w：広角端における第２レンズ群と第３レンズ群との間の空気間隔、
ｆ_t：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
_{_{0.77 <(D 1t + D 2w}} ) / f t <0.99 ··· (4)
Where D _{1t is} the air spacing between the first lens group and the second lens group at the telephoto end,
D _2w : the air space between the second lens group and the third lens group at the wide-angle end,
f _t : focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
It is.

以下の条件式を満足することを特徴とする請求項６記載のズームレンズ。
８．０３＜（Ｄ_1t＋Ｄ_2w）／ｆ_w＜１１・・・（５）
ただし、ｆ_w：広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。 The zoom lens according to claim 6, wherein the following conditional expression is satisfied.
8.03 <(D _1t + D _2w ) / f _w <11 (5)
Where f _w : the focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
It is.

前記第１レンズ群が、以下の条件式を満足する凹レンズを備えていることを特徴とする請求項１から７の何れか１項記載のズームレンズ。
１．８６＜ｎ_d1N ・・・（６）
ただし、ｎ_d1N：第１レンズ群中の何れかの１つの凹レンズの硝材のｄ線屈折率、
である。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 7, wherein the first lens group includes a concave lens that satisfies the following conditional expression.
1.86 <n _d1N (6)
Where n _d1N : d-line refractive index of the glass material of any one concave lens in the first lens group,
It is.

前記第１レンズ群が、以下の条件式を満足する凹レンズを備えていることを特徴とする請求項１から８の何れか１項記載のズームレンズ。
２５．８＜ν_d1N ・・・（７）
ただし、ν_d1N：第１レンズ群中の何れかの１つの凹レンズの硝材のｄ線基準アッベ数、
である。 The zoom lens according to claim 1, wherein the first lens group includes a concave lens that satisfies the following conditional expression.
25.8 <ν _d1N (7)
Where ν _d1N : d-line reference Abbe number of the glass material of any one concave lens in the first lens group,
It is.

前記第２レンズ群の物体側から１枚目のレンズが、以下の条件式を満足する凹レンズであることを特徴とする請求項１から９の何れか１項記載のズームレンズ。
１．７８＜ｎ_d21 ・・・（８）
ただし、ｎ_d21：第２レンズ群の物体側から１枚目のレンズの硝材のｄ線屈折率、
である。 10. The zoom lens according to claim 1, wherein the first lens from the object side of the second lens group is a concave lens that satisfies the following conditional expression. 10.
1.78 <n _d21 (8)
Where n _d21 : d-line refractive index of the glass material of the first lens from the object side of the second lens group,
It is.

前記第２レンズ群の物体側から２枚目のレンズが、以下の条件式を満足する凹レンズであることを特徴とする請求項１から１０の何れか１項記載のズームレンズ。
１．８０＜ｎ_d22 ・・・（９）
ただし、ｎ_d22：第２レンズ群の物体側から２枚目のレンズの硝材のｄ線屈折率、
である。 11. The zoom lens according to claim 1, wherein the second lens from the object side of the second lens group is a concave lens that satisfies the following conditional expression.
1.80 <n _d22 (9)
Where n _{d22 is} the d-line refractive index of the glass material of the second lens from the object side of the second lens group,
It is.

物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを備えた４群構成のズームレンズであって、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミング動作のために、各々のレンズ群間隔を変化させながら移動し、
前記第２レンズ群は３枚のレンズより構成され、
以下の条件式（１）を満足し、
前記第２レンズ群の物体側から３枚目のレンズが、以下の条件式（１０）を満足する凸レンズであることを特徴とするズームレンズ。
７＜（β_2T・β_3T・β_4W）／（β_2W・β_3W・β_4T）＜１５・・・（１）
１．８６＜ｎ_d23 ・・・（１０）
ただし、β_2T：望遠端における第２レンズ群の倍率、
β_3T：望遠端における第３レンズ群の倍率、
β_4T：望遠端における第４レンズ群の倍率、
β_2W：広角端における第２レンズ群の倍率、
β_3W：広角端における第３レンズ群の倍率、
β_4W：広角端における第４レンズ群の倍率、
ｎ_d23：第２レンズ群の物体側から３枚目のレンズのｄ線屈折率、
である。 In order from the object side, a zoom lens having a four-group configuration including a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group. There,
The first lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group move while changing each lens group interval for zooming operation from the wide-angle end to the telephoto end,
The second lens group is composed of three lenses,
The following conditional expression (1) is satisfied,
The zoom lens, wherein the third lens from the object side of the second lens group is a convex lens that satisfies the following conditional expression (10).
7 <(β _2T · β _3T · β _4W ) / (β _2W · β _3W · β _4T ) <15 (1)
1.86 <n _d23 (10)
Where β _2T : magnification of the second lens group at the telephoto end,
β _3T : magnification of the third lens unit at the telephoto end,
β _4T : magnification of the fourth lens unit at the telephoto end,
β _2W : magnification of the second lens group at the wide-angle end,
β _3W : magnification of the third lens unit at the wide-angle end,
β _4W : magnification of the fourth lens unit at the wide angle end,
n _d23 : d-line refractive index of the third lens from the object side of the second lens group,
It is.

前記第２レンズ群の物体側から３枚目のレンズが、以下の条件式（１０）を満足する凸レンズであることを特徴とする請求項１から１１の何れか１項記載のズームレンズ。
１．８６＜ｎ_d23 ・・・（１０）
ただし、ｎ_d23：第２レンズ群の物体側から３枚目のレンズのｄ線屈折率、
である。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 11, wherein the third lens from the object side of the second lens group is a convex lens that satisfies the following conditional expression (10).
1.86 <n _d23 (10)
Where n _d23 : d-line refractive index of the third lens from the object side of the second lens group,
It is.

前記第３レンズ群が以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１３の何れか１項記載のズームレンズ。
−２．１＜β_3T＜−１．４３・・・（１１） The zoom lens according to claim 1, wherein the third lens group satisfies the following conditional expression.
−2.1 <β _3T <−1.43 (11)

前記第１レンズ群が以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１４の何れか１項記載のズームレンズ。
６．６８＜ｆ₁ ／ｆ_w＜８．６１・・・（１２）
ただし、ｆ₁ ：第１レンズ群の合成焦点距離、
ｆ_w：広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。 The zoom lens according to claim 1, wherein the first lens group satisfies the following conditional expression.
6.68 <f ₁ / f _w <8.61 (12)
Where f _{1 is} the combined focal length of the first lens group,
f _w : focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
It is.

以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１５の何れか１項記載のズームレンズ。
１．１＜Ｄ_3w／ｆ_w＜１．５５・・・（１３）
ただし、Ｄ_3w：広角端における第３レンズ群と第４レンズ群との間の空気間隔、
ｆ_w：広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
1.1 <D _3w / f _w <1.55 (13)
Where D _{3w is} the air spacing between the third lens group and the fourth lens group at the wide-angle end,
f _w : focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
It is.

以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１６の何れか１項記載のズームレンズ。
０．４＜Ｄ_1t／ｆ_t＜０．５３・・・（１４）
ただし、Ｄ_1t：望遠端における第１レンズ群と第２レンズ群との間の空気間隔、
ｆ_t：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
_{_{0.4 <D 1t / f t <}} 0.53 ··· (14)
Where D _{1t is} the air spacing between the first lens group and the second lens group at the telephoto end,
f _t : focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
It is.

以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１７の何れか１項記載のズームレンズ。
０．３＜Ｄ_3t／ｆ_t＜０．４５・・・（１５）
ただし、Ｄ_3t：望遠端における第３レンズ群と第４レンズ群との間の空気間隔、
ｆ_t：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.3 <D _3t / _ft <0.45 (15)
Where D _3t : the air space between the third lens group and the fourth lens group at the telephoto end,
f _t : focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
It is.

以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１８の何れか１項記載のズームレンズ。
１．６８＜Ｄ_2w／Ｄ_3w＜３．６８・・・（１６）
ただし、Ｄ_2w：広角端における第２レンズ群と第３レンズ群との間の空気間隔、
Ｄ_3w：広角端における第３レンズ群と第４レンズ群との間の空気間隔、
である。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
1.68 <D _2w / D _3w <3.68 (16)
Where D _{2w is} the air spacing between the second lens group and the third lens group at the wide-angle end,
D _3w : the air space between the third lens group and the fourth lens group at the wide-angle end,
It is.

前記第２レンズ群が以下の条件式を満足するように、広角端よりも望遠端にて像側に移動することを特徴とする請求項１から１９の何れか１項記載のズームレンズ。
１．２＜Δ_S2g／Δ_T2g＜１．８９・・・（１７）
ただし、広角端焦点距離と望遠端焦点距離の相乗平均の焦点距離となる状態を中間焦点距離状態としたとき、
Δ_S2g：広角端から中間焦点距離状態までの第２レンズ群の移動量、
Δ_T2g：広角端から望遠端までの第２レンズ群の移動量、
であり、物体方向への移動量を正とする。 20. The zoom lens according to claim 1, wherein the second lens unit moves toward the image side at the telephoto end rather than at the wide-angle end so that the following conditional expression is satisfied.
1.2 <Δ _S2g / Δ _T2g <1.89 (17)
However, when the intermediate focal length state is set to a geometric average focal length of the wide-angle end focal length and the telephoto end focal length,
Δ _S2g : the amount of movement of the second lens unit from the wide-angle end to the intermediate focal length state,
Δ _T2g : the amount of movement of the second lens unit from the wide-angle end to the telephoto end,
And the amount of movement in the object direction is positive.

前記第３レンズ群が以下の条件式を満足するように、広角端よりも望遠端にて物体側に移動することを特徴とする請求項１から２０の何れか１項記載のズームレンズ。
０＜Δ_S3g／Δ_T3g＜０．４４・・・（１８）
ただし、広角端焦点距離と望遠端焦点距離の相乗平均の焦点距離となる状態を中間焦点距離状態としたとき、
Δ_S3g：広角端から中間焦点距離状態までの第３レンズ群の移動量、
Δ_T3g：広角端から望遠端までの第３レンズ群の移動量、
であり、物体方向への移動量を正とする。 21. The zoom lens according to claim 1, wherein the third lens unit moves toward the object side at the telephoto end rather than at the wide angle end so that the following conditional expression is satisfied.
0 <Δ _S3g / Δ _T3g <0.44 (18)
However, when the intermediate focal length state is set to a geometric average focal length of the wide-angle end focal length and the telephoto end focal length,
Δ _S3g : the amount of movement of the third lens unit from the wide-angle end to the intermediate focal length state,
_ΔT3g : the amount of movement of the third lens unit from the wide-angle end to the telephoto end,
And the amount of movement in the object direction is positive.

物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを備えた４群構成のズームレンズであって、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミング動作のために、各々のレンズ群間隔を変化させながら移動し、
前記第２レンズ群は３枚のレンズより構成され、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
７＜（β_2T・β_3T・β_4W）／（β_2W・β_3W・β_4T）＜１５・・・（１）
０．６４＜ｆ₂／ｆ₃＜０．７３・・・（１９）
ただし、β_2T：望遠端における第２レンズ群の倍率、
β_3T：望遠端における第３レンズ群の倍率、
β_4T：望遠端における第４レンズ群の倍率、
β_2W：広角端における第２レンズ群の倍率、
β_3W：広角端における第３レンズ群の倍率、
β_4W：広角端における第４レンズ群の倍率、
ｆ₂：第２レンズ群の合成焦点距離、
ｆ₃：第３レンズ群の合成焦点距離、
である。 In order from the object side, a zoom lens having a four-group configuration including a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group. There,
The first lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group move while changing each lens group interval for zooming operation from the wide-angle end to the telephoto end,
The second lens group is composed of three lenses,
A zoom lens satisfying the following conditional expression:
7 <(β _2T · β _3T · β _4W ) / (β _2W · β _3W · β _4T ) <15 (1)
0.64 <f ₂ / f ₃ <0.73 (19)
Where β _2T : magnification of the second lens group at the telephoto end,
β _3T : magnification of the third lens unit at the telephoto end,
β _4T : magnification of the fourth lens unit at the telephoto end,
β _2W : magnification of the second lens group at the wide-angle end,
β _3W : magnification of the third lens unit at the wide-angle end,
β _4W : magnification of the fourth lens unit at the wide angle end,
f ₂ : composite focal length of the second lens group,
f ₃ : composite focal length of the third lens group,
It is.

以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から２１の何れか１項記載のズームレンズ。
０．６４＜ｆ₂／ｆ₃＜０．７３・・・（１９）
ただし、ｆ₂：第２レンズ群の合成焦点距離、
ｆ₃：第３レンズ群の合成焦点距離、
である。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.64 <f ₂ / f ₃ <0.73 (19)
Where f _{2 is} the combined focal length of the second lens group,
f ₃ : composite focal length of the third lens group,
It is.

前記第３レンズ群が以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から２３の何れか１項記載のズームレンズ。
０．２６＜Δ_T3g／ｆ_t＜０．３７・・・（２０）
ただし、Δ_T3g：広角端から望遠端までの第３レンズ群の移動量、
であり、物体方向への移動量を正とし、
ｆ_t：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 23, wherein the third lens group satisfies the following conditional expression.
_{_{0.26 <Δ T3g / f t <}} 0.37 ··· (20)
Where Δ _{T3g is the} amount of movement of the third lens unit from the wide-angle end to the telephoto end,
The amount of movement in the object direction is positive,
f _t : focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
It is.

前記第３レンズ群が以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から２４の何れか１項記載のズームレンズ。
２．８＜Δ_T3g／ｆ_w＜３．２１・・・（２１）
ただし、Δ_T3g：広角端から望遠端までの第３レンズ群の移動量、
であり、物体方向への移動量を正とし、
ｆ_w：広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。 The zoom lens according to claim 1, wherein the third lens group satisfies the following conditional expression.
2.8 <Δ _T3g / f _w <3.21 (21)
Where Δ _{T3g is the} amount of movement of the third lens unit from the wide-angle end to the telephoto end,
The amount of movement in the object direction is positive,
f _w : focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
It is.

前記第３レンズ群が以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から２５の何れか１項記載のズームレンズ。
２．６４＜（β_3T／β_3W）＜３．２６・・・（２２） The zoom lens according to any one of claims 1 to 25, wherein the third lens group satisfies the following conditional expression.
2.64 <(β _3T / β _3W ) <3.26 (22)

物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを備えた４群構成のズームレンズであって、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミング動作のために、各々のレンズ群間隔を変化させながら移動し、
前記第２レンズ群は３枚のレンズより構成され、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
７＜（β_2T・β_3T・β_4W）／（β_2W・β_3W・β_4T）＜１５・・・（１）
−０．１７＜（β_2T／β_2W）／（β_3T／β_3W）＜１．１６・・・（２３）
ただし、β_2T：望遠端における第２レンズ群の倍率、
β_3T：望遠端における第３レンズ群の倍率、
β_4T：望遠端における第４レンズ群の倍率、
β_2W：広角端における第２レンズ群の倍率、
β_3W：広角端における第３レンズ群の倍率、
β_4W：広角端における第４レンズ群の倍率、
である。 In order from the object side, a zoom lens having a four-group configuration including a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group. There,
The first lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group move while changing each lens group interval for zooming operation from the wide-angle end to the telephoto end,
The second lens group is composed of three lenses,
A zoom lens satisfying the following conditional expression:
7 <(β _2T · β _3T · β _4W ) / (β _2W · β _3W · β _4T ) <15 (1)
−0.17 <(β _2T / β _2W ) / (β _3T / β _3W ) <1.16 (23)
Where β _2T : magnification of the second lens group at the telephoto end,
β _3T : magnification of the third lens unit at the telephoto end,
β _4T : magnification of the fourth lens unit at the telephoto end,
β _2W : magnification of the second lens group at the wide-angle end,
β _3W : magnification of the third lens unit at the wide-angle end,
β _4W : magnification of the fourth lens unit at the wide angle end,
It is.

以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から２６の何れか１項記載のズームレンズ。
−０．１７＜（β_2T／β_2W）／（β_3T／β_3W）＜１．１６・・・（２３） The zoom lens according to any one of claims 1 to 26, wherein the following conditional expression is satisfied.
−0.17 <(β _2T / β _2W ) / (β _3T / β _3W ) <1.16 (23)

前記第１レンズ群が以下の条件を満足することを特徴とする請求項１から２８の何れか１項記載のズームレンズ。
０＜Σｄ_1g／Ｌ_t＜０．０９・・・（２４）
ただし、Σｄ_1g：第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から第１レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の厚み、
Ｌ_t：望遠端におけるズームレンズ入射面から像面までのレンズ全長、
である。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 28, wherein the first lens group satisfies the following condition.
0 <Σd _1g / L _t <0.09 (24)
Where Σd _1g is the thickness on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the first lens group to the lens surface closest to the image side of the first lens group,
L _t : The total lens length from the zoom lens entrance surface to the image plane at the telephoto end,
It is.

前記第１レンズ群が以下の条件を満足することを特徴とする請求項１から２９の何れか１項記載のズームレンズ。
０＜Σｄ_1g／ｆ_t＜０．１１・・・（２５）
ただし、Σｄ_1g：第１レンズ群の最も物体側のレンズ面から第１レンズ群の最も像側のレンズ面までの光軸上の厚み、
ｆ_t：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 29, wherein the first lens group satisfies the following condition.
0 <Σd _1g / f _t <0.11 (25)
Where Σd _1g is the thickness on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the first lens group to the lens surface closest to the image side of the first lens group,
f _t : focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
It is.

広角端時と比べて望遠端時にて開口径が大きくなる開口絞りを備えていることを特徴とする請求項１から３０の何れか１項記載のズームレンズ。 31. The zoom lens according to claim 1, further comprising an aperture stop whose aperture diameter is larger at the telephoto end than at the wide-angle end.

以下の条件を満足することを特徴とする請求項１から２１の何れか１項記載のズームレンズ。
７＜ｆ_t／ｆ_w＜１５・・・（２６）
ただし、ｆ_t：望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
ｆ_w：広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、
である。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 21, wherein the following condition is satisfied.
7 < _ft / _fw <15 (26)
Where f _t : the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
f _w : focal length of the entire zoom lens system at the wide angle end,
It is.

以下の条件を満足することを特徴とする請求項１から３２の何れか１項記載のズームレンズ。
−２１＜ｄｔ_0.5dw＜−１０．１・・・（２７）
ただし、ｄｔ_0.5dw：広角端における最大像高のディストーションであり、単位は％である。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
−21 <dt _0.5dw <−10.1 (27)
However, dt _0.5dw is the distortion of the maximum image height at the wide angle end, and the unit is%.

物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、第４レンズ群とを備えた４群構成のズームレンズであって、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群、前記第４レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミング動作のために、各々のレンズ群間隔を変化させながら移動し、
前記第２レンズ群は３枚のレンズより構成され、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
−２１＜ｄｔ_0.5dw＜−１０．１・・・（２７）
ただし、ｄｔ_0.5dw：広角端における最大像高のディストーションであり、単位は％である。 In order from the object side, a zoom lens having a four-group configuration including a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group. There,
The first lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group move while changing each lens group interval for zooming operation from the wide-angle end to the telephoto end,
The second lens group is composed of three lenses,
A zoom lens satisfying the following conditional expression:
−21 <dt _0.5dw <−10.1 (27)
However, dt _0.5dw is the distortion of the maximum image height at the wide-angle end, and the unit is%.

請求項１から３４の何れか１項記載のズームレンズと、その像側に配された電子撮像素子とを備えたことを特徴とする電子撮像装置。 35. An electronic imaging apparatus comprising: the zoom lens according to claim 1; and an electronic imaging device disposed on an image side thereof.