JP2006106161A - Zoom lens and electronic imaging apparatus using same - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、ズームレンズ及びそれを用いた電子撮像装置に関し、特に、収納時に奥行きが極めて薄くなるズームレンズとそれを用いた電子撮像装置に関するものである。 The present invention relates to a zoom lens and an electronic image pickup apparatus using the same, and more particularly to a zoom lens whose depth is extremely thin when stored and an electronic image pickup apparatus using the same.
近年、銀塩35mmフィルム(通称ライカ版)カメラに代わる次世代カメラとして、デジタルカメラ(電子カメラ)が注目されてきている。さらに、それは業務用高機能タイプからポータブルな普及タイプまで、幅広い範囲でいくつものカテゴリーを有するようになってきている。 In recent years, digital cameras (electronic cameras) have attracted attention as next-generation cameras that replace silver salt 35 mm film (commonly known as Leica version) cameras. Furthermore, it has come to have a number of categories in a wide range from high-functional types for business use to portable popular types.
カメラの奥行き方向を薄くするのに最大のネックとなっているのは、光学系、特にズームレンズ系の最も物体側の面から撮像面までの厚みである。最近では、撮影時に光学系をカメラボディ内からせり出し、携帯時に光学系をカメラボディ内に収納するいわゆる沈胴式鏡筒を採用することが主流になっている。 The biggest bottleneck in reducing the depth direction of the camera is the thickness from the most object-side surface to the imaging surface of the optical system, particularly the zoom lens system. Recently, it has become a mainstream to employ a so-called collapsible lens barrel that projects an optical system from the camera body during shooting and stores the optical system in the camera body when carried.
しかしながら、使用するレンズタイプやフィルターによって光学系沈胴時の厚みが大きく異なる。特にズーム比やF値等の仕様を高く設定するには、最も物体側のレンズ群が正の屈折力を有する、いわゆる正先行型ズームレンズにする必要がある。ところが、正先行型ズームレンズは、各々のレンズエレメントの厚みやデッドスペースが大きく、沈胴してもたいして厚みが薄くならない(特許文献1)。負先行型で特に2乃至3群構成のズームレンズは、その点有利である。しかしながら、この構成では、群内構成枚数が多かったり、エレメントの厚みが大きかったり、最も物体側のレンズが正レンズの場合も沈胴しても薄くならない(特許文献2)。 However, the thickness when the optical system is retracted varies greatly depending on the lens type and filter used. In particular, in order to set the specifications such as the zoom ratio and the F value high, it is necessary to use a so-called positive leading zoom lens in which the lens unit closest to the object side has a positive refractive power. However, in the front-end type zoom lens, the thickness and dead space of each lens element are large, and even if the lens is retracted, the thickness is not reduced (Patent Document 1). A zoom lens having a negative leading type and particularly having two to three groups is advantageous in that respect. However, in this configuration, the number of components in the group is large, the thickness of the element is large, and even when the lens closest to the object side is a positive lens, it does not become thin (Patent Document 2).
現在知られている中で、電子撮像素子用に適し、かつ、ズーム比、画角、F値等を含めた結像性能が良好で、沈胴厚を最も薄くできる可能性を有するものの例として、特許文献3、特許文献4に記載のもの等がある。
ところが、特許文献3、特許文献4に記載のものは、第1レンズ群の入射瞳位置を浅くすると、その径が小さくなり、結果として第1レンズ群自身を薄くすることができる。しかしながら、そのためには、第2レンズ群の倍率を高くつまり屈折力を増大しなくてはならず、結像性能を犠牲にするか、構成枚数を増やして奥行きを薄くすることを犠牲にするしかない。
However, in the devices described in Patent Document 3 and
本発明は従来技術のこのような問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、総レンズ数が少なく、かつ、全変倍域にて結像性能を極めて安定的に高くしたズームレンズとそれを有する電子撮像装置を提供することである。 The present invention has been made in view of such problems of the prior art, and an object thereof is a zoom lens in which the total number of lenses is small and the imaging performance is extremely stable in all zooming ranges. And an electronic imaging device having the same.
上記目的を達成するための本発明のズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力である第1レンズ群と正の屈折力である第2レンズ群を有し、前記第1レンズ群は、負の第1−1レンズ成分B11と正の第1−2レンズ成分B12からなり、前記第2レンズ群は、負の屈折力である第1レンズ群と、正の第2−1レンズ成分B21と負の第2−2レンズ成分B22からなり、以下の条件を満足することを特徴とするものである。 In order to achieve the above object, a zoom lens of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power, and the first lens group includes: , A negative first-first lens component B11 and a positive first-second lens component B12. The second lens group includes a first lens group having a negative refractive power and a positive second-first lens component. It consists of B21 and a negative second-second lens component B22, and satisfies the following conditions.
(1) −1.2<fW /r22R <0.9
(2) 0.17<(D12W −D12T )/(fW ・γ2 )<0.33
ただし、r22R は前記第2−2レンズ成分における最も像側のレンズ面の光軸上での曲率半径、D12W 、D12T はそれぞれ広角端、望遠端における最も遠い物点に合焦したときの前記第1レンズ群の最も像側のレンズ面頂と第2レンズ群の最も物体側のレンズ面頂との光軸上の距離、fW は広角端における全系の焦点距離、γはfT /fW (fT は望遠端における全系の焦点距離)である。また、レンズ成分とは、単体又は接合レンズあるいはレンズ表面に樹脂等を密着硬化させたような複合レンズを指す。つまり、媒質境界面の数がレンズ数プラス1のものである。
(1) -1.2 <f W / r 22R <0.9
(2) 0.17 <(D 12W −D 12T ) / (f W · γ 2 ) <0.33
Where r 22R is the radius of curvature of the lens surface closest to the image side in the 2-2 lens component on the optical axis, and D 12W and D 12T are when focusing on the farthest object point at the wide-angle end and the telephoto end, respectively. The distance on the optical axis between the most image side lens surface top of the first lens group and the most object side lens surface top of the second lens group, f W is the focal length of the entire system at the wide angle end, and γ is f T / f W (f T is the focal length of the entire system at the telephoto end). The lens component refers to a single lens, a cemented lens, or a compound lens in which a resin or the like is adhered and cured on the lens surface. That is, the number of medium boundary surfaces is one plus the number of lenses.
以下に、本発明において上記構成をとる理由と作用を説明する。 Below, the reason and effect | action which take the said structure in this invention are demonstrated.
本発明のズームレンズは、以上の第1レンズ群と第2レンズ群の2つのレンズ群のみで構成してもよい。また、各レンズ成分は単レンズにて構成してもよい。さらに、条件(1)、(2)を満足すれば、奥行き方向をより薄くすることが可能である。 The zoom lens of the present invention may be composed of only the two lens groups, the first lens group and the second lens group. Each lens component may be constituted by a single lens. Furthermore, if the conditions (1) and (2) are satisfied, the depth direction can be made thinner.
条件(1)の上限の0.9を越えると、ズームレンズ沈胴時厚み、つまり最も物体側のレンズ面と最も像側のレンズ面との距離が、光軸上では薄くても、レンズ周辺部では厚くなり、結局沈胴時厚みは薄くならない。また、収差補正の観点では、第2−2レンズ成分B22の最も像側のレンズ面の形状は、非点収差を補正するために中央部すなわち光軸近傍が像側に凸形状、球面収差やコマ収差を補正するために周辺部が像側に凹形状となる非球面とする方がよいが、この場合、第2−2レンズ成分B22の最も物体側のレンズ面との相対偏心感度が高くなりやすく、好ましくない。したがって、非点収差を第1レンズ群で補正することにして、条件(1)の下限の−1.2を下回らないようにするのが好ましい。 If the upper limit of 0.9 of the condition (1) is exceeded, the zoom lens retracted thickness, that is, even if the distance between the lens surface closest to the object side and the lens surface closest to the image side is thin on the optical axis, Then, it becomes thick, and after all the thickness does not become thin when retracted. Further, from the viewpoint of aberration correction, the shape of the lens surface closest to the image side of the 2-2 lens component B22 has a convex shape at the center, that is, near the optical axis, to correct astigmatism, spherical aberration, In order to correct coma aberration, it is better to use an aspherical surface whose peripheral part is concave on the image side. In this case, the relative decentering sensitivity of the 2-2 lens component B22 with the most object side lens surface is high. This is not preferable. Therefore, it is preferable that the astigmatism is corrected by the first lens group so as not to fall below the lower limit of -1.2 of the condition (1).
条件(2)の上限の0.33を越えると、収差補正には有利であるが、広角端にて第1レンズ群における軸外光線高が高くなり第1レンズ群の径が肥大化しやすく、そのために各レンズ成分の肉厚が厚くなり目的に反する。下限の0.17を下回ると、薄型化には有利であるが、第1、第2レンズ群共に屈折力を大きくせざるを得ず、少ない構成枚数であることとも相まって、各収差の補正が困難となったり、偏心敏感度が増大する等の問題がある。 If the upper limit of 0.33 of the condition (2) is exceeded, it is advantageous for aberration correction, but the off-axis ray height in the first lens group becomes high at the wide-angle end, and the diameter of the first lens group tends to enlarge, For this reason, the thickness of each lens component is increased, which is contrary to the purpose. If the lower limit of 0.17 is not reached, it is advantageous for reducing the thickness, but both the first and second lens groups have to increase the refractive power, and in combination with the small number of components, each aberration can be corrected. There are problems such as difficulty and increased sensitivity to eccentricity.
また、以下を満たすと、より好ましい。 Moreover, it is more preferable to satisfy the following.
(1)’ −1.1<fW /r22R <0.7
(2)’ 0.19<(D12W −D12T )/(fW ・γ2 )<0.30
さらに、以下を満たすと、最も好ましい。
(1) ′ −1.1 <f W / r 22R <0.7
(2) ′ 0.19 <(D 12W −D 12T ) / (f W · γ 2 ) <0.30
Furthermore, it is most preferable to satisfy the following.
(1)” −1<fW /r22R <0.5
(2)” 0.21<(D12W −D12T )/(fW ・γ2 )<0.27
以上の条件(1)、(2)を満足し、その結果として次の条件(3)を満足できればなおよい。
(1) "-1 <f W / r 22R <0.5
(2) ”0.21 <(D 12W −D 12T ) / (f W · γ 2 ) <0.27
It is even better if the above conditions (1) and (2) are satisfied and the following condition (3) can be satisfied as a result.
(3) 1.0<ΣDT /fW <2.2
ただし、ΣDT は望遠端における最も物体側のレンズ面頂から最も像側のレンズ面頂までの距離である。
(3) 1.0 <ΣD T / f W <2.2
However, .SIGMA.D T is the distance to the lens surface vertex of the most image side from the lens surface apex on the most object side at the telephoto end.
この条件(3)の上限の2.2を越えると、沈胴時厚みの薄さがまだ不十分である。下限値の1.0を下回ると、所定の屈折力を有するレンズ成分を形成することが困難となる。 If the upper limit of 2.2 of the condition (3) is exceeded, the thickness when retracted is still insufficient. When the lower limit of 1.0 is not reached, it is difficult to form a lens component having a predetermined refractive power.
また、以下を満たすと、より好ましい。 Moreover, it is more preferable to satisfy the following.
(3)’ 1.2<ΣDT /fW <2.0
さらに、以下を満たすと、最も好ましい。
(3) '1.2 <ΣD T / f W <2.0
Furthermore, it is most preferable to satisfy the following.
(3)” 1.4<ΣDT /fW <1.8
また、別の条件として、以下の条件(4)を満足すると、条件(1)〜(3)を満たしやすくなる。
(3) "1.4 <ΣD T / f W <1.8
As another condition, when the following condition (4) is satisfied, the conditions (1) to (3) are easily satisfied.
(4) 0.1<fW /|f22|<1
ただし、f22は前記第2−2レンズ成分の合成焦点距離である。
(4) 0.1 <f W / | f 22 | <1
Here, f 22 is the combined focal length of the 2-2 lens component.
特に条件(2)を満たすことを考えた場合、第2レンズ群にある程度以上の屈折力を持たせた方がよい。つまり、第2レンズ群の屈折力を打ち消す作用のある第2−2レンズ成分の合成焦点距離は弱い方がよい。この条件(4)の上限の1を越えると、第2レンズ群の屈折力が弱くなるか、第2−1レンズ成分に屈折力の負担を増すことによる収差の悪化や偏心敏感度の問題がある。下限の0.1を下回ると、各収差(特に軸上色収差)の補正不足を招きやすい。 In particular, when considering that the condition (2) is satisfied, it is better to give the second lens group a certain level of refractive power. That is, it is preferable that the combined focal length of the 2-2 lens component having the function of canceling the refractive power of the second lens group is weak. If the upper limit of 1 of the condition (4) is exceeded, the refractive power of the second lens group becomes weak, or the problem of deterioration of aberration and decentration sensitivity due to increasing the burden of refractive power on the 2-1 lens component occurs. is there. Below the lower limit of 0.1, each aberration (especially axial chromatic aberration) tends to be insufficiently corrected.
また、以下を満たすと、より好ましい。 Moreover, it is more preferable to satisfy the following.
(4)’ 0.2<fW /|f22|<0.8
さらに、以下を満たすと、最も好ましい。
(4) '0.2 <f W / | f 22 | <0.8
Furthermore, it is most preferable to satisfy the following.
(4)” 0.3<fW /|f22|<0.6
そこで、以下の条件(5)を満足するようにしておくとよい。
(4) "0.3 <f W / | f 22 | <0.6
Therefore, it is preferable to satisfy the following condition (5).
(5) 35<ν21−ν22<95
ただし、ν21、ν22はそれぞれ前記第2−1レンズ成分、第2−2レンズ成分のアッベ数(d線基準)である。
(5) 35 <ν 21 −ν 22 <95
Where ν 21 and ν 22 are Abbe numbers (d-line reference) of the 2-1 lens component and 2-2 lens component, respectively.
条件(5)の上限の95を越えても収差上は問題ないが、そのような光学媒質は存在しない。下限値の35を越えると、軸上色収差が悪化しやすい。 If the upper limit 95 of the condition (5) is exceeded, there is no problem in terms of aberration, but such an optical medium does not exist. When the lower limit of 35 is exceeded, axial chromatic aberration tends to deteriorate.
また、以下を満たすと、より好ましい。 Moreover, it is more preferable to satisfy the following.
(5)’ 40<ν21−ν22<85
さらに、以下を満たすと、最も好ましい。
(5) '40 <ν 21 −ν 22 <85
Furthermore, it is most preferable to satisfy the following.
(5)” 45<ν21−ν22<80
以下の条件(6)〜(9)も、沈胴時厚みを薄くするのに有利な条件である。何れか1つでも満たしておくとよい。
(5) ”45 <ν 21 −ν 22 <80
The following conditions (6) to (9) are also advantageous conditions for reducing the retracted thickness. Any one of them should be satisfied.
(6) −0.7<fW /r11F <0.2
(7) 0.6<t1 /t2 <1.4
(8) 0.1<d11/fW <0.5
(9) 0.5<R11R /R12F <1
ただし、r11F は前記第1−1レンズ成分における最も物体側のレンズ面の光軸上での曲率半径、t1 、t2 は前記第1レンズ群と前記第2レンズ群それぞれの最も物体側の面から最も像側の面までの光軸上の厚み、d11は前記第1レンズ群の負の第1−1レンズ成分と正の第1−2レンズ成分の光軸上における空気間隔、R11R は前記第1レンズ群の負の第1−1レンズ成分における最も像側の面の光軸上での曲率半径、R12F は前記第1レンズ群の正の第1−2レンズ成分における最も物体側の面の光軸上での曲率半径である。
(6) −0.7 <f W / r 11F <0.2
(7) 0.6 <t 1 / t 2 <1.4
(8) 0.1 <d 11 / f W <0.5
(9) 0.5 <R 11R / R 12F <1
Where r 11F is the radius of curvature on the optical axis of the lens surface closest to the object side in the 1-1 lens component, and t 1 and t 2 are the object side closest to the first lens group and the second lens group, respectively. The thickness on the optical axis from the surface to the most image side surface, d 11 is the air spacing on the optical axis of the negative 1-1 lens component and the positive 1-2 lens component of the first lens group, R 11R is the radius of curvature on the optical axis of the most image-side surface of the negative first-first lens component of the first lens group, and R 12F is the positive first-second lens component of the first lens group. This is the radius of curvature of the surface closest to the object on the optical axis.
条件(6)の下限の−0.7を下回ると、ズームレンズ沈胴時厚み(つまり、最も物体側のレンズ面と最も像側のレンズ面との距離)が光軸上では薄くても、レンズ周辺部では厚くなり、結局沈胴時厚みは薄くならない。上限の0.2を越えると、非点収差の補正が困難である。 If the lower limit of -0.7 of the condition (6) is not reached, the lens when the zoom lens is retracted (that is, the distance between the lens surface closest to the object side and the lens surface closest to the image side) is thin on the optical axis. It becomes thicker at the periphery, and after all the thickness does not decrease when retracted. When the upper limit of 0.2 is exceeded, it is difficult to correct astigmatism.
条件(7)の上限の1.4を越えると、第2レンズ群の各レンズ面を非球面で構成した場合の相対偏心感度が増大しやすい。下限値の0.6を下回ると、非点収差が悪化しやすい。 When the upper limit of 1.4 of the condition (7) is exceeded, the relative eccentricity sensitivity when each lens surface of the second lens group is formed of an aspheric surface tends to increase. When the lower limit of 0.6 is not reached, astigmatism tends to deteriorate.
また、薄型化のために第1レンズ群の負の第1−1レンズ成分と正の第1−2レンズ成分の光軸上における空気間隔d11を小さくすると、第1レンズ群の最適な主点位置が像側へずれるため、それを戻そうと負レンズ成分の最も物体側の面の曲率が負の方向へ移動する。すると、樽型歪曲収差又は非点収差が悪化するが、歪曲収差の方を出して画像処理にて補正することが可能である。しかし、条件(8)の下限値の0.1を下回ってd11を小さくすると、非点収差を補正したときの歪曲収差が大きくなりすぎ、画像処理にて補正したとしても、画面周辺部の解像度を確保することが困難となる。条件(8)の上限値の0.5を越えると、従来技術同様、レンズ系全体の薄型化が困難となる。 Also, reducing the air gap d 11 on the optical axis of the negative of the 1-1 lens component and the positive 1-2 lens component of the first lens group for the thinner, the optimal main of the first lens group Since the point position shifts to the image side, the curvature of the surface closest to the object side of the negative lens component moves in the negative direction to return it. Then, barrel distortion or astigmatism deteriorates, but the distortion can be corrected and corrected by image processing. However, if d 11 is reduced below the lower limit of 0.1 of condition (8), the distortion when correcting astigmatism becomes too large, and even if it is corrected by image processing, It becomes difficult to ensure the resolution. If the upper limit of 0.5 of the condition (8) is exceeded, it is difficult to make the entire lens system thinner as in the prior art.
あるいは、歪曲収差を許容してズームレンズにおける第1レンズ群の負レンズ成分と正レンズ成分が条件(9)を満足するようにすれば、d11を小さくしやすい。条件(9)の上限値1を越えると、非点収差を補正したときの歪曲収差が大きくなりすぎ、画像処理にて補正しても画面周辺部の解像度を確保することが困難となる。下限値の0.5を下回ると、従来技術同様、レンズ系全体の薄型化が困難となる。
Alternatively, d 11 can be easily reduced by allowing distortion and allowing the negative lens component and the positive lens component of the first lens unit in the zoom lens to satisfy the condition (9). If the
また、条件(6)〜(9)に関し、それぞれ以下を満たすと、より好ましい。 Moreover, regarding the conditions (6) to (9), it is more preferable that the following are satisfied.
(6)’ −0.5<fW /r11F <0.15
(7)’ 0.7<t1 /t2 <1.3
(8)’ 0.15<d11/fW <0.4
(9)’ 0.55<R11R /R12F <0.95
さらに、条件(6)〜(9)に関し、それぞれ以下を満たすと、最も好ましい。
(6) ′ −0.5 <f W / r 11F <0.15
(7) '0.7 <t 1 / t 2 <1.3
(8) ′ 0.15 <d 11 / f W <0.4
(9) ′ 0.55 <R 11R / R 12F <0.95
Furthermore, regarding the conditions (6) to (9), it is most preferable that the following are satisfied.
(6)” −0.3<fW /r11F <0.1
(7)” 0.8<t1 /t2 <1.2
(8)” 0.2<d11/fW <0.3
(9)” 0.6<R11R /R12F <0.9
さて、本発明のズームレンズを適用した電子撮像装置、つまり、以上のズームレンズの像側に電子撮像素子を有したカメラについて説明する。このような電子撮像措置では、歪曲収差による画像の歪み補正ができるように、電子撮像素子にて撮像して得られた画像データを加工して、形状を変化させた画像データとして出力することができるとよい。その場合、ズームレンズとして歪曲収差の許容レベルを規定しておいた方がよい。つまり、fW の50倍以上の何れかの物体距離に合焦したときに、以下の条件を満足するとよい。
(6) "-0.3 <f W / r 11F <0.1
(7) ”0.8 <t 1 / t 2 <1.2
(8) ”0.2 <d 11 / f W <0.3
(9) ”0.6 <R 11R / R 12F <0.9
Now, an electronic imaging apparatus to which the zoom lens of the present invention is applied, that is, a camera having an electronic imaging device on the image side of the above zoom lens will be described. In such an electronic imaging measure, image data obtained by imaging with an electronic imaging device can be processed and output as image data whose shape has been changed so that distortion of the image due to distortion can be corrected. It should be possible. In that case, it is better to define an allowable level of distortion for the zoom lens. That is, the following conditions should be satisfied when focusing on any object distance that is 50 times or more of f W.
(10) 0.7<y08 * /(fW ・ tanω08W )<0.96
ただし、前記電子撮像素子の有効撮像面内(撮像可能な面内)で中心から最も遠い点までの距離(最大像高)をy10 * とすると、y08 * =0.8y10 * 、ω08W は広角端における前記撮像面上の中心からy08 * の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度である。
(10) 0.7 <y 08 * / (f W · tan ω 08W ) <0.96
However, if the distance (maximum image height) from the center to the farthest point in the effective imaging plane (in the imaging-capable plane) of the electronic imaging device is y 10 * , y 08 * = 0.8 y 10 * , ω 08W is an angle with respect to the optical axis in the object direction corresponding to the image point connecting from the center on the imaging surface at the wide-angle end to the position of y 08 * .
ズームレンズの広角端近傍の焦点距離において、意図的に大きな樽型の歪曲収差を有した状態で電子撮像素子に結像させるようにすると、径が最も大きくなりやすい第1レンズ群の有効径が小型化でき、その結果、自身が薄くなる。さらに、第1レンズ群を負レンズ成分と正レンズ成分の2つの成分のみで構成した場合、歪曲収差補正のためにこの2つのレンズ成分間の距離をある一定値以上とらなくてはならない。ところが、歪曲収差量を許容することで、この距離が余り必要でなくなり、ここでも薄型化に寄与する。また、非点収差の補正にも有利となる。 When an image is intentionally formed on the electronic image pickup device with a large barrel distortion at a focal length near the wide-angle end of the zoom lens, the effective diameter of the first lens group that tends to have the largest diameter is obtained. It can be downsized, and as a result, it becomes thinner. Further, when the first lens group is composed of only two components, a negative lens component and a positive lens component, the distance between the two lens components must be a certain value or more in order to correct distortion. However, by allowing the amount of distortion aberration, this distance is not so necessary, and this also contributes to a reduction in thickness. It is also advantageous for correcting astigmatism.
樽型に歪んだ像は、電子撮像素子にて光電変換されて画像データとなる。この画像データは、電子撮像装置の信号処理系にて、電気的に形状変化に相当する加工が施される。そして、最終的に電子撮像装置より出力された画像データを、何らかの表示装置にて再生する。このとき、上記のようにすることで歪曲が補正されて、被写体形状に略相似した画像が得られる。 The barrel-distorted image is photoelectrically converted by an electronic image sensor to become image data. This image data is electrically processed in a signal processing system of the electronic imaging device, corresponding to a shape change. Then, the image data finally output from the electronic imaging device is reproduced on some display device. At this time, as described above, distortion is corrected and an image substantially similar to the subject shape is obtained.
無限遠物体を結像して得られた像に歪曲がない場合は、
f=y* / tanω=y/ tanω
が成立する。ただし、y* は像点の光軸からの高さ、yは理想像点(光学系に歪曲収差がないときの像点)の光軸からの高さ、fは結像系の焦点距離、ωは撮像面上の中心からy* の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度である。
If there is no distortion in the image obtained by imaging an infinite object,
f = y * / tan ω = y / tan ω
Is established. Where y * is the height of the image point from the optical axis, y is the height of the ideal image point (image point when the optical system has no distortion) from the optical axis, f is the focal length of the imaging system, ω is an angle with respect to the optical axis in the object direction corresponding to the image point connected from the center on the imaging surface to the position of y * .
結像系に樽型の歪曲収差がある場合は、
f>y* / tanω
となる。つまり、fとyを一定とするならば、ωは大きな値となる。
If the imaging system has barrel distortion,
f> y * / tanω
It becomes. That is, if f and y are constant, ω is a large value.
条件(10)は、ズームレンズ広角端における樽型歪曲の度合いを規定したものである。上限の0.96を越えると、小型化薄型化が困難となる。下限の0.7を下回ると、光学系の歪曲収差による画像歪みを画像処理にて補正した場合、画角周辺部の放射方向への引き伸ばし率が高くなりすぎて、画像周辺部の鮮鋭度の劣化が目立つようになる。 Condition (10) defines the degree of barrel distortion at the wide-angle end of the zoom lens. If the upper limit of 0.96 is exceeded, it will be difficult to reduce the size and thickness. Below the lower limit of 0.7, when image distortion due to distortion of the optical system is corrected by image processing, the enlargement ratio in the radial direction of the angle of view becomes too high, and the sharpness of the image periphery is reduced. Deterioration becomes noticeable.
このように、光学系で意図的に歪曲収差を出して電子撮像素子で撮像後に電気的に画像処理して歪みを補正する方法を導入したのは、光学系の小型化あるいは広角化(歪曲込みの垂直方向の画角が38°以上)が最大のねらいである。 In this way, the purpose of introducing distortion correction intentionally in an optical system and correcting the distortion by electrically processing the image after imaging with an electronic image sensor is to reduce the size of the optical system or increase the angle (distortion). The vertical angle of view is 38 ° or more).
また、以下を満たすと、より好ましい。 Moreover, it is more preferable to satisfy the following.
(10)’ 0.75<y08 * /(fW ・ tanω08W )<0.95
さらに、以下を満たすと、最も好ましい。
(10) ′ 0.75 <y 08 * / (f W · tan ω 08W ) <0.95
Furthermore, it is most preferable to satisfy the following.
(10)” 0.80<y08 * /(fW ・ tanω08W )<0.94
ところで、実際の像高y* は理想像高yの関数になる。ここで、その微分値dy* /dyがある程度以上に大きくなるような局所的なyにおいては、歪曲補正時の局所的拡大率が大きくなりすぎる。よって、その部位にて所定の解像力を得ることが困難になる。そこで、以下を満たすとより好ましい。
(10) ”0.80 <y 08 * / (f W · tan ω 08W ) <0.94
By the way, the actual image height y * is a function of the ideal image height y. Here, in the local y where the differential value dy * / dy becomes larger than a certain level, the local enlargement ratio at the time of distortion correction becomes too large. Therefore, it becomes difficult to obtain a predetermined resolving power at that portion. Therefore, it is more preferable to satisfy the following.
(10−2) 0.4<(dy* /dy)y08*/(dy* /dy)y00*<0.9
ただし、(dy* /dy)y08*は、y08 * =0.8y10 * におけるdy* /dy、(dy* /dy)y00*は、y00 * =0.0y10 * におけるdy* /dyである。
(10-2) 0.4 <(dy * / dy) y08 * / (dy * / dy) y00 * <0.9
However, (dy * / dy) y08 * is, dy * / dy in the y 08 * = 0.8y 10 *, (dy * / dy) y00 * is, dy in the y 00 * = 0.0y 10 * * / dy.
条件(10−2)の下限の0.4を下回ると、歪曲補正時の局所的拡大率が大きくなりすぎてその部位にて所定の解像力を得ることが困難になる。上限の0.9を越えると、本発明の目的を達成し難くなる。 When the lower limit of 0.4 of the condition (10-2) is not reached, the local enlargement ratio at the time of distortion correction becomes too large, and it becomes difficult to obtain a predetermined resolving power at that portion. When the upper limit of 0.9 is exceeded, it becomes difficult to achieve the object of the present invention.
また、以下を満たすと、より好ましい。 Moreover, it is more preferable to satisfy the following.
(10−2)’0.5<(dy* /dy)y08*/(dy* /dy)y00*<0.87
さらに、少なくとも以下を満たすと、最も好ましい。
(10-2) '0.5 <(dy * / dy) y08 * / (dy * / dy) y00 * <0.87
Furthermore, it is most preferable to satisfy at least the following.
(10−2)”0.55<(dy* /dy)y08*/(dy* /dy)y00*<0.84
なお、上記ズームレンズの結像能力は、以下の条件(11)を満たす電子撮像装置に対応したものである。
(10-2) "0.55 <(dy * / dy) y08 * / (dy * / dy) y00 * <0.84
The image forming ability of the zoom lens corresponds to an electronic image pickup apparatus that satisfies the following condition (11).
(11) 1.2<y10 * /a<6.0
ただし、y10 * は前記電子撮像素子の有効撮像面内(撮像可能な面内)で中心から最も遠い点までの距離(最大像高)で、単位はmm、aは前記電子撮像素子長辺方向の画素間距離で、単位はμmである。
(11) 1.2 <y 10 * / a <6.0
Where y 10 * is the distance (maximum image height) from the center to the farthest point in the effective imaging plane (in the plane where imaging is possible) of the electronic imaging device, the unit is mm, and a is the long side of the electronic imaging device The distance between pixels in the direction, the unit is μm.
また、ズームレンズを薄くするためには、光学ローパスフィルターは極力用いないことが望ましい。そこで、以下の条件(12)を満たすとよい。 In order to make the zoom lens thin, it is desirable not to use an optical low-pass filter as much as possible. Therefore, the following condition (12) should be satisfied.
(12) FW ≧1.1a(μm)
ただし、FW は広角端における解放F値、aは前記電子撮像素子長辺方向の画素間距離で、単位はμmである。
(12) F W ≧ 1.1a (μm)
Here, FW is the release F value at the wide-angle end, a is the distance between pixels in the long side direction of the electronic image sensor, and the unit is μm.
条件(12)を満足しない場合は、光学ローパスフィルターが必要となる。 If the condition (12) is not satisfied, an optical low-pass filter is required.
また、条件(12)’のようにすると、より好ましい。 Further, it is more preferable to satisfy the condition (12) ′.
(12)’ FW ≧1.2a(μm)
さらに、条件(3)”のようにすると、最も好ましい。
(12) 'F W ≧ 1.2a (μm)
Furthermore, the condition (3) "is most preferable.
(12)” FW ≧1.3a(μm)
これは、ある程度以上画素サイズが小さくなると、回折の影響によりナイキスト周波数以上の成分がなくなることを利用したものである。この条件(12)を満足しない場合は、光学ローパスフィルターが必要である。したがって、画質確保上開口絞りは開放のみとし、絞り込まない方がよい。すると、絞り込み機構を省略できる分だけ、小型化薄型化が可能になる。
(12) ”F W ≧ 1.3a (μm)
This utilizes the fact that when the pixel size is reduced to some extent, the component above the Nyquist frequency disappears due to the influence of diffraction. If this condition (12) is not satisfied, an optical low-pass filter is necessary. Therefore, in order to ensure image quality, it is better that the aperture stop is only open and not narrowed down. Then, it is possible to reduce the size and thickness by the amount that can eliminate the narrowing mechanism.
本発明により、レンズ収納時(沈胴時)に奥行き方向の厚みを極めて薄くするために総レンズ枚数を最小で4枚にしても、全変倍域にて結像性能を極めて安定的に高くしたズームレンズを搭載した電子撮像装置を得ることができる。 According to the present invention, in order to make the thickness in the depth direction very thin when retracting the lens (when retracted), the imaging performance is extremely stable and high in all zooming ranges even if the total number of lenses is set to a minimum of four. An electronic imaging device equipped with a zoom lens can be obtained.
以下、本発明のズームレンズの実施例1〜6について説明する。実施例1〜6の無限遠物点合焦時の広角端(a)、中間状態(b)、望遠端(c)のレンズ断面図をそれぞれ図1〜図6に示す。図中、第1レンズ群はG1、開口絞りはS、第2レンズ群はG2、IRカットコートを施したローパスフィルター等を構成する平行平板はL、電子撮像素子のカバーガラスの平行平板はG、像面はIで示してある。なお、カバーガラスGの表面に波長域制限用の多層膜を施してもよい。また、そのカバーガラスGにローパスフィルター作用を持たせるようにしてもよい。 Examples 1 to 6 of the zoom lens according to the present invention will be described below. FIGS. 1 to 6 show lens cross-sectional views of the wide-angle end (a), the intermediate state (b), and the telephoto end (c) when focusing on an object point at infinity in Examples 1 to 6, respectively. In the figure, the first lens group is G1, the aperture stop is S, the second lens group is G2, the parallel plate constituting the low-pass filter or the like with IR cut coating is L, and the parallel plate of the cover glass of the electronic image sensor is G. The image plane is indicated by I. In addition, a multilayer film for limiting the wavelength region may be provided on the surface of the cover glass G. Further, the cover glass G may have a low-pass filter function.
実施例1のズーム光学系は、図1に示すように、物体側から順に、負屈折力の第1レンズ群G1、開口絞りS、正屈折力の第2レンズ群G2から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第1レンズ群G1は像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。開口絞りSと第2レンズ群G2は一体に第1レンズ群G1との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。 As shown in FIG. 1, the zoom optical system according to the first exemplary embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves along a locus convex toward the image side, and is located closer to the image side than the wide-angle end position at the telephoto end. The aperture stop S and the second lens group G2 move monotonously toward the object side while integrally reducing the distance between the first lens group G1.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第2レンズ群G2は、両凸正レンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなる。 In order from the object side, the first lens group G1 includes a biconcave negative lens and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, and the second lens group G2 has a biconvex positive lens and a convex surface facing the image side. It consists of a negative meniscus lens.
非球面は、全てのレンズ面の8面に用いている。 Aspherical surfaces are used for eight of all lens surfaces.
実施例2のズーム光学系は、図2に示すように、物体側から順に、負屈折力の第1レンズ群G1、開口絞りS、正屈折力の第2レンズ群G2から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第1レンズ群G1は像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。開口絞りSと第2レンズ群G2は一体に第1レンズ群G1との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。 As shown in FIG. 2, the zoom optical system of Example 2 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves along a locus convex toward the image side, and is located closer to the image side than the wide-angle end position at the telephoto end. The aperture stop S and the second lens group G2 move monotonously toward the object side while integrally reducing the distance between the first lens group G1.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第2レンズ群G2は、両凸正レンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなる。 In order from the object side, the first lens group G1 includes a biconcave negative lens and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, and the second lens group G2 has a biconvex positive lens and a convex surface facing the image side. It consists of a negative meniscus lens.
非球面は、全てのレンズ面の8面に用いている。 Aspherical surfaces are used for eight of all lens surfaces.
実施例3のズーム光学系は、図3に示すように、物体側から順に、負屈折力の第1レンズ群G1、開口絞りS、正屈折力の第2レンズ群G2から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第1レンズ群G1は像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。開口絞りSと第2レンズ群G2は一体に第1レンズ群G1との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。 As shown in FIG. 3, the zoom optical system according to the third exemplary embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves along a locus convex toward the image side, and is located closer to the image side than the wide-angle end position at the telephoto end. The aperture stop S and the second lens group G2 move monotonously toward the object side while integrally reducing the distance between the first lens group G1.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第2レンズ群G2は、両凸正レンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなる。 In order from the object side, the first lens group G1 includes a biconcave negative lens and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, and the second lens group G2 has a biconvex positive lens and a convex surface facing the image side. It consists of a negative meniscus lens.
非球面は、全てのレンズ面の8面に用いている。 Aspherical surfaces are used for eight of all lens surfaces.
実施例4のズーム光学系は、図4に示すように、物体側から順に、負屈折力の第1レンズ群G1、開口絞りS、正屈折力の第2レンズ群G2から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第1レンズ群G1は像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。開口絞りSと第2レンズ群G2は一体に第1レンズ群G1との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。 As shown in FIG. 4, the zoom optical system according to the fourth exemplary embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves along a locus convex toward the image side, and is located closer to the image side than the wide-angle end position at the telephoto end. The aperture stop S and the second lens group G2 move monotonously toward the object side while integrally reducing the distance between the first lens group G1.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第2レンズ群G2は、両凸正レンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなる。 In order from the object side, the first lens group G1 includes a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. The second lens group G2 includes a biconvex positive lens, It consists of a negative meniscus lens with a convex surface facing the image side.
非球面は、第1レンズ群G1の負メニスカスレンズの像側の面と、第2レンズ群G2の全てのレンズ面の5面に用いている。 The aspheric surfaces are used for the five surfaces of the image side surface of the negative meniscus lens of the first lens group G1 and all the lens surfaces of the second lens group G2.
実施例5のズーム光学系は、図5に示すように、物体側から順に、負屈折力の第1レンズ群G1、開口絞りS、正屈折力の第2レンズ群G2から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第1レンズ群G1は像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。開口絞りSと第2レンズ群G2は一体に第1レンズ群G1との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。 As shown in FIG. 5, the zoom optical system according to the fifth exemplary embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves along a locus convex toward the image side, and is located closer to the image side than the wide-angle end position at the telephoto end. The aperture stop S and the second lens group G2 move monotonously toward the object side while integrally reducing the distance between the first lens group G1.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第2レンズ群G2は、両凸正レンズと、両凹負レンズからなる。 In order from the object side, the first lens group G1 includes a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. The second lens group G2 includes a biconvex positive lens, It consists of a biconcave negative lens.
非球面は、第1レンズ群G1の負メニスカスレンズの像側の面と、第2レンズ群G2の全てのレンズ面の5面に用いている。 The aspheric surfaces are used for the five surfaces of the image side surface of the negative meniscus lens of the first lens group G1 and all the lens surfaces of the second lens group G2.
実施例6のズーム光学系は、図6に示すように、物体側から順に、負屈折力の第1レンズ群G1、開口絞りS、正屈折力の第2レンズ群G2から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第1レンズ群G1は像側に凸の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より像側に位置する。開口絞りSと第2レンズ群G2は一体に第1レンズ群G1との間隔を縮めながら物体側に単調に移動する。 As shown in FIG. 6, the zoom optical system according to the sixth exemplary embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, an aperture stop S, and a second lens group G2 having a positive refractive power. When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves along a locus convex toward the image side, and is located closer to the image side than the wide-angle end position at the telephoto end. The aperture stop S and the second lens group G2 move monotonously toward the object side while integrally reducing the distance between the first lens group G1.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなり、第2レンズ群G2は、両凸正レンズと、両凹負レンズからなる。 In order from the object side, the first lens group G1 includes a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. The second lens group G2 includes a biconvex positive lens, It consists of a biconcave negative lens.
非球面は、第1レンズ群G1の負メニスカスレンズの両面と、第2レンズ群G2の全てのレンズ面の6面に用いている。 The aspherical surfaces are used on both surfaces of the negative meniscus lens of the first lens group G1 and all the lens surfaces of the second lens group G2.
以下に、上記各実施例の数値データを示すが、記号は上記の外、fは全系焦点距離、FNOはFナンバー、WEは広角端、STは中間状態、TEは望遠端、r1 、r2 …は各レンズ面の曲率半径、d1 、d2 …は各レンズ面間の間隔、nd1、nd2…は各レンズのd線の屈折率、νd1、νd2…は各レンズのアッベ数である。なお、非球面形状は、xを光の進行方向を正とした光軸とし、yを光軸と直交する方向にとると、下記の式にて表される。 In the following, the numerical data of each of the above embodiments is shown. Symbols are the above, f is the total focal length, FNO is the F number, WE is the wide angle end, ST is the intermediate state, TE is the telephoto end, r 1 , r 2 ... curvature radius of each lens surface, d 1, d 2 ... the spacing between the lens surfaces, n d1, n d2 ... d-line refractive index of each lens, ν d1, ν d2 ... each It is the Abbe number of the lens. The aspherical shape is represented by the following formula, where x is an optical axis with the light traveling direction being positive, and y is a direction orthogonal to the optical axis.
x=(y2 /r)/[1+{1−(K+1)(y/r)2 }1/2 ]
+A4 y4 +A6 y6 +A8 y8
ただし、rは近軸曲率半径、Kは円錐係数、A4 、A6 、A8 はそれぞれ4次、6次、8次の非球面係数である。
x = (y 2 / r) / [1+ {1- (K + 1) (y / r) 2 } 1/2 ]
+ A 4 y 4 + A 6 y 6 + A 8 y 8
Here, r is a paraxial radius of curvature, K is a conical coefficient, and A 4 , A 6 , and A 8 are fourth-order, sixth-order, and eighth-order aspheric coefficients, respectively.
実施例1
r1 = -80.3012(非球面) d1 = 1.0000 nd1 =1.74320 νd1 =49.34
r2 = 6.1213(非球面) d2 = 1.5886
r3 = 7.8091(非球面) d3 = 1.6298 nd2 =1.84666 νd2 =23.78
r4 = 12.6372(非球面) d4 = (可変)
r5 = ∞(絞り) d5 = -0.5000
r6 = 4.5177(非球面) d6 = 2.1059 nd3 =1.58913 νd3 =61.14
r7 = -11.6839(非球面) d7 = 0.5364
r8 = -4.0191(非球面) d8 = 1.0393 nd4 =1.84666 νd4 =23.78
r9 = -6.9703(非球面) d9 = (可変)
r10= ∞ d10= 0.9600 nd5 =1.54771 νd5 =62.84
r11= ∞ d11= 0.6000
r12= ∞ d12= 0.5000 nd6 =1.51633 νd6 =64.14
r13= ∞ d13= 0.5000
r14= ∞(像面)
非球面係数
第1面
K = 0
A4 = 9.0166 ×10-5
A6 = 0.0000
A8 = 0.0000
第2面
K = 0
A4 = -4.1100 ×10-4
A6 = 2.6370 ×10-5
A8 = 0.0000
第3面
K = 0
A4 = -7.3294 ×10-4
A6 = 2.6541 ×10-5
A8 = 0.0000
第4面
K = 0
A4 = -5.6865 ×10-4
A6 = 1.6975 ×10-5
A8 = 0.0000
第6面
K = 0
A4 = 5.0962 ×10-4
A6 = 0.0000
A8 = 0.0000
第7面
K = 0
A4 = 3.6845 ×10-3
A6 = 0.0000
A8 = 0.0000
第8面
K = 0
A4 = 1.3837 ×10-2
A6 = -2.1725 ×10-4
A8 = 0.0000
第9面
K = 0
A4 = 9.2372 ×10-3
A6 = 1.5395 ×10-4
A8 = 0.0000
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f (mm) 6.0061 11.9936 17.9196
FNO 3.1351 4.3092 5.5123
d4 14.5657 4.8297 1.6000
d9 9.3815 13.9712 18.5540 。
Example 1
r 1 = -80.3012 (aspherical surface) d 1 = 1.0000 n d1 = 1.74320 ν d1 = 49.34
r 2 = 6.1213 (aspherical surface) d 2 = 1.5886
r 3 = 7.8091 (aspherical surface) d 3 = 1.6298 n d2 = 1.84666 ν d2 = 23.78
r 4 = 12.6372 (aspherical surface) d 4 = (variable)
r 5 = ∞ (aperture) d 5 = -0.5000
r 6 = 4.5177 (aspherical surface) d 6 = 2.1059 n d3 = 1.58913 ν d3 = 61.14
r 7 = -11.6839 (aspherical surface) d 7 = 0.5364
r 8 = -4.0191 (aspherical surface) d 8 = 1.0393 n d4 = 1.84666 ν d4 = 23.78
r 9 = -6.9703 (aspherical surface) d 9 = (variable)
r 10 = ∞ d 10 = 0.9600 n d5 = 1.54771 ν d5 = 62.84
r 11 = ∞ d 11 = 0.6000
r 12 = ∞ d 12 = 0.5000 n d6 = 1.51633 ν d6 = 64.14
r 13 = ∞ d 13 = 0.5000
r 14 = ∞ (image plane)
Aspheric coefficient 1st surface K = 0
A 4 = 9.0166 × 10 -5
A 6 = 0.0000
A 8 = 0.0000
Second side K = 0
A 4 = -4.1100 × 10 -4
A 6 = 2.6370 × 10 -5
A 8 = 0.0000
Third side K = 0
A 4 = -7.3294 × 10 -4
A 6 = 2.6541 × 10 -5
A 8 = 0.0000
4th surface K = 0
A 4 = -5.6865 × 10 -4
A 6 = 1.6975 × 10 -5
A 8 = 0.0000
6th surface K = 0
A 4 = 5.0962 × 10 -4
A 6 = 0.0000
A 8 = 0.0000
Surface 7 K = 0
A 4 = 3.6845 × 10 -3
A 6 = 0.0000
A 8 = 0.0000
8th surface K = 0
A 4 = 1.3837 × 10 -2
A 6 = -2.1725 × 10 -4
A 8 = 0.0000
9th surface K = 0
A 4 = 9.2372 × 10 -3
A 6 = 1.5395 × 10 -4
A 8 = 0.0000
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.0061 11.9936 17.9196
F NO 3.1351 4.3092 5.5123
d 4 14.5657 4.8297 1.6000
d 9 9.3815 13.9712 18.5540.
実施例2
r1 = -48.0000(非球面) d1 = 1.0000 nd1 =1.74320 νd1 =49.34
r2 = 5.6908(非球面) d2 = 1.4977
r3 = 7.4496(非球面) d3 = 1.5669 nd2 =1.84666 νd2 =23.78
r4 = 12.8049(非球面) d4 = (可変)
r5 = ∞(絞り) d5 = -0.5000
r6 = 4.7641(非球面) d6 = 2.3639 nd3 =1.49700 νd3 =81.54
r7 = -7.9339(非球面) d7 = 0.8763
r8 = -4.2374(非球面) d8 = 1.0952 nd4 =1.84666 νd4 =23.78
r9 = -6.5441(非球面) d9 = (可変)
r10= ∞ d10= 0.9600 nd5 =1.54771 νd5 =62.84
r11= ∞ d11= 0.6000
r12= ∞ d12= 0.5000 nd6 =1.51633 νd6 =64.14
r13= ∞ d13= 0.5000
r14= ∞(像面)
非球面係数
第1面
K = 0
A4 = 1.4590 ×10-4
A6 = 0.0000
A8 = 0.0000
第2面
K = 0
A4 = -6.5163 ×10-4
A6 = 4.4567 ×10-5
A8 = 0.0000
第3面
K = 0
A4 = -8.9735 ×10-4
A6 = 4.6463 ×10-5
A8 = 0.0000
第4面
K = 0
A4 = -6.1437 ×10-4
A6 = 3.0689 ×10-5
A8 = 0.0000
第6面
K = 0.
A4 = -2.0881 ×10-4
A6 = 0.0000
A8 = 0.0000
第7面
K = 0
A4 = 3.7741 ×10-3
A6 = 0.0000
A8 = 0.0000
第8面
K = 0
A4 = 1.1838 ×10-2
A6 = -1.4228 ×10-4
A8 = 0.0000
第9面
K = 0
A4 = 7.3941 ×10-3
A6 = 1.0081 ×10-4
A8 = 0.0000
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f (mm) 6.0042 11.9902 17.9396
FNO 3.0434 4.1365 5.2256
d4 13.2974 4.5198 1.6000
d9 9.4288 14.4655 19.5101 。
Example 2
r 1 = -48.0000 (aspherical surface) d 1 = 1.0000 n d1 = 1.74320 ν d1 = 49.34
r 2 = 5.6908 (aspherical surface) d 2 = 1.4977
r 3 = 7.4496 (aspherical surface) d 3 = 1.5669 n d2 = 1.84666 ν d2 = 23.78
r 4 = 12.8049 (aspherical surface) d 4 = (variable)
r 5 = ∞ (aperture) d 5 = -0.5000
r 6 = 4.7641 (aspherical surface) d 6 = 2.3639 n d3 = 1.49700 ν d3 = 81.54
r 7 = -7.9339 (aspherical surface) d 7 = 0.8763
r 8 = -4.2374 (aspherical surface) d 8 = 1.0952 n d4 = 1.84666 ν d4 = 23.78
r 9 = -6.5441 (aspherical surface) d 9 = (variable)
r 10 = ∞ d 10 = 0.9600 n d5 = 1.54771 ν d5 = 62.84
r 11 = ∞ d 11 = 0.6000
r 12 = ∞ d 12 = 0.5000 n d6 = 1.51633 ν d6 = 64.14
r 13 = ∞ d 13 = 0.5000
r 14 = ∞ (image plane)
Aspheric coefficient 1st surface K = 0
A 4 = 1.4590 × 10 -4
A 6 = 0.0000
A 8 = 0.0000
Second side K = 0
A 4 = -6.5163 × 10 -4
A 6 = 4.4567 × 10 -5
A 8 = 0.0000
Third side K = 0
A 4 = -8.9735 × 10 -4
A 6 = 4.6463 × 10 -5
A 8 = 0.0000
4th surface K = 0
A 4 = -6.1437 × 10 -4
A 6 = 3.0689 × 10 -5
A 8 = 0.0000
6th surface K = 0.
A 4 = -2.0881 × 10 -4
A 6 = 0.0000
A 8 = 0.0000
Surface 7 K = 0
A 4 = 3.7741 × 10 -3
A 6 = 0.0000
A 8 = 0.0000
8th surface K = 0
A 4 = 1.1838 × 10 -2
A 6 = -1.4228 × 10 -4
A 8 = 0.0000
9th surface K = 0
A 4 = 7.3941 × 10 -3
A 6 = 1.0081 × 10 -4
A 8 = 0.0000
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.0042 11.9902 17.9396
F NO 3.0434 4.1365 5.2256
d 4 13.2974 4.5198 1.6000
d 9 9.4288 14.4655 19.5101.
実施例3
r1 = -33.6563(非球面) d1 = 1.0000 nd1 =1.74320 νd1 =49.34
r2 = 6.2347(非球面) d2 = 1.4796
r3 = 8.8272(非球面) d3 = 1.6011 nd2 =1.82114 νd2 =24.06
r4 = 18.7944(非球面) d4 = (可変)
r5 = ∞(絞り) d5 = -0.5000
r6 = 4.6767(非球面) d6 = 2.0886 nd3 =1.49700 νd3 =81.54
r7 = -6.7262(非球面) d7 = 0.7069
r8 = -3.9732(非球面) d8 = 1.4401 nd4 =1.58393 νd4 =30.21
r9 = -9.3454(非球面) d9 = (可変)
r10= ∞ d10= 0.9600 nd5 =1.54771 νd5 =62.84
r11= ∞ d11= 0.6000
r12= ∞ d12= 0.5000 nd6 =1.51633 νd6 =64.14
r13= ∞ d13= 0.5000
r14= ∞(像面)
非球面係数
第1面
K = 0
A4 = 1.3164 ×10-4
A6 = 0.0000
A8 = 0.0000
第2面
K = 0
A4 = -5.3057 ×10-4
A6 = 3.3686 ×10-5
A8 = 0.0000
第3面
K = 0
A4 = -7.5233 ×10-4
A6 = 2.8971 ×10-5
A8 = 0.0000
第4面
K = 0
A4 = -5.1461 ×10-4
A6 = 1.2110 ×10-5
A8 = 0.0000
第6面
K = 0
A4 = -4.1026 ×10-4
A6 = -5.9764 ×10-5
A8 = 0.0000
第7面
K = 0
A4 = 2.7551 ×10-3
A6 = 4.7060 ×10-5
A8 = 0.0000
第8面
K = 0
A4 = 1.1630 ×10-2
A6 = -3.4684 ×10-5
A8 = 0.0000
第9面
K = 0
A4 = 7.6508 ×10-3
A6 = 1.2631 ×10-4
A8 = 0.0000
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f (mm) 6.0010 11.9974 17.9434
FNO 3.0785 4.1576 5.2322
d4 14.3857 4.7841 1.6000
d9 9.2380 14.0573 18.8752 。
Example 3
r 1 = -33.6563 (aspherical surface) d 1 = 1.0000 n d1 = 1.74320 ν d1 = 49.34
r 2 = 6.2347 (aspherical surface) d 2 = 1.4796
r 3 = 8.8272 (aspherical surface) d 3 = 1.6011 n d2 = 1.82114 ν d2 = 24.06
r 4 = 18.7944 (aspherical surface) d 4 = (variable)
r 5 = ∞ (aperture) d 5 = -0.5000
r 6 = 4.6767 (aspherical surface) d 6 = 2.0886 n d3 = 1.49700 ν d3 = 81.54
r 7 = -6.7262 (aspherical surface) d 7 = 0.7069
r 8 = -3.9732 (aspherical surface) d 8 = 1.4401 n d4 = 1.58393 ν d4 = 30.21
r 9 = -9.3454 (aspherical surface) d 9 = (variable)
r 10 = ∞ d 10 = 0.9600 n d5 = 1.54771 ν d5 = 62.84
r 11 = ∞ d 11 = 0.6000
r 12 = ∞ d 12 = 0.5000 n d6 = 1.51633 ν d6 = 64.14
r 13 = ∞ d 13 = 0.5000
r 14 = ∞ (image plane)
Aspheric coefficient 1st surface K = 0
A 4 = 1.3164 × 10 -4
A 6 = 0.0000
A 8 = 0.0000
Second side K = 0
A 4 = -5.3057 × 10 -4
A 6 = 3.3686 × 10 -5
A 8 = 0.0000
Third side K = 0
A 4 = -7.5233 × 10 -4
A 6 = 2.8971 × 10 -5
A 8 = 0.0000
4th surface K = 0
A 4 = -5.1461 × 10 -4
A 6 = 1.2110 × 10 -5
A 8 = 0.0000
6th surface K = 0
A 4 = -4.1026 × 10 -4
A 6 = -5.9764 × 10 -5
A 8 = 0.0000
Surface 7 K = 0
A 4 = 2.7551 × 10 -3
A 6 = 4.7060 × 10 -5
A 8 = 0.0000
8th surface K = 0
A 4 = 1.1630 × 10 -2
A 6 = -3.4684 × 10 -5
A 8 = 0.0000
9th surface K = 0
A 4 = 7.6508 × 10 -3
A 6 = 1.2631 × 10 -4
A 8 = 0.0000
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.0010 11.9974 17.9434
F NO 3.0785 4.1576 5.2322
d 4 14.3857 4.7841 1.6000
d 9 9.2380 14.0573 18.8752.
実施例4
r1 = 54.1696 d1 = 1.0000 nd1 =1.74320 νd1 =49.34
r2 = 4.8359(非球面) d2 = 1.6143
r3 = 6.5785 d3 = 1.6421 nd2 =1.84666 νd2 =23.78
r4 = 9.7896 d4 = (可変)
r5 = ∞(絞り) d5 = -0.3000
r6 = 4.4880(非球面) d6 = 2.0086 nd3 =1.49700 νd3 =81.54
r7 = -5.2355(非球面) d7 = 0.6212
r8 = -4.2761(非球面) d8 = 2.5138 nd4 =1.68893 νd4 =31.08
r9 = -12.1262(非球面) d9 = (可変)
r10= ∞ d10= 0.9600 nd5 =1.54771 νd5 =62.84
r11= ∞ d11= 0.6000
r12= ∞ d12= 0.5000 nd6 =1.51633 νd6 =64.14
r13= ∞ d13= 0.5000
r14= ∞(像面)
非球面係数
第2面
K = -0.3732
A4 = 1.1763 ×10-4
A6 = 7.6055 ×10-6
A8 = 0.0000
第6面
K = 0
A4 = -4.8314 ×10-4
A6 = -1.8704 ×10-5
A8 = 0.0000
第7面
K = 0
A4 = 5.4417 ×10-3
A6 = -1.4828 ×10-4
A8 = 0.0000
第8面
K = 0
A4 = 8.7473 ×10-3
A6 = -2.3686 ×10-4
A8 = 0.0000
第9面
K = 0
A4 = 3.8519 ×10-3
A6 = 9.6677 ×10-5
A8 = 0.0000
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f (mm) 6.0150 11.9944 17.3441
FNO 3.1115 4.1841 5.1487
d4 12.9832 4.1430 1.4000
d9 8.3569 13.0706 17.3669 。
Example 4
r 1 = 54.1696 d 1 = 1.0000 n d1 = 1.74320 ν d1 = 49.34
r 2 = 4.8359 (aspherical surface) d 2 = 1.6143
r 3 = 6.5785 d 3 = 1.6421 n d2 = 1.84666 ν d2 = 23.78
r 4 = 9.7896 d 4 = (variable)
r 5 = ∞ (aperture) d 5 = -0.3000
r 6 = 4.4880 (aspherical surface) d 6 = 2.0086 n d3 = 1.49700 ν d3 = 81.54
r 7 = -5.2355 (aspherical surface) d 7 = 0.6212
r 8 = -4.2761 (aspherical surface) d 8 = 2.5138 n d4 = 1.68893 ν d4 = 31.08
r 9 = -12.1262 (aspherical surface) d 9 = (variable)
r 10 = ∞ d 10 = 0.9600 n d5 = 1.54771 ν d5 = 62.84
r 11 = ∞ d 11 = 0.6000
r 12 = ∞ d 12 = 0.5000 n d6 = 1.51633 ν d6 = 64.14
r 13 = ∞ d 13 = 0.5000
r 14 = ∞ (image plane)
Aspheric coefficient 2nd surface K = -0.3732
A 4 = 1.1763 × 10 -4
A 6 = 7.6055 × 10 -6
A 8 = 0.0000
6th surface K = 0
A 4 = -4.8314 × 10 -4
A 6 = -1.8704 × 10 -5
A 8 = 0.0000
Surface 7 K = 0
A 4 = 5.4417 × 10 -3
A 6 = -1.4828 × 10 -4
A 8 = 0.0000
8th surface K = 0
A 4 = 8.7473 × 10 -3
A 6 = -2.3686 × 10 -4
A 8 = 0.0000
9th surface K = 0
A 4 = 3.8519 × 10 -3
A 6 = 9.6677 × 10 -5
A 8 = 0.0000
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.0150 11.9944 17.3441
F NO 3.1115 4.1841 5.1487
d 4 12.9832 4.1430 1.4000
d 9 8.3569 13.0706 17.3669.
実施例5
r1 = 105.9148 d1 = 1.0000 nd1 =1.74320 νd1 =49.34
r2 = 4.8410(非球面) d2 = 1.5040
r3 = 7.2669 d3 = 1.7628 nd2 =1.90366 νd2 =31.31
r4 = 13.0583 d4 = (可変)
r5 = ∞(絞り) d5 = -0.3000
r6 = 5.0527(非球面) d6 = 3.9657 nd3 =1.49700 νd3 =81.54
r7 = -6.2123(非球面) d7 = 0.2260
r8 = -14.5875(非球面) d8 = 1.0000 nd4 =1.68893 νd4 =31.08
r9 = 21.9283(非球面) d9 = (可変)
r10= ∞ d10= 0.9600 nd5 =1.54771 νd5 =62.84
r11= ∞ d11= 0.6000
r12= ∞ d12= 0.5000 nd6 =1.51633 νd6 =64.14
r13= ∞ d13= 0.5000
r14= ∞(像面)
非球面係数
第2面
K = -0.5047
A4 = 1.6548 ×10-4
A6 = 0.0000
A8 = 0.0000
第6面
K = 0
A4 = -9.9851 ×10-4
A6 = 2.1369 ×10-5
A8 = -1.3544 ×10-5
第7面
K = 0
A4 = 3.6904 ×10-3
A6 = -7.9943 ×10-4
A8 = 3.4637 ×10-5
第8面
K = 0
A4 = 4.5559 ×10-3
A6 = -8.0268 ×10-4
A8 = 2.4078 ×10-5
第9面
K = 3.9777
A4 = 3.5893 ×10-3
A6 = -1.2648 ×10-4
A8 = 0.0000
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f (mm) 6.0849 11.8129 18.2441
FNO 3.1477 4.1606 5.3101
d4 14.7513 5.0376 1.4000
d9 8.5302 12.8580 17.7946 。
Example 5
r 1 = 105.9148 d 1 = 1.0000 n d1 = 1.74320 ν d1 = 49.34
r 2 = 4.8410 (aspherical surface) d 2 = 1.5040
r 3 = 7.2669 d 3 = 1.7628 n d2 = 1.90366 ν d2 = 31.31
r 4 = 13.0583 d 4 = (variable)
r 5 = ∞ (aperture) d 5 = -0.3000
r 6 = 5.0527 (aspherical surface) d 6 = 3.9657 n d3 = 1.49700 ν d3 = 81.54
r 7 = -6.2123 (aspherical surface) d 7 = 0.2260
r 8 = -14.5875 (aspherical surface) d 8 = 1.0000 n d4 = 1.68893 ν d4 = 31.08
r 9 = 21.9283 (aspherical surface) d 9 = (variable)
r 10 = ∞ d 10 = 0.9600 n d5 = 1.54771 ν d5 = 62.84
r 11 = ∞ d 11 = 0.6000
r 12 = ∞ d 12 = 0.5000 n d6 = 1.51633 ν d6 = 64.14
r 13 = ∞ d 13 = 0.5000
r 14 = ∞ (image plane)
Aspheric coefficient 2nd surface K = -0.5047
A 4 = 1.6548 × 10 -4
A 6 = 0.0000
A 8 = 0.0000
6th surface K = 0
A 4 = -9.9851 × 10 -4
A 6 = 2.1369 × 10 -5
A 8 = -1.3544 × 10 -5
Surface 7 K = 0
A 4 = 3.6904 × 10 -3
A 6 = -7.9943 × 10 -4
A 8 = 3.4637 × 10 -5
8th surface K = 0
A 4 = 4.5559 × 10 -3
A 6 = -8.0268 × 10 -4
A 8 = 2.4078 × 10 -5
Surface 9 K = 3.9777
A 4 = 3.5893 × 10 -3
A 6 = -1.2648 × 10 -4
A 8 = 0.0000
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.0849 11.8129 18.2441
F NO 3.1477 4.1606 5.3101
d 4 14.7513 5.0376 1.4000
d 9 8.5302 12.8580 17.7946.
実施例6
r1 = 75.3593(非球面) d1 = 1.0000 nd1 =1.74320 νd1 =49.34
r2 = 4.8561(非球面) d2 = 1.5218
r3 = 7.4430 d3 = 1.7503 nd2 =1.90366 νd2 =31.31
r4 = 13.6272 d4 = (可変)
r5 = ∞(絞り) d5 = -0.3000
r6 = 4.6713(非球面) d6 = 3.5824 nd3 =1.49700 νd3 =81.54
r7 = -6.6499(非球面) d7 = 0.2264
r8 = -18.5581(非球面) d8 = 1.0000 nd4 =1.68893 νd4 =31.08
r9 = 15.0264(非球面) d9 = (可変)
r10= ∞ d10= 0.9600 nd5 =1.54771 νd5 =62.84
r11= ∞ d11= 0.6000
r12= ∞ d12= 0.5000 nd6 =1.51633 νd6 =64.14
r13= ∞ d13= 0.5000
r14= ∞(像面)
非球面係数
第1面
K = 0
A4 = -5.9981 ×10-5
A6 = 0.0000
A8 = 0.0000
第2面
K = -0.6453
A4 = 2.3718 ×10-4
A6 = 0.0000
A8 = 0.0000
第6面
K = 0
A4 = -1.1120 ×10-3
A6 = 1.0075 ×10-5
A8 = -1.6650 ×10-5
第7面
K = 0
A4 = 3.2283 ×10-3
A6 = -7.9085 ×10-4
A8 = 3.2257 ×10-5
第8面
K = 0
A4 = 4.5672 ×10-3
A6 = -7.9080 ×10-4
A8 = 2.1571 ×10-5
第9面
K = 13.2252
A4 = 3.9321 ×10-3
A6 = -1.0714 ×10-4
A8 = 0.0000
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f (mm) 6.0806 11.7818 18.2149
FNO 3.1976 4.2126 5.3670
d4 14.5976 4.7205 1.0000
d9 8.0615 12.0938 16.7288 。
Example 6
r 1 = 75.3593 (aspherical surface) d 1 = 1.0000 n d1 = 1.74320 ν d1 = 49.34
r 2 = 4.8561 (aspherical surface) d 2 = 1.5218
r 3 = 7.4430 d 3 = 1.7503 n d2 = 1.90366 ν d2 = 31.31
r 4 = 13.6272 d 4 = (variable)
r 5 = ∞ (aperture) d 5 = -0.3000
r 6 = 4.6713 (aspherical surface) d 6 = 3.5824 n d3 = 1.49700 ν d3 = 81.54
r 7 = -6.6499 (aspherical surface) d 7 = 0.2264
r 8 = -18.5581 (aspherical surface) d 8 = 1.0000 n d4 = 1.68893 ν d4 = 31.08
r 9 = 15.0264 (aspherical surface) d 9 = (variable)
r 10 = ∞ d 10 = 0.9600 n d5 = 1.54771 ν d5 = 62.84
r 11 = ∞ d 11 = 0.6000
r 12 = ∞ d 12 = 0.5000 n d6 = 1.51633 ν d6 = 64.14
r 13 = ∞ d 13 = 0.5000
r 14 = ∞ (image plane)
Aspheric coefficient 1st surface K = 0
A 4 = -5.9981 × 10 -5
A 6 = 0.0000
A 8 = 0.0000
Second side K = -0.6453
A 4 = 2.3718 × 10 -4
A 6 = 0.0000
A 8 = 0.0000
6th surface K = 0
A 4 = -1.1120 × 10 -3
A 6 = 1.0075 × 10 -5
A 8 = -1.6650 × 10 -5
Surface 7 K = 0
A 4 = 3.2283 × 10 -3
A 6 = -7.9085 × 10 -4
A 8 = 3.2257 × 10 -5
8th surface K = 0
A 4 = 4.5672 × 10 -3
A 6 = -7.9080 × 10 -4
A 8 = 2.1571 × 10 -5
Surface 9 K = 13.2252
A 4 = 3.9321 × 10 -3
A 6 = -1.0714 × 10 -4
A 8 = 0.0000
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.0806 11.7818 18.2149
F NO 3.1976 4.2126 5.3670
d 4 14.5976 4.7205 1.0000
d 9 8.0615 12.0938 16.7288.
以上の実施例1〜6の無限遠物点合焦時の収差図をそれぞれ図7〜図12に示す。これらの収差図において、(a)は広角端、(b)は中間状態、(c)は望遠端における球面収差(SA)、非点収差(AS)、歪曲収差(DT)、倍率色収差(CC)を示す。各図中、“FIY”は最大像高を示す。 Aberration diagrams at the time of focusing on an object point at infinity in Examples 1 to 6 are shown in FIGS. In these aberration diagrams, (a) is the wide angle end, (b) is the intermediate state, (c) is the spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) at the telephoto end. ). In each figure, “FIY” indicates the maximum image height.
次に、上記各実施例における画角、条件式(1)〜(12)に関するパラメータ値等を示す。 Next, the angle of view and the parameter values related to the conditional expressions (1) to (12) in the above embodiments will be shown.
条件式 実施例1 実施例2 実施例3 実施例4
y10 * (最大像高)(mm) 3.6 3.6 3.6 3.6
y10 * ×0.8 対応の半画角〈注1〉 28.5 ° 28.3 ° 28.5 ° 27.6 °
y10 * ×0.6 対応の半画角〈注1〉 21.0 ° 20.9 ° 21.0 ° 20.6 °
WE半画角 〈注2〉 32.6 ° 32.5 ° 32.6 ° 32.1 °
ST半画角 17.1 ° 17.1 ° 17.1 ° 17.0 °
TE半画角 11.4 ° 11.4 ° 11.4 ° 11.7 °
fW /r22R -0.86167 -0.91750 -0.64213 -0.49603
(D12W −D12T )/(fW ・γ2 ) 0.24251 0.21824 0.23831 0.23161
ΣDT /fW 1.49848 1.58222 1.56912 1.74564
fW /|f22| 0.44920 0.33083 0.45689 0.54541
ν21−ν22 37.36 57.76 51.33 50.46
fW /r11F -0.07479 -0.12509 -0.17830 +0.11104
t1 /t2 1.14584 0.93754 0.96342 0.82752
d11/fW 0.26450 0.24944 0.24656 0.26838
R11R /R12F 0.78387 0.76391 0.70631 0.73511
y08 * /(fW ・ tanω08W )〈注1〉 0.88479 0.89253 0.88434 0.91714
(dy* /dy)y08* 0.69665 0.70875 0.68859 0.78037
(dy* /dy)y00* 1 1 1 1
a(μm) 2.25 2.25 2.25 2.25
y10 * /a 1.6 1.6 1.6 1.6
FW /a 1.39 1.35 1.37 1.38 。
Conditional Example Example 1 Example 2 Example 3 Example 4
y 10 * (maximum image height) (mm) 3.6 3.6 3.6 3.6
y 10 * × 0.8 half angle of the corresponding <Note 1> 28.5 ° 28.3 ° 28.5 ° 27.6 °
Half angle of view compatible with y 10 * x 0.6 <Note 1> 21.0 ° 20.9 ° 21.0 ° 20.6 °
WE half angle of view <Note 2> 32.6 ° 32.5 ° 32.6 ° 32.1 °
ST half angle of view 17.1 ° 17.1 ° 17.1 ° 17.0 °
TE half angle of view 11.4 ° 11.4 ° 11.4 ° 11.7 °
f W / r 22R -0.86167 -0.91750 -0.64213 -0.49603
(D 12W −D 12T ) / (f W · γ 2 ) 0.24251 0.21824 0.23831 0.23161
ΣD T / f W 1.49848 1.58222 1.56912 1.74564
f W / | f 22 | 0.44920 0.33083 0.45689 0.54541
ν 21 −ν 22 37.36 57.76 51.33 50.46
f W / r 11F -0.07479 -0.12509 -0.17830 +0.11104
t 1 / t 2 1.14584 0.93754 0.96342 0.82752
d 11 / f W 0.26450 0.24944 0.24656 0.26838
R 11R / R 12F 0.78387 0.76391 0.70631 0.73511
y 08 * / (f W · tanω 08W ) <Note 1> 0.88479 0.89253 0.88434 0.91714
( Dy * / dy) y08 * 0.69665 0.70875 0.68859 0.78037
( Dy * / dy) y00 * 1 1 1 1
a (μm) 2.25 2.25 2.25 2.25
y 10 * / a 1.6 1.6 1.6 1.6
F W / a 1.39 1.35 1.37 1.38.
条件式 実施例5 実施例6
y10 * (最大像高)(mm) 3.6 3.6
y10 * ×0.8 対応の半画角〈注1〉 27.0 ° 27.0 °
y10 * ×0.6 対応の半画角〈注1〉 20.3 ° 20.3 °
WE半画角 〈注2〉 31.7 ° 31.7 °
ST半画角 17.2 ° 17.2 °
TE半画角 11.2 ° 11.1 °
fW /r22R +0.27749 +0.40466
(D12W −D12T )/(fW ・γ2 ) 0.24408 0.24920
ΣDT /fW 1.73688 1.61007
fW /|f22| 0.48760 0.51455
ν21−ν22 50.46 50.46
fW /r11F +0.05745 +0.08069
t1 /t2 0.82185 0.88839
d11/fW 0.24717 0.25027
R11R /R12F 0.66617 0.65244
y08 * /(fW ・ tanω08W )〈注1〉 0.92863 0.93045
(dy* /dy)y08* 0.81886 0.82344
(dy* /dy)y00* 1 1
a(μm) 2.25 2.25
y10 * /a 1.6 1.6
FW /a 1.40 1.42
〈注1〉歪曲収差補正前における計算値である。
〈注2〉最大像高y10 * に対応する半画角は歪曲収差込みの値を掲載してあるが、各実施例共に広角端近傍では歪曲収差を画像処理にて補正することを前提としているため、補正後の半画角を掲載してある。なお、補正の際にはy10 * ×0.6 対応の半画角が補正前後で略不変となるようにしてある。
Conditional Example Example 5 Example 6
y 10 * (maximum image height) (mm) 3.6 3.6
Half angle of view compatible with y 10 * × 0.8 <Note 1> 27.0 ° 27.0 °
Half angle of view corresponding to y 10 * × 0.6 <Note 1> 20.3 ° 20.3 °
WE half angle of view <Note 2> 31.7 ° 31.7 °
ST half angle of view 17.2 ° 17.2 °
TE half angle of view 11.2 ° 11.1 °
f W / r 22R +0.27749 +0.40466
(D 12W −D 12T ) / (f W · γ 2 ) 0.24408 0.24920
ΣD T / f W 1.73688 1.61007
f W / | f 22 | 0.48760 0.51455
ν 21 −ν 22 50.46 50.46
f W / r 11F +0.05745 +0.08069
t 1 / t 2 0.82185 0.88839
d 11 / f W 0.24717 0.25027
R 11R / R 12F 0.66617 0.65244
y 08 * / (f W · tanω 08W ) <Note 1> 0.92863 0.93045
( Dy * / dy) y08 * 0.81886 0.82344
( Dy * / dy) y00 * 1 1
a (μm) 2.25 2.25
y 10 * / a 1.6 1.6
F W / a 1.40 1.42
<Note 1> Calculated before distortion correction.
<Note 2> Although the half angle of view corresponding to the maximum image height y 10 * includes a value including distortion, in each embodiment, it is assumed that distortion is corrected by image processing near the wide angle end. Therefore, the corrected half angle of view is shown. In the correction, the half angle of view corresponding to y 10 * × 0.6 is substantially unchanged before and after the correction.
さて、以上のような本発明によるズームレンズで物体像を形成しその像をCCD等の撮像素子に受光させて撮影を行う電子撮影装置、とりわけデジタルカメラやビデオカメラ、情報処理装置の例であるパソコン、電話、特に持ち運びに便利な携帯電話等に用いることができる。以下に、その実施形態を例示する。 An example of an electronic photographing apparatus, particularly a digital camera, a video camera, and an information processing apparatus, which forms an object image with the zoom lens according to the present invention as described above and receives the image with an image sensor such as a CCD. It can be used for personal computers, telephones, especially mobile phones that are convenient to carry. The embodiment is illustrated below.
図13〜図15は、本発明によるズームレンズをデジタルカメラの撮影光学系41に組み込んだ構成の概念図を示す。図13はデジタルカメラ40の外観を示す前方斜視図、図14は同後方正面図、図15はデジタルカメラ40の構成を示す模式的な透視平面図である。ただし、図13と図15においては、撮影光学系41の非沈胴時を示している。デジタルカメラ40は、この例の場合、撮影用光路42を有する撮影光学系41、ファインダー用光路44を有するファインダー光学系43、シャッター45、フラッシュ46、液晶表示モニター47、焦点距離変更ボタン61、設定変更スイッチ62等を含み、撮影光学系41の沈胴時には、カバー60をスライドすることにより、撮影光学系41とファインダー光学系43とフラッシュ46はそのカバー60で覆われる。そして、カバー60を開いてカメラ40を撮影状態に設定すると、撮影光学系41は図15の非沈胴状態になり、カメラ40の上部に配置されたシャッター45を押圧すると、それに連動して撮影光学系41、例えば実施例1のズームレンズを通して撮影が行われる。撮影光学系41によって形成された物体像が、IRカットコートを施したローパスフィルターLFとカバーガラスCGを介してCCD49の撮像面上に形成される。このCCD49で受光された物体像は、処理手段51を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター47に表示される。また、この処理手段51には記録手段52が接続され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、この記録手段52は処理手段51と別体に設けてもよいし、フロッピーディスクやメモリーカード、MO等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、CCD49に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメラとして構成してもよい。
FIGS. 13 to 15 are conceptual diagrams of a configuration in which the zoom lens according to the present invention is incorporated in the photographing optical system 41 of the digital camera. 13 is a front perspective view showing the external appearance of the digital camera 40, FIG. 14 is a rear front view thereof, and FIG. 15 is a schematic perspective plan view showing the configuration of the digital camera 40. However, FIGS. 13 and 15 show a state in which the photographing optical system 41 is not retracted. In this example, the digital camera 40 includes a photographing optical system 41 having a photographing optical path 42, a finder optical system 43 having a finder optical path 44, a shutter 45, a flash 46, a liquid crystal display monitor 47, a focal length change button 61, a setting. When the photographing optical system 41 is retracted, including the change switch 62, the photographing optical system 41, the finder optical system 43 and the flash 46 are covered with the cover 60 by sliding the cover 60. Then, when the cover 60 is opened and the camera 40 is set to the photographing state, the photographing optical system 41 is brought into the non-collapsed state of FIG. 15. Photographing is performed through the system 41, for example, the zoom lens of the first embodiment. An object image formed by the photographing optical system 41 is formed on the imaging surface of the
さらに、ファインダー用光路44上にはファインダー用対物光学系53が配置してある。ファインダー用対物光学系53は、複数のレンズ群(図の場合は3群)と2つのプリズムからなり、撮影光学系41のズームレンズに連動して焦点距離が変化するズーム光学系からなり、このファインダー用対物光学系53によって形成された物体像は、像正立部材である正立プリズム55の視野枠57上に形成される。この正立プリズム55の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Eに導く接眼光学系59が配置されている。なお、接眼光学系59の射出側にカバー部材50が配置されている。 Further, a finder objective optical system 53 is disposed on the finder optical path 44. The finder objective optical system 53 includes a plurality of lens groups (three groups in the figure) and two prisms, and includes a zoom optical system whose focal length changes in conjunction with the zoom lens of the photographing optical system 41. The object image formed by the finder objective optical system 53 is formed on the field frame 57 of the erecting prism 55 that is an image erecting member. Behind the erecting prism 55, an eyepiece optical system 59 for guiding the erect image to the observer eyeball E is disposed. A cover member 50 is disposed on the exit side of the eyepiece optical system 59.
このように構成されたデジタルカメラ40は、撮影光学系41が高性能で小型で沈胴収納が可能であるあるので、高性能・小型化が実現できる。 In the digital camera 40 configured in this manner, the photographing optical system 41 has a high performance and a small size and can be retracted, so that a high performance and a small size can be realized.
次に、本発明によるズームレンズが対物光学系として内蔵された情報処理装置の一例であるパソコンが図16〜図18に示される。図16はパソコン300のカバーを開いた前方斜視図、図17はパソコン300の撮影光学系303の断面図、図18は図16の状態の側面図である。図16〜図18に示されるように、パソコン300は、外部から繰作者が情報を入力するためのキーボード301と、図示を省略した情報処理手段や記録手段と、情報を操作者に表示するモニター302と、操作者自身や周辺の像を撮影するための撮影光学系303とを有している。ここで、モニター302は、図示しないバックライトにより背面から照明する透過型液晶表示素子や、前面からの光を反射して表示する反射型液晶表示素子や、CRTディスプレイ等であってよい。また、図中、撮影光学系303は、モニター302の右上に内蔵されているが、その場所に限らず、モニター302の周囲や、キーボード301の周囲のどこであってもよい。
Next, a personal computer which is an example of an information processing apparatus in which the zoom lens according to the present invention is incorporated as an objective optical system is shown in FIGS. 16 is a front perspective view with the cover of the
この撮影光学系303は、撮影光路304上に、本発明によるズームレンズ(図では略記)からなる対物レンズ112と、像を受光する撮像素子チップ162とを有している。これらはパソコン300に内蔵されている。
The photographic
ここで、撮像素子チップ162上には光学的ローパスフィルターFが付加的に貼り付けられて撮像ユニット160として一体に形成され、対物レンズ112の鏡枠113の後端にワンタッチで嵌め込まれて取り付け可能になっているため、対物レンズ112と撮像素子チップ162の中心合わせや面間隔の調整が不要であり、組立が簡単となっている。また、鏡枠113の先端には、対物レンズ112を保護するためのカバーガラス114が配置されている。なお、鏡枠113中のズームレンズの駆動機構は図示を省いてある。
Here, an optical low-pass filter F is additionally attached on the
撮像素子チップ162で受光された物体像は、端子166を介して、パソコン300の処理手段に入力され、電子画像としてモニター302に表示される、図16には、その一例として、操作者の撮影された画像305が示されている。また、この画像305は、処理手段を介し、インターネットや電話を介して、遠隔地から通信相手のパソコンに表示されることも可能である。
The object image received by the
次に、本発明によるズームレンズが撮影光学系として内蔵された情報処理装置の一例である電話、特に持ち運びに便利な携帯電話が図19に示される。図19(a)は携帯電話400の正面図、図19(b)は側面図、図19(c)は撮影光学系405の断面図である。図19(a)〜(c)に示されるように、携帯電話400は、操作者の声を情報として入力するマイク部401と、通話相手の声を出力するスピーカ部402と、操作者が情報を入力する入力ダイアル403と、操作者自身や通話相手等の撮影像と電話番号等の情報を表示するモニター404と、撮影光学系405と、通信電波の送信と受信を行うアンテナ406と、画像情報や通信情報、入力信号等の処理を行う処理手段(図示せず)とを有している。ここで、モニター404は液晶表示素子である。また、図中、各構成の配置位置は、特にこれらに限られない。この撮影光学系405は、撮影光路407上に配置された本発明によるズームレンズ(図では略記)からなる対物レンズ112と、物体像を受光する撮像素子チップ162とを有している。これらは、携帯電話400に内蔵されている。
Next, FIG. 19 shows a telephone which is an example of an information processing apparatus in which the zoom lens according to the present invention is incorporated as a photographing optical system, particularly a mobile telephone which is convenient to carry. 19A is a front view of the
ここで、撮像素子チップ162上には光学的ローパスフィルターFが付加的に貼り付けられて撮像ユニット160として一体に形成され、対物レンズ112の鏡枠113の後端にワンタッチで嵌め込まれて取り付け可能になっているため、対物レンズ112と撮像素子チップ162の中心合わせや面間隔の調整が不要であり、組立が簡単となっている。また、鏡枠113の先端には、対物レンズ112を保護するためのカバーガラス114が配置されている。なお、鏡枠113中のズームレンズの駆動機構は図示を省いてある。
Here, an optical low-pass filter F is additionally attached on the
撮影素子チップ162で受光された物体像は、端子166を介して、図示していない処理手段に入力され、電子画像としてモニター404に、又は、通信相手のモニターに、又は、両方に表示される。また、通信相手に画像を送信する場合、撮像素子チップ162で受光された物体像の情報を、送信可能な信号へと変換する信号処理機能が処理手段には含まれている。
The object image received by the
以上の本発明の電子撮像装置は、例えば次のように構成することができる。 The electronic imaging apparatus of the present invention described above can be configured as follows, for example.
〔1〕 物体側から順に、負の第1−1レンズ成分B11と正の第1−2レンズ成分B12からなり、負の屈折力である第1レンズ群と、正の第2−1レンズ成分B21と負の第2−2レンズ成分B22からなり、正の屈折力である第2レンズ群を有し、以下の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。 [1] In order from the object side, the first lens unit having a negative first-to-first lens component B11 and a positive first to second lens component B12, and having a negative refractive power, and a positive second-first lens component A zoom lens comprising a second lens unit having a positive refractive power and comprising B21 and a negative second-second lens component B22, and satisfying the following conditions.
(1) −1.2<fW /r22R <0.9
(2) 0.17<(D12W −D12T )/(fW ・γ2 )<0.33
ただし、r22R は前記第2−2レンズ成分における最も像側のレンズ面の光軸上での曲率半径、D12W 、D12T はそれぞれ広角端、望遠端における前記第1レンズ群の最も像側のレンズ面頂と第2レンズ群の最も物体側のレンズ面頂との光軸上の距離、fW は広角端における全系の焦点距離、γはfT /fW (fT は望遠端における全系の焦点距離)である。また、1成分とは、単体又は接合レンズあるいはレンズ表面に樹脂等を密着硬化させたような複合レンズを指す。つまり、媒質境界面の数がレンズ数プラス1のものである。
(1) -1.2 <f W / r 22R <0.9
(2) 0.17 <(D 12W −D 12T ) / (f W · γ 2 ) <0.33
Where r 22R is the radius of curvature of the lens surface closest to the image side in the 2-2 lens component on the optical axis, and D 12W and D 12T are the most image side of the first lens group at the wide-angle end and the telephoto end, respectively. The distance on the optical axis between the top of the lens surface and the top of the second lens group on the most object side, f W is the focal length of the entire system at the wide angle end, and γ is f T / f W (f T is the telephoto end) The focal length of the entire system at. One component refers to a single lens, a cemented lens, or a compound lens in which a resin or the like is adhered and cured on the lens surface. That is, the number of medium boundary surfaces is one plus the number of lenses.
〔2〕 以下の条件を満足することを特徴とする上記1記載のズームレンズ。 [2] The zoom lens as described in 1 above, wherein the following condition is satisfied.
(3) 1.0<ΣDT /fW <2.2
ただし、ΣDT は望遠端における最も物体側のレンズ面頂から最も像側のレンズ面頂までの距離である。
(3) 1.0 <ΣD T / f W <2.2
However, .SIGMA.D T is the distance to the lens surface vertex of the most image side from the lens surface apex on the most object side at the telephoto end.
〔3〕 以下の条件を満足することを特徴とする上記1又は2記載のズームレンズ。 [3] The zoom lens as described in 1 or 2 above, wherein the following condition is satisfied.
(4) 0.1<fW /|f22|<1
ただし、f22は前記第2−2レンズ成分の合成焦点距離である。
(4) 0.1 <f W / | f 22 | <1
Here, f 22 is the combined focal length of the 2-2 lens component.
〔4〕 以下の条件を満足することを特徴とする上記1又は2記載のズームレンズ。 [4] The zoom lens as described in 1 or 2 above, wherein the following condition is satisfied.
(5) 35<ν21−ν22<95
ただし、ν21、ν22はそれぞれ前記第2−1レンズ成分、第2−2レンズ成分のアッベ数(d線基準)である。
(5) 35 <ν 21 −ν 22 <95
Where ν 21 and ν 22 are Abbe numbers (d-line reference) of the 2-1 lens component and 2-2 lens component, respectively.
〔5〕 以下の条件を満足することを特徴とする上記1又は2記載のズームレンズ。 [5] The zoom lens as described in 1 or 2 above, wherein the following condition is satisfied.
(6) −0.7<fW /r11F <0.2
ただし、r11F は前記第1−1レンズ成分における最も物体側のレンズ面の光軸上での曲率半径である。
(6) −0.7 <f W / r 11F <0.2
Here, r 11F is the radius of curvature on the optical axis of the lens surface closest to the object side in the 1-1 lens component.
〔6〕 以下の条件を満足することを特徴とする上記1又は2記載のズームレンズ。 [6] The zoom lens as described in 1 or 2 above, wherein the following condition is satisfied.
(7) 0.6<t1 /t2 <1.4
ただし、t1 、t2 は前記第1レンズ群と前記第2レンズ群それぞれの最も物体側の面から最も像側の面までの光軸上の厚みである。
(7) 0.6 <t 1 / t 2 <1.4
Here, t 1 and t 2 are the thicknesses on the optical axis from the most object side surface to the most image side surface of each of the first lens group and the second lens group.
〔7〕 以下の条件を満足することを特徴とする上記1又は2記載のズームレンズ。 [7] The zoom lens as described in 1 or 2 above, wherein the following condition is satisfied.
(8) 0.1<d11/fW <0.5
ただし、d11は前記第1レンズ群の負の第1−1レンズ成分と正の第1−2レンズ成分の光軸上における空気間隔である。
(8) 0.1 <d 11 / f W <0.5
Here, d 11 is an air interval on the optical axis of the negative 1-1 lens component and the positive 1-2 lens component of the first lens group.
〔8〕 以下の条件を満足することを特徴とする上記1又は2記載のズームレンズ。 [8] The zoom lens as described in 1 or 2 above, wherein the following condition is satisfied.
(9) 0.5<R11R /R12F <1
ただし、R11R は前記第1レンズ群の負の第1−1レンズ成分における最も像側の面の光軸上での曲率半径、R12F は前記第1レンズ群の正の第1−2レンズ成分における最も物体側の面の光軸上での曲率半径である。
(9) 0.5 <R 11R / R 12F <1
Where R 11R is the radius of curvature on the optical axis of the most image-side surface of the negative 1-1 lens component of the first lens group, and R 12F is the positive 1-2 lens of the first lens group. This is the radius of curvature on the optical axis of the surface closest to the object in the component.
〔9〕 前記第1レンズ群と前記第2レンズ群の2つのレンズ群のみで構成されていることを特徴とする上記1から8の何れか1項記載のズームレンズ。 [9] The zoom lens according to any one of [1] to [8], wherein the zoom lens includes only two lens groups, the first lens group and the second lens group.
〔10〕 各レンズ成分は単レンズにて構成されていることを特徴とする上記1から8の何れか1項記載のズームレンズ。 [10] The zoom lens as described in any one of 1 to 8 above, wherein each lens component is constituted by a single lens.
〔11〕 上記1から10の何れか1項記載のズームレンズと、その像側に位置する電子撮像素子とを有し、前記ズームレンズを通じて結像された像を前記電子撮像素子にて撮像して得られた画像データを加工して、形状を変化させた画像データとして出力することが可能な電子撮像装置において、
前記ズームレンズがfW の50倍以上の何れかの物体距離に合焦したときに、以下の条件を満足することを特徴とする電子撮像装置。
[11] The zoom lens according to any one of 1 to 10 above, and an electronic image sensor located on the image side thereof, and an image formed through the zoom lens is captured by the electronic image sensor. In an electronic imaging device capable of processing image data obtained in this way and outputting it as image data with a changed shape,
An electronic image pickup apparatus satisfying the following condition when the zoom lens is focused on any object distance of 50 times or more of f W.
(10) 0.7<y08 * /(fW ・ tanω08W )<0.96
ただし、前記電子撮像素子の有効撮像面内(撮像可能な面内)で中心から最も遠い点までの距離(最大像高)をy10 * とすると、y08 * =0.8y10 * 、ω08W は広角端における前記撮像面上の中心からy08 * の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度である。
(10) 0.7 <y 08 * / (f W · tan ω 08W ) <0.96
However, if the distance (maximum image height) from the center to the farthest point in the effective imaging plane (in the imaging-capable plane) of the electronic imaging device is y 10 * , y 08 * = 0.8 y 10 * , ω 08W is an angle with respect to the optical axis in the object direction corresponding to the image point connecting from the center on the imaging surface at the wide-angle end to the position of y 08 * .
〔12〕 以下の条件を満足することを特徴とする上記11記載の電子撮像装置。 [12] The electronic imaging apparatus as described in 11 above, wherein the following condition is satisfied.
(11) 1.2<y10 * /a<6.0
ただし、y10 * は前記電子撮像素子の有効撮像面内(撮像可能な面内)で中心から最も遠い点までの距離(最大像高)で、単位はmm、aは前記電子撮像素子長辺方向の画素間距離で、単位はμmである。
(11) 1.2 <y 10 * / a <6.0
Where y 10 * is the distance (maximum image height) from the center to the farthest point in the effective imaging plane (in the plane where imaging is possible) of the electronic imaging device, the unit is mm, and a is the long side of the electronic imaging device The distance between pixels in the direction, the unit is μm.
〔13〕 以下の条件を満足することを特徴とする上記11又は12記載の電子撮像装置。 [13] The electronic imaging device as described in 11 or 12 above, wherein the following condition is satisfied.
(12) FW ≧1.1a(μm)
ただし、FW は広角端における解放F値、aは前記電子撮像素子長辺方向の画素間距離で、単位はμmである。
(12) F W ≧ 1.1a (μm)
Here, FW is the release F value at the wide-angle end, a is the distance between pixels in the long side direction of the electronic image sensor, and the unit is μm.
G1…第1レンズ群
G2…第2レンズ群
S…開口絞り
L…ローパスフィルター
G…カバーガラス
I…像面
E…観察者眼球
F…光学的ローパスフィルター
40…デジタルカメラ
41…撮影光学系
42…撮影用光路
43…ファインダー光学系
44…ファインダー用光路
45…シャッター
46…フラッシュ
47…液晶表示モニター
49…CCD
50…カバー部材
51…処理手段
52…記録手段
53…ファインダー用対物光学系
55…正立プリズム
57…視野枠
59…接眼光学系
60…カバー
61…焦点距離変更ボタン
62…設定変更スイッチ
112…対物レンズ
113…鏡枠
114…カバーガラス
160…撮像ユニット
162…撮像素子チップ
166…端子
300…パソコン
301…キーボード
302…モニター
303…撮影光学系
304…撮影光路
305…画像
400…携帯電話
401…マイク部
402…スピーカ部
403…入力ダイアル
404…モニター
405…撮影光学系
406…アンテナ
407…撮影光路
G1 ... 1st lens group G2 ... 2nd lens group S ... Aperture stop L ... Low pass filter G ... Cover glass I ... Image plane E ... Observer eyeball F ... Optical low pass filter 40 ... Digital camera 41 ... Shooting optical system 42 ... Optical path for photographing 43 ... finder optical system 44 ... optical path for finder 45 ... shutter 46 ... flash 47 ... liquid crystal display monitor 49 ... CCD
DESCRIPTION OF SYMBOLS 50 ...
Claims (3)
(1) −1.2<fW /r22R <0.9
(2) 0.17<(D12W −D12T )/(fW ・γ2 )<0.33
ただし、r22R は前記第2−2レンズ成分における最も像側のレンズ面の光軸上での曲率半径、D12W 、D12T はそれぞれ広角端、望遠端における最も遠い物点に合焦したときの前記第1レンズ群の最も像側のレンズ面頂と第2レンズ群の最も物体側のレンズ面頂との光軸上の距離、fW は広角端における全系の焦点距離、γはfT /fW (fT は望遠端における全系の焦点距離)であり、前記レンズ成分とは、単体又は接合レンズあるいはレンズ表面に樹脂等を密着硬化させたような複合レンズ、つまり、媒質境界面の数がレンズ数プラス1のものである。 In order from the object side, the lens unit includes a first lens unit having a negative refractive power and a second lens unit having a positive refractive power. The first lens unit has a negative first-first lens component B11 and a positive first lens unit. 1-2 lens component B12, the second lens group comprises a first lens group having a negative refractive power, a positive 2-1 lens component B21 and a negative 2-2 lens component B22, A zoom lens satisfying the following conditions:
(1) -1.2 <f W / r 22R <0.9
(2) 0.17 <(D 12W −D 12T ) / (f W · γ 2 ) <0.33
Where r 22R is the radius of curvature of the lens surface closest to the image side in the 2-2 lens component on the optical axis, and D 12W and D 12T are when focusing on the farthest object point at the wide-angle end and the telephoto end, respectively. The distance on the optical axis between the most image side lens surface top of the first lens group and the most object side lens surface top of the second lens group, f W is the focal length of the entire system at the wide angle end, and γ is f T / f W (f T is the focal length of the entire system at the telephoto end), and the lens component is a single lens, a cemented lens, or a compound lens in which resin or the like is adhered and cured on the lens surface, that is, a medium boundary The number of surfaces is the number of lenses plus one.
(3) 1.0<ΣDT /fW <2.2
ただし、ΣDT は望遠端における前記ズームレンズの最も物体側のレンズ面頂から最も像側のレンズ面頂までの距離である。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
(3) 1.0 <ΣD T / f W <2.2
However, .SIGMA.D T is the distance to the most image side lens surface vertex from the most object side lens surface vertex of the zoom lens at the telephoto end.
前記ズームレンズがfW の50倍以上の何れかの物体距離に合焦したときに、以下の条件を満足することを特徴とする電子撮像装置。
(10) 0.7<y08 * /(fW ・ tanω08W )<0.96
ただし、前記電子撮像素子の有効撮像面内(撮像可能な面内)で中心から最も遠い点までの距離(最大像高)をy10 * とすると、y08 * =0.8y10 * 、ω08W は広角端における前記撮像面上の中心からy08 * の位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度である。 An image data obtained by capturing an image formed through the zoom lens with the zoom lens according to claim 1 and an electronic image sensor located on an image side of the zoom lens. An electronic imaging device that can be processed and output as image data having a changed shape,
An electronic image pickup apparatus satisfying the following condition when the zoom lens is focused on any object distance of 50 times or more of f W.
(10) 0.7 <y 08 * / (f W · tan ω 08W ) <0.96
However, if the distance (maximum image height) from the center to the farthest point in the effective imaging plane (in the imaging-capable plane) of the electronic imaging device is y 10 * , y 08 * = 0.8 y 10 * , ω 08W is an angle with respect to the optical axis in the object direction corresponding to the image point connecting from the center on the imaging surface at the wide-angle end to the position of y 08 * .
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2013008049A (en) * | 2006-11-06 | 2013-01-10 | Pentax Ricoh Imaging Co Ltd | Wide-angle lens system |
JP2018077291A (en) * | 2016-11-07 | 2018-05-17 | 京セラオプテック株式会社 | Imaging lens |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0446309A (en) * | 1990-06-13 | 1992-02-17 | Minolta Camera Co Ltd | Compact zoom lens |
JPH05281470A (en) * | 1992-03-30 | 1993-10-29 | Olympus Optical Co Ltd | Small-sized two-group zoom lens |
JPH0933810A (en) * | 1995-07-20 | 1997-02-07 | Sony Corp | Zoom lens |
JPH1152235A (en) * | 1997-07-31 | 1999-02-26 | Canon Inc | Zoom lens |
JPH1184243A (en) * | 1997-09-11 | 1999-03-26 | Canon Inc | Zoom lens |
JP2004258235A (en) * | 2003-02-25 | 2004-09-16 | Nikon Corp | Zoom lens |
JP2004264786A (en) * | 2003-03-04 | 2004-09-24 | Olympus Corp | Zoom lens |
-
2004
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Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0446309A (en) * | 1990-06-13 | 1992-02-17 | Minolta Camera Co Ltd | Compact zoom lens |
JPH05281470A (en) * | 1992-03-30 | 1993-10-29 | Olympus Optical Co Ltd | Small-sized two-group zoom lens |
JPH0933810A (en) * | 1995-07-20 | 1997-02-07 | Sony Corp | Zoom lens |
JPH1152235A (en) * | 1997-07-31 | 1999-02-26 | Canon Inc | Zoom lens |
JPH1184243A (en) * | 1997-09-11 | 1999-03-26 | Canon Inc | Zoom lens |
JP2004258235A (en) * | 2003-02-25 | 2004-09-16 | Nikon Corp | Zoom lens |
JP2004264786A (en) * | 2003-03-04 | 2004-09-24 | Olympus Corp | Zoom lens |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2013008049A (en) * | 2006-11-06 | 2013-01-10 | Pentax Ricoh Imaging Co Ltd | Wide-angle lens system |
JP2018077291A (en) * | 2016-11-07 | 2018-05-17 | 京セラオプテック株式会社 | Imaging lens |
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