JP2006103260A - Method for producing seamless belt for electrophotography, and image forming apparatus - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、電子写真方式を用いた複写機やカラープリンターなどの画像形成装置に用いる電子写真用シームレスベルト、およびシームレスベルト製造方法に関する。 The present invention relates to an electrophotographic seamless belt used in an image forming apparatus such as a copying machine or a color printer using an electrophotographic method, and a seamless belt manufacturing method.
中間転写体または転写搬送ベルトを使用した画像形成装置は、カラー画像情報や多色画像情報の複数の成分色画像を順次積層転写してカラー画像や多色画像を合成再現した画像形成物を出力するカラー画像形成装置や多色画像形成装置、又はカラー画像形成機能や多色画像形成機能を具備させた画像形成装置として有効である。 An image forming apparatus using an intermediate transfer body or transfer / conveying belt outputs a color image or multicolor image by combining and transferring multiple component color images of color image information or multicolor image information in sequence. It is effective as a color image forming apparatus or a multicolor image forming apparatus or an image forming apparatus provided with a color image forming function or a multicolor image forming function.
現在、電子写真用ベルトの製造方法としては、チューブ押し出し、インフレーション、遠心成形方法、ブロー成形方法、射出成形方法などが挙げられる。 Currently, methods for producing an electrophotographic belt include tube extrusion, inflation, centrifugal molding, blow molding, and injection molding.
しかし、上記の方法は、本発明者等が真に希求している方法としては、それぞれの問題を有している。例えば、押出し成形、射出成形方法では１００μｍ以下の薄層ベルトの製造はかなりの困難を有し、たとえ可能であったとしても、膜厚ムラ、それに影響を受ける電気抵抗ムラが生じ易くなり、シームレスベルトとして、例えば中間転写ベルトとしての性能及び品質安定性に支障をきたすことになる。シートをつなぎ合わせる場合は、つなぎ目の段差及び引張り強度の低下が問題となる。また、塗工、遠心成形法等の溶剤を使用する方法は、塗布液の製造−塗布−成形−溶剤の除去等、工程数、コストが増すものである。更に、溶剤の回収等の環境に影響を及ぼす事項も含んでいる。 However, the above methods have their respective problems as methods that the inventors of the present invention are really seeking. For example, in the extrusion molding and injection molding methods, the production of a thin layer belt of 100 μm or less has a considerable difficulty, and even if possible, the film thickness unevenness and the electric resistance unevenness affected by it tend to occur, and seamless. As a belt, for example, the performance and quality stability as an intermediate transfer belt are hindered. When sheets are joined together, there is a problem of a step difference in joints and a decrease in tensile strength. In addition, methods using solvents such as coating and centrifugal molding increase the number of steps and cost, such as production of coating liquid, coating, molding, and removal of solvent. It also includes matters that affect the environment, such as solvent recovery.
しかし、上記に挙げられたいくつかの成形方法の中でもブロー成形法、特に延伸ブロー成形方法はブロー成形の特徴である金型を使用することによって外形寸法が安定化し、さらに延伸することによって、分子配向が起こり、ベルトの強度が向上すること、繰り返し再現性が高いので、均質な品質の製品が安定して出来、又高速で成形できるため、コストダウンが可能となる成形技術である。 However, among some of the molding methods listed above, the blow molding method, particularly the stretch blow molding method, stabilizes the outer dimensions by using a mold which is a characteristic of blow molding, and further stretches the molecule. This is a molding technique that can reduce the cost because orientation occurs, the strength of the belt is improved, and repeatability is high, so that products of uniform quality can be stably formed and molded at high speed.
一方、この成形方法で作成されるシームレスベルトについては以下の問題が伴う。 On the other hand, the seamless belt produced by this molding method has the following problems.
一般に、延伸ブロー成形でベルトを製造する場合、射出成形により作成されたプリフォームを均一に加熱し、それを金型内で延伸棒により縦方向に一次延伸すると同時にプリフォームに高圧の気体を流入させ膨張-賦形するという製法である。このとき、一次延伸工程において、プリフォームが延伸棒により縦方向に延伸される際に、図4に示すようにプリフォーム上下両端部から中央部に向かってその外形が小さくなり、くびれを生じる現象がおこる。この場合、プリフォームは延伸棒と接触或いは、近接する。この時、接触した場合は、その箇所が冷やされ固化し、一次延伸時に割れ、破裂等が起こる場合がある。また、延伸棒にプリフォームが近接した場合、その箇所が延伸棒温度により急激に冷やされることで、延伸ブロー成形後の成形品に膜厚ムラが生じ、それを発端に凹みを発生させる場合がある。ここで凹みとは、図５に示すような形状を示しており、凹み部分は周囲に比べて厚くなっている。外観上明らかに凹みがわかる場合と、或いは手で触るとわからないが、光にかざすとその反射光が屈折しており、非常に軽微な凹みである場合がある。 In general, when manufacturing a belt by stretch blow molding, a preform made by injection molding is heated uniformly, and then it is primarily stretched longitudinally by a stretching rod in a mold, and at the same time, a high-pressure gas flows into the preform. It is a manufacturing method of expanding and shaping. At this time, in the primary stretching step, when the preform is stretched in the longitudinal direction by a stretching rod, the outer shape becomes smaller from the upper and lower ends of the preform toward the center as shown in FIG. Happens. In this case, the preform contacts or is close to the stretching rod. At this time, if contact is made, the portion may be cooled and solidified, and cracking, bursting, or the like may occur during primary stretching. In addition, when the preform is close to the stretching rod, the portion is rapidly cooled by the stretching rod temperature, resulting in uneven thickness of the molded product after stretch blow molding, which may cause dents at the beginning. is there. Here, the dent indicates a shape as shown in FIG. 5, and the dent is thicker than the surrounding area. There is a case where the dent is clearly seen from the appearance, or it is not known when touched with a hand, but when reflected over the light, the reflected light is refracted and may be a very slight dent.
本発明においてはベルトとして用いるために、このような状態のベルトを中間転写ベルトや転写ベルトとして使用すると、ベルト内における転写性の均一性が損なわれ、ベルト内の一様な転写効率が得られない事や、さらには走行性が不安定になり、ベルトの耐久性が得られない場合があった。 In the present invention, since the belt in this state is used as an intermediate transfer belt or a transfer belt for use as a belt, the uniformity of transfer in the belt is impaired, and uniform transfer efficiency in the belt can be obtained. In some cases, the running performance becomes unstable, and the durability of the belt cannot be obtained.
延伸ブロー成形よる電子写真用シームレスベルトとしては文献１及び、文献２で開示されている。しかしながら、文献１及び、文献２に開示された技術においては、上述した問題の解決には至っていない。
延伸ブロー成形により製造される薄膜の中間転写ベルト、転写搬送ベルトなどの電子写真用シームレスベルトにおいて、そのベルト上に凹みが発生する場合がある。 In electrophotographic seamless belts such as thin film intermediate transfer belts and transfer conveyance belts manufactured by stretch blow molding, dents may occur on the belts.
ここで、本発明の課題となる凹みとは、延伸ブロー成形後の成形品上に現れる。図５に示すような形状を示しており、外観上明らかに凹みがわかる場合と、或いは手で触るとわからないが、光にかざすとその反射光が屈折しており、非常に軽微な凹みを生じる場合がある。両者いずれの場合においても、電子写真用シームレスベルトとして使用した場合、良好な画像特性、耐久性を得ることが困難となる。 Here, the dent which becomes the subject of this invention appears on the molded article after stretch blow molding. The shape shown in FIG. 5 is shown, and when the dent is clearly seen from the appearance or when touched by hand, the reflected light is refracted when it is held over the light, resulting in a very slight dent. There is a case. In both cases, when used as a seamless belt for electrophotography, it is difficult to obtain good image characteristics and durability.
以上を解決した、薄膜の中間転写ベルト、転写搬送ベルトなどの電子写真用シームレスベルトの延伸ブロー成形による製造方法は未だ実現されていない。 A manufacturing method by stretch blow molding of electrophotographic seamless belts such as thin film intermediate transfer belts and transfer conveying belts that has solved the above has not been realized yet.
従って本発明は、一次延伸時に使用される延伸棒を特定の形状、機能をもたせること、また、金型内の空気圧調整を行うことにより凹み発生を防ぎ、寸法精度に優れ、耐久画像特性に優れた、電子写真用シームレスベルト、の製造方法および電子写真用シームレスベルトを提供するものである。 Therefore, the present invention provides a specific shape and function for the stretching rod used during the primary stretching, and prevents dents by adjusting the air pressure in the mold, providing excellent dimensional accuracy and excellent durability image characteristics. The present invention also provides a method for producing an electrophotographic seamless belt and an electrophotographic seamless belt.
また、本発明は、走行安定性が高いことによる高耐久な電子写真用シームレスベルトの製造方法および電子写真用シームレスベルトを提供するものである。 The present invention also provides a highly durable method for producing a seamless belt for electrophotography and a seamless belt for electrophotography due to high running stability.
また、本発明は、ブロー成形法による低コストな、電子写真用シームレスベルト、およびシームレスベルト製造方法を提供するものである。 The present invention also provides a low-cost electrophotographic seamless belt by a blow molding method and a seamless belt manufacturing method.
また、本発明は上記電子写真用シームレスベルトを有する電子写真用画像形成装置を提供するものである。 The present invention also provides an electrophotographic image forming apparatus having the electrophotographic seamless belt.
本発明は、熱可塑性樹脂混合物を射出成形することによって、プリフォームを形成する工程と、形成されたプリフォームを加熱する工程と、プリフォームを金型内で延伸棒によって１次延伸する工程と気体を吹き込むことによって２次延伸する工程を有する射出延伸ブロー成形法により製造される電子写真用シームレスベルトにおいて、該プリフォームを一次延伸する延伸棒の先端部径ａと胴径ｂの比ａ／ｂが１．２以上２．５以下であることを特徴とする電子写真用シームレスベルトの製造方法及び、または前記製造方法により作成された電子写真用シームレスベルトを有する画像形成装置により本発明を達成する。 The present invention includes a step of forming a preform by injection molding a thermoplastic resin mixture, a step of heating the formed preform, and a step of primarily stretching the preform with a stretching rod in a mold. In a seamless belt for electrophotography produced by an injection stretch blow molding method having a step of secondary stretching by blowing gas, a ratio a / between a tip end diameter a and a barrel diameter b of a stretching rod for primary stretching of the preform The present invention is achieved by a method for producing a seamless belt for electrophotography, wherein b is 1.2 or more and 2.5 or less, or an image forming apparatus having a seamless belt for electrophotography produced by the production method. To do.
また本発明は、熱可塑性樹脂混合物を射出成形することによって、プリフォームを形成する工程と、形成されたプリフォームを加熱する工程と、プリフォームを金型内で延伸棒によって１次延伸する工程と気体を吹き込むことによって２次延伸する工程を有する射出延伸ブロー成形法により製造される電子写真用シームレスベルトにおいて、該プリフォームを一次延伸する該延伸棒が逆クラウン形状であることを特徴とする電子写真用シームレスベルトの製造方法及び、または前記製造方法により作成された電子写真用シームレスベルトを有する画像形成装置により本発明を達成する。 The present invention also includes a step of forming a preform by injection molding a thermoplastic resin mixture, a step of heating the formed preform, and a step of primarily stretching the preform with a stretching rod in a mold. In the seamless belt for electrophotography produced by the injection stretch blow molding method having the step of secondary stretching by blowing gas and gas, the stretch rod for primary stretching of the preform has a reverse crown shape. The present invention is achieved by an electrophotographic seamless belt manufacturing method and / or an image forming apparatus having an electrophotographic seamless belt produced by the manufacturing method.
また本発明は、熱可塑性樹脂混合物を射出成形することによって、プリフォームを形成する工程と、形成されたプリフォームを加熱する工程と、プリフォームを金型内で延伸棒によって１次延伸する工程と気体を吹き込むことによって２次延伸する工程を有する射出延伸ブロー成形法により製造される電子写真用シームレスベルトにおいて、該プリフォームを一次延伸する該延伸棒が樹脂により被覆されていることを特徴とする電子写真用シームレスベルトの製造方法及び、または前記製造方法により作成された電子写真用シームレスベルトを有する画像形成装置により本発明を達成する。 The present invention also includes a step of forming a preform by injection molding a thermoplastic resin mixture, a step of heating the formed preform, and a step of primarily stretching the preform with a stretching rod in a mold. And a seamless belt for electrophotography produced by an injection stretch blow molding method having a step of secondary stretching by blowing a gas, wherein the stretch rod for primary stretching of the preform is coated with a resin. The present invention is accomplished by an electrophotographic seamless belt manufacturing method or an image forming apparatus having an electrophotographic seamless belt produced by the manufacturing method.
また本発明は、熱可塑性樹脂混合物を射出成形することによって、プリフォームを形成する工程と、形成されたプリフォームを加熱する工程と、プリフォームを金型内で延伸棒によって１次延伸する工程と気体を吹き込むことによって２次延伸する工程を有する射出延伸ブロー成形法により製造される電子写真用シームレスベルトにおいて、該プリフォームを一次延伸する該延伸棒を該プリフォーム加熱温度の−２０℃以上＋２０℃以下の範囲で温調することを特徴とする電子写真用シームレスベルトの製造方法及び、または前記製造方法により作成された電子写真用シームレスベルトを有する画像形成装置により本発明を達成する。 The present invention also includes a step of forming a preform by injection molding a thermoplastic resin mixture, a step of heating the formed preform, and a step of primarily stretching the preform with a stretching rod in a mold. In the seamless belt for electrophotography produced by an injection stretch blow molding method having a step of secondary stretching by blowing a gas and a gas, the stretch rod for primary stretching of the preform is set to −20 ° C. or higher of the preform heating temperature. The present invention is achieved by a method for producing a seamless belt for electrophotography characterized by controlling the temperature within a range of + 20 ° C. or less, or an image forming apparatus having a seamless belt for electrophotography produced by the production method.
また本発明は、熱可塑性樹脂混合物を射出成形することによって、プリフォームを形成する工程と、形成されたプリフォームを加熱する工程と、プリフォームを金型内で延伸棒によって１次延伸する工程と気体を吹き込むことによって２次延伸する工程を有する射出延伸ブロー成形法により製造される電子写真用シームレスベルトにおいて、延伸時、或いは延伸後に該延伸棒から冷却エアをだすことを特徴とする電子写真用シームレスベルトの製造方法及び、または前記製造方法により作成された電子写真用シームレスベルトを有する画像形成装置により本発明を達成する。 The present invention also includes a step of forming a preform by injection molding a thermoplastic resin mixture, a step of heating the formed preform, and a step of primarily stretching the preform with a stretching rod in a mold. An electrophotographic seamless belt produced by an injection stretch blow molding method having a step of secondary stretching by blowing gas and gas, wherein cooling air is discharged from the stretching rod during or after stretching The present invention is achieved by a manufacturing method of a seamless belt for an image and an image forming apparatus having an electrophotographic seamless belt produced by the manufacturing method.
また本発明は、熱可塑性樹脂混合物を射出成形することによって、プリフォームを形成する工程と、形成されたプリフォームを加熱する工程と、プリフォームを金型内で延伸棒によって１次延伸する工程と気体を吹き込むことによって２次延伸する工程を有する射出延伸ブロー成形法により製造される電子写真用シームレスベルトにおいて、シームレスベルト成形用金型内部の空気圧をブロー成形前に大気圧より低くすることを特徴とする電子写真用シームレスベルトの製造方法及び、または前記製造方法により作成された電子写真用シームレスベルトを有する画像形成装置により本発明を達成する。 The present invention also includes a step of forming a preform by injection molding a thermoplastic resin mixture, a step of heating the formed preform, and a step of primarily stretching the preform with a stretching rod in a mold. In the seamless belt for electrophotography produced by the injection stretch blow molding method having the step of secondary stretching by blowing gas and gas, the air pressure inside the mold for seamless belt molding should be lower than the atmospheric pressure before blow molding. The present invention is achieved by an electrophotographic seamless belt manufacturing method or an image forming apparatus having an electrophotographic seamless belt produced by the manufacturing method.
また本発明は、熱可塑性樹脂混合物を射出成形することによって、プリフォームを形成する工程と、形成されたプリフォームを加熱する工程と、プリフォームを金型内で延伸棒によって１次延伸する工程と気体を吹き込むことによって2次延伸する工程を有する射出延伸ブロー成形法により製造される電子写真用シームレスベルトにおいて、該プリフォームを一次延伸する該延伸棒が金属製であり、焼きいれされていることを特徴とする電子写真用シームレスベルトの製造方法及び、または前記製造方法により作成された電子写真用シームレスベルトを有する画像形成装置により本発明を達成する。 The present invention also includes a step of forming a preform by injection molding a thermoplastic resin mixture, a step of heating the formed preform, and a step of primarily stretching the preform with a stretching rod in a mold. In the seamless belt for electrophotography produced by the injection stretch blow molding method having the step of secondary stretching by blowing gas and the gas, the stretch rod for primary stretching of the preform is made of metal and baked The present invention is achieved by an electrophotographic seamless belt manufacturing method or an image forming apparatus having an electrophotographic seamless belt produced by the manufacturing method.
以上のように本発明によれば、射出延伸ブロー成形により、表面に凹みがなく、且つ耐久画像特性が良好である電子写真用シームレスベルトを得られる。 As described above, according to the present invention, an electrophotographic seamless belt having no dents on the surface and good durability image characteristics can be obtained by injection stretch blow molding.
以下に本発明が上記の効果を発揮する理由を述べる。 The reason why the present invention exhibits the above effect will be described below.
ここでまず、本発明の課題となる凹みについて説明する。凹みは延伸ブロー成形後の成形品上に現れる。図５に示すような形状を示しており、凹み中央部分は周囲に比べて厚くなっている。外観上明らかに凹みがわかる場合と、或いは手で触るとわからないが、光にかざすとその反射光が屈折しており、非常に軽微な凹みである場合がある。両者いずれの場合においても、電子写真用シームレスベルトとして使用した場合、良好な画像特性、耐久性を得ることが困難となる。 Here, first, the dent which becomes the subject of this invention is demonstrated. The dent appears on the molded product after stretch blow molding. The shape as shown in FIG. 5 is shown, and the central portion of the dent is thicker than the surroundings. There is a case where the dent is clearly seen from the appearance, or it is not known when touched by hand, but the reflected light is refracted when it is held over the light, and it may be a very slight dent. In both cases, when used as a seamless belt for electrophotography, it is difficult to obtain good image characteristics and durability.
また次に、凹みが発生する原因について説明する。 Next, the cause of the dent will be described.
延伸ブロー成形の場合、まず一次延伸は縦方向に延伸棒により伸ばされることで行われ、それと同時、或いはその前後から高圧の空気を流入させ、径方向への二次延伸ブローが行われる。この際、一次延伸したプリフォームは図４に示すように一次延伸が進むにつれ、その頭部から中央部にかけて徐々に径が小さくなり、くびれを生じる現象が起こる。そして、その箇所が延伸棒と近接することにより、プリフォームの熱量が延伸棒に伝達され易くなることによってプリフォームが冷やされ、他の箇所に比べ早く固化する。これによりその箇所は径方向への二次延伸ブロー時に延伸されにくく、その周囲は伸びやすいため、膜厚のムラが発生する。これは図６に示す引っ張り応力-歪み曲線で示されるように、同じ材料においても高温と低温ではその曲線に違いがあり、高温では初期の応力が低く、歪みつまり、伸びが大きい。対して、低温では、応力が急激に大きくなり、伸びが小さくなる。このような現象からプリフォームに温度ムラが生じた場合、図７に示すように二次延伸ブロー工程において、冷やされた低温部は伸びずに厚く、その周囲の高温部は伸びて薄くなる。その結果両者の間で応力差が生じ、凹みが発生する場合がある。 In the stretch blow molding, first, the primary stretching is performed by stretching in the longitudinal direction with a stretching rod, and at the same time or before and after that, high-pressure air is introduced to perform secondary stretching blow in the radial direction. At this time, as the primary stretching proceeds as shown in FIG. 4, the preform that has been primarily stretched has a diameter that gradually decreases from the head to the central portion, causing a phenomenon of constriction. And when the location approaches the stretching rod, the amount of heat of the preform is easily transmitted to the stretching rod, so that the preform is cooled and solidifies faster than other locations. As a result, the portion is difficult to be stretched at the time of the secondary stretch blow in the radial direction, and the periphery thereof is easily stretched, resulting in unevenness of the film thickness. As shown by the tensile stress-strain curve shown in FIG. 6, even in the same material, the curve is different at high temperature and low temperature. At high temperature, the initial stress is low and the strain, that is, the elongation is large. On the other hand, at a low temperature, the stress rapidly increases and the elongation decreases. When temperature unevenness occurs in the preform due to such a phenomenon, as shown in FIG. 7, in the secondary stretch blow process, the cooled low temperature portion is thick without being stretched, and the surrounding high temperature portion is stretched and thin. As a result, a stress difference occurs between the two, and a dent may occur.
従って延伸ブロー成形において凹みの発生を防ぐには、一次延伸工程においてプリフォームを延伸棒に近接させないこと、或いは近接させた場合でもプリフォームを延伸棒により冷えさせないことが必要となる。 Therefore, in order to prevent the formation of dents in stretch blow molding, it is necessary not to bring the preform close to the stretching rod in the primary stretching step, or to prevent the preform from being cooled by the stretching rod even when approaching.
これに対し、本発明では延伸ブロー成形における一次延伸工程において、プリフォームを一次延伸する延伸棒の先端部径ａと胴径ｂの比ａ／ｂが１．２以上２．５以下であれば凹み発生を防ぐことができることを見出した。上記の比の範囲で延伸棒の先端部径ａを胴径ｂより大きくすることで、一次延伸時における延伸棒とプリフォームの距離を保つことが可能となる。それにより図８（ａ）、（ｂ）に示すように、より延伸棒との近接を防ぐことが可能となり、プリフォームの部分的な温度低下が起こらないため、成形品に大きな膜厚ムラが発生せず、凹みを生じない均一な延伸ブロー成形が可能となる。ここで、もし比が１.２未満である場合には、一次延伸時にプリフォームの胴部の径が一次延伸時に小さくなった際、延伸棒に近接する場合があり好ましくない。また、２．５超である場合には延伸棒径が小さすぎてしまい、一次延伸時の圧力に耐え切れず、延伸棒自体が振れることにより傾くため、プリフォームと延伸棒が近接してしまい、その部分が急激に冷やされることにより、プリフォームが均一に膨らまず、膜厚ムラを生じ、成形品に凹みを発生させてしまう場合があり好ましくない。また、本発明における延伸棒の先端部径ａはプリフォームサイズにあわせ適宜決定するものとする。また、先端部形状は例えば図９に示すように角を削った形状或いは、R形状のものなど挙げられるが、これらに限定されるものではなく、一次延伸時においてプリフォーム先端部を突き破るなど過剰な圧力がかからない形状であればよい。また、先端部径ａはプリフォームを突き上げる側の延伸棒の先端から５０ｍｍ以内の範囲における最大の延伸棒径とする。 On the other hand, in the present invention, in the primary stretching step in stretch blow molding, if the ratio a / b of the leading end diameter a to the body diameter b of the stretching rod for primary stretching of the preform is 1.2 or more and 2.5 or less. It has been found that the occurrence of dents can be prevented. By making the tip end diameter a of the stretching rod larger than the body diameter b within the above range, the distance between the stretching rod and the preform during primary stretching can be maintained. As a result, as shown in FIGS. 8 (a) and 8 (b), it becomes possible to prevent the closer to the stretching rod, and since the partial temperature decrease of the preform does not occur, the molded product has a large film thickness unevenness. Uniform stretch blow molding that does not occur and does not cause dents is possible. Here, if the ratio is less than 1.2, when the diameter of the body portion of the preform is reduced during the primary stretching, it may be close to the stretching rod, which is not preferable. In addition, if it exceeds 2.5, the diameter of the stretching rod is too small, cannot withstand the pressure during the primary stretching, and the stretching rod itself is tilted by shaking, so the preform and the stretching rod are close to each other. If the part is cooled rapidly, the preform does not swell uniformly, resulting in film thickness unevenness, which may cause dents in the molded product. In addition, the tip end diameter a of the stretching rod in the present invention is appropriately determined according to the preform size. Further, the shape of the tip portion includes, for example, a shape with a rounded corner as shown in FIG. 9 or an R shape, but is not limited thereto, and is excessive, such as breaking through the tip of the preform during primary stretching. Any shape can be used as long as no pressure is applied. Further, the tip diameter a is set to the maximum drawing rod diameter within a range of 50 mm from the tip of the drawing rod on the side where the preform is pushed up.
また本発明において、延伸ブロー成形における一次延伸工程において、プリフォームを一次延伸する延伸棒が図１０（ａ）に示すように、逆クラウン形状であれば凹み発生を防ぐことができることを見出した。これは一次延伸時に生じるプリフォームのくびれの形状に合わせ、延伸棒の形状をその両端部径に対し、中央部径が小さくなる逆クラウン形状とすることにより、プリフォームのくびれ位置においても、延伸棒と近接しにくくなり、プリフォームの熱量が延伸棒に伝達しにくくなるため、部分的なプリフォームの温度低下が起こらず、成形品に凹みを生じない延伸ブロー成形が可能となる。 Further, in the present invention, in the primary stretching step in stretch blow molding, it was found that the occurrence of dents can be prevented if the stretching rod for primary stretching of the preform has an inverted crown shape as shown in FIG. 10 (a). This is matched to the shape of the neck of the preform that occurs during the primary stretching, and the shape of the stretching rod is made to be an inverted crown shape with a smaller central diameter compared to the diameter of both ends, so that stretching can be achieved even at the neck position of the preform. Since it becomes difficult to be close to the rod and the amount of heat of the preform is difficult to be transmitted to the stretching rod, stretch blow molding that does not cause a partial decrease in the temperature of the preform and does not cause dents in the molded product is possible.
また、本発明では延伸ブロー成形における一次延伸工程において、プリフォームを一次延伸する延伸棒が樹脂により被覆されていれば凹み発生を防ぐことができることを見出した。延伸棒が樹脂で被覆されている場合、一次延伸時に生じるプリフォームのくびれにより、延伸棒との近接が起こった場合においても、延伸棒に被覆されている樹脂の熱伝導率が低いため、熱が奪われにくく、一次延伸時においてその表面温度が高く保持されており、プリフォームが近接した部分が冷やされず、延伸ブロー成形後の成形品に膜厚ムラがなく、凹みの発生を防ぐことが可能となるため好ましい。例えば図１０（ｂ）に示すように、金属製の延伸棒に厚さ２ｍｍ程度の樹脂を被覆したものが挙げられる。ここで、被覆する樹脂の厚さは０．５ｍｍ以上であれば特に限定するものではない。尚、ここで延伸棒を被覆する樹脂として例えば、ポリエチレンやポリプロピレンなどのオレフィン系樹脂、ポリスチレン系樹脂、アクリル樹脂、ＡＢＳ樹脂、ポリエステル樹脂（ＰＥＴ、ＰＢＴ、ＰＥＮ、ＰＡＲなど）、ポリカーボネート樹脂、ポリサルホンやポリエーテルサルホンおよびポリフェニレンサルファイドなどの硫黄含有樹脂、ポリフッ化ビニリデンおよびポリエチレン−四フッ化エチレン共重合体などのフッ素原子含有樹脂、ポリウレタン樹脂、シリコーン樹脂、ケトン樹脂、ポリ塩化ビニリデン、熱可塑性ポリイミド樹脂、ポリアミド樹脂および変性ポリフェニレンオキサイド樹脂など使用することができるがこれらに限定するものではない。 Further, in the present invention, it has been found that in the primary stretching step in stretch blow molding, the occurrence of dents can be prevented if the stretching rod for primary stretching of the preform is covered with resin. When the drawing rod is coated with resin, the thermal conductivity of the resin coated on the drawing rod is low even when the draw bar is close due to the constriction of the preform that occurs during the primary drawing. The surface temperature is kept high at the time of primary stretching, the portion where the preform is close is not cooled, and the molded product after stretch blow molding has no film thickness unevenness and prevents the occurrence of dents. This is preferable because it becomes possible. For example, as shown in FIG. 10 (b), a metal stretching rod covered with a resin having a thickness of about 2 mm can be mentioned. Here, the thickness of the resin to be coated is not particularly limited as long as it is 0.5 mm or more. In addition, as resin which coat | covers an extending | stretching rod here, for example, olefin resin, such as polyethylene and polypropylene, polystyrene resin, acrylic resin, ABS resin, polyester resin (PET, PBT, PEN, PAR, etc.), polycarbonate resin, polysulfone, Sulfur containing resins such as polyethersulfone and polyphenylene sulfide, fluorine atom containing resins such as polyvinylidene fluoride and polyethylene-tetrafluoroethylene copolymer, polyurethane resin, silicone resin, ketone resin, polyvinylidene chloride, thermoplastic polyimide resin Polyamide resins and modified polyphenylene oxide resins can be used, but are not limited thereto.
また、本発明では延伸ブロー成形における一次延伸工程において、プリフォームを一次延伸する延伸棒が該プリフォーム加熱温度の−２０℃以上＋２０℃以内の範囲で温調されれば凹み発生を防ぐことができることを見出した。延伸棒温度が該プリフォーム加熱温度の−２０℃以上−２０℃以下の範囲で温調した場合、一次延伸時に生じるプリフォームのくびれにより、延伸棒とプリフォームの近接が起きた際でも、その部分のプリフォームが温度低下することなく、均一に延伸ブロー成形が行われ、凹みの発生を防ぐことができ好ましい。 Further, in the present invention, in the primary stretching step in stretch blow molding, if the stretching rod for primary stretching of the preform is temperature-controlled within a range of −20 ° C. to + 20 ° C. of the preform heating temperature, generation of dents can be prevented. I found out that I can do it. When the temperature of the stretching rod is controlled within the range of the preform heating temperature of −20 ° C. or more and −20 ° C. or less, even if the stretching rod and the preform are close due to the constriction of the preform that occurs during the primary stretching, It is preferable that stretch blow molding can be performed uniformly without lowering the temperature of the preform of the portion, thereby preventing the formation of dents.
また、延伸棒を温調する方法においては、金型温調器によるオイル加熱方式または電気ヒータ式の加熱システムを使って延伸棒を温調するものであるがこれらに限定されるものではない。例えば図１０（ｃ）、（ｄ）に示すように延伸棒内にヒータ或いは、温調した油を流した管を設け延伸棒の温調を行う方法が挙げられる。 Moreover, in the method of adjusting the temperature of the stretching rod, the temperature of the stretching rod is controlled using an oil heating system using a mold temperature controller or an electric heater type heating system, but is not limited thereto. For example, as shown in FIGS. 10C and 10D, there may be mentioned a method of adjusting the temperature of the stretching rod by providing a heater or a pipe in which temperature-controlled oil is flowed in the stretching rod.
また、本発明では延伸ブロー成形における一次延伸工程において、プリフォームを一次延伸する延伸棒から延伸時、或いは延伸後に冷却エアを出すことにより凹み発生を防ぐことができることを見出した。これは、延伸ブロー成形直後、金型内部で成形品に圧力がかかった状態で、延伸棒から冷却エアを出すものである。これにより、一次延伸時の延伸棒への近接による、成形品の膜厚ムラが生じた場合、厚い部分と薄い部分の応力差が生じる前に、冷却エアで全体を冷やすことにより成形品を固め、応力差による凹みの発生を防ぐことが可能となる。 Further, in the present invention, in the primary stretching step in stretch blow molding, it has been found that the occurrence of dents can be prevented by discharging cooling air from a stretching rod for primary stretching of the preform at the time of stretching or after stretching. In this method, immediately after the stretch blow molding, cooling air is discharged from the stretch rod in a state where pressure is applied to the molded product inside the mold. As a result, when the film thickness unevenness of the molded product occurs due to the proximity to the stretching rod during the primary stretching, the molded product is hardened by cooling the whole with cooling air before the stress difference between the thick and thin parts occurs. It becomes possible to prevent the occurrence of dents due to the stress difference.
また、延伸棒から冷却エアを出す方法においては例えば図１１に示すようにコンプレッサーの使用により圧縮した空気を金型内に送り込み膨張させることにより、温度が低下した空気を冷却エアとするものであるがこれに限定されるものではない。 Moreover, in the method of taking out the cooling air from the drawing rod, for example, as shown in FIG. 11, the air compressed by using a compressor is sent into the mold and expanded, so that the air whose temperature has decreased is used as the cooling air. However, it is not limited to this.
また、本発明では延伸ブロー成形におけるシームレスベルト成形用金型内部の空気圧をブロー成形前に大気圧より低くすることにより凹み発生を防ぐことができることを見出した。延伸ブロー成形時において、金型内部の空気を吸引し、プリフォーム中の大気圧より低い状態で成形することにより、一次延伸されたプリフォームは図１２に示すように延伸棒と反対の方向に引かれるため、一次延伸時におけるプリフォームのくびれの発生を抑え、延伸棒とプリフォームとの近接を防ぐことができる。尚、エア吸引は金型上部に穴を開け、チューブを通し、エア吸引するものとし、大気圧との差はバキュームゲージを金型上部に設置し確認するものとする。 Moreover, in the present invention, it has been found that the occurrence of dents can be prevented by making the air pressure inside the seamless belt molding die in stretch blow molding lower than the atmospheric pressure before blow molding. At the time of stretch blow molding, air inside the mold is sucked and molded in a state lower than atmospheric pressure in the preform, so that the primary stretched preform is in the direction opposite to the stretch bar as shown in FIG. Therefore, it is possible to suppress the occurrence of necking of the preform during the primary stretching and to prevent the stretching bar and the preform from coming close to each other. In addition, air suction shall be made by making a hole in the upper part of the mold, passing through a tube and sucking air, and the difference from atmospheric pressure shall be confirmed by installing a vacuum gauge on the upper part of the mold.
また、本発明では延伸ブロー成形における一次延伸工程において、プリフォームを一次延伸する延伸棒が金属製であり、且つ焼きいれされていれば凹み発生を防ぐことができることを見出した。延伸棒が焼入れされている場合、延伸棒の強度が高く、一次延伸時の圧力に対し、延伸棒自体の振れが少ないため、延伸棒とプリフォームとが芯ずれすることなく、一次延伸が行われるため、その時のプリフォームと延伸棒の距離が適切に保たれ、両者の近接を防ぎ、成形品の凹み発生を抑えることが可能となる。また延伸棒の温調、延伸棒からの冷却エア流入等、延伸棒を中空に設計する必要のあるものはその強度が低下するため、焼き入れを行い、強度の向上を行うことが好ましい。この時、焼入れは鋼、鉄、銅等をその変態点以上の温度に加熱し、急速に水、油等につけ冷却させることにより材料の強度向上を行うものであるが、これらの材料、手段に限られたものではない。他に、鍛造、鋳造と合わせて焼入れを行っても良い。尚、金属の種類は鉄、アルミニウム、ステンレス鋼、炭素鋼、銅、真鋳、鉛等が挙げられるがこれらに限定されるものではない。 In the present invention, it has also been found that, in the primary stretching step in stretch blow molding, the stretching rod for primary stretching of the preform is made of metal and can prevent the occurrence of dents if baked. When the drawing rod is quenched, the drawing rod has high strength, and the drawing rod itself does not swing with respect to the pressure during the primary drawing. Therefore, the distance between the preform and the stretching rod at that time is appropriately maintained, the proximity of both can be prevented, and the occurrence of dents in the molded product can be suppressed. Moreover, since the intensity | strength falls that the drawing rod needs to be designed hollow, such as temperature control of a drawing rod, inflow of cooling air from a drawing rod, etc., it is preferable to improve the strength by quenching. At this time, quenching is to improve the strength of the material by heating steel, iron, copper, etc. to a temperature above its transformation point, and then rapidly immersing it in water, oil, etc. and cooling it. It is not limited. In addition, quenching may be performed in combination with forging and casting. Examples of the metal include, but are not limited to, iron, aluminum, stainless steel, carbon steel, copper, brass, lead, and the like.
また、本発明の電子写真用シームレスベルトにおいて、良好な画像が得られる体積抵抗率の範囲は９×１０3Ωcm乃至９×１０14Ωcmであることが好ましい。体積抵抗率が１×１０3Ω・ｃｍ未満では抵抗が低過ぎて十分な転写電界が得られず、画像の抜けやガサツキを生じ易い。一方で体積抵抗率が９×１０14Ω・ｃｍより高いと転写電圧も高くする必要があり、電源の大型化やコストの増大を招くため好ましくない。本発明の電子写真エンドレスベルト（ベルト状基体）の電気抵抗値を調節するために各種導電性樹脂が挙げられる。非フィラー系抵抗調整剤としては、各種金属塩やグリコール類などの低分子量のイオン導電剤やエーテル結合や水酸基などを分子内に含んだ帯電防止樹脂、または、電子導電性を示す有機高分子化合物などが挙げられる。 In the electrophotographic seamless belt of the present invention, the volume resistivity range in which a good image can be obtained is preferably 9 × 10 3 Ωcm to 9 × 10 14 Ωcm. If the volume resistivity is less than 1 × 10 3 Ω · cm, the resistance is too low to obtain a sufficient transfer electric field, and image omission and roughness are likely to occur. On the other hand, if the volume resistivity is higher than 9 × 10 14 Ω · cm, it is necessary to increase the transfer voltage, which causes an increase in power supply size and cost, which is not preferable. In order to adjust the electric resistance value of the electrophotographic endless belt (belt-like substrate) of the present invention, various conductive resins can be used. Non-filler resistance modifiers include low molecular weight ionic conductive agents such as various metal salts and glycols, antistatic resins containing ether bonds and hydroxyl groups in the molecule, or organic polymer compounds exhibiting electronic conductivity. Etc.
また、本発明で使用する熱可塑性樹脂としては、好ましくはＰＥＴ、ＰＥＮであり、他に例えば、ポリエチレンやポリプロピレンなどのオレフィン系樹脂、ポリスチレン系樹脂、アクリル樹脂、ＡＢＳ樹脂、ポリエステル樹脂（ＰＢＴ、ＰＡＲなど）、ポリカーボネート樹脂、ポリサルホンやポリエーテルサルホンおよびポリフェニレンサルファイドなどの硫黄含有樹脂、ポリフッ化ビニリデンおよびポリエチレン−四フッ化エチレン共重合体などのフッ素原子含有樹脂、ポリウレタン樹脂、シリコーン樹脂、ケトン樹脂、ポリ塩化ビニリデン、熱可塑性ポリイミド樹脂、ポリアミド樹脂および変性ポリフェニレンオキサイド樹脂などや、これらの各種変性樹脂や共重合体を１種類あるいは２種類以上を使用することができる。 The thermoplastic resin used in the present invention is preferably PET or PEN. Other examples include olefin resins such as polyethylene and polypropylene, polystyrene resins, acrylic resins, ABS resins, polyester resins (PBT, PAR). Polycarbonate resins, sulfur-containing resins such as polysulfone, polyethersulfone and polyphenylene sulfide, fluorine-containing resins such as polyvinylidene fluoride and polyethylene-tetrafluoroethylene copolymer, polyurethane resins, silicone resins, ketone resins, Polyvinylidene chloride, thermoplastic polyimide resin, polyamide resin, modified polyphenylene oxide resin, etc., and one or more of these various modified resins and copolymers can be used.
また、中間転写ベルトの肉厚は４０μｍ〜２５０μｍの範囲が好ましい。４０μｍ未満では成形安定性に欠け、厚さムラを生じ易く、耐久強度も不十分で、ベルトの破断や割れが発生する場合がある。一方でその肉厚が２５０μｍを超えると、材料が増えコストが高くなる上に、プリンター等の架張軸部位での内面と外面の周速差が大きくなり、外面の収縮による画像飛び散り等の問題が発生し易く、屈曲耐久性の低下やベルトの剛性が高くなりすぎて駆動トルクが増大し、本体の大型化やコスト増加を招くといった問題も生じる。 The thickness of the intermediate transfer belt is preferably in the range of 40 μm to 250 μm. If it is less than 40 μm, the molding stability is insufficient, thickness unevenness is likely to occur, the durability is insufficient, and the belt may be broken or cracked. On the other hand, if the thickness exceeds 250 μm, the material increases and the cost increases, and the difference in peripheral speed between the inner surface and the outer surface of the stretched shaft part of a printer or the like increases, causing problems such as image scattering due to contraction of the outer surface. Are likely to occur, the bending durability decreases, the belt rigidity becomes too high, the driving torque increases, and the main body becomes larger and the cost increases.
本発明の延伸ブロー成形方法の一例を図１３〜図１８を用いて説明する。 An example of the stretch blow molding method of the present invention will be described with reference to FIGS.
図１３は射出成形工程を示したものである。まず射出成形により、図中では試験管型の成形物であるプリフォーム１０４を成形する。
FIG. 13 shows an injection molding process. First, a
すなわち、少なくとも熱可塑性樹脂と導電材料をあらかじめ均一に混練、分散したベルト材料を押し出し機１０１により射出成形金型１０２に射出しプリフォーム１０４を得る。射出成形金型１０２は上下に移動が可能である。
That is, a
次に図１４に示された加熱工程において、プリフォーム１０４は加熱炉１０７内を連続的に移動しつつ加熱され所望の温度に加熱される。加熱条件はブロー金型構成、ベルト材料、ブロー条件に応じて適時設定する事が出来る。
Next, in the heating step shown in FIG. 14, the
加熱炉１０７は両側、又は片側に１本又は複数の加熱ヒータを配設したものでも良く、又は熱風炉、温風炉でも良い。好ましくは加熱ヒータを配設した加熱炉である。加熱ヒータは熱線加熱、ハロゲンヒータ加熱、赤外線加熱、電磁誘導加熱などを用いることが出来るが、ハロゲンヒータ加熱、赤外線加熱、電磁誘導加熱が低い設備コストで加熱する事出来好ましい。
The
又、加熱ヒータの上下に温度差をつけることにより、プリフォームに意図的に温度差を与えブロー成型性を良好にする事も出来る。上下の温度差は５０℃以下、好ましくは３０℃以下である。５０℃以上の温度差あるとプリフォーム内部の温度差が大きくなりすぎブロー成型時の膨張―賦型性にムラが生じ好ましくない。 Further, by giving a temperature difference above and below the heater, a temperature difference can be intentionally given to the preform to improve the blow moldability. The temperature difference between the upper and lower sides is 50 ° C. or lower, preferably 30 ° C. or lower. If there is a temperature difference of 50 ° C. or more, the temperature difference inside the preform becomes too large and unevenness in the expansion-molding property at the time of blow molding is undesirable.
次に図１５、１６、１７に示されるように延伸ブロー成形が行われる。プリフォーム１０４は加熱後、金型内においてまず、延伸ロッド１０９と一次エア圧により縦方向に延伸され、更に二次エア圧により、金型内面に沿って膨張する。次に図１７に示されるように、ブロー金型１０８を開き延伸成型物１１２を取り出す。最終的に、図１８のように得られた延伸成型物１１２の上下を切断して、本発明の電子写真用シームレスベルト１１５を得ることが出来る。
Next, stretch blow molding is performed as shown in FIGS. After heating, the
次に、本発明の電子写真装置として、具体例をあげて説明する。 Next, the electrophotographic apparatus of the present invention will be described with specific examples.
本発明の電子写真用シームレスベルトを中間転写ベルトとして用いた４プロセスのフルカラー画像形成装置の概略構成を図１に示す。 FIG. 1 shows a schematic configuration of a four-process full-color image forming apparatus using the electrophotographic seamless belt of the present invention as an intermediate transfer belt.
図１において１は円筒状の電子写真感光体であり、矢印の方向に所定の周速度（プロセススピード）をもって回転駆動される。
In FIG. 1,
電子写真感光体１は回転工程で、一次帯電器２により所定の極性・電位に一様に帯電処理され、次いで、スリット露光やレーザービーム走査露光、ＬＥＤ露光などの露光手段（不図示）から出力される露光（画像露光）３を受けることにより目的のカラー画像の第１の色成分像（例えば、イエロー色成分像）に対応した静電潜像が形成される。
The electrophotographic
次いで、その静電潜像が第１の現像器（イエロー色現像器４Ｙ）により第１色であるイエロートナーＹにより現像される。この時第２〜第４の現像器（マゼンタ色現像器４Ｍ、シアン色現像器４Ｃ及びブラック色現像器４Ｋ）の各現像器は作動−オフになっていて電子写真感光体１には作用せず、上記第１色のイエロートナー画像は上記第２〜第４の現像器により影響を受けない。
Next, the electrostatic latent image is developed with yellow toner Y as the first color by the first developing device (yellow
中間転写ベルト５は時計方向に電子写真感光体１とほぼ同じ周速度（例えば電子写真感光体１の周速度に対して９７〜１０３％）で回転駆動される。 The intermediate transfer belt 5 is rotationally driven in the clockwise direction at substantially the same peripheral speed as that of the electrophotographic photosensitive member 1 (for example, 97 to 103% with respect to the peripheral speed of the electrophotographic photosensitive member 1).
電子写真感光体１上に形成担持された上記第１色のイエロートナー画像が、電子写真感光体１と中間転写ベルト５とのニップ部を通過する工程で、一次転写部材（一次転写ローラー）６から中間転写ベルト５に印加される一次転写バイアスにより形成される電界により、中間転写ベルト５の外周面に順次中間転写（一次転写）されていく。一次転写バイアスは、トナーとは逆極性でバイアス電源３０から印加される。その印加電圧は例えば＋１００Ｖ〜２ｋＶの範囲である。中間転写ベルト５に対応する第一色のイエロートナー画像の転写を終えた電子写真感光体１の表面は、クリーニング部材１３により清掃される。
In the process in which the first color yellow toner image formed and supported on the electrophotographic
以下、同様に第２色のマゼンタトナー画像、第３色のシアントナー画像、第４色のブラックトナー画像が順次中間転写ベルト５上に重ね合わせて転写され、目的のカラー画像に対応した合成カラートナー画像が形成される。 Similarly, the second color magenta toner image, the third color cyan toner image, and the fourth color black toner image are sequentially superimposed and transferred onto the intermediate transfer belt 5, and a composite color corresponding to the target color image is obtained. A toner image is formed.
７は二次転写部材（二次転写ローラー）で、二次転写対向ローラー８に対応し平行に軸受させて中間転写ベルト５の下面部に離間可能な状態に配設してある。１２は張架ローラーである。
Reference numeral 7 denotes a secondary transfer member (secondary transfer roller), which is supported in parallel with the secondary transfer counter roller 8 and is arranged in a state in which it can be separated from the lower surface of the intermediate transfer belt 5.
電子写真感光体１から中間転写ベルト５への第１〜第３色のトナー画像の一次転写工程において、二次転写部材７は中間転写ベルト５から離間することも可能である。
In the primary transfer process of the first to third color toner images from the
中間転写ベルト５上に転写された合成カラートナー画像は、中間転写ベルトの回転に同期して給紙ローラー１１から転写材ガイド１０を通って中間転写ベルト５と二次転写ローラー７との当接ニップに所定のタイミング給送される転写材Ｐに、二次転写部材７から印加される二次転写バイアスによって転写（二次転写）される。二次転写バイアスの印加電圧は例えば＋１００Ｖ〜２ｋＶの範囲である。
The composite color toner image transferred onto the intermediate transfer belt 5 is brought into contact with the intermediate transfer belt 5 and the secondary transfer roller 7 from the
トナー画像の転写を受けた転写材Ｐは定着器１４へ導入され加熱定着され画像出力される。
The transfer material P that has received the transfer of the toner image is introduced into the fixing
転写材Ｐへの画像転写終了後、中間転写ベルト５にはクリーニング用帯電部材９が当接され、電子写真感光体１とは逆極性のバイアスを印加することにより、転写材Ｐに転写されずに中間転写ベルト５上に残留しているトナー（転写残トナー）に電子写真感光体１と逆極性の電荷が付与される。３２はバイアス電源である。前記転写残トナーは、電子写真感光体１とのニップ部及びその近傍において電子写真感光体１に静電的に転写されることにより、中間転写部材がクリーニングされる。
After the image transfer to the transfer material P is completed, a cleaning charging member 9 is brought into contact with the intermediate transfer belt 5 and is not transferred to the transfer material P by applying a bias having a polarity opposite to that of the electrophotographic
また、本発明の電子写真用シームレスベルトを転写搬送ベルトとして用いたフルカラー画像形成装置の概略構成を図２に示す。 FIG. 2 shows a schematic configuration of a full-color image forming apparatus using the electrophotographic seamless belt of the present invention as a transfer conveyance belt.
図２に示された画像形成装置は、電子写真プロセス手段として４つの画像形成部を並設しており、各画像形成部は、電子写真感光体１、一次帯電器２、現像器４及びクリーニング部材１３を含んで構成されている。なお、現像器４Ｙ，４Ｍ，４Ｃ，４Ｋにはそれぞれイエロー（Ｙ）、マゼンタ（Ｍ）、シアン（Ｃ）、ブラック（ＢＫ）のトナーが収容されている。
The image forming apparatus shown in FIG. 2 has four image forming units arranged in parallel as electrophotographic process means, and each image forming unit includes an electrophotographic
各画像形成部においては、電子写真感光体１が矢印の方向に所定の速度で回転駆動され、これらは一次帯電器２により所定の極性・電位にそれぞれ一様に帯電処理される。このように帯電処理された各電子写真感光体１は露光手段（不図示）から出力される露光３を受けることによって、目的のカラー画像の各色の色成分像に対応した静電潜像が形成され、各静電潜像は各現像器４Ｙ，４Ｍ，４Ｃ，４Ｋによって現像されてイエロートナー像、マゼンタトナー像、シアントナー像及びブラックトナー像としてそれぞれ顕像化される。
In each image forming unit, the electrophotographic
電子写真感光体１上に形成担持された上記各色トナー画像は、転写材Ｐが給紙ローラー１１から転写材ガイド１０を通って転写搬送ベルト１６に吸着されてこれと共に移動して各画像形成部を通過する際に、転写部材（転写ローラー）１８から印加される転写バイアスによって、イエロートナー像、マゼンタトナー像、シアントナー像及びブラックトナー像が重ねて転写され、目的のカラー画像に対応した合成カラートナー画像が形成される。転写バイアスは、トナーとは逆極性でバイアス電源３０から印加される。その印加電圧は例えば＋１００Ｖ〜２ｋＶの範囲である。
Each color toner image formed and supported on the electrophotographic
上述のように各カラートナー像の転写を受けた記録紙Ｐは、分離帯電器２１によって除電されて転写搬送ベルト１６から分離された後、定着器１４に搬送されてカラートナー像の加熱定着を受け画像出力される。
The recording paper P that has received the transfer of each color toner image as described above is discharged by the separation charger 21 and separated from the
また、本発明の電子写真用シームレスベルトを中間転写ベルトとして用いた４連感光体方式のフルカラー画像形成装置の概略構成を図３に示す。 FIG. 3 shows a schematic configuration of a quadruple-photosensitive full-color image forming apparatus using the electrophotographic seamless belt of the present invention as an intermediate transfer belt.
図３に示された画像形成装置は、電子写真プロセス手段として４つの画像形成部を並設しており、各画像形成部は、電子写真感光体１、一次帯電器２、現像器４及びクリーニング部材１３を含んで構成されている。なお、現像器４Ｙ，４Ｍ，４Ｃ，４Ｋにはそれぞれイエロー（Ｙ）、マゼンタ（Ｍ）、シアン（Ｃ）、ブラック（ＢＫ）のトナーが収容されている。
The image forming apparatus shown in FIG. 3 has four image forming units arranged in parallel as electrophotographic process means, and each image forming unit includes an electrophotographic
各画像形成部においては、電子写真感光体１が矢印の方向に所定の速度で回転駆動され、これらは一次帯電器２により所定の極性・電位にそれぞれ一様に帯電処理される。このように帯電処理された各電子写真感光体１は露光手段（不図示）から出力される露光３を受けることによって、目的のカラー画像の各色の色成分像に対応した静電潜像が形成され、各静電潜像は各現像器４Ｙ，４Ｍ，４Ｃ，４Ｋによって現像されてイエロートナー像、マゼンタトナー像、シアントナー像及びブラックトナー像としてそれぞれ顕像化される。
In each image forming unit, the electrophotographic
中間転写ベルト５は時計方向に電子写真感光体１とほぼ同じ周速度（例えば電子写真感光体１の周速度に対して９７〜１０３％）で回転駆動される。 The intermediate transfer belt 5 is rotationally driven in the clockwise direction at substantially the same peripheral speed as that of the electrophotographic photosensitive member 1 (for example, 97 to 103% with respect to the peripheral speed of the electrophotographic photosensitive member 1).
電子写真感光体１上に形成担持された上記各色トナー画像は、電子写真感光体１と中間転写ベルト５とのニップ部を通過する工程で、一次転写部材（一次転写ローラー）６から中間転写ベルト５に印加される一次転写バイアスによって、中間転写ベルト５の外周面に重ねて転写（一次転写）され、目的のカラー画像に対応した合成カラートナー画像が形成される。一次転写バイアスは、トナーとは逆極性でバイアス電源３０から印加される。その印加電圧は例えば＋１００Ｖ〜２ｋＶの範囲である。
The color toner images formed and supported on the electrophotographic
７は二次転写部材（二次転写ローラー）で、二次転写対向ローラー８に対応し平行に軸受させて中間転写ベルト５の下面部に離間可能な状態に配設してある。１２はテンションローラーである。
Reference numeral 7 denotes a secondary transfer member (secondary transfer roller), which is supported in parallel with the secondary transfer counter roller 8 and is arranged in a state in which it can be separated from the lower surface of the intermediate transfer belt 5.
中間転写ベルト５上に転写された合成カラートナー画像は、中間転写ベルトの回転に同期して給紙ローラー１１から転写材ガイド１０を通って中間転写ベルト５と二次転写ローラー７との当接ニップに所定のタイミング給送される転写材Ｐに、二次転写部材７から印加される二次転写バイアスによって転写（二次転写）される。二次転写バイアスの印加電圧は例えば＋１００Ｖ〜２ｋＶの範囲である。
The composite color toner image transferred onto the intermediate transfer belt 5 is brought into contact with the intermediate transfer belt 5 and the secondary transfer roller 7 from the
トナー画像の転写を受けた転写材Ｐは定着器１４へ導入され加熱定着され画像出力される。
The transfer material P that has received the transfer of the toner image is introduced into the fixing
中間転写ベルトに残留したトナーは、図１と同様にクリーニング用帯電部材９により回収される。 The toner remaining on the intermediate transfer belt is collected by the cleaning charging member 9 as in FIG.
図１９において、射出成形機を説明する。しかし、本発明で使用する射出成形機は図１９に示されるものに限られるものではない。 In FIG. 19, an injection molding machine will be described. However, the injection molding machine used in the present invention is not limited to that shown in FIG.
図１９において、符号１は加熱シリンダであり、内部に射出スクリュ２を内蔵している。
In FIG. 19, the code |
４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄは加熱シリンダ１を加熱し、給送された樹脂剤料を加熱溶融する第一のヒータである。
６ａ，６ｂは後述するシール作用を行うための樹脂剤料を所定の温度状態に維持するための第二のヒータであり、加熱シリンダの後端側に配置されている。前記加熱シリンダは前記第一ヒータ、第二ヒータの通電制御を行い、シリンダの各部の温度を測定するセンサが配置される。
前記射出スクリュ２には給送した樹脂剤料を混練、射出するための溝又は羽根部２Ａと該スクリュの後端側に設けた前記羽根部２Ａとは逆向きの溝又は羽根部２Ｂが設けられている。
The
該スクリュの根本部２Ｃはスクリュ駆動軸２Ｄである。
The base portion 2C of the screw is a
８はホッパであり、剤料供給手段から樹脂剤料が供給され、加熱シリンダの樹脂剤料供給口に連結し、不図示の開閉シャッタの開閉操作により樹脂剤料を加熱シリンダ内に給送する。 Reference numeral 8 denotes a hopper, which is supplied with a resin agent from the agent supply means, is connected to a resin agent supply port of the heating cylinder, and feeds the resin agent into the heating cylinder by opening / closing an unillustrated opening / closing shutter. .
１０は前記ホッパ８の供給通路８Ａに取り付けた真空排気管であり、真空ポンプに接続している。
ホッパ８内に所定量の樹脂材料を供給後、ホッパの蓋を閉じて密閉状態にし、不図示のシャッタを開けてホッパの供給口から加熱シリンダ内に樹脂材料を給送する。 After supplying a predetermined amount of the resin material into the hopper 8, the lid of the hopper is closed and sealed, the shutter (not shown) is opened, and the resin material is fed into the heating cylinder from the supply port of the hopper.
第一、第二の加熱手段から前記各ヒータに通電して加熱シリンダの加熱が行われる。 The heating cylinders are heated by energizing the heaters from the first and second heating means.
加熱シリンダの温度上昇に連れて、樹脂材料が溶融状態になり、溶融樹脂材料はシリンダ先端部のノズル口１Ａを塞ぎ、又、シリンダ後端部側の樹脂も溶融し、これにより、加熱シリンダ内部は周囲が溶融樹脂材料で機密状態に維持される。 As the temperature of the heating cylinder rises, the resin material becomes molten, and the molten resin material closes the nozzle port 1A at the front end of the cylinder, and the resin at the rear end of the cylinder also melts. Is kept in a confidential state with a molten resin material.
本例において、前記処方の樹脂材料を使用した。 In this example, the resin material having the above formulation was used.
センサによりシリンダ内温度が所定温度に達したことを検知すると、真空手段１８により真空ポンプを作動させて、吸引操作を実行する。
When the sensor detects that the in-cylinder temperature has reached a predetermined temperature, the
スクリュ駆動手段によりスクリュの回転による樹脂材料の混練、計量が行われ、続いて、圧縮、射出が実行されて、溶融樹脂材料が成形用金型内に注入される。 The screw driving means performs kneading and metering of the resin material by rotating the screw. Subsequently, compression and injection are performed, and the molten resin material is injected into the molding die.
樹脂材料の加熱工程から射出工程までの間、加熱シリンダ内は溶融樹脂材料がシリンダの開口部、隙間部を塞ぎ、シール状態が維持される。これにより、樹脂材料の酸化、変色が防止される。 Between the heating process and the injection process of the resin material, the molten resin material closes the opening and the gap of the cylinder in the heating cylinder, and the sealed state is maintained. This prevents oxidation and discoloration of the resin material.
本例において、スクリュ駆動手段の回転動作により射出方向と逆向き方向に配置された羽根２ｂにより溶融樹脂材料に一部がスクリュ後端部方向に押し出されて、加熱シリンダとスクリュの間の隙間を塞いだ状態になって、シール作用が実行される。
In this example, a part of the molten resin material is pushed in the direction of the rear end of the screw by the
以下に本発明に係わる諸物性の測定方法を示す。 Hereinafter, methods for measuring various physical properties according to the present invention will be described.
＜体積抵抗測定方法＞
測定装置は抵抗計に超高抵抗計Ｒ８３４０Ａ（アドバンテスト社製）、試料箱は超高抵抗測定用試料箱ＴＲ４２（アドバンテスト社製）を使用するが、主電極は直径５０ｍｍ、ガード・リング電極は内径７０ｍｍ、外径７５ｍｍとする。
<Volume resistance measurement method>
The measuring device uses an ultrahigh resistance meter R8340A (manufactured by Advantest) as the resistance meter, and the sample box TR42 (manufactured by Advantest) as the sample box, but the main electrode has a diameter of 50 mm and the guard ring electrode has an inner diameter. 70 mm and outer diameter 75 mm.
サンプルは次のように作製する。まず、打ち抜き機又は鋭利な刃物で電子写真用ベルトを直径５６ｍｍの円形に切り抜く。切り抜いた円形片の片面はその全面をＰｔ−Ｐｄ蒸着膜により電極を設け、もう一方の面はＰｔ−Ｐｄ蒸着膜により直径２５ｍｍの主電極と内径３８ｍｍ、外径５０ｍｍのガード電極を設ける。Ｐｔ−Ｐｄ蒸着膜は、マイルドスパッタＥ１０３０（日立製作所製）で蒸着操作を２分間行うことにより得られる。蒸着操作が終了したものを測定サンプルとする。 Samples are prepared as follows. First, the electrophotographic belt is cut into a circle having a diameter of 56 mm with a punching machine or a sharp blade. On one side of the cut-out circular piece, an electrode is provided on the entire surface by a Pt—Pd vapor deposition film, and the other surface is provided with a main electrode having a diameter of 25 mm and a guard electrode having an inner diameter of 38 mm and an outer diameter of 50 mm by a Pt—Pd vapor deposition film. The Pt—Pd vapor deposition film can be obtained by performing a vapor deposition operation for 2 minutes with mild sputtering E1030 (manufactured by Hitachi, Ltd.). The sample after the vapor deposition operation is used as a measurement sample.
測定雰囲気は２３℃／５５％ＲＨとし、測定サンプルは予め同雰囲気下に１２時間以上放置しておく。測定はディスチャージ１０秒、チャージ３０秒、メジャー３０秒とし、印加電圧１００Ｖで測定を行う。 The measurement atmosphere is 23 ° C./55% RH, and the measurement sample is previously left in the same atmosphere for 12 hours or more. The measurement is performed with a discharge of 10 seconds, a charge of 30 seconds, and a major of 30 seconds, and the measurement is performed at an applied voltage of 100V.
＜厚さ測定方法＞
本発明の中間転写ベルトの厚さムラは、最低値１μｍのダイアルゲージにおいて、ベルトの両端部から５０ｍｍ、中央について周方向に等間隔で４点全周にわたって測定し、中間転写ベルト１本につき合計１２点の平均値をそのベルトの膜厚とした。
<Thickness measurement method>
The thickness unevenness of the intermediate transfer belt of the present invention was measured over the entire circumference of four points at equal intervals in the circumferential direction about 50 mm from the both ends of the belt with a dial gauge having a minimum value of 1 μm. The average value of 12 points was taken as the film thickness of the belt.
ポリエチレンテレフタレート樹脂（三井PETJ125） ８７％
イオン導電樹脂（チバスペシャルティケミカルズ製イルガスタットＰ１８）１３％
上記、各材料を二軸押し出し装置で溶融、混練後ペレタイズを行った。これを成形用原料１とした。また、これを図１９に示す射出成形機により、プリフォームの作成を行った。また、使用される射出成形機は図１９に示されるものに限られるものではない。樹脂材料を２６０℃での溶融が完了後、射出スクリュによる計量／圧縮／射出が実行されて、成形用金型に射出され、保圧後、金型内での冷却工程を経た後、ステージを移し更に、エア冷却を行い成形品を取り出しプリフォームを得た。その後、得られたプリフォームはハロゲンヒータにより、１１０℃に均一に加熱した後、延伸ブロー工程に移行した。ここで、プリフォームの加熱温度は、ブローの1秒前に測定したプリフォーム温度とする。そして、延伸ブロー成形を行い所望のボトル状成形体を得た。このとき使用する、延伸棒は図９（Ａ）に示すもので先端部径ａを２１．６ｍｍ、胴径ｂを１８ｍｍとし、比ａ／ｂを１．２として、成形を行った。ブロー条件は一次遅延が０．３７ｓ、一次ブロー時間が０.２ｓ、二次ブロー時間が１.４ｓで成形した。尚、このときの図２０に示すプリフォーム外形Ａは３６ｍｍであり、対する金型の内径Ｂは１８０ｍｍであった。よってこのときの径方向の延伸倍率Ｂ／Ａは５.０倍であった。また、プリフォームの縦方向延伸部Cは９0ｍｍであり、対する金型の縦方向延伸部Dは３１５ｍｍであった。よってこのときの縦方向の延伸倍率D／Cは３.５倍であった。この時、延伸棒の先端部径が胴径に比べ十分に大きいため、先端部が傘の役目となり、図８（ｂ）で示すように延伸棒とプリフォームとの近接を防ぐことが可能となり、その結果プリフォームの部分的な温度低下を防ぎ、結果として成形品表面に凹みは発生しなかった。その後、ボトル状成形体を所望のサイズにより超音波カッターによりベルト巾２８０ｍｍで切断し、シームレス中間転写ベルト状中間転写体を得た。これを中間転写ベルト（１）とした。最終的な形状寸法１８０として直径１４０ｍｍ、厚み１４０μｍとした。
Polyethylene terephthalate resin (Mitsui PETJ125) 87%
Ion conductive resin (Ciba Specialty Chemicals Irgastat P18) 13%
Each of the above materials was melted and kneaded with a biaxial extruder, and then pelletized. This was designated as molding
この中間転写ベルト（１）の１００Ｖ印加時の電気抵抗は９.６×１０10Ωであった。 The intermediate transfer belt (1) had an electric resistance of 9.6 × 10 10 Ω when 100 V was applied.
このベルトの周方向１５点の膜厚をダイアルゲージにて測定した結果、ベルト膜厚は１４０μｍ±３.３％と膜厚ムラが少なく、良好であった。また、中間転写ベルトとして図1に示されるフルカラー電子写真装置に装着し、４０℃／９０％の環境下で毎分４枚のスピードでＡ４フルカラー画像の連続１.５万枚プリントアウトの連続耐久試験を行った。このときのテンションローラーのバネ圧は、左右合計で２０Ｎ、スライド量は２．５ｍｍ、テンションローラーおよび駆動ローラーの直径は２８ｍｍである。耐久後、８０ｇ／ｍ2紙にシアンとマゼンタ、シアンとイエローのそれぞれ２色を使用してブルーとグリーンの文字画像及びライン画像をプリントした。それぞれの画像を目視で観察したところ、色ズレはみられず、走行性も良好であった。また、ベタ黒画像を６０点マクベス反射濃度計にて測定し、その均一性を評価したところ、ほぼ平均値±０．１の範囲に収まっており良好であった。 As a result of measuring the film thickness at 15 points in the circumferential direction of the belt with a dial gauge, the belt film thickness was 140 μm ± 3.3%, and the film thickness was small and good. In addition, it is attached to the full-color electrophotographic apparatus shown in Fig. 1 as an intermediate transfer belt, and continuous durability of 15,000 continuous printouts of A4 full-color images at a speed of 4 sheets per minute in an environment of 40 ° C / 90%. A test was conducted. The spring pressure of the tension roller at this time is 20 N in total on the left and right, the slide amount is 2.5 mm, and the diameter of the tension roller and the drive roller is 28 mm. After durability, blue and green character images and line images were printed on 80 g / m 2 paper using two colors, cyan and magenta, and cyan and yellow, respectively. When each image was visually observed, no color shift was observed and the running property was also good. Further, when a solid black image was measured with a 60-point Macbeth reflection densitometer and the uniformity thereof was evaluated, it was found to be well within an average value range of ± 0.1.
延伸棒は図９（Ｂ）に示すものであり、先端部径ａを２４ｍｍ、胴径ｂを１２ｍｍとし、比ａ／ｂを２．０とした以外は、実施例１と同様に延伸ブロー成形を行った。その後、ボトル状成形体を所望のサイズにより超音波カッターにより切断し、シームレス中間転写ベルト状中間転写体を得た。これを中間転写ベルト（２）とした。次に得られたベルト部材を図１に示されるフルカラー電子写真装置に装着し評価を行った。評価結果を表１に示す。 The stretch rod is as shown in FIG. 9 (B). Stretch blow molding is performed in the same manner as in Example 1 except that the tip diameter a is 24 mm, the body diameter b is 12 mm, and the ratio a / b is 2.0. Went. Thereafter, the bottle-shaped molded body was cut with an ultrasonic cutter at a desired size to obtain a seamless intermediate transfer belt-shaped intermediate transfer body. This was designated as an intermediate transfer belt (2). Next, the obtained belt member was attached to the full-color electrophotographic apparatus shown in FIG. 1 and evaluated. The evaluation results are shown in Table 1.
延伸棒は図９（ａ）に示すものであり、先端部径ａを１２．５ｍｍ、胴径ｂを５ｍｍとし、比ａ／ｂを２．５とした以外は、実施例１と同様に延伸ブロー成形を行った。その後、ボトル状成形体を所望のサイズにより超音波カッターにより切断し、シームレス転写搬送ベルトを得た。これを転写搬送ベルト（１）とした。次に、得られたベルト部材を、転写搬送ベルト１６として図２に示すフルカラー電子写真装置に組み込み評価を行った。評価結果を表1に示す。 The stretching rod is as shown in FIG. 9 (a), and is stretched in the same manner as in Example 1, except that the tip diameter a is 12.5 mm, the body diameter b is 5 mm, and the ratio a / b is 2.5. Blow molding was performed. Thereafter, the bottle-shaped molded body was cut with an ultrasonic cutter in a desired size to obtain a seamless transfer conveyance belt. This was designated as a transfer conveyance belt (1). Next, the obtained belt member was incorporated into the full-color electrophotographic apparatus shown in FIG. The evaluation results are shown in Table 1.
延伸棒形状を図１０（ａ）に示すように延伸棒両端部から中央部に向かって径が細くなる逆クラウン形状の延伸棒を使用した以外は、実施例１と同様に延伸ブロー成形を行った。延伸棒の最大径は２０ｍｍ、最小径は１０ｍｍとし、最小径位置は延伸棒の中央部とした。この時、一延伸棒とプリフォームの距離が中央部に向けて徐々に離れていく形状であるため、１次延伸時にプリフォームと延伸棒に近接が起こりにくく、プリフォームの部分的な温度低下を防ぐことができ、成形品表面に凹みは発生しなかった。その後、ボトル状成形体を所望のサイズにより超音波カッターにより切断し、シームレス転写搬送ベルトを得た。これを中間転写ベルト（３）とした。次に、得られた部材を図３に示すフルカラー電子写真装置に組み込み評価を行った。評価結果を表１に示す。 As shown in FIG. 10A, stretched blow molding was performed in the same manner as in Example 1 except that an inverted crown-shaped stretched bar whose diameter narrowed from both ends of the stretched bar toward the central part was used. It was. The maximum diameter of the stretching rod was 20 mm, the minimum diameter was 10 mm, and the minimum diameter position was the center of the stretching rod. At this time, since the distance between the one stretching rod and the preform is gradually separated toward the central portion, the preform and the stretching rod are unlikely to approach each other during the primary stretching, and the temperature of the preform partially decreases. No dent was generated on the surface of the molded product. Thereafter, the bottle-shaped molded body was cut with an ultrasonic cutter in a desired size to obtain a seamless transfer conveyance belt. This was designated as an intermediate transfer belt (3). Next, the obtained member was incorporated into a full-color electrophotographic apparatus shown in FIG. 3 and evaluated. The evaluation results are shown in Table 1.
延伸棒を金属製とし、図１０（ｂ）に示すようにその表面をナイロン樹脂で被覆し、延伸棒径が下端部から上端部まで１４ｍｍで均一である以外は、実施例１と同様に延伸ブロー成形を行った。また、被覆した樹脂の厚さを２ｍｍとした。この時、一次延伸時にプリフォームと延伸棒の近接が起きても、延伸棒温度が高いため、近接した部分の温度が低下せず、結果として成形品表面に凹みはなかった。その後、ボトル状成形体を所望のサイズにより超音波カッターにより切断し、シームレス状中間転写ベルトを得た。これを中間転写ベルト（４）とした。次に、得られた部材を図１に示すフルカラー電子写真装置に組み込み評価を行った。評価結果を表１に示す。 The drawing rod is made of metal, and the surface is coated with nylon resin as shown in FIG. 10B, and the drawing rod is drawn in the same manner as in Example 1 except that the drawing rod diameter is uniform at 14 mm from the lower end to the upper end. Blow molding was performed. The thickness of the coated resin was 2 mm. At this time, even if the preform and the stretching rod approach each other during the primary stretching, the temperature of the stretching portion does not decrease because the stretching rod temperature is high, and as a result, there is no dent on the surface of the molded product. Thereafter, the bottle-shaped molded body was cut with an ultrasonic cutter in a desired size to obtain a seamless intermediate transfer belt. This was designated as an intermediate transfer belt (4). Next, the obtained member was incorporated into the full-color electrophotographic apparatus shown in FIG. 1 for evaluation. The evaluation results are shown in Table 1.
延伸ブロー成形時における、プリフォームの加熱温度は１１０℃とし、これに対し、一次延伸で使用される延伸棒の温度を図１０（ｃ）に示すように延伸棒内にヒータを埋め込むことにより１１５℃に調節し、延伸棒径は下端部から上端部まで１４ｍｍで均一であるものを使用した以外は実施例１と同様に延伸ブロー成形を行った。延伸棒の温調は、その結果、一次延伸時に延伸棒と、プリフォームの近接が起こった場合においても、プリフォームの温度低下が起こらず、そのため凹みの発生を抑えることができた。その後、ボトル状成形体を所望のサイズにより超音波カッターにより切断し、シームレスベルト状中間転写ベルトを得た。これを中間転写ベルト（５）とした。次に、得られた部材を図１に示すフルカラー電子写真装置に組み込み評価を行った。評価結果を表１に示す。 In the stretch blow molding, the heating temperature of the preform is 110 ° C., whereas the temperature of the stretch rod used in the primary stretching is 115 by embedding a heater in the stretch rod as shown in FIG. The stretch blow molding was performed in the same manner as in Example 1 except that the stretched rod diameter was 14 mm from the lower end to the upper end and was uniform. As a result, the temperature control of the stretching rod did not cause a decrease in the temperature of the preform even when the stretching rod and the preform were brought close to each other during the primary stretching, and therefore the generation of dents could be suppressed. Thereafter, the bottle-shaped molded body was cut with an ultrasonic cutter according to a desired size to obtain a seamless belt-shaped intermediate transfer belt. This was designated as an intermediate transfer belt (5). Next, the obtained member was incorporated into the full-color electrophotographic apparatus shown in FIG. 1 and evaluated. The evaluation results are shown in Table 1.
図１１に示すように、延伸ブロー成形直後に延伸棒から冷却エアを０.４５ＭＰａで吐出し、延伸棒径は下端部から上端部まで１４ｍｍで均一であるものを使用した。更に延伸棒にはらせん状に等間隔で１１箇所に直径２ｍｍのエア穴をあけた以外は実施例１と同様に延伸ブロー成形を行った。この時、成形品表面に凹みが発生する前に、全体を冷やし固化してしまう為、凹みの発生はなかった。その後、ボトル状成形体を所望のサイズにより超音波カッターにより切断し、シームレス状中間転写ベルトを得た。これを中間転写ベルト（６）とした。次に、得られた部材を図１に示すフルカラー電子写真装置に組み込み評価を行った。評価結果を表１に示す。 As shown in FIG. 11, immediately after the stretch blow molding, cooling air was discharged from the stretch rod at 0.45 MPa, and the stretch rod diameter was uniform from 14 mm to 14 mm from the lower end to the upper end. Further, stretched blow molding was performed in the same manner as in Example 1 except that air holes having a diameter of 2 mm were formed at 11 locations at regular intervals on the stretched rod. At this time, since the whole was cooled and solidified before the dent was generated on the surface of the molded product, no dent was generated. Thereafter, the bottle-shaped molded body was cut with an ultrasonic cutter in a desired size to obtain a seamless intermediate transfer belt. This was designated as an intermediate transfer belt (6). Next, the obtained member was incorporated into the full-color electrophotographic apparatus shown in FIG. 1 for evaluation. The evaluation results are shown in Table 1.
延伸ブロー成形時に、一次延伸ブローの間、図１２に示す金型上部のエア穴よりエア吸引を行い、金型内部の空気圧を大気圧よりもゲージ圧で０．０４ＭＰａ下げ、延伸棒径は下端部から上端部まで１４ｍｍで均一であるものを使用した以外は実施例１と同様に延伸ブロー成形を行った。尚、ゲージ圧の測定は金型上部に取り付けたバキュームゲージで行った。この時、エアの吸引によりプリフォームが一次延伸時において、外側に引き寄せられるため、延伸棒に近接せず、プリフォームが部分的に温度低下しないため、結果として凹みは発生しなかった。その後、ボトル状成形体を所望のサイズにより超音波カッターにより切断し、シームレス状中間転写ベルトを得た。これを中間転写ベルト（７）とした。次に、得られた部材を図１に示すフルカラー電子写真装置に組み込み評価を行った。評価結果を表１に示す。 During the stretch blow molding, during the primary stretch blow, air is sucked from the air hole in the upper part of the mold shown in FIG. 12, and the air pressure inside the mold is lowered by 0.04 MPa from the atmospheric pressure by the gauge pressure. Stretch blow molding was performed in the same manner as in Example 1 except that a uniform part of 14 mm from the upper part to the upper end part was used. The gauge pressure was measured with a vacuum gauge attached to the upper part of the mold. At this time, since the preform was attracted to the outside during the primary stretching by suction of air, the preform was not brought close to the stretching rod and the temperature of the preform was not partially lowered. As a result, no dent was generated. Thereafter, the bottle-shaped molded body was cut with an ultrasonic cutter according to a desired size to obtain a seamless intermediate transfer belt. This was designated as an intermediate transfer belt (7). Next, the obtained member was incorporated into the full-color electrophotographic apparatus shown in FIG. 1 and evaluated. The evaluation results are shown in Table 1.
延伸棒をステンレス鋼SUS４２０J1とし、且つ焼きいれを行い、延伸棒径が下端部から上端部まで１４ｍｍで均一である以外は、実施例7と同様に延伸ブロー成形を行った。尚、ステンレス鋼は変態点以上の温度である９８０℃で加熱した後、油に入れて急冷する焼き入れを行い、その後７３０℃で焼戻しを行い延伸棒とした。この時延伸棒のHＢ硬度は１７５であった。また、延伸棒断面を研磨し、顕微鏡観察すると焼き入れ及び、焼戻しにより結晶粒が細かくなっていることが確認された。評価結果を表１に示す。 Stretch blow molding was performed in the same manner as in Example 7 except that the stretch rod was stainless steel SUS420J1 and baked and the stretch rod diameter was uniform at 14 mm from the lower end to the upper end. The stainless steel was heated at 980 ° C., which is the temperature above the transformation point, then quenched in oil and then tempered at 730 ° C. to obtain a drawn rod. At this time, the HB hardness of the drawn rod was 175. Further, when the cross section of the drawn bar was polished and observed with a microscope, it was confirmed that the crystal grains were fined by quenching and tempering. The evaluation results are shown in Table 1.
（比較例１）
延伸棒は金属製であり、図９（ａ）に示す先端部径ａを２２ｍｍ、胴径ｂを２０ｍｍとし、比ａ／ｂを１．２とした以外は、実施例１と同様に延伸ブロー成形を行い、評価を行った。この時、延伸棒の先端部径が胴径の差がないため、延伸棒とプリフォームとの近接が起こりやすく、その結果プリフォームの温度低下を防ぎ、結果として成形品表面に凹みが発生した。評価結果を表１に示す。
(Comparative Example 1)
The stretching rod is made of metal and stretched blow as in Example 1 except that the tip diameter a shown in FIG. 9A is 22 mm, the body diameter b is 20 mm, and the ratio a / b is 1.2. Molding was performed and evaluated. At this time, since there is no difference in the diameter of the tip of the stretching rod, the stretching rod and the preform are likely to be close to each other. As a result, the temperature of the preform is prevented from being lowered, and as a result, a dent is generated on the surface of the molded product. . The evaluation results are shown in Table 1.
（比較例２）
延伸棒は金属製であり、図９（ａ）に示す先端部径ａを２０ｍｍ、胴径ｂを５ｍｍとし、比ａ／ｂを４とした以外は、実施例１と同様に延伸ブロー成形を行い、評価を行った。この時、延伸棒径が細いため、延伸棒自体が一次延伸時の圧力に耐えられず、延伸棒の振れが起き、それによるプリフォームと延伸棒の近接が起こることにより、その部分のプリフォーム温度が低下し、成形品に膜厚ムラを生じさせ、結果として成形品表面に凹みが発生した。評価結果を表１に示す。
(Comparative Example 2)
The stretch rod is made of metal, and stretch blow molding is performed in the same manner as in Example 1 except that the tip diameter a shown in FIG. 9A is 20 mm, the body diameter b is 5 mm, and the ratio a / b is 4. Performed and evaluated. At this time, because the diameter of the stretching rod is thin, the stretching rod itself cannot withstand the pressure during the primary stretching, and the stretching of the stretching rod occurs, thereby causing the preform and the stretching rod to approach each other. The temperature dropped, causing film thickness unevenness in the molded product, resulting in dents on the surface of the molded product. The evaluation results are shown in Table 1.
＜評価基準＞
（成形品凹み）
ベルト表面を観察し、全く凹みがみられない状態を○、光の屈折として凹みのようなものが見えるが、手で触った場合凹みと判断できない状態及び、触手で凹みがあると判断できる状態を×とした。
<Evaluation criteria>
(Molded product dent)
When the belt surface is observed, a state where no dent is observed is observed. ○, a dent is seen as light refraction, but a state where it cannot be determined as a dent when touched by a hand, and a state where a dent can be determined by a tentacle Was marked with x.
（濃度均一性）
ベタ黒画像を６０点、マクベス濃度計にて測定し、平均値±０．１の範囲外の値が１５点以内：○、１６〜３０点：△、３１点以上：×とし、濃度均一性の評価を行った。結果を表２に示す。
(Concentration uniformity)
Solid black image measured with a Macbeth densitometer at 60 points, and the value outside the range of the average value ± 0.1 is within 15 points: ○, 16-30 points: Δ, 31 points or more: ×, density uniformity Was evaluated. The results are shown in Table 2.
（色ずれ）
電子写真ベルトを図１或いは図２或いは図３に示されるフルカラー電子写真装置に装着し、４０℃／９０％でＡ４サイズで１.５万枚、連続耐久試験を行った後、８０ｇ／ｍ2紙にシアンとマゼンタ、シアンとイエローのそれぞれ２色を使用してブルーとグリーンの文字画像及びライン画像をプリントした。
(Color shift)
The electrophotographic belt is mounted on the full-color electrophotographic apparatus shown in FIG. 1, FIG. 2 or FIG. 3, and after a continuous durability test of 15,000 sheets in A4 size at 40 ° C./90%, 80 g / m 2 Blue and green character images and line images were printed on paper using two colors, cyan and magenta, and cyan and yellow, respectively.
耐久後のそれぞれの画像を目視で判断し、色ずれについて評価を行い、○：良好、△：概ね良好、×：不良とした。表１に評価結果を示す。 Each image after endurance was visually judged and evaluated for color misregistration, and it was set as ◯: good, Δ: generally good, and x: poor. Table 1 shows the evaluation results.
１ 電子写真感光体
２ 一次帯電器
３ 露光
４Ｙ,４Ｍ，４Ｃ，４Ｋ 現像器
５ 中間転写ベルト
６ 一次転写部材
７ 二次転写部材
８ 二次転写対向ローラー
９ クリーニング用帯電部材
１０ 転写材ガイド
１１ 給紙ローラー
１２ 張架ローラー
１３ クリーニング部材
１４ 定着器
１５ ベルトクリーニング部材
１６ 転写搬送ベルト
１７ 吸着ローラー
１８ 転写部材
１９ 駆動ローラー
２０ 従動ローラー
２１ 分離帯電器
３０，３１，３２，３３,３４ バイアス電源
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