JP2006074136A - 弾性表面波素子片および弾性表面波装置 - Google Patents
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Abstract
【課題】 弾性表面波素子片の電流二乗特性における定数κを小さくする。
【解決手段】 弾性表面波素子片は、櫛型電極からなるすだれ状のIDTを備えている。IDTは、各櫛型電極の電極指が交互に、かつ平行に等間隔で配置してある。弾性表面波素子片は、電極指の交差幅b内の領域に含まれる電極指の水晶基板への投影面積Sが0.014mm2≦S≦0.019mm2となっている。
【選択図】 図3
【解決手段】 弾性表面波素子片は、櫛型電極からなるすだれ状のIDTを備えている。IDTは、各櫛型電極の電極指が交互に、かつ平行に等間隔で配置してある。弾性表面波素子片は、電極指の交差幅b内の領域に含まれる電極指の水晶基板への投影面積Sが0.014mm2≦S≦0.019mm2となっている。
【選択図】 図3
Description
本発明は、弾性表面波素子片にかかり、特に水晶結晶を用いた弾性表面波素子片および弾性表面波装置に関する。
上記数式1に示したように、電流二乗特性は、水晶振動片に流れる電流量が同じであっても、定数κの値によって周波数の変動量が異なってくる。そして、周波数の変動量が大きくなると、位相ノイズに影響し、位相ノイズが大きくなる。このため、定数κの大きな水晶振動片を用いた発振器などを使用すると、電子機器間における同期が取れなかったり、通信ができないなどの不具合を生ずる。したがって、電流二乗特性の定数κを可能な限り小さくすることが求められている。
ところで、近年、電子技術の進展に伴ってGHz帯の周波数を用いた高速通信が行われている。このような高周波数帯においては、弾性表面波(Surface Acoustic Wave:SAW)を利用した水晶からなる弾性表面波素子片を用いたSAWフィルタやSAW共振子などの弾性表面波装置が多く用いられる。しかし、弾性表面波素子片は、ATカット水晶振動片より周波数特性が悪く、いかに周波数変動を小さくするかが大きな課題の1つになっている。ところが、弾性表面波素子片についての電流二乗特性に対する研究が充分に進んでおらず、数式1のκを小さくするための条件も明らかでない。
本発明は、弾性表面波素子片の電流二乗特性における定数κを小さくすることを目的としている。
本発明者らは、弾性表面波素子片の電流二乗特性について詳細に検討して種々実験を行ったところ、電流二乗特性の定数κが弾性表面波素子片のIDT(Interdigital Transducer)であるすだれ状電極の面積に依存していることを見出した。本発明は、このような知見に基づいてなされたものである。
すなわち、本発明に係る弾性表面波素子片は、水晶基板に形成したすだれ状電極を構成する電極指の交差幅内における前記水晶基板への投影面積Sが0.014mm2≦S≦0.019mm2であることを特徴としている。このようになっている本発明は、電流二乗特性の定数κを±0.02×10−6[A−2]以下と、ATカット水晶振動片についてのκの値の1/10以下にすることができる。したがって、本発明に係る弾性表面波素子片は、ドライブレベルによる周波数の変動量を非常に小さくすることができる。
弾性表面波素子片を形成する水晶基板は、カット角がオイラー角表示で(0°,113°〜135°,0°)のSTカット水晶板を用いることができる。このようなカット角を有する水晶基板は、周波数温度特性が優れており、使用環境の温度変化に対して周波数安定度の良好な弾性表面波素子片とすることができる。また、水晶基板は、カット角がオイラー角表示で(0°,113°〜135°,±(40°〜49°))の面内回転STカット水晶板を用いることができる。このようなカット角を有する水晶基板は、より一層周波数温度特性を改善することができる。しかも、弾性表面波素子の縦モードスプリアスを非常に小さくすることができる。
また、本発明に係る弾性表面波装置は、上記に記載の弾性表面波素子片のいずれかを有していることを特徴としている。このような弾性表面波装置は、上記の効果を奏することができる。
本発明に係る弾性表面波素子片および弾性表面波装置の好ましい実施の形態を、添付図面に従って詳細に説明する。
図1は、本発明の実施の形態に係る弾性表面波素子片の要部を説明する平面図である。図1において、弾性表面波素子片10は、圧電体である水晶基板12から形成してある。水晶基板12は、実施形態の場合、カット角がオイラー角表示で(0°,113°〜135°,0°)のSTカット水晶板、またはカット角がオイラー角表示で(0°,113°〜135°,±(40°〜49°))となっているいわゆる面内回転STカット水晶板からなっている。水晶基板12は、矩形状に形成してあって、その主面の中央部に、IDT14が設けてある。
図1は、本発明の実施の形態に係る弾性表面波素子片の要部を説明する平面図である。図1において、弾性表面波素子片10は、圧電体である水晶基板12から形成してある。水晶基板12は、実施形態の場合、カット角がオイラー角表示で(0°,113°〜135°,0°)のSTカット水晶板、またはカット角がオイラー角表示で(0°,113°〜135°,±(40°〜49°))となっているいわゆる面内回転STカット水晶板からなっている。水晶基板12は、矩形状に形成してあって、その主面の中央部に、IDT14が設けてある。
IDT14は、一対の櫛形電極16(16a、16b)からなっていてすだれ状をなし、各櫛型電極16の櫛歯に相当する電極指18(18a、18b)が交互に、かつ平行に等間隔で配置してある。IDT14は、櫛型電極16aと櫛型電極16bとの間に信号電圧が印加されることにより、所定周波数の弾性表面波を水晶基板12の表層部に発生させる。また、弾性表面波素子片10は、IDT14の両側に反射器20が設けてある。各反射器20は、同じように形成してあって、それぞれ複数の導体ストリップ22を有する。各反射器20は、複数の導体ストリップ22の両端が相互に連結されて、格子状をなしている。これらのIDT14と一対の反射器20とは、実施形態の場合、アルミニウムまたはアルミニウム合金(以下、単にアルミニウムという)の薄膜から形成してある。すなわち、IDT14と反射器20とは、水晶ウエハの表面に蒸着やスパッタリングなどによって成膜されたアルミニウム薄膜を、所定の形状にエッチングすることにより形成される。
発明者らの研究によると、弾性表面波素子片10の電流二乗特性の定数κは、IDT14の電極の有効な面積に依存していることが明らかになった。すなわち、定数κは、図1の破線24に示した領域24内の電極指18a、18bの、水晶基板12への投影した面積に逆比例していることを見出した。なお、図1に示した符号aは電極指18の幅を示し、符号bは電極指18の交差幅を示している。
発明者らは、図2に示した試料A〜Cの弾性表面波素子片を作製し、これらの試料A〜Cについて詳細な実験を行い、ドライブレベルと共振周波数との関係を求めた。試料Aは、カット角がオイラー表示で(0°,113°〜135°,0°)のSTカット水晶板からなり、620MHz帯の共振周波数を有する弾性表面波素子片である。そして、試料Aは、電極指の対数n=125、電極指の幅a=1.24μm、電極指の交差幅b=49.6μmである。試料Bは、前記と同様のSTカット水晶板からなる共振周波数が1GHz帯の弾性表面波素子片であって、n=180、a=0.76μm、B=30.4μmである。また、試料Cは、カット角がオイラー角表示で(0°,113°〜135°,±(40°〜49°))の面内回転STカット水晶板からなる共振周波数が640MHz帯の弾性表面波素子片である。そして、試料Cは、n=250、a=0.92μm、b=36.8μmである。
これらの弾性表面波素子における領域24内の電極指18の水晶基板12への投影面積Sは、
である。したがって、試料Aの投影面積Sは、約0.015mm2、試料Bの投影面積Sは約0.008m2、試料Cの投影面積Sは約0.017m2である。そして、これらの試料A〜Cについて、ドライブレベルである弾性表面波素子片に流す電流量Iを0.1mA〜1.5mAまで0.1mAずつ変えて共振周波数fを繰り返し測定した。さらに、共振周波数fの測定結果から、I2と(df/f)との関係を求めた。ただしdfは周波数変動量である。
そして、電流I2と(df/f)との関係から、電流二乗特性のκを算出した。求められたκは、図2に示したように、試料Aについては、κ=0.018×10−6[A−2]とκ=0.014×10−6[A−2]、試料Bについては、κ=0.088×10−6[A−2]とκ=0.043×10−6[A−2]、試料Cについては、κ=−0.008×10−6[A−2]とκ=−0.003×10−6[A−2]が得られた。そこで、投影面積Sと定数κとの関係を求めると、図3に示したような関係が得られた。
図3から明らかなように、弾性表面波素子片10の場合、図1に示された領域24内の電極指18の水晶基板12への投影面積Sを0.014〜0.019mm2とすることにより、κ=±0.02×10−6[A−2]と、ATカット水晶振動片の1/10以下にすることができる。したがって、領域24内の電極指18の水晶基板12への投影面積Sを0.014〜0.019mm2とした弾性表面波素子片10は、ドライブレベルによる周波数変化を非常に小さくすることができ、高精度なSAW共振子などの弾性表面波装置を得ることができる。
なお、水晶基板12は、カット角がオイラー角表示で(0°,113°〜135°,0°)のSTカット水晶板を用いると、周波数温度特性の優れた弾性表面波素子を得ることができ、使用環境の温度変化に対して周波数安定度の良好な弾性表面波素子片とすることができる。さらに、水晶基板12として、カット角がオイラー角表示で(0°,113°〜135°,±(40°〜49°))の面内回転STカット水晶板を用いることにより、より一層周波数温度特性の優れた弾性表面波素子片とすることができる。また、弾性表面波素子の縦モードスプリアスを非常に小さくすることができる。
10………弾性表面波素子片、12………水晶基板、14………IDT、16a、16b………櫛型電極、18a、18b………電極指、a………電極指の幅、b………交差幅。
Claims (4)
- 水晶基板に形成したすだれ状電極を構成する電極指の交差幅内における前記水晶基板への投影面積Sが0.014mm2≦S≦0.019mm2であることを特徴とする弾性表面波素子片。
- 請求項1に記載の弾性表面波素子片において、
前記水晶基板は、カット角がオイラー角表示で(0°,113°〜135°,0°)のSTカット水晶板であることを特徴とする弾性表面波素子片。 - 請求項1に記載の弾性表面波素子片において、
前記水晶基板は、カット角がオイラー角表示で(0°,113°〜135°,±(40°〜49°))の面内回転STカット水晶板であることを特徴とする弾性表面波素子片。 - 請求項1ないし3のいずれかに記載の弾性表面波素子片を有することを特徴とする弾性表面波装置。
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