JP2006062150A - Corrugation roll and single-faced corrugated cardboard manufacturing apparatus - Google Patents

Corrugation roll and single-faced corrugated cardboard manufacturing apparatus Download PDF

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JP2006062150A JP2004245692A JP2004245692A JP2006062150A JP 2006062150 A JP2006062150 A JP 2006062150A JP 2004245692 A JP2004245692 A JP 2004245692A JP 2004245692 A JP2004245692 A JP 2004245692A JP 2006062150 A JP2006062150 A JP 2006062150A
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    • B31F—MECHANICAL WORKING OR DEFORMATION OF PAPER, CARDBOARD OR MATERIAL WORKED IN A MANNER ANALOGOUS TO PAPER
    • B31F1/00—Mechanical deformation without removing material, e.g. in combination with laminating
    • B31F1/20—Corrugating; Corrugating combined with laminating to other layers
    • B31F1/24—Making webs in which the channel of each corrugation is transverse to the web feed
    • B31F1/26—Making webs in which the channel of each corrugation is transverse to the web feed by interengaging toothed cylinders cylinder constructions

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a corrugation roll used for corrugating the corrugating medium of a corrugated cardboard sheet and a single-faced corrugated cardboard manufacturing apparatus, and to certainly reduce the corrugation crack or cutting of the corrugating medium at the time of corrugating operation. <P>SOLUTION: The corrugation roll 1 (2) is used for corrugating the corrugating medium of the corrugated cardboard sheet and, when the average radius of a curvature circle for forming the protruded parts in the uneven surface of the corrugation roll 1 (2) is set to (r), the average height of the protruded parts is set to (h) and the mutual average interval of the protruded parts is set to l, r/1 is about 1.3-1.6, (r) is about 60 μm or above and (h) is about 3 μm or below. <P>COPYRIGHT: (C)2006,JPO&NCIPI

Description

本発明は、段ボールシートの中芯を段繰るのに用いられる、段ロール及び片面段ボール製造装置に関するものである。   The present invention relates to a corrugated roll and a single-sided corrugated board manufacturing apparatus used for corrugating the core of a corrugated cardboard sheet.

一般に、段ボールシートを製造するコルゲートマシンは、波状成型された（段繰られた）中芯と裏ライナとを貼合して片面段ボールシートを製造する片面段ボール製造装置（シングルフェーサともいう）をそなえ、この片面段ボール製造装置の下流側に設けられた両面段ボール製造装置において、上記の片面段ボールシートの中芯に表ライナを貼合することで両面段ボールシートを製造する。このため、片面段ボール製造装置には、中芯を波状に段繰るために表面が波形状に形成された一対の段ロールが備えられている。   Generally, a corrugating machine that manufactures corrugated cardboard sheets is a single-sided corrugated board manufacturing device (also called a single facer) that manufactures a single-sided corrugated cardboard sheet by laminating a corrugated core (rolled) and a back liner. In addition, in the double-sided cardboard manufacturing apparatus provided on the downstream side of the single-sided cardboard manufacturing apparatus, a double-sided cardboard sheet is manufactured by laminating a front liner to the core of the single-sided cardboard sheet. For this reason, the single-sided corrugated board manufacturing apparatus is provided with a pair of corrugated rolls whose surface is formed in a corrugated shape so as to corrugate the core.

例えば特許文献１には、図８に示すように、段山５１が２つの曲率円６０，６０で形成される段ロール５０が開示されている。なお、図中、符号５２は段谷である。そして、この特許文献１には、上記のように段山５１を急激な曲率変化がない緩慢な円弧状に形成することにより、段ロール５０による中芯の波状成形において円滑な滑り作用が生じることが記載されている。   For example, Patent Document 1 discloses a corrugated roll 50 in which a corrugated mountain 51 is formed by two curvature circles 60 and 60 as shown in FIG. In the figure, reference numeral 52 denotes a stepped valley. In Patent Document 1, as described above, the step 51 is formed in a slow arc shape with no sudden change in curvature, and thus a smooth sliding action is generated in the corrugated forming of the core by the step roll 50. Is described.

また、特許文献２には、段ロール表面に溶射層を形成するとともに、この溶射層の表面に、溶射層よりも軟物質のコーティング層を形成して溶射層表面の凹凸の谷部を充填することで、上記凹凸の突起部の中芯に対する食い込み深さを減少させて段ロール表面の摩擦係数を小さくする技術が開示されている。
特許第３３８８９２９号広報 実用新案登録第２５４７３８０号広報 In Patent Document 2, a sprayed layer is formed on the surface of the corrugated roll, and a soft material coating layer is formed on the surface of the sprayed layer so as to fill the uneven valleys on the surface of the sprayed layer. Thus, a technique for reducing the friction coefficient on the surface of the corrugated roll by reducing the biting depth with respect to the center of the projections of the projections and depressions is disclosed.
Japanese Patent No. 3388929 Utility model registration No. 2547380

しかしながら、上述した特許文献１記載の技術では、段ロール５０による中芯の段繰り時、中芯に対する段山５１の領域ｄにおける応力を小さくすることはできるが、特に節点Ｑ，Ｑにおいて中芯には「曲げ」と「引っ張り」との応力が強く働き、中芯に亀裂が入ったり（段割れ）、中芯が切れてしまったり（段切れ）するおそれがある。
また、特許文献２記載の技術では、コーティング層により溶射層表面の凹凸の谷部を充填することで、逆に、中芯と段ロール表面とが密着してしまい摩擦係数が増大してしまう場合がある。この場合、中芯が段ロール表面に対して滑りにくくなるため、中芯の段ロール表面からの紙離れがスムーズに行われなくなり、上記と同様に中芯の段割れや段切れが発生してしまうおそれがある。 However, in the technique described in Patent Document 1 described above, when the center core is fed by the corrugated roll 50, the stress in the region d of the step 51 with respect to the center core can be reduced. In this case, the stress of “bending” and “tensile” acts strongly, and there is a possibility that the center core is cracked (step crack) or the center core is broken (step break).
Further, in the technique described in Patent Document 2, by filling the irregularities on the surface of the thermal spray layer with the coating layer, the core and the corrugated roll surface are in close contact with each other and the friction coefficient increases. There is. In this case, since the core becomes difficult to slip with respect to the surface of the corrugated roll, paper separation from the corrugated roll surface of the core is not performed smoothly, and the core core is cracked or broken in the same manner as described above. There is a risk that.

本発明は、このような課題に鑑み創案されたもので、段繰り時における中芯の段割れや段切れをより確実に低減できるようにした、段ロール及び片面段ボール製造装置を提供することを目的とする。   The present invention was devised in view of such a problem, and provides a corrugated roll and a single-sided corrugated board manufacturing apparatus that can more reliably reduce the step cracking and step breakage of the core during rolling. Objective.

このため、請求項１記載の本発明の段ロールは、段ボールシートの中芯を段繰るのに用いられる段ロールであって、該段ロールの凹凸表面における凸部を形成する曲率円の平均半径をｒ、該凸部の平均高さをｈ、該凸部同士の平均間隔をｌ（エル）としたとき、ｒ／ｌが約１．３〜１．６程度、ｒが約６０μｍ以上、ｈが約３μｍ以下となるように形成されたことを特徴としている。   For this reason, the corrugated roll of the present invention according to claim 1 is a corrugated roll used for corrugating the core of the corrugated cardboard sheet, and has an average radius of a curvature circle forming a convex portion on the uneven surface of the corrugated roll. Is r, the average height of the protrusions is h, and the average distance between the protrusions is 1 (el), r / l is about 1.3 to 1.6, r is about 60 μm or more, h Is formed to be about 3 μm or less.

請求項２記載の本発明の段ロールは、請求項１記載の構成において、該段ロールの段山及び段谷がそれぞれ１つの曲率円で形成されたことを特徴としている。
請求項３記載の本発明の段ロールは、請求項１又は２記載の構成において、該表面層が、タングステンカーバイドの溶射層により形成されたことを特徴としている。
請求項４記載の本発明の段ロールは、請求項１又は２記載の構成において、該表面層が、硬質クロムメッキのメッキ層により形成されたことを特徴としている。 The corrugated roll according to a second aspect of the present invention is characterized in that, in the configuration according to the first aspect, the corrugated mountain and the corrugated valley of the corrugated roll are each formed by one curvature circle.
A corrugated roll according to a third aspect of the present invention is characterized in that, in the configuration according to the first or second aspect, the surface layer is formed of a thermal sprayed layer of tungsten carbide.
A corrugated roll according to a fourth aspect of the present invention is characterized in that, in the configuration according to the first or second aspect, the surface layer is formed of a hard chromium plating plating layer.

請求項５記載の本発明の段ロールは、請求項１〜４の何れか１項に記載の構成において、該中芯を段繰る時の該中芯の使用量に対するライナの使用量の比率を表す中芯段繰り率が約１．３〜１．６程度となるように、且つ、該段ロールの段山を形成する曲率円の半径と該段ロールの段谷を形成する曲率円の半径との差が約０．２８〜０．３８ｍｍ程度となるように設定された
ことを特徴としている。 The corrugated roll of the present invention according to claim 5 is the configuration according to any one of claims 1 to 4, wherein the ratio of the amount of the liner used to the amount of the core used when the core is rolled is calculated. The radius of the curvature circle that forms the step mountain of the corrugated roll and the radius of the curvature circle that forms the corrugation of the corrugated roll so that the intermediate core step rate is about 1.3 to 1.6. The difference is set to be about 0.28 to 0.38 mm.

請求項６記載の本発明の片面段ボール製造装置は、請求項１〜５の何れか１項に記載の段ロールをそなえたことを特徴としている。
請求項７記載の本発明の片面段ボール製造装置は、請求項６記載の装置において、該段ロールに対向して設けられ、該段ロールにより段繰られた該中芯の段山に糊付けする糊付けロールをそなえ、該段ロールと該糊付けロールとの直径比が約０．６〜０．８程度となるように設定されたことを特徴としている。 The single-sided corrugated board manufacturing apparatus according to the sixth aspect of the present invention is characterized by comprising the corrugated roll according to any one of the first to fifth aspects.
A single-sided corrugated board manufacturing apparatus according to a seventh aspect of the present invention is the apparatus according to the sixth aspect, wherein the gluing is provided to oppose the corrugated roll and glues to the corrugated core of the core that is stepped by the corrugated roll. A roll is provided, and the diameter ratio between the corrugated roll and the gluing roll is set to be about 0.6 to 0.8.

請求項８記載の本発明の片面段ボール製造装置は、請求項６又は７記載の装置において、該糊付けロールにより糊付けされた該中芯にライナを押し付けて該中芯と該ライナとを貼合する加圧装置をそなえたことを特徴としている。
請求項９記載の本発明の片面段ボール製造装置は、請求項８記載の装置において、該加圧装置が、該段ロール周方向の所定領域に巻回されて該所定領域において該中芯に該ライナを押し付ける無端状のベルトを備えて構成されたことを特徴としている。 The single-sided corrugated board manufacturing apparatus of the present invention according to claim 8 is the apparatus according to claim 6 or 7, wherein a liner is pressed against the core core glued by the glue roll to bond the core core to the liner. It is characterized by having a pressure device.
The single-sided corrugated board manufacturing apparatus according to the ninth aspect of the present invention is the apparatus according to the eighth aspect, wherein the pressurizing device is wound around a predetermined area in the circumferential direction of the corrugated roll and the core is formed in the predetermined area. It is characterized by comprising an endless belt that presses the liner.

請求項１０記載の本発明の片面段ボール製造装置は、請求項８記載の装置において、該加圧装置が、該段ロールに対向して設けられて該段ロールとのニップにより該中芯に該ライナを押し付ける加圧ロールを備えて構成されたことを特徴としている。
請求項１１記載の本発明の片面段ボール製造装置は、請求項８記載の装置において、該加圧装置が、該段ロールにそれぞれ対向して設けられた２つの対向ロールを備えて構成され、該ライナが上記の各対向ロールに巻回されて、該段ロール周方向における該段ロールと上記の各対向ロールとにより形成される２つのニップ間の領域で該中芯に押し付けられることを特徴としている。 The single-sided corrugated board manufacturing apparatus of the present invention according to claim 10 is the apparatus according to claim 8, wherein the pressurizing device is provided facing the corrugated roll, and the core is formed by a nip with the corrugated roll. It is characterized by comprising a pressure roll for pressing the liner.
The single-sided corrugated board manufacturing apparatus of the present invention according to claim 11 is the apparatus according to claim 8, wherein the pressurizing device comprises two opposing rolls provided respectively facing the corrugated roll, A liner is wound around each of the opposing rolls, and is pressed against the core in a region between two nips formed by the corrugated roll and the opposing rolls in the circumferential direction of the corrugated roll. Yes.

請求項１２記載の本発明の片面段ボール製造装置は、請求項１１記載の装置において、上記の２つの対向ロールのうち一方の対向ロールが、該段ロール周方向に移動可能に構成されていることを特徴としている。   The single-sided corrugated board manufacturing apparatus according to a twelfth aspect of the present invention is the apparatus according to the eleventh aspect, wherein one of the two opposing rolls is configured to be movable in the circumferential direction of the corrugated roll. It is characterized by.

本発明の段ロール及び片面段ボール製造装置によれば、中芯の段繰り時に、中芯と段ロールとの間の摩擦係数を増大させることなく、中芯が段ロールに完全に密着してしまうのを防止して、中芯の段割れや段切れをより確実に低減することができる。   According to the corrugating roll and the single-sided corrugated board manufacturing apparatus of the present invention, the core core is completely adhered to the corrugating roll without increasing the coefficient of friction between the core core and the corrugating roll when the core is rolled. It is possible to prevent the breakage and breakage of the core more reliably.

以下、図面を参照しながら本発明の実施形態について説明する。
（Ａ）第１実施形態
図１〜図３は、本発明の第１実施形態としての片面段ボール製造装置を説明するためのもので、図１はその側面図、図２は図１のＣ部拡大図、図３は図２のＤ部拡大図である。
図１に示すように、本実施形態の片面段ボール製造装置は、中芯１０を段繰る段繰り装置１３と、段繰り装置１３により段繰られた中芯１０に糊を付着させる糊付け装置１４と、糊付け装置１４により糊付けされた中芯１０に裏ライナ（ライナ）１１を押し付けて中芯１０に裏ライナ１１を貼合する加圧装置１５とを主にそなえて構成されている。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
(A) 1st Embodiment FIGS. 1-3 is for demonstrating the single-sided cardboard manufacturing apparatus as 1st Embodiment of this invention, FIG. 1 is the side view, FIG. 2 is the C section of FIG. FIG. 3 is an enlarged view of a portion D in FIG.
As shown in FIG. 1, the single-sided corrugated board manufacturing apparatus of this embodiment includes a stepping device 13 that steps the core 10, and a gluing device 14 that attaches glue to the core 10 that is stepped by the stepping device 13. The presser 15 is mainly configured to press the back liner (liner) 11 against the core 10 glued by the gluing device 14 and to bond the back liner 11 to the core 10.

段繰り装置１３は、上下に互いに対向して配置された一対の上段ロール（段ロール）１及び下段ロール（段ロール）２を備えて構成されている。上段ロール１及び下段ロール２の表面はそれぞれ周方向において波形状に形成されており（即ち、図２に示す段山１ａ及び段谷１ｂが形成されており）、上段ロール１及び下段ロール２が対接するニップ部において、上段ロール１の段山と下段ロール２の段谷とが互いに噛み合うとともに、上段ロール１の段谷と下段ロール２の段山とが互いに噛み合うようになっている。そして、中芯１０は、上段ロール１と下段ロール２とのニップ部へ略水平に進入して波形状に段繰られる。なお、上段ロール１及び下段ロール２の内部には蒸気が入っており、上段ロール１及び下段ロール２の表面は加熱されている。このように中芯１０を加熱することで、中芯１０と裏ライナ１１とをより確実に貼合できるようになっている。   The feeding device 13 includes a pair of upper rolls (stage rolls) 1 and lower rolls (stage rolls) 2 that are disposed so as to face each other vertically. The surfaces of the upper roll 1 and the lower roll 2 are each formed in a wave shape in the circumferential direction (that is, the step 1a and the step 1b shown in FIG. 2 are formed), and the upper roll 1 and the lower roll 2 are In the nip portion that comes into contact, the step mountain of the upper roll 1 and the step valley of the lower roll 2 mesh with each other, and the step valley of the upper roll 1 and the step mountain of the lower roll 2 mesh with each other. Then, the core 10 enters the nip portion between the upper roll 1 and the lower roll 2 substantially horizontally and is stepped into a wave shape. Note that steam is contained inside the upper roll 1 and the lower roll 2, and the surfaces of the upper roll 1 and the lower roll 2 are heated. By heating the core 10 in this manner, the core 10 and the back liner 11 can be bonded more reliably.

糊付け装置１４は、糊を貯めておく糊溜め５と、糊溜め５の糊を上段ロール１に巻回されている中芯１０の段頂部に付着させる糊付けロール３と、糊付けロール３表面に付着した糊を必要に応じて掻き取るスクレーパ４ａが突設された掻き取りロール４とを備えて構成されている。また、本実施形態では、上述した上段ロール１の直径Ａ1と糊付けロール３の直径Ａ2との直径比が約０．６〜０．８程度に設定されている。このように設定しておくことで、中芯１０の段頂部に付着する糊の量を低減することができ、糊の消費コストを低減することが可能となる。なお、上記の上段ロール１の直径Ａ1と糊付けロール３の直径Ａ2との直径比が上記範囲を超えると（即ち、０．６よりも小さかったり０．８よりも大きかったりすると）、段繰られた中芯１０の段頂部に付着する糊量が増加し、糊消費コストが増大してしまう。また、中芯１０の段頂部に付着する糊量が増加すると、糊の水分が多量に裏ライナ１１に吸収されるため、裏ライナ１１及び表ライナ（図示省略）の水分量が不均一となり、これにより、裏ライナ１１及び表ライナの収縮率も不均一となり、反り不具合の原因となってしまう。 The gluing device 14 has a gluing reservoir 5 for storing gluing, a gluing roll 3 for adhering the glue in the gluing reservoir 5 to the top of the core 10 wound around the upper roll 1, and a gluing roll 3. And a scraping roll 4 provided with a scraper 4a that scrapes off the glue as needed. Further, in the present embodiment, the diameter ratio between the diameter A 2 of the diameter A 1 and gluing roll 3 of the upper roll 1 described above is set to about 0.6 to 0.8. By setting in this way, the amount of glue adhering to the step top of the core 10 can be reduced, and the consumption cost of the glue can be reduced. Incidentally, when the diameter ratio between the diameter A 2 of the diameter A 1 and gluing roll 3 above the upper roll 1 is more than the above range (i.e., when or greater than 0.8 less or than 0.6), stage The amount of glue adhering to the stepped top portion of the intermediate core 10 is increased, and the cost of glue consumption increases. Further, when the amount of glue adhering to the step top of the core 10 is increased, a large amount of glue moisture is absorbed by the back liner 11, so that the moisture content of the back liner 11 and the front liner (not shown) becomes uneven. As a result, the shrinkage rates of the back liner 11 and the front liner also become non-uniform, which causes a warp defect.

加圧装置１５は、上段ロール１にそれぞれ対向して設けられた２つの対向ロール６，７と、これら２つの対向ロール６，７に巻回された無端状のベルト８とを備えて構成されている。ベルト８は、上段ロール１の周方向における所定領域に押し付けられて（巻回されて）上段ロール１とともに回転し、この所定領域において中芯１０に裏ライナ１１を押し付けて中芯１０と裏ライナ１１とを貼合するようになっている。これにより、片面段ボールが製造される。   The pressure device 15 includes two opposing rolls 6 and 7 provided to face the upper roll 1, and an endless belt 8 wound around the two opposing rolls 6 and 7. ing. The belt 8 is pressed (coiled) against a predetermined area in the circumferential direction of the upper roll 1 and rotates together with the upper roll 1, and the back liner 11 is pressed against the core 10 in this predetermined area to cause the core 10 and the back liner to rotate. 11 is pasted. Thereby, a single-sided cardboard is manufactured.

ところで、本実施形態では、図２に示すように、上段ロール１の段山１ａは半径Ｒ1の１つの曲率円３１で形成されているとともに、上段ロール１の段谷１ｂは半径Ｒ2の１つの曲率円３２で形成されている。これと同様に、下段ロール２の段山２ａは半径Ｒ1の１つの曲率円３１で形成されているとともに、下段ロール２の段谷２ｂは半径Ｒ2の１つの曲率円３２で形成されている。 Incidentally, in the present embodiment, as shown in FIG. 2, with flute tip 1a of the upper roll 1 is formed with a single curvature ¥ 31 of radius R 1, the upper roll 1 Dantani 1b is the radius R 2 It is formed by one curvature circle 32. Similarly, flute tip 2a of the lower roll 2 was formed with a single curvature ¥ 31 of radius R 1, Dantani 2b of the lower roll 2 is formed of a single curvature ¥ 32 of radius R 2 Yes.

さらに、上記の上段ロール１及び下段ロール２の曲率円３１の半径Ｒ1と曲率円３２の半径Ｒ2の差ΔＲ（＝｜Ｒ１−Ｒ２｜）が約０．３８ｍｍ以下となるように設定されている。図４は、実験により求めたグラフであって、上段ロール１の段山１ａ及び段谷１ｂの曲率円３１，３２の半径差ΔＲに対する、段山１ａでの中芯１０に加わる引っ張り及び曲げ応力σの変化を示すグラフである。この実験から、半径差ΔＲが約０．３８ｍｍ以下である場合には中芯１０にかかる応力σは小さく、段割れや段切れは生じなかったが、半径差ΔＲが約０．３８ｍｍよりも大きくなると、中芯１０と裏ライナ１１とが貼合されたときに中芯１０の段頂部が倒れてしまう（これを「段倒れ」という）ことがわかった。このような理由から、本実施形態では上記のように半径差ΔＲを約０．３８ｍｍ以下に設定している。また、上記半径差ΔＲを０．２８ｍｍよりも小さくなると、特に厚紙の中芯（紙厚０．２ｍｍ以上）１１を段繰るときに中芯１１が上段ロール及び下段ロール間を滑ってしまうため圧縮されず、段割れや段切れの原因となってしまう。このため、半径差ΔＲを約０．２８〜０．３８ｍｍ程度に設定することが好ましい。このように半径差ΔＲを設定することで、中芯１０の段割れや段切れを低減することが可能となる。 Further, the difference ΔR (= | R1−R2 |) between the radius R 1 of the curvature circle 31 of the upper roll 1 and the lower roll 2 and the radius R 2 of the curvature circle 32 is set to be about 0.38 mm or less. ing. FIG. 4 is a graph obtained by an experiment, and the tensile and bending stress applied to the core 10 at the step mountain 1a with respect to the radius difference ΔR between the curvature circles 31 and 32 of the step step 1a and step step 1b of the upper step roll 1. It is a graph which shows the change of (sigma). From this experiment, when the radius difference ΔR is about 0.38 mm or less, the stress σ applied to the core 10 is small and no step cracking or step breakage occurs, but the radius difference ΔR is larger than about 0.38 mm. Then, when the core 10 and the back liner 11 were bonded, it turned out that the step top part of the core 10 falls down (this is called "step fall"). For this reason, in the present embodiment, the radius difference ΔR is set to about 0.38 mm or less as described above. Further, when the radius difference ΔR is smaller than 0.28 mm, the center core 11 slips between the upper roll and the lower roll especially when the thick paper core (paper thickness of 0.2 mm or more) 11 is rolled. It will not cause step breakage or breakage. For this reason, it is preferable to set the radius difference ΔR to about 0.28 to 0.38 mm. By setting the radius difference ΔR in this way, it is possible to reduce the step cracks and step breaks of the core 10.

また、上段ロール１及び下段ロール２の表面にはタングステンカーバイド（ＷＣ）の溶射層が形成されている。本実施形態では、この溶射層の表面（上段ロール１及び下段ロール２の表面）は完全な平滑ではなく、微小な凹凸が形成されている。具体的には、図３に示すように、溶射層の凹凸表面における各凸部２０の曲率円の平均半径をｒ、各凸部の平均高さをｈ、各凸部同士の平均間隔をｌ（エル）としたとき、ｒ／ｌ＝約１．３〜１．６程度、ｒ＞約６０μｍ、ｈ＜約３μｍとなるように溶射層表面が形成されている。このような凹凸形状は、上段ロール１及び下段ロール２の軸方向にダイヤモンド研磨を行うことで形成することができる。このように特徴的な凹凸形状を溶射層表面に形成することにより、中芯１０の段繰り時に、中芯１０と上段ロール１との間の摩擦係数や、中芯１０と下段ロール２との間の摩擦係数が増大することがなく、中芯１０が上段ロール１や下段ロール２に完全に密着してしまうのを防止することができ、段繰りをスムーズに行うことが可能になる。これにより、中芯１０の段割れや段切れがより確実に低減される。   A thermal spray layer of tungsten carbide (WC) is formed on the surfaces of the upper roll 1 and the lower roll 2. In the present embodiment, the surface of the thermal spray layer (the surfaces of the upper roll 1 and the lower roll 2) is not completely smooth, and minute irregularities are formed. Specifically, as shown in FIG. 3, the average radius of the curvature circle of each convex portion 20 on the uneven surface of the sprayed layer is r, the average height of each convex portion is h, and the average interval between the convex portions is l. (L), the surface of the sprayed layer is formed so that r / l = about 1.3 to 1.6, r> about 60 μm, and h <about 3 μm. Such a concavo-convex shape can be formed by performing diamond polishing in the axial direction of the upper roll 1 and the lower roll 2. By forming a characteristic uneven shape on the surface of the sprayed layer in this way, the friction coefficient between the center core 10 and the upper roll 1 and the center core 10 and the lower roll 2 between The friction coefficient between them does not increase, and it is possible to prevent the center core 10 from coming into close contact with the upper roll 1 and the lower roll 2 completely, and it is possible to smoothly perform the feeding. Thereby, the step crack and step breakage of the core 10 are more reliably reduced.

なお、ｒ／ｌ＜１．３や、ｒ／ｌ＞１．６のとき、また、ｒ＜６０μｍや、ｈ＞３μｍのときは、中芯１０が上段ロール１及び下段ロール２の表面に食い込んで密着しすぎるため、中芯１０と上段ロール１との間の摩擦係数や、中芯１０と下段ロール２との間の摩擦係数が増大し、段繰りがスムーズに行われず、段割れや段切れの不具合が発生してしまう。   When r / l <1.3 or r / l> 1.6, or when r <60 μm or h> 3 μm, the core 10 bites into the surfaces of the upper roll 1 and the lower roll 2. The friction coefficient between the middle core 10 and the upper roll 1 and the friction coefficient between the middle core 10 and the lower roll 2 are increased, and the step is not smoothly performed. A problem of cutting will occur.

図５は、中芯段繰り率ηに対する累積張力Ｔ，軸心変動Ｇ，箱強度Ｂの変化を示すグラフである。
中芯段繰り率ηは、上段ロール１及び下段ロール２により中芯１０を段繰るときの中芯１０の使用量に対する裏ライナ１１の使用量の比率のことをいい、下式（１）により求めることができる。 FIG. 5 is a graph showing changes in accumulated tension T, axial center variation G, and box strength B with respect to the center step rate η.
The center core feed rate η is the ratio of the usage amount of the back liner 11 to the usage amount of the center core 10 when the center core 10 is rolled by the upper roll 1 and the lower roll 2, and is expressed by the following equation (1). Can be sought.

Figure 2006062150
Figure 2006062150

ここで、Ｒ1は上段ロール１の段山１ａを形成する曲率円３１の半径、θ1は段山１ａの最上点と段山１ａの形状が曲線から直線に変わる節点Ｅ1との間の角度、θ2は段谷１ｂの最下点と段山１ｂの節点Ｅ2との間の角度、Ｐは段谷１ｂと隣の段谷１ｂとの間の距離である（図２参照）。
また、累積張力Ｔは、上段ロール１及び下段ロール２のニップ部よりも中芯１０の走行方向上流側において上段ロール１の段山１ａ及び下段ロール２の段山２ａとの接触により中芯１０に加わる張力の総和のことをいい、下式（２）により求めることができる。 Here, R 1 is the radius of the curvature circle 31 forming the step mountain 1a of the upper roll 1, and θ 1 is between the uppermost point of the step mountain 1a and the node E 1 where the shape of the step mountain 1a changes from a curve to a straight line. The angle θ 2 is the angle between the lowest point of the step 1b and the node E 2 of the step 1b, and P is the distance between the step 1b and the adjacent step 1b (see FIG. 2).
The accumulated tension T is determined by the contact between the upper roll 1 and the lower roll 2 on the upstream side in the running direction of the central core 10 with respect to the upper roll 1 and the lower roll 2 from the nip portion of the upper roll 1 and the lower roll 2. Is the sum of the tension applied to, and can be calculated by the following equation (2).

Figure 2006062150
Figure 2006062150

ここで、Ｔ0は上段ロール１及び下段ロール２のニップ部において中芯１０に加わる初期張力（ｋｇｆ／ｃｍ）、μは中芯１０と上段ロール１及び下段ロール２との摩擦係数、Σθは上段ロール１及び下段ロール２のニップ部よりも中芯１０の走行方向上流側における中芯１０と上段ロール１の段山１ａ及び下段ロール２の段山２ａとの接触角θの総和である。 Here, T 0 is an initial tension (kgf / cm) applied to the core 10 at the nip portion between the upper roll 1 and the lower roll 2, μ is a friction coefficient between the core 10 and the upper roll 1 and the lower roll 2, and Σθ is This is the sum of contact angles θ between the core 10 and the step 1a of the upper roll 1 and the step 2a of the lower roll 2 on the upstream side of the nip portion of the upper roll 1 and lower roll 2 in the running direction.

また、軸心変動Ｇは、段繰り時における上段ロール１と下段ロール２との隙間の垂直方向変化量であり、箱強度Ｂは、製造された両面段ボールシートを使用して作製した箱の圧縮強度である。
図５に示すように、中芯段繰り率ηが大きくなると、累積張力Ｔは増加し、軸心変動Ｇは減少し、箱強度Ｂは低下する。一方、中芯段繰り率ηが小さくなると、累積張力Ｔは減少し、軸心変動Ｇは増加し、箱強度Ｂは増大する。一般に、中芯１０にかかる累積張力Ｔが大きいと、中芯１０に段割れや段切れが生じる。また、軸心変動Ｇが大きいと、段繰り時に振動が生じやすい。このため累積張力Ｔ及び軸心変動Ｇは小さいほど良く、また、箱強度Ｂは逆に大きいほど良いため、中芯段繰り率ηは約１．３〜１．６程度であることが好ましい。本実施形態のように中芯段繰り率ηを約１．３〜１．６程度に設定することで、この範囲を超えた場合に比べて、箱強度Ｂが確保されるとともに累積張力Ｔ及び軸心変動Ｇは小さくなり、中芯１０の段割れや段切れは生じず、且つ、両面段ボールシートを箱にしたときの強度が高く、高品質の製品が得られる。なお、中芯段繰り率ηが１．３よりも小さいと、軸心変動Ｇが大きくなり過ぎて中芯１０の段割れや段切れが発生し易くなり、また、中芯段繰り率ηが１．６よりも大きいと、累積張力Ｔが大きくなり、中芯１０の段割れや段切れが発生し易くなるとともに箱強度Ｂが低下してしまう。 Further, the axial center variation G is the amount of change in the vertical direction of the gap between the upper roll 1 and the lower roll 2 during feeding, and the box strength B is a compression of a box produced using the produced double-sided cardboard sheet. It is strength.
As shown in FIG. 5, when the core retraction rate η increases, the cumulative tension T increases, the axial center variation G decreases, and the box strength B decreases. On the other hand, when the center core feed rate η decreases, the cumulative tension T decreases, the shaft center variation G increases, and the box strength B increases. In general, when the accumulated tension T applied to the core 10 is large, the core 10 is broken or broken. In addition, if the shaft center variation G is large, vibrations are likely to occur during stepping. For this reason, the smaller the cumulative tension T and the shaft center variation G, the better, and the higher the box strength B, the better. Therefore, the center step rate η is preferably about 1.3 to 1.6. By setting the core step rate η to about 1.3 to 1.6 as in this embodiment, the box strength B is secured and the cumulative tension T and The axial center variation G is small, the core 10 is not broken or broken, and the strength when the double-sided cardboard sheet is made into a box is high, and a high-quality product can be obtained. If the center core step rate η is smaller than 1.3, the axial center variation G becomes too large, and the center core 10 is likely to be broken or cut off. When it is larger than 1.6, the cumulative tension T becomes large, and the core core 10 is likely to be broken or broken, and the box strength B is lowered.

上記のように中芯段繰り率ηを設定することで、段繰り時の振動を低減することができ、また、中芯１０の段割れや段切れも低減できるとともに箱強度を確保し、高品質の製品を生産することが可能となる。
本発明の第１実施形態としての片面段ボール装置は、上述のごとく構成されているので、中芯１０の段繰り時に、中芯１０と上段ロール１との間の摩擦係数や、中芯１０と下段ロール２との間の摩擦係数が増大することがなく、中芯１０が上段ロール１や下段ロール２に完全に密着してしまうのを防止して、中芯１０の段割れや段切れをより確実に低減することができる。また、軸心変動による段ロールの振動を確実に低減して中芯１０の段割れや段切れを防止することができるとともに、高い箱強度を得ることができる。 By setting the center core step rate η as described above, it is possible to reduce vibrations during stepping, and also to reduce the step cracks and step breaks of the center core 10 while ensuring box strength, It becomes possible to produce quality products.
Since the single-sided corrugated board device as the first embodiment of the present invention is configured as described above, the friction coefficient between the center core 10 and the upper roll 1 when the center core 10 is fed, The friction coefficient with the lower roll 2 is not increased, and the core 10 is prevented from being completely adhered to the upper roll 1 or the lower roll 2, and the core 10 is not cracked or broken. It can reduce more reliably. Further, it is possible to reliably reduce the vibration of the corrugated roll due to the fluctuation of the axial center to prevent the core core 10 from being cracked or broken, and to obtain a high box strength.

（Ｂ）第２実施形態
図６は、本発明の第２実施形態としての片面段ボール製造装置を模式的に示す側面図である。なお、図６において、前述した第１実施形態と同一の部位又は部材については同一の符号を用いて示し、その説明は省略する。
図６に示すように、本実施形態にかかる片面段ボール製造装置では、段繰り装置１３の段ロール１，２が互いに左右に対向して設けられており、中芯１０は上方から段ロール１と段ロール２とのニップ部に進入して段繰られる。糊付け装置１４は、段ロール１の下方に配置されており、段繰られた中芯１０の段頂部に糊を付着させる。また、加圧装置１５として、段ロール１に対向する加圧ロール１８が設けられ、この加圧ロール１８と段ロール１とのニップ部で中芯１０に裏ライナ１１を押し付けて、中芯１０と裏ライナ１１とを貼合するようになっている。なお、加圧ロール１８内部には蒸気が入っており、加圧ロール１８表面は加熱されている。これにより、裏ライナ１１を加熱しながら中芯１０に貼合することができ、中芯１０と裏ライナ１１とをより確実に貼合できるようになっている。 (B) 2nd Embodiment FIG. 6: is a side view which shows typically the single-sided cardboard manufacturing apparatus as 2nd Embodiment of this invention. In FIG. 6, the same parts or members as those in the first embodiment are denoted by the same reference numerals, and the description thereof is omitted.
As shown in FIG. 6, in the single-sided corrugated board manufacturing apparatus according to the present embodiment, the corrugating rolls 1 and 2 of the corrugating apparatus 13 are provided opposite to each other on the left and right, and the core 10 is It enters into the nip portion with the corrugating roll 2 and is stepped. The gluing device 14 is disposed below the corrugated roll 1 and adheres the glue to the step top of the stepped core 10. Further, as the pressure device 15, a pressure roll 18 facing the corrugated roll 1 is provided, and the back liner 11 is pressed against the core 10 at the nip portion between the pressure roll 18 and the corrugated roll 1, so that the core 10 And back liner 11 are pasted together. Note that steam is contained in the pressure roll 18 and the surface of the pressure roll 18 is heated. Thereby, the back liner 11 can be bonded to the core 10 while heating, and the core 10 and the back liner 11 can be bonded more reliably.

このようなタイプの片面段ボール製造装置にも本発明を適用することができ、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。   The present invention can also be applied to such a type of single-sided cardboard manufacturing apparatus, and the same effects as those of the first embodiment can be obtained.

（Ｃ）第３実施形態
図７は、本発明の第３実施形態としての片面段ボール製造装置を模式的に示す側面図である。なお、図７において、前述した第１実施形態と同一の部位又は部材については同一の符号を用いて示し、その説明は省略する。 (C) Third Embodiment FIG. 7 is a side view schematically showing a single-sided cardboard manufacturing apparatus as a third embodiment of the present invention. In FIG. 7, the same parts or members as those in the first embodiment are denoted by the same reference numerals, and the description thereof is omitted.

図７に示すように、本実施形態にかかる片面段ボール製造装置は、加圧装置１５の構成が第１実施形態と異なる。すなわち、本実施形態にかかる加圧装置１５は、上段ロール１にそれぞれ対向して設けられた２つの対向ロール１６，１７を備えて構成されている。裏ライナ１１は、対向ロール１６，１７に巻回されて走行し、上段ロール１周方向における上段ロール１と対向ロール１６とにより形成されるニップと、上段ロール１と対向ロール１７とにより形成されるニップとの間の領域で上段ロール１表面に押し付けられて、中芯１０の段頂部に貼り付けられる。   As shown in FIG. 7, the single-sided cardboard manufacturing apparatus according to the present embodiment is different from the first embodiment in the configuration of the pressurizing device 15. That is, the pressurizing device 15 according to the present embodiment is configured to include two opposing rolls 16 and 17 provided to face the upper roll 1 respectively. The back liner 11 is wound around the opposing rolls 16 and 17 and travels, and is formed by the nip formed by the upper roll 1 and the opposing roll 16 in the circumferential direction of the upper roll, and the upper roll 1 and the opposing roll 17. It is pressed against the surface of the upper roll 1 in a region between the nip and the nip, and is attached to the top of the core 10.

また、対向ロール１７が、上段ロール１の周方向に（図７中、矢印Ｓの方向へ）移動可能に構成されている。これにより、上段ロール１に対する裏ライナ１１の巻回量（巻き付け量）を調整することが可能となる。従って、裏ライナ１１の巻回量を増加させれば、裏ライナ１１の張力及び加熱量を増加させることができ、中芯１０に対する裏ライナ１１の加圧力及び加熱量が増加して貼合性能が向上するという効果が得られる。   Further, the opposing roll 17 is configured to be movable in the circumferential direction of the upper roll 1 (in the direction of arrow S in FIG. 7). Thereby, it becomes possible to adjust the winding amount (winding amount) of the back liner 11 around the upper roll 1. Therefore, if the winding amount of the back liner 11 is increased, the tension and the heating amount of the back liner 11 can be increased, and the pressing force and the heating amount of the back liner 11 with respect to the core 10 are increased, thereby bonding performance. Is obtained.

このようなタイプの片面段ボール製造装置にも本発明を適用することができ、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。   The present invention can also be applied to such a type of single-sided cardboard manufacturing apparatus, and the same effects as those of the first embodiment can be obtained.

（Ｄ）その他
以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は上記の実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々変形して実施することができる。例えば、上記の実施形態では、本発明の段ロールを上記３つのタイプの片面段ボール製造装置に適用した場合について説明したが、これらの装置のみに限定されるものではなく、紙シートを段繰るのに広く用いることができる。 (D) Others Although the embodiment of the present invention has been described above, the present invention is not limited to the above embodiment, and various modifications can be made without departing from the spirit of the present invention. For example, in the above embodiment, the case where the corrugated roll of the present invention is applied to the above-described three types of single-sided corrugated board manufacturing apparatuses has been described. However, the present invention is not limited to these apparatuses, and paper sheets are rolled up. Can be widely used.

また、上記の実施形態では、上段ロール１及び下段ロール２の表面にタングステンカーバイドの溶射層を形成したが、この溶射層の代わりに、硬質クロムメッキのメッキ層を形成しても良い。ただし、この場合でも、メッキ層の凹凸表面における各凸部の曲率円の平均半径をｒ、各凸部の平均高さをｈ、各凸部同士の平均間隔をｌ（エル）としたとき、少なくとも、ｒ／ｌ＝約１．３〜１．６程度、ｒ＞約６０μｍ、ｈ＜約３μｍとなるように形成する。   In the above embodiment, the thermal spray layer of tungsten carbide is formed on the surfaces of the upper roll 1 and the lower roll 2. However, a hard chromium plating plating layer may be formed instead of the thermal spray layer. However, even in this case, when the average radius of the curvature circle of each convex portion on the uneven surface of the plating layer is r, the average height of each convex portion is h, and the average interval between the convex portions is l (el), At least r / l = about 1.3 to 1.6, r> about 60 μm, and h <about 3 μm.

本発明の第１実施形態としての片面段ボール製造装置を模式的に示す側面図である。It is a side view which shows typically the single-sided cardboard manufacturing apparatus as 1st Embodiment of this invention. 本発明の第１実施形態にかかる段ロールの段山及び段谷を模式的に示すもので、図１のＣ部拡大図である。It is a C section enlarged view of Drawing 1 showing typically the step mountain and step valley of the corrugated roll concerning a 1st embodiment of the present invention. 本発明の第１実施形態にかかる段ロールの表面を模式的に示すもので、図２のＤ部拡大図である。The surface of the corrugated roll concerning 1st Embodiment of this invention is shown typically, and it is the D section enlarged view of FIG. 段ロールの段山及び段谷を形成する曲率円の半径差ΔＲに対する中芯の引っ張り力及び曲げ応力σの変化を示すグラフである。It is a graph which shows the change of the tension | tensile_strength of a center core, and bending stress (sigma) with respect to radius difference (DELTA) R of the curvature circle which forms the step mountain and step valley of a step roll. 中芯段繰り率ηに対するシート張力Ｔ，軸心変動Ｇ，箱強度Ｂの変化を示すグラフである。It is a graph which shows the change of the sheet | seat tension | tensile_strength T, the axial center fluctuation | variation G, and the box intensity | strength B with respect to the center core step rate eta. 本発明の第２実施形態としての片面段ボール製造装置を模式的に示す側面図である。It is a side view which shows typically the single-sided cardboard manufacturing apparatus as 2nd Embodiment of this invention. 本発明の第３実施形態としての片面段ボール製造装置を模式的に示す側面図である。It is a side view which shows typically the single-sided cardboard manufacturing apparatus as 3rd Embodiment of this invention. 従来の段ロールの段山形状を説明するための模式図である。It is a schematic diagram for demonstrating the step shape of the conventional corrugated roll.

符号の説明Explanation of symbols

１ 上段ロール（段ロール）
１ａ 上段ロールの段山
１ｂ 上段ロールの段谷
２ 下段ロール（段ロール）
２ａ 下段ロールの段山
２ｂ 下段ロールの段谷
３ 糊付けロール
４ 掻き取りロール
４ａ スクレーパ
５ 糊溜め
６，７ 対向ロール
８ ベルト
１０ 中芯
１１ 裏ライナ（ライナ）
１３ 段繰り装置
１４ 糊付け装置
１５ 加圧装置
１６，１７ 対向ロール
１８ 加圧ロール
３１ 段山の曲率円
３２ 段谷の曲率円 1 Upper roll (corrugated roll)
1a Corrugated mountain of upper roll 1b Corrugated valley of upper roll 2 Lower roll (corrugated roll)
2a Stepped mountain of lower roll 2b Stepped valley of lower roll 3 Gluing roll 4 Scraping roll 4a Scraper 5 Glue storage 6,7 Opposing roll 8 Belt 10 Center core 11 Back liner (liner)
DESCRIPTION OF SYMBOLS 13 Rolling device 14 Gluing device 15 Pressing device 16, 17 Opposing roll 18 Pressing roll 31 Curvature circle of step mountain 32 Curvature circle of step valley

Claims (12)

段ボールシートの中芯を段繰るのに用いられる段ロールであって、
該段ロールの凹凸表面における凸部を形成する曲率円の平均半径をｒ、該凸部の平均高さをｈ、該凸部同士の平均間隔をｌとしたとき、ｒ／ｌが約１．３〜１．６程度、ｒが約６０μｍ以上、ｈが約３μｍ以下となるように形成された
ことを特徴とする、段ロール。 A corrugated roll used to roll the core of a corrugated cardboard sheet,
When the average radius of the curvature circle forming the convex portion on the concave and convex surface of the corrugated roll is r, the average height of the convex portion is h, and the average interval between the convex portions is l, r / l is about 1. A corrugated roll characterized by being formed so as to have about 3 to 1.6, r is about 60 μm or more, and h is about 3 μm or less. 該段ロールの段山及び段谷がそれぞれ１つの曲率円で形成された
ことを特徴とする、請求項１記載の段ロール。 The corrugated roll according to claim 1, wherein the corrugated mountain and the corrugated valley of the corrugated roll are each formed by one curvature circle. 該表面層が、タングステンカーバイドの溶射層により形成された
ことを特徴とする、請求項１又は２記載の段ロール。 The corrugated roll according to claim 1 or 2, wherein the surface layer is formed of a sprayed layer of tungsten carbide. 該表面層が、硬質クロムメッキのメッキ層により形成された
ことを特徴とする、請求項１又は２記載の段ロール。 The corrugated roll according to claim 1 or 2, wherein the surface layer is formed of a hard chromium plating plating layer. 該中芯を段繰る時の該中芯の使用量に対するライナの使用量の比率を表す中芯段繰り率が約１．３〜１．６程度となるように、且つ、該段ロールの段山を形成する曲率円の半径と該段ロールの段谷を形成する曲率円の半径との差が約０．２８〜０．３８ｍｍ程度となるように設定された
ことを特徴とする、請求項１〜４の何れか１項に記載の段ロール。 The step of the corrugating roll is such that the corrugating ratio representing the ratio of the amount of liner used to the amount of core used when corrugating the core is about 1.3 to 1.6. The difference between the radius of the curvature circle forming the peak and the radius of the curvature circle forming the stepped valley of the corrugated roll is set to be about 0.28 to 0.38 mm. The corrugated roll of any one of 1-4. 請求項１〜５の何れか１項に記載の段ロールをそなえた
ことを特徴とする、片面段ボール製造装置。 A single-sided corrugated board manufacturing apparatus comprising the corrugated roll according to any one of claims 1 to 5. 該段ロールに対向して設けられ、該段ロールにより段繰られた該中芯の段山に糊付けする糊付けロールをそなえ、
該段ロールと該糊付けロールとの直径比が約０．６〜０．８程度となるように設定された
ことを特徴とする、請求項６記載の片面段ボール製造装置。 Provided with a gluing roll that is provided opposite to the corrugated roll and glues to the corrugated mountain of the core that is stepped by the corrugated roll;
The single-sided corrugated board manufacturing apparatus according to claim 6, wherein a diameter ratio between the corrugated roll and the gluing roll is set to be about 0.6 to 0.8. 該糊付けロールにより糊付けされた該中芯にライナを押し付けて該中芯と該ライナとを貼合する加圧装置をそなえた
ことを特徴とする、請求項６又は７記載の片面段ボール製造装置。 The single-sided corrugated board manufacturing apparatus according to claim 6 or 7, further comprising a pressure device that presses a liner against the core core glued by the glue roll and bonds the core to the liner. 該加圧装置が、該段ロール周方向の所定領域に巻回されて該所定領域において該中芯に該ライナを押し付ける無端状のベルトを備えて構成された
ことを特徴とする、請求項８記載の片面段ボール製造装置。 The pressurizing device includes an endless belt wound around a predetermined region in the circumferential direction of the corrugated roll and pressing the liner against the core in the predetermined region. The single-sided cardboard manufacturing apparatus described. 該加圧装置が、該段ロールに対向して設けられて該段ロールとのニップにより該中芯に該ライナを押し付ける加圧ロールを備えて構成された
ことを特徴とする、請求項８記載の片面段ボール製造装置。 The pressurizing device is provided with a pressurizing roll that is provided to face the corrugated roll and presses the liner against the core by a nip with the corrugated roll. Single-sided cardboard manufacturing equipment. 該加圧装置が、該段ロールにそれぞれ対向して設けられた２つの対向ロールを備えて構成され、該ライナが上記の各対向ロールに巻回されて、該段ロール周方向における該段ロールと上記の各対向ロールとにより形成される２つのニップ間の領域で該中芯に押し付けられる
ことを特徴とする、請求項８記載の片面段ボール製造装置。 The pressurizing device includes two opposing rolls provided to face the corrugated rolls, and the liner is wound around the opposing rolls so that the corrugated rolls in the circumferential direction of the corrugated rolls. The single-sided corrugated board manufacturing apparatus according to claim 8, wherein the single-sided cardboard manufacturing apparatus is pressed against the core in a region between two nips formed by each of the opposing rolls. 上記の２つの対向ロールのうち一方の対向ロールが、該段ロール周方向に移動可能に構成されている
ことを特徴とする、請求項１１記載の片面段ボール製造装置。 The single-sided corrugated board manufacturing apparatus according to claim 11, wherein one of the two opposing rolls is configured to be movable in the circumferential direction of the corrugated roll.
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