JP2006043754A - Metal wire with large strain introduced by controlled warm rolling, and manufacturing method and apparatus for the same - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、走行する金属材料を連続的に温間制御圧延することにより、金属線材又は金属線を効率よく製造する技術に関するものである。 The present invention relates to a technique for efficiently producing a metal wire or a metal wire by continuously warm-control-rolling a traveling metal material.
従来、２次加工メーカーや３次加工メーカーに供給される金属線材又は金属線は、次のようにして製造されているが、下記のような問題点がある。 Conventionally, a metal wire or a metal wire supplied to a secondary processing maker or a tertiary processing maker has been manufactured as follows, but has the following problems.
以下、典型的な金属線材又は金属線として鋼線材又は鋼線を取り上げ、その製造工程及び問題点について述べる。 Hereinafter, a steel wire or a steel wire will be taken up as a typical metal wire or metal wire, and its manufacturing process and problems will be described.
鋼線材又は鋼線の製造工程は、一旦、鋼棒や鋼線材を熱間圧延等により製造し、これを素材として、更に引抜き加工や圧延加工により断面径を一層細く加工し、２次や３次の加工工程用素材としての鋼線材又は鋼線を製造している。なお、本明細書においては、２次、３次の加工工程用素材としての1)鋼線材、2)鋼線、3)鋼細線及び鋼線のいずれの場合をも含めて「鋼細線」という。 The manufacturing process of a steel wire or a steel wire is performed by first manufacturing a steel rod or a steel wire by hot rolling, etc., and using this as a raw material to further reduce the cross-sectional diameter by drawing or rolling, and then secondary or 3 We manufacture steel wire or steel wire as a material for the next processing step. In addition, in this specification, it is called “steel fine wire” including cases of 1) steel wire, 2) steel wire, 3) steel fine wire and steel wire as materials for secondary and tertiary processing steps. .
上記鋼細線の製鋼工程からの製造方法は、通常、製鋼・精錬炉で溶製された所定成分の溶鋼を、連続鋳造工程でブルーム等の鋳片に調製し、これを熱間における分塊圧延工程により、断面のより小さいビレットに圧延加工する。 The manufacturing method from the steel making process of the above-mentioned thin steel wire is usually prepared by casting a molten steel of a predetermined component melted in a steel making / smelting furnace into a slab such as a bloom in a continuous casting process, and hot rolling this According to the process, the billet is rolled into a smaller billet.
次いで、これを熱間における線材圧延工程において、ビレットを加熱炉で所定温度、例えば１２００℃程度に加熱し、加熱されたビレットを加熱炉から１本ずつ抽出し、丸鋼の鋼線材の場合は、粗圧延機列、中間圧延機列及び仕上圧延機列により熱間圧延して、線径が５〜３８ｍｍ程度のコイル状鋼線材を製造する。こうして製造された鋼線材を、更に、別の成形加工ラインにおける出発材（素材）とし、この出発材であるコイル状の鋼線材を巻き戻しつつ、次のように加工し小径化して、鋼細線を製造している。 Next, in the hot wire rod rolling process, the billet is heated to a predetermined temperature, for example, about 1200 ° C. in a heating furnace, and the heated billets are extracted one by one from the heating furnace. Then, hot rolling is performed by a rough rolling mill row, an intermediate rolling mill row, and a finishing rolling mill row to produce a coiled steel wire having a wire diameter of about 5 to 38 mm. The steel wire thus manufactured is further used as a starting material (raw material) in another forming processing line, and the coiled steel wire that is the starting material is rewound and processed as follows to reduce the diameter. Is manufacturing.
即ち、この小径化加工は、孔ダイス若しくはロールダイスによる引抜き、又は、圧延装置による冷間圧延により行なわれている。 That is, this diameter reduction processing is performed by drawing with a hole die or a roll die, or cold rolling with a rolling device.
そもそも従来、線径が１〜２５ｍｍ程度、乃至１ｍｍ以下の鋼細線であって、被圧延材に対して温間領域に制御された圧延加工により所定値以上のひずみを導入し、結晶粒を微細化し、高強度で且つ高延性を有する材質を有するものを、前述したビレット等被圧延材の熱間における粗圧延機列、中間圧延機列及び仕上圧延機列が配置された従来の線材圧延工程において製造することは行なわれていない。その理由は、上記工程により線径がせいぜい５〜３８ｍｍ程度まで圧延する場合でさえも、圧延終期近くにおける被圧延材の圧延線速度が極めて大きくなること（例えば、５０〜１００ｍ／ｓｅｃ程度）、並びに、従来の線材圧延工程では熱間圧延加工を前提としており、被圧延材の加熱装置としては、上記粗圧延機列の入側に配設されているビレット加熱炉又はブルーム加熱炉のみであり、ここで熱間圧延加工に適した所定の温度、ＡC3変態点以上の温度、実際には例えば、１２００℃前後まで加熱されたビレット等の被圧延材を、１本ずつ加熱炉から抽出し、当該ビレットのトップ端からボトム端に向って、上記各圧延機列において圧延加工していくという工程が採用されている。 Conventionally, it is a steel thin wire having a wire diameter of about 1 to 25 mm or less than 1 mm in the first place, and a strain of a predetermined value or more is introduced into the material to be rolled by a rolling process controlled in a warm region, and the crystal grain is fined. The conventional wire rod rolling process in which a rough rolling mill row, an intermediate rolling mill row, and a finishing rolling mill row are arranged in the hot of the above-described rolled material such as billet, which has a high strength and high ductility material Is not made in The reason is that the rolling line speed of the material to be rolled near the end of rolling is extremely large (for example, about 50 to 100 m / sec) even when the wire diameter is rolled to about 5 to 38 mm at most by the above process. In addition, the conventional wire rod rolling process is premised on hot rolling, and the heating device for the material to be rolled is only a billet heating furnace or a bloom heating furnace arranged on the entry side of the row of rough rolling mills. Here, a predetermined temperature suitable for hot rolling, a temperature above the AC3 transformation point, actually, for example, a rolled material such as a billet heated to around 1200 ° C. is extracted one by one from the heating furnace. The process of rolling in each rolling mill row from the top end to the bottom end of the billet is employed.
そのため、先ず被圧延材全長を一体ものとしてみた場合に、その長手方向の温度分布は
、トップ端からボトム端に向って温度が低下する。更に、その長手方向の任意位置に注目した場合の被圧延材は、圧延初期には圧延速度が遅いために特にボトム側の部分において温度低下量が大きく、次いで順次圧延速度が上昇すると共に加工発熱により温度上昇要因が加わり、そして圧延終期には被圧延材の横断面積が小さくなるので、放熱速度が大となり、温度が下降する。
Therefore, first, when the whole length of the material to be rolled is viewed as a single piece, the temperature distribution in the longitudinal direction decreases in temperature from the top end toward the bottom end. Furthermore, the material to be rolled when paying attention to an arbitrary position in the longitudinal direction has a large temperature drop especially in the bottom side portion because the rolling speed is slow at the beginning of rolling, and then the rolling speed gradually increases and the processing heat is generated. As a result of this, a factor for increasing the temperature is added, and at the end of rolling, the cross-sectional area of the material to be rolled becomes small, so that the heat release rate increases and the temperature decreases.
このように、被圧延材の長手方向温度分布が複雑で且つ変動が大きく、しかも圧延線速度が製造ラインの終期付近では極めて大きいということもあって、従来は上記線材圧延工程のオンラインの途中位置に補助加熱装置及び冷却装置等を設けて被圧延材の温度を制御しようとする提案は見当たらず、まして、圧延工程の後半において、被圧延材の温度を温間圧延領域に制御しつつ、しかも線径１〜２５ｍｍ程度、乃至１ｍｍ以下まで圧延して、圧延ままの状態で微細粒組織を有する鋼細線を製造しようとする提案や発想は全く見当たらない。また、従来の設備上及び操業上の観点からも不可能であった。 As described above, the longitudinal temperature distribution of the material to be rolled is complicated and greatly fluctuated, and the rolling line speed is extremely large near the end of the production line. There is no proposal to control the temperature of the material to be rolled by providing an auxiliary heating device, a cooling device, etc., and in the second half of the rolling process, while controlling the temperature of the material to be rolled to the warm rolling region, There are no proposals or ideas for rolling a wire diameter of about 1 to 25 mm to 1 mm or less and producing a steel fine wire having a fine grain structure as it is rolled. Moreover, it was impossible from the viewpoint of conventional facilities and operation.
そこで、従来、鋼細線の製造に際しては、一旦線材圧延工程で線径が５〜３８ｍｍ程度の鋼線材を熱間圧延により製造し、これを前述したように、引抜き又は冷間圧延等により鋼細線に製造している。ところが、前述の引抜法においては、被加工材の先端をダイスへ通線すること、及びこの先端をチャックを介して引抜きドラムに係止する作業が必要であり、人手作業に依存し、また１パス当たりの減面率が小さいので、所望する径の鋼細線を製造するためには、多数回の引抜きと多くの工数を要する。これらは線径が小さくなるほど増大する。 Therefore, conventionally, when manufacturing a steel fine wire, a steel wire having a wire diameter of about 5 to 38 mm is once manufactured by hot rolling in a wire rolling process, and as described above, the steel fine wire is drawn by drawing or cold rolling. Is manufactured. However, in the above-described drawing method, it is necessary to wire the tip of the workpiece to the die and to lock the tip to the drawing drum via the chuck, which depends on manual work. Since the area reduction per pass is small, many times of drawing and many man-hours are required to produce a steel fine wire having a desired diameter. These increase as the wire diameter decreases.
これに対して、前記の冷間圧延は、被圧延材の先端を前段のロールスタンド出口から次段のロールスタンド入口にうまく誘導して噛み込ませるならば、多数段のロールスタンドをタンデムに連結することにより、引抜法よりも１パス当たり大きな減面率を得ることができるので、大幅な工数の低減が可能である。 On the other hand, in the cold rolling described above, a multi-stage roll stand can be connected in tandem if the tip of the material to be rolled is well guided from the preceding roll stand outlet to the next roll stand inlet. By doing so, a larger area reduction rate per pass than in the drawing method can be obtained, so that the number of man-hours can be greatly reduced.
しかしながら引抜法及び冷間圧延法のいずれの方法においても、冷間加工硬化に対処するための中間焼鈍の実施、及びそれに伴い発生し易い炭化物の割れによるミクロボイドの抑制対応等の不利益を解消することはできない。 However, in both the drawing method and the cold rolling method, the disadvantages such as the implementation of the intermediate annealing to cope with the cold work hardening and the suppression of micro voids due to the cracking of carbides that easily occur are eliminated. It is not possible.
一方、最近、機械構造用鋼線材若しくは鋼線、又は棒鋼の材質特性に対する改善・向上対策技術の一環として、当該鋼線材若しくは鋼線、又は棒鋼を製造する工程において、高積層欠陥エネルギー（Ｈｉｇｈ ＳＦＥ）を有するフェライト（α）鋼材に、所定値以上の大ひずみ加工を施すことにより微細粒組織を生じさせて、高強度と共に延性に優れた鋼線材若しくは鋼線又は棒鋼を製造する技術が報告されている。その中でも本発明者等は先に、鋼線材の圧延方法において、圧延温度を３５０〜８００℃の温間加工温度範囲内、一層望ましくはその内でも低温域の４００〜６００℃の範囲内において、所定の臨界ひずみ以上のひずみを被圧延材料に導入することにより、このひずみによる結晶粒のミクロ的な局所方位差が微細結晶粒の起源となり、加工中あるいは加工後に起きる回復過程において、粒内の転位密度が低下すると同時に結晶粒界が形成されて、微細粒組織を形成することができること、即ち、再結晶温度の下限とみなされていた８００℃、乃至これ以下の温度で加工しても、加工と同時に動的な回復ないしは再結晶が起こり、従って、相変態による強化機構を実質的に利用せずに鋼の高強度化を実現する方法として、結晶粒を微細化させることができることを利用して、平均粒径が２μｍ以下の微細結晶粒を得ることにより、高強度で且つ冷間圧造性に優れた鋼を製造する技術を提案した（特許文献１）。 On the other hand, recently, as a part of improvement / improvement countermeasure technology for material properties of steel wires or steel wires for machine structural use or steel bars, high stacking fault energy (High SFE) in the process of manufacturing the steel wire materials, steel wires, or steel bars. ) Has been reported to produce a fine grain structure by subjecting a ferrite (α) steel material having a large strain to a predetermined value or more to produce a steel wire or steel wire or steel bar having high strength and excellent ductility. ing. Among them, the inventors of the present invention, first, in the rolling method of the steel wire rod, the rolling temperature is in the warm working temperature range of 350 to 800 ° C., more preferably in the low temperature range of 400 to 600 ° C. By introducing strain above the critical strain into the material to be rolled, the microscopic local misorientation of the crystal grain due to this strain becomes the origin of the fine crystal grain, and in the recovery process that occurs during or after processing, At the same time as the dislocation density is lowered, a grain boundary is formed, and a fine grain structure can be formed, that is, even when processed at a temperature of 800 ° C. or lower, which was regarded as the lower limit of the recrystallization temperature, Dynamic recovery or recrystallization occurs at the same time as processing. Therefore, as a method for realizing high strength of steel without substantially utilizing the strengthening mechanism by phase transformation, the crystal grains are refined. Preparative by utilizing the fact that can, by an average particle size obtained following the fine crystal grains 2 [mu] m, has proposed a technique for producing a steel excellent in and cold heading properties with high strength (Patent Document 1).
本願発明者等は、上記特許文献１においては、上記所定の臨界ひずみとしては、素材に対する総減面率ＲTotが５０％以上であること、線材の圧延工程においてオーバル形状カ
リバーロールを使用した場合には、総減面率ＲTotが４０％以上であればよいこと、ある
いは、圧延により材料中へ導入される塑性ひずみが、３次元有限要素法で計算される材料中への平均塑性ひずみで０．７以上であることが望ましいこと等を提案した。その確認試験として、例えば、８０ｍｍ角の棒鋼を圧延用素材とし、圧延温度４５０〜５３０℃の範囲内において、総減面率ＲTotが９５％の多方向・多パスのカリバー圧延を施して、１８
ｍｍ角の棒材を調製し、超微細粒を形成させることにより高強度で且つ延性に優れた鋼材を得た。
In the
A steel bar having high strength and excellent ductility was obtained by preparing a rod of mm square and forming ultrafine grains.
また、本願発明者等は先に、鋼線材あるいは鋼線のカリバー圧延による製造において、オーバル孔型に次いでスクエア孔型による圧延により、被圧延材に大ひずみを導入するための加工条件について提案した（特許文献２）。 In addition, the inventors of the present application have previously proposed processing conditions for introducing a large strain into a material to be rolled by rolling with a square hole mold next to an oval hole mold in the production of a steel wire or a steel wire by caliber rolling. (Patent Document 2).
本願発明者等は、上記特許文献１及び特許文献２、又はこれらに類似の他の先行文献で提案されている温間圧延技術を、前述した２次あるいは３次加工工程における素材である鋼線材又は鋼線（鋼細線）の製造技術分野に応用して、一層発展させ、これによって鋼細線の品質向上（具体的には強度及び延性向上のための熱処理不要化）と安定化を図り、しかも生産効率の向上が必要であることに着眼した。かかる技術の確立のためには、次の事項が必要である。
The inventors of the present application have proposed a steel wire that is a material in the above-described secondary or tertiary processing step by using the warm rolling technique proposed in
先ず、第１に、1)従来生産されている線径が５〜３８ｍｍ程度（望ましくは、今後の需要動向及び技術開発を考慮して上限が６０ｍｍ程度まで）で、単重が０．５〜２ｔ程度、乃至それ以上の熱間圧延コイルを、分割することなくそのまま、所定の温間制御圧延により超微細粒組織を得るための製造技術の確立を必要とし、そのためには、巻き戻されて走行する被圧延コイル（被圧延材）を急速に所定の温間領域の温度まで加熱すると共に、2)加熱された被圧延材に対して直ちに温間制御圧延加工を施す連続圧延技術を必要とし、3)望ましくは、この温間制御連続圧延においては、圧延温度を３５０〜８５０℃の範囲内に限定し、しかも被圧延材の温度を、ある圧延機への入口温度と次の圧延機からの出口温度との差を所定範囲内に制御し、且つ、圧延開始から圧延終了までの間の被圧延材の温度差を所定範囲内に制御するという温度制御を行ないつつ、連続して圧延し、しかも、4)この温間制御連続圧延の１工程の間において、即ち、巻き戻されたコイルの加熱から圧延工程を経て冷却され、再びコイルに巻き取られるまでの１圧延工程サイクルの間において、被圧延材に対して多方向から加工を行なうことが望ましく、当該被圧延材に所要のひずみを導入することが必要となる。１圧延工程のサイクルで当該所要のひずみを導入できない場合は、工程を複数回行なってもよい。5)しかも、上記1)から4)の条件は、出発材（被圧延材）に対する仕上げ材の総減面率が大となる鋼細線の場合には、終期における圧延線速度が速くなるが、かかる条件下においても満たされる必要がある。従って、上記1)〜5)の条件を全て満たすことは、従来の圧延設備を使用した従来の熱間圧延技術や、従来の圧延設備を使用した温間圧延技術では極めて困難である。そのため、これまでも圧延やひずみに関する技術は数多く紹介されているが（非特許文献１および２）、走行する鋼線材を加熱しつつ所定の温間温度における制御圧延を行なうことにより、微細化した結晶粒を有し、しかも大単重コイル状鋼細線（鋼線材又は鋼線）を製造する技術は提案されていない。
本願発明は、２次加工工程用素材あるいは３次加工工程用素材として所望する径を有する金属線材又は金属線（両者あわせて本願において「金属細線」という）を孔型ロールに
よる圧延加工により製造する技術であって、製造された金属細線に特別な熱処理を施さなくても、その強度及び延性が優れた水準を有し、しかも連続的に加熱しながら圧延することにより、従来得られていない程度の大単重の金属細線を生産効率よく製造することを課題とする。
In the present invention, a metal wire or metal wire having a desired diameter as a material for a secondary processing step or a material for a tertiary processing step (both are referred to as “metal thin wires” in the present application) is manufactured by rolling with a hole roll. It is a technology that has an excellent level of strength and ductility, without being specially heat treated, and has not been obtained by rolling while continuously heating. It is an object to produce a large single heavy metal wire with high production efficiency.
本発明者等は、上記課題を解決するために鋭意、試験・研究を行ない、次の結論を得た。
先ず上記金属細線に特別な熱処理なしに優れた強度及び延性を付与するために、被圧延材の圧延温度を温間圧延領域に制御しつつ、しかも被圧延材に適切なひずみを導入しつつ圧延をすることにより、相変態による強化機構を実質的に利用せずに結晶粒を微細化させればよいこと、しかも、従来得られていない程度の大単重の金属細線を生産効率よく製造するためには、被圧延材の圧延ラインでの供給を、連続的に走行させて行ない、且つこの走行する被圧延材を所定温度範囲内まで急速加熱して圧延機に装入し、引き続き被圧延材の圧延工程における温度を補助的に急速加熱することにより所定の温度条件に制御して、連続的に圧延するようにすればよいことがわかった。
The present inventors diligently conducted tests and research in order to solve the above-mentioned problems, and obtained the following conclusions.
First, in order to impart excellent strength and ductility to the metal thin wire without special heat treatment, rolling while controlling the rolling temperature of the material to be rolled in the warm rolling region and introducing appropriate strain to the material to be rolled. By doing this, it is only necessary to refine the crystal grains without substantially utilizing the strengthening mechanism by phase transformation, and to produce a large single weight metal fine wire that has not been obtained conventionally with high production efficiency For this purpose, the material to be rolled is supplied continuously on the rolling line, and the material to be rolled is rapidly heated to a predetermined temperature range and charged into a rolling mill, and then continuously rolled. It has been found that it is sufficient to control the temperature in the rolling process of the material to a predetermined temperature condition by rapidly heating the material continuously and to perform continuous rolling.
そして、上記の通り金属材料に対する温間領域の温度範囲に制御された連続圧延を実現して、微細な結晶粒組織を有する金属細線の高効率生産を実現するためには、直列に配設された複数基の圧延機入側の可及的直近の位置において、コイル状線材が巻き戻されて連続的に走行する被圧延材が、所要の温間領域の圧延温度まで急速に加熱・均熱される手段を設け、その温度を測定し、当該圧延機により圧延された被圧延材の出側温度を測定し、これらの測定値に基づき、上記急速加熱条件及び温度制御条件を演算し決定する。かくして、最初の圧延機における温間制御圧延を行なう。 Then, as described above, in order to realize continuous rolling controlled to the temperature range of the warm region for the metal material, and to realize high-efficiency production of fine metal wires having a fine grain structure, they are arranged in series. At the position as close as possible to the entry side of multiple rolling mills, the material to be rolled, which is continuously run with the coiled wire wound back, is rapidly heated and soaked to the rolling temperature in the required warm region. The temperature is measured, the outlet temperature of the material rolled by the rolling mill is measured, and the rapid heating condition and the temperature control condition are calculated and determined based on these measured values. Thus, warm controlled rolling in the first rolling mill is performed.
そして、以後の圧延機における圧延においても、上記方法と同じ方法により、金属材料の被圧延材に対して温間制御圧延を行なう。かかる温間における制御圧延を連続的に実施して、大単重のコイル状金属細線の製造が可能となるための圧延設備を配設する。そのための重要な設備は、周知の加熱技術、特に急速加熱に係る装置を適切に配設し、上記温間制御圧延に適した使用方法及び操業方法を行なうと共に、適切なひずみ、望ましくは大きなひずみを導入するための適切な圧延パススケジュールを実施することにより達成され得ることがわかった。本発明は、従来の金属細線製造技術に、更に上記本願発明者等が得た知見及びこれに基づく技術を導入して、走行する被圧延材に温間圧延において大ひずみを導入しつつ連続制御圧延する技術により、大単重の金属細線（金属線材又は金属線）の製造技術を完成させたものである。本願発明の要旨は次の通りである。但し、本明細書においては、「真ひずみ」と「塑性ひずみ」とを総称して「ひずみ」といい、それぞれ次の通り定義する。 And also in rolling in subsequent rolling mills, warm controlled rolling is performed on the metal material to be rolled by the same method as described above. Rolling equipment for continuously producing such warm controlled rolling and making it possible to produce large single-coiled coiled metal wires is provided. The important equipment for that purpose is to properly arrange well-known heating technology, especially equipment related to rapid heating, perform the usage and operation methods suitable for the above-mentioned warm-controlled rolling, and have appropriate strain, preferably large strain. It has been found that this can be achieved by implementing an appropriate rolling pass schedule to introduce The present invention introduces the knowledge obtained by the inventors of the present invention and the technology based on this to the conventional metal fine wire manufacturing technology, and continuously controls the material to be rolled while introducing a large strain in warm rolling. The production technology for large single-thin metal wires (metal wire or metal wire) has been completed by rolling technology. The gist of the present invention is as follows. However, in this specification, “true strain” and “plastic strain” are collectively referred to as “strain” and are defined as follows.
真ひずみ（ｅで表記する）は、下記（１）又は（１ａ）式：
ｅ＝ｌｎ（Ｓ0／Ｓ） ・・・・・・・・・・・・・・・・（１）
＝−ｌｎ（１−Ｒ／１００）・・・・・・・・・・・・・・・・（１ａ）
但し、 Ｒ＝｛（Ｓ0−Ｓaft）／Ｓ0｝×１００・・・（６）
Ｓ0 ：圧延前の被圧延材のＣ断面の面積
Ｓaft：所定圧延後の被圧延材のＣ断面の面積
で定義する。なお、本願明細書において、「Ｃ断面の面積」とは、圧延方向に直角な面の断面積をいうものとする。以下、同じである。
True strain (denoted by e) is expressed by the following formula (1) or (1a):
e = ln (S 0 / S) (1)
= -Ln (1-R / 100) (1a)
However, R = {(S 0 −S aft ) / S 0 } × 100 (6)
S 0 : Area of C cross section of rolled material before rolling S aft : Defined by area of C cross section of rolled material after predetermined rolling. In the present specification, the “area of the C cross section” refers to a cross sectional area of a plane perpendicular to the rolling direction. The same applies hereinafter.
また、塑性ひずみ（εで表記する）は、周知の３次元有限要素法を用い、下記の計算手順に基づき、下記（７）式により算出される値で定義する。即ち、
計算手順：
１．材料の加工温度に対応した応力−ひずみ曲線を取得する。
２．有限要素法による計算のため、下記（１）〜（３）：
（１）被圧延材に適宜メッシュを作成する、（２）接触条件を決める。但し、摩擦係数＝０．３ クーロン条件とする、（３）応力−ひずみ曲線、材料物性値を決める、
の準備をする。
３．（１）〜（３）の条件のもとに、汎用有限要素法コード、例えば、ABAQUSで計算を行う。
The plastic strain (denoted by ε) is defined by a value calculated by the following equation (7) based on the following calculation procedure using a well-known three-dimensional finite element method. That is,
Calculation procedure:
1. A stress-strain curve corresponding to the processing temperature of the material is acquired.
2. For the calculation by the finite element method, the following (1) to (3):
(1) A mesh is appropriately formed on the material to be rolled. (2) The contact conditions are determined. However, friction coefficient = 0.3 coulomb condition, (3) stress-strain curve, material property value is determined,
Prepare for.
3. Under the conditions of (1) to (3), calculation is performed with a general-purpose finite element method code, for example, ABAQUS.
ε＝(２／３)［１／２｛（ｄεx−ｄεy）2 +（ｄεy−ｄεz）2 +（ｄεz−ｄεx）2
｝+（３／４）（ｄγxy 2+ｄγyz 2+ｄγzx 2）］1/2 ・・・・（７）
但し、ｄεx 、ｄεy 、ｄεz ：ｘ、ｙ、ｚ方向の真ひずみ増分
γxy 、ｄγyz、ｄγzx：各せん断ひずみ増分
本願の第１の発明に係る金属線材又は金属線の製造方法は、圧延ラインを走行する金属材料を加熱し、加熱された当該金属材料を直列に配置された複数基の圧延機により連続的に圧延して、金属線材又は金属線を製造する方法である。そして、圧延開始から圧延終了までの被圧延材の温度を、その金属材料の種類に応じて定められた温間圧延温度の範囲内に制御しつつ、且つ、上記圧延開始から圧延終了までの間に当該被圧延材に導入されるべき真ひずみを、次の通り規定する。即ち、前述した通り、真ひずみを下記（１）式：
ｅ＝ｌｎ（Ｓ0／Ｓ）‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥（１）
但し、ｅ ：真ひずみ
Ｓ0：圧延開始前の被圧延材のＣ断面の面積
Ｓ ：圧延終了後の被圧延材のＣ断面の面積
のｅで定義し、この真ひずみｅがｅ≧０．２５となるように圧延加工を孔型ロール、平ロール、又は、孔型ロールと平ロールとの組み合わせにより施すことに特徴を有するものである。
ε = (2/3) [1/2 {(dε x −dε y ) 2 + (dε y −dε z ) 2 + (dε z −dε x ) 2
} + (3/4) (dγ xy 2 + dγ yz 2 + dγ zx 2 )] 1/2 ... (7)
However, dε x , dε y , dε z : True strain increment in x, y and z directions
γ xy , dγ yz , dγ zx : Each shear strain increment The metal wire or metal wire manufacturing method according to the first invention of the present application heats a metal material traveling on a rolling line, and serially connects the heated metal materials Is a method of producing a metal wire or a metal wire by continuously rolling with a plurality of rolling mills arranged in the above. And while controlling the temperature of the material to be rolled from the start of rolling to the end of rolling within the range of the warm rolling temperature determined according to the type of the metal material, and between the start of rolling and the end of rolling. The true strain to be introduced into the material to be rolled is defined as follows. That is, as described above, the true strain is expressed by the following formula (1):
e = ln (S 0 / S) (1)
Where e: true strain
S 0 : Area of C cross section of material to be rolled before rolling is started
S: It is defined by e of the area of the C cross section of the rolled material after rolling, and the rolling process is performed with a hole roll, a flat roll, or a hole roll so that the true strain e becomes e ≧ 0.25. It is characterized by being applied in combination with a flat roll.
ここで、走行ラインを走行する金属材料とは、圧延ラインをサポートロールやピンチロール等により上流から下流方向に向って移動させられる被圧延材としての金属材料を指し、金属材料とは鉄鋼の他に、金属Ｍｇ、金属Ａｌ、金属Ｃｕ及び金属Ｔｉ、並びにＭｇ合金、Ａｌ合金、Ｃｕ合金及びＴｉ合金の内のいずれかよりなる被圧延材料を指す。 Here, the metal material traveling on the travel line refers to a metal material as a material to be rolled that can be moved from upstream to downstream by a support roll, a pinch roll, or the like. In addition, it refers to a material to be rolled made of any one of metal Mg, metal Al, metal Cu and metal Ti, and Mg alloy, Al alloy, Cu alloy and Ti alloy.
次に、この各金属材料の種類に応じて定められた温間圧延温度とは、それぞれの金属材料の種類ごとに認められている通常の温間圧延温度の範囲内を指す。 Next, the warm rolling temperature determined according to the type of each metal material indicates the range of the normal warm rolling temperature permitted for each type of metal material.
そして、この金属材料を連続的に圧延するとは、当該金属材料からなる被圧延材が１単位としてある長さ及び重量を有し、その先端から後端まで複数基の圧延機により、一様に連続して圧延することを意味する。以下、この明細書において同じである。 And rolling this metal material continuously means that the material to be rolled made of the metal material has a length and weight as a unit, and is uniformly distributed by a plurality of rolling mills from the front end to the rear end. It means continuous rolling. The same applies hereinafter.
本願の第２の発明に係る金属線材又は金属線の製造方法は、第１の発明において、上記真ひずみｅが、ｅ≧０．７０となるように圧延加工を施すことに特徴を有するものである。 The method for producing a metal wire or metal wire according to the second invention of the present application is characterized in that, in the first invention, the true strain e is rolled so that e ≧ 0.70. is there.
本願の第３の発明に係る金属線材又は金属線の製造方法は、第１の発明において、上記真ひずみｅが、ｅ≧１．３８となるように圧延加工を施すことに特徴を有するものである。 The method for producing a metal wire or metal wire according to the third invention of the present application is characterized in that, in the first invention, the true strain e is rolled so that e ≧ 1.38. is there.
本願の第４の発明に係る金属線材又は金属線の製造方法は、第１から第３の発明において、上記圧延ラインを走行する金属材料は、加熱される前においてはコイル状に巻かれており、しかも、上記複数基の圧延機により連続的に圧延加工を施された金属線材又は金属線は、再びコイル状に巻かれることに特徴を有するものである。 In the metal wire or the metal wire manufacturing method according to the fourth invention of the present application, in the first to third inventions, the metal material traveling on the rolling line is wound in a coil shape before being heated. In addition, the metal wire or metal wire that has been continuously rolled by the plurality of rolling mills is characterized by being wound again in a coil shape.
本願の第５の発明に係る金属線材又は金属線の製造方法は、第１から第４のいずれかの発明において、上記被圧延材の加熱が、第１番目圧延機の実質的直前において上記温間圧延温度の範囲内の所定温度まで急速加熱するものであることに特徴を有するものである。 According to a fifth aspect of the present invention, there is provided a metal wire or a method for producing a metal wire according to any one of the first to fourth aspects, wherein the material to be rolled is heated substantially immediately before the first rolling mill. It is characterized by being rapidly heated to a predetermined temperature within the range of the hot rolling temperature.
ここで、急速加熱するとは、連続的に走行する金属材料の被圧延材が第１番目の圧延機に噛み込まれる時点までに、当該被圧延材の温度を上記所定の温度まで加熱することをいう。従って、被圧延材の線径及び線速度、比熱及び熱伝導度等の物理定数等、並びに加熱装置の加熱効率に依存して被圧延材に対するエネルギー供給速度を調整する。また、第１番目圧延機の実質的直前においてとは、当該圧延機の入側の可及的に接近した場所においてということを指し、上記所定の温度まで急速加熱された被圧延材の温度低下をできるだけ小さくするための方策である。 Here, rapid heating means that the temperature of the material to be rolled is heated to the predetermined temperature by the time when the material to be rolled that continuously travels is bitten by the first rolling mill. Say. Therefore, the energy supply rate for the material to be rolled is adjusted depending on the wire diameter and wire speed of the material to be rolled, physical constants such as specific heat and thermal conductivity, and the heating efficiency of the heating device. In addition, the term “immediately before the first rolling mill” refers to a place as close as possible to the entry side of the rolling mill, and a temperature drop of the material to be rolled that is rapidly heated to the predetermined temperature. It is a measure to make as small as possible.
本願の第６の発明に係る金属線材又は金属線の製造方法は、第１から第５のいずれかの発明において、上記被圧延材の加熱が、更に、第２番目以後の少なくとも１基の圧延機の実質的直前においても補助的に急速加熱することとなっていることに特徴を有するものである。 According to a sixth aspect of the present invention, there is provided a metal wire or a method for producing a metal wire according to any one of the first to fifth aspects, wherein the material to be rolled is further heated by at least one rolling after the second. It is characterized in that rapid heating is supplementary even immediately before the machine.
ここで、補助的に急速加熱するとは、第５の発明において述べた、被圧延材が急速加熱されて所定温度まで達した後に圧延され、この圧延後にその温度が低下した場合に、次の圧延機に噛み込まれるまでの間において、再び所定の温度範囲内まで高めるように加熱することをいう。 Here, auxiliary rapid heating means that, as described in the fifth invention, when the material to be rolled is rapidly heated to reach a predetermined temperature and rolled, and the temperature drops after this rolling, the next rolling is performed. It means that heating is performed so as to increase the temperature again within a predetermined temperature range until it is bitten by the machine.
本願の第７の発明に係る金属線材又は金属線の製造方法は、第１から第６のいずれかの発明において、上記被圧延材の孔型を有する圧延機による圧延パススケジュールには、Ｃ断面が四角形状又は丸形状を有する被圧延材をオーバル孔型を有する圧延機で圧延して、Ｃ断面がオーバル形状の被圧延材に成形し、次にこうして得られた被圧延材を、スクエア孔型を有する圧延機又はダイヤ孔型を有する圧延機で圧延するパススケジュールを含んでいる。しかも、このパススケジュールにおいて、上記オーバル孔型の最大短軸長さ（Ａと表記する）の、上記Ｃ断面が四角形状又は丸形状を有する被圧延材のそれぞれ対辺間長さ又は直径（いずれもＢと表記する）に対する比率Ａ／Ｂが、Ａ／Ｂ≦０．７５を満たす孔型を有する圧延機で圧延することに特徴を有するものである。なお、Ａ／Ｂ≦０．６０とするのが一層望ましい。 According to a seventh aspect of the present invention, there is provided a metal wire or a method for producing a metal wire according to any one of the first to sixth aspects of the present invention, wherein a rolling pass schedule by a rolling mill having a hole shape of the material to be rolled is a C cross section. Is rolled into a rolled material having an oval hole shape by rolling the rolled material having a square shape or a round shape into a rolled material having an oval shape in the C cross section. A pass schedule for rolling with a rolling mill having a die or a rolling mill having a diamond hole die is included. In addition, in this pass schedule, the length between the opposite sides or the diameter of the rolled material having the maximum short axis length (denoted as A) of the oval hole type and having the C section having a square shape or a round shape (both are both) The ratio A / B with respect to (B) is characterized by rolling with a rolling mill having a hole shape satisfying A / B ≦ 0.75. It is more desirable that A / B ≦ 0.60.
本願の第８の発明に係る金属線材又は金属線の製造方法は、第１から第７のいずれかの発明において、上記圧延パススケジュールには、更に、上記スクエア孔型又はダイヤ孔型の天地対角間長さ（いずれもＣと表記する）の、上記Ｃ断面がオーバル形状に成形された被圧延材の長軸長さ（Ｄで表記する）に対する比率Ｃ／Ｄが、Ｃ／Ｄ≦０．７５を満たす孔型を有する圧延機で圧延することに特徴を有するものである。 According to an eighth invention of the present application, in any one of the first to seventh inventions, the rolling pass schedule further includes the square hole type or the diamond hole type top and bottom pair. The ratio C / D to the long axis length (denoted as D) of the length between the corners (denoted as C) to the rolled material having the C cross section formed into an oval shape is C / D ≦ 0. It is characterized by rolling with a rolling mill having a hole shape satisfying 75.
本願の第９の発明に係る金属線材又は金属線の製造方法は、第７又は第８の発明において、上記Ｃ断面がオーバル形状に成形された被圧延材を、スクエア孔型を有する圧延機又はダイヤ孔型を有する圧延機で圧延する代わりに、ボックス孔型を有する圧延機で圧延することに特徴を有するものである。 According to a ninth aspect of the present invention, there is provided a metal wire or a method for producing a metal wire, wherein the rolled material having the C cross section formed into an oval shape is a rolling mill having a square hole shape in the seventh or eighth invention. Instead of rolling with a rolling mill having a diamond hole mold, rolling is performed with a rolling mill having a box hole mold.
本願の第１０の発明に係る金属線材又は金属線の製造方法は、第９の発明において、上記Ｃ断面がオーバル形状に成形された被圧延材の長軸長さＤに対する、上記ボックス孔型の天地対辺間長さ（Ｃ'と表記する）の比率Ｃ'／Ｄが、Ｃ'／Ｄ≦０．７５を満たすこと
に特徴を有するものである。
According to a tenth aspect of the present invention, there is provided a metal wire or a method of manufacturing a metal wire according to the ninth aspect, wherein the box hole mold has a long axis length D with respect to the long axis length D of the material to be rolled having the C cross section formed into an oval shape. The ratio C ′ / D of the length between the top and the side (denoted as C ′) satisfies C ′ / D ≦ 0.75.
本願の第１１の発明に係る金属線材又は金属線の製造方法は、第７から第１０のいずれかの発明において、上記オーバル孔型を有する圧延機による圧延は、上記オーバル孔型の最大短軸長さＡとその長軸長さ（Ｅで表記する）との比Ａ／Ｅが、Ａ／Ｅ≦０．４０を満たすオーバル孔型を有する圧延機を使用することに特徴を有するものである。 According to an eleventh invention of the present application, in any one of the seventh to tenth inventions, the rolling by the rolling machine having the oval hole type is the maximum short axis of the oval hole type. The ratio A / E between the length A and the major axis length (denoted by E) is characterized by using a rolling mill having an oval hole shape that satisfies A / E ≦ 0.40. .
本願の第１２の発明に係る金属線材又は金属線の製造方法は、第７から第１１のいずれかの発明において、上記オーバル孔型を有する圧延機による圧延は、上記オーバル孔型の曲率半径（Ｒａで表記する）が、上記Ｃ断面が四角形状又は丸形状を有する被圧延材のそれぞれ対辺間長さ又は直径Ｂの１．５倍以上であるオーバル孔型を有する圧延機を使用することに特徴を有するものである。 According to a twelfth aspect of the present invention, in any one of the seventh to eleventh aspects of the present invention, the rolling by the rolling mill having the oval hole shape is performed by using the curvature radius of the oval hole type ( (Indicated by Ra) is to use a rolling mill having an oval hole shape in which the C cross section has a square shape or a round shape, and the length between opposite sides or the diameter B is 1.5 times or more. It has characteristics.
本願の第１３の発明に係る金属線材又は金属線の製造方法は、第７、第８、第１１又は第１２のいずれかの発明において、上記パススケジュールには、上記オーバル孔型を有する圧延機と、これに引き続く上記スクエア孔型を有する圧延機又はダイヤ孔型を有する圧延機との組合せによる圧延を、２回以上行なうことを含んでいることに特徴を有するものである。 According to a thirteenth aspect of the present invention, there is provided a metal wire or a method of manufacturing a metal wire according to any of the seventh, eighth, eleventh and twelfth aspects, wherein the pass schedule includes a rolling mill having the oval hole type. And the subsequent rolling in combination with the rolling mill having the square hole mold or the rolling mill having the diamond hole mold is performed twice or more.
本願の第１４の発明に係る金属線材又は金属線の製造方法は、第１から第１３のいずれかの発明において、上記被圧延材の上記各孔型を有する圧延機による圧延パススケジュールには、孔型形状がスクエア、ダイヤ又はボックスと、これに次ぐスクエア、ダイヤ、ボックス又はラウンドとの組合わせパススケジュールを含んでいることに特徴を有するものである。 The method of manufacturing a metal wire or a metal wire according to a fourteenth aspect of the present invention is the rolling pass schedule according to any one of the first to thirteenth aspects of the present invention, in the rolling pass schedule by the rolling mill having each hole type of the material to be rolled. The perforated shape is characterized in that it includes a combined pass schedule of square, diamond or box followed by square, diamond, box or round.
本願の第１５の発明に係る金属線材又は金属線の製造方法は、第１から第１４のいずれかの発明において、上記被圧延材の温度を、上記金属材料の種類に応じて定められた温間圧延温度の範囲内に制御しつつ、上記被圧延材を上記各孔型を有する圧延機により圧延加工する一連の工程を、２工程以上繰り返すことに特徴を有するものである。 According to a fifteenth aspect of the present invention, in any one of the first to fourteenth aspects, the temperature of the material to be rolled is a temperature determined according to the type of the metal material. The present invention is characterized in that a series of steps of rolling the material to be rolled by the rolling mill having each of the above-described perforations is repeated two or more steps while being controlled within the range of the intermediate rolling temperature.
本願の第１６の発明に係る金属線材又は金属線の製造方法は、第１から第１５のいずれかの発明において、上記一連の工程を、２工程以上繰り返すことにより、最初の圧延工程における圧延開始から最終の圧延工程における圧延終了までの間に、上記被圧延材に導入されるべき真ひずみを、次の通り規定する。即ち、真ひずみを下記（２）式：
ｅTot＝ｌｎ（Ｓ0／ＳTot）‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥（２）
但し、ｅTot ：真ひずみ
Ｓ0 ：最初の圧延工程の圧延開始前の被圧延材のＣ断面の面積
ＳTot ：最終圧延工程の圧延終了後の被圧延材のＣ断面の面積
で表わされる真ひずみｅTotが、ｅTot≧０．２５を満たす圧延加工を施すことに特徴を有するものである。
The method of manufacturing a metal wire or metal wire according to the sixteenth aspect of the present invention is the rolling start in the first rolling step by repeating the above series of steps two or more steps in any one of the first to fifteenth inventions. To the end of rolling in the final rolling process, the true strain to be introduced into the material to be rolled is defined as follows. That is, the true strain is expressed by the following equation (2):
e Tot = ln (S 0 / S Tot ) (2)
However, e Tot : True strain
S 0 : Area of the C section of the material to be rolled before the start of rolling in the first rolling step
S Tot : The true strain e Tot expressed by the area of the C cross-section of the material to be rolled after the rolling in the final rolling step is characterized by performing a rolling process that satisfies e Tot ≧ 0.25.
本願の第１７の発明に係る金属線材又は金属線の製造方法は、第１６の発明において、上記真ひずみｅTotが、ｅTot≧０．７０を満たすことに特徴を有するものである。 The metal wire or the metal wire manufacturing method according to the seventeenth invention of the present application is characterized in that, in the sixteenth invention, the true strain e Tot satisfies e Tot ≧ 0.70.
本願の第１８の発明に係る金属線材又は金属線の製造方法は、第１６の発明において、上記真ひずみｅTotが、ｅTot≧１．３８を満たすことに特徴を有するものである。 The method for producing a metal wire or metal wire according to the eighteenth invention of the present application is characterized in that, in the sixteenth invention, the true strain e Tot satisfies e Tot ≧ 1.38.
次の本願の第１９から第３２までの発明は、金属材料から金属線材又は金属線を製造するのに適した温間制御連続圧延加工設備に関するものである。 The following nineteenth to thirty-second inventions of the present application relate to a warm-controlled continuous rolling facility suitable for producing a metal wire or a metal wire from a metal material.
本願の第１９の発明に係る温間制御連続圧延加工設備は、コイル巻戻し装置及びコイル巻取り装置が設けられ、これら両装置間に複数基の圧延機が直列に配置され、上記コイル
巻戻し装置から巻き戻されて走行する被圧延材を上記複数基の圧延機で連続的に圧延して金属線材又は金属線を製造する圧延加工設備であって、上記複数基の圧延機の内の第１番目圧延機の入側であって、当該圧延機に対して実質的直近である位置に大容量急速加熱装置が設けられていることに特徴を有するものである。
The warm controlled continuous rolling processing facility according to the nineteenth aspect of the present invention is provided with a coil rewinding device and a coil winding device, and a plurality of rolling mills are arranged in series between these devices, and the coil rewinding device is provided. A rolling processing facility that continuously rolls a material to be rolled that is unwound from an apparatus with the plurality of rolling mills to produce a metal wire or a metal wire, and is a first of the plurality of rolling mills. It is characterized in that a large-capacity rapid heating device is provided at a position on the entry side of the first rolling mill and substantially close to the rolling mill.
ここで、大容量急速加熱装置とは、前述した第５の発明において述べた通りの急速加熱をすることができる能力を有する加熱装置をいう。即ち、当該加熱装置の長さをＬ、走行する被圧延材の移動速度をｖ、被加熱材の加熱装置内移動時間をｔとすると、時間：ｔ＝Ｌ／ｖの間に、被加熱材の温度が所定の加熱温度：Ｔまで上昇させる能力を有する加熱装置を意味する。 Here, the large-capacity rapid heating apparatus refers to a heating apparatus having the ability to perform rapid heating as described in the fifth invention described above. That is, assuming that the length of the heating device is L, the moving speed of the material to be rolled is v, and the moving time of the heated material in the heating device is t, the time of the material to be heated is t = L / v. Means a heating device having the ability to raise the temperature to a predetermined heating temperature: T.
また、大容量急速加熱装置が設けられている位置が、第１番目圧延機の入側であって、この圧延機に対して実質的直近の位置に設けられているとは、当該圧延機が通常の圧延機能を発揮することができるように、これに付属されている機器類や装置類が取付けられた状態において、可及的にこの圧延機に接近して設けられていることを意味し、大容量急速加熱装置がこの実質的直近である位置に設けられている理由は、上記大容量急速加熱装置で前記所要の温度まで急速に加熱・均熱された被圧延材が、この圧延機に噛み込まれるまでに温度低下を極力防止することにより、温間における温度制御圧延を容易に実施することができるようにするためである。 In addition, the position where the large-capacity rapid heating device is provided is the entry side of the first rolling mill and is provided at a position that is substantially closest to the rolling mill. It means that the equipment is installed as close as possible to this rolling mill with the equipment and devices attached to it so that it can perform its normal rolling function. The reason why the large-capacity rapid heating apparatus is provided at a position that is in the immediate vicinity is that the material to be rolled that has been rapidly heated and soaked to the required temperature by the large-capacity rapid heating apparatus is This is because it is possible to easily carry out warm temperature-controlled rolling by preventing temperature drop as much as possible before being caught in the steel.
本願の第２０の発明に係る温間制御連続圧延加工設備は、第１９の発明において、上記複数基の圧延機の内の第２番目以後の圧延機の少なくとも１基の入側であって実質的直近である位置に、更に補助急速加熱装置が設けられていることに特徴を有するものである。 A warm-controlled continuous rolling processing facility according to a twentieth aspect of the present invention is the nineteenth aspect of the invention, which is substantially the inlet side of at least one of the second and subsequent rolling mills of the plurality of rolling mills. It is characterized in that an auxiliary rapid heating device is further provided at a position closest to the target.
ここで、補助急速加熱装置とは、前述した第６の発明において述べた通りの補助急速加熱をすることができる能力を有する加熱装置をいう。 Here, the auxiliary rapid heating device refers to a heating device having the ability to perform auxiliary rapid heating as described in the sixth invention described above.
本願の第２１の発明に係る温間制御連続圧延加工設備は、第１９又は第２０の発明において、上記大容量急速加熱装置が、メタルファイバガスバーナー又はセラミック多孔板ガスバーナー等の表面燃焼式ガスバーナー装置、通電抵抗加熱装置、電磁誘導加熱装置、及び電気抵抗発熱体輻射加熱装置の内、いずれか１種又は２種以上を組み合せた加熱装置からなることに特徴を有するものである。ここで、上記各種加熱装置は、いずれも周知技術によるものであればよい。 The warm controlled continuous rolling processing facility according to the twenty-first invention of the present application is the surface combustion type gas of the nineteenth or twentieth invention, wherein the large-capacity rapid heating device is a metal fiber gas burner or a ceramic porous plate gas burner. It is characterized by comprising a heating device combining any one or two or more of a burner device, an energizing resistance heating device, an electromagnetic induction heating device, and an electric resistance heating element radiation heating device. Here, any of the above-mentioned various heating devices may be of any known technique.
本願の第２２の発明に係る温間制御連続圧延加工設備は、第２０又は第２１の発明において、上記補助急速加熱装置が、メタルファイバガスバーナー又はセラミック多孔板ガスバーナー等の表面燃焼式ガスバーナー装置、通電抵抗加熱装置、電磁誘導加熱装置、及び電気抵抗発熱体輻射加熱装置の内、いずれか１種の加熱装置の加熱装置からなることに特徴を有するものである。 According to a twenty-second or twenty-first aspect of the present invention, there is provided a warm-control continuous rolling processing facility according to the twenty-second aspect of the present invention, wherein the auxiliary rapid heating device is a surface combustion gas burner such as a metal fiber gas burner or a ceramic porous plate gas burner. It is characterized by comprising a heating device of any one of a heating device, an energizing resistance heating device, an electromagnetic induction heating device, and an electric resistance heating element radiation heating device.
本願の第２３の発明に係る温間制御連続圧延加工設備は、第１９から第２２のいずれかの発明において、上記複数基の圧延機が、当該圧延機群の中にオーバル孔型を有する圧延機が配設されており、これに次いでスクエア孔型を有する圧延機、ダイヤ孔型を有する圧延機及びラウンド孔型を有する圧延機の内のいずれかが配設されている、圧延機の配設組合わせを含んでいることに特徴を有するものである。 The warm controlled continuous rolling processing facility according to the twenty-third invention of the present application is the rolling machine according to any one of the nineteenth to twenty-second inventions, wherein the plurality of rolling mills have an oval hole type in the rolling mill group. A rolling mill is disposed, followed by any of a rolling mill having a square hole mold, a rolling mill having a diamond hole mold, and a rolling mill having a round hole mold. It is characterized by including a combination.
本願の第２４の発明に係る温間制御連続圧延加工設備は、第１９から第２２のいずれかの発明において、上記複数基の圧延機として、上記複数基の圧延機が、少なくとも、オーバル孔型を有する圧延機、スクエア孔型を有する圧延機、ダイヤ孔型を有する圧延機、ボックス孔型を有する圧延機及びラウンド孔型を有する圧延機の内のいずれかを含み、この
いずれかの圧延機に次いでオーバル孔型を有する圧延機、スクエア孔型を有する圧延機、ダイヤ孔型を有する圧延機、ボックス孔型を有する圧延機及びラウンド孔型を有する圧延機の内のいずれかが配設されている、圧延機の配設組合わせを含んでいることに特徴を有するものである。
According to a twenty-fourth aspect of the present invention, in the warm-controlled continuous rolling processing facility according to any one of the nineteenth to twenty-second aspects, the plurality of rolling mills are at least an oval hole type as the plurality of rolling mills. A rolling mill having a square hole mold, a rolling mill having a diamond hole mold, a rolling mill having a box hole mold, and a rolling mill having a round hole mold. Then, any one of a rolling mill having an oval hole mold, a rolling mill having a square hole mold, a rolling mill having a diamond hole mold, a rolling mill having a box hole mold, and a rolling mill having a round hole mold is disposed. It is characterized in that it includes a rolling mill arrangement combination.
本願の第２５の発明に係る温間制御連続圧延加工設備は、第１９から第２４のいずれかの発明において、上記複数基の圧延機の内の最後の圧延機の下流側に、サイジング装置が設けられていることに特徴を有するものである。 The warm-controlled continuous rolling processing facility according to the twenty-fifth aspect of the present invention is the invention according to any one of the nineteenth to twenty-fourth aspects, wherein a sizing device is provided downstream of the last rolling mill among the plurality of rolling mills. It is characterized by being provided.
ここで、サイジング装置とは、単に金属細線の断面形状を原則として最終的に調整することを主目的とする圧延装置であって、適切なひずみを導入しつつ圧延することを主目的とする圧延機ではない。従って、このサイジング装置が設けられている場合には、これまでに述べた複数基の圧延機は全て、適切なひずみを導入しつつ圧延することを主目的とした設計のものであってもよいし、サイジングを主目的とする装置を含んでいてもよい。 Here, the sizing device is a rolling device whose main purpose is simply to finally adjust the cross-sectional shape of the fine metal wire in principle, and the main purpose is rolling while introducing appropriate strain. Not a machine. Therefore, when this sizing device is provided, all of the plural rolling mills described so far may be designed mainly for rolling while introducing appropriate strains. In addition, a device mainly intended for sizing may be included.
本願の第２６の発明に係る温間制御連続圧延加工設備は、第１９から第２５のいずれかの発明において、上記複数基の圧延機間の少なくとも１箇所には、前記コイル巻戻し装置から巻き戻されて走行する前記被圧延材に対する弛み調整装置が設けられていることに特徴を有するものである。 A warm-controlled continuous rolling processing facility according to a twenty-sixth invention of the present application is the coil according to any one of the nineteenth to twenty-fifth inventions, wherein at least one location between the plurality of rolling mills is wound from the coil unwinding device. The present invention is characterized in that a slack adjusting device is provided for the material to be rolled that is returned and travels.
ここで、弛み調整装置とは、圧延機の間で被圧延材が弛むのを防止又は解消すると共に、当該弛み調整装置から弛み情報を圧延機に送信し、弛み発生を解消するように圧延機のロール回転速度が自動制御されるように利用されるものである。そして、この弛み調整装置は、所謂張力圧延をするために所定の張力を被圧延材に負荷するためのものではない。 Here, the slack adjusting device prevents or eliminates the slack of the material to be rolled between the rolling mills, and transmits slack information from the slack adjusting device to the rolling mill so as to eliminate the occurrence of slack. It is used so that the rotation speed of the roll is automatically controlled. The slack adjusting device is not for applying a predetermined tension to the material to be rolled in order to perform so-called tension rolling.
本願の第２７の発明に係る温間制御連続圧延加工設備は、第１９から第２６のいずれかの発明において、上記複数基の各圧延機の入側には、前記走行する被圧延材を当該各圧延機に誘導する入側案内装置が設けられていることに特徴を有するものである。 In the twenty-seventh to twenty-sixth aspects of the present invention, the warm-controlled continuous rolling processing facility according to the twenty-seventh aspect of the present invention is configured such that, on the entry side of each of the plurality of rolling mills, the material to be rolled travels It is characterized in that an entrance side guide device for guiding to each rolling mill is provided.
ここで、入側案内装置とは、被圧延材（金属線材）が捻転して、圧延ロールに噛み込まれる際に金属線材に倒れが発生するのを防止すると共に、被圧延材に表面疵が発生するのを防止するための装置である。 Here, the entry side guide device means that the material to be rolled (metal wire) twists and prevents the metal wire from falling when it is bitten by the rolling roll, and the surface material has a surface flaw on the material to be rolled. This is a device for preventing the occurrence.
本願の第２８の発明に係る温間制御連続圧延加工設備は、第１９から第２７のいずれかの発明において、上記複数基の各圧延機の出側には、前記走行する被圧延材を当該各圧延機から走行排出される被圧延材を導出する出側案内装置が設けられていることに特徴を有するものである。 The warm controlled continuous rolling processing facility according to the twenty-eighth invention of the present application is the invention according to any one of the nineteenth to twenty-seventh inventions, wherein the material to be rolled is placed on the exit side of each of the plurality of rolling mills. The present invention is characterized in that an exit side guide device for deriving the material to be rolled that travels and discharges from each rolling mill is provided.
本願の第２９の発明に係る温間制御連続圧延加工設備は、第１９から第２８のいずれかの発明において、前記コイル巻戻し装置と前記大容量急速加熱装置との間には、ストレートナー及び／又はピンチロールが設けられていることに特徴を有するものである。 The warm-controlled continuous rolling processing facility according to the twenty-ninth invention of the present application is any one of the nineteenth to twenty-eighth inventions, wherein a straightener and a high-capacity rapid heating device are provided between the coil unwinding device and the large-capacity rapid heating device. A feature is that a pinch roll is provided.
本願の第３０の発明に係る温間制御連続圧延加工設備は、第１９から第２９のいずれかの発明において、上記コイル巻取り装置の上流側には走行する鋼線を冷却するための冷却装置が設けられていることに特徴を有するものである。 A warm controlled continuous rolling processing facility according to a thirtieth aspect of the present invention is the cooling apparatus for cooling a steel wire traveling on the upstream side of the coil winding device in any of the nineteenth to twenty-ninth aspects of the present invention. It is characterized in that is provided.
本願の第３１の発明に係る温間制御連続圧延加工設備は、第１９から第３０のいずれかの発明において、前記複数基の圧延機の内の第１番目圧延機を除く任意の圧延機の入側に、走行する被圧延材の当該任意の圧延機入側温度を制御するための急速調整冷却装置が設けられていることに特徴を有するものである。 The warm-controlled continuous rolling processing facility according to the thirty-first invention of the present application is the invention of any one of the nineteenth to thirtieth inventions, in any rolling mill except the first rolling mill of the plurality of rolling mills. It is characterized in that a rapid adjustment cooling device for controlling the arbitrary rolling mill entry side temperature of the material to be rolled is provided on the entry side.
本願の第３２の発明に係る温間制御連続圧延加工設備は、第１９から第３１のいずれかの発明において、上記複数基の各圧延機の入側及び出側における被圧延材の温度を制御するための温度制御機構が設けられていることに特徴を有するものである。 The warm controlled continuous rolling processing facility according to the thirty-second invention of the present application is the one of the nineteenth to thirty-first inventions, which controls the temperature of the material to be rolled on the entry side and the exit side of each of the plurality of rolling mills. This is characterized in that a temperature control mechanism is provided.
次の本願の第３３から第４４までの発明は、上述した第１９から第３２までの発明である温間制御連続圧延加工設備において、特に鋼線材又は鋼線の製造設備を適切に使用すれば、有利に製造することができるコイル状の鋼線材又は鋼線を製造する方法に関するものである。 The 33rd to 44th inventions of the next application of the present application are the above-described 19th to 32nd inventions in the warm-controlled continuous rolling processing facility, particularly if steel wire or steel wire manufacturing equipment is used appropriately. The present invention relates to a method of manufacturing a coiled steel wire or a steel wire that can be advantageously manufactured.
本願の第３３の発明に係るコイル状の鋼線材又は鋼線の製造方法は、走行する鋼線材を加熱し、加熱された当該鋼線材を直列に配置された複数基の圧延機により連続的に圧延して、鋼線材又は鋼線を製造する方法であって、次の条件の温度制御圧延を行なう。即ち、圧延開始から圧延終了までの被圧延材の温度を３５０℃から８５０℃の範囲内に制御し、且つ その被圧延材の温度を、下記（３）及び（４）式：
Ｔr+1,out−Ｔr,in＝−１５０℃〜５０℃ ‥‥‥‥（３）
Ｔn,out −Ｔ1,in＝−２００℃〜１００℃ ‥‥‥（４）
（但し、Ｔは温度（℃）であり、ｎは圧延機の基数を表わし、ｒは圧延機の順番であって、第１番から第ｎ−１番までの任意の数を表わし、ｉｎは圧延機への入側直前、ｏｕｔは圧延機からの出側直後を表わす）が満たされるように制御することに特徴を有するものである。
The manufacturing method of the coil-shaped steel wire material or steel wire which concerns on 33rd invention of this application heats the steel wire which drive | works, and is continuously by the multiple rolling mills arrange | positioned the said heated steel wire material in series. It is a method of rolling and manufacturing a steel wire or a steel wire, and performs temperature-controlled rolling under the following conditions. That is, the temperature of the material to be rolled from the start of rolling to the end of rolling is controlled within the range of 350 ° C. to 850 ° C., and the temperature of the material to be rolled is expressed by the following formulas (3) and (4):
T r + 1, out −T r, in = −150 ° C. to 50 ° C. (3)
T n, out −T 1, in = −200 ° C. to 100 ° C. (4)
(However, T is temperature (degreeC), n represents the base of a rolling mill, r is the order of a rolling mill, Comprising: Arbitrary numbers from 1st to n-1th, in is It is characterized in that control is performed so that (right before entry to the rolling mill, out represents immediately after exit from the rolling mill) is satisfied.
本願の第３４の発明に係るコイル状の鋼線材又は鋼線の製造方法は、第３３の発明において、その圧延開始から圧延終了までの被圧延材の温度を４００℃から６５０℃の範囲内に制御することに特徴を有するものである。 According to a thirty-fourth aspect of the present invention, in the thirty-third aspect of the invention, the coiled steel wire material or the method of manufacturing the steel wire has a temperature of the material to be rolled from the start of rolling to the end of rolling within the range of 400 ° C to 650 ° C. It is characterized by control.
本願の第３５の発明に係るコイル状の鋼線材又は鋼線の製造方法は、走行する鋼線材を加熱し、加熱された当該鋼線材を直列に配置された複数基の圧延機により連続的に圧延して、鋼線材又は鋼線を製造する方法であって、圧延開始から圧延終了までの被圧延材の温度を４００℃から６５０℃の範囲内に制御し、且つ、その被圧延材を、オーバル孔型を有する圧延機で圧延し、次いでスクエア孔型を有する圧延機、ダイヤ孔型を有する圧延機、ラウンド孔型を有する圧延機及びボックス孔型を有する圧延機の内のいずれかで圧延するパススケジュールを含んでいることに特徴を有するものである。 According to a thirty-fifth aspect of the present invention, a coiled steel wire or a method of manufacturing a steel wire heats a traveling steel wire and continuously uses the plurality of rolling mills arranged in series with the heated steel wire. Rolling is a method for producing a steel wire or a steel wire, the temperature of the material to be rolled from the start of rolling to the end of rolling is controlled within a range of 400 ° C. to 650 ° C., and the material to be rolled is Rolling with a rolling mill having an oval hole mold, followed by rolling in any of a rolling mill having a square hole mold, a rolling mill having a diamond hole mold, a rolling mill having a round hole mold, and a rolling mill having a box hole mold It is characterized by including a pass schedule.
本願の第３６の発明に係るコイル状の鋼線材又は鋼線の製造方法は、第３３から第３５のいずれかの発明において、オーバル孔型を有する圧延機による圧延が含まれており、更に、上記圧延開始から圧延終了までの間に上記被圧延材に導入されるべき真ひずみを、次の通り規定する。 The method of manufacturing a coiled steel wire material or a steel wire according to the thirty-sixth aspect of the present invention includes rolling by a rolling mill having an oval hole shape in any of the thirty-third to thirty-fifth aspects, The true strain to be introduced into the material to be rolled between the start of rolling and the end of rolling is defined as follows.
即ち、真ひずみを下記（１'）式：
ｅ'＝ｌｎ（Ｓ0'／Ｓ'）‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥（１'）
（但し、ｅ'：真ひずみ、Ｓ0'：圧延開始前の被圧延材のＣ断面の面積、Ｓ'：圧延終了後の被圧延材のＣ断面の面積）
で表わされる真ひずみｅ'が、ｅ'≧０．２５となるように圧延加工を施すことに特徴を有するものである。
That is, the true strain is expressed by the following equation (1 ′):
e '= ln (S 0 ' / S ') ··································· (1')
(Where e ′: true strain, S 0 ′: area of the C section of the rolled material before the start of rolling, S ′: area of the C section of the rolled material after the end of rolling)
The true strain e ′ expressed by the above is characterized by performing rolling so that e ′ ≧ 0.25.
本願の第３７の発明に係るコイル状の鋼線材又は鋼線の製造方法は、第３６の発明において、前記真ひずみｅ'が、ｅ'≧０．７０となるように圧延加工を施すことに特徴を有するものである。 According to a thirty-seventh aspect of the present invention, in the thirty-sixth aspect of the present invention, the coiled steel wire material or the method of manufacturing the steel wire is rolled so that the true strain e ′ satisfies e ′ ≧ 0.70. It has characteristics.
本願の第３８の発明に係るコイル状の鋼線材又は鋼線の製造方法は、第３６の発明において、前記真ひずみｅ'が、ｅ'≧１．３８となるように圧延加工を施すことことに特徴を有するものである。 The manufacturing method of the coiled steel wire or the steel wire according to the thirty-eighth aspect of the present invention is the thirty-sixth aspect, wherein the true strain e ′ is rolled so that e ′ ≧ 1.38. It has the characteristics.
本願の第３９の発明に係るコイル状の鋼線材又は鋼線の製造方法は、第３３から第３５のいずれかの発明において、上記圧延機の中にはオーバル孔型を有する圧延機が含まれていて当該オーバル孔型を有する圧延機による圧延が含まれており、更に、その圧延開始から圧延終了までの間に上記の被圧延材に導入される、３次元有限要素法を用いて算出される塑性ひずみ（εで表記する）が、その被圧延材の５０体積％以上の領域において、ε≧０.７となるように圧延加工を施すことに特徴を有するものである。 According to a thirty-ninth aspect of the present invention, in the thirty-third to thirty-fifth aspects of the present invention, the rolling mill includes a rolling mill having an oval hole type. Rolling by a rolling mill having the oval hole shape is included, and further calculated using a three-dimensional finite element method introduced into the material to be rolled between the start of rolling and the end of rolling. It is characterized in that the rolling is performed so that the plastic strain (expressed by ε) is ε ≧ 0.7 in the region of 50 volume% or more of the material to be rolled.
なお、被圧延材の形状が鋼線材又は鋼線であるから、体積％の代わりに面積％であっても差し支えない。
以下、本件に関して、この明細書において同じである。
In addition, since the shape of a to-be-rolled material is a steel wire or a steel wire, it may be area% instead of volume%.
Hereinafter, the same applies to this case in this specification.
本願の第４０の発明に係るコイル状の鋼線材又は鋼線の製造方法は、第３９の発明において、上記塑性ひずみεを更に大きくして、ε≧１．５となるように圧延加工を施すことに特徴を有するものである。 The method for manufacturing a coiled steel wire or steel wire according to the forty-first aspect of the present invention is the method according to the thirty-ninth aspect, wherein the plastic strain ε is further increased and rolling is performed so that ε ≧ 1.5. It has a special feature.
本願の第４１の発明に係るコイル状の鋼線材又は鋼線の製造方法は、第３３から第４０のいずれかの発明において、オーバル孔型を有する圧延機による圧延が含まれており、当該オーバル孔型を有する圧延機で圧延される被圧延材のＣ断面は四角形状又は丸形状を有し、当該被圧延材のそれぞれ対辺間長さ又は直径（いずれもＢと表記する）に対する、上記オーバル孔型の最大短軸長さ（Ａと表記する）の比率Ａ／Ｂが、Ａ／Ｂ≦０．７５なる条件を満たしていることに特徴を有するものである。 The manufacturing method of the coiled steel wire material or the steel wire according to the forty-first invention of the present application includes rolling by a rolling mill having an oval hole type in any of the thirty-third to forty-thin inventions, The cross section of the rolled material to be rolled by a rolling mill having a hole shape has a quadrangular shape or a round shape, and the above-mentioned oval with respect to the length between the opposite sides or the diameter (each represented as B) of the rolled material. It is characterized in that the ratio A / B of the maximum short axis length (denoted as A) of the hole type satisfies the condition of A / B ≦ 0.75.
本願の第４２の発明に係るコイル状の鋼線材又は鋼線の製造方法は、第４１の発明において、上記比率Ａ／Ｂを更に狭い範囲内に制限して、Ａ／Ｂ≦０．６なる条件を満たしていることに特徴を有するものである。 According to a forty-second aspect of the present invention, in the forty-first aspect of the present invention, in the forty-first aspect, the ratio A / B is limited to a narrower range, and A / B ≦ 0.6. It is characterized by meeting the conditions.
本願の第４３の発明に係るコイル状の鋼線材又は鋼線の製造方法は、第３３から第４２のいずれかの発明において、オーバル孔型を有する圧延機が含まれており、この圧延機に次いでスクエア孔型又はダイヤ孔型を有する圧延機が設けられており、当該オーバル孔型を有する圧延機で成形されたＣ断面がオーバル形状の被圧延材の長軸長さ（Ｄと表記する）に対する、当該スクエア孔型又はダイヤ孔型の天地対角間長さ（いずれもＣと表記する）の比率Ｃ／Ｄは、Ｃ／Ｄ≦０．７５を満たすことに特徴を有するものである。 A manufacturing method of a coiled steel wire material or a steel wire according to a forty-third invention of the present application includes a rolling mill having an oval hole type in any of the thirty-third to forty-second inventions. Next, a rolling mill having a square hole mold or a diamond hole mold is provided, and the major axis length of the rolled material having a C cross section formed by the rolling mill having the oval hole mold is indicated as D. The ratio C / D of the square-to-diamond or diamond-to-diameter length between the top and bottom (both expressed as C) is characterized by satisfying C / D ≦ 0.75.
本願の第４４の発明に係るコイル状の鋼線材又は鋼線の製造方法は、第３３から第４３のいずれかの発明において、上記被圧延材の圧延開始から圧延終了までの工程を、２工程以上繰り返すことに特徴を有するものである。 The method of manufacturing a coiled steel wire or a steel wire according to the forty-fourth invention of the present application, in any of the thirty-third to forty-third inventions, includes two steps from the start of rolling of the material to be rolled to the end of rolling. This is characterized by repetition.
本願の第４５の発明に係るコイル状の鋼線材又は鋼線の製造方法は、第４４の発明において、最初の圧延工程における圧延開始から最終の圧延工程における圧延終了までの間にその被圧延材に導入される、３次元有限要素法を用いて算出される塑性ひずみ（εで表記する）が、その被圧延材の５０体積％以上の領域において、ε≧１．５となるような圧延加工を施すことに特徴を有するものである。 According to a 45th aspect of the present invention, in the forty-fourth aspect of the present invention, there is provided a coiled steel wire material or a method for producing a steel wire, the rolled material during the period from the start of rolling in the first rolling step to the end of rolling in the final rolling step. In a rolling process in which the plastic strain (expressed as ε) calculated by using the three-dimensional finite element method introduced in ε is ε ≧ 1.5 in the region of 50% by volume or more of the material to be rolled It has the feature in giving.
本願の第４６の発明に係るコイル状の鋼線材又は鋼線の製造方法は、第３３から第４３のいずれかの発明において、上記被圧延材の圧延開始から圧延終了までの工程を、３工程又は４工程繰り返すことにより、最初の圧延工程における圧延開始から最終の圧延工程に
おける圧延終了までの間に、上記被圧延材に導入されるべき真ひずみを、次の通り規定する。
The manufacturing method of the coiled steel wire or the steel wire according to the 46th aspect of the present invention is the process of any one of the 33rd to 43rd aspects, wherein the steps from the start of rolling of the material to be rolled to the end of rolling are 3 steps. Alternatively, by repeating the four steps, the true strain to be introduced into the material to be rolled is defined as follows between the start of rolling in the first rolling step and the end of rolling in the final rolling step.
即ち、真ひずみを下記（２'）式：
ｅTot'＝ｌｎ（Ｓ0'／ＳTot'）‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥（２'）
但し、ｅTot' ：真ひずみ
Ｓ0 ' ：最初の圧延工程の圧延開始前の被圧延材のＣ断面の面積
ＳTot' ：最終の圧延工程の圧延終了後の被圧延材のＣ断面の面積
で表わされる真ひずみｅTot'が、ｅTot'≧１．３８となる圧延加工を施すことに特徴を有するものである。
That is, the true strain is expressed by the following equation (2 ′):
e Tot '= ln (S 0 ' / S Tot ') ·····································································································
However, e Tot ': True strain
S 0 ': Area of the C cross section of the material to be rolled before the start of rolling in the first rolling step
S Tot ': The true strain e Tot ' expressed by the area of the C cross-section of the rolled material after rolling in the final rolling step is characterized by performing a rolling process such that e Tot '≧ 1.38. It is.
本願の第４７の発明に係るコイル状の鋼線材又は鋼線の製造方法は、第４６の発明において、上記被圧延材の１工程が、２基の圧延機が直列に配置された圧延加工設備を用いて行なわれることに特徴を有するものである。 According to a 47th aspect of the present invention, the coiled steel wire or the method of manufacturing the steel wire according to the 46th aspect of the present invention, wherein one step of the material to be rolled is a rolling processing facility in which two rolling mills are arranged in series. It is characterized by being performed using
なお、この第４７の発明は、１工程を行なう圧延ラインが２基の圧延機により構成されている圧延加工設備を用いてコイル状の鋼線材又は鋼線を製造するので、特に生産工程（生産スケジュール等）の運用が弾力性に富み、しかも十分な微細結晶粒が得られるので、本願発明が目的とする良好な材質特性（強度及び延性）を備えた鋼線材又は鋼線を製造することができる方法であり、極めて望ましい製造方法の一つである。 In the 47th aspect of the invention, a coiled steel wire or a steel wire is manufactured using a rolling processing facility in which a rolling line for performing one process is constituted by two rolling mills. Since the operation of the schedule etc. is rich in elasticity and sufficient fine crystal grains are obtained, it is possible to manufacture a steel wire or steel wire having the good material properties (strength and ductility) aimed by the present invention. This is one of the most desirable manufacturing methods.
本願の第４８の発明に係るコイル状の鋼線材又は鋼線の製造方法は、第３３から第４３のいずれか発明において、上記被圧延材の上記圧延開始から圧延終了までの工程を、３工程以上繰り返すことにより、最初の圧延工程における圧延開始から最終の圧延工程における圧延終了までの間にその被圧延材に導入される、３次元有限要素法を用いて算出される塑性ひずみεが、その被圧延材の５０体積％以上の領域において、ε≧２．０となるような圧延加工を施すことに特徴を有するものである。 The manufacturing method of the coil-shaped steel wire material or steel wire which concerns on 48th invention of this application WHEREIN: In any 33rd to 43rd invention, the process from the said rolling start of the said rolling material to completion | finish of rolling is 3 processes. By repeating the above, the plastic strain ε calculated using the three-dimensional finite element method introduced into the material to be rolled between the start of rolling in the first rolling process and the end of rolling in the final rolling process is It is characterized in that a rolling process is performed such that ε ≧ 2.0 in a region of 50% by volume or more of the material to be rolled.
本願の第４９の発明に係るコイル状の鋼線材又は鋼線の製造方法は、第４８の発明において、最初の圧延工程における圧延開始から最終の圧延工程における圧延終了までの間に上記被圧延材に導入される、３次元有限要素法を用いて算出される塑性ひずみεが、その被圧延材の５０体積％以上の領域において、上記塑性ひずみεを更に大きくして、ε≧３．０となるように圧延加工を施すことに特徴を有するものである。 In the forty-eighth aspect of the present invention, there is provided a coiled steel wire material or a method of producing a steel wire according to the forty-ninth aspect of the present invention, wherein the material to be rolled is between the start of rolling in the first rolling step and the end of rolling in the final rolling step. In a region where the plastic strain ε calculated using the three-dimensional finite element method introduced into the material is 50% by volume or more of the material to be rolled, the plastic strain ε is further increased so that ε ≧ 3.0 It has the characteristics in performing a rolling process so that it may become.
本願の第５０の発明に係るコイル状の鋼線材又は鋼線の製造方法は、第３３から第４９のいずれかの発明において、第１９から第３２のいずれかに記載の温間制御連続圧延加工設備を用いて、走行する鋼線材に圧延加工を施すことに特徴を有するものである。 The method of manufacturing a coiled steel wire material or a steel wire according to the 50th invention of the present application is the warm controlled continuous rolling process according to any one of the 19th to 32nd inventions in any of the 33rd to 49th inventions. It is characterized by rolling the steel wire that travels using equipment.
本願の第５１の発明に係るコイル状の鋼線材又は鋼線の製造方法は、第５０の発明において、その複数基の圧延機の内、少なくとも１基の圧延機、少なくとも１基の圧延機とサイジングミル、又はサイジングミルが、これ若しくはこれらを空通しするか、又はこれ若しくはこれらを圧延のオンラインから一時的に除去するかして用いずに、上記被圧延材を目標とする断面形状寸法に圧延することに特徴を有するものである。 According to a fifty-first aspect of the present invention, there is provided at least one rolling mill, at least one rolling mill among the plurality of rolling mills. The sizing mill or the sizing mill does not use this or these, or removes these or these temporarily from the rolling online, and uses the material to be rolled to the target cross-sectional shape dimension. It is characterized by rolling.
本願の第５２の発明は、コイル状鋼線材又は鋼線に関するものである。即ち、これは上記第３３から第５１のいずれかに記載のコイル状の鋼線材又は鋼線の製造方法を用いることにより、平均結晶粒径がＣ断面の面積の９０％以上の領域について、１．０μｍ以下に微細粒化していることに特徴を有するものである。 The 52nd invention of the present application relates to a coiled steel wire or a steel wire. That is, by using the coiled steel wire material or the method for producing a steel wire according to any one of the thirty-third to fifty-first examples, a region having an average crystal grain size of 90% or more of the area of the C section is 1 It is characterized by being finely divided to 0.0 μm or less.
本願の第５３の発明に係るコイル状の鋼線材又は鋼線は、第５２の発明において、上記
被圧延材のＣ断面の面積の９０％以上の領域に形成された平均結晶粒径が、０．６μｍ以下に微細粒化していることに特徴を有するものである。
In the coiled steel wire or steel wire according to the 53rd invention of the present application, in the 52nd invention, the average crystal grain size formed in a region of 90% or more of the area of the C cross section of the material to be rolled is 0. It is characterized by being finely divided to 6 μm or less.
以上述べたように、本発明は、圧延ラインに金属材料を走行させながら定常的・連続的に適切な温度領域に加熱しつつ、複数基の孔型ロール圧延機によりこれを適切な温間温度範囲内に制御しつつ適切なひずみを導入して連続的に圧延することができるように構成したものである。 As described above, the present invention is configured so that a metal material is allowed to run on a rolling line while being constantly and continuously heated to an appropriate temperature range, and a plurality of perforated roll mills are used to achieve an appropriate warm temperature. An appropriate strain is introduced while being controlled within the range so that continuous rolling can be performed.
本発明は、従来、鉄鋼、金属Ｍｇ及びＭｇ合金、金属Ａｌ及びＡｌ合金、金属銅及び銅合金、並びにＴｉ及びＴｉ合金の各棒・線材を素材として従来よりも強度及び延性に優れた各金属及び合金線材又は線であって、しかも従来得られていなかった大単重線材又は線を生産効率よく製造し、量産することができる金属細線の製造方法（請求項１〜１８）とその製造装置（請求項１９〜３２）を提供することができる。
Conventionally, the present invention uses steel, metal Mg and Mg alloy, metal Al and Al alloy, metal copper and copper alloy, and Ti and Ti alloy rods / wires as raw materials, each metal having superior strength and ductility. And a method for producing a metal fine wire (
また、本発明は、線径が中間サイズである５〜６０ｍｍ程度のコイル状鋼線材又は鋼線から、線径が１〜２５ｍｍ程度の鋼細線を製造するに際し、常温のコイル状線材を巻き戻しつつ、この走行する被圧延材をオンラインで定常的・連続的に急速加熱し、これを所定の温間温度範囲内に制御しつつ連続的に圧延することにより、微細粒組織を有し、引張強さ及び絞りに優れた鋼細線を製造することができる。しかも、本発明は従来は熱間圧延又は引抜きにより、単重がせいぜい３０〜８０ｋｇ程度までしか製造することができなかったコイル状鋼細線を、温間制御連続圧延により、単重が５００ｋｇ乃至２ｔ程度、または、それ以上の大単重である、微細粒組織乃至超微細粒組織を有するコイル状鋼細線（請求項５２および５３）、および該微細粒組織乃至超微細粒組織を有するコイル状鋼細線をコイル状鋼線材又は鋼線から生産効率よく量産することができる製造方法（請求項３３〜５１を提供することができる。 In addition, the present invention rewinds a coiled wire at room temperature when producing a steel fine wire with a wire diameter of about 1 to 25 mm from a coiled steel wire or a wire with a wire diameter of about 5 to 60 mm, which is an intermediate size. On the other hand, the material to be rolled is rapidly heated on-line constantly and continuously, and continuously rolled while being controlled within a predetermined warm temperature range. Steel fine wire excellent in strength and drawing can be manufactured. Moreover, in the present invention, a coiled steel fine wire, which has conventionally been produced only by hot rolling or drawing up to a weight of about 30 to 80 kg, is heated to a continuous weight of 500 kg to 2 t. Coiled steel thin wire having a fine grain structure or an ultrafine grain structure (Claims 52 and 53), and a coiled steel having the fine grain structure or the ultrafine grain structure, having a large single weight of a degree or more A manufacturing method capable of mass-producing a thin wire from a coiled steel wire or a steel wire with high production efficiency (claims 33 to 51 can be provided).
従って、本発明によれば、従来の熱間圧延ではなく温間制御圧延で製造するので、従来の金属細線製造工程で必須とされている材質改善のための各種の熱処理工程を完全に省略することもできる。 Therefore, according to the present invention, since it is manufactured not by the conventional hot rolling but by the warm controlled rolling, various heat treatment steps for improving the material, which are essential in the conventional thin metal wire manufacturing process, are completely omitted. You can also.
例えば、鋼細線についていえば、従来の鋼細線製造工程で行われている、極めて長時間を要するセメンタイトの球状化焼なまし等の熱処理工程を完全になくすことができるという、極めて大きなメリットがある。 For example, with regard to steel fine wires, there is an extremely great merit that heat treatment steps such as spheroidizing annealing of cementite, which are performed in the conventional steel fine wire production process, can be completely eliminated. .
勿論、素材の仕様と製造しようとする製品の仕様、並びに生産設備を考慮した操業条件により、本願発明の範囲内において合理的な温間制御圧延を採用することができ、製品の用途に合わせて、最低限の熱処理を施しても良い。 Of course, reasonable warm-controlled rolling can be adopted within the scope of the present invention, depending on the specifications of the material, the specifications of the product to be manufactured, and the operating conditions in consideration of the production equipment. A minimum heat treatment may be applied.
かくして、本発明によれば、従来製造不可能であった大単重の金属細線を効率よく製造することが可能となり、高強度で且つ高延性を備えた金属細線を素材として使用する産業の発展にも大きく寄与し得る。 Thus, according to the present invention, it is possible to efficiently produce a large single-thin metal wire that could not be produced conventionally, and the development of an industry that uses a metal wire having high strength and high ductility as a material. Can also contribute greatly.
本発明は前述した通りの構成とその特徴を有するものである。そこで、次に、本発明の構成とその特徴を一層明らかにすると共に、本発明の実施形態及び当該実施形態における態様の限定理由について述べる。 The present invention has the configuration and characteristics as described above. Therefore, the configuration of the present invention and its features will be further clarified, and the embodiments of the present invention and the reasons for limiting the aspects in the embodiments will be described.
［１］実施形態の概要
図１は、本願発明に係る金属線材又は金属線の製造方法を実施するのに適した本願発明
に係る温間制御連続圧延加工設備の例であって、金属材料の種類として、鉄鋼を取り上げた場合に、微細粒組織を有する大単重のコイル状鋼細線の製造方法を実施するのに適した、大ひずみの温間制御連続圧延加工設備の概要構成図を例示するものである。
[1] Outline of Embodiment FIG. 1 is an example of a warm-controlled continuous rolling processing facility according to the present invention suitable for carrying out a method of manufacturing a metal wire or a metal wire according to the present invention. Illustrated schematic configuration diagram of large strain warm controlled continuous rolling processing equipment suitable for carrying out a method of manufacturing a large single weight coiled steel fine wire having a fine grain structure when steel is taken up as a type To do.
圧延機は４基設けられている場合である。製造ラインの上流側から順に、コイル巻戻し装置１、ストレートナー２、ピンチロール３、大容量急速加熱装置４、サポートロール５、入側案内装置６、第１番目圧延機７、出側案内装置８、弛み調整装置９が設けられている。以下、第２番目から第４番目圧延機のそれぞれに対して、補助急速加熱装置１０、１４、１８と、入側案内装置１１、１５、１９と、出側案内装置１３、１７、２１とが設けられている。次いで、サイジング装置２２、冷却装置２３、最後にコイル巻取り装置２４が設けられている。また、温度制御機構（図示省略）が設けられており、各圧延機入側及び出側における被圧延材の温度測定装置、及びこれらからの計測情報を演算処理し、大容量急速加熱装置、各補助急速加熱装置及び冷却装置を介して、被圧延材の温度を制御する。なお、被圧延材の温度制御のために、更に、各圧延機の出側案内装置の出側に、急速調整冷却装置（図示省略）を設けてもよい。
This is a case where four rolling mills are provided. In order from the upstream side of the production line, the
コイル巻戻し装置１としては、周知の例えば水平型アンコイラーを用い、これに線径が５〜２５ｍｍ程度のコイル状鋼線材を被圧延材として装入し、コイル巻戻し装置１から鋼線材２５を巻き戻しつつ、これをストレートナー２で直線状に矯正し、鋼線材（被圧延材）２５の走行速度が所定値となるように、ピンチロール３を調整運転し、次の大容量急速加熱装置４にこれを連続的に走行装入する。これにより所定の温間圧延温度まで加熱された鋼線材２５はサポートロール５を通過し、入側案内装置６によって鋼線材２５に倒れが発生しないように圧延機７に誘導され、当該圧延機の所定ロール孔型に噛み込まれる。
As the
なお、入側案内装置６の方式としては、被圧延材の断面形状が円形以外の線材２５である場合を考慮して、例えば４方向ローラー型サポートローラーガイド等が望ましい。所定温度の範囲内の鋼線材２５は、最前段の圧延機（第１番目圧延機）７で所定のひずみを導入される温間制御圧延により加工された後、出側案内装置８で導出され、次いで弛み調整装置９は、圧延機７と連動して圧延ロールの速度を調整することにより被圧延材に弛みが発生しないように調整し、走行させる。次いで、被圧延材は補助急速加熱装置１０に入る。この補助急速加熱装置１０によって被圧延材は、上記圧延中に低下した温度が、第２番目圧延機１２での所定の温間圧延温度になるまで急速に修復加熱された後、次の入側案内装置１１で誘導されて当該圧延機１２で温間制御圧延され、出側案内装置１３により導出される。なお、第２番目圧延機の入側案内装置１１も、被圧延材の倒れ防止等の観点から、４方向ローラー型サポートローラーガイド等が望ましい。また、出側案内装置１３についても同様である。
In addition, as a system of the entrance
以降、上記第２番目圧延機１２によると同様にして、被圧延材は第３番目の圧延機１６及び第４番目の圧延機（最後段圧延機）２０で温間制御圧延を施され、サイジング装置２２で断面形状を調整され、冷却装置２３で冷却された後、鋼細線２６はコイル巻取り装置２４で巻き取られる。
Thereafter, similarly to the
なお、出発材である鋼線材２５の断面寸法と仕上り材である鋼細線２６の断面寸法との関係により、適宜適切な圧延パススケジュールを決めることができる。そのためには、この温間制御連続圧延加工設備２７による上述した圧延工程を複数工程繰り返すことにより、目標線径の鋼細線２６を得てもよい。このような圧延スケジュールの場合には、サイジング装置２２は、最終回の圧延工程で使用する。また、上記圧延工程が１工程の場合でも複数工程の場合であっても、圧延パススケジュールに４基の圧延機の内、使用しない圧延機があっても差し支えない。その場合は、圧延ロールを空通ししてもよいし、あるいはロールをスライド除去させてもよい。
An appropriate rolling pass schedule can be determined as appropriate based on the relationship between the cross-sectional dimension of the starting
以上、金属材料の種類として、鉄鋼の場合を例として述べたが、金属Ｍｇ、金属Ａｌ、金属Ｃｕ及び金属Ｔｉ、並びにこれら各金属の合金についても、上述した鉄鋼の場合に準じてその実施形態を構成することができる。その理由は、本願発明に係る金属線材又は金属線の製造方法による結晶粒の微細化による材料特性の向上機構においては、特に相変態による高強度化機構を全く利用することなく、各金属種に応じた適切な温間圧延加工の温度領域において、適切なひずみを導入することにより、結晶粒の微細化を図るという原理を利用して行なっている。また強度を高めるための合金元素の添加も特に要しない。 As described above, the case of steel is described as an example of the type of metal material. However, the embodiment of metal Mg, metal Al, metal Cu and metal Ti, and alloys of these metals also conform to the above-described case of steel. Can be configured. The reason for this is that, in the mechanism for improving material properties by refining crystal grains by the metal wire or metal wire manufacturing method according to the present invention, each metal species is not used at all without using a mechanism for strengthening by phase transformation. In accordance with the appropriate temperature range of the appropriate warm rolling process, by introducing an appropriate strain, the principle of refinement of crystal grains is used. Further, addition of an alloy element for increasing the strength is not particularly required.
従って、例えば鉄鋼についていえば、フェライト単相鋼及びオーステナイト単相鋼等のような相変態の存在しない成分系鋼種等、広範囲にわたる化学成分組成の鋼に適用し得る。 Therefore, for example, regarding steel, it can be applied to steels having a wide range of chemical composition, such as component steels having no phase transformation, such as ferritic single phase steel and austenitic single phase steel.
また、本願発明は、上記金属材料をその仕上り材の形態面からみると、金属材料の製造方法の発明においては、線材又は線を対象としているが、一方、温間制御連続圧延加工設備の発明においては、製造対象の仕上り材の形態が線材又は線に限定されることなく、フープ及び薄板コイルの製造にも適用可能な設備である。 The invention of the present application is directed to the wire material or the wire in the invention of the method for producing the metal material when viewed from the form of the finished material. On the other hand, the invention of the warm controlled continuous rolling processing equipment In the present invention, the form of the finished material to be manufactured is not limited to a wire or a wire, and is a facility applicable to the manufacture of a hoop and a thin coil.
［２］実施形態の詳細
次に、本発明に係る金属線材又は金属線（金属細線）の製造方法の実施形態について、鋼細線を製造する方法を例として述べる。
上記の通り構成された温間制御連続圧延加工設備２７により、本願発明に係る微細粒組織を有する大単重のコイル状鋼細線を製造する方法の実施形態並びに製造条件の限定理由及び効果等について、さらに図１を参照しながら説明する。
[2] Details of Embodiment Next, an embodiment of a method for producing a metal wire or a metal wire (metal thin wire) according to the present invention will be described by taking a method of producing a steel fine wire as an example.
About the embodiment of the method for producing a large single-coiled coiled steel fine wire having a fine grain structure according to the present invention, the reasons for limiting the production conditions, the effects, etc., by the warm controlled continuous
線径が５〜２５ｍｍ、更に特例として最大６０ｍｍ程度の鋼線材を出発材とし、これを圧延により線径が１〜２５ｍｍ程度の鋼細線に圧延し、これに球状化焼なまし等の熱処理を施すことなく、高強度且つ高延性を有する鋼細線を製造するために、（１）圧延温度の制御範囲を限定し、しかもその圧延温度条件下で走行する鋼線材を連続的に圧延制御することが必要である。そして、望ましくは（２）孔型ロールによるパススケジュールを限定することにより、所定値以上のひずみを被圧延材に導入することが必要である。 A steel wire material having a wire diameter of 5 to 25 mm, more specifically about 60 mm at the maximum is used as a starting material, and this is rolled into a steel fine wire having a wire diameter of about 1 to 25 mm, followed by heat treatment such as spheroidizing annealing. In order to produce a steel fine wire having high strength and high ductility without being applied, (1) limiting the control range of the rolling temperature and continuously controlling the rolling of the steel wire running under the rolling temperature condition is required. And (2) It is necessary to introduce a strain of a predetermined value or more into the material to be rolled by limiting the pass schedule by the hole-type roll.
［２−１］圧延温度条件について
（ｉ）先ず、被圧延材の圧延温度を鉄鋼の温間圧延温度範囲として、圧延開始直前から圧延終了直後までの温度を、３５０〜８５０℃の範囲内に限定する。この温度範囲内に限定する理由は、次の通りである。本願発明に係るコイル状鋼線材又は鋼線の製造方法においては、所謂温間圧延領域における加工により、大きなひずみ導入することにより生じたミクロ的な結晶粒の局所方位差が、微細結晶粒の起源となり、加工中乃至加工後におきる回復過程において、結晶粒内の転移密度が低下すると同時に結晶粒界が形作られて、微細粒組織が形成される。但し、温度が低いと回復が十分でないために、転位密度の高い加工組織が残存する。一方、その温度が高過ぎると、不連続再結晶あるいは通常の粒成長により、結晶粒が粗大化するので所望の微細粒組織は得られない。また、圧延温度が３５０℃よりも低温で、所定のひずみを導入する圧延を行なうと、被圧延材の出発材が熱間圧延で製造された線材の場合には、冷間加工硬化により圧延性が低下して、実操業上も圧延を継続することができなくなる。これに対して、圧延温度を８５０℃超えにすると、上述の通り、圧延加工後の再結晶化が進行して、微細粒組織が得られず、従って高強度且つ高延性を有する鋼細線を製造することができないからである。
[2-1] Regarding the rolling temperature condition (i) First, the rolling temperature of the material to be rolled is set as the warm rolling temperature range of the steel, and the temperature immediately before the start of rolling to immediately after the end of rolling is within the range of 350 to 850 ° C. limit. The reason for limiting to this temperature range is as follows. In the method of manufacturing a coiled steel wire or steel wire according to the present invention, the local orientation difference of microscopic crystal grains caused by introducing a large strain by processing in a so-called warm rolling region is the origin of fine crystal grains. Thus, during the recovery process that occurs during or after processing, the transition density in the crystal grains decreases, and at the same time, the crystal grain boundaries are formed to form a fine grain structure. However, when the temperature is low, the recovery is not sufficient, so that a processed structure having a high dislocation density remains. On the other hand, if the temperature is too high, the crystal grains become coarse due to discontinuous recrystallization or normal grain growth, so that a desired fine grain structure cannot be obtained. In addition, when rolling is performed at a rolling temperature lower than 350 ° C. and a predetermined strain is introduced, if the starting material of the material to be rolled is a wire manufactured by hot rolling, the rollability is reduced by cold work hardening. Decreases, and rolling cannot be continued even in actual operation. On the other hand, when the rolling temperature exceeds 850 ° C., as described above, recrystallization after the rolling process proceeds and a fine grain structure cannot be obtained, and thus a steel fine wire having high strength and high ductility is manufactured. Because you can't.
また、更に望ましくは、上記圧延温度条件を、３５０〜８５０℃の範囲内の代わりに４００〜６５０℃範囲内に厳しくする。これにより、結晶粒の微細化と整粒化が更に促進さ
れ、一層高強度且つ高延性を有する鋼細線が得られる。
（ｉｉ）そして、望ましくは、更に付加すべき条件として、第２番目以後の各圧延機１２、
１６、２０の出側における被圧延材２５の温度Ｔr+1,outと、その前の各圧延機７、１２
、１６への入側における被圧延材２５の温度Ｔr,inとの温度差Ｔr+1,out−Ｔr,inが、−
１５０〜５０℃の範囲内に入り、且つ、最後の圧延機（第４番目の圧延機２０）の出側における被圧延材２５の温度Ｔ4,outと、第１番目の圧延機７の入側における被圧延材２５
の温度Ｔ1,inとの温度差Ｔ4,out−Ｔ1,inが、−２００〜１００℃の範囲内に入るように
温度制御すること、即ち、
Ｔr+1,out−Ｔr,in＝−１５０℃〜５０℃ ‥‥‥‥（３）
（但し、ｒは１、２又は３で、圧延機の最上流側からの順番を表わす）
Ｔ4,out−Ｔ1,in ＝−２００℃〜１００℃ ‥‥‥（４）
を満たすのがよい。
More preferably, the rolling temperature condition is made strict within the range of 400 to 650 ° C. instead of within the range of 350 to 850 ° C. Thereby, refinement | miniaturization and sizing of a crystal grain are further accelerated | stimulated, and the steel fine wire which has higher intensity | strength and high ductility is obtained.
(Ii) And preferably, as a condition to be further added, each rolling
16 and 20, the temperature T r + 1, out of the material to be rolled 25 on the exit side , and the preceding
, 16, the temperature difference T r + 1, out −T r, in with the temperature T r, in of the material 25 to be rolled is −
The temperature T 4, out of the material to be rolled 25 on the exit side of the last rolling mill (fourth rolling mill 20) that falls within the range of 150 to 50 ° C. and the first rolling mill 7 entering
Temperature control so that the temperature difference T 4, out -T 1, in with the temperature T 1, in falls within the range of −200 to 100 ° C., that is,
T r + 1, out −T r, in = −150 ° C. to 50 ° C. (3)
(However, r is 1, 2 or 3 and represents the order from the most upstream side of the rolling mill.)
T 4, out −T 1, in = −200 ° C. to 100 ° C. (4)
It is good to satisfy.
先ず、上記（３）式のように、本願発明に係る鋼細線の製造における温間制御圧延においては、ある圧延機の入側における被圧延材の温度と、その前の圧延機の入側における被圧延材の温度との差を規定するのは、次の理由、即ち、仕上り材（鋼細線）の結晶粒微細化の確実・安定化及び整粒化を促進するためである。以下、それを説明する。 First, as in the above formula (3), in the warm controlled rolling in the production of the fine steel wire according to the present invention, the temperature of the material to be rolled on the entry side of a certain rolling mill and the entry side of the preceding rolling mill The reason for defining the difference from the temperature of the material to be rolled is to promote the following reason, that is, the certainty / stabilization of crystal grain refinement of the finished material (steel fine wire) and the sizing. This will be described below.
本発明者等は既に、下記事項を知見している。即ち、圧延後材料の結晶粒径は、下記（Ｂ）式中の圧延温度Ｔと平均塑性ひずみ速度ε／ｔの関数として表わされる圧延パラメーターＺにより支配され、被圧延材の結晶構造が例えばｂｃｃの場合、例えばＺ≧１１となる温間圧延加工を施すことにより、平均結晶粒径は１μｍ以下のフェライト粒が得られることを知見している。従って、平均結晶粒径の目標値を決めれば、これに応じたＺの値になるよう圧延を制御することにより、この平均結晶粒径の目標値が達成される。 The present inventors have already found the following matters. That is, the grain size of the material after rolling is governed by the rolling parameter Z expressed as a function of the rolling temperature T and the average plastic strain rate ε / t in the following formula (B), and the crystal structure of the material to be rolled is, for example, bcc In this case, for example, it is known that ferrite grains having an average crystal grain size of 1 μm or less can be obtained by performing a warm rolling process in which Z ≧ 11. Therefore, once the target value of the average crystal grain size is determined, the target value of the average crystal grain size is achieved by controlling the rolling so that the Z value corresponding to the target value is reached.
Ｚ＝ｌｏｇ［（ε／ｔ）ｅｘｐ｛Ｑ／８．３１（Ｔ＋２７３）｝］‥‥（Ｂ）
但し、
ε：被圧延材に導入される平均塑性ひずみ（３次元有限要素法により求めることができる。）、又は簡単に真ひずみでもよい。
Z = log [(ε / t) exp {Q / 8.31 (T + 273)}] (B)
However,
ε: Average plastic strain introduced into the material to be rolled (determined by a three-dimensional finite element method) or simply true strain may be used.
ｔ：圧延開始から圧延終了までの時間（ｓｅｃ）
Ｑ：定数（α−Ｆｅの自己拡散の活性化エネルギー、２５４ＫＪ／ｍｏｌ）
Ｔ：圧延温度（各パスの圧延温度を平均した温度、（℃））
ここで、（Ｂ）式から明らかなように、各パス毎の圧延温度範囲（上記（３）式においてＴr+1,out−Ｔr,inに相当する値）が小さいほど、圧延温度をある温度に設定した場合の
（Ｂ）式中の圧延温度Ｔの変動量も小さくなる傾向にあるので、Ｚの変動量も小さくなる。一方、上記（３）式中のＴr+1,out−Ｔr,inの値の変動範囲を小さくすることは、（Ｂ
）式中の圧延温度Ｔの変動量を小さくすることになる。従って、Ｔr+1,out−Ｔr,inの値
の変動範囲を小さくすることにより、Ｚの変動量を小さく制御することができるので、上記目標値とした平均結晶粒径の変動量（変動範囲）も小さくすることができる。即ち、被圧延材の目標平均結晶粒径を精度よく達成することが可能となり、これに伴って、結晶粒の微細化を確実なものにすると共に、被圧延材に形成される平均結晶粒径の分布範囲が狭くなるので、混粒から整粒分布に改善される。
t: Time from the start of rolling to the end of rolling (sec)
Q: Constant (α-Fe self-diffusion activation energy, 254 KJ / mol)
T: Rolling temperature (temperature averaged for each pass, (° C.))
Here, as is clear from the equation (B), the rolling temperature is reduced as the rolling temperature range for each pass (the value corresponding to Tr + 1, out − Tr, in in the equation (3)) is smaller. Since the fluctuation amount of the rolling temperature T in the formula (B) when set to a certain temperature also tends to be small, the fluctuation amount of Z is also small. On the other hand, reducing the fluctuation range of the value of T r + 1, out −T r, in in the above equation (3) is (B
) The amount of fluctuation of the rolling temperature T in the equation is reduced. Therefore, by reducing the fluctuation range of the value of T r + 1, out −T r, in , the fluctuation amount of Z can be controlled to be small. The fluctuation range) can also be reduced. In other words, it becomes possible to achieve the target average crystal grain size of the material to be rolled with high accuracy, and in accordance with this, the refinement of crystal grains can be ensured and the average crystal grain size formed on the material to be rolled. Since the distribution range of is narrowed, the mixed particle size is improved to the sized particle size distribution.
以上により、Ｔr+1,out−Ｔr,inの値を所定範囲内に規定することにより、結晶粒の微
細化の促進と、結晶粒の整粒化がなされる。また、相互作用的にこの整粒化により、結晶粒の微細化が一層促進され、材質特性、特に強度及び延性の向上に寄与する。以上の考察及び試験結果に基づき、上記（３）及び（４）式の通り規定する。
As described above, by defining the value of Tr + 1, out − Tr, in within a predetermined range, the refinement of crystal grains is promoted and the grain size is adjusted. In addition, the grain size adjustment interactively further promotes the refinement of crystal grains and contributes to improvement of material properties, particularly strength and ductility. Based on the above considerations and test results, it is defined as the above formulas (3) and (4).
本願発明においては、ある圧延機の入側における被圧延材の温度と、その前の圧延機からの出側における被圧延材の温度との差を（３）式の通り規定することにより、整粒化された所望の平均粒径を有する鋼細線を製造することができる。 In the present invention, by regulating the difference between the temperature of the material to be rolled on the entry side of a certain rolling mill and the temperature of the material to be rolled on the exit side from the preceding rolling mill as shown in equation (3), A fine steel wire having a desired average particle size can be produced.
次に、上記（４）式のように、第４番目の圧延機への出側における被圧延材の温度と、第１番目の圧延機への入側における被圧延材の温度との差を、所定の温度範囲内になるように規定するのは、このように温間制御圧延をすることにより、上述した（３）式の規定理由に準じて、（４）式の規定によっても、目標平均結晶粒径を精度よく達成すること、及びその整粒化効果を達成することができるからである。 Next, the difference between the temperature of the material to be rolled on the exit side to the fourth rolling mill and the temperature of the material to be rolled on the entry side to the first rolling mill as in the above formula (4) In order to define the temperature to be within the predetermined temperature range, by performing the warm controlled rolling in this way, the target of the formula (4) is also obtained in accordance with the reason for the formula (3). This is because it is possible to achieve the average crystal grain size with high accuracy and to achieve the grain-sizing effect.
また、更に望ましくは、被圧延材２５の温度条件を、上記（３）及び（４）式による代わりに、下記（３'）及び（４'）式：
Ｔr+1,out−Ｔr,in＝−５０℃〜３０℃ ‥‥‥‥（３'）
Ｔ4,out−Ｔ1,in ＝−５０℃〜３０℃ ‥‥‥‥（４'）
のように、その温度条件を一層厳しくすると良い。これにより、結晶粒の微細化及び整粒化が一層促進される。
More preferably, the temperature condition of the material to be rolled 25 is expressed by the following equations (3 ′) and (4 ′) instead of the above equations (3) and (4):
T r + 1, out −T r, in = −50 ° C. to 30 ° C. (3 ′)
T 4, out -T 1, in = -50 ° C to 30 ° C (4 ')
As described above, it is preferable to make the temperature condition more strict. Thereby, refinement | miniaturization and sizing of a crystal grain are further accelerated | stimulated.
［２−２］走行する被圧延材の連続的加熱制御について
本願の発明においては、圧延ラインを連続的に走行する被圧延材である鋼線材を、連続圧延することが必要である。即ち、コイル巻戻し装置１から第１番目圧延機７までの間で、走行する鋼線材を常温から温間温度域まで加熱する必要がある。大容量急速加熱装置４は、そのための重要な装置である。鋼線材２５のスタート線径の最大値は、例えば６０ｍｍであり、これを所望の巻戻し線速度で走行させた場合に、大容量急速加熱装置４の有効加熱帯の設計長さ範囲内において、予熱・昇温・均熱過程が完了して安定した所望の温間圧延温度の条件、具体的には、［２−１］項の圧延温度条件を満たすために、圧延開始から終了までの１工程の間、第１番目圧延機７に噛み込まれる線材２５（被圧延材）の温度を、３５０〜８５０℃の範囲内の任意温度まで急速に加熱することができる能力を有するものが必要である。
[2-2] Continuous Heating Control of Traveling Rolled Material In the invention of the present application, it is necessary to continuously roll a steel wire that is a rolled material that travels continuously on a rolling line. That is, it is necessary to heat the traveling steel wire from the room temperature to the warm temperature region between the
次いで、第２番目圧延機１２においても、第１番目圧延機で圧延中及び圧延後に低下した温度を補償して、同様に所定の温間温度領域で圧延するために、所定温度まで補助的に急速加熱する。そのためには、圧延されつつある被圧延材の温度、線径、線速度及び加工発熱量に応じて、第２番目圧延機１２の入側直近に設けられた補助急速加熱装置１０を使用して所要温度まで加熱する。第３番目以後の圧延機１６、２０と各入側の補助急速加熱装置１４、１８においても同様に被圧延材の温度を制御する。
大容量急速加熱装置４及び補助急速加熱装置１０、１４、１８のいずれにあっても、各圧延機で圧延される直前の被圧延材及び圧延された直後の圧延後材の温度を、精度よく制御することに追従し得るものであることが重要である。これらの加熱装置と、圧延機間を走行する短時間内に、前段圧延機で圧延されている間の圧延ロールへの伝熱や放熱により低下した被圧延材の温度変化の情報を取り込み、圧延開始から終了までの被圧延材の温度を制御する。
大容量急速加熱装置４及び補助急速加熱装置１０、１４、１８はいずれも、その加熱方式及び熱源に適したものとしては、メタルファイバガスバーナー若しくはセラミック多孔板ガスバーナー等の表面燃焼ガスバーナー装置、被圧延材に通電する通電抵抗加熱方式、電磁誘導加熱方式、又は電気抵抗発熱体輻射加熱装置等、いずれであってもよい。これらはいずれも、上述した急速加熱に追従し得るように配慮されたものであることが必要であり、これまでに提案されたもの又は周知技術を使用することもできる。
Next, also in the
Regardless of the large-capacity
The large-capacity
具体例として、メタルファイバーガスバーナーの場合には、前面が開口した金属ケーシングの開口部に、耐熱金属繊維により形成した布状素材（例えばニットやフェルト状等の
素材）を覆って燃焼面を構成したバーナー、いわゆる平面型メタルファイババーナーが挙げられる。耐熱金属として耐熱鋼又はインコネル等の耐熱合金を素材とし、これを繊維状に加工し、編物加工法又は織布加工法等により布状素材とする。この表面ガスバーナーの形態としては、前面が適切な外表面を有するフェルト平板状メタルファイバーで覆われ、両側面および底面が断熱材にて覆われた燃焼・加熱室が、フェルト平板状メタルファイバーの背面側に設けられ、フェルト平板状メタルファイバーで、被圧延材を適切な間隔を空けて挟むように、被圧延材に対して対称となるように２方向あるいは３方向から対設する。そして、燃焼・加熱室内に燃料ガスと空気との予混合ガスを外部から導入し、燃焼させて当該フェルト平板状メタルファイバーを赤熱させ、このような状態のメタルファイバーガスバーナーにより、被圧延材を急速加熱する。
As a specific example, in the case of a metal fiber gas burner, a combustion surface is formed by covering a cloth-like material (for example, a knit or felt-like material) formed of a heat-resistant metal fiber in the opening of a metal casing having an open front. And so-called planar metal fiber burners. A heat-resistant metal such as heat-resistant steel or Inconel is used as a heat-resistant metal, processed into a fiber shape, and formed into a cloth-like material by a knitting processing method or a woven fabric processing method. As a form of this surface gas burner, a combustion / heating chamber in which a front surface is covered with a felt flat metal fiber having an appropriate outer surface and both side surfaces and a bottom surface are covered with a heat insulating material is formed of the felt flat metal fiber. It is provided on the back side, and is arranged in two or three directions so as to be symmetrical with respect to the material to be rolled so that the material to be rolled is sandwiched between felt flat metal fibers with an appropriate interval. Then, a premixed gas of fuel gas and air is introduced from the outside into the combustion / heating chamber and burned to red heat the felt flat plate metal fiber. With the metal fiber gas burner in such a state, the material to be rolled is Heat rapidly.
表面ガスバーナーの形態としては、その他に、例えば半割型の円筒状に形成してもよい。そして、被圧延材の温度制御は、図１の温間制御連続圧延加工設備２７の各圧延機と各入側案内装置との間隙、及び各圧延機と各出側案内装置との間隙の両位置で、適切な、例えば接触型温度計等により圧延機噛み込み直前及び圧延機噛み出し直後の被圧延材の各温度を連続的に測定し、この測定値に基づき、周知の温度制御機構により、被圧延材の温度を所望の温間圧延温度範囲内に制御する。
As another form of the surface gas burner, for example, it may be formed in a half-shaped cylindrical shape. The temperature of the material to be rolled is controlled by both the gap between each rolling mill and each entry side guide device of the warm controlled continuous
なお、温間圧延温度範囲内の制御は、必ずしも自動化された温度制御機構を使用する必要はなく、オペレータによる手動が介入した温度調節によってもよい。いずれの場合でも、上述した被圧延材の圧延温度の温間領域制御は、上流側に配設されている大容量急速加熱装置４による鋼線材２５の加熱状態の影響を大きく受ける。従って、各圧延機の入側の補助急速加熱装置１０、１４、１８の温度制御に当たっては、大容量急速加熱装置４の温度制御と連動させる。その際、自動制御方式は、いずれの加熱装置においても、制御動作の速い微分型制御によりフィードフォワード制御を採用することが望ましい。
The control within the warm rolling temperature range does not necessarily need to use an automated temperature control mechanism, and may be performed by temperature adjustment with manual intervention by an operator. In any case, the above-described warm region control of the rolling temperature of the material to be rolled is greatly affected by the heating state of the
［２−３］大ひずみ加工の条件について
前述した［２−１］の（ｉ）項で述べた温間領域における圧延加工により扁平化した加工粒から微細結晶粒が生成し、ひずみの増加に伴ってこの微細結晶粒が増加する。このようにして微細粒組織を有する鋼細線を製造するための所定の温間制御圧延においては、被圧延材に所定値以上の「ひずみ」を導入することが必要である。ここで、圧延加工時のひずみ導入は、多方向からの加工により大ひずみの導入がされ易くなる。鋼線材又は鋼線の圧延パススケジュールに、オーバル孔型とこれに続くスクエア孔型による圧延がなされる場合には、導入されるひずみの評価を、単純な所謂真ひずみｅで評価するよりも、塑性ひずみεで評価する方が適している。そこで、本願明細書においては、既述の通り、ひずみを「真ひずみ」と「塑性ひずみ」とに分けている。
上記に鑑み、平均結晶粒径が３μｍ程度以下の微細粒組織を有する鋼細線を製造するためには、温間制御圧延において被圧延材へ導入すべき真ひずみを、０．２５以上とすることが必要である。真ひずみが０．２５未満であると、温間圧延領域においても鋼細線の結晶組織が十分に加工されず、強度が十分に改善されないからである。ここで、本発明における真ひずみ（金属種が鉄鋼の場合、式の構成文字に「'」を付して表記する）として、下
記（１'）式：
ｅ'＝ｌｎ（Ｓ0'／Ｓ'）‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥（１'）
但し、Ｓ0'：圧延開始前の被圧延材のＣ断面の面積
Ｓ '：圧延終了後の被圧延材のＣ断面の面積
で表わされるｅ 'で定義する。
[2-3] Conditions for large strain processing Fine crystal grains are generated from the processed grains flattened by rolling in the warm region described in the section (2-1) of [2-1] described above. Along with this, the fine crystal grains increase. Thus, in the predetermined warm-controlled rolling for producing a fine steel wire having a fine grain structure, it is necessary to introduce “strain” of a predetermined value or more into the material to be rolled. Here, the strain introduction at the time of rolling is easy to introduce a large strain by processing from multiple directions. When rolling with an oval hole type and a subsequent square hole type is performed in a rolling pass schedule of a steel wire or a steel wire, the evaluation of the introduced strain is more than a simple so-called true strain e. It is more suitable to evaluate by plastic strain ε. Therefore, in the present specification, as described above, the strain is divided into “true strain” and “plastic strain”.
In view of the above, in order to produce a steel fine wire having a fine grain structure with an average crystal grain size of about 3 μm or less, the true strain to be introduced into the material to be rolled in warm controlled rolling is set to 0.25 or more. is required. This is because if the true strain is less than 0.25, the crystal structure of the steel fine wire is not sufficiently processed even in the warm rolling region, and the strength is not sufficiently improved. Here, as the true strain in the present invention (in the case where the metal species is steel, the constituent characters of the formula are indicated by adding “'”), the following formula (1 ′):
e '= ln (S 0 ' / S ') ··································· (1')
However, S 0 ': Area of the C cross section of the material to be rolled before rolling is started
S ′: It is defined by e ′ represented by the area of the C cross section of the material to be rolled after rolling.
なお、真ひずみｅ '≧０．２５は、圧延開始から圧延終了までの間の被圧延材の下記（Ａ）式：
ＲTot＝｛（Ｓ0−Ｓ）／Ｓ0｝×１００ ・・・・・・（６'）
但し、ＲTot：総減面率（％）
Ｓ0：圧延開始前の被圧延材のＣＣ断面の面積
Ｓ ：圧延終了後の被圧延材のＣＣ断面の面積
で表わされる総減面率ＲTot（％）に換算すると、ＲTot≧２２％となる。従って、真ひずみｅ '≧０．２５の代わりに、総減面率ＲTot≧２２％としてもよい。
In addition, true strain e '> = 0.25 is the following (A) type | formula of the material to be rolled from rolling start to rolling end:
R Tot = {(S 0 −S) / S 0 } × 100 (6 ′)
However, R Tot : Total area reduction (%)
S 0 : Area of CC cross-section of material to be rolled before rolling starts
S: R Tot ≧ 22% when converted to the total area reduction ratio R Tot (%) expressed by the area of the CC cross section of the rolled material after rolling. Therefore, the total area reduction rate R Tot ≧ 22% may be used instead of the true strain e ′ ≧ 0.25.
また、結晶粒の微細化のためには、真ひずみを０．７以上に、更に望ましくは１．３８以上となるように圧延加工を施すことが望ましく、強度の一層の向上を図ることができる。 In order to refine crystal grains, it is desirable to perform rolling so that the true strain is 0.7 or more, and more desirably 1.38 or more, and the strength can be further improved. .
一方、仕上り材の高品質且つ均質性確保という品質上の観点を重視する場合には、被圧延材内部のひずみ分布に留意すべきである。特に、多方向圧延による場合には、留意すべきである。この観点からは、ひずみとしては塑性ひずみを用いるのがより適している。塑性ひずみの評価は、既述の通り、周知の３次元有限要素法を用い、前記（７）式により算出することができる。そして、温間圧延加工により扁平化した加工結晶粒から微細結晶粒を生成させ、この塑性ひずみεの増加に伴って微細結晶粒の生成領域の増大及び微細化が促進される。本発明者等の実験結果によれば、塑性ひずみεの値の上昇過程において、「０．７」、「１．５」及び「２．０」の３段階において、仕上り材強度の変極点を認め得ること、そして「３．０」において、一応の飽和値に近づくことを知見した。従って、これら４段階における塑性ひずみε毎に、所望される仕上り材（製品）の品質、特に強度水準に応じた製造方法を採用することが望ましい。 On the other hand, when emphasizing the quality aspect of ensuring the high quality and homogeneity of the finished material, attention should be paid to the strain distribution inside the material to be rolled. In particular, it should be noted when using multi-directional rolling. From this point of view, it is more suitable to use plastic strain as the strain. As described above, the plastic strain can be evaluated by using the well-known three-dimensional finite element method and the equation (7). And the fine crystal grain is produced | generated from the processed crystal grain flattened by warm rolling, and the increase and refinement | miniaturization of the production | generation area | region of a fine crystal grain are accelerated | stimulated with the increase in this plastic distortion (epsilon). According to the experiment results of the present inventors, in the process of increasing the value of the plastic strain ε, the inflection point of the finished material strength is determined in three stages of “0.7”, “1.5” and “2.0”. It was found that it can be recognized, and at “3.0”, it approaches a temporary saturation value. Therefore, it is desirable to employ a manufacturing method according to the desired quality of the finished material (product), particularly the strength level, for each of these four plastic strains ε.
上記観点により、製品品質を保証するためには、当該塑性ひずみεが確保された領域が、５０体積％以上必要である。なお、３次元有限要素法を使用しているので、５０体積％の評価は、５０面積％で代用してもよい。 From the above viewpoint, in order to guarantee the product quality, the area in which the plastic strain ε is secured needs to be 50% by volume or more. Since the three-dimensional finite element method is used, the evaluation of 50% by volume may be replaced with 50% by area.
［２−４］孔型の形状・寸法と被圧延材の形状寸法との関係、及びパススケジュールについて
本願発明において、微細粒組織を有し、高強度且つ高延性を有する鋼細線を製造するためには、上記［２−１］及び［２−２］項で述べたように、圧延開始から終了までの被圧延材の温度を制御することが必要であり、更に、被圧延材に「大ひずみを導入」することが重要である。そのためには、適切なパススケジュール条件により圧延することが必要である。
[2-4] Relationship between shape and size of hole mold and shape of rolled material, and pass schedule In the present invention, to produce a steel fine wire having a fine grain structure, high strength and high ductility. Therefore, as described in the above [2-1] and [2-2], it is necessary to control the temperature of the material to be rolled from the start to the end of rolling. It is important to “introduce strain”. For this purpose, it is necessary to perform rolling under appropriate pass schedule conditions.
そして、その際、被圧延材の断面の形状を所望する正規の形状に成形すること（「断面形状成形性の確保」）も必要である。先ず、孔型ロールにより圧延することを前提条件とし、圧延パス数を２以上とする。この２パス以上とする理由は、本願発明で製造しようとする目的の結晶粒組織及び材質特性を有する鋼細線を効率良く得るためには、多方向からの大圧下圧延が必要であり、そのための必要条件として、圧延工程ラインの少なくともいずれか１パスにおいては、図２（ａ）、（ｂ）に示すように、Ｃ断面が四角又は丸形状である被圧延材２８、２８'を、オーバル孔型ロール２９ａ、２９ｂで圧延することにより
、Ｃ断面がオーバル形状となるように成形し（図２（ｃ）、（ｄ）の符号３０）、次いでこのオーバル形状に成形された被圧延材３０をスクエア孔型ロール３１ａ、３１ｂ（図２（ｃ））又はダイヤ孔型ロール３２ａ、３２ｂで圧延する（図２（ｄ））というパススケジュールを含んでいることが効果的である。
At that time, it is also necessary to form the cross-sectional shape of the material to be rolled into a desired regular shape (“Securing cross-sectional shape formability”). First, it is premised on rolling with a hole roll, and the number of rolling passes is set to 2 or more. The reason for this two or more passes is that, in order to efficiently obtain a steel fine wire having the intended grain structure and material characteristics to be produced in the present invention, large-scale rolling under multiple directions is necessary, and therefore As a necessary condition, in at least one pass of the rolling process line, as shown in FIGS. 2 (a) and 2 (b), the rolled
従って、圧延パス数は少なくとも２パスが必要となる。そして、上記被圧延材２８、２８'の形状・寸法と、オーバル孔型２９ａ、２９ｂの形状・寸法との関係、及び、上記オ
ーバル形状に成形された被圧延材３０とスクエア孔型ロール３１ａ、３１ｂ又はダイヤ孔型ロール３２ａ、３２ｂの各寸法・形状との関係として、次の関係が満たされる孔型ロー
ルを使用することが、大ひずみの導入上効果的である。
Therefore, at least two passes are required for the number of rolling passes. And the relationship between the shape / dimensions of the rolled
即ち、［条件１］オーバル孔型ロール２９ａ、２９ｂは、そのオーバル孔型の最大短軸長さＡが、Ｃ断面が四角形状又は丸形状の被圧延材２８又は２８'の対辺間の長さ又は直
径（いずれもＢで表記する）の０．７５倍以下（Ａ≦Ｂ×０．７５）、即ちＡ／Ｂ≦０．７５に限定することが望ましく、更にはＡ／Ｂ≦０．６０に限定すれば一層望ましい。
That is, [Condition 1] The oval hole type rolls 29a and 29b have the maximum short axis length A of the oval hole type, and the length between opposite sides of the rolled
このように、Ａ／Ｂ≦０．７５とするのは、オーバル孔型を用いたときの公称圧下率（＝（Ｂ−Ａ）／Ｂ）が小さいと、被圧延材料の中心部までひずみがほとんど導入されないので、これを解消するために、Ａ／Ｂ≦０．７５とする。また、良好な断面形状成形性の確保の観点からも、Ａ＞Ｂ×０．７５となると、次のパスにおけるスクエア孔型又はダイヤ孔型ロールによる圧延において、ロールギャップに被圧延材料の一部が流動してしまい、材料の断面形状の成形性が確保できない上に、導入されるひずみも小さい。従って、Ａ≦Ｂ×０．７５と限定する。更に、Ａ／Ｂ≦０．６０に制限すれば上記効果が一層発揮される。なお、Ａ／Ｂの値が小さくなり過ぎると、被圧延材の倒れが発生しやすくなるので望ましくない。 As described above, A / B ≦ 0.75 is that when the nominal reduction ratio (= (B−A) / B) when the oval hole type is small, the strain is reduced to the center of the material to be rolled. Since it is hardly introduced, in order to solve this, A / B ≦ 0.75. Also, from the viewpoint of ensuring good cross-sectional shape formability, when A> B × 0.75, a part of the material to be rolled in the roll gap in rolling with a square hole type or diamond hole type roll in the next pass Flows, the moldability of the cross-sectional shape of the material cannot be ensured, and the strain introduced is small. Therefore, it is limited as A ≦ B × 0.75. Furthermore, the above-described effect can be further exerted by limiting A / B ≦ 0.60. If the value of A / B is too small, the material to be rolled tends to fall, which is not desirable.
上記条件１の上に更に、［条件２］スクエア孔型ロール３１ａ、３１ｂ又はダイヤ孔型ロール３２ａ、３２ｂは、そのスクエア孔型又はダイヤ孔型の天地対角間の長さ（いずれもＣで表記する）が、オーバル形状に成形された被圧延材３０の長軸長さＤの０．７５倍以下（Ｃ≦Ｄ×０．７５）、即ちＣ／Ｄ≦０．７５と限定すれば、一層望ましい。即ち、断面形状の成形性を一層有利にするために、上記２パスにおけるスクエア孔型又はダイヤ孔型の天地対角間の長さ又は直径Ｃを大きくして、直前のパス（１パス目）で得られた上記オーバル形状被圧延材３０の長軸長さＤに対するＣの比率Ｃ／Ｄを大きくすると、今度は公称圧下率（＝（Ｄ−Ｃ）／Ｄ）が小さくなってしまい、断面形状の成形性は向上しても、材料中心部にまでひずみを導入することができなくなる。断面形状の成形性を良好に確保し、且つ材料中心部にまでひずみを導入するために、上記比率Ｃ／Ｄは、Ｃ／Ｄ≦０．７５と限定する。
In addition to the
なお、圧延においては、仕上り鋼細線の断面形状・寸法に応じた適切なパススケジュールが必要であるが、上述したスクエア孔型又はダイヤ孔型の代わりに、ボックス孔型を使用しても、ある程度の類似効果が発揮される。従って、ボックス孔型による代替使用も実操業上は有用である。 In rolling, an appropriate pass schedule corresponding to the cross-sectional shape and dimensions of the finished steel fine wire is necessary, but even if a box hole type is used instead of the square hole type or the diamond hole type described above, to some extent The similar effect is exhibited. Therefore, the alternative use by the box hole type is also useful in actual operation.
［２−５］オーバル孔型の望ましい形状寸法について
更に、上述したパススケジュールで圧延を行なうに際して効果的なオーバル孔型の望ましい形状寸法については次の通りである。即ち、「大ひずみの導入」と「断面形状の成形性確保」との両立は、先行パスであるオーバル孔型ロールによる公称圧下率だけでなく、オーバル孔型の長軸方向の形状によって引き起こされる拘束力にも大きく依存する。
（ｉ）図３に示しているオーバル孔型の最大短軸長さＡの長軸長さＥに対する比（Ａ／Ｅ）が小さいほど、次パスにおける公称圧下率を大きくすることができるので、ひずみ導入に効果を発揮する。
[2-5] Desirable Geometry of Oval Hole Type Further, the desirable oval hole shape is effective when rolling by the above-described pass schedule. In other words, the coexistence of “introducing large strain” and “securing cross-sectional shape formability” is caused not only by the nominal reduction rate by the oval hole type roll which is the preceding pass, but also by the shape of the oval hole type in the long axis direction. It also depends greatly on the binding force.
(I) The smaller the ratio (A / E) of the maximum short axis length A to the long axis length E of the oval hole type shown in FIG. Effective for strain introduction.
このひずみ導入効果が十分に発揮されるようにするためには、オーバル孔型の最大短軸長さと長軸長さの比（Ａ／Ｅ）は０．４０以下であることが望ましい。
（ｉｉ）一方、上記オーバル孔型の形状において、オーバル孔型の曲率半径Ｒａが小さいと
、１パス当たりの減面率は大きくすることができるが、幅方向が尖形となってしまい、たとえ、次パスでの公称圧下率が大きくても、被圧延材料中心部にひずみが導入され難い。従って、断面形状の成形性を確保しつつ材料中心部への大ひずみ導入を図るためには、オ
ーバル孔型の曲率半径Ｒａは大きい方が効果的であり、その大きさは、オーバル孔型ロール２９ａ、２９ｂで圧延される四角形状被圧延材２８の対辺間の長さＢ（図２（ａ）参照）、又は丸形状被圧延材２８'の直径Ｂ（図２（ｂ）参照）の１．５倍以上であることが
望ましい。但し、これが５倍、６倍となるとその効果は飽和するが、周知のオーバル孔型ロールの範疇であれば、特に上限を設ける必要はない。
In order to sufficiently exhibit the strain introduction effect, it is desirable that the ratio (A / E) of the maximum minor axis length to the major axis length of the oval hole type is 0.40 or less.
(Ii) On the other hand, in the oval hole shape, if the radius of curvature Ra of the oval hole type is small, the surface area reduction per pass can be increased, but the width direction becomes pointed. Even if the nominal reduction ratio in the next pass is large, strain is hardly introduced into the center of the material to be rolled. Therefore, in order to introduce a large strain into the center of the material while ensuring the formability of the cross-sectional shape, it is effective that the curvature radius Ra of the oval hole type is large, and the size of the oval hole type roll is 1 of the length B (refer FIG. 2 (a)) between the opposite sides of the square-shaped rolling
このように、オーバル孔型の望ましい曲率半径Ｒａは、これにより圧延される被圧延材のＣ断面寸法に依存するが、Ｒａ≧Ｂ×１．５を満たす曲率半径を有する水準の孔型を装備しておくことが望ましい。 As described above, the desired radius of curvature Ra of the oval hole mold depends on the C cross-sectional dimension of the material to be rolled by this, but is equipped with a hole mold having a level of curvature satisfying Ra ≧ B × 1.5. It is desirable to keep it.
そして、本発明においては、所望する線径の仕上がり材（鋼細線）を製造するために、下記［２−５］の圧延工程を適宜選定することが望ましい。 And in this invention, in order to manufacture the finishing material (steel fine wire) of a desired wire diameter, it is desirable to select suitably the rolling process of following [2-5].
［２−６］圧延方式と仕上り材の線径について
この大ひずみ加工の重要な構成要素として、鋼線材の圧延パススケジュールがある。図１に例示した温間制御連続圧延加工設備２７においては、圧延機を７、１２、１６、２０のように４基を直列に配置している。各圧延機は、周知の二重式水平圧延機である。なお、圧延機の種類（形式）や基数は、例えば生産量、主要生産品の出発材と仕上げ材の線径との関係、操業形態等により、圧延機２基以上の配設を前提として、適宜選定・増減することができる。また、各圧延機のロール孔型としては、周知のオーバル、スクエア、ラウンド、ダイヤ及びボックスを適宜選択することができる。例えば、第１番目の圧延機７のロール孔型はオーバル、次の圧延機１２はスクエア、次の圧延機１６はスクエア、そして第４番目の圧延機２０はラウンド孔型とする。そして、所定の鋼線材（被圧延材）を仕上げ目標寸法の鋼細線まで温間制御圧延を施そうとする場合、出発時の被圧延材の線径に応じ、各圧延パス毎の減面率及び圧下方向を考慮して、それぞれの孔型の諸元寸法を決定する。そして、必ずしも圧延ラインの１工程で仕上げ目標寸法の鋼細線まで加工する必要はなく、２工程以上で仕上げるようにパススケジュールを設定することができる。その場合、各圧延機において所要の孔型を用いて圧延するために、例えばある圧延機についてはロール組替えにより、必要な孔型形状で所要の諸元寸法の孔型が形成されたロールを使用して圧延する。例えば、被圧延材のパススケジュールを、１工程に４基の圧延機が配設された圧延ラインにおいて、全２工程で出発材の鋼線材を仕上げ目標寸法の鋼細線に圧延しようとする場合に、第１工程ではオーバル−スクエア−スクエア−スクエアとし、第２工程ではオーバル−スクエア−オーバル−ラウンドとする場合でも、所要のパススケジュールに基づき、４基それぞれの二重式水平圧延機のロール孔型の諸元寸法を設計しておき、第２工程では全ての圧延機のロールを変更して圧延を行なう。
[2-6] Rolling system and finished wire diameter As an important component of this large strain processing, there is a rolling pass schedule for steel wire. In the warm controlled continuous
また、２工程以上で仕上げるパススケジュールの場合は、サイジング装置２２を使用する場合は、通常、最終回工程の最終パスで使用すればよい。
In the case of a pass schedule for finishing in two or more steps, when the sizing
なお、サイジング装置２２を設けることなく、最後段圧延機２０に、サイジング機能を有する孔型が設計されたカリバーロールを装備してもよい。
In addition, you may equip the last
また、上記パススケジュールの適切化を図るために、ある回数目の工程においては４基の圧延機の内の例えば１基は、これによる圧延を行なわなくすることもできる。その方法としては、当該圧延機は被圧延材を空通ししてもよいし、あるいは圧延機スタンドを圧延ラインから一時的にスライド除去する、等の方法によってもよい。また、温間制御連続圧延加工設備２７は、この圧延ラインの後尾において複数のストランドに分岐させ、この分岐した各ストランドのそれぞれに、所定の圧延機を配置してもよい。その際、各末尾圧延機のそれぞれの下流側にコイル巻取り装置２４を併設すれば、圧延ラインの操業度を一層向上させ得る。
Further, in order to make the pass schedule appropriate, for example, one of the four rolling mills may not be rolled by this in a certain number of steps. As the method, the rolling mill may empty the material to be rolled, or may be a method of temporarily removing the rolling mill stand from the rolling line. Moreover, the warm controlled continuous
なお、このように、Ｃ断面形状がオーバル形状の被圧延材の長辺をスクエア孔型ロール、ダイヤ孔型ロール又はボックス孔型ロールで圧延する際に、被圧延材に倒れが発生するのを防止するためには、即ち、正規の圧下方向と異なる方向から圧下されるのを防止するためには、特にオーバル孔型ロールへの四角形状の被圧延材の噛み込み時の捻転、及びボックス孔型ロールへのオーバル形状被圧延材の長辺の噛み込み時の捻転を防止できるように、圧延機への適切な入側案内装置の配設が効果的である。また、圧延機の出側案内装置も配設すれば一層効果的である。かくして、被圧延材への大ひずみの導入が一層促進されて、細線の微細粒組織の形成に寄与する。 In this way, when the long side of the rolled material having an oval C cross-sectional shape is rolled with a square hole roll, a diamond hole roll, or a box hole roll, the material to be rolled falls. In order to prevent, i.e., to prevent rolling from a direction different from the normal rolling direction, in particular, twisting during the biting of a rectangular material to be rolled into the oval hole type roll, and box holes Arrangement of an appropriate entry side guide device to the rolling mill is effective so that twisting of the long side of the oval-shaped rolled material into the mold roll can be prevented. Further, it is more effective if an exit side guide device of the rolling mill is also provided. Thus, the introduction of a large strain into the material to be rolled is further promoted and contributes to the formation of a fine grain structure of fine wires.
更に、図１の温間制御連続圧延加工設備２７の配置例では、コイル巻取り装置２４の前に冷却装置２３を設けたが、任意回数目の圧延工程終了後の被圧延材２６は、必ずしも冷却された後に巻き取られる必要はない。特に、当該被圧延材の線径が細くなった場合には、空冷速度も速くなり、例えば、圧延加工後の冷却速度が１０℃／ｓｅｃ以上の比較的速い冷却速度であれば、また温間領域における圧延後であることも影響して、鋼細線の温度は比較的低くなるので、フェライト粒の粗大化は防止されるからである。
Further, in the arrangement example of the warm controlled continuous
一方、圧延工程が進んで、被圧延材の線径が小さくなり、圧延速度が大きい場合等は、放熱量に対して加工発熱が上回ることにより、圧延機の出口における被圧延材の温度が入口における温度を上回り、温度制御の観点から若干の急速調整冷却をすることが望ましい場合がある。かかる場合には、前述した急速調整冷却装置を設けることにより、一層望ましい温間制御圧延が可能となり、結晶粒の微細化と整粒化が促進される。 On the other hand, when the rolling process progresses, the wire diameter of the material to be rolled becomes small, and the rolling speed is high, the processing heat generation exceeds the heat dissipation amount, so that the temperature of the material to be rolled at the exit of the rolling mill becomes the inlet. In some cases, it may be desirable to perform slightly rapid cooling from the viewpoint of temperature control. In such a case, by providing the above-described rapid adjustment cooling device, more desirable warm-controlled rolling becomes possible, and crystal grain refinement and grain sizing are promoted.
この発明を実施例により更に詳しく説明する。 The present invention will be described in more detail with reference to examples.
［実施例１］
熱間圧延により製造された表１に示す化学成分組成を有する線径１２ｍｍφで、単重が１．０トンのコイル状線材を、本願発明による鋼細線製造用の温間制御連続圧延加工設備により、線径５．５ｍｍφの鋼細線まで温間制御連続圧延により加工した。
[Example 1]
A coiled wire rod having a chemical component composition shown in Table 1 and having a chemical composition shown in Table 1 and having a unit weight of 1.0 ton is produced by hot-rolling continuous rolling processing equipment for steel fine wire production according to the present invention. The steel fine wire with a wire diameter of 5.5 mmφ was processed by warm controlled continuous rolling.
使用した温間制御連続圧延加工設備の概要構成を、図４に示す。この温間制御連続圧延加工設備３３は２基の孔型ロール圧延機７、１２を設けており、コイル巻戻し装置１から巻き戻されて走行する鋼線材（被圧延材）２５が、ストレートナー２及びピンチロール３を通って大容量急速加熱装置４に連続的に装入される。大容量急速加熱装置４は被圧延材に通電用ロール形状の端子を接触させる、通電抵抗加熱により急速に加熱・均熱する方式を採用した。
FIG. 4 shows a schematic configuration of the used warm controlled continuous rolling processing facility. This warm-controlled continuous
大容量急速加熱装置４で所定温度に加熱された被圧延材は、サポートロール５で支持されて入側案内装置６に入り、直ちに第１番目の圧延機７に入る。ここで所定の圧延加工を施された後の被圧延材２５は、出側案内装置８で誘導されて排出され、次いで弛み調整装
置９を経た後、入側案内装置１１で所定の方向に捻転させられて、第２番目の圧延機１２に入り、所定の圧延加工を施された後、出側案内装置１３で誘導されて排出された後、コイル巻取り装置２４で巻き取られる。なお、入側案内装置及び出側案内装置はいずれも、有溝状の２対のローラーガイドとした。
The material to be rolled heated to a predetermined temperature by the large-capacity
上記温間制御連続圧延加工設備を使用して第１工程から第４工程の圧延において、各圧延機７、１２の入側直前及び出側直後において、被圧延材の温度を接触型温度計で連続的に測定し、この測定値を監視しつつ、オペレータが大容量急速加熱装置４への投入電流を手動で制御することにより、温間制御連続圧延を行なった。また、弛み調整装置９により被圧延材に特別な張力がかからないように圧延機のロール回転数を調節した。
In the rolling from the first step to the fourth step using the warm controlled continuous rolling processing equipment, the temperature of the material to be rolled is measured with a contact-type thermometer immediately before the entrance side and immediately after the exit side of each rolling
図４の圧延ライン１工程における圧延の間に、線径１２ｍｍφの鋼線材２５を出発材として、第１番目のオーバル孔型ロール圧延機７により、Ａ／Ｂ（オーバル孔型の最大短軸間長さ／線径１２ｍｍ）＝０．４６の条件で断面をオーバル形状に圧延し、次いでこれを第２番目の圧延機１２のスクエア孔型ロール圧延機１２により圧延した。かくして、第１工程における減面率Ｒが３０％の圧延を行なった。
During the rolling in the
以下、第２〜第４工程を、上記第１工程に準じるか類似したパススケジュールのもとに順次圧延して、仕上り材として線径５．５ｍｍφの鋼細線２６を得た。表２に、この実施例における各工程における各試験条件を示し、また、出発材及び仕上り材（鋼細線）のフェライト平均粒径、並びに出発材から鋼細線に至る各工程毎での引張強さＴＳおよび絞りＲＡの試験結果を同表に併記した。
Thereafter, the second to fourth steps were sequentially rolled under a pass schedule similar to or similar to the first step to obtain a
上記圧延工程における被圧延材の温度は、最高温度が５６５℃、最低温度が４０４℃であり、第１〜第４工程の各圧延工程における被圧延材の温度測定結果は、表２に示す通りであり、本発明の温間圧延条件の範囲内にある。 As for the temperature of the material to be rolled in the rolling step, the maximum temperature is 565 ° C. and the minimum temperature is 404 ° C. The temperature measurement result of the material to be rolled in each rolling step of the first to fourth steps is as shown in Table 2. And within the range of the warm rolling conditions of the present invention.
また、第１〜第４の各工程における減面率Ｒは、３０％、２８％、２８％、２６％、Ａ
／Ｂの値は、０．４６、０．４９、０．５３、０．６３で、各工程の真ひずみｅ'は０．
３６、０．３３、０．３３、０．３０であった。
Further, the area reduction ratio R in each of the first to fourth steps is 30%, 28%, 28%, 26%, A
The values of / B are 0.46, 0.49, 0.53, and 0.63, and the true strain e ′ of each process is 0.
36, 0.33, 0.33, and 0.30.
以上の試験により、下記結果が得られた。線径１２ｍｍφの走行する被圧延材（鋼線材）を、通電抵抗加熱方式の大容量急速加熱装置により、いずれの圧延工程においても、第１番目の圧延機入側温度として、手動操作により５４１〜５６５℃の範囲内まで加熱し、第１番目の圧延機による圧延後、第２番目の圧延機入側温度として、４２０〜４６０℃の範囲内に保持されて、その圧延機出側温度が４０４〜４４０℃の範囲内に保持されるという結果が得られた。 The following results were obtained by the above test. The material to be rolled (steel wire) having a wire diameter of 12 mmφ is subjected to manual operation as the first rolling mill entry-side temperature in any rolling process using a large-capacity rapid heating device of an energization resistance heating method. After heating by 565 ° C. and rolling by the first rolling mill, the second rolling mill inlet side temperature is maintained in the range of 420 to 460 ° C., and the rolling mill outlet temperature is 404. The result that it was hold | maintained in the range of -440 degreeC was obtained.
この間、圧延ラインの各１工程当たりの減面率は２６〜３０％であり、第１〜第４工程までの８パスにより、総減面率ＲTotは７９％、累積真ひずみΣｅ'は１．５６となり、倒れ発生が防止された孔型圧延を行なった。圧延線速度（各工程での巻取り線速度）は、５．０〜１０．０ｍ／分であり、重量換算値で３８〜２９ｋｇ／分の圧延速度で、線径５．５ｍｍφで単重が１．０トンの従来比類なき大単重のコイル状鋼細線が得られた。 During this time, the area reduction rate for each process of the rolling line is 26-30%, the total area reduction ratio R Tot is 79%, and the cumulative true strain Σe ′ is 1 by 8 passes from the first to the fourth process. .56, and the piercing-rolling in which the occurrence of collapse was prevented was performed. The rolling line speed (winding line speed in each step) is 5.0 to 10.0 m / min, the rolling speed is 38 to 29 kg / min in terms of weight, the wire weight is 5.5 mmφ, and the unit weight is An unparalleled large single weight coiled steel wire of 1.0 ton was obtained.
得られた鋼細線のフェライト平均粒径は、０．６μｍであり、引張強さＴＳが６８７ＭＰａで、絞りＲＡが７６．５％という、高強度且つ高延性を有する冷間加工性に優れた鋼細線が得られた。 The steel fine wire obtained has a ferrite average particle diameter of 0.6 μm, a tensile strength TS of 687 MPa, and a drawing RA of 76.5%, which has high strength and high ductility, and is excellent in cold workability. A thin line was obtained.
一方、上記試験結果によれば、第２番目圧延機による圧延中の被圧延材の温度は凡そ、４０４〜４４０℃という比較的低温度水準にあったため、放熱速度が低下し、加工発熱による温度補償効果が発現して、当該圧延中における温度低下が殆ど起こらなかったか、又は極めて小さかったものと推定される。 On the other hand, according to the above test results, the temperature of the material to be rolled during rolling by the second rolling mill was at a relatively low temperature level of about 404 to 440 ° C., so that the heat release rate decreased, and the temperature due to processing heat generation It is presumed that the compensation effect was exhibited and the temperature drop during the rolling hardly occurred or was extremely small.
なお、後述する「メタルファイバーガスバーナーによる補助急速加熱試験」の結果より、適切な補助急速加熱装置を用いれば、第２番目圧延機入口における温度を、第１番目圧延機入口における温度と同じ水準まで加熱することが可能であると考えられる。 In addition, from the result of “auxiliary rapid heating test using metal fiber gas burner” to be described later, if an appropriate auxiliary rapid heating apparatus is used, the temperature at the second rolling mill inlet is the same level as the temperature at the first rolling mill inlet. It is considered possible to heat up to
従って、また第１番目圧延機の入側温度を４５０℃程度の低温度水準に設定し、且つ、仮に第２番目圧延機の入側に補助急速加熱装置を設けて、第１番目圧延機での被圧延材の温度低下分を補償すれば、第１番目圧延機と第２番目圧延機とからなる１工程中における圧延温度を極めて狭い温度範囲内に制御することができることがわかり、一層材質特性に優れた鋼細線の製造が可能となる。
［実施例２］
実施例１に供された出発材と同一化学成分組成及び熱間圧延により製造された、同一線径１２ｍｍφで、単重が１．０トンのコイル状線材を、実施例１で使用した本願発明による鋼細線製造用の温間制御連続圧延加工設備により、実施例１とは異なる第１から第３工程からなるパススケジュールにより、仕上り線径６．０ｍｍφの鋼細線まで温間制御連続圧延により加工した。また、圧延設備の運転方法、並びに、出発材、仕上り材及び第１〜第３の各工程毎の試験項目も、実施例１に準じて行なった。
Therefore, the inlet temperature of the first rolling mill is set to a low temperature level of about 450 ° C., and an auxiliary rapid heating device is temporarily provided on the inlet side of the second rolling mill. It can be seen that if the temperature drop of the material to be rolled is compensated, the rolling temperature in one process consisting of the first rolling mill and the second rolling mill can be controlled within a very narrow temperature range. It is possible to produce steel fine wires with excellent characteristics.
[Example 2]
The present invention in which a coiled wire having the same wire composition of 12 mmφ and a single weight of 1.0 ton manufactured by hot rolling and the same chemical composition as the starting material used in Example 1 is used in Example 1. By the warm controlled continuous rolling processing equipment for manufacturing the steel fine wire by using the pass schedule consisting of the first to third steps different from the first embodiment, the steel fine wire having a finished wire diameter of 6.0 mmφ is processed by the warm controlled continuous rolling. did. In addition, the operation method of the rolling equipment and the test items for the starting material, the finished material, and the first to third steps were also performed in accordance with Example 1.
表３に、実施例２の試験条件及び試験結果を示す。 Table 3 shows the test conditions and test results of Example 2.
上記圧延工程における被圧延材の温度は、最高温度が５１４℃、最低温度が４０２℃であり、第１〜第３工程の各圧延工程における被圧延材の温度測定結果は、表３に示す通りであり、本発明の温間圧延条件の範囲内にある。また、第１〜第３の減面率は各工程にお
ける減面率Ｒは、４０％、４０％、３０％、Ａ／Ｂの値は、０．４５、０．５０、０．６１で、各工程の真ひずみｅ'は、０．５１、０．５１、０．３６であった。
As for the temperature of the material to be rolled in the rolling step, the maximum temperature is 514 ° C. and the minimum temperature is 402 ° C. The temperature measurement results of the material to be rolled in each rolling step of the first to third steps are as shown in Table 3. And within the range of the warm rolling conditions of the present invention. In addition, the first to third area reduction rates are 40%, 40%, 30%, and A / B values are 0.45, 0.50, 0.61 in each process. The true strain e ′ in each step was 0.51, 0.51, and 0.36.
以上の試験により、下記結果が得られた。線径１２ｍｍφの走行する被圧延材（鋼線材）を、通電抵抗加熱方式の大容量急速加熱装置により、いずれの圧延工程においても、第１番目の圧延機入側温度として、手動操作により５００〜５１０℃の範囲内まで加熱し、第１番目の圧延機による圧延後、第２番目の圧延機入側温度として、４０２〜４３５℃の範囲内に保持されて、その圧延機出側温度が３８０〜４６０℃の範囲内に保持されるという結果が得られた。 The following results were obtained by the above test. A material to be rolled (steel wire) having a wire diameter of 12 mmφ is subjected to a manual operation as a first rolling mill entry-side temperature in any rolling process using a large-capacity rapid heating apparatus of an energization resistance heating method. After heating in the range of 510 ° C. and rolling by the first rolling mill, the second rolling mill entry side temperature is maintained in the range of 402 to 435 ° C., and the rolling mill exit side temperature is 380 ° C. The result that it was hold | maintained in the range of -460 degreeC was obtained.
この間、圧延ラインの各１工程当たりの減面率は３０〜４０％であり、第１〜第３工程までの６パスにより、総減面率ＲTotは７５％、累積真ひずみΣｅ'は１．３９となり、倒れ発生が防止された多方向・多パスのカリバー圧延を行なった。圧延線速度（各工程での巻取り線速度）は、８．５〜１０．０ｍ／分であり、重量換算値で５５〜３６ｋｇ／分の圧延速度で、線径６．０ｍｍφで単重が１．０トンの従来比類なき大単重のコイル状鋼細線が得られた。 During this time, the area reduction rate per process of the rolling line is 30 to 40%, the total area reduction ratio R Tot is 75%, and the cumulative true strain Σe ′ is 1 by 6 passes from the first to the third process. .39, and multi-directional and multi-pass caliber rolling in which the occurrence of collapse was prevented was performed. The rolling line speed (winding line speed in each step) is 8.5 to 10.0 m / min, the rolling speed is 55 to 36 kg / min in terms of weight, and the unit weight is 6.0 mmφ. An unparalleled large single weight coiled steel wire of 1.0 ton was obtained.
得られた鋼細線のフェライト平均粒径は、０．５μｍであり、引張強さＴＳが７０２ＭＰａで、絞りＲＡが７６．９％という、高強度且つ高延性を有する冷間加工性に優れた鋼細線が得られた。 The steel fine wire obtained has a ferrite average particle diameter of 0.5 μm, a tensile strength TS of 702 MPa, and a drawing RA of 76.9%, which has high strength and high ductility, and is excellent in cold workability. A thin line was obtained.
一方、上記試験結果によれば、第２番目圧延機による圧延中の被圧延材の温度は凡そ、３５１〜４６０℃ という比較的低温度水準にあったため、放熱速度が低下し、加工発熱による温度補償効果が発現して、当該圧延中における温度低下が殆ど起こらなかったか、又は極めて小さかったものと推定される。
［メタルファイバーガスバーナーによる補助急速加熱試験］
そこで、上記実施例１及び実施例２において、更に第２番目圧延機の入側に補助急速加熱装置として、メタルファイバーガスバーナーを設けることを想定し、このように想定された実施例１及び実施例２の設備において、任意の１工程における圧延中の温度を一層狭い温度範囲内に制御し得るとの発想のもとに、下記の通りの補助急速加熱装置による鋼線材の昇温試験を行なった。
On the other hand, according to the above test results, the temperature of the material to be rolled during rolling by the second rolling mill was at a relatively low temperature level of about 351 to 460 ° C., so that the heat dissipation rate was lowered and the temperature due to processing heat generation was reduced. It is presumed that the compensation effect was exhibited and the temperature drop during the rolling hardly occurred or was extremely small.
[Auxiliary rapid heating test with metal fiber gas burner]
Therefore, in Example 1 and Example 2 above, assuming that a metal fiber gas burner is further provided as an auxiliary rapid heating device on the entry side of the second rolling mill, Example 1 and Example assumed in this way are provided. Based on the idea that the temperature during rolling in any one step can be controlled within a narrower temperature range in the equipment of Example 2, a temperature increase test of the steel wire rod was performed using the following auxiliary rapid heating device. It was.
線径６ｍｍφの線材をメタルファイバーガスバーナーにより常温から加熱し、その線材の昇温曲線に基づき、４００℃から４５０℃まで昇温するのに要する時間を測定した。試験方法は次の通りである。 A wire rod having a wire diameter of 6 mmφ was heated from room temperature with a metal fiber gas burner, and the time required to raise the temperature from 400 ° C. to 450 ° C. was measured based on the temperature rise curve of the wire rod. The test method is as follows.
６ｍｍφの被加熱鋼線材を、これから互いに反対方向に２５ｍｍの間隔を空けて互いに対向配置した幅１５０ｍｍ、長さ４００ｍｍの２枚の平板フェルト状メタルファイバーのセットを、その長さ方向に直列に２セット連結したメタルファイバーガスバーナー内で加熱した（従って、メタルファイバーガスバーナーの全長は、約４００ｍｍ×２＝約８００ｍｍであり、バーナー同士の間隔は５０ｍｍである）。被加熱鋼線材は、上下に対向する上記平板フェルト状メタルファイバー間で、両平板フェルト状メタルファイバーの幅方向中心線に平行で両者から等距離（それぞれから２５ｍｍ）の位置に固定配置し、各上下メタルファイバーの外面(上下面側)から燃焼性ガスを供給して燃焼させ、メタルファイバーを加熱・赤熱させて被加熱鋼線材を加熱・昇温し、その時の昇温曲線を測定した。 A set of two flat felt-like metal fibers having a width of 150 mm and a length of 400 mm, in which a 6 mmφ steel wire to be heated is disposed opposite to each other at an interval of 25 mm in opposite directions, is connected in series in the length direction. Heating was performed in a set-connected metal fiber gas burner (thus, the total length of the metal fiber gas burner is about 400 mm × 2 = about 800 mm, and the interval between the burners is 50 mm). The steel wire to be heated is fixedly arranged at a position equidistant (25 mm from each) parallel to the center line in the width direction of both flat felt-like metal fibers between the flat felt metal fibers facing up and down. Combustible gas was supplied from the outer surfaces (upper and lower surfaces) of the upper and lower metal fibers to burn them, the metal fibers were heated and red-heated to heat and heat the steel wire to be heated, and the temperature rise curve at that time was measured.
その結果、０．１３分（＝８秒）で被加熱鋼線材は４００℃から４５０℃まで昇温することがわかった。これによれば、例えば、実施例１の如き第１から第４工程で鋼細線を圧延する場合であれば、メタルファイバーガスバーナー部分の長さが、１．３ｍの補助急速加熱装置を、後段圧延機の入側に設ければよいことがわかる。その他の加熱方式による補
助急速加熱装置を採用する場合でも、上記メタルファイバーガスバーナー方式による補助急速加熱装置の場合に準じて、製造しようとする出発鋼線材の線径と仕上り鋼細線の線径、パススケジュール、及び圧延速度を設定することにより、補助急速加熱装置の全長を設計することができる。
As a result, it was found that the steel wire to be heated rose from 400 ° C. to 450 ° C. in 0.13 minutes (= 8 seconds). According to this, for example, in the case of rolling a thin steel wire in the first to fourth steps as in Example 1, an auxiliary rapid heating apparatus having a length of the metal fiber gas burner portion of 1.3 m is used as the latter stage. It turns out that what is necessary is just to provide in the entrance side of a rolling mill. Even when an auxiliary rapid heating device by other heating method is adopted, the wire diameter of the starting steel wire to be manufactured and the diameter of the finished steel thin wire, according to the case of the auxiliary rapid heating device by the metal fiber gas burner method, By setting the pass schedule and rolling speed, the total length of the auxiliary rapid heating apparatus can be designed.
従って、上記のメタルファイバーガスバーナーによる補助急速加熱試験の結果より、実施例１及び実施例２において、更に第２番目圧延機の入側に適切な補助急速加熱装置を設置することにより、圧延開始から終了までの間における被圧延材の温度を、更に狭い範囲内に制御し得ることがわかる。 Therefore, from the result of the auxiliary rapid heating test using the above metal fiber gas burner, in Example 1 and Example 2, by further installing an appropriate auxiliary rapid heating device on the entry side of the second rolling mill, rolling is started. It can be seen that the temperature of the material to be rolled during the period from the end to the end can be controlled within a narrower range.
具体的には、上記実施例１及び実施例２においては、当該制御温度範囲が、前記（３）及び（４）式、即ち、
Ｔr+1,out−Ｔr,in＝−１５０℃〜５０℃ ‥‥‥‥（３）
Ｔn,out −Ｔ1,in＝−２００℃〜１００℃ ‥‥‥（４）
（但し、Ｔは温度（℃）であり、ｎは圧延機の基数を表わし、ｒは圧延機の順番であって、第１番から第ｎ−１番までの任意の数を表わし、ｉｎは圧延機への入側直前、ｏｕｔは圧延機からの出側直後を表わす）、
を満たしていたが、更に望ましい制御温度範囲である前記（３’）及び（４’）式、即ち、
Ｔr+1,out−Ｔr,in＝−５０℃〜３０℃ ‥‥‥‥（３'）
Ｔn,out −Ｔ1,in＝−５０℃〜３０℃ ‥‥‥‥（４'）
を満たすことができることが容易に推定される。
Specifically, in the first embodiment and the second embodiment, the control temperature range is the expression (3) and (4), that is,
T r + 1, out −T r, in = −150 ° C. to 50 ° C. (3)
T n, out −T 1, in = −200 ° C. to 100 ° C. (4)
(However, T is temperature (degreeC), n represents the base of a rolling mill, r is the order of a rolling mill, Comprising: Arbitrary numbers from 1st to n-1th, in is Immediately before entering the rolling mill, out represents immediately after exiting the rolling mill)
(3 ′) and (4 ′), which are more desirable control temperature ranges,
T r + 1, out −T r, in = −50 ° C. to 30 ° C. (3 ′)
T n, out −T 1, in = −50 ° C. to 30 ° C. (4 ′)
It is easily estimated that
以上のように、第２番目以後の圧延機の入側に、補助急速加熱装置を設けることにより、一層望ましい温間制御連続圧延を実施できる大ひずみ温間制御連続圧延加工設備を構成することができる。
［比較例１］
出発材として、鋼種符号ＳＷＲＣＨ６Ａ（Ｃ含有量：０．０５質量％）の化学成分組成を有する冷間圧造用炭素鋼線材向けの素材であって、熱間圧延で製造された市販の１２ｍｍφ×長さ３ｍの棒鋼を用い、２基の直列に配設された圧延機により、本発明の範囲外である熱間圧延条件で、表４に示すようにいずれもスクエア孔型ロール圧延機により、２パスからなる１工程の圧延を行なって、９．５ｍｍ角の棒鋼を得た。上記において、出発材の加熱温度は９５０℃設定であるが、走行する１２ｍｍφの棒鋼を連続的にこの加熱温度まで昇温・加熱するために必要な加熱炉の長さは、長くなり過ぎて現実的でないので、上記寸法の出発材棒鋼の全長を輻射加熱炉で加熱後、抽出して２パス圧延を行なった。
As described above, by providing an auxiliary rapid heating device on the entry side of the second and subsequent rolling mills, it is possible to configure a large strain warm-control continuous rolling processing facility that can perform more desirable warm-control continuous rolling. it can.
[Comparative Example 1]
As a starting material, it is a raw material for carbon steel wire for cold heading having a chemical composition of steel type code SWRCH6A (C content: 0.05 mass%), and is a commercially available 12 mmφ × long length manufactured by hot rolling Using a steel bar having a length of 3 m, two rolling mills arranged in series, and hot rolling conditions outside the scope of the present invention, as shown in Table 4, both were square hole roll rolling mills. One-step rolling consisting of passes was performed to obtain a 9.5 mm square steel bar. In the above, the heating temperature of the starting material is set at 950 ° C., but the length of the heating furnace necessary for continuously heating and heating the traveling 12 mmφ steel bar to this heating temperature is too long. Therefore, the full length of the starting steel bar having the above dimensions was extracted in a two-pass rolling after being heated in a radiant heating furnace.
表４に、比較例１の試験条件及び試験結果を示す。 Table 4 shows the test conditions and test results of Comparative Example 1.
上記圧延工程における被圧延材の温度は、最高温度が９５０℃、最低温度が８００℃であり、圧延工程における被圧延材の温度測定結果は、表４に示す通りであり、本発明の温間圧延条件の範囲外であって、熱間圧延温度域内にある。 As for the temperature of the material to be rolled in the rolling process, the maximum temperature is 950 ° C. and the minimum temperature is 800 ° C. The temperature measurement result of the material to be rolled in the rolling process is as shown in Table 4, and the warm of the present invention It is outside the range of rolling conditions and in the hot rolling temperature range.
以上の試験により、下記結果が得られた。線径１２ｍｍφの走行する被圧延材（棒鋼）
を、通電抵抗加熱方式の大容量急速加熱装置により、９５０℃まで加熱し、第１番目の圧延機による圧延後、第２番目の圧延機入側温度として、８５０℃の温度が得られ、その圧延機出側温度が８００℃という結果が得られた。この間、１パス当たりの減面率は９．２％であり、総減面率ＲTotは２０％、累積真ひずみΣｅ'は、０．２２であった。圧延線速度は、１０ｍ／分であり、重量換算値で６６ｋｇ／分の圧延速度で、９．２ｍｍ角の棒鋼で長さ５．１ｍ、単重２．７ｋｇの棒鋼を得た。但し、この比較例においては、加熱方式が上述したように走行材を連続的に加熱する形態ではないので、重量換算値の圧延速度のみにより圧延能率は決定されず、加熱能率にも支配されることに留意することが必要である。
The following results were obtained by the above test. Rolled material (bar) with a wire diameter of 12mmφ
Is heated to 950 ° C. by a large-capacity rapid heating device of an energization resistance heating method, and after rolling by the first rolling mill, a temperature of 850 ° C. is obtained as the second rolling mill entry side temperature, The result that the rolling mill outlet temperature was 800 ° C. was obtained. During this time, the area reduction rate per pass was 9.2%, the total area reduction rate R Tot was 20%, and the cumulative true strain Σe ′ was 0.22. The rolling line speed was 10 m / min, and a steel bar having a length of 5.1 m and a single weight of 2.7 kg was obtained from a 9.2 mm square steel bar at a rolling speed of 66 kg / min in terms of weight. However, in this comparative example, since the heating method is not a form in which the traveling material is continuously heated as described above, the rolling efficiency is not determined only by the rolling speed of the weight converted value, and is also governed by the heating efficiency. It is necessary to note that.
得られた棒鋼のフェライト平均粒径は、１０μｍであり、引張強さＴＳは４２０ＭＰａと出発材の４００ＭＰａからの上昇量は小さく、一方、絞りＲＡは８２．０％で、出発材からの低下は殆どなかった。従って、従来の熱間圧延条件による鋼細線の製造によっては、この発明の目的は達成されない。 The obtained steel bar has an average ferrite particle size of 10 μm, and the tensile strength TS is 420 MPa, and the starting material has a small increase from 400 MPa, while the drawing RA is 82.0%, and the decrease from the starting material is There was almost no. Therefore, the object of the present invention cannot be achieved by the production of the fine steel wire under the conventional hot rolling conditions.
上記実施例及び比較例により、本願発明の有効性が確認された。なお、以上の実施例及び比較例における試験材の化学成分組成は、低炭素鋼乃至極低炭素鋼に属するが、これらに限定されることなく、前述した本願発明による結晶粒の微細化機構を考慮すれば、広範囲の炭素鋼及び低合金鋼においても同様な結果が得られることが明らかである。 The effectiveness of the present invention was confirmed by the above examples and comparative examples. In addition, although the chemical component composition of the test materials in the above Examples and Comparative Examples belongs to low carbon steel to extremely low carbon steel, the crystal grain refinement mechanism according to the present invention described above is not limited to these. When considered, it is clear that similar results are obtained with a wide range of carbon and low alloy steels.
１ コイル巻戻し装置
２ ストレートナー
３ ピンチロール
４ 大容量急速加熱装置
５ サポートロール
６ 入側案内装置
７ 第１番目圧延機
８ 出側案内装置
９ 弛み調整装置
１０ 補助急速加熱装置
１１ 入側案内装置
１２ 第２番目圧延機
１３ 出側案内装置
１４ 補助急速加熱装置
１５ 入側案内装置
１６ 第３番目圧延機
１７ 出側案内装置
１８ 補助急速加熱装置
１９ 入側案第３番目内装置
２０ 第４番目圧延機
２１ 出側案内装置
２２ サイジング装置
２３ 冷却装置
２４ コイル巻取り装置
２５ 鋼線材（被圧延材）
２６ 鋼細線（鋼線材又は鋼線）
２７ 温間制御連続圧延加工設備
２８ Ｃ断面が四角形状の被圧延材
２８' Ｃ断面が丸形状の被圧延材
２８ａ、２８ｂ Ｃ断面が四角形状の被圧延材の天地の対辺
２９ａ、２９ｂ オーバル孔型ロール
３０ Ｃ断面がオーバル形状の被圧延材
３１ａ、３１ｂ スクエア孔型ロール
３２ａ、３２ｂ ダイヤ孔型ロール
３３ 実施例１の温間制御連続圧延加工設備（鋼細線製造用）
Ａ オーバル孔型の最大短軸間長さ
Ｂ Ｃ断面が四角形状又は丸形状の被圧延材の対辺間長さ又は直径
Ｃ スクエア孔型の対頂角間の長さ
Ｄ Ｃ断面がオーバル形状被圧延材の長径
Ｅ オーバル孔型の長径
Ｒａ オーバル孔型の曲率半径
DESCRIPTION OF
26 Steel fine wire (steel wire or steel wire)
27 Warm-controlled continuous
A Maximum length between short axes of oval hole type B Length between opposite sides or diameter of rolled material with square or round C cross section C Length between vertical angles of square hole type DC Rolled material with C cross section in oval shape E major axis E Oval major axis Ra Oval radius of curvature
Claims (53)
ｅ＝ｌｎ（Ｓ0／Ｓ）‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥（１）
但し、ｅ ：真ひずみ
Ｓ0：圧延開始前の被圧延材のＣ断面の面積
Ｓ ：圧延終了後の被圧延材のＣ断面の面積
で表わされる真ひずみｅが、ｅ≧０．２５となる圧延加工を、孔型ロール、平ロール、又は、孔型ロールと平ロールとの組み合わせにより施すことを特徴とする金属線材又は金属線の製造方法。 A method of manufacturing a metal wire or a metal wire by heating a traveling metal material and continuously rolling the heated metal material with a plurality of rolling mills arranged in series, and rolling from the start of rolling. The temperature of the material to be rolled up to the end is controlled within the range of the warm rolling temperature determined according to the type of the metal material of the material to be rolled, and the material to be rolled between the start of rolling and the end of rolling. The following formula (1) introduced into the rolled material:
e = ln (S 0 / S) (1)
Where e: true strain
S 0 : Area of C cross section of material to be rolled before rolling is started
S: A rolling process in which the true strain e expressed by the area of the C cross section of the rolled material after the rolling is finished is e ≧ 0.25, a perforated roll, a flat roll, or a perforated roll and a flat roll. A metal wire or a method for producing a metal wire, characterized by being applied in combination.
材又は金属線の製造方法。 In the rolling pass schedule, the long axis of the material to be rolled having a square hole type or a diamond hole type vertical length (both are expressed as C) and in which the C section is formed into an oval shape. The ratio C / D with respect to the length (denoted by D) is rolled by a rolling mill having a hole shape satisfying C / D ≦ 0.75. Metal wire or method for producing metal wire.
すことを特徴とする請求項９に記載の金属線材又は金属線の製造方法。 The ratio C ′ / D of the box-hole-type top-to-side length (denoted as C ′) with respect to the long axis length D of the material to be rolled having the C cross section formed into an oval shape is C ′ / The metal wire or metal wire manufacturing method according to claim 9, wherein D ≦ 0.75 is satisfied.
ｅTot＝ｌｎ（Ｓ0／ＳTot）‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥（２）
但し、ｅTot ：真ひずみ
Ｓ0 ：最初の圧延工程の圧延開始前の被圧延材のＣ断面の面積
ＳTot ：最終の圧延工程の圧延終了後の被圧延材のＣ断面の面積
で表わされる真ひずみｅTotが、ｅTot≧０．２５を満たす圧延加工を施すことを特徴とする請求項１から請求項１５のいずれかに記載の金属線材又は金属線の製造方法。 By repeating the series of steps two or more steps, the following formula (2) is introduced into the material to be rolled between the start of rolling in the first rolling step and the end of rolling in the final rolling step:
e Tot = ln (S 0 / S Tot ) (2)
However, e Tot : True strain
S 0 : Area of the C section of the material to be rolled before the start of rolling in the first rolling step
S Tot : The true strain e Tot expressed by the area of the C cross section of the material to be rolled after the rolling of the final rolling step is subjected to a rolling process that satisfies e Tot ≧ 0.25. The manufacturing method of the metal wire or metal wire in any one of Claim 15.
ら請求項２７のいずれかに記載の温間制御連続圧延加工設備。 The outlet side of each of the plurality of rolling mills is provided with an outlet side guide device for deriving the material to be rolled that travels and is discharged from each rolling mill. Item 28. The warm controlled continuous rolling processing facility according to any one of items 19 to 27.
Ｔr+1,out−Ｔr,in＝−１５０℃〜５０℃ ‥‥‥‥（３）
Ｔn,out −Ｔ1,in＝−２００℃〜１００℃ ‥‥‥（４）
（但し、Ｔは温度（℃）であり、ｎは圧延機の基数を表わし、ｒは圧延機の順番であって、第１番から第ｎ−１番までの任意の数を表わし、ｉｎは圧延機への入側直前、ｏｕｔは圧延機からの出側直後を表わす）
が満たされるように制御することを特徴とするコイル状鋼線材又は鋼線の製造方法。 A method of manufacturing a steel wire or a steel wire by heating a traveling steel wire and continuously rolling the heated steel wire with a plurality of rolling mills arranged in series. The temperature of the material to be rolled up to the end is controlled within the range of 350 ° C. to 850 ° C., and the temperature of the material to be rolled is expressed by the following formulas (3) and (4):
T r + 1, out −T r, in = −150 ° C. to 50 ° C. (3)
T n, out −T 1, in = −200 ° C. to 100 ° C. (4)
(However, T is temperature (degreeC), n represents the base of a rolling mill, r is the order of a rolling mill, Comprising: Arbitrary numbers from 1st to n-1th, and in is Just before entering the rolling mill, out indicates immediately after exiting from the rolling mill)
The coil-shaped steel wire material or the manufacturing method of the steel wire characterized by satisfy | filling.
ｅ'＝ｌｎ（Ｓ0'／Ｓ'）‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥（１'）
但し、ｅ' ：真ひずみ
Ｓ0'：圧延開始前の被圧延材のＣ断面の面積
Ｓ '：圧延終了後の被圧延材のＣ断面の面積
で表わされる真ひずみｅ'は、ｅ'≧０．２５となる圧延加工を施すことを特徴とする請求
項３３から請求項３５のいずれかに記載のコイル状鋼線材又は鋼線の製造方法。 The rolling mill includes a rolling mill having an oval hole mold, and includes rolling by a rolling mill having the oval hole mold. Further, the rolling is performed between the start of rolling and the end of rolling. The following formula (1 ′) introduced into the material:
e '= ln (S 0 ' / S ') ··································· (1')
Where e ': true strain
S 0 ': Area of the C cross section of the material to be rolled before rolling
S ': The true strain e' represented by the area of the C cross section of the rolled material after the end of rolling is subjected to a rolling process such that e '≧ 0.25. A method for producing a coiled steel wire or a steel wire according to claim 1.
ことを特徴とする請求項３３から請求項３５のいずれかに記載のコイル状鋼線材又は鋼線の製造方法。 The rolling mill includes a rolling mill having an oval hole mold, and includes rolling by a rolling mill having the oval hole mold. Further, the rolling is performed between the start of rolling and the end of rolling. In a region where the plastic strain (expressed as ε) calculated using the three-dimensional finite element method introduced into the material is 50% by volume or more of the material to be rolled, ε ≧ 0.7. The method for producing a coiled steel wire or a steel wire according to any one of claims 33 to 35, which is performed.
ｅTot'＝ｌｎ（Ｓ0'／ＳTot'）‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥（２'）
但し、ｅTot'：真ひずみ
Ｓ0 ' ：最初の圧延工程の圧延開始前の被圧延材のＣ断面の面積
ＳTot' ：最終の圧延工程の圧延終了後の被圧延材のＣ断面の面積
で表わされる真ひずみｅTot'が、ｅTot'≧１．３８となる圧延加工を施すことを特徴とする請求項３３から請求項４３のいずれかに記載のコイル状鋼線材又は鋼線の製造方法。 By repeating the steps from the start of rolling to the end of rolling of the material to be rolled by 3 or 4 steps, the material to be rolled is applied to the material to be rolled between the start of rolling in the first rolling step and the end of rolling in the final rolling step. The following formula (2 ′) introduced:
e Tot '= ln (S 0 ' / S Tot ') ·····································································································
However, e Tot ': True strain
S 0 ': Area of the C cross section of the material to be rolled before the start of rolling in the first rolling step
S Tot ': The true strain e Tot ' represented by the area of the C cross section of the rolled material after rolling in the final rolling step is subjected to a rolling process such that e Tot '≧ 1.38. The manufacturing method of the coiled steel wire or steel wire in any one of Claims 33-43.
53. The coiled steel wire or steel wire according to claim 52, wherein an average crystal grain size formed in a region of 90% or more of the area of the C cross section of the material to be rolled is 0.6 [mu] m or less.
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