JP2005313971A - Synthetic-resin-made pressure-resistant container for carbonated drink - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、炭酸飲料の容器として用いられる合成樹脂製耐圧容器に関するものである。 The present invention relates to a pressure-resistant container made of synthetic resin used as a container for carbonated drinks.
従来、ポリエチレンテレフタレート等の合成樹脂からなるプリフォームを二軸延伸ブロー成形してなる合成樹脂製容器が知られている。前記合成樹脂製容器は、機械的強度、透明性等に優れ、また、ガラス容器に比して割れにくく軽量であるので各種飲料容器等に賞用され、炭酸飲料用容器としても用いられている。 2. Description of the Related Art Conventionally, synthetic resin containers formed by biaxial stretch blow molding of a preform made of a synthetic resin such as polyethylene terephthalate are known. The synthetic resin container is excellent in mechanical strength, transparency, etc., and is harder to break than a glass container and is light in weight, so that it is used for various beverage containers and used as a carbonated drink container. .
しかし、前記合成樹脂製容器は、金属容器やガラス容器に比べてガスバリア性が低く、酸素、炭酸ガス等の気体を透過しやすい。このため、炭酸飲料用容器として使用した場合に、炭酸ガスが容器内から容器外に透過して内容物に含まれるガスボリュームが低減したり、容器外から容器内に透過する酸素により内容物の風味が変化する等の問題がある。 However, the synthetic resin container has a gas barrier property lower than that of a metal container or a glass container, and easily transmits gas such as oxygen and carbon dioxide. For this reason, when used as a container for carbonated beverages, carbon dioxide gas permeates from the inside of the container to the outside of the container to reduce the gas volume contained in the contents, or oxygen that permeates from outside the container to the inside of the container. There are problems such as changes in flavor.
そこで、ガスバリア性を改良するために、内面に炭素を主要構成元素とするアモルファスカーボン被膜または酸化珪素含有被膜等を形成した合成樹脂製容器が提案されている（例えば、特許文献１参照）。前記被膜は、例えば、中空の処理室に前記合成樹脂製容器を配置し、該合成樹脂製容器口部から該合成樹脂製容器内部に原料ガス導入管を挿入して、該処理室及び合成樹脂製容器内部を真空に排気した後、原料ガスを供給すると共に高周波またはマイクロ波電圧を印加することによってプラズマを発生させる方法（プラズマＣＶＤ法）により形成することができる。 Therefore, in order to improve the gas barrier property, a synthetic resin container in which an amorphous carbon film or a silicon oxide-containing film having carbon as a main constituent element is formed on the inner surface has been proposed (for example, see Patent Document 1). The coating is formed, for example, by placing the synthetic resin container in a hollow processing chamber, and inserting a raw material gas introduction pipe into the synthetic resin container from the synthetic resin container mouth portion. It can be formed by a method (plasma CVD method) in which plasma is generated by supplying a raw material gas and applying a high frequency or microwave voltage after evacuating the inside of the container.
ところが、前記処理室に前記合成樹脂製容器を配置し、該処理室及び合成樹脂製容器内部を真空に排気すると、該合成樹脂製容器の内部が外部より低圧になり、該合成樹脂製容器の胴部が内方に陥入する変形を生じることがあるという問題がある。 However, when the synthetic resin container is disposed in the processing chamber and the inside of the processing chamber and the synthetic resin container is evacuated to a vacuum, the inside of the synthetic resin container becomes lower in pressure than the outside, and the synthetic resin container There is a problem that the body part may be deformed inwardly.
また、炭酸飲料を充填した前記合成樹脂製容器は、室温で保管したときに、内圧が上昇して該合成樹脂製容器の胴部が外方に膨らむという問題がある。前記合成樹脂製容器の胴部が外方に膨らむと、カートンケースからの取出が困難になり、無理に引き出すとラベル等が破損して商品価値を損なうことになる。また、胴部が外方に膨らんだ前記合成樹脂製容器は、胴部の直径が不揃いになり、陳列棚で整列させることが難しい。 In addition, the synthetic resin container filled with a carbonated beverage has a problem that when stored at room temperature, the internal pressure rises and the body of the synthetic resin container swells outward. If the body of the synthetic resin container swells outward, it will be difficult to remove it from the carton case, and if it is forcibly pulled out, the label will be damaged and the commercial value will be impaired. In addition, the synthetic resin container having the body portion swelled outwardly has uneven body diameters and is difficult to align on the display shelf.
前記合成樹脂製容器の胴部の変形は、前記ブロー成形の結果として、該胴部が該合成樹脂製容器の他の部分に比較して肉薄になっているためと考えられる。従って、前記合成樹脂製容器全体を肉厚にすれば前記胴部の変形を避けることができると考えられるが、前記合成樹脂製容器全体を肉厚にするには、所要の樹脂量を多くしなければならず、コストの増大が避けられない。 The deformation of the barrel portion of the synthetic resin container is considered to be because the barrel portion is thinner than the other portion of the synthetic resin container as a result of the blow molding. Therefore, it is considered that if the entire synthetic resin container is made thick, deformation of the barrel can be avoided. However, in order to make the entire synthetic resin container thick, the required amount of resin is increased. It is necessary to increase the cost.
そこで、前記合成樹脂製容器の胴部の変形を防止するために、該胴部に周方向に延在するリブを形成することが考えられる。しかしながら、前記胴部に前記リブを形成した合成樹脂製容器に、前記プラズマＣＶＤ法により前記被膜を形成したときに、前記リブの形状によっては十分なガスバリア性が得られないことがあるという不都合がある。
本発明は、かかる不都合を解消して、胴部の変形を防止することができ、しかも優れたガスバリア性を備える炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器を提供することを目的とする。 An object of the present invention is to provide a pressure-resistant container made of a synthetic resin for carbonated beverages that can eliminate such inconvenience, prevent deformation of the body portion, and has excellent gas barrier properties.
かかる目的を達成するために、本発明は、口部と、該口部に接続し該口部から下方に向けて拡径する首部と、該首部に接続する円筒状の胴部と、該胴部に接続して接地部を構成する底部とからなり、少なくとも内面側にプラズマＣＶＤ法により形成されたガスバリア性被膜を備える炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器であって、該胴部に周方向に延在するリブを備え、該リブは該胴部の表面に対し０°より大きく、２０°より小さい角度で該胴部内方に嵌入して形成され、底部に平面部を備えていることを特徴とする。 In order to achieve the above object, the present invention provides a mouth, a neck connected to the mouth and expanding in diameter downward from the mouth, a cylindrical body connected to the neck, and the body A pressure-resistant container made of synthetic resin for carbonated beverages, comprising a gas barrier coating formed on at least the inner surface side by a plasma CVD method. The rib includes an extending rib, and the rib is formed by being fitted inside the barrel at an angle larger than 0 ° and smaller than 20 ° with respect to the surface of the barrel, and has a flat portion at the bottom. And
本発明の炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器は、前記リブを備えていることにより、プラズマＣＶＤ法により前記ガスバリア性被膜を形成する際に、該合成樹脂製容器の内部が外部より低圧になっても、前記胴部が内方に陥入する変形を防止することができる。また、本発明の炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器は、前記リブを備えていることにより、室温で保管中に内圧が上昇しても、前記胴部が外方に膨らむ変形を防止することができる。 The pressure-resistant container made of synthetic resin for carbonated beverages of the present invention is provided with the rib, so that when the gas barrier film is formed by plasma CVD, the inside of the synthetic resin container becomes lower than the outside. Moreover, the deformation | transformation into which the said trunk | drum invades can be prevented. Further, the pressure-resistant container made of synthetic resin for carbonated beverages according to the present invention is provided with the ribs, so that even if the internal pressure rises during storage at room temperature, the body part can be prevented from deforming outwardly. it can.
しかも、本発明の炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器によれば、前記リブが前記胴部の表面に対し０°より大きく、２０°より小さい角度で該胴部内方に嵌入して形成され、底部に平面部を備えていることにより、前記ガスバリア性被膜のガスバリア性の低下を抑制することができる。 In addition, according to the pressure-resistant container made of synthetic resin for carbonated beverages of the present invention, the rib is formed by being fitted into the inside of the body at an angle larger than 0 ° and smaller than 20 ° with respect to the surface of the body. By providing a flat portion on the surface, it is possible to suppress a decrease in gas barrier properties of the gas barrier coating.
前記リブは、底部に平面部を備えていないときには、前記変形を防止する効果を得ることができない。また、前記胴部内方に嵌入する角度が、前記胴部の表面に対して０°では、前記リブ自体を形成することができず、前記変形を防止する効果を得ることができない。一方、前記胴部内方に嵌入する角度が、前記胴部の表面に対して２０°を超えると、炭酸飲料を充填して保管している間に前記ガスバリア性被膜のガス透過率が大になり、十分なガスバリア性を保持することができない。 The rib cannot obtain the effect of preventing the deformation when the bottom portion is not provided with a flat portion. In addition, when the angle of fitting into the body part is 0 ° with respect to the surface of the body part, the rib itself cannot be formed, and the effect of preventing the deformation cannot be obtained. On the other hand, if the angle into the trunk part exceeds 20 ° with respect to the surface of the trunk part, the gas permeability of the gas barrier coating increases while the carbonated beverage is filled and stored. The sufficient gas barrier property cannot be maintained.
前記リブは、前記胴部の表面に対し好ましくは１〜２０°の範囲の角度で、より好ましくは２〜１９°の範囲の角度で該胴部内方に嵌入して形成されている。前記リブは、前記胴部内方に嵌入する角度が、前記胴部の表面に対して１°未満では微少な変形が発生することがあり、２〜１９°の範囲とすることにより前記変形を確実に防止することができる。 The rib is formed so as to be fitted in the body part at an angle of preferably 1 to 20 °, more preferably 2 to 19 ° with respect to the surface of the body part. The ribs may be slightly deformed when the angle of fitting into the body part is less than 1 ° with respect to the surface of the body part. Can be prevented.
前記ガスバリア性被膜は、前記プラズマＣＶＤ法により形成されるものであれば、炭素を主要構成元素とするアモルファスカーボン被膜であってもよく、酸化珪素含有被膜であってもよい。 As long as the gas barrier film is formed by the plasma CVD method, an amorphous carbon film containing carbon as a main constituent element or a silicon oxide-containing film may be used.
次に、添付の図面を参照しながら本発明の実施の形態についてさらに詳しく説明する。図１は本実施形態の炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器の一部を破断してその構成を示す説明的断面図、図２は本実施形態の炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器にガスバリア性被膜を形成する装置を示す説明的断面図であり、図３は図１の要部拡大断面図である。また、図４は、本実施形態の炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器の酸素透過性の変化を示すグラフである。 Next, embodiments of the present invention will be described in more detail with reference to the accompanying drawings. FIG. 1 is an explanatory sectional view showing a configuration of a pressure-resistant container made of synthetic resin for carbonated drinks according to the present embodiment, and FIG. 2 shows a gas barrier coating on the pressure-resistant container made of synthetic resin for carbonated drinks of the present embodiment. FIG. 3 is an enlarged cross-sectional view of the main part of FIG. 1. Moreover, FIG. 4 is a graph which shows the oxygen permeability change of the synthetic resin pressure-resistant container for carbonated beverages of this embodiment.
図１に示すように、本実施形態の炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１は、外周部に雄ねじ部２を備える口部３と、口部３から下方に向けて次第に拡径するほぼ円錐台状の首部４と、首部４に接続する円筒状の胴部５と、胴部５に接続して接地部を構成する底部６とからなる。炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１は、例えば、ポリエチレンテレフタレート樹脂からなるプリフォームが二軸延伸ブロー成形されて形成されているペットボトルであり、底部６に外方に突出した半球形状部７を備え、炭酸飲料による内圧が炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の内面側に均等にかかるようにされている。この場合、炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１は、半球形状部７によっては自立性が得られないので、半球形状部７から下方に膨出する脚部８を設け、脚部８により自立させるようになっている。
As shown in FIG. 1, a synthetic resin pressure resistant container 1 for carbonated beverages according to this embodiment includes a mouth portion 3 having a
炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の胴部５には、シュリンクラベル等を保持するための段差部９ａ，９ｂが設けられており、段差部９ａ，９ｂ間に周方向に延在するリブ１０が３本設けられている。
The
また、炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１は、内面側に図示しないガスバリア性被膜を備え、充填された炭酸飲料に含まれる炭酸ガスが容器外に揮散したり、空気中の酸素が容器内に透過して該炭酸飲料の風味を変化させたりしないようにされている。 Further, the synthetic resin pressure resistant container 1 for carbonated drinks has a gas barrier coating (not shown) on the inner surface side, and carbon dioxide contained in the filled carbonated drinks is volatilized out of the container, or oxygen in the air is inside the container. It does not permeate and change the flavor of the carbonated beverage.
前記ガスバリア性被膜は、例えば、図２に示すプラズマＣＶＤ装置１１を用いて形成することができる。図２において、プラズマＣＶＤ装置１１は、パイレックス（登録商標）ガラスで形成された側壁１２と、昇降自在の底板１３とにより画成された処理室１４を備え、側壁１２に臨む位置にマイクロ波発生装置１５を備えている。処理室１４の上方には、側壁１６と上壁１７とにより画成された排気室１８が備えられ、処理室１４との間には隔壁１９が設けられている。
The gas barrier film can be formed using, for example, a
底板１３は、その上に炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１を載置して上昇移動することにより、炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１を処理室１４内に収納する。このようにして収納された炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１は、口部保持具２１を介して容器内部が隔壁１９に設けられた排気孔２２と連通するように配置される。口部保持具２１は上部突出部２３が排気孔２２に気密に挿入され、口部保持部２４が炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の口部３に所定の間隔を存して挿入される。
The
処理室１４と排気室１８とは隔壁１９に設けられた通気口２５のバルブ２６を介して連通しており、排気室１８の側壁１６に形成された開口２７は図示しない真空装置に接続されている。排気室１８の上壁１７にはシール２８を介して、ガス状の出発原料（以下、原料ガスと略記する）を供給するガス導入管２９が支持されており、ガス導入管２９は上壁１７と口部保持具２１とを貫通して、炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１内に挿入される。尚、ガス導入管２９と口部保持具２１の内周面との間には間隙がある。
The
図２示のプラズマＣＶＤ装置１１では、まず、炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１を載置した底板１３を上昇移動せしめ、処理室１４内に炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１を収納する。次に、図示しない真空装置を作動して、排気室１８内を排気し、これにより通気口２５を介して処理室１４の内部を減圧する。同時に、排気孔２２に挿入されたガス導入管２９と口部保持具２１の内周面との間隙を介して、炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の内部を１〜５０Ｐａの真空度に減圧する。
In the
次に、ガス導入管２９から炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１内に、前記原料ガスを供給する。プラズマＣＶＤ装置１１では、前記原料ガスを連続的に供給すると共に、前記真空装置により連続的に排気し、処理室１４と炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１との内部を前記真空度に保持する。
Next, the raw material gas is supplied from the
このとき、処理室１４の内部と、炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の内部とでは、差圧が生じており、炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の内部の方が圧が低くなっている。しかし、炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１は胴部５に前記リブ１０を備えているので、前記差圧により胴部５が炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の内部に陥入する変形を防止することができる。
At this time, there is a differential pressure between the inside of the
前記原料ガスとしては、アセチレン、エチレン、プロピレン等の脂肪族不飽和炭化水素化合物、メタン、エタン、プロパン等の脂肪族飽和炭化水素化合物、シクロヘキサン等の脂環式炭化水素化合物、ベンゼン、トルエン、キシレン等の芳香族炭化水素化合物等の炭素含有化合物または有機珪素化合物を用いることができる。前記原料ガスは、単独で用いても、必要に応じて２種以上混合して用いてもよく、被膜改質剤として少量の水素等の被膜形成性化合物を併用してもよい。また、前記原料ガスは、アルゴン、ヘリウム等の希ガスで希釈して用いるようにしてもよい。 Examples of the source gas include aliphatic unsaturated hydrocarbon compounds such as acetylene, ethylene, and propylene, aliphatic saturated hydrocarbon compounds such as methane, ethane, and propane, alicyclic hydrocarbon compounds such as cyclohexane, benzene, toluene, and xylene. A carbon-containing compound such as an aromatic hydrocarbon compound or an organic silicon compound can be used. The source gas may be used alone, or may be used in combination of two or more as necessary, and a small amount of a film-forming compound such as hydrogen may be used in combination as a film modifier. The source gas may be diluted with a rare gas such as argon or helium.
そして、前記原料ガスが供給されている間、マイクロ波発生装置１５を作動して、例えば周波数２．４５ＧＨｚ、出力１５０〜６００Ｗのマイクロ波を、０．２〜２．０秒間、好ましくは０．４〜１．５秒間照射することにより、前記原料ガスを電磁励起して炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１内にプラズマを発生せしめ、炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の内面にガスバリア性被膜（図示せず）を形成する。
And while the said source gas is supplied, the
前記ガスバリア性被膜は、前記原料ガスとして炭素含有化合物を用いるときには、炭素を主要構成元素とするアモルファスカーボン被膜が形成される。一方、前記原料ガスとして有機珪素化合物を用いるときには、酸化珪素含有被膜が形成される。 When the carbon-containing compound is used as the source gas, the gas barrier coating is formed with an amorphous carbon coating containing carbon as a main constituent element. On the other hand, when an organosilicon compound is used as the source gas, a silicon oxide-containing film is formed.
前述のようにして前記ガスバリア性被膜が形成された炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１は、ビール、発泡酒等の炭酸飲料が充填された後、別途製造されたプラスチックキャップ（図示せず）が口部３に螺着されて保管される。炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１は、胴部５に前記リブ１０を備えているので、室温で保管中に前記炭酸飲料により内圧が上昇しても、胴部５が外方に膨らむ変形を防止することができる。
The pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated beverages with the gas barrier coating formed as described above is filled with a carbonated beverage such as beer or sparkling liquor and then has a separately manufactured plastic cap (not shown). Screwed into the mouth 3 and stored. Since the pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated beverages is provided with the
このとき、リブ１０は、図３に示すように、胴部５の表面から胴部５の内方に膨出する斜面部３１，３１と、斜面部３１，３１の底部に形成された平面部３２とから構成されている。そして、斜面部３１，３１は、胴部５の表面に対する角度θが０°より大きく、２０°より小さい角度、例えば８°とされている。
At this time, as shown in FIG. 3, the
炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１は、胴部５に前記構成のリブ１０を備えているので、前記保管中にも前記ガスバリア性被膜の性能の低下を抑制することができ、ガス透過率を低いレベルに維持することができる。
Since the pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated beverages includes the
次に、本発明の参考例、実施例、比較例を示す。
〔参考例〕
本参考例では、ポリエチレンテレフタレート樹脂５９ｇからなるプリフォームを二軸延伸ブロー成形することにより、図１に示す形状の炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１（内容積１５５０ｍｌ）を製造した。次に、図２に示すプラズマＣＶＤ装置１１を用いて、該炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の内面側に、炭素を主要構成元素とするアモルファスカーボン被膜を形成した。炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の胴部５に形成されたリブ１０において、胴部５の表面に対する斜面部３１の角度θは８°であり、胴部５の表面に対する平面部３２の深さｄは０．２ｍｍとなっている。
Next, reference examples, examples, and comparative examples of the present invention are shown.
[Reference example]
In this reference example, a preform made of polyethylene terephthalate resin 59g was biaxially stretch blow molded to produce a synthetic resin pressure resistant container 1 (internal volume 1550 ml) for carbonated beverages having the shape shown in FIG. Next, using the
次に、ガスバリア性の指標としての酸素透過率を、未処理の炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１と、前記アモルファスカーボン被膜を形成した炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１とについて測定したところ、前記アモルファスカーボン被膜を形成した炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の酸素透過率を１としたときに、未処理の炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の酸素透過率は２１．９であった。結果を表１、図４に示す。 Next, when the oxygen permeability as an index of gas barrier properties was measured for the untreated synthetic resin pressure vessel 1 for carbonated beverages and the synthetic resin pressure vessel 1 for carbonated beverages formed with the amorphous carbon film, When the oxygen transmission rate of the pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated beverages with the amorphous carbon coating was 1, the oxygen transmission rate of the pressure-resistant vessel 1 made of synthetic resin for carbonated beverages was 21.9. . The results are shown in Table 1 and FIG.
次に、炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１に対して殺菌試験を行った。前記殺菌試験は、まず、１リットルの水に、０℃、１気圧の炭酸ガス３リットルを溶解した水溶液１５００ｇを前記アモルファスカーボン被膜を形成した炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１に充填し、別途製造されたプラスチックキャップを口部３に螺着して、供試サンプルの炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１を作成した。次に、前記供試サンプルの炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１を５０℃のウォーターバスに浸漬し、内容液の液温が２５°になったことを確認した後、取り出した。 Next, a sterilization test was performed on the pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated beverages. In the sterilization test, first, 1500 g of an aqueous solution in which 3 liters of carbon dioxide gas at 0 ° C. and 1 atm is dissolved in 1 liter of water is filled in a pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated beverages with the amorphous carbon film formed thereon. The manufactured plastic cap was screwed into the mouth portion 3 to prepare a test resin sample pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated beverages. Next, the pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated beverages of the test sample was immersed in a 50 ° C. water bath, and after confirming that the liquid temperature of the content liquid became 25 °, it was taken out.
前記殺菌試験を行った炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の酸素透過率を測定したところ、前記アモルファスカーボン被膜を形成した炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の酸素透過率を１としたときに、該殺菌試験を行った炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の酸素透過率は０．９であった。前記殺菌試験を熱処理Ａとして、結果を表１、図４に示す。 When the oxygen permeability of the pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated drinks subjected to the sterilization test was measured, the oxygen permeability of the pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated drinks formed with the amorphous carbon coating was set to 1. The oxygen permeability of the pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated beverages subjected to the sterilization test was 0.9. The sterilization test is heat treatment A, and the results are shown in Table 1 and FIG.
次に、炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１に対してヒートサイクル試験を行った。前記ヒートサイクル試験は、まず、前記殺菌試験と全く同一にして供試サンプルの炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１を作成した。次に、前記供試サンプルの炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１を５０℃のオーブン中に９時間保持した後、室温で１５時間放置する処理を２回繰り返した。 Next, a heat cycle test was performed on the pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated beverages. First, in the heat cycle test, a pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated drinks as a test sample was created in exactly the same manner as the sterilization test. Next, after holding the synthetic resin pressure resistant container 1 for carbonated beverages of the test sample in an oven at 50 ° C. for 9 hours, the process of leaving at room temperature for 15 hours was repeated twice.
前記ヒートサイクル試験を行った炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の酸素透過率を測定したところ、前記アモルファスカーボン被膜を形成した炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の酸素透過率を１としたときに、該ヒートサイクル試験を行った炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の酸素透過率は３．５であった。前記ヒートサイクル試験を熱処理Ｂとして、結果を表１、図４に示す。 When the oxygen permeability of the pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated drinks subjected to the heat cycle test was measured, the oxygen permeability of the pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated drinks formed with the amorphous carbon film was set to 1. The oxygen permeability of the pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated beverages subjected to the heat cycle test was 3.5. The heat cycle test is heat treatment B, and the results are shown in Table 1 and FIG.
尚、前記熱処理Ａ，Ｂは、炭酸飲料を充填した炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１を保管中に、内圧が上昇する状況をより過酷な状況で再現するものである。 In addition, the said heat processing A and B reproduces the condition where an internal pressure rises in a severer condition during storage of the synthetic resin pressure-resistant container 1 for carbonated drinks filled with carbonated drinks.
本実施例では、ポリエチレンテレフタレート樹脂４９ｇからなるプリフォームを二軸延伸ブロー成形した以外は、前記参考例と全く同一にして、炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１を製造し、該炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の内面側に炭素を主要構成元素とするアモルファスカーボン被膜を形成した。 In this example, a pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated beverages was produced in the same manner as in the above reference example except that a preform made of 49 g of polyethylene terephthalate resin was biaxially stretch blow-molded. An amorphous carbon film having carbon as a main constituent element was formed on the inner surface side of the resin pressure vessel 1.
次に、ガスバリア性の指標としての酸素透過率を、未処理の炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１と、前記アモルファスカーボン被膜を形成した炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１とについて測定したところ、前記アモルファスカーボン被膜を形成した炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の酸素透過率を１としたときに、未処理の炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の酸素透過率は２２．０であった。結果を表１、図４に示す。 Next, when the oxygen permeability as an index of gas barrier properties was measured for an untreated synthetic resin pressure vessel 1 for carbonated beverages and a synthetic resin pressure vessel 1 for carbonated beverages formed with the amorphous carbon film, When the oxygen permeability of the synthetic resin pressure resistant container 1 for carbonated beverages with the amorphous carbon coating formed is 1, the oxygen permeability of the untreated synthetic resin pressure resistant container 1 for carbonated drinks was 22.0. . The results are shown in Table 1 and FIG.
次に、炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１に対して、前記参考例と全く同一にして殺菌試験を行った。前記殺菌試験を行った炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の酸素透過率を測定したところ、前記アモルファスカーボン被膜を形成した炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の酸素透過率を１としたときに、該殺菌試験を行った炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の酸素透過率は１．２であった。前記殺菌試験を熱処理Ａとして、結果を表１、図４に示す。 Next, a sterilization test was performed on the pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated drinks in exactly the same manner as in the reference example. When the oxygen permeability of the pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated drinks subjected to the sterilization test was measured, the oxygen permeability of the pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated drinks formed with the amorphous carbon coating was set to 1. The oxygen permeability of the pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated beverages subjected to the sterilization test was 1.2. The sterilization test is heat treatment A, and the results are shown in Table 1 and FIG.
次に、炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１に対して、前記参考例と全く同一にしてヒートサイクル試験を行った。前記ヒートサイクル試験を行った炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の酸素透過率を測定したところ、前記アモルファスカーボン被膜を形成した炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の酸素透過率を１としたときに、該ヒートサイクル試験を行った炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の酸素透過率は４．５であった。前記ヒートサイクル試験を熱処理Ｂとして、結果を表１、図４に示す。
〔比較例〕
本比較例では、ポリエチレンテレフタレート樹脂４９ｇからなるプリフォームを二軸延伸ブロー成形し、リブ１０において、胴部５の表面に対する斜面部３１の角度θを３０°とし、胴部５の表面に対する平面部３２の深さｄを１．０ｍｍとした以外は、前記参考例と全く同一にして、炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１を製造し、該炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の内面側に炭素を主要構成元素とするアモルファスカーボン被膜を形成した。
Next, a heat cycle test was performed on the pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated beverages in exactly the same manner as in the above reference example. When the oxygen permeability of the pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated drinks subjected to the heat cycle test was measured, the oxygen permeability of the pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated drinks formed with the amorphous carbon film was set to 1. In addition, the oxygen permeability of the synthetic resin pressure resistant container 1 for carbonated beverages subjected to the heat cycle test was 4.5. The heat cycle test is heat treatment B, and the results are shown in Table 1 and FIG.
[Comparative Example]
In this comparative example, a preform made of 49 g of polyethylene terephthalate resin is biaxially stretch blow molded, and in the
次に、ガスバリア性の指標としての酸素透過率を、未処理の炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１と、前記アモルファスカーボン被膜を形成した炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１とについて測定したところ、前記アモルファスカーボン被膜を形成した炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の酸素透過率を１としたときに、未処理の炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の酸素透過率は３４．５であった。結果を表１、図４に示す。 Next, when the oxygen permeability as an index of gas barrier properties was measured for an untreated synthetic resin pressure vessel 1 for carbonated beverages and a synthetic resin pressure vessel 1 for carbonated beverages formed with the amorphous carbon film, When the oxygen permeability of the synthetic resin pressure vessel 1 for carbonated beverages with the amorphous carbon coating formed was 1, the oxygen permeability of the untreated synthetic resin pressure vessel 1 for carbonated beverages was 34.5. . The results are shown in Table 1 and FIG.
次に、炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１に対して、前記参考例と全く同一にして殺菌試験を行った。前記殺菌試験を行った炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の酸素透過率を測定したところ、前記アモルファスカーボン被膜を形成した炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の酸素透過率を１としたときに、該殺菌試験を行った炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の酸素透過率は２．２であった。前記殺菌試験を熱処理Ａとして、結果を表１、図４に示す。 Next, a sterilization test was performed on the pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated drinks in exactly the same manner as in the reference example. When the oxygen permeability of the pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated drinks subjected to the sterilization test was measured, the oxygen permeability of the pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated drinks formed with the amorphous carbon coating was set to 1. The oxygen permeability of the pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated beverages subjected to the sterilization test was 2.2. The sterilization test is heat treatment A, and the results are shown in Table 1 and FIG.
次に、炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１に対して、前記参考例と全く同一にしてヒートサイクル試験を行った。前記ヒートサイクル試験を行った炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の酸素透過率を測定したところ、前記アモルファスカーボン被膜を形成した炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の酸素透過率を１としたときに、該ヒートサイクル試験を行った炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器１の酸素透過率は１０．１であった。前記ヒートサイクル試験を熱処理Ｂとして、結果を表１、図４に示す。 Next, a heat cycle test was performed on the pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated beverages in exactly the same manner as in the reference example. When the oxygen permeability of the pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated drinks subjected to the heat cycle test was measured, the oxygen permeability of the pressure-resistant container 1 made of synthetic resin for carbonated drinks formed with the amorphous carbon film was set to 1. In addition, the oxygen permeability of the synthetic resin pressure resistant container 1 for carbonated beverages subjected to the heat cycle test was 10.1. The heat cycle test is heat treatment B, and the results are shown in Table 1 and FIG.
表１、図４から、リブ１０において胴部５の表面に対する斜面部３１の角度θを８°としたときには、樹脂量が４９ｇと少ない場合（実施例）でも、樹脂量が５９ｇの場合（参考例）とほぼ同等のガスバリア性を得ることができ、胴部５の表面に対する斜面部３１の角度θを３０°とした場合（比較例）に対して格段に優れたガスバリア性を得ることができることが明らかである。
From Table 1 and FIG. 4, when the angle θ of the
１…炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器、 ３…口部、 ４…首部、 ５…胴部、 ６…底部、 １０…リブ。 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Synthetic-resin pressure-resistant container for carbonated drinks, 3 ... Mouth part, 4 ... Neck part, 5 ... Trunk part, 6 ... Bottom part, 10 ... Rib.
Claims (3)
該胴部に周方向に延在するリブを備え、該リブは該胴部の表面に対し０°より大きく、２０°より小さい角度で該胴部内方に膨出して形成され、底部に平面部を備えていることを特徴とする炭酸飲料用合成樹脂製耐圧容器。 A mouth part, a neck part connected to the mouth part and expanding downward from the mouth part, a cylindrical body part connected to the neck part, and a bottom part connected to the body part to constitute a grounding part; A pressure-resistant container made of synthetic resin for carbonated drinks, comprising a gas barrier film formed by plasma CVD on at least the inner surface side,
The body includes a rib extending in the circumferential direction, and the rib is formed to bulge inwardly of the body at an angle larger than 0 ° and smaller than 20 ° with respect to the surface of the body, and a flat portion at the bottom A pressure-resistant container made of synthetic resin for carbonated drinks.
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| JP2004136142A JP2005313971A (en) | 2004-04-30 | 2004-04-30 | Synthetic-resin-made pressure-resistant container for carbonated drink |
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