JP2005285374A - Cable connector - Google Patents
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Abstract
Description
本発明はケーブル用コネクタに関する。 The present invention relates to a cable connector.
ケーブルを電気機器に接続する際に両者を介するために用いられるケーブル用コネクタは、通常、ケーブルへの接続具を備えるコネクタ本体と、電気機器への接続具とを有する。電気機器への接続具としては、リング状を呈していてボルト孔を有するフランジがしばしば用いられる。ケーブル用コネクタの材質としては、切削性(加工性)やコスト等の観点から快削黄銅等が好ましく用いられる。しかし、快削黄銅は応力腐食割れを起こし易い。応力腐食割れの低減を図るために、新たな快削黄銅の開発も試みられている(特許文献1)。
ケーブル用コネクタの材質の選択の自由度を広げる観点から、本発明は材質以外の手段によって応力腐食割れを低減し得る構成のケーブル用コネクタを提供することを目的とする。 An object of the present invention is to provide a cable connector having a configuration that can reduce stress corrosion cracking by means other than the material from the viewpoint of expanding the degree of freedom in selecting the material of the cable connector.
本発明者は応力腐食割れが生じる部位がケーブル用コネクタのフランジのボルト孔付近であることを見出して、以下の特徴を有する本発明を完成した。
(1)ケーブルへの接続具を備えるコネクタ本体と、電気機器へ接続するためのボルト孔が穿孔されてなるリング状のフランジとを有し、フランジの内周面にてコネクタ本体とフランジとが接続されてなる、ケーブルと電気機器との接続を介し得るケーブル用コネクタであって、
上記フランジのボルト孔の周囲が肉厚になっている、ケーブル用コネクタ。
(2)ボルト孔の中心軸とフランジの中心軸とを含む平面によるボルト孔の周囲のフランジの切断面積をS1とし、フランジの中心軸を含む平面によるフランジの肉厚になっていない部分の切断面積をS0とするとき、S1はS0の50〜100%である、上記(1)記載のケーブル用コネクタ。
(3)コネクタ本体がメッキを施された金属からなる上記(1)または(2)記載のケーブル用コネクタ。
(4)フランジが無鉛快削黄銅からなる上記(1)〜(3)のいずれか一項に記載のケーブル用コネクタ。
The present inventor has found that the site where stress corrosion cracking occurs is in the vicinity of the bolt hole of the flange of the cable connector, and has completed the present invention having the following characteristics.
(1) A connector body having a connector for a cable, and a ring-shaped flange having a bolt hole for connection to an electrical device, and the connector body and the flange are connected to each other on the inner peripheral surface of the flange. A cable connector that can be connected via a connection between a cable and an electrical device,
A cable connector in which the circumference of the bolt hole of the flange is thick.
(2) The cutting area of the flange around the bolt hole by the plane including the center axis of the bolt hole and the center axis of the flange is S1, and the portion of the flange that is not thick is cut by the plane including the center axis of the flange. The cable connector according to (1) above, wherein when the area is S0, S1 is 50 to 100% of S0.
(3) The cable connector according to (1) or (2), wherein the connector body is made of a plated metal.
(4) The cable connector according to any one of (1) to (3), wherein the flange is made of lead-free free-cutting brass.
従来のフランジでは、そのボルト孔の周囲に応力が集中して応力腐食割れが発生し易かった。本発明で用いるフランジは、ボルト孔の周囲が肉厚であるから、フランジ全体において極端に応力が大きくなる部分がなくなる。よって、ボルト孔にボルトを通して締め付けてフランジを電気機器に接続して、腐食性の強い環境に置いても、応力腐食割れを抑制することができる。このように、本発明ではフランジの構造によって応力腐食割れを低減し得るので、材質を選択する自由度が増すばかりでなく、応力腐食割れを防止するためのメッキ処理などといった処理の必要性を低減し得る。 In the conventional flange, stress concentrates around the bolt hole and stress corrosion cracking is likely to occur. Since the flange used in the present invention is thick around the bolt hole, there is no portion where the stress is extremely increased in the entire flange. Therefore, stress corrosion cracking can be suppressed even when the flange is connected to an electrical device by tightening the bolt through the bolt hole and placed in a highly corrosive environment. As described above, in the present invention, stress corrosion cracking can be reduced by the flange structure, so that not only the degree of freedom in selecting a material is increased, but also the necessity for processing such as plating to prevent stress corrosion cracking is reduced. Can do.
本発明のケーブル用コネクタは、ケーブルを電気機器に接続する際に両者を介するために用いられるものであって、コネクタ本体とフランジとを有し、特にフランジの構造に特徴がある。コネクタ本体はケーブルへの接続具を備えていればよく、従来公知のコネクタの構造を適宜取り入れることができる。一例として、コネクタ本体がシェルとカップリングとクランプとを有していて、カップリングを結合することで、クランプで支持されたケーブルを固定して接続し得る構造が挙げられる(図示せず)。 The cable connector of the present invention is used to connect a cable to an electrical device, and has a connector main body and a flange, and is particularly characterized in the structure of the flange. The connector body only needs to have a connector for the cable, and a conventionally known connector structure can be appropriately incorporated. As an example, there is a structure in which the connector body has a shell, a coupling, and a clamp, and a cable supported by the clamp can be fixedly connected by coupling the coupling (not shown).
本発明のケーブル用コネクタが有するフランジは、リング状を呈していて、電気機器へ接続するためのボルト孔が形成されている。電気機器は、典型的には、電気によって動作する機器であり、その種類は特に問わず、ボルトの締め付けにより本発明のケーブル用コネクタと接続可能に構成されていればよい。電気機器の別の例として、ケーブル付きコネクタを挙げることができる。電気機器がケーブル付きコネクタである場合には、本発明のケーブル用コネクタは、2つのケーブル同士を接続するために用いられることになる。その場合は、一方のケーブルが本発明のケーブル用コネクタの本体に接続されていて、他方のケーブルが別のケーブル用コネクタ(本発明のコネクタであっても、従来公知のコネクタであってもよい)に接続されていて、両ケーブル用コネクタのフランジ部分においてボルト・ナットにより締め付けることで両ケーブルを電気的に接続し得る。図1は本発明で用いるフランジの模式図である。同図(A)は平面図であり、同図(B)〜(D)はそれぞれ同図(A)のI−I、II−II、III−III断面図である。フランジ1は全体としては略一定幅をもつリング状の構造物でありフランジが形成する円の中心部分は中空である。フランジ1の外形を構成する円(図1(A)で一番大きな円)とフランジ1の中空部分の円の中心は略同一であり、当該中心をフランジ1の中心と表記する。構造の記載の便宜のために、フランジ1の外形を構成する円の半径とフランジ1の中空部分の円の半径との差をフランジ1の幅と表記し、図(A)のようにフランジ1をリング状に見る場合のフランジ1の奥行きの長さをフランジ1の厚さと表記する。ボルト孔10はフランジ1の厚さ方向の貫通孔として穿孔されている。
The flange of the cable connector of the present invention has a ring shape and is formed with a bolt hole for connection to an electrical device. The electric device is typically a device that operates by electricity, and the type thereof is not particularly limited as long as the electric device can be connected to the cable connector of the present invention by tightening a bolt. Another example of the electric device is a connector with a cable. When the electric device is a connector with a cable, the cable connector of the present invention is used to connect two cables. In this case, one cable is connected to the main body of the cable connector of the present invention, and the other cable may be another cable connector (the connector of the present invention or a conventionally known connector). The two cables can be electrically connected by tightening them with bolts and nuts at the flange portions of both cable connectors. FIG. 1 is a schematic view of a flange used in the present invention. FIG. 4A is a plan view, and FIGS. 4B to 4D are cross-sectional views taken along lines II, II-II, and III-III in FIG. The
本発明で用いるフランジ1は、ボルト孔10の周囲が肉厚になっている。ボルト孔10の周囲が肉厚になっているとは、ボルト孔10の周囲の厚さHが、ボルト孔10の周囲以外の部分の厚さhよりも厚いことを意味する(図1(B)〜(D)参照)。好ましくはフランジ1のボルト孔10の周囲以外の厚さhは略一定である。電気機器との接続の確実の点から、フランジ1にはボルト孔10が3個以上穿孔される。本発明で用いるフランジ1では、全てのボルト孔10の周囲が肉厚になっていればよく、全てのボルト孔10の周囲のフランジの厚さHが同一であることは要さない。好ましくは、全てのボルト孔10の周囲のフランジの厚さHが同一である。
The
好ましくは、ボルト孔10の中心軸とフランジ1の中心軸とを含む平面によるボルト孔10の周囲のフランジ1の切断面積をS1とし、フランジ1の中心軸を含む平面によるフランジ1の肉厚になっていない部分の切断面積をS0とするとき、S1はS0の50〜100%である。S1が上記範囲内であれば、ボルト締め付けによる応力がフランジ1全体により効率的に分散されて、応力腐食割れを顕著に低減し得る。
Preferably, the cutting area of the
ボルト孔10の中心軸とは、図1(A)のようにフランジ1全体をリング状に見てボルト孔10を円に近似したときに、前記円の中心を通りフランジの厚さ方向へ伸びる軸である。ボルト孔10の中心軸とフランジ1の中心軸とを含む面によるボルト孔10の周囲のフランジ1の切断面の一例は、図1(A)のI−I切断面、すなわち図1(B)である。上述の切断面積S1は、図1(B)のハッチングで示した部分の面積で表される。フランジ1の中心軸を含む平面によるフランジ1の肉厚になっていない部分の切断面の一例は、図1(A)のIII−III切断面、すなわち図1(D)である。上述の切断面積S0は、図1(D)のハッチングで示した部分の面積で表される。
The central axis of the
切断面積S1とS0との比率は、フランジ1の幅、ボルト孔10の大きさ、ボルト孔10の周囲のフランジ1の厚さHおよび肉厚になっていない部分のフランジの厚さhのバランスによって容易に設定し得る。切断面積S1を大きくするためには、ボルト孔10を小さくしたり、ボルト孔10の周囲のフランジ1の厚さHを大きくすることのほかに、ボルト孔10の周囲のみのフランジ1の幅を広くしてもよい。但し、複数のフランジ1を密集させて並べることの容易さを考慮すると、ボルト孔10の周囲のフランジ1の幅を広げるよりもボルト孔10を小さくしたり、厚さHを大きくすることの方が好ましい。
The ratio of the cut areas S1 and S0 is the balance of the width of the
好ましくは、本発明で用いるフランジ1は無鉛快削黄銅からなる。快削黄銅はJIS H 3250に規定される。快削黄銅は切削性が良好な黄銅である。一般的には快削黄銅は被削性を向上する目的で鉛が添加されていたが、近年では環境に対する負荷が少なくかつ被削性に優れた無鉛快削黄銅が開発されている。ここで、「無鉛快削黄銅」とは、鉛が添加されていない快削黄銅を意味する。鉛が添加されていないことは、JIS H 1053(銅および銅合金中の鉛定量方法)に記載された原子吸光法にて合金中の鉛量を測定してその値が0.5%以下であることによって確認できる。そのなかでも、被削性がさらに良好な点から、例えば、特許文献2に記載の快削黄銅や以下に列挙する快削黄銅がより好ましい。
Preferably, the
(i)銅69〜80重量%、珪素2〜4重量%、リン0.02〜0.1重量%およびマグネシウム0.02〜0.1重量%を含有し、残部が亜鉛である快削黄銅。
(ii)スズ3.0〜4.5重量%、亜鉛1.5〜4.5重量%、リン0.01〜0.5重量%、鉄0.01〜0.5重量%、アンチモン0.01〜2.0重量%およびビスマス0.1〜2.5重量%を含有し、残部が銅である快削黄銅。
(iii)スズ3.0〜9.0重量%、亜鉛0.01〜6.0重量%、リン0.01〜0.5重量%、鉄0.01〜0.5重量%、アンチモン0.01〜2.0重量%およびビスマス0.1〜2.5重量%を含有し、残部が銅である快削黄銅。
(iv)カルシウム0.05〜1.5重量%、亜鉛1.0〜6.0重量%、スズ3.0〜9.0重量%およびリン0.01〜0.5重量%を含有し、残部が銅である快削黄銅。
(I) Free-cutting brass containing 69 to 80% by weight of copper, 2 to 4% by weight of silicon, 0.02 to 0.1% by weight of phosphorus and 0.02 to 0.1% by weight of magnesium, with the balance being zinc .
(Ii) tin 3.0-4.5 wt%, zinc 1.5-4.5 wt%, phosphorus 0.01-0.5 wt%, iron 0.01-0.5 wt%, antimony 0. Free-cutting brass containing 01-2.0% by weight and bismuth 0.1-2.5% by weight, the balance being copper.
(Iii) Tin 3.0-9.0 wt%, zinc 0.01-6.0 wt%, phosphorus 0.01-0.5 wt%, iron 0.01-0.5 wt%, antimony Free-cutting brass containing 01-2.0% by weight and bismuth 0.1-2.5% by weight, the balance being copper.
(Iv) containing 0.05 to 1.5 wt% calcium, 1.0 to 6.0 wt% zinc, 3.0 to 9.0 wt% tin and 0.01 to 0.5 wt% phosphorus, Free-cutting brass with the balance being copper.
本発明のケーブル用コネクタは、フランジ1の内周面にてコネクタ本体とフランジ1とが接続されてなる。図2は本発明のケーブル用コネクタの部分模式図である。フランジ1の内周面とは、リング状を呈するフランジ1の中央の中空部分に面する部分である。フランジ1とコネクタ本体との接続の態様は特に限定されず、公知のフランジの構造を適宜参照してよい。例えば、コネクタ本体がシェル2を有する場合に、フランジ1の内周面とシェル2の外周面に溝を形成してリテナーリング等(図示せず)を挿入してフランジ1が回転自在となるようにフランジ1とシェル2とを接続する態様が挙げられる。
The cable connector of the present invention is formed by connecting the connector body and the
フランジ1のうち、電気機器(図示せず)と接触する部分、換言すると図2の白抜き矢印Yの方向に面する部分は、ボルト孔10を除いて略平面を構成することが好ましい。この場合、ボルト孔10の周囲を肉厚にするためには、電気機器が接続する部分とは反対側(白抜き矢印Xに面する部分)が出っ張るように構成すればよい。そのような構成は図1(C)に示されている。図1(C)における白抜き矢印XおよびYが示す方向は、図2の白抜き矢印XおよびYが示す方向に相当する。
The portion of the
フランジ1のボルト孔10の形成方法は従来公知の方法によることができる。ボルト孔10に嵌め込むボルト(図示せず)も特に限定されない。電気機器との接続の確実を考慮すると、図2のケーブル用コネクタは、白抜き矢印Yの方向から電気機器を当てて、図2の白抜き矢印Xの向きにボルトを嵌め込むように構成されることが好ましく、その場合、図2の紙面右側にボルトの頭が位置する。上述のように、ケーブル同士を接続するために本発明のコネクタを用いる際には、通常、一方のケーブルに本発明のケーブル用コネクタを接続し、他方のケーブルには本発明または従来公知のケーブル用コネクタが接続され、両コネクタ間をボルト・ナットを組合わせて接続される。その場合には、図2の紙面右側にナットが位置する場合がある。
The formation method of the
ケーブル用コネクタの応力腐食割れをより顕著に低減することを考慮すると、好ましくは、コネクタ本体はメッキを施された金属からなる。この場合の金属は特に限定はなく、環境への負荷が小さく加工し易い点を考慮すれば上述の無鉛快削黄銅が好ましく、経済性を考慮すれば構造用鋼が好ましく、軽量化を考慮すればアルミニウム合金が好ましい。金属に施すメッキの種類、厚さ等も特に限定はなく、銀メッキ、電気ニッケルメッキ、クロムメッキ、無電解ニッケルメッキ等を挙げることができる。 Considering that the stress corrosion cracking of the cable connector is more remarkably reduced, the connector body is preferably made of a plated metal. The metal in this case is not particularly limited, and the above-mentioned lead-free free-cutting brass is preferable in consideration of the point that the environmental load is small and easy to process, and the structural steel is preferable in consideration of economy, and weight reduction is considered. An aluminum alloy is preferable. There are no particular limitations on the type and thickness of the plating applied to the metal, and examples thereof include silver plating, electric nickel plating, chromium plating, and electroless nickel plating.
好ましくは、コネクタ本体の金属面からニッケルメッキ、次いで銀メッキが順に施される。このような2つのメッキが施される場合、ニッケルメッキ層および銀メッキ層は各々5μm以上の層厚を有することが好ましく、耐食性、寸法精度、経済性の観点から、ニッケルメッキ層、銀メッキ層の層厚は、各々独立に、より好ましくは5〜20μmであり、さらに好ましくは5〜10μmである。メッキ層の層厚は、電気メッキ処理を施す際に電解時間を制御することや電流密度を変化させることなど、従来技術によって制御し得る。ニッケルメッキおよび銀メッキの2つのメッキが施される場合、金属の腐食の原因となる(塩)水や海塩粒子の付着を顕著に抑制し得ることを考慮すると、銀メッキ層の表面粗さ(Rz)は好ましくは6.3s以下、より好ましくは3.2s以下、さらに好ましくは1.6s以下である。Rzは低いほど好ましいが、一般的には0.05s以上となる。銀メッキ層の表面粗さとは、銀メッキ層の外表面の表面粗さであり、JIS B 0601(2001)によって規定される最大高さ(Rz)で表される。このRzは、表面粗さ測定器(ミツトヨ社製、SU−3000)を用いて求めることができる。「表面粗さ(Rz)が6.3s以下である銀メッキ層」を得るには、コネクタ本体の金属材料の切削・研磨条件やめっき前処理の条件などを適宜選択すればよい。具体的な前処理条件としては、アルカリ(1%のNaOH、4%のNa2CO3および1%のNa2SiO4を含む水溶液)および酸(15%硫酸)による処理が例示される。 Preferably, nickel plating and then silver plating are sequentially applied from the metal surface of the connector body. When such two platings are applied, the nickel plating layer and the silver plating layer preferably each have a thickness of 5 μm or more. From the viewpoint of corrosion resistance, dimensional accuracy, and economy, the nickel plating layer and the silver plating layer The layer thickness of each independently is more preferably 5 to 20 μm, and further preferably 5 to 10 μm. The layer thickness of the plating layer can be controlled by conventional techniques such as controlling the electrolysis time and changing the current density when performing electroplating. When nickel plating and silver plating are applied, the surface roughness of the silver plating layer is considered considering that the adhesion of (salt) water and sea salt particles that cause metal corrosion can be remarkably suppressed. (Rz) is preferably 6.3 s or less, more preferably 3.2 s or less, and even more preferably 1.6 s or less. Rz is preferably as low as possible, but is generally 0.05 s or more. The surface roughness of the silver plating layer is the surface roughness of the outer surface of the silver plating layer, and is represented by the maximum height (Rz) defined by JIS B 0601 (2001). This Rz can be determined by using a surface roughness measuring instrument (SU-3000, manufactured by Mitutoyo Corporation). In order to obtain a “silver plating layer having a surface roughness (Rz) of 6.3 s or less”, cutting and polishing conditions for the metal material of the connector body, conditions for pretreatment for plating, and the like may be selected as appropriate. Specific pretreatment conditions include treatment with an alkali (an aqueous solution containing 1% NaOH, 4% Na 2 CO 3 and 1% Na 2 SiO 4 ) and an acid (15% sulfuric acid).
上記のようなケーブル用コネクタが、同軸ケーブル用コネクタである場合、さらには高周波同軸ケーブル用コネクタである場合に本発明のケーブル用コネクタを用いる意義が大きくなる。それは、メンテナンスが困難な屋外に設置され、長期にわたって使用される場合が多いからである。ここで、同軸ケーブル用コネクタとは、中心導体の外周に絶縁層と外部金属導体層を順次設けてなる構造のケーブルに用いられるコネクタである。高周波同軸ケーブル用コネクタとは、高周波数(数10kHz以上、特には1GHz以上であり、上限は特に制限されないが例えば100GHz)の電流を送電するための同軸ケーブルに用いられるコネクタである。本発明のケーブル用コネクタは温泉地域や重塩害地域など、腐食性の強い雰囲気に長時間晒される場合の使用に特に適している。 When the cable connector as described above is a coaxial cable connector, and further when the cable connector is a high frequency coaxial cable connector, the significance of using the cable connector of the present invention increases. This is because it is often installed outdoors that are difficult to maintain and used for a long time. Here, the coaxial cable connector is a connector used for a cable having a structure in which an insulating layer and an external metal conductor layer are sequentially provided on the outer periphery of a central conductor. The high-frequency coaxial cable connector is a connector used for a coaxial cable for transmitting a high-frequency current (several tens of kHz or more, particularly 1 GHz or more, although the upper limit is not particularly limited, for example, 100 GHz). The cable connector of the present invention is particularly suitable for use when exposed to a corrosive atmosphere such as a hot spring area or a heavy salt damage area for a long time.
以下、実施例に基づいて、本発明についてさらに詳細に説明するが、本発明は実施例のみに限定されるものではない。 EXAMPLES Hereinafter, although this invention is demonstrated further in detail based on an Example, this invention is not limited only to an Example.
(サンプル)
JIS H3250のC3604に適合する快削黄銅を用いて図1に示すようなフランジ1を製造した。フランジ1の中央部分の中空部の直径を34mmとし、フランジ1全体の直径を60mmとし、フランジの幅を13mmとし、フランジ1(肉厚部分以外の部分)の厚さhを10mmとし、ボルト孔10の直径を8mmとし、ボルト孔10の中心がフランジ1の幅の中央に位置するようにした。ボルト孔10の周囲のフランジ1の厚さHによって表1のように比較参考例1、参考例1〜6のサンプルを製造した。表中、S0およびS1は上記した切断面積である。
(sample)
The
応力腐食割れの試験として、以下の2種類の試験に各サンプルを供した。
(試験1)
200mlのアンモニア水(28%)が入った、内径(直径)180mm、高さ120mmのガラス製デシケータ内にセラミック製の棚板を設置して、その上に上記各サンプルを、アンモニア水が直接触れないように入れて、デシケータの蓋をしてそのまま放置した。試験開始から1時間ごとに各サンプルを目視で観察して、応力腐食割れが発生していないかを確認した。表1には応力腐食割れが発生するまでに要した時間を記載する。試験開始後48時間経過しても応力腐食割れが発生しない場合には、そのようなサンプルは特に優れたものであると判断して、その段階で試験を中止した。
As a test for stress corrosion cracking, each sample was subjected to the following two types of tests.
(Test 1)
A ceramic shelf is placed in a glass desiccator with an inner diameter (diameter) of 180 mm and a height of 120 mm containing 200 ml of ammonia water (28%), and each sample is directly touched by the ammonia water. The desiccator was covered and left as it was. Each sample was visually observed every hour from the start of the test to confirm whether or not stress corrosion cracking occurred. Table 1 lists the time required for stress corrosion cracking to occur. If no stress corrosion cracking occurred after 48 hours from the start of the test, it was judged that such a sample was particularly excellent, and the test was stopped at that stage.
(試験2)
上記各サンプルをボルトで締め付けることでダミーフランジと接続した。ダミーフランジはケーブル用コネクタと接続すべき電気機器に見立てたものである。ボルト1本当たりの締め付けトルクは2.5Nmであった。このようにしてダミーフランジと接続した状態のサンプルを試験1と同様にアンモニア水の入ったデシケータに入れて応力腐食割れの発生までの時間を測定した。結果は表1記載のとおりである。
(Test 2)
Each of the above samples was connected to a dummy flange by tightening with a bolt. The dummy flange is like an electric device to be connected to the cable connector. The tightening torque per bolt was 2.5 Nm. Thus, the sample connected to the dummy flange was placed in a desiccator containing ammonia water in the same manner as in
上記とは別のサンプルについて下記試験も行った。
(試験3)
無鉛快削黄銅を用いて図3に示すようなフランジ(BFX20D)を製造した。その際、ボルト孔付近のフランジ1の厚さとボルト孔付近以外のフランジ1の厚さとの差h'を表2のように種々製造した。図3は、この試験のために製造したフランジを示す図である。同図(B)は平面図であり、同図(A)および(D)は同図(B)のA−A断面図であり、同図(C)は斜視図である。これらのフランジと、三菱電線工業製高周波同軸ケーブルコネクタ(WFH7SD−BFX20D)のフランジ以外の部品(図示せず)と組合わせることで、表2のように比較例1、実施例1〜5の高周波同軸ケーブル用コネクタを製造した。表中、S0およびS1は上記した切断面積である。
ケーブル同士の接続を模擬するために、比較例1、実施例1〜5の同種のコネクタ2個を、フランジ同士を向かい合わせてボルトで結合した。ボルト1本当たりの締め付けトルクは2.5Nmであった。このようにして結合したコネクタについて、試験1と同様の試験に供して応力腐食割れの発生までの時間を測定した。結果は表2記載のとおりであり、試験1、2で得られたフランジの耐応力腐食割れ性の結果はコネクタにした場合にも同様に成り立つことが確認された。
The following test was also conducted on a sample other than the above.
(Test 3)
A flange (BFX20D) as shown in FIG. 3 was manufactured using lead-free free-cutting brass. At that time, various differences h ′ between the thickness of the
In order to simulate the connection between cables, two connectors of the same type in Comparative Example 1 and Examples 1 to 5 were joined with bolts with the flanges facing each other. The tightening torque per bolt was 2.5 Nm. The connector thus bonded was subjected to the same test as in
1 フランジ
10 ボルト孔
2 シェル
1
Claims (4)
上記フランジのボルト孔の周囲が肉厚になっている、ケーブル用コネクタ。 A connector body having a connector to the cable, and a ring-shaped flange having a bolt hole for connection to an electrical device, and the connector body and the flange are connected to each other on the inner peripheral surface of the flange. A cable connector that can be connected to a cable and an electrical device,
A cable connector in which the circumference of the bolt hole of the flange is thick.
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