JP2005274847A - Method for forming phase distribution and diffraction optical element - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、位相板の光学軸の方位角を空間的に分布させることによって光の位相の空間的な分布状態を制御する方法と、その方法を用いて実現される回折光学素子に関するものである。 The present invention relates to a method for controlling the spatial distribution of the phase of light by spatially distributing the azimuth angle of the optical axis of a phase plate, and a diffractive optical element realized by using the method. .
回折光学素子は入射光の集光や偏向、ビーム整形など種々の制御を可能とするため、光インターコネクションや光ピックアップ及び投射型表示装置用の光学系などにおいて用いられている。特に、液晶などの複屈折を有する材料を用いると、回折光学素子に偏光に依存した光制御特性を付加することができ、偏光分離素子やそれを利用した偏光変換素子などを実現することができる。また、液晶は大きな電気光学効果と低いしきい電圧を有するため、光学的特性を低い印加電圧により制御することが可能であり、光スイッチとしての利用方法も提案されている。 The diffractive optical element is used in an optical system for an optical interconnection, an optical pickup, a projection display device, and the like in order to enable various controls such as condensing and deflecting incident light and beam shaping. In particular, when a material having birefringence such as liquid crystal is used, light control characteristics depending on polarization can be added to the diffractive optical element, and a polarization separation element or a polarization conversion element using the same can be realized. . In addition, since the liquid crystal has a large electro-optical effect and a low threshold voltage, the optical characteristics can be controlled by a low applied voltage, and a method of using it as an optical switch has been proposed.
これまでに提案されている例において、液晶を用いて回折光学素子を実現する方法は2種類に分類できる。すなわち、(1)格子状あるいはフレネルレンズ状の表面レリーフ構造を有する基板を用いて液晶セルを構成する方法。(例えば、非特許文献1、非特許文献2、特許文献1参照。)
および、(2)回折格子やフレネルゾーンプレートを実現する屈折率分布を生じさせるようなパターン電極および駆動方法を用いる方法である。(例えば、非特許文献3、非特許文献4、非特許文献5、特許文献2、特許文献3参照。)
And (2) a method using a pattern electrode and a driving method that generate a refractive index distribution that realizes a diffraction grating or a Fresnel zone plate. (For example, refer
表面レリーフ構造を利用した回折光学素子においては、基板表面に格子状あるいはフレネルレンズ状の表面構造を形成するための特別な工程が必要であり、電子ビームリソグラフィー技術やプラスチックの射出形成技術など通常の液晶デバイス作製技術とは異なる工程が必要であるため作製手順が複雑である。さらに、形成したレリーフ構造の表面に均一な配向膜を塗布し、かつラビング処理法などによって均質な配向処理を施すことは困難であり、レリーフ構造の凸部と凹部において斑が生じやすい。 In a diffractive optical element using a surface relief structure, a special process for forming a grating-like or Fresnel lens-like surface structure on the substrate surface is required, and a normal process such as an electron beam lithography technique or a plastic injection molding technique is required. Since a process different from the liquid crystal device manufacturing technique is required, the manufacturing procedure is complicated. Furthermore, it is difficult to apply a uniform alignment film on the surface of the formed relief structure and to perform a uniform alignment process by a rubbing process or the like, and spots are easily formed on the convex and concave portions of the relief structure.
パターン電極による不均一な電界分布状態を利用した回折光学素子においては、目的とする屈折率分布状態を得るために絶えず電圧を印加する必要があり、常に電力が消費されることになる。また、液晶層内において急峻な電界分布特性を得ることは困難であり、微細な屈折率分布パターンが得にくい欠点がある。 In a diffractive optical element using a non-uniform electric field distribution state by a pattern electrode, it is necessary to constantly apply a voltage in order to obtain a target refractive index distribution state, and power is always consumed. Further, it is difficult to obtain a steep electric field distribution characteristic in the liquid crystal layer, and there is a disadvantage that it is difficult to obtain a fine refractive index distribution pattern.
上述の問題点を解決するための請求項1に関わる発明は、如何なる表面レリーフ構造及びパターン電極も不要であり、位相板の光学軸の方位角を空間的に分布させることのみによって光の位相の空間的な分布状態を制御する方法であることを特徴とする。ただし、位相板に直線偏光を入射したときの透過光の常光及び異常光成分の光路長の差Rが(n+1/2)λに一致する必要がある(nは整数、λは使用波長である)。
The invention according to
上述の問題点を解決するための請求項2に関わる発明は、基板面内における液晶の配向方位を分布させることによって効率的な偏向特性を実現し、如何なる表面レリーフ構造及びパターン電極も不要であり、電圧無印加時おいて大きな回折効率が得られ、かつ偏光分離機能を有するブレーズ化回折格子であることを特徴とする。
The invention according to
上述の問題点を解決するための請求項3に関わる発明は、基板面内における液晶の配向方位を分布させることによって効率的な1次元の集光特性を実現し、如何なる表面レリーフ構造及びパターン電極も不要であり、電圧無印加時おいて大きな回折効率が得られ、かつ偏光分離機能を有する1次元のフレネルゾーンプレートであることを特徴とする。
The invention according to
上述の問題点を解決するための請求項4に関わる発明は、基板面内における液晶の配向方位を分布させることによって効率的な2次元の集光特性を実現し、如何なる表面レリーフ構造及びパターン電極も不要であり、電圧無印加時おいて大きな回折効率が得られ、かつ偏光分離機能を有する2次元のフレネルゾーンプレートであることを特徴とする。
The invention according to
上述の問題点を解決するための請求項5に関わる発明は、請求項2、請求項3及び請求項4に記載の回折光学素子において、液晶層に電圧を印加する手段を具備し、かつ印加電圧によって回折効率が制御可能であるブレーズ化回折格子、1次元のフレネルゾーンプレート及び2次元のフレネルゾーンプレートであることを特徴とする。
The invention according to
上述の問題点を解決するための請求項6に関わる発明は、請求項2、請求項3、請求項4及び請求項5に記載の回折光学素子において、回折光学素子の入射光側にλ/4板を設置し、直線偏光の入射光に対して大きな回折効率を得ることを特徴としたブレーズ化回折格子、1次元のフレネルゾーンプレート及び2次元のフレネルゾーンプレートであることを特徴とする。
The invention related to
この発明に係るブレーズ化回折格子、1次元のフレネルゾーンプレートおよび2次元のフレネルゾーンプレートによるときは、如何なる表面レリーフ構造やパターン電極を必要とせずに微細な配向パターン作製技術によって入射光の偏光に依存した良好な偏向あるいは集光効果を得ることができ、任意の偏光状態を有する入射光や非偏光を右回りおよび左回り円偏光の状態を有する出射光に分離することができる。 When the blazed diffraction grating, the one-dimensional Fresnel zone plate, and the two-dimensional Fresnel zone plate according to the present invention are used, the incident light is polarized by a fine alignment pattern fabrication technique without any surface relief structure or pattern electrode. Thus, it is possible to obtain a good deflection or condensing effect depending on the incident light, and to separate incident light and non-polarized light having an arbitrary polarization state into outgoing light having a clockwise and counterclockwise circularly polarized state.
なお、液晶分子配向状態の種類、液晶層の厚みおよび液晶材料の屈折率を適切に選ぶと電圧を印加しない状態において100%の回折効率が達成できるため電力を消費しない。さらに、液晶層に電圧を印加することによって回折効率を0%から100%まで制御することができる。 In addition, when the kind of liquid crystal molecular alignment state, the thickness of the liquid crystal layer, and the refractive index of the liquid crystal material are appropriately selected, 100% diffraction efficiency can be achieved in a state where no voltage is applied. Furthermore, the diffraction efficiency can be controlled from 0% to 100% by applying a voltage to the liquid crystal layer.
一方、液晶層に電圧を印加しない状態において回折効率が100%に達しない場合においても、液晶層の厚みが十分厚い場合においては、100%に調整する事が可能である。さらにこの状態から液晶層に電圧を印加することによって回折効率を100%から0%まで制御することができる。 On the other hand, even when the diffraction efficiency does not reach 100% in the state where no voltage is applied to the liquid crystal layer, it can be adjusted to 100% when the thickness of the liquid crystal layer is sufficiently thick. Furthermore, the diffraction efficiency can be controlled from 100% to 0% by applying a voltage to the liquid crystal layer from this state.
以下、液晶の配向方位の角度(方位角)によって入射円偏光の位相を制御する方法についてジョーンズ行列を用いて説明する。λ/2板の遅軸がxy座標系においてx軸となす角をφとすると、ジョーンズ行列Wは次式により表される。 Hereinafter, a method for controlling the phase of the incident circularly polarized light by the angle of orientation (azimuth angle) of the liquid crystal will be described using a Jones matrix. If the angle formed by the slow axis of the λ / 2 plate and the x axis in the xy coordinate system is φ, the Jones matrix W is expressed by the following equation.
次に、入射光が左回り円偏光の場合について考える。左回り円偏光は Next, consider the case where the incident light is counterclockwise circularly polarized light. Counterclockwise circularly polarized light
請求項2〜4に記載のブレーズ化回折格子及びフレネルゾーンプレートとしての液晶セルの断面を図1に示す。液晶セルは2枚の配向膜3a、3bおよび透明電極膜2a、2bを有した透明基板1a、1bによって液晶層5aを挟み込むことによって構成される。基板は散乱や光吸収のない透明なものならば何でもよく、ガラスや高分子基板を利用することができる。透明電極は光透過率が高く導電率が高いものなら何でもよく、ITO(Indium−Tin−Oxide)膜やネサ膜が知られている。配向膜としては、適切な配向処理法によって良好な液晶分子配向特性を示す材料なら何でもよく、ラビング処理法ならばポリイミド(Polyimide)やポリビニルアルコール(Polyvinyl Alcohol)、光配向法ならばポリビニルシンナメート(Polyvinyl Cinnamate)などが知られている。液晶層の厚みは適切な大きさのスペーサー4a、4bによって保持される。スペーサーは電気絶縁性が高く変形しにくいものなら何でもよく、液晶セルギャップ制御用としてガラスや高分子の球形及び円柱形微粒子が市販されている。
The cross section of the liquid crystal cell as a blazed diffraction grating and a Fresnel zone plate according to
請求項2に記載のブレーズ化回折格子を正面から観察した場合における液晶分子配向状態を図2(a)に示す。図において、任意のx座標における液晶分子配向状態の方位角をφ、x座標の原点における方位角をφ0、格子周期をpとおくと、回折効率100%を得る最適な方位角φの分布関数は(7)式のようになる。
FIG. 2A shows the alignment state of liquid crystal molecules when the blazed diffraction grating according to
液晶の配向方向に平行な方向に偏光した光すなわち異常光と垂直な方向に偏光した光すなわち常光に対する光路長の差をリタデーションというが、請求項2に記載のブレーズ化回折格子において、回折効率が100%となるためにはリタデーションRが(10)式を満足する必要がある。 The difference in optical path length with respect to light polarized in a direction parallel to the alignment direction of the liquid crystal, that is, light polarized in a direction perpendicular to the extraordinary light, that is, normal light is referred to as retardation. In order to be 100%, the retardation R needs to satisfy the formula (10).
液晶層の液晶分子配向状態としてホモジニアス及びハイブリッド配向状態を採用したいずれの場合においても、透明電極2a及び2bの間に電圧を印可すると基板に対する液晶の立ち上がり角すなわちティルト角を変化させることができ、リタデーションRを所望の値に制御することが可能である。回折効率はリタデーションRに依存し(10)式が満足される場合において100%となる。印可電圧が十分高い場合においては、図3(c)に示すように液晶層の液晶分子は基板に対してほとんど立ち上がり、リタデーションRは0すなわち回折効率は0%となる。なお印可電圧が十分高くない場合でも、リタデーションRが使用波長λの整数倍である場合においては0%となる。したがって、印可電圧によってリタデーションRを変化させ、その結果として回折効率を0%から100%まで制御することができる。 In any case where a homogeneous and hybrid alignment state is adopted as the liquid crystal molecule alignment state of the liquid crystal layer, when a voltage is applied between the transparent electrodes 2a and 2b, the rising angle of the liquid crystal with respect to the substrate, that is, the tilt angle can be changed. It is possible to control the retardation R to a desired value. The diffraction efficiency depends on the retardation R and is 100% when the expression (10) is satisfied. When the applied voltage is sufficiently high, the liquid crystal molecules in the liquid crystal layer almost rise with respect to the substrate as shown in FIG. 3C, and the retardation R is 0, that is, the diffraction efficiency is 0%. Even when the applied voltage is not sufficiently high, it becomes 0% when the retardation R is an integral multiple of the operating wavelength λ. Therefore, the retardation R is changed by the applied voltage, and as a result, the diffraction efficiency can be controlled from 0% to 100%.
一方、回折効率を制御する必要がない場合においては透明電極が不要であるが、100%の回折効率を得るためには、(10)式が満足されるように液晶の屈折率、液晶層の厚み及び液晶分子配向状態を適切に設定する必要がある。 On the other hand, when it is not necessary to control the diffraction efficiency, a transparent electrode is not necessary. However, in order to obtain 100% diffraction efficiency, the refractive index of the liquid crystal and the liquid crystal layer must satisfy the formula (10). It is necessary to appropriately set the thickness and the liquid crystal molecule alignment state.
液晶の配向の方位角分布関数が(7)式を満足するブレーズ化回折格子に右回り円偏光を入射した場合における、液晶層を通過直後の透過光の相対的な位相の分布特性を図4(a)に示す。一方、左回り円偏光を入射した場合における、液晶層を通過直後の透過光の相対的な位相の分布特性を図4(b)に示す。図4(a)及び(b)からわかるように、方位角の分布関数が(7)式を満足すると100%の回折効率が達成されるのこぎり状の理想的な位相分布特性が得られるが、一方で、右回り及び左回り円偏光状態の入射光においてのこぎり形の向きが互いに逆になる。すなわち、右回り円偏光を入射した場合において回折光は+1次方向に生じ、左回り円偏光を入射した場合において回折光は−1次方向に生じる。このときの回折の様子を図5(a)および(b)に示す。 FIG. 4 shows the distribution characteristics of the relative phase of the transmitted light immediately after passing through the liquid crystal layer when the clockwise circularly polarized light is incident on the blazed diffraction grating whose liquid crystal orientation azimuth distribution function satisfies the equation (7). Shown in (a). On the other hand, FIG. 4B shows the relative phase distribution characteristics of the transmitted light immediately after passing through the liquid crystal layer when the counterclockwise circularly polarized light is incident. As can be seen from FIGS. 4A and 4B, when the azimuth distribution function satisfies the equation (7), a diffraction efficiency of 100% is achieved, and an ideal sawtooth phase distribution characteristic is obtained. On the other hand, the saw-tooth directions are reversed in the incident light in the clockwise and counterclockwise circular polarization states. That is, when clockwise circularly polarized light is incident, diffracted light is generated in the + 1st order direction, and when counterclockwise circularly polarized light is incident, diffracted light is generated in the −1st order direction. The state of diffraction at this time is shown in FIGS.
直線偏光は振幅が等しい右回りおよび左回り円偏光の和として表されるため、入射光が直線偏光の場合においては図5(c)に示すように等しい強度の+1次光及び−1次光が生じ、それらの偏光状態はそれぞれ左回りおよび右回り円偏光である。すなわち、請求項2に記載のブレーズ化回折格子は直線偏光を等しい強度の左回りおよび右回り円偏光に分離する偏光分離素子として機能する。なお、この偏光分離特性は任意の直線偏光に対して等しく現れるため、非偏光に対しても良好な偏光分離素子として機能する。なお、透明基板1a及び1bのいずれの方向から光を入射しても同等の効果が得られる。
Since linearly polarized light is expressed as the sum of clockwise and counterclockwise circularly polarized light having the same amplitude, when the incident light is linearly polarized light, as shown in FIG. And their polarization states are counterclockwise and clockwise circularly polarized light, respectively. That is, the blazed diffraction grating according to
次に、請求項3に記載の1次元のフレネルゾーンプレートについて述べる。図2(a)に示すブレーズ化回折格子における周期的な液晶分子配向状態の代わりに、図6(a)に示すような左右対称な液晶分子配向状態を実現すると、液晶セルは1次元のフレネルゾーンプレートとして機能する。ただし、1次元のフレネルゾーンプレートの構造や材料、作製方法などは前記ブレーズ化回折格子のものと同一でよい。なお、100%の回折効率を得るためには、液晶セルのリタデーションRは前記ブレーズ化回折格子と同様に(10)式を満足する必要がある。液晶分子配向状態の方位角φはy方向には一様であるが、x方向においては図6(b)に示すように分布する。良好なフレネルゾーンプレートとして機能するためには、方位角φの分布関数は(11)式を満足する必要がある。
Next, the one-dimensional Fresnel zone plate according to
方位角φの分布関数が(11)式を満足すると良好なフレネルゾーンプレートが得られるが、100%の回折効率を必要としない場合においては、図6(b)のように滑らかに変化する形状を図6(c)に示すように階段状に近似することができる。階段の段数Lと回折効率ηの関係はブレーズ化回折格子の場合と等しく(9)式により表される。 When the distribution function of the azimuth angle φ satisfies the expression (11), a good Fresnel zone plate can be obtained. However, when the diffraction efficiency of 100% is not required, the shape changes smoothly as shown in FIG. Can be approximated like a step as shown in FIG. The relationship between the number of steps L and the diffraction efficiency η is the same as in the case of the blazed diffraction grating and is expressed by the equation (9).
液晶の配向の方位角分布関数が(11)式を満足する1次元のフレネルゾーンプレートに右回り円偏光を入射した場合における、液晶層を通過直後の透過光の相対的な位相の分布特性を図7(a)に示す。図からわかるように、入射光が右回り円偏光の場合においては、通常の位相型フレネルゾーンプレートと同様の凸レンズとしての集光作用を得ることができる。一方、左回り円偏光を入射した場合における、液晶層を通過直後の透過光の相対的な位相の分布特性を図7(b)に示す。図からわかるように、入射光が左回り円偏光の場合においては、入射光が右回り円偏光の場合とは逆に凹レンズとして機能する。 The distribution characteristics of the relative phase of the transmitted light immediately after passing through the liquid crystal layer in the case where clockwise circularly polarized light is incident on a one-dimensional Fresnel zone plate whose liquid crystal orientation azimuth distribution function satisfies equation (11). As shown in FIG. As can be seen from the figure, when the incident light is clockwise circularly polarized light, it is possible to obtain a condensing function as a convex lens similar to a normal phase type Fresnel zone plate. On the other hand, FIG. 7B shows the relative phase distribution characteristics of the transmitted light immediately after passing through the liquid crystal layer when the counterclockwise circularly polarized light is incident. As can be seen from the figure, when the incident light is counterclockwise circularly polarized light, it functions as a concave lens contrary to the case where the incident light is clockwise circularly polarized light.
なお、入射光が右回りおよび左回り円偏光である場合における透過光の集光および発散の様子をそれぞれ図8(a)および(b)に示す。ブレーズ化回折格子の場合と同様に、入射光と出射光における円偏光状態の回転の向きは逆である。直線偏光が入射した場合においては、図8(c)に示すように50%ずつの強度比で集光する波面と発散する波面が形成され、それぞれ右回り円偏光および左回り円偏光となる。すなわち、右回りおよび左回り円偏光に分離する偏光分離素子として利用できる。この偏光分離特性は任意の偏光方向の直線偏光および非偏光について得られる。なお、液晶層に電圧を印加するとリタデーションRが変化し、回折効率を0%から100%まで制御することができる。 FIGS. 8A and 8B show how the transmitted light is collected and diverged when the incident light is clockwise and counterclockwise circularly polarized light, respectively. As in the case of the blazed diffraction grating, the directions of rotation of the circularly polarized states in the incident light and the outgoing light are opposite. When linearly polarized light is incident, as shown in FIG. 8C, a wavefront that converges and a wavefront that diverges with an intensity ratio of 50% are formed, which become clockwise circularly polarized light and counterclockwise circularly polarized light, respectively. That is, it can be used as a polarization separation element that separates clockwise and counterclockwise circularly polarized light. This polarization separation characteristic is obtained for linearly polarized light and non-polarized light in any polarization direction. When a voltage is applied to the liquid crystal layer, the retardation R changes, and the diffraction efficiency can be controlled from 0% to 100%.
図6(a)に示した液晶分子配向状態において左右反転した配向状態を図9(a)に示す。このような液晶分子配向状態を有する1次元のフレネルゾーンプレートは、図6(a)に示した1次元のフレネルゾーンプレートを裏表反転した場合と同一である。図9(a)に示した液晶分子配向状態における方位角φのx座標依存性は(13)式のようになる。 FIG. 9A shows an alignment state that is horizontally reversed in the liquid crystal molecule alignment state shown in FIG. The one-dimensional Fresnel zone plate having such a liquid crystal molecule alignment state is the same as the case where the one-dimensional Fresnel zone plate shown in FIG. The x-coordinate dependence of the azimuth angle φ in the liquid crystal molecule alignment state shown in FIG.
請求項4に記載の2次元のフレネルゾーンプレートを正面から観察した場合における液晶分子配向状態の様子を図10(a)および(b)に示す。2次元のフレネルゾーンプレートの構造や材料、作製方法などは前記ブレーズ化回折格子及び1次元のフレネルゾーンプレートの場合と同一でよく、100%の回折効率を得るためにはリタデーションRが(10)式を満足する必要がある。図10からわかるように、1次元のフレネルゾーンプレートとは異なり、液晶分子配向状態の方位角φの分布状態が点対称になる。図10(a)および(b)に示す2次元のフレネルゾーンプレートにおいて、良好な回折効率が得られる方位角φの分布関数はそれぞれ
10A and 10B show the state of liquid crystal molecule alignment when the two-dimensional Fresnel zone plate according to
請求項6に記載の回折光学素子を図11に示す。すなわち、請求項2〜5に記載の回折光学素子の入射光側にλ/4板を設置した構造となっている。(1)式〜(6)式の議論から明らかなように、入射光が円偏光である場合にのみ透過光の位相を任意に制御することができる。よって、入射光が直線偏光である場合においては、図11に示すように、回折光学素子の入射光側にλ/4板を設置することによって直線偏光を円偏光に変換すると高い回折効率が得られる。ここで、λ/4板の進相軸を入射直線偏光に対して45°あるいは135°に設定する必要がある。
A diffractive optical element according to a sixth aspect is shown in FIG. That is, a λ / 4 plate is provided on the incident light side of the diffractive optical element according to
1a、1b 透明基板
2a、2b 透明電極
3a、3b 配向膜
4a、4b スペーサー
5a、5b、5c、5d 液晶層
6 ブレーズ化回折格子
7 フレネルゾーンプレート
8 回折光学素子(ブレーズ化回折格子及びフレネルゾーンプレート)
9 λ/4板
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1a, 1b Transparent substrate 2a, 2b Transparent electrode 3a, 3b Alignment film | membrane 4a, 4b Spacer 5a, 5b, 5c, 5d
9 λ / 4 plate
Claims (6)
The blazed diffraction grating according to any one of claims 2 to 5, wherein a λ / 4 plate is provided on the incident light side of the diffractive optical element to obtain a large diffraction efficiency with respect to linearly polarized incident light. One-dimensional Fresnel zone plate and two-dimensional Fresnel zone plate.
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Cited By (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102809840A (en) * | 2011-06-03 | 2012-12-05 | 索尼公司 | Display apparatus and variable lens array |
JP2015165313A (en) * | 2009-12-01 | 2015-09-17 | シーリアル テクノロジーズ ソシエテ アノニムSeereal Technologies S.A. | Phase modulator for the modulation of light which interacts with the phase modulator |
JP2015532468A (en) * | 2012-10-15 | 2015-11-09 | ノース・キャロライナ・ステイト・ユニヴァーシティ | Direct writing lithography for the production of geometric phase holograms |
JP2016519327A (en) * | 2013-03-13 | 2016-06-30 | ノース・キャロライナ・ステイト・ユニヴァーシティ | Polarization conversion system using geometric phase hologram |
JP2017520787A (en) * | 2014-05-27 | 2017-07-27 | 華為技術有限公司Huawei Technologies Co.,Ltd. | Variable optical attenuator |
JP2019516128A (en) * | 2016-04-05 | 2019-06-13 | プレジデント・アンド・フェロウズ・オブ・ハーバード・カレッジ | Metalens for sub-wavelength resolution imaging |
JP2019113629A (en) * | 2017-12-21 | 2019-07-11 | 有限会社オートクローニング・テクノロジー | Optical element |
WO2019189675A1 (en) * | 2018-03-29 | 2019-10-03 | 富士フイルム株式会社 | Light deflection device and optical device |
JP2019203983A (en) * | 2018-05-23 | 2019-11-28 | 富士フイルム株式会社 | Method for manufacturing optical element and optical element |
JP2021501354A (en) * | 2017-10-26 | 2021-01-14 | マジック リープ, インコーポレイテッドMagic Leap,Inc. | Augmented reality displays with liquid crystal varifocal elements and roll-to-roll methods and devices for forming them |
JPWO2021040012A1 (en) * | 2019-08-29 | 2021-03-04 | ||
JPWO2020004497A1 (en) * | 2018-06-28 | 2021-05-13 | 富士フイルム株式会社 | Optical element and manufacturing method of optical element |
CN113345619A (en) * | 2021-06-16 | 2021-09-03 | 中国工程物理研究院激光聚变研究中心 | One-dimensional X-ray refraction blazed zone plate |
JP2021528683A (en) * | 2018-06-15 | 2021-10-21 | マジック リープ, インコーポレイテッドMagic Leap,Inc. | How to process LCD optics with wide field polarization switches and pretilts |
US11579456B2 (en) | 2017-08-31 | 2023-02-14 | Metalenz, Inc. | Transmissive metasurface lens integration |
WO2023032975A1 (en) * | 2021-08-31 | 2023-03-09 | 富士フイルム株式会社 | Optical member |
US11733535B2 (en) | 2014-12-10 | 2023-08-22 | President And Fellows Of Harvard College | Achromatic metasurface optical components by dispersive phase compensation |
US11906698B2 (en) | 2017-05-24 | 2024-02-20 | The Trustees Of Columbia University In The City Of New York | Broadband achromatic flat optical components by dispersion-engineered dielectric metasurfaces |
US11927769B2 (en) | 2022-03-31 | 2024-03-12 | Metalenz, Inc. | Polarization sorting metasurface microlens array device |
JP7484380B2 (en) | 2019-11-25 | 2024-05-16 | 大日本印刷株式会社 | Detection device |
US12025812B2 (en) | 2023-07-11 | 2024-07-02 | President And Fellows Of Harvard College | Metasurface optical components for altering incident light |
-
2004
- 2004-03-24 JP JP2004086444A patent/JP2005274847A/en active Pending
Cited By (43)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015165313A (en) * | 2009-12-01 | 2015-09-17 | シーリアル テクノロジーズ ソシエテ アノニムSeereal Technologies S.A. | Phase modulator for the modulation of light which interacts with the phase modulator |
CN102809840B (en) * | 2011-06-03 | 2016-08-03 | 株式会社日本显示器 | Display device and variable lens array |
JP2012252220A (en) * | 2011-06-03 | 2012-12-20 | Japan Display West Co Ltd | Display device and variable lens array |
US9091859B2 (en) | 2011-06-03 | 2015-07-28 | Japan Display Inc. | Display apparatus and variable lens array |
CN102809840A (en) * | 2011-06-03 | 2012-12-05 | 索尼公司 | Display apparatus and variable lens array |
JP2015532468A (en) * | 2012-10-15 | 2015-11-09 | ノース・キャロライナ・ステイト・ユニヴァーシティ | Direct writing lithography for the production of geometric phase holograms |
US10386558B2 (en) | 2013-03-13 | 2019-08-20 | Imagineoptix Corporation | Polarization conversion systems with geometric phase holograms |
EP2936220B1 (en) * | 2013-03-13 | 2022-11-16 | ImagineOptix Corporation | Polarization conversion systems with geometric phase holograms |
JP2016519327A (en) * | 2013-03-13 | 2016-06-30 | ノース・キャロライナ・ステイト・ユニヴァーシティ | Polarization conversion system using geometric phase hologram |
JP2017520787A (en) * | 2014-05-27 | 2017-07-27 | 華為技術有限公司Huawei Technologies Co.,Ltd. | Variable optical attenuator |
US11733535B2 (en) | 2014-12-10 | 2023-08-22 | President And Fellows Of Harvard College | Achromatic metasurface optical components by dispersive phase compensation |
JP2019516128A (en) * | 2016-04-05 | 2019-06-13 | プレジデント・アンド・フェロウズ・オブ・ハーバード・カレッジ | Metalens for sub-wavelength resolution imaging |
US11092717B2 (en) | 2016-04-05 | 2021-08-17 | President And Fellows Of Harvard College | Meta-lenses for sub-wavelength resolution imaging |
US11906698B2 (en) | 2017-05-24 | 2024-02-20 | The Trustees Of Columbia University In The City Of New York | Broadband achromatic flat optical components by dispersion-engineered dielectric metasurfaces |
US11988844B2 (en) | 2017-08-31 | 2024-05-21 | Metalenz, Inc. | Transmissive metasurface lens integration |
US11579456B2 (en) | 2017-08-31 | 2023-02-14 | Metalenz, Inc. | Transmissive metasurface lens integration |
JP7405937B2 (en) | 2017-10-26 | 2023-12-26 | マジック リープ, インコーポレイテッド | Augmented Reality Display with Liquid Crystal Variable Focus Element and Roll-to-Roll Method and Apparatus for Forming the Same |
JP2021501354A (en) * | 2017-10-26 | 2021-01-14 | マジック リープ, インコーポレイテッドMagic Leap,Inc. | Augmented reality displays with liquid crystal varifocal elements and roll-to-roll methods and devices for forming them |
JP7273034B2 (en) | 2017-10-26 | 2023-05-12 | マジック リープ, インコーポレイテッド | Augmented reality display with liquid crystal variable focus element and roll-to-roll method and apparatus for forming same |
US11921290B2 (en) | 2017-10-26 | 2024-03-05 | Magic Leap, Inc. | Augmented reality display having liquid crystal variable focus element and roll-to-roll method and apparatus for forming the same |
JP2023009165A (en) * | 2017-10-26 | 2023-01-19 | マジック リープ, インコーポレイテッド | Augmented reality display having liquid crystal variable focus element, and roll-to-roll method and apparatus for forming the same |
JP7048962B2 (en) | 2017-12-21 | 2022-04-06 | 株式会社フォトニックラティス | Optical element |
JP2019113629A (en) * | 2017-12-21 | 2019-07-11 | 有限会社オートクローニング・テクノロジー | Optical element |
US11609476B2 (en) | 2018-03-29 | 2023-03-21 | Fujifilm Corporation | Light deflection device and optical device |
JPWO2019189675A1 (en) * | 2018-03-29 | 2021-02-25 | 富士フイルム株式会社 | Light deflector and optics |
WO2019189675A1 (en) * | 2018-03-29 | 2019-10-03 | 富士フイルム株式会社 | Light deflection device and optical device |
JP7015380B2 (en) | 2018-03-29 | 2022-02-02 | 富士フイルム株式会社 | Optical deflector and optical device |
JP7012603B2 (en) | 2018-05-23 | 2022-01-28 | 富士フイルム株式会社 | Manufacturing method of optical element and optical element |
JP2019203983A (en) * | 2018-05-23 | 2019-11-28 | 富士フイルム株式会社 | Method for manufacturing optical element and optical element |
JP2021528683A (en) * | 2018-06-15 | 2021-10-21 | マジック リープ, インコーポレイテッドMagic Leap,Inc. | How to process LCD optics with wide field polarization switches and pretilts |
JP7360405B2 (en) | 2018-06-15 | 2023-10-12 | マジック リープ, インコーポレイテッド | Method of fabricating liquid crystal optical elements with wide-field polarization switch and pretilt |
US12007652B2 (en) | 2018-06-15 | 2024-06-11 | Magic Leap, Inc. | Wide field-of-view polarization switches and methods of fabricating liquid crystal optical elements with pretilt |
US11402696B2 (en) | 2018-06-28 | 2022-08-02 | Fujifilm Corporation | Optical element and method of manufacturing optical element |
JPWO2020004497A1 (en) * | 2018-06-28 | 2021-05-13 | 富士フイルム株式会社 | Optical element and manufacturing method of optical element |
JP7297075B2 (en) | 2019-08-29 | 2023-06-23 | 富士フイルム株式会社 | Optical deflection device and optical device |
WO2021040012A1 (en) * | 2019-08-29 | 2021-03-04 | 富士フイルム株式会社 | Light deflection device and optical device |
JPWO2021040012A1 (en) * | 2019-08-29 | 2021-03-04 | ||
JP7484380B2 (en) | 2019-11-25 | 2024-05-16 | 大日本印刷株式会社 | Detection device |
CN113345619A (en) * | 2021-06-16 | 2021-09-03 | 中国工程物理研究院激光聚变研究中心 | One-dimensional X-ray refraction blazed zone plate |
CN113345619B (en) * | 2021-06-16 | 2022-07-12 | 中国工程物理研究院激光聚变研究中心 | One-dimensional X-ray refraction blazed zone plate |
WO2023032975A1 (en) * | 2021-08-31 | 2023-03-09 | 富士フイルム株式会社 | Optical member |
US11927769B2 (en) | 2022-03-31 | 2024-03-12 | Metalenz, Inc. | Polarization sorting metasurface microlens array device |
US12025812B2 (en) | 2023-07-11 | 2024-07-02 | President And Fellows Of Harvard College | Metasurface optical components for altering incident light |
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