JP2005237757A - Racket frame - Google Patents

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To increase the flying distance, the plane stability, the operability and the strength of a racket frame. <P>SOLUTION: A weight per unit length is expressed as Wt in a first region on the head top side within a range of a width of 10 cm which is away from a line passing the head top position and the grip end central position by 5 cm each to the right and the left in the lateral width direction across the first central reference line. A weight per unit length is expressed as Ws in a second region on the frame side part within a range of a width of 10 cm which is away by 5 cm each in the vertical direction across a second central reference line which passes the central point on a ball hitting surface. A Y-shaped region which is constituted by combining a region within a range of a width of 10 cm being away by 5 cm each to the head section side to a throat side with a bonded point between the throat section and a yoke section as a center, and a region which is pinched by the first central reference line from the bonded point is made a third region. In the third region, a weight per unit length is expressed as Wy, Wt/Wy is set from 0.5 to 0.8, and Ws/Wy is set from 0.4 to 0.7. <P>COPYRIGHT: (C)2005,JPO&NCIPI

Description

本発明は、ラケットフレームに関し、特に、打球面を囲むフレームの重量分布を改良して、軽量でありながら、反発性、面安定性、操作性、強度をの向上させるものである。   The present invention relates to a racket frame, and in particular, improves the weight distribution of the frame surrounding the ball striking surface to improve the resilience, surface stability, operability, and strength while being lightweight.

従来より、軽量で操作性が良く、飛び性能の高いテニスラケットが求められており、特に、女性やシニア層といった力の弱い層からの要請が強い。そのため、ラケットの材料は、軽量で比強度が高く、設計自由度も高い繊維強化樹脂が主流となっている。   Conventionally, there has been a demand for a tennis racket that is light, easy to operate, and has high flying performance. In particular, there is a strong demand from weaker groups such as women and seniors. For this reason, fiber reinforced resin is mainly used as the material for the racket, which is light in weight, high in specific strength, and high in design freedom.

しかしながら、ラケットフレームとボールとの二物体が衝突する観点からみると、エネルギー保存則により、ラケットフレームが軽くなるとボールの反発係数が低下する。よって、ラケットフレームの軽量化は反発性能の低下を招くこととなる。この点を解決するには、重心を先寄りにすることによりスイング方向の慣性モーメントを高めることが考えられるが、スイング方向の慣性モーメントが大きければプレーヤーにはラケットが重く感じられ、操作性が悪化する。従って、ラケットフレームの重量配置の調整が、操作性と反発性の両立にとって重要な課題となっている。
また、女性やシニア層の中でも競技思考の強いプレーヤーにおいては、面安定性が高くコントロール性能に優れたテニスラケットへの要請も強い。 However, from the viewpoint of the collision between the two objects of the racket frame and the ball, the coefficient of restitution of the ball decreases as the racket frame becomes lighter due to the law of conservation of energy. Therefore, the weight reduction of the racket frame causes a reduction in resilience performance. To solve this problem, it is possible to increase the moment of inertia in the swing direction by moving the center of gravity forward, but if the moment of inertia in the swing direction is large, the player feels the racket heavy and the operability deteriorates To do. Therefore, adjustment of the weight arrangement of the racket frame is an important issue for achieving both operability and resilience.
In addition, women and senior players who have strong competitive thinking are strongly demanding tennis rackets with high surface stability and excellent control performance.

これらの問題に関し、特開平１０−３２８３３３号（特許文献１）では、図５に示すように、繊維強化樹脂製のラケットフレーム１について、重心Ｇ付近で他の部位よりも繊維の配合量を多くして密度を高め、重心Ｇ付近に重量を集中させることにより、ヘッド部２のトップを軽くして振り抜きを良好にし、操作性を向上させることが提案されている。   Regarding these problems, in Japanese Patent Application Laid-Open No. 10-328333 (Patent Document 1), as shown in FIG. 5, the fiber reinforced resin racket frame 1 has a larger amount of fiber in the vicinity of the center of gravity G than in other parts. It has been proposed that the density is increased and the weight is concentrated near the center of gravity G to lighten the top of the head portion 2 to improve swinging and improve operability.

また、特開平７−１６３６７９号（特許文献２）では、図６に示すように、ラケットフレーム５のヘッド部６のトップ６ａとヨーク部６ｂに、フレーム素材よりも比重の大きいバランス調整部材７ａ、７ｂを備え、ヨーク部６ｂのバランス調整部材７ｂをトップ部６ａのバランス調整部材７ａの１．５〜２．９倍の質量とすることにより、スイートエリアを拡大し、特に、スポットからトップ６ａ側またはヨーク６ｂ側に外れた打球時でも、振動衝撃が少なく、反発を良好とすることが提案されている。   In JP-A-7-163679 (Patent Document 2), as shown in FIG. 6, a balance adjusting member 7a having a specific gravity larger than that of the frame material is provided on the top 6a and the yoke portion 6b of the head portion 6 of the racket frame 5. 7b, and the balance adjustment member 7b of the yoke portion 6b has a mass 1.5 to 2.9 times that of the balance adjustment member 7a of the top portion 6a, thereby expanding the sweet area. Alternatively, it has been proposed that vibration impact is small and rebound is good even when the ball is off the yoke 6b.

しかしながら、特許文献１に示すラケットフレーム１は、ヘッド部２のトップの軽量化を図ることはできるが、トップの繊維量、樹脂量が少なくなることで強度が低下する問題があるうえ、トップを軽くすることにより反発性が低下する問題もある。また、面安定性について言及されていない。   However, although the racket frame 1 shown in Patent Document 1 can reduce the weight of the top of the head portion 2, there is a problem that the strength decreases due to a decrease in the amount of fibers and resin of the top, and the top There is also a problem that the resilience is lowered by lightening. In addition, no mention is made of surface stability.

また、特許文献２に示すラケットフレーム５は、ヘッド部６の幅方向へのオフスポット打球時の反発性を向上させることができない。また、上記バランス調整部材７ａ、７ｂを取り付けながらラケットフレーム５の軽量性を維持するには、フレーム素材の繊維や樹脂量を小さくする必要があるため、フレーム５全体の強度が低下する問題がある。さらに、面安定性についてはやはり言及されていない。   Further, the racket frame 5 shown in Patent Document 2 cannot improve the resilience at the time of off-spot hitting in the width direction of the head portion 6. Further, in order to maintain the lightness of the racket frame 5 while attaching the balance adjusting members 7a and 7b, it is necessary to reduce the amount of fibers and resin of the frame material, which causes a problem that the strength of the entire frame 5 is lowered. . Furthermore, no mention is made of surface stability.

特開平１０−３２８３３３号公報Japanese Patent Laid-Open No. 10-328333 特開平７−１６３６７９号公報JP-A-7-163679

本発明は上記問題に鑑みてなされたもので、特に、打球面を囲むヘッド部およびヨーク部におけるフレーム重量分布を適宜に設定することのより、軽量性を維持しながら、操作性、反発性が高く、面安定性の向上により高いコントロール性能も併せ持ち、かつ強度にも優れたラケットフレームの提供を課題としている。   The present invention has been made in view of the above problems, and in particular, by appropriately setting the frame weight distribution in the head portion and the yoke portion surrounding the ball striking surface, the operability and the resilience are maintained while maintaining the light weight. The challenge is to provide a racket frame that is high, has high control performance due to improved surface stability, and has excellent strength.

上記課題を解決するために、本発明は、繊維強化樹脂からなり、ヘッド部とシャフト部とを連続するスロート部を二股状とし、該スロート部の両側枠の間にヨーク部を設けたラケットフレームであって、
ヘッドトップ位置とグリップ端中心位置を通る線を第一中心基準線とし、該第一中心基準線と直交する左右幅方向に左右５センチづつ離れた２本の第一基準線に挟まれた幅１０センチの範囲内のヘッドトップ側の第一領域では、単位長さ当たりの重量をＷｔとし、
上記ヘッド部で囲まれた打球面の中心点を通り、上記第一中心基準線と直交する線を第二中心基準線とし、該第二中心基準線と直交する上下方向に５センチづつ離れた２本の第二基準線に挟まれた幅１０センチの範囲内のフレームサイド側の第二領域では、単位長さ当たりの重量をＷｓとし、
上記スロート部とヨーク部との接合点を中心として上記ヘッド部側とスロート側とに５センチづつ離れた第三基準線に挟まれた幅１０センチの範囲内の領域と、上記ヨーク部において上記接合点から上記第一中心基準線に挟まれた領域とを組み合わせて構成されるＹ字形状の領域を第三領域とし、該第三領域では単位長さ当たり重量をＷｙと、
Ｗｔ／Ｗｙを０．５以上０．８以下とし、Ｗｓ／Ｗｙを０．４以上０．７以下に設定していることを特徴とするラケットフレームを提供している。 In order to solve the above problems, the present invention is a racket frame made of a fiber reinforced resin, in which a throat portion in which a head portion and a shaft portion are continuous is bifurcated, and a yoke portion is provided between both side frames of the throat portion. Because
The line between the head top position and the grip end center position is defined as the first center reference line, and the width between two first reference lines that are 5 cm apart in the left-right width direction perpendicular to the first center reference line In the first area on the head top side within a range of 10 cm, the weight per unit length is Wt,
A line that passes through the center point of the ball striking surface surrounded by the head part and is orthogonal to the first center reference line is defined as a second center reference line, and is separated by 5 centimeters in the vertical direction orthogonal to the second center reference line. In the second region on the side of the frame within a range of 10 cm wide sandwiched between two second reference lines, the weight per unit length is Ws,
A region within a range of 10 cm wide sandwiched by a third reference line that is 5 cm apart from the head portion side and the throat side around the junction between the throat portion and the yoke portion; A Y-shaped region configured by combining the region sandwiched by the first center reference line from the junction point is a third region, and the third region has a weight per unit length as Wy,
There is provided a racket frame characterized in that Wt / Wy is set to 0.5 to 0.8 and Ws / Wy is set to 0.4 to 0.7.

本発明者は、反発性能と操作性とのバランス点からラケットフレームの重量分布について、市販の軽量テニスラケットを調査した。その結果、前記ヘッドトップ側の第一領域の単位長さ当たりの重量Ｗｔとヨーク近傍部の第三領域のＷｙの比（Ｗｔ／Ｗｙ）は、０．２〜０．４５であり、打球面の最大幅部分に当たるフレームサイド側の第二領域のＷｓとヨーク近傍部の第三領域のＷｙの比（Ｗｓ／Ｗｙ）は、従来のラケットフレームでは０．１５〜０．３５であった。
前記のように、打球面を囲むヘッドトップ領域の第一領域と、最大幅領域にあたる第二領域において、ヨーク近傍の第三領域よりも重量配分を少なくしているのは、これら第一、第二領域の重量分配を多くすると、重心が先より（ヘッドトップ側より）となり、スイング方向の慣性モーメントを高めることはできるが、非力のプレーヤーにとってラケットが重たく感じられ、操作性が悪化することによる。よって、非力のプレーヤーが使用する軽量ラケットでは、前記したヘッドトップ側の第一領域と最大幅のサイドフレーム側の第二領域には重量を付加しない設計とされ、反発性よりも操作性が優先されていたと認められる。 This inventor investigated the light weight tennis racket on the market about the weight distribution of a racket frame from the balance point of resilience performance and operativity. As a result, the ratio (Wt / Wy) of the weight Wt per unit length of the first area on the head top side to the Wy of the third area in the vicinity of the yoke is 0.2 to 0.45. The ratio (Ws / Wy) of Ws of the second region on the frame side corresponding to the maximum width portion and Wy of the third region in the vicinity of the yoke was 0.15 to 0.35 in the conventional racket frame.
As described above, in the first region of the head top region surrounding the ball striking surface and the second region corresponding to the maximum width region, the weight distribution is less than the third region near the yoke. If the weight distribution in the two areas is increased, the center of gravity will be higher than the head (from the head top side), and the moment of inertia in the swing direction can be increased. . Therefore, the lightweight racket used by less powerful players is designed not to add weight to the first area on the head top side and the second area on the maximum side frame side, and operability takes precedence over resilience. It is recognized that it was done.

これに対して、本発明では、フレーム重量分布を種々変えて反発性と操作性の両立を図るための研究、実験を重ねた結果、前記した特定範囲領域において、特定範囲の重量分布が最適であることを知見し、前記発明を達成したものである。   On the other hand, in the present invention, as a result of repeated research and experiments for changing the frame weight distribution in various ways to achieve both resilience and operability, the weight distribution in the specific range is optimal in the specific range region described above. It has been found that there is, and has achieved the invention.

前記したように、従来の市販の硬質ラケットフレームでは、Ｗｔ／Ｗｙが０．２〜０．４５であったが、本発明は０．５以上０．８以下の範囲内としている。
なお、単位長さ当たりの重量Ｗｔとは、Ｗｔ＝１０ｃｍの重量／１０ｃｍである。
単位長さ当たりの重量Ｗｓ、Ｗｙも同様であり、Ｗｓ、Ｗｙは左右２カ所に存在するが、左右同一としている。 As described above, in the conventional commercially available hard racket frame, Wt / Wy was 0.2 to 0.45, but the present invention is in the range of 0.5 to 0.8.
The weight Wt per unit length is Wt = weight of 10 cm / 10 cm.
The same applies to the weights Ws and Wy per unit length, and Ws and Wy are present at two places on the left and right, but are the same on the left and right.

このように、従来と比較して、ヘッドトップ側でヘッドトップ点を境界として左右５センチの１０センチ範囲内の第一領域における単位長さ当たりの重量Ｗｔを、ヨーク接合位置近傍の大さん領域における単位長さ当たりの重量Ｗｙに対して従来より大とすることで、ヘッドトップ側を比較的重くしてスイング方向の慣性モーメントを高め、反発性能を向上させることができる。かつ、Ｗｔ／Ｗｙが０．８以下として、操作性を維持できる範囲としている。
即ち、Ｗｔ／Ｗｙを０．５以上０．８以下としているのは、０．５未満であると、フレームトップ部の重量増加が小さくため、軽くなって操作性はよくなるが、飛び性能が低下し、強度も低下する。一方、０．８より大きくなると、フレームトップ部の比重が大きくなるため、飛び性能は向上するが、重くなって操作性が低下し、振り難くなる。
また、前記第一領域をヘッドトップ位置を中心とした１０センチ幅とすることで、フレーム作製上での重量付加が容易にでき、ヘッドトップ位置で鉛等を貼着して局部的に重量を付加する必要がない。一方、１０センチ幅を越えるとヘッド部の全体重量が増加して、操作性が悪くなりやすい。
前記Ｗｔ／Ｗｙは好ましくは０．５５以上０．７以下で、特に、Ｗｔ／Ｗｙは０．６以上０．６５以下が好ましい。 As described above, the weight Wt per unit length in the first region within the 10 cm range of 5 cm on the left and right with the head top point as the boundary on the head top side is compared with the conventional case. By making the weight Wy per unit length larger than before, the head top side can be made relatively heavy, the moment of inertia in the swing direction can be increased, and the resilience performance can be improved. And Wt / Wy shall be 0.8 or less, and it is set as the range which can maintain operativity.
That is, when Wt / Wy is 0.5 or more and less than 0.8, if it is less than 0.5, the weight increase of the frame top portion is small, so it becomes lighter and the operability is improved, but the flying performance is lowered. However, the strength also decreases. On the other hand, if it exceeds 0.8, the specific gravity of the frame top portion increases, so that the flight performance is improved, but it becomes heavier and the operability is lowered, making it difficult to swing.
Also, by making the first area 10 cm wide centered on the head top position, it is easy to add weight on the frame production, and lead etc. are attached locally at the head top position to gain weight locally. There is no need to add. On the other hand, if the width exceeds 10 cm, the total weight of the head portion increases and the operability tends to deteriorate.
The Wt / Wy is preferably 0.55 or more and 0.7 or less, and particularly Wt / Wy is preferably 0.6 or more and 0.65 or less.

打球面の最大幅部分に当たるフレームサイド側の第二領域のＷｓのヨーク近傍部の第三領域のＷｙに対する比は、０．４以上０．７以下の範囲内とし、従来のラケットフレームでは０．１５〜０．３５より大きくし、特に、打球面の面安定性を高めている。
前記範囲は、Ｗｓ／Ｗｙが０．４未満であると、フレームサイド部の重量が少ないため、打球面の面安定性と強度が低下し、スイートエリアも小さくなる。一方、０．７より大きくなると、フレームサイド部の重量が大となって、センター方向の慣性モーメントが大きくなって面安定性は向上するが、重くなりすぎて操作性が低下する。
前記Ｗｓ／Ｗｙは好ましくは０．４５以上０．６以下、特に、Ｗｓ／Ｗｙは０．５以上０．５５以下が好ましい。 The ratio of Ws of the second region on the frame side side corresponding to the maximum width portion of the hitting surface to Wy of the third region in the vicinity of the yoke is in the range of 0.4 to 0.7, and is 0. It is larger than 15 to 0.35, and in particular, the surface stability of the hitting surface is enhanced.
In the above range, when Ws / Wy is less than 0.4, the weight of the frame side portion is small, so that the surface stability and strength of the hitting surface are reduced, and the sweet area is also reduced. On the other hand, if it exceeds 0.7, the weight of the frame side portion becomes large and the moment of inertia in the center direction becomes large and the surface stability is improved, but it becomes too heavy and the operability is lowered.
The Ws / Wy is preferably 0.45 or more and 0.6 or less, and particularly Ws / Wy is preferably 0.5 or more and 0.55 or less.

このように、ヘッドトップ側の１０センチ範囲内の第一領域と、最大幅位置のフレームサイド側の１０範囲内の第二領域の両方で、比較的狭い範囲ではあるが反発性や打球面の安定性に関して最も有効な領域において、その単位長さあたりの重量をヨーク近傍の第三領域の単位あたり重量に対して、従来より大きくしているため、反発性および安定性を向上っせることができる。
特に、ヘッド部の最大幅位置からトップ側にかけた部分は最も捩れや変形が生じやすいが、フレームトップ側の第一領域とフレームサイド側の第二領域では、ＷｔとＷｓを大きくしているため、高い強度も備えることができ、捩れや変形を生じにくでき、打球面の安定性を高めることができ、。
かつ、ヘッドトップ側の第一領域のみの単位あたり重量を大とせずに、サイドフレーム側の第二領域でも単位あたり重量を大として、増加させる重量を分配しているため、重心位置も極端にヘッドトップ側に位置させず、操作性を損なわないようにすることができる。 かつ、第一領域、第二領域、第三領域の単位あたり重量の比を変えているだけであるため、全体重量を従来の軽量ラケットと同一に保持することができ、この点からも操作性を維持できる。 In this way, both the first region within the 10 cm range on the head top side and the second region within the 10 range on the frame side at the maximum width position are relatively narrow ranges, but the resilience and the hitting surface In the most effective region regarding stability, the weight per unit length is larger than the weight per unit of the third region near the yoke, so that the resilience and stability can be improved. it can.
In particular, the portion from the maximum width position of the head portion to the top side is most likely to be twisted or deformed, but Wt and Ws are increased in the first region on the frame top side and the second region on the frame side side. , Can also have high strength, can hardly twist and deform, and can improve the stability of the hitting surface.
In addition, the weight per unit is increased in the second area on the side frame side without increasing the weight per unit only in the first area on the head top side, and the weight to be increased is distributed. It is possible to prevent the operability from being impaired by not positioning the head top side. In addition, since the ratio of the weight per unit of the first area, the second area, and the third area is only changed, the entire weight can be kept the same as that of the conventional lightweight racket, and operability is also achieved from this point. Can be maintained.

上記Ｗｔ、Ｗｓ、Ｗｙの値を大きくする方法として、繊維強化熱硬化性樹脂あるいは／および繊維強化熱可塑性樹脂で成形しているラケットフレームにおいて、強化繊維を引き揃えて樹脂を含浸させたプリプレグを積層してラケットフレームを成形している場合には、プリプレグの層数の増加、プリプレグ内の強化繊維量の増加や樹脂の目付の増加、高比重の熱可塑性樹脂の使用、断面周長の増大などの方法が適宜に採用できる。
Ｗｔ、Ｗｓ、Ｗｙの値を小さくする方法として、プリプレグ層数の減少、プリプレグ内の強化繊維や樹脂の目付の減少、低比重の熱可塑性樹脂の使用、断面周長の減少などの方法が採用できる。 As a method of increasing the values of Wt, Ws, and Wy, a prepreg in which a reinforced fiber is aligned and impregnated with a resin is used in a racket frame formed of a fiber reinforced thermosetting resin and / or a fiber reinforced thermoplastic resin. When the racket frame is laminated, the number of prepreg layers increases, the amount of reinforcing fibers in the prepreg increases, the resin weight increases, the use of high specific gravity thermoplastic resin, and the cross-sectional circumference increases Such a method can be appropriately employed.
As methods for reducing the values of Wt, Ws, and Wy, methods such as reducing the number of prepreg layers, reducing the basis weight of reinforcing fibers and resins in the prepreg, using a low specific gravity thermoplastic resin, and reducing the cross-sectional circumference are adopted. it can.

上記Ｗｔ／Ｗｙを大きくするには、フレームトップ側の第一領域でプリプレグ層数の増加、強化繊維本数を増加したプリプレグの配置、樹脂の目付けの大きいプリプレグの配置、逆にヨーク接合部近傍の第三領域の強化繊維量の減少、樹脂として熱可塑性樹脂の使用などの手法がある。
一方、Ｗｔ／Ｗｙを小さくするには、フレームトップ側の第一領域のプリプレグ層数の減少、強化繊維方数を減少したプリプレグや樹脂目付量を減少したプリプレグの配置、第三領域への高比重材料の使用などの手法がある。
なお、フレームトップ領域に取り付けるガット保護材の厚みの増加、減少させることにより、フレームの第一領域の重量分布と組み合わせて、上記Ｗｔ／Ｗｙの範囲内としてもよい。
上記第二領域のＷｓ／Ｗｙを大きくする方法、および小さくする方法は第一領域と同一の手法が採用できる。 In order to increase the Wt / Wy, the number of prepreg layers in the first region on the frame top side, the arrangement of prepregs with an increased number of reinforcing fibers, the arrangement of prepregs with a large resin basis weight, and conversely in the vicinity of the yoke joint There are techniques such as a reduction in the amount of reinforcing fibers in the third region and the use of a thermoplastic resin as the resin.
On the other hand, in order to reduce Wt / Wy, the number of prepreg layers in the first area on the frame top side, the prepreg with a reduced number of reinforcing fibers, the arrangement of prepregs with a reduced resin basis weight, There are methods such as the use of specific gravity materials.
In addition, it is good also as the range of the said Wt / Wy combining with the weight distribution of the 1st area | region of a flame | frame by increasing / decreasing the thickness of the gut protective material attached to a flame | frame top area | region.
The same method as that for the first region can be adopted as a method for increasing and decreasing Ws / Wy in the second region.

具体的には、上記Ｗｔは、１．３ｇ／ｃｍ以上２．０ｇ／ｃｍ以下がよく、特に、１．４ｇ／ｃｍ以上１．８ｇ／ｃｍ以下が好ましい。
上記１．３ｇ／ｃｍ未満では、プリプレグ積層量が少なく強度が低下し、２．０ｇ／ｃｍを超えると、スイング方向の慣性モーメントが大きくなり、操作性が低下することに因る。
上記Ｗｓは、１．１ｇ／ｃｍ以上１．８ｇ／ｃｍ以下がよく、特に、１．２ｇ／ｃｍ以上１．７ｇ／ｃｍ以下が好ましい。１．１ｇ／ｃｍ未満では、センター方向の慣性モーメントが低下して面安定性が悪化し、１．８ｇ／ｃｍを超えると、重量が増大して操作性が低下することに因る。
上記Ｗｙは、２．０ｇ／ｃｍ以上４．０ｇ／ｃｍ以下がよく、特に、２．５ｇ／ｃｍ以上３．５ｇ／ｃｍ以下が好ましい。２．０ｇ／ｃｍ未満では、プリプレグ積層量が少なく強度が低下し、４．０ｇ／ｃｍを超えると、ヨーク部に重量が集中するため軽量化が困難になることに因る。 Specifically, the Wt is preferably 1.3 g / cm or more and 2.0 g / cm or less, and particularly preferably 1.4 g / cm or more and 1.8 g / cm or less.
If the amount is less than 1.3 g / cm, the amount of prepreg laminated is small and the strength is lowered. If the amount exceeds 2.0 g / cm, the moment of inertia in the swing direction is increased and the operability is lowered.
The Ws is preferably 1.1 g / cm or more and 1.8 g / cm or less, and particularly preferably 1.2 g / cm or more and 1.7 g / cm or less. If it is less than 1.1 g / cm, the moment of inertia in the center direction is lowered and the surface stability is deteriorated. If it exceeds 1.8 g / cm, the weight is increased and the operability is lowered.
The Wy is preferably 2.0 g / cm or more and 4.0 g / cm or less, and particularly preferably 2.5 g / cm or more and 3.5 g / cm or less. If it is less than 2.0 g / cm, the strength of the prepreg is small and the strength is lowered. If it exceeds 4.0 g / cm, the weight is concentrated on the yoke portion, which makes it difficult to reduce the weight.

上記ラケットフレームの打球面の面積は、９０ｓｑｉｎ以上１２０ｓｑｉｎ以下が良く、特に、１００ｓｑｉｎ以上１１０ｓｑｉｎ以下が好ましい。これは、９０ｓｑｉｎ未満では、ストリングの変形量が小さくなり、反発性が低下し、１２０ｓｑｉｎより大きいと、慣性モーメントが大きくなりすぎて操作性が低下することに因る。
ラケットフレームの全体重量は２００ｇ〜３５０ｇが良く、特に、軽量ラケットフレームとする観点から、２２０ｇ〜３００ｇが好ましい。 The area of the hitting surface of the racket frame is preferably 90 sqin or more and 120 sqin or less, and particularly preferably 100 sqin or more and 110 sqin or less. This is because if the amount is less than 90 sqin, the deformation amount of the string becomes small and the resilience decreases, and if it exceeds 120 sqin, the moment of inertia becomes too large and the operability is deteriorated.
The total weight of the racket frame is preferably 200 g to 350 g, and particularly preferably 220 g to 300 g from the viewpoint of a lightweight racket frame.

上記ラケットフレームのヘッドトップ位置と上記第二中心基準線との距離は、１２０ｍｍ以上２００ｍｍ以下がよく、特に、１４０ｍｍ以上１８０ｍｍ以下が好ましい。
上記ラケットフレームの最下端位置と上記第二中心基準線との距離は、１２０ｍｍ以上２００ｍｍ以下がよく、特に、１４０ｍｍ以上１８０ｍｍ以下が好ましい。
これらいずれの距離も、上記好ましい範囲より短いと、ストリング変形量が小さくなり反発性が低下し、上記範囲を超えると、慣性モーメントが増大して操作性が低下するためである。 The distance between the head top position of the racket frame and the second center reference line is preferably 120 mm or more and 200 mm or less, and particularly preferably 140 mm or more and 180 mm or less.
The distance between the lowest end position of the racket frame and the second center reference line is preferably 120 mm or more and 200 mm or less, and particularly preferably 140 mm or more and 180 mm or less.
If any of these distances is shorter than the above preferred range, the amount of string deformation becomes small and the resilience decreases, and if it exceeds the above range, the moment of inertia increases and the operability decreases.

上記ラケットフレームの上記第二中心基準線とフレーム外周との交点と上記第一中心基準線との距離は、１００ｍｍ以上１５０ｍｍ以下がよく、特に、１１０ｍｍ以上１４０ｍｍ以下が好ましい。１００ｍｍ未満では、センター方向の慣性モーメントが小さくなり面安定性が低下し、１５０ｍｍを超えると、慣性モーメントが大きくなりすぎて操作性が低下することに因る。   The distance between the intersection of the second center reference line of the racket frame and the outer periphery of the frame and the first center reference line is preferably 100 mm or more and 150 mm or less, and particularly preferably 110 mm or more and 140 mm or less. If it is less than 100 mm, the moment of inertia in the center direction becomes small and the surface stability is lowered, and if it exceeds 150 mm, the moment of inertia becomes too large and the operability is lowered.

なお、上記フレームトップ側の第一領域、フレームサイド側の第二領域、ヨーク近傍の第三領域は、同一厚、同一幅、同一周長とする同一断面形状で形成することが好ましい。ただし、フレームの外周形状において、例えば、フレームトップ側の第一領域とフレームサイド側の第二領域のフレームが太く、上記ヨーク近傍部の第三領域ではフレームが細い場合でも、各領域によって比重の異なる材料を使用したり、肉厚を変えることによって、Ｗｔ／Ｗｙ、Ｗｓ／Ｗｙを上記範囲内に設定することは可能である。   The first region on the frame top side, the second region on the frame side side, and the third region near the yoke are preferably formed with the same cross-sectional shape having the same thickness, the same width, and the same circumferential length. However, in the outer peripheral shape of the frame, for example, even if the frame in the first region on the frame top side and the second region on the frame side side are thick and the frame is thin in the third region near the yoke, the specific gravity depends on each region. It is possible to set Wt / Wy and Ws / Wy within the above ranges by using different materials or changing the wall thickness.

また、第一、第二、第三領域に入らない領域、即ち、打球面を時計面とみてトップ位置を１２時とした場合において、２時、１０時部分およびと４時、８時部分に当たるヘッド部は、いずれも単位長さ当たりの重量を、１．３ｇ／ｃｍ以上１．８ｇ／ｃｍ以下とし、特に、１．４ｇ／ｃｍ以上１．７ｇ／ｃｍ以下とすることが好ましい。１．３ｇ／ｃｍ未満では、プリプレグ量が少なく強度が低下し、１．８ｇ／ｃｍを超えると、重量が増加し、操作性が低下することに因る。   Further, when the top position is set to 12:00 when the top surface is set to 12:00 when the striking surface is regarded as a clock face, it corresponds to 2 o'clock, 10 o'clock and 4 o'clock, 8 o'clock. The head part has a weight per unit length of 1.3 g / cm or more and 1.8 g / cm or less, and particularly preferably 1.4 g / cm or more and 1.7 g / cm or less. If it is less than 1.3 g / cm, the amount of prepreg is small and the strength is lowered, and if it exceeds 1.8 g / cm, the weight increases and the operability is lowered.

上記した重量分布とすることにより、グリップ部の中心軸回り慣性モーメント（Ｉｃ）を１３，０００ｇ／ｃｍ²以上１７，０００ｇ／ｃｍ²以下としている。
即ち、ストリングを張架していない状態におけるセンター方向の慣性モーメント（Ｉｃ）を１３，０００ｇ／ｃｍ²以上１７，０００ｇ／ｃｍ²以下としている。
上記範囲内とすることにより、打球時の面安定性が最も良好となり、逆に、１３，０００ｇ／ｃｍ²未満では、特にサイド寄りのオフスポット打球時にコントロール性が低下する。一方、１７，０００ｇ／ｃｍ²を超えると、重くなりすぎて操作性が低下し、振り難くなる。
より好ましくは１４，０００ｇ／ｃｍ²以上１６，５００ｇ／ｃｍ²以下、特に、１５，０００ｇ／ｃｍ²以上１６，０００ｇ／ｃｍ²以下とすることが好ましい。 By setting it as the above-mentioned weight distribution, the moment of inertia (Ic) around the central axis of the grip portion is set to 13,000 g / cm ² or more and 17,000 g / cm ² or less.
That is, the moment of inertia (Ic) in the center direction when the string is not stretched is set to 13,000 g / cm ² or more and 17,000 g / cm ² or less.
By making it within the above range, the surface stability at the time of hitting is the best, and conversely, when it is less than 13,000 g / cm ² , the controllability is deteriorated particularly at the time of off-spot hitting near the side. On the other hand, if it exceeds 17,000 g / cm ² , it becomes too heavy and the operability is lowered, making it difficult to swing.
More preferably 14,000 g / cm ² or more 16,500g / cm ² or less, in particular, it is preferable that the 15,000 g / cm ² or more 16,000 g / cm ² or less.

なお、フレームの重量分布を前記した構成とすることにより、上記慣性モーメント（ＩＣ）を前記慣性モーメント（Ｉｃ）を１３，０００ｇ／ｃｍ²以上１７，０００ｇ／ｃｍ²以下の範囲に設定することができるが、さらに慣性モーメント（ＩＣ）を増大させには、フレームサイド部に鉛等の重量物を取り付けて重量を付加する、あるいはヘッド部の横幅を大きくするなどの手法を組み合わせてもよい。逆に、慣性モーメント（Ｉｃ）を減少させるには、ヘッド部の横幅を小さくするなどの手法を組み合わせてもよい。 Incidentally, with the structure described above the weight distribution of the frame, to set the moment of inertia of the moment of inertia (IC) and (Ic) to 13,000 g / cm ² or more 17,000 g / cm ² or less in the range However, in order to further increase the moment of inertia (IC), a method of adding a weight by attaching a heavy object such as lead to the frame side portion or increasing the lateral width of the head portion may be combined. Conversely, in order to reduce the moment of inertia (Ic), a method of reducing the lateral width of the head portion may be combined.

上述したように、本発明に係るラケットフレームによれば、フレームトップ側の幅１０センチ範囲内の第一領域、フレームサイド側の第二領域の単位長さ当たりの重量（Ｗｔ、Ｗｓ）と、ヨーク近傍の第三領域の単位長さ当たりの重量（Ｗｙ）の比率（Ｗｔ／Ｗｙ、Ｗｓ／Ｗｙ）を、従来の市販の平均的ラケットフレームの比率よりも適度に大きくすることにより、ラケットフレーム全体の重量増大を抑制しながら、飛び性能、操作性、面安定性をバランスよく向上させ、強度も高めることができる。   As described above, according to the racket frame according to the present invention, the weight per unit length (Wt, Ws) of the first region within the range of 10 cm width on the frame top side, the second region on the frame side side, By making the ratio (Wt / Wy, Ws / Wy) per unit length of the third region in the vicinity of the yoke moderately larger than the ratio of the conventional commercially available average racket frame, the racket frame While suppressing an increase in the overall weight, the flight performance, operability, and surface stability can be improved in a well-balanced manner, and the strength can be increased.

さらに、前記重量分布として、グリップ部の中心軸回りの慣性モーメント（Ｉｃ）を１３，０００ｇ／ｃｍ²以上１７，０００ｇ／ｃｍ²以下の範囲内とすることにより、飛び性能、操作性、軽量性、強度を悪化させることなく、面安定性を最良の状態として、高いコントロール性を実現することができる。 Furthermore, as the weight distribution, the moment of inertia (Ic) around the central axis of the grip portion is set within the range of 13,000 g / cm ² or more and 17,000 g / cm ² or less, so that flying performance, operability, and lightness are achieved. It is possible to achieve high controllability with the surface stability in the best state without deteriorating the strength.

以下、発明の実施形態を図面を参照して説明する。
図１および図２は本発明の第一実施形態に係る硬式テニス用のラケットフレーム１１を示す。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
1 and 2 show a tennis racket frame 11 according to a first embodiment of the present invention.

ラケットフレーム１１は、ヘッド部１２、スロート部１３、シャフト部１４、グリップ部１５とを連続して形成し、ヘッド部１２とシャフト部１４とを連続するスロート部１３を二股状としている。スロート部１３の両側枠の間にヨーク部１７を設け、該ヨーク部１７とヘッド部１２とで打球面Ｆを囲むガット張架部Ｇを形成している。
図１（Ｂ）に示すように、ヘッド部１２の外周面側にはガット溝１８を形成し、ガット張架部Ｇにはストリングを挿通する複数のガット穴１９をフレーム方向に対して垂直に、即ちフレーム１１の幅方向に貫通させて設けている。 The racket frame 11 has a head portion 12, a throat portion 13, a shaft portion 14, and a grip portion 15 that are continuously formed, and the throat portion 13 that is continuous between the head portion 12 and the shaft portion 14 has a bifurcated shape. A yoke portion 17 is provided between both side frames of the throat portion 13, and a gut stretch portion G surrounding the hitting surface F is formed by the yoke portion 17 and the head portion 12.
As shown in FIG. 1B, a gut groove 18 is formed on the outer peripheral surface side of the head portion 12, and a plurality of gut holes 19 through which the string is inserted are formed in the gut stretch portion G perpendicular to the frame direction. That is, it is provided so as to penetrate in the width direction of the frame 11.

上記ラケットフレーム１１は、繊維強化熱硬化性樹脂製のプリプレグシートを、内圧チューブを被覆したマンドレル上に積層して成形し、マンドレルを抜き取って上記積層体を金型にセットし、加熱加圧成形により作製している。
また、ヘッド部１２、スロート部１３、ヨーク部１７は、同一厚、同一幅、同一周長の同一断面形状で左右対称に作製しているが、後述のフレームトップ側の第一領域Ａ、フレームサイド側の第二領域Ｂ、およびヨーク近傍部の採算領域Ｃについては、プリプレグ積層を増減し、単位長さ当たりの重量（１０ｃｍの重量／１０ｃｍ）を異ならせている。 The racket frame 11 is formed by laminating a prepreg sheet made of fiber reinforced thermosetting resin on a mandrel covered with an internal pressure tube, removing the mandrel and setting the laminated body in a mold, and heating and pressing. It is made by.
In addition, the head portion 12, the throat portion 13, and the yoke portion 17 are made to be bilaterally symmetric with the same cross-sectional shape having the same thickness, the same width, and the same circumferential length. In the second region B on the side side and the profitable region C in the vicinity of the yoke, the prepreg lamination is increased and decreased, and the weight per unit length (weight of 10 cm / 10 cm) is varied.

上記フレームトップ側の第一領域Ａは、図２に示すように、ヘッド部１２の頂点（ヘッドトップａ位置）とグリップ部１６の先端中心点を通る線で且つヘッド部１２とヨーク部１７とで囲む打球面Ｆの最大長さＬＦを通る第一中心基準線Ａ１に対して、直交する横幅Ｘ方向に左右に５センチづつ離れた２本の第一基準線Ａ２、Ａ３に挟まれた幅１０センチの範囲（図２の斜線部）としている。この第一領域Ａでは前記単位長さ当たりの重量Ｗｔを１．７１ｇ／ｃｍとしている。   As shown in FIG. 2, the first area A on the frame top side is a line passing through the apex of the head portion 12 (head top a position) and the tip center point of the grip portion 16, and the head portion 12 and the yoke portion 17. A width sandwiched between two first reference lines A2 and A3 that are separated from each other by 5 centimeters in the lateral width X direction perpendicular to the first center reference line A1 passing through the maximum length LF of the ball striking surface F surrounded by The range is 10 centimeters (the shaded area in FIG. 2). In the first region A, the weight Wt per unit length is 1.71 g / cm.

上記フレームサイド側の第二領域Ｂは、ヘッド部１２で囲まれた打球面Ｆの中心点Ｏを通り、上記第一中心基準線Ａ１と直交する線を第二中心基準線Ｂ１とし、該第二中心基準線Ｂ１と直交する上下方向に５センチづつ離れた２本の第二基準線Ｂ２，Ｂ３に挟まれた幅１０センチの範囲内としている。前記第二中心基準線Ｂ１は打球面Ｆの最大幅ＷＦを通る線と一致する。このフレームサイド部側の第二領域Ｂでは前記単位長さ当たりの重量Ｗｓを１．４３ｇ／ｃｍとしている。   The second region B on the frame side side passes through the center point O of the ball striking face F surrounded by the head portion 12, and a line orthogonal to the first center reference line A1 is defined as a second center reference line B1. The width is within a range of 10 centimeters sandwiched between two second reference lines B2 and B3 separated by 5 centimeters in the vertical direction perpendicular to the two-center reference line B1. The second center reference line B1 coincides with a line passing through the maximum width WF of the hitting surface F. In the second region B on the frame side portion side, the weight Ws per unit length is 1.43 g / cm.

上記ヨーク近傍部の第三領域Ｃは、スロート部１３とヨーク部１７との接合点Ｐを通る第三中心基準線Ｃ１（前記第二中心基準線Ｂ１と平行線）を中心として、ヘッド部側とスロート側とに５センチづつ離れた第三基準線Ｃ２、Ｃ３に挟まれた幅１０センチの範囲内の領域と、上記接合点Ｐと上記第一中心基準線Ａ１に挟まれた領域とを組み合わせて構成されるＹ字形状の領域である。該ヨーク近傍部の第三領域Ｃの単位長さ当たりの重量Ｗｙを２．８５ｇ／ｃｍとしている。   The third region C in the vicinity of the yoke is centered on a third center reference line C1 (parallel to the second center reference line B1) passing through the junction P between the throat portion 13 and the yoke portion 17 on the head portion side. And a region within a range of 10 cm wide sandwiched between the third reference lines C2 and C3 separated by 5 centimeters on the throat side, and a region sandwiched between the junction point P and the first center reference line A1 This is a Y-shaped region configured in combination. The weight Wy per unit length of the third region C in the vicinity of the yoke is set to 2.85 g / cm.

上記第一、第二、第三領域以外の領域では、打球面Ｆを時計面とみてトップ位置ａを１２時位置とした場合において、上記ヘッド部１２のうち、２時位置および１０時位置に当たる範囲Ｄの幅１センチ当たりの重量Ｗ２は１．５７ｇ／ｃｍとしている。
また、上記ヘッド部１２のうち、４時位置および８時位置に当たる範囲Ｅの幅１センチ当たりの重量Ｗ４は１．４７ｇ／ｃｍとしている。 In the areas other than the first, second, and third areas, when the top surface a is set to the 12 o'clock position when the hitting surface F is regarded as a clock face, the head portion 12 corresponds to the 2 o'clock position and the 10 o'clock position. The weight W2 per 1 cm width in the range D is 1.57 g / cm.
Further, in the head portion 12, the weight W4 per centimeter in the range E corresponding to the 4 o'clock position and the 8 o'clock position is 1.47 g / cm.

上記ラケットフレーム１１のトップ位置ａと第二中心基準線Ｂ１との距離Ｌ１は１２０以上２００ｍｍ以下の範囲内とし、ヨーク部１７の最下端位置ｙと第二中心基準線Ｂ１との距離Ｌ３も、１２０ｍｍ以上２００ｍｍ以下の範囲内に設定している。
また、フレーム１１の第二中心基準線Ｂ１とフレーム１１の外周との交点に当たるサイド位置ｂと上記第一中心基準線Ａ１との距離Ｌ２は、１００ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の範囲内に設定している。
さらに、打球面Ｆの面積は９０ｓｑｉｎ以上１２０ｓｑｉｎ以下の範囲内としている。 The distance L1 between the top position a of the racket frame 11 and the second center reference line B1 is in the range of 120 to 200 mm, and the distance L3 between the lowest end position y of the yoke portion 17 and the second center reference line B1 is also It is set within the range of 120 mm or more and 200 mm or less.
The distance L2 between the side position b corresponding to the intersection of the second center reference line B1 of the frame 11 and the outer periphery of the frame 11 and the first center reference line A1 is set within a range of 100 mm to 150 mm.
Further, the area of the hitting surface F is in the range of 90 sqin to 120 sqin.

上記ラケットフレーム１１は、ストリングを張設していない状態において、グリップ部の中心軸回り（センター方向）の慣性モーメント（Ｉｃ）を１３，０００ｇ／ｃｍ²以上１７，０００ｇ／ｃｍ²以下の範囲内となるように作製している。 The racket frame 11 has an inertia moment (Ic) around the center axis (center direction) of the grip portion in the range of 13,000 g / cm ² or more and 17,000 g / cm ² or less in a state where no string is stretched. It is made to become.

本実施形態のラケットフレーム１１は、上記比Ｗｔ／Ｗｙが０．６となり、上記Ｗｓ／Ｗｙが０．５としている。
従って、同一重量の従来のラケットフレームと比較すると、フレームトップ側の第一領域Ａとフレームサイド側の第二領域Ｂへの重量配分が大きくなっており、かつ、過剰な重量増加を抑制できる範囲内としている。これにより、軽量性を維持し操作性を良好としながら、飛び性能と面安定性とをバランスよく高めることができる。また、最も捩れや変形が生じやすいフレームトップ部Ａとフレームサイド部Ｂでは、ＷｔとＷｓを大きくするために従来の平均的ラケットフレームよりもプリプレグ量を多くしているため、高い強度も備えることができる。さらに、打球時のセンター方向の慣性モーメントを上記範囲内としているため、良好な操作性、飛び性能、強度を維持しながら、特に高い面安定性を実現することができる。 In the racket frame 11 of the present embodiment, the ratio Wt / Wy is 0.6, and the Ws / Wy is 0.5.
Therefore, compared with the conventional racket frame of the same weight, the weight distribution to the first area A on the frame top side and the second area B on the frame side side is large, and an excessive weight increase can be suppressed. It is within. Thereby, while maintaining lightness and improving operability, the flying performance and the surface stability can be improved in a balanced manner. In addition, the frame top part A and the frame side part B, which are most likely to be twisted and deformed, have a higher strength because the prepreg amount is larger than the conventional average racket frame in order to increase Wt and Ws. Can do. Furthermore, since the moment of inertia in the center direction at the time of hitting is within the above range, particularly high surface stability can be realized while maintaining good operability, flying performance and strength.

「実施例」
以下の表１に示すとおり、ヘッド部１２のフレームトップ側の第一領域ＡのＷｔ、フレームサイド側の第二領域ＢのＷｓ、ヨーク近傍部の第三領域ＣのＷｙ、２時、１０時位置に当たる範囲ＤのＷ２、４時、８時位置に当たる範囲ＥのＷ４、および、Ｗｔ／Ｗｙ、Ｗｓ／Ｗｙを異ならせた実施例１〜実施例５と比較例１〜６を作製し、ラケットフレームの慣性モーメント、反発係数を測定し、実打テスト、耐久テストも行った。 "Example"
As shown in Table 1 below, Wt of the first region A on the frame top side of the head portion 12, Ws of the second region B on the frame side side, Wy of the third region C near the yoke, 2 o'clock, 10 o'clock. Example 1 to Example 5 and Comparative Examples 1 to 6 in which W2 in the range D corresponding to the position, W4 in the range E corresponding to the 4 o'clock position, W4 in the range E corresponding to the 8 o'clock position, and Ws / Wy were made different were produced. The moment of inertia and coefficient of restitution of the frame were measured, and an actual hit test and durability test were also conducted.

実施例１〜５および比較例１〜６のいずれのラケットフレーム１１も、繊維強化熱硬化性樹脂で成形した中空形状とし、厚み２４ｍｍ、幅１２ｍｍの断面形状とし、打球面Ｆの面積が１１０平方インチとし、距離Ｌ１、Ｌ３を１７０ｍｍ、距離Ｌ２を１３０ｍｍとし、フレーム重量を２７０ｇとする左右対称、同一形状、同一重量とし、フレームバランスは表１に示すとおり設定した。
詳細には、ラケットフレーム１１は、ジャパンエポキシレジン製のビスフェノールＡエポキシ「エピコート８２８」と、ジャパンエポキシレジン製のジシアンジアミド硬化剤「ＤＩＣＹ５０」と、保土谷化学工業製のＤＣＭＵ硬化剤「ダイロンゾル」とを配合したエポキシ樹脂と、引張弾性率３９０［Ｇｐａ］のカーボン繊維（三菱レーヨン製「ＨＲ４０」）との複合材料からなる繊維強化熱硬化性樹脂のプリプレグシート（ＣＦプリプレグ（東レＴ３００、７００、８００、Ｍ４６Ｊ））を、６６ナイロンからなる内圧チューブを被覆したマンドレル（φ１４．５）上に積層し、鉛直状の積層体を成形した。プリプレグ角度は０°、２２°、３０°、９０°とし、積層した。マンドレルを抜き取って上記積層体を金型にセットした。金型を型締して、金型を１５０℃に昇温し、３０分間の加熱を行うと同時に内圧チューブ内に９ｋｇｆ／ｃｍ²の空気圧を付加し、加圧保持し、加熱加圧成形により作成した。 Each of the racket frames 11 of Examples 1 to 5 and Comparative Examples 1 to 6 has a hollow shape molded with a fiber reinforced thermosetting resin, has a cross-sectional shape with a thickness of 24 mm and a width of 12 mm, and an area of the hitting surface F is 110 square. Inch, distance L1, L3 is 170 mm, distance L2 is 130 mm, frame weight is 270 g, left and right symmetrical, same shape, same weight, frame balance is set as shown in Table 1.
Specifically, the racket frame 11 includes a bisphenol A epoxy “Epicoat 828” manufactured by Japan Epoxy Resin, a dicyandiamide curing agent “DICY50” manufactured by Japan Epoxy Resin, and a DCMU curing agent “Dylonsol” manufactured by Hodogaya Chemical Co., Ltd. A prepreg sheet (CF prepreg (Toray T300, 700, 800, Toray T300, 800, 800)) composed of a composite material of a compounded epoxy resin and a carbon fiber (“HR40” manufactured by Mitsubishi Rayon) having a tensile elastic modulus of 390 [Gpa]. M46J)) was laminated on a mandrel (φ14.5) covered with an internal pressure tube made of 66 nylon to form a vertical laminate. The prepreg angles were 0 °, 22 °, 30 °, and 90 °, and they were laminated. The mandrel was extracted and the laminate was set in a mold. The mold is clamped, and the mold is heated to 150 ° C. and heated for 30 minutes. At the same time, an air pressure of 9 kgf / cm ² is applied to the internal pressure tube, and the pressure is maintained, and by heat and pressure molding Created.

「実施例１」
上記プリプレグシートを７層積層して成形し、上記第一実施形態と同一構成のラケットフレームとした。すなわち、第一領域ＡのＷｔを１．７１ｇ／ｃｍ、第二領域ＢのＷｓを１．４３ｇ／ｃｍ、第三領域ＣのＷｙを２．８５ｇ／ｃｍ、２時、１０時部位のＷ２を１．５７ｇ／ｃｍ、４時、８時部位のＷ４を１．４７ｇ／ｃｍとし、Ｗｔ／Ｗｙを０．６、Ｗｓ／Ｗｙを０．５とした。
また、ストリングを張設していない状態におけるグリップの軸線回りセンター方向の慣性モーメントＩｃは１５，０００ｇ／ｃｍ²あり、スイング方向の慣性モーメントＩｓは４８０，０００ｇ／ｃｍ²とした。 "Example 1"
Seven layers of the above prepreg sheets were laminated and molded to form a racket frame having the same configuration as that of the first embodiment. That is, Wt of the first region A is 1.71 g / cm, Ws of the second region B is 1.43 g / cm, Wy of the third region C is 2.85 g / cm, 2 o'clock, 2 o'clock W2 The W4 at the 1.57 g / cm, 4 o'clock and 8 o'clock portions was 1.47 g / cm, Wt / Wy was 0.6, and Ws / Wy was 0.5.
Further, the inertia moment Ic in the center direction around the axis of the grip when the string is not stretched was 15,000 g / cm ^2, and the inertia moment Is in the swing direction was 480,000 g / cm ² .

「実施例２」
実施例１の積層構成から第一領域Ａのプリプレグシートを集中的に２層抜いて実施例１よりもＷｔ、Ｗ２、Ｗ４をそれぞれ減少し、Ｗｔ／Ｗｙを小さくした。すなわち、第一領域ＡのＷｔを１．４３ｇ／ｃｍ、第二領域ＢのＷｓを１．４３ｇ／ｃｍ、第三領域ＣのＷｙを２．８５ｇ／ｃｍ、２時、１０時部位のＷ２を１．４２ｇ／ｃｍ、４時、８時部位のＷ４を１．４５ｇ／ｃｍとし、Ｗｔ／Ｗｙを０．５、Ｗｓ／Ｗｙを０．５とした。
また、ストリングを張設していない状態におけるセンター方向の慣性モーメントＩｃは１５，０００ｇ／ｃｍ²であり、スイング方向の慣性モーメントＩｓは４７５，０００ｇ／ｃｍ²とした。 "Example 2"
Two layers of the prepreg sheet in the first region A were intensively extracted from the laminated structure of Example 1, thereby reducing Wt, W2, and W4, respectively, and making Wt / Wy smaller than Example 1. That is, Wt of the first region A is 1.43 g / cm, Ws of the second region B is 1.43 g / cm, Wy of the third region C is 2.85 g / cm, 2 o'clock, 2 o'clock W2 The W4 at the 1.42 g / cm, 4 o'clock and 8 o'clock sites was 1.45 g / cm, Wt / Wy was 0.5, and Ws / Wy was 0.5.
Further, the inertia moment Ic in the center direction when the string is not stretched is 15,000 g / cm ² , and the inertia moment Is in the swing direction is 475,000 g / cm ² .

「実施例３」
実施例１の積層構成に第一領域Ａのプリプレグシートを集中的に４層増やして実施例１よりもＷｔ、Ｗ２を増加、Ｗ４を減少し、Ｗｔ／Ｗｙを大きくした。すなわち、第一領域ＡのＷｔを２．２８ｇ／ｃｍ、第二領域ＢのＷｓを１．４３ｇ／ｃｍ、第三領域ＣのＷｙを２．８５ｇ／ｃｍ、２時、１０時部位のＷ２を１．６３ｇ／ｃｍ、４時、８時部位のＷ４を１．４６ｇ／ｃｍとし、Ｗｔ／Ｗｙを０．８、Ｗｓ／Ｗｙを０．５とした。
また、ストリングを張設していない状態におけるセンター方向の慣性モーメントＩｃは１５，０００ｇ／ｃｍ²であり、スイング方向の慣性モーメントＩｓは４９０，０００ｇ／ｃｍ²とした。 "Example 3"
The prepreg sheets in the first region A were intensively increased by four layers in the laminated structure of Example 1, and Wt and W2 were increased, W4 was decreased, and Wt / Wy was increased compared to Example 1. That is, Wt of the first region A is 2.28 g / cm, Ws of the second region B is 1.43 g / cm, Wy of the third region C is 2.85 g / cm, 2 o'clock, 2 o'clock W2 The W4 at the 1.63 g / cm, 4 o'clock and 8 o'clock portions was 1.46 g / cm, Wt / Wy was 0.8, and Ws / Wy was 0.5.
Further, the inertia moment Ic in the center direction when the string is not stretched is 15,000 g / cm ² , and the inertia moment Is in the swing direction is 490,000 g / cm ² .

「実施例４」
実施例１の積層構成から第二領域Ｂのプリプレグシートを集中的に２層抜いて実施例１よりもＷｓ、Ｗ４を減少し、Ｗｓ／Ｗｙを小さくした。すなわち、第一領域ＡのＷｔを１．７１ｇ／ｃｍ、第二領域ＢのＷｓを１．１４／ｃｍ、第三領域ＣのＷｙを２．８５ｇ／ｃｍ、２時、１０時部位のＷ２を１．５７ｇ／ｃｍ、４時、８時部位のＷ４を１．３５ｇ／ｃｍとし、Ｗｔ／Ｗｙを０．６、Ｗｓ／Ｗｙを０．４とした。
また、ストリングを張設していない状態におけるセンター方向の慣性モーメントＩｃは１３，５００ｇ／ｃｍ²であり、スイング方向の慣性モーメントＩｓは４８０，０００ｇ／ｃｍ²とした。 "Example 4"
Two layers of the prepreg sheet in the second region B were intensively extracted from the laminated structure of Example 1 to reduce Ws and W4 and to make Ws / Wy smaller than Example 1. That is, Wt of the first region A is 1.71 g / cm, Ws of the second region B is 1.14 / cm, Wy of the third region C is 2.85 g / cm, 2 o'clock, 2 o'clock W2 The W4 at 1.57 g / cm, 4 o'clock, and 8 o'clock was 1.35 g / cm, Wt / Wy was 0.6, and Ws / Wy was 0.4.
Further, the inertia moment Ic in the center direction when the string is not stretched was 13,500 g / cm ² , and the inertia moment Is in the swing direction was 480,000 g / cm ² .

「実施例５」
実施例１の積層構成に第二領域Ｂのプリプレグシートを集中的に４層増やして実施例１よりもＷｓ、Ｗ２、Ｗ４を増加し、Ｗｓ／Ｗｙを大きくした。すなわち、第一領域ＡのＷｔを１．７１ｇ／ｃｍ、第二領域ＢのＷｓを１．９９／ｃｍ、第三領域ＣのＷｙを２．８５ｇ／ｃｍ、２時、１０時部位のＷ２を１．５９ｇ／ｃｍ、４時、８時部位のＷ４を１．６８ｇ／ｃｍとし、Ｗｔ／Ｗｙを０．６、Ｗｓ／Ｗｙを０．７とした。
また、ストリングを張設していない状態におけるセンター方向の慣性モーメントＩｃは１６，５００ｇ／ｃｍ²であり、スイング方向の慣性モーメントＩｓは４８５，０００ｇ／ｃｍ²とした。 "Example 5"
The prepreg sheets in the second region B were intensively increased to four layers in the laminated structure of Example 1 to increase Ws, W2, and W4 compared to Example 1, and Ws / Wy was increased. That is, Wt of the first region A is 1.71 g / cm, Ws of the second region B is 1.99 / cm, Wy of the third region C is 2.85 g / cm, 2 o'clock, 2 o'clock W2 The W4 at the 1.59 g / cm, 4 o'clock and 8 o'clock sites was 1.68 g / cm, Wt / Wy was 0.6, and Ws / Wy was 0.7.
Further, the inertia moment Ic in the center direction when the string is not stretched was 16,500 g / cm ² , and the inertia moment Is in the swing direction was 485,000 g / cm ² .

「比較例１」
実施例１と同じ積層構成において第三領域Ｃに熱可塑性樹脂のナイロンを使用することによって、実施例１よりもＷｙを増加し、Ｗｔ／Ｗｙ、Ｗｓ／Ｗｙを小さくした。また、Ｗｓ、Ｗ２，Ｗ４も少なくした。すなわち、第一領域ＡのＷｔを１．７１ｇ／ｃｍ、第二領域ＢのＷｓを１．２８ｇ／ｃｍ、第三領域ＣのＷｙを４．２７ｇ／ｃｍ、２時、１０時部位のＷ２を１．５２ｇ／ｃｍ、４時、８時部位のＷ４を１．４２ｇ／ｃｍとし、Ｗｔ／Ｗｙを０．４、Ｗｓ／Ｗｙを０．３とした。
また、ストリングを張設していない状態におけるセンター方向の慣性モーメントＩｃは１２，８００ｇ／ｃｍ²であり、スイング方向の慣性モーメントＩｓは４７０，０００ｇ／ｃｍ²とした。 "Comparative Example 1"
By using a thermoplastic resin nylon in the third region C in the same laminated structure as in Example 1, Wy was increased and Wt / Wy and Ws / Wy were reduced compared to Example 1. Ws, W2, and W4 were also reduced. That is, Wt of the first region A is 1.71 g / cm, Ws of the second region B is 1.28 g / cm, Wy of the third region C is 4.27 g / cm, W2 at 2 o'clock and 10 o'clock. The W4 at 1.52 g / cm, 4 o'clock, and 8 o'clock was 1.42 g / cm, Wt / Wy was 0.4, and Ws / Wy was 0.3.
Further, the inertia moment Ic in the center direction when the string is not stretched is 12,800 g / cm ² , and the inertia moment Is in the swing direction is 470,000 g / cm ² .

「比較例２」
実施例１の積層構成から第三領域Ｃのプリプレグシートを２層抜き、第一領域Ａのプリプレグシートを１層追加し、第二領域Ｂのプリプレグシートを２層追加して、実施例１よりもＷｔ、Ｗｓを増加、Ｗｙを減少して、Ｗｔ／Ｗｙ、Ｗｓ／Ｗｙをともに大きくした。また、Ｗ２，Ｗ４は少なくした。すなわち、第一領域ＡのＷｔを１．８９ｇ／ｃｍ、フレームサイド部ＢのＷｓを１．６８ｇ／ｃｍ、ヨーク近傍部ＣのＷｙを２．１１ｇ／ｃｍ、２時、１０時部位のＷ２を１．５２ｇ／ｃｍ、４時、８時部位のＷ４を１．３２ｇ／ｃｍとし、Ｗｔ／Ｗｙを０．９、Ｗｓ／Ｗｙを０．８とした。
また、ストリングを張設していない状態におけるセンター方向の慣性モーメントＩｃは１７，５００ｇ／ｃｍ²であり、スイング方向の慣性モーメントＩｓは５１０，０００ｇ／ｃｍ²とした。 "Comparative Example 2"
From the laminated structure of Example 1, two layers of the prepreg sheet in the third region C are removed, one layer of the prepreg sheet in the first region A is added, and two layers of the prepreg sheet in the second region B are added. Also increased Wt and Ws, decreased Wy, and increased both Wt / Wy and Ws / Wy. W2 and W4 were reduced. That is, Wt of the first region A is 1.89 g / cm, Ws of the frame side part B is 1.68 g / cm, Wy of the yoke vicinity C is 2.11 g / cm, 2 o'clock, and W2 of the 10 o'clock part. The W4 at 1.52 g / cm, 4 o'clock, and 8 o'clock was set to 1.32 g / cm, Wt / Wy was set to 0.9, and Ws / Wy was set to 0.8.
Further, the inertia moment Ic in the center direction when the string is not stretched is 17,500 g / cm ² , and the inertia moment Is in the swing direction is 510,000 g / cm ² .

「比較例３」
実施例１の積層構成から第二領域Ｂのプリプレグシートを集中的に４層抜いて実施例１よりもＷｓを減少し、Ｗｓ／Ｗｙを小さくした。また、Ｗ２は減少し、Ｗ４は増加した。すなわち、第一領域ＡのＷｔを１．７１ｇ／ｃｍ、第二領域ＢのＷｓを０．８５ｇ／ｃｍ、第三領域ＣのＷｙを２．８５ｇ／ｃｍ、２時、１０時部位のＷ２を１．５２ｇ／ｃｍ、４時、８時部位のＷ４を１．４８ｇ／ｃｍとし、Ｗｔ／Ｗｙを０．６、Ｗｓ／Ｗｙを０．３とした。
また、ストリングを張設していない状態におけるセンター方向の慣性モーメントＩｃは１２，８００ｇ／ｃｍ²であり、スイング方向の慣性モーメントＩｓは４７８，０００ｇ／ｃｍ²とした。 “Comparative Example 3”
Four layers of prepreg sheets in the second region B were intensively extracted from the laminated structure of Example 1 to reduce Ws and to reduce Ws / Wy compared to Example 1. Moreover, W2 decreased and W4 increased. That is, Wt of the first region A is 1.71 g / cm, Ws of the second region B is 0.85 g / cm, Wy of the third region C is 2.85 g / cm, 2 o'clock, 2 o'clock W2 The W4 at the 1.52 g / cm, 4 o'clock and 8 o'clock sites was 1.48 g / cm, Wt / Wy was 0.6, and Ws / Wy was 0.3.
Further, the inertia moment Ic in the center direction when the string is not stretched was 12,800 g / cm ² , and the inertia moment Is in the swing direction was 478,000 g / cm ² .

「比較例４」
実施例１の積層構成に第二領域Ｂのプリプレグシートを集中的に６層追加して実施例１よりもＷｓを増加し、Ｗｓ／Ｗｙを大きくした。また、Ｗ２、Ｗ４は減少した。すなわち、第一領域ＡのＷｔを１．７１ｇ／ｃｍ、第二領域ＢのＷｓを２．２８ｇ／ｃｍ、第三領域ＣのＷｙを２．８５ｇ／ｃｍ、２時、１０時部位のＷ２を１．４８／ｃｍ、４時、８時部位のＷ４を１．４５ｇ／ｃｍとし、Ｗｔ／Ｗｙを０．６、Ｗｓ／Ｗｙを０．８とした。
また、ストリングを張設していない状態におけるセンター方向の慣性モーメントＩｃは１７，５００ｇ／ｃｍ²であり、スイング方向の慣性モーメントＩｓは７８５，０００ｇ／ｃｍ²とした。 “Comparative Example 4”
Six layers of prepreg sheets in the second region B were intensively added to the laminated structure of Example 1 to increase Ws compared to Example 1 and increase Ws / Wy. Moreover, W2 and W4 decreased. That is, Wt of the first region A is 1.71 g / cm, Ws of the second region B is 2.28 g / cm, Wy of the third region C is 2.85 g / cm, 2 o'clock W2 of the 10 o'clock part. The W4 at 1.48 / cm, 4 o'clock and 8 o'clock was 1.45 g / cm, Wt / Wy was 0.6, and Ws / Wy was 0.8.
Further, the inertia moment Ic in the center direction when the string is not stretched is 17,500 g / cm ² , and the inertia moment Is in the swing direction is 785,000 g / cm ² .

「比較例５」
実施例１の積層構成から第一領域Ａのプリプレグシートを集中的に４層抜いて実施例１よりもＷｔを減少し、Ｗｔ／Ｗｙを小さくした。また、Ｗ２、Ｗ４も減少した。すなわち、第一領域ＡのＷｔを１．１４ｇ／ｃｍ、第二領域ＢのＷｓを１．４３ｇ／ｃｍ、第三領域ＣのＷｙを２．８５ｇ／ｃｍ、２時、１０時部位のＷ２を１．３５／ｃｍ、４時、８時部位のＷ４を１．４５ｇ／ｃｍとし、Ｗｔ／Ｗｙを０．４、Ｗｓ／Ｗｙを０．５とした。
また、ストリングを張設していない状態におけるセンター方向の慣性モーメントＩｃは１４，８００ｇ／ｃｍ²であり、スイング方向の慣性モーメントＩｓは４７５，０００ｇ／ｃｍ²とした。 “Comparative Example 5”
Four layers of prepreg sheets in the first region A were intensively extracted from the laminated configuration of Example 1 to reduce Wt and reduce Wt / Wy compared to Example 1. W2 and W4 also decreased. That is, Wt of the first region A is 1.14 g / cm, Ws of the second region B is 1.43 g / cm, Wy of the third region C is 2.85 g / cm, 2 o'clock, 2 o'clock W2 The W4 at the 1.35 / cm, 4 o'clock and 8 o'clock sites was 1.45 g / cm, Wt / Wy was 0.4, and Ws / Wy was 0.5.
Further, the inertia moment Ic in the center direction when the string is not stretched was 14,800 g / cm ² , and the inertia moment Is in the swing direction was 475,000 g / cm ² .

「比較例６」
実施例１の積層構成に第一領域Ａのプリプレグシートを集中的に６層追加して実施例１よりもＷｔを増加し、Ｗｔ／Ｗｙを大きくした。また、Ｗ２は増加し、Ｗ４は減少した。すなわち、第一領域ＡのＷｔを２．５６ｇ／ｃｍ、第二領域ＢのＷｓを１．４３ｇ／ｃｍ、第三領域ＣのＷｙを２．８５ｇ／ｃｍ、２時、１０時部位のＷ２を１．８５／ｃｍ、４時、８時部位のＷ４を１．４２ｇ／ｃｍとし、Ｗｔ／Ｗｙを０．９、Ｗｓ／Ｗｙを０．５とした。
また、ストリングを張設していない状態におけるセンター方向の慣性モーメントＩｃは１５，５００ｇ／ｃｍ²であり、スイング方向の慣性モーメントＩｓは５０５，０００ｇ／ｃｍ²とした。 “Comparative Example 6”
Six layers of prepreg sheets in the first region A were intensively added to the laminated structure of Example 1 to increase Wt and increase Wt / Wy compared to Example 1. Moreover, W2 increased and W4 decreased. That is, Wt of the first area A is 2.56 g / cm, Ws of the second area B is 1.43 g / cm, Wy of the third area C is 2.85 g / cm, 2 o'clock, and W2 of the 10 o'clock part. The W4 at the 1.85 / cm, 4 o'clock and 8 o'clock sites was 1.42 g / cm, Wt / Wy was 0.9, and Ws / Wy was 0.5.
Further, the inertia moment Ic in the center direction when the string is not stretched is 15,500 g / cm ² , and the inertia moment Is in the swing direction is 505,000 g / cm ² .

（慣性モーメント測定）
図３（Ａ）に示すように、ラケットフレーム１１を慣性モーメント測定器で、ラケットフレーム１１のグリップ１５を上端として吊り下げ、スイング周期Ｔｓを測定し、下記の数式により、スイング方向の慣性モーメント（グリップ端を支点とする打球面外へのスイング方向の慣性モーメント）を計算した。
図３（Ｂ）に示すように、慣性モーメント測定器でラケットフレーム１１のグリップ１５を上端として吊り下げ、センター周期Ｔｃを測定し、下記の数式により、センター方向の慣性モーメント（グリップ部の中心軸回りの慣性モーメント）を計算した。 (Inertia moment measurement)
As shown in FIG. 3 (A), the racket frame 11 is hung with the inertia moment measuring device and the grip 15 of the racket frame 11 is suspended at the upper end, the swing period Ts is measured, and the inertia moment in the swing direction ( The moment of inertia in the swing direction outside the ball striking surface with the grip end as a fulcrum was calculated.
As shown in FIG. 3B, the inertia moment measuring device is used to suspend the grip 15 of the racket frame 11 as the upper end, and the center period Tc is measured, and the inertia moment in the center direction (the center axis of the grip portion is Around the moment of inertia).

（慣性モーメントの計算）
スイング方向：Ｉｓ［ｇ／ｃｍ²］
Ｉｓ＝Ｍ×ｇ×ｈ（Ｔｓ／２／π）²−Ｉｃ
センター方向：Ｉｃ［ｇ／ｃｍ²］
Ｉｃ＝２５４４５８×（Ｔｃ／π）²−８３５７
重心回り：Ｉｇ
Ｉｇ＝Ｉｓ−ｍ（１＋２．６）²
ここで、Ｍ＝ｍ＋ｍｃ、ｈ＝（ｍ×ｌ−ｍｃ×ｌｃ）／ｍ＋２．６であり、ｍ：ラケット重量、ｌ：ラケットバランスポイント、ｍｃ：チャック重量、ｌｃ：チャックバランスポイントである。 (Calculation of moment of inertia)
Swing direction: Is [g / cm ² ]
Is = M × g × h (Ts / 2 / π) ² −Ic
Center direction: Ic [g / cm ² ]
Ic = 254458 × (Tc / π) ² −8357
Around the center of gravity: Ig
Ig = Is-m (1 + 2.6) ²
Here, M = m + mc, h = (m × l−mc × lc) /m+2.6, m: racket weight, l: racket balance point, mc: chuck weight, and lc: chuck balance point.

（反発係数の測定）
反発係数は、図４に示すように、実施例および比較例のラケットフレーム１１に、ストリングを縦６０ポンド、横５５ポンドの張力で張架し、各テニスラケットを垂直状態でフリーとなるようにグリップ部１５を柔らかく固定し、その打球面にボール打出機から一定速度Ｖ１（３０ｍ／ｓｅｃ）でテニスボールを打球面に衝突させ、跳ね返ったボールの速度Ｖ２を測定した。反発係数は発射速度Ｖ１、反発速度Ｖ２の比（Ｖ２／Ｖ１）であり、反発係数が大きいほどボールの飛びが良いことを示している。 (Measurement of coefficient of restitution)
As shown in FIG. 4, the coefficient of restitution is such that the string is stretched on the racket frame 11 of the embodiment and the comparative example with a tension of 60 pounds in the vertical direction and 55 pounds in the horizontal direction, and each tennis racket is free in the vertical state. The grip portion 15 was fixed softly, and a tennis ball was made to collide with the ball striking surface from the ball launcher at a constant velocity V1 (30 m / sec) on the ball striking surface, and the velocity V2 of the bounced ball was measured. The restitution coefficient is the ratio (V2 / V1) between the firing speed V1 and the rebound speed V2, and the larger the restitution coefficient, the better the ball flies.

（実打評価）
ラケットの飛び、スイートエリア、面安定性、操作性についてアンケート調査を行った。５点満点で（点が多い程良いと評価）、中・上級者（テニス歴１０年以上、現在も週３日以上プレーする条件を満たす者）５０名の採点結果の平均値を表１に示した。 (Actual hit evaluation)
A questionnaire survey was conducted on racket flight, sweet area, surface stability, and operability. Table 1 shows the average value of the scoring results for 50 middle- and advanced-level players (those who have played tennis for more than 10 years and currently meet the requirements of playing for more than 3 days a week). Indicated.

（耐久テスト）
球速５５ｍ／ｓのボールを打球面Ｆのトップ位置から１８ｃｍの部分に当ててフレームが破損するか否かを確認し、結果を○×（○は破損なし、×は破損あり）で表１に示した。 (Durability test)
A ball with a ball speed of 55 m / s was applied to a portion 18 cm from the top position of the striking surface F to check whether the frame was damaged or not. The results are shown in Table 1 as ○ × (○ is not damaged, × is damaged). Indicated.

表１から確認できるように、ヨーク近傍部Ｃの重量を増加した比較例１は、スイートエリア、面安定性のいずれも低い評価となり、耐久テストにおいても破損があった。これは、Ｗｔ／Ｗｙが０．５未満に、Ｗｓ／Ｗｙが０．４未満となり、センター方向の慣性モーメントも１３，０００ｇ／ｃｍ²未満であったことに因る。逆に、ヨーク近傍部の第三領域Ｃの重量を削減し、フレームトップ側の第一領域Ａとフレームサイド側の第二領域Ｂの重量を増加した比較例２は、Ｗｔ／Ｗｙが０．８より、Ｗｓ／Ｗｙが０．７より大きく、センター方向の慣性モーメントも１７，０００ｇ／ｃｍ²を超えたため、飛び、スイートエリア、面安定性、強度のいずれもが向上したが、操作性が低下した。 As can be seen from Table 1, Comparative Example 1 in which the weight of the vicinity C of the yoke was increased was evaluated as low in both the sweet area and the surface stability, and was damaged in the durability test. This is because Wt / Wy was less than 0.5, Ws / Wy was less than 0.4, and the moment of inertia in the center direction was also less than 13,000 g / cm ² . Conversely, in Comparative Example 2 in which the weight of the third region C in the vicinity of the yoke is reduced and the weight of the first region A on the frame top side and the second region B on the frame side side is increased, Wt / Wy is 0. 8, Ws / Wy is greater than 0.7, and the moment of inertia in the center direction has exceeded 17,000 g / cm ² , so that flying, sweet area, surface stability, and strength have all been improved. Declined.

第二領域Ｂの重量を削減してＷｓ／Ｗｙを０．４未満にした比較例３は、センター方向の慣性モーメントも低下し、スイートエリア、面安定性が低い評価となり、耐久テストにおいても破損があった。逆に、第二領域Ｂの重量を増加してＷｓ／Ｗｙを０．７より大きくした比較例４は、センター方向とスイング方向の慣性モーメントがともに増大し、飛び、スイートエリア、面安定性、強度は向上したが、操作性が低下した。   In Comparative Example 3 in which the weight of the second region B is reduced and Ws / Wy is less than 0.4, the moment of inertia in the center direction is also reduced, and the sweet area and surface stability are evaluated to be low. was there. Conversely, in Comparative Example 4 in which the weight of the second region B is increased and Ws / Wy is greater than 0.7, both the moment of inertia in the center direction and the swing direction increase, and the flying, sweet area, surface stability, Although strength was improved, operability was reduced.

フレームトップ側の第一領域Ａの重量を削減してＷｔ／Ｗｙを０．５未満にした比較例５は、飛びおよび面安定性の評価が低く、強度も弱いという結果が得られた。逆に、第一領域Ａの重量を増加してＷｔ／Ｗｙを０．８より大きくした比較例６は、強度は向上したが、スイング方向の慣性モーメントが大きくなりすぎて操作性が低下した。   In Comparative Example 5 in which the weight of the first region A on the frame top side was reduced to make Wt / Wy less than 0.5, results of low evaluation of flying and surface stability and low strength were obtained. Conversely, in Comparative Example 6 in which the weight of the first region A was increased and Wt / Wy was larger than 0.8, the strength was improved, but the operability was lowered because the moment of inertia in the swing direction was too large.

一方、実施例１〜実施例５はいずれも、Ｗｔ／Ｗｙが０．５以上０．８以下であり、Ｗｓ／Ｗｙが０．４以上０．７以下であり、かつ、センター方向の慣性モーメントが１３，０００ｇ／ｃｍ²以上１７，０００ｇ／ｃｍ²以下であり、飛び、スイートエリア、面安定性、操作性のすべてにおいて良い評価が得られ、耐久テストにおいても破損がなかった。 On the other hand, in all of Examples 1 to 5, Wt / Wy is 0.5 or more and 0.8 or less, Ws / Wy is 0.4 or more and 0.7 or less, and the moment of inertia in the center direction Was 13,000 g / cm ² or more and 17,000 g / cm ² or less, and good evaluation was obtained in all of flying, sweet area, surface stability, and operability, and there was no damage in the durability test.

本発明のラケットフレームは、硬質テニス用のラケットフレームに限定されず、軟式テニス、バトミントン、スカッシュ等のラケットフレームとしても好適に採用できる。   The racket frame of the present invention is not limited to a racket frame for hard tennis, and can be suitably employed as a racket frame for soft tennis, badminton, squash, and the like.

本発明の第一実施形態に係るラケットフレームを示し、（Ａ）は正面図であり、（Ｂ）は側面図である。The racket frame which concerns on 1st embodiment of this invention is shown, (A) is a front view, (B) is a side view. 図１に示すラケットフレームの要部拡大図である。It is a principal part enlarged view of the racket frame shown in FIG. （Ａ）（Ｂ）はラケットフレームの慣性モーメントの測定方法を示す概略図である。(A) (B) is the schematic which shows the measuring method of the moment of inertia of a racket frame. テニスラケットの反発係数の測定方法を示す概略図である。It is the schematic which shows the measuring method of the coefficient of restitution of a tennis racket. 従来例の図である。It is a figure of a prior art example. 他の従来例の図である。It is a figure of another prior art example.

符号の説明Explanation of symbols

１１ ラケットフレーム
１２ ヘッド部
１３ スロート部
１４ シャフト部
Ａ フレームトップ側の第一領域
Ｂ フレームサイド部側の第二領域
Ｃ ヨーク近傍部の第三領域 11 Racket frame 12 Head portion 13 Throat portion 14 Shaft portion A First region on the frame top side B Second region on the frame side portion side C Third region near the yoke

Claims (4)

繊維強化樹脂からなり、ヘッド部とシャフト部とを連続するスロート部を二股状とし、該スロート部の両側枠の間にヨーク部を設けたラケットフレームであって、
ヘッドトップ位置とグリップ端中心位置を通る線を第一中心基準線とし、該第一中心基準線と直交する左右幅方向に左右５センチづつ離れた２本の第一基準線に挟まれた幅１０センチの範囲内のヘッドトップ側の第一領域では、単位長さ当たりの重量をＷｔとし、
上記ヘッド部で囲まれた打球面の中心点を通り、上記第一中心基準線と直交する線を第二中心基準線とし、該第二中心基準線と直交して上下方向に５センチづつ離れた２本の第二基準線に挟まれた幅１０センチの範囲内のフレームサイド側の第二領域では、単位長さ当たりの重量をＷｓとし、
上記スロート部とヨーク部との接合点を中心として上記ヘッド部側とスロート側とに５センチづつ離れた第三基準線に挟まれた幅１０センチの範囲内の領域と、上記接合点から上記第一中心基準線に挟まれた領域とを組み合わせて構成されるヨーク両端部近傍のＹ字形状の領域を第三領域とし、該第三領域では単位長さ当たり重量をＷｙと、
Ｗｔ／Ｗｙを０．５以上０．８以下とし、Ｗｓ／Ｗｙを０．４以上０．７以下に設定していることを特徴とするラケットフレーム。 A racket frame made of fiber reinforced resin, having a bifurcated throat portion that continues the head portion and the shaft portion, and provided with yoke portions between both side frames of the throat portion,
The line between the head top position and the grip end center position is defined as the first center reference line, and the width between two first reference lines that are 5 cm apart in the left-right width direction perpendicular to the first center reference line In the first area on the head top side within a range of 10 cm, the weight per unit length is Wt,
A line that passes through the center point of the ball striking surface surrounded by the head part and is orthogonal to the first center reference line is defined as a second center reference line, and is separated by 5 centimeters in the vertical direction perpendicular to the second center reference line. In the second region on the side of the frame within a range of 10 cm wide sandwiched between two second reference lines, the weight per unit length is Ws,
A region within a range of 10 cm in width sandwiched by a third reference line that is 5 cm apart from the head portion side and the throat side around the junction point between the throat portion and the yoke portion, and from the junction point to the above A Y-shaped region in the vicinity of both ends of the yoke configured by combining the region sandwiched between the first center reference lines is a third region, and the weight per unit length is Wy in the third region,
Wt / Wy is set to 0.5 or more and 0.8 or less, and Ws / Wy is set to 0.4 or more and 0.7 or less. 上記グリップ部の中心軸回りのセンター方向の慣性モーメント（Ｉｃ）を１３，０００ｇ／ｃｍ²以上１７，０００ｇ／ｃｍ²以下としている請求項１に記載のラケットフレーム。 The racket frame according to claim 1, wherein a moment of inertia (Ic) in a center direction around the central axis of the grip portion is set to 13,000 g / cm ² or more and 17,000 g / cm ² or less. 前記ラケットフレームは、強化繊維を樹脂で含浸したプリプレグを積層して成形したパイプ状とし、
前記単位長さ当たりの重量Ｗｔ、Ｗｓ，Ｗｙは、前記プリプレグの積層枚数、プリプレグの強化繊維の本数あるいは／および目付樹脂量、前記強化繊維の比重等を変えて調整している請求項１または請求項２に記載のラケットフレーム。 The racket frame has a pipe shape formed by laminating prepregs impregnated with reinforcing fibers with resin,
The weights Wt, Ws, and Wy per unit length are adjusted by changing the number of laminated prepregs, the number of prepreg reinforcing fibers or / and the amount of basis weight resin, the specific gravity of the reinforcing fibers, or the like. The racket frame according to claim 2. 上記Ｗｔは、１．３ｇ／ｃｍ以上２．０ｇ／ｃｍ以下、上記Ｗｓは、１．１ｇ／ｃｍ以上１．８ｇ／ｃｍ以下、上記Ｗｙは、２．０ｇ／ｃｍ以上４．０ｇ／ｃｍ以下の範囲内で設定している請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載のラケットフレーム。   The Wt is 1.3 g / cm or more and 2.0 g / cm or less, the Ws is 1.1 g / cm or more and 1.8 g / cm or less, and the Wy is 2.0 g / cm or more and 4.0 g / cm or less. The racket frame according to any one of claims 1 to 3, wherein the racket frame is set within a range of.

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