JP2005184012A - Electromagnetic wave absorber - Google Patents

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真一 佐藤
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a thin electromagnetic wave absorber which absorbs electromagnetic waves at a single or a plurality of desired frequencies. <P>SOLUTION: The electromagnetic wave absorber has such a structure that an outside pattern layer 5 having a conductive pattern 12, an electromagnetic wave absorption layer 4, a dielectric layer 3, and a conductive reflection layer 2, are stacked in this order from the electric wave incident side. The electromagnetic wave absorption layer 4 contains a magnetic-loss material such as ferrite, and a synthetic resin or rubber. The electromagnetic wave absorber is designed by using a complex specific dielectric coefficient (ε' and ε") and the complex relative permeability (μ' and μ") of a material constituting the electromagnetic wave absorption layer 4 and the dielectric layer 3 other than a pattern shape. Particularly, by making the material having the complex relative permeability (μ' and μ") approach the conductive pattern 12, the electromagnetic wave absorption layer 4 is set to be thin, and diagonal incidence characteristics are improved and superior absorption properties can be achieved for two or more matching frequencies. <P>COPYRIGHT: (C)2005,JPO&NCIPI

Description

本発明は、たとえばオフィスなどの空間の電磁波環境を改善する電磁波吸収体に関する。   The present invention relates to an electromagnetic wave absorber that improves an electromagnetic wave environment in a space such as an office.

現在、コンピューターネットワークのＬＡＮ(Local Area Network)構築においてマイクロ波を利用した無線ＬＡＮなどが利用され、よりフレキシブルでモバイル性の高い通信システムが発達している。また、ＷＰＡＮ(Wireless Personal Area Network)の代表とされるBluetoothと呼ばれる近距離無線技術が有線ケーブルの代替品として利用されている。これらの技術を相互に多数使用する環境では、同じ帯域の電波を使用する結果生じる電磁波干渉の問題、および反射波などによる伝送の誤りの問題（マルチパスの問題）が生じる。具体的には、上記の無線技術を搭載した機器間の伝送速度の低下、ＢＥＲ(Bit Error
Rate)の劣化であり、最悪の事態では、機器の誤動作が生じるおそれがある。 Currently, wireless LAN using microwaves is used in the construction of a local area network (LAN) of a computer network, and a more flexible and highly mobile communication system has been developed. In addition, a short-range wireless technology called Bluetooth, which is representative of WPAN (Wireless Personal Area Network), is used as an alternative to a wired cable. In an environment where these technologies are used in large numbers, problems of electromagnetic interference that occur as a result of using radio waves in the same band and problems of transmission errors due to reflected waves (multipath problems) arise. Specifically, a decrease in transmission speed between devices equipped with the above wireless technology, BER (Bit Error
Rate) degradation, and in the worst case, the device may malfunction.

これらの問題を解決するために、従来から、電磁波吸収材料としてフェライトに代表される磁性損失材料やカーボンブラックに代表される誘電損失材料等が用いられてきた。これらの電磁波吸収材を供するために所定の複素誘電率、複素透磁率を有している電磁波吸収体が開発されている。この先行技術では、たとえば無線ＬＡＮ等の２．４５ＧＨｚ帯において、フェライトを構成材料として電磁波吸収体を実現する場合、スネークの限界による制約を受け、通常４ｍｍ以下の薄さに電磁波吸収材料の厚みを薄くできないという問題がある。   In order to solve these problems, conventionally, a magnetic loss material typified by ferrite, a dielectric loss material typified by carbon black, or the like has been used as an electromagnetic wave absorbing material. In order to provide these electromagnetic wave absorbers, an electromagnetic wave absorber having a predetermined complex dielectric constant and complex magnetic permeability has been developed. In this prior art, when an electromagnetic wave absorber is realized using ferrite as a constituent material in a 2.45 GHz band such as a wireless LAN, for example, the thickness of the electromagnetic wave absorbing material is usually reduced to 4 mm or less due to the limitations of the snake. There is a problem that it cannot be thinned.

他の先行技術として、特許文献１、特許文献２、特許文献３、特許文献４、および特許文献５には、パターン層を含む多層型電磁波吸収体、および特許文献５には、斜入射特性に優れるパターン層を有する電磁波吸収体が開示されている。さらに、特許文献３には複数の共振型周波数選択性電磁波遮断性面状体に関する記載があり、これが双峰特性を有するパターン層を有する電磁波吸収体に関する先行技術となる。   As other prior arts, Patent Document 1, Patent Document 2, Patent Document 3, Patent Document 4, and Patent Document 5 include a multilayer electromagnetic wave absorber including a pattern layer, and Patent Document 5 has an oblique incidence characteristic. An electromagnetic wave absorber having an excellent pattern layer is disclosed. Further, Patent Document 3 describes a plurality of resonant frequency-selective electromagnetic wave shielding planar bodies, which is a prior art relating to an electromagnetic wave absorber having a pattern layer having a bimodal characteristic.

特許文献１は、パターン層および樹脂層から成る構成を１単位として、これを複数繰り返す電磁波吸収体であるが、パターン層に１層以上塗膜を使うとしており、金属パターンを用いる本発明とは異なる。また樹脂層にはフェライトおよびカーボンから選ばれる少なくとも１種の粉末を含有するとあり、フェライトを用いない構成を認めており、本発明のように複素比誘電率（ε’、ε”）および複素比透磁率（μ’、μ”）を必須の成分として設計されるパターン型電磁波吸収体とは思想が異なる。   Patent Document 1 is an electromagnetic wave absorber that repeats a plurality of the configurations composed of a pattern layer and a resin layer as one unit. However, one or more coating films are used for the pattern layer, and the present invention using a metal pattern is used. Different. In addition, the resin layer contains at least one powder selected from ferrite and carbon, and a configuration in which no ferrite is used is recognized. As in the present invention, the complex relative dielectric constant (ε ′, ε ″) and the complex ratio are recognized. The idea is different from a pattern type electromagnetic wave absorber designed with magnetic permeability (μ ′, μ ″) as an essential component.

特許文献２は、パターン層と樹脂層の積層体であるがパターン構造を重層構造としており、本発明のパターン形状とは異なる。   Patent Document 2 is a laminate of a pattern layer and a resin layer, but the pattern structure is a multi-layer structure, which is different from the pattern shape of the present invention.

特許文献３は、異なる周波数の複数の電磁波を同時に遮断するとしたものである。ここではパターンのみでインダクタおよび容量を調整したものであり、これ以外にはスペーサ（誘電体）の厚さによる調整機構がある。構成として、１つの共振周波数選択性電磁波遮断性面状体が１つの共振周波数を有する結果、対象共振周波数の数に対応して、その面状体数が増加することになる。つまり１つのパターン層で複数の吸収周波数を制御するものではない。さらにここで用いる電磁波吸収体には、磁性損失成分が用いられていないので、パターンによる整合が取りにくく、薄型化の効果が充分発現しないといえる。また吸収範囲も狭くなり、狭帯域の電磁波吸収体になる。さらにスペーサ間隔に依存するため、電磁波の入射角度によりスペーサの厚さが変わってしまうと、斜入射特性に劣ると考えられる。   Patent Document 3 is intended to simultaneously block a plurality of electromagnetic waves having different frequencies. Here, the inductor and the capacitance are adjusted only by the pattern, and there is an adjustment mechanism based on the thickness of the spacer (dielectric material) other than this. As a configuration, as a result of one resonance frequency selective electromagnetic wave shielding planar body having one resonance frequency, the number of planar bodies increases corresponding to the number of target resonance frequencies. That is, a plurality of absorption frequencies are not controlled by one pattern layer. Furthermore, since the electromagnetic wave absorber used here does not use a magnetic loss component, it is difficult to achieve matching by a pattern, and it can be said that the effect of thinning is not sufficiently exhibited. In addition, the absorption range is narrowed, resulting in a narrow band electromagnetic wave absorber. Furthermore, since it depends on the spacer interval, if the thickness of the spacer changes depending on the incident angle of electromagnetic waves, it is considered that the oblique incidence characteristics are inferior.

特許文献４は、２層以上のフェライト含有樹脂層を有するフェライト含有構造体およびスペーサ層を用いるパターン電磁波吸収体である。ただし、パターン層と該フェライト含有構造体の間にスペーサ層が入っている。本発明のパターンの近傍に磁性損失材を有する電磁波吸収層を配置する構成と異なる。さらに磁性損失材以外に誘電率も考慮されているが、それはフェライト含有構造体の誘電率についてのみであり、他の層（たとえばスペーサ層）の誘電率は考慮されていない。この点、パターン層と導電性反射層の間の全ての層の複素比誘電率（ε’、ε”）および複素比透磁率（μ’、μ”）を必須の成分として設計する本発明と異なる。また特許文献４には斜入射特性に関する記述はない。   Patent Document 4 is a pattern electromagnetic wave absorber using a ferrite-containing structure having two or more ferrite-containing resin layers and a spacer layer. However, a spacer layer is interposed between the pattern layer and the ferrite-containing structure. It differs from the structure which arrange | positions the electromagnetic wave absorption layer which has a magnetic loss material in the vicinity of the pattern of this invention. Further, in addition to the magnetic loss material, the dielectric constant is also considered, but this is only about the dielectric constant of the ferrite-containing structure, and the dielectric constant of other layers (for example, the spacer layer) is not considered. In this respect, the present invention designs the complex relative permittivity (ε ′, ε ″) and complex relative permeability (μ ′, μ ″) of all the layers between the pattern layer and the conductive reflective layer as essential components. Different. Further, Patent Document 4 does not describe oblique incidence characteristics.

特許文献５は、斜入射特性に優れるアンテナパターンを有する電磁波吸収体が示されている。構成はパターン層、磁性損失性を有する電波吸収層、熱伝達変換層（導電性反射層と同じ）からなり、誘電体層を用いていない点で本発明の構成とは異なる。   Patent Document 5 shows an electromagnetic wave absorber having an antenna pattern with excellent oblique incidence characteristics. The configuration is a pattern layer, a radio wave absorption layer having magnetic loss properties, and a heat transfer conversion layer (same as the conductive reflection layer), and is different from the configuration of the present invention in that no dielectric layer is used.

このような特許文献１〜５に示されるように、薄型化および軽量化が可能な電磁波吸収体として、パターン層が設けられるパターン電磁波吸収体があり、遠方界電磁波の吸収体として実用化されている。電磁波吸収性能と薄型化とは相反する関係にあり、特に１〜３ＧＨｚなどの低周波数の電磁波を吸収するための電磁波吸収体ほど、電磁波吸収層の厚みが必要であるので、薄型化、これによる軽量化は難しいのだが、この周波数での高性能且つ薄型化を達成した電磁波吸収体は少ない。また斜入射特性が要求されるがこれに対する技術の開示が不十分である。   As shown in Patent Documents 1 to 5, there is a pattern electromagnetic wave absorber provided with a pattern layer as an electromagnetic wave absorber that can be reduced in thickness and weight, and has been put into practical use as an absorber of far-field electromagnetic waves. Yes. The electromagnetic wave absorption performance and the thinning are in a contradictory relationship, and particularly the electromagnetic wave absorber for absorbing an electromagnetic wave having a low frequency such as 1 to 3 GHz needs a thickness of the electromagnetic wave absorption layer. Although it is difficult to reduce the weight, few electromagnetic wave absorbers have achieved high performance and thinning at this frequency. Also, oblique incidence characteristics are required, but the disclosure of technology for this is insufficient.

特許第３０７６４７３号（特開平６−２４４５８３号公報）Japanese Patent No. 3076473 (Japanese Patent Laid-Open No. 6-244583) 特許第３２０９４５６号（特開平６−１４０７８７号公報）Japanese Patent No. 3209456 (JP-A-6-140787) 特開平１１−２０４９８４号公報JP-A-11-204984 特開２００２−１３４９８１号公報JP 2002-134981 A 特開２００２−２４６７８６号公報JP 2002-246786 A

本発明の目的は、以下の二つからなる。
一つめは、薄型、軽量でありながら斜入射特性を含む高い電磁波吸収性能を有する電磁波吸収体を提供することである。マイクロ波帯でも、無線ＬＡＮの周波数を始めとする低周波数帯域（１〜６ＧＨｚ）では薄型、軽量、および高電磁波吸収性能を満たすことが難しくなる。これらの仕様を満たすことが本発明の電磁波吸収体の発明である。 The object of the present invention consists of the following two.
The first is to provide an electromagnetic wave absorber having high electromagnetic wave absorption performance including oblique incidence characteristics while being thin and light. Even in the microwave band, it is difficult to satisfy thinness, light weight, and high electromagnetic wave absorption performance in a low frequency band (1 to 6 GHz) including a frequency of a wireless LAN. Satisfying these specifications is the invention of the electromagnetic wave absorber of the present invention.

目的の二つめは、２以上の周波数の電磁波吸収特性を付与し、斜入射特性にも優れた薄型化を実現することができる電磁波吸収体およびそれを用いた電磁波吸収方法を提供することである。たとえば無線ＬＡＮにおいては、２．４ＧＨｚ帯と５．２ＧＨｚ帯の二つの帯域を別々に用いる規格があり、それぞれに特徴を有している。ユーザー側に規格選択の自由を保つためには、無線ＬＡＮの通信障害改善のための電磁波吸収体においても二つ以上の周波数を吸収できる特性を有していることが望ましくなる。このため二つ以上の吸収周波数の調整方法や、それぞれの吸収特性の斜入射特性の改善方法を提供する。   The second purpose is to provide an electromagnetic wave absorber capable of providing an electromagnetic wave absorption characteristic of two or more frequencies and realizing a thin thickness excellent in oblique incidence characteristic, and an electromagnetic wave absorption method using the same. . For example, in wireless LAN, there are standards that use two bands of 2.4 GHz band and 5.2 GHz band separately, each having its own characteristics. In order to keep the user free to select a standard, it is desirable that the electromagnetic wave absorber for improving the communication trouble of the wireless LAN has a characteristic capable of absorbing two or more frequencies. For this reason, the adjustment method of two or more absorption frequencies and the improvement method of the oblique incidence characteristic of each absorption characteristic are provided.

本発明は、導電性パターンが、線状で両端部を有する構造を単位として、その両端部を除いた箇所で、２つ以上の単位が交差する構成として１つのパターン形状とし、または閉ループ形状を１つのパターン形状として形成し、そのパターン形状が互いに連結しない態様で複数個、配列して形成されるパターン層と、
磁性損失材でありかつ誘電損失材である材料から成る電磁波吸収層と、
誘電損失材である誘電体層と、
導電性反射層とを積層して構成され、
導電性パターンを備えるとともに、複素比誘電率（ε’、ε”）および複素比透磁率（μ’、μ”）を有することを特徴とする電磁波吸収体である。 In the present invention, the conductive pattern is a linear structure having both ends, and one pattern shape is formed as a configuration in which two or more units intersect at a place excluding both ends, or a closed loop shape is formed. A pattern layer formed by arranging a plurality of patterns in such a manner that the pattern shapes are not connected to each other;
An electromagnetic wave absorbing layer made of a material that is a magnetic loss material and a dielectric loss material;
A dielectric layer that is a dielectric loss material;
Constructed by laminating a conductive reflective layer,
An electromagnetic wave absorber comprising a conductive pattern and having a complex relative dielectric constant (ε ′, ε ″) and a complex relative magnetic permeability (μ ′, μ ″).

本発明に従えば、パターン層、電磁波吸収層、誘電体層、導電性反射層が積層されて構成される。具体的構成は、たとえば電磁波入射側からパターン層、電磁波吸収層、誘電体層、導電性反射層の順に積層される構成と、電磁波吸収層、パターン層、誘電体層、導電性反射層の順に積層される構成とを含む。またパターン層、電磁波吸収層、および誘電体層はそれぞれ多層にて構成されてもよい。さらにパターン層における導電性パターンの支持体（フィルム）および各層間の接着剤が誘電体層あるいは誘電体層且つ磁性体層（つまり電磁波吸収層）として介在していてもよい。   According to the present invention, the pattern layer, the electromagnetic wave absorption layer, the dielectric layer, and the conductive reflection layer are laminated. The specific configuration includes, for example, a configuration in which a pattern layer, an electromagnetic wave absorption layer, a dielectric layer, and a conductive reflection layer are laminated in this order from the electromagnetic wave incident side, and an electromagnetic wave absorption layer, a pattern layer, a dielectric layer, and a conductive reflection layer in this order. And a laminated structure. Further, the pattern layer, the electromagnetic wave absorbing layer, and the dielectric layer may each be composed of multiple layers. Furthermore, the support (film) of the conductive pattern in the pattern layer and the adhesive between the layers may be interposed as a dielectric layer, a dielectric layer and a magnetic layer (that is, an electromagnetic wave absorption layer).

本発明が先行技術と異なる点は、電磁波吸収体が複素比誘電率（ε’、ε”）および複素比透磁率（μ’、μ”）を必須の成分として有するように設計され、そのための手段として磁性損失材を有する電磁波吸収層および磁性損失材を有しない、誘電損失性のみ有する誘電体層を必要構成要素として有することにある。この構成にてパターン形状の最適化を行い、薄型でありながら高性能なパターン型電磁波吸収体を実現している。   The present invention is different from the prior art in that the electromagnetic wave absorber is designed to have a complex relative dielectric constant (ε ′, ε ″) and a complex relative magnetic permeability (μ ′, μ ″) as essential components. As a means, an electromagnetic wave absorbing layer having a magnetic loss material and a dielectric layer having no magnetic loss material and having only a dielectric loss property are included as necessary constituent elements. With this configuration, the pattern shape is optimized to realize a thin, high-performance pattern type electromagnetic wave absorber.

パターン形状は、吸収すべき電磁波を受信できる形状であれば、特に限定されるものではない。棒状、十字状、ループ、円形、方形、多角形、紐状、角にＲが付いた多角形状、不定形などを一種類または複数種類用いることができる。   The pattern shape is not particularly limited as long as it can receive electromagnetic waves to be absorbed. One or more types of rods, crosses, loops, circles, squares, polygons, strings, polygons with R at the corners, irregular shapes, and the like can be used.

さらに２以上の周波数に対し整合性を与える電磁波吸収体を実現することができる。前述の先行技術は、パターン層を付与することで、電磁波吸収性を維持したまま、電磁波吸収体の薄層化を達成することを可能としている。しかし、パターン電磁波吸収体で得られる共振周波数は単一である場合がほとんどである。本件発明者は、形状および位置関係に規則性を付与した複数のパターン形状から成るパターンを有するパターン層を、磁性を有する電磁波吸収層、誘電体層、および導電性反射層と組合わせて積層した電磁波吸収体とすることにより、２以上の整合周波数が発現することを見いだした。   Furthermore, it is possible to realize an electromagnetic wave absorber that gives consistency to two or more frequencies. The above-described prior art makes it possible to achieve a thin layer of the electromagnetic wave absorber by providing the pattern layer while maintaining the electromagnetic wave absorptivity. However, in most cases, the resonance frequency obtained with the patterned electromagnetic wave absorber is single. The inventor laminated a pattern layer having a pattern composed of a plurality of pattern shapes provided with regularity in shape and positional relationship in combination with an electromagnetic wave absorbing layer having magnetic properties, a dielectric layer, and a conductive reflective layer. It has been found that two or more matching frequencies are expressed by using an electromagnetic wave absorber.

パターン電磁波吸収体の共振周波数は、まず導電性パターンの長さや周囲長にて特定される。これは特定周波数の電磁波と共振する形で電磁波を受信するため、その特定周波数の電磁波の波長の１／２や１／４の長さに応じて共振長さが決まる。また電磁波吸収層、および誘電体層の複素比誘電率の実部ε’による波長短縮効果、加えて表面層が設けられる場合は、その表面層６の複素比誘電率の実部ε’による波長短縮効果も重なり、共振長およびパターン寸法が決まる。   The resonance frequency of the pattern electromagnetic wave absorber is first specified by the length of the conductive pattern and the surrounding length. Since the electromagnetic wave is received in a form that resonates with an electromagnetic wave having a specific frequency, the resonance length is determined depending on the length of 1/2 or 1/4 of the wavelength of the electromagnetic wave having the specific frequency. Further, the wavelength shortening effect by the real part ε ′ of the complex relative permittivity of the electromagnetic wave absorbing layer and the dielectric layer, and in addition, when the surface layer is provided, the wavelength by the real part ε ′ of the complex relative permittivity of the surface layer 6 The shortening effect also overlaps, and the resonance length and pattern dimension are determined.

導電性パターンを受信アンテナとして考えた場合、共振周波数は基本波の整数倍で現れるため、その意味で複数周波数の受信は可能となる。しかし、パターン電磁波吸収体の場合は、単なる受信アンテナと異なり、電磁波吸収層および誘電体層にて形成されるインピーダンス、さらに隣接するパターン同士の結合特性までも加味されて共振周波数が決定されるため、吸収周波数を複数にすることは容易ではない。   When the conductive pattern is considered as a receiving antenna, the resonance frequency appears as an integer multiple of the fundamental wave, and in that sense, reception of a plurality of frequencies is possible. However, in the case of a patterned electromagnetic wave absorber, unlike a simple receiving antenna, the resonance frequency is determined taking into account the impedance formed by the electromagnetic wave absorbing layer and the dielectric layer and the coupling characteristics of adjacent patterns. It is not easy to use a plurality of absorption frequencies.

本発明でのパターン設計方法は、電磁波吸収層および誘電体層を含めて、複素比誘電率（ε’、ε”）および複素比透磁率（μ’、μ”）、各層の厚みを基にパターン形状、寸法、パターン同士の間隔をシミュレーションにより最適化する方法である。具体的には英国ＫＣＣ社製シミュレーションソフト「Micro-Stripes」（ＴＬＭ法による計算）を用い、各パラメータの独立および相関関係を求めて、最適値（理論値）を算出した。この結果に対して実験による検証を行い、信頼性実験を経て、パターンおよびパターン電波吸収体が決定している。   The pattern design method in the present invention is based on the complex relative permittivity (ε ′, ε ″) and complex relative permeability (μ ′, μ ″), and the thickness of each layer, including the electromagnetic wave absorbing layer and the dielectric layer. This is a method of optimizing the pattern shape, dimensions, and spacing between patterns by simulation. Specifically, using the simulation software “Micro-Stripes” (calculated by the TLM method) manufactured by KCC, UK, the independence and correlation of each parameter were obtained, and the optimum value (theoretical value) was calculated. This result is verified by experiment, and a pattern and a pattern wave absorber are determined through a reliability experiment.

パターン層、電波吸収層、および誘電体層を同じにして（もちろん複素比誘電率や複素比透磁率の値の周波数依存性はあるが）、複数周波数に対して整合を取ることができて始めて２つ以上の吸収位置（吸収周波数）をとる双峰特性または多峰特性を有する電磁波吸収体１となる。   Only after the pattern layer, the electromagnetic wave absorption layer, and the dielectric layer are the same (of course, there is a frequency dependency of the value of the complex relative permittivity and the complex relative permeability) and can be matched to multiple frequencies. The electromagnetic wave absorber 1 has a bimodal characteristic or multimodal characteristic that takes two or more absorption positions (absorption frequencies).

双峰特性発現のメカニズムは十分明らかではないが、本発明では、ダイポールアンテナ状の線状で両端部を有する構造を単位として、これを交差させた形状、または閉ループ形状の場合に双峰特性が見られた。その二つの吸収周波数の周波数位置の制御は、電磁波吸収層および誘電体層の複素比誘電率の実部ε’を変更することで可能であった。   Although the mechanism of the bimodal characteristics is not sufficiently clear, in the present invention, the dipole antenna-like linear structure with both ends is used as a unit. It was seen. The frequency positions of the two absorption frequencies can be controlled by changing the real part ε ′ of the complex relative permittivity of the electromagnetic wave absorption layer and the dielectric layer.

双峰特性を有する電磁波吸収体の斜入射特性をみると、基本波ではなく高調波側の斜入射特性に問題があった。具体的には、斜入射の場合の電磁波吸収量の低下および吸収周波数のズレ（とくに高周波数側へのズレ）が著しかった。この対策には、上述の対策と同じく電磁波吸収層の複素比透磁率の実部μ’および虚部μ”が大きくすることと、電磁波吸収層および誘電体層の複素比誘電率の実部ε’を大きくして導電性パターンと導電性反射板間の距離を小さくすることが有効であった。この誘電損失材と磁性損失 材の併用効果により、薄型、軽量でありながら双峰性を有する斜入射特性を含む高い電磁波吸収性能を達成できることになる。   Looking at the oblique incidence characteristics of the electromagnetic wave absorber having the bimodal characteristics, there was a problem with the oblique incidence characteristics on the harmonic side instead of the fundamental wave. Specifically, the decrease in the amount of electromagnetic wave absorption and the shift in the absorption frequency (especially the shift toward the high frequency side) in the case of oblique incidence were remarkable. For this countermeasure, the real part μ ′ and the imaginary part μ ″ of the complex relative permeability of the electromagnetic wave absorbing layer are increased as in the above countermeasure, and the real part ε of the complex relative dielectric constant of the electromagnetic wave absorbing layer and the dielectric layer. It was effective to reduce the distance between the conductive pattern and the conductive reflector by increasing '. The combined effect of this dielectric loss material and magnetic loss material is thin and lightweight, but has a bimodal property. High electromagnetic wave absorption performance including oblique incidence characteristics can be achieved.

また本発明は、導電性パターンが、×字状、＋字状、＊状、または閉ループ形状の線状を組合わせたパターン形状を、１種類または数種類配列して形成されることを特徴とする。   Further, the present invention is characterized in that the conductive pattern is formed by arranging one type or several types of pattern shapes in which X-shaped, + -shaped, * -shaped, or closed loop-shaped linear shapes are combined. .

本発明に従えば、２つ以上の吸収位置をとる双峰特性または多峰特性を有する電磁波吸収体１を具体的に実現することができる。つまり双峰特性を発現する場合のパターン形状を限定しており、導電性パターン１２が、×字状、＋字状、＊状または閉ループ状の線状を組合わせた形状で、１種類または数種類配列して形成されたパターン層５、電磁波吸収層４、誘電体層３、および導電性反射層２を、必須の構成要素として積層して構成され、２以上の周波数に対し整合性を与えるとしている。＊状の線を組合わせた形状というのは、３本の長方形状（線状）の形状部分の各図心が一致して６０度ずつずれて交差された形状であり、まさに「＊」と同様または類似の形状である。   According to the present invention, it is possible to specifically realize the electromagnetic wave absorber 1 having a bimodal characteristic or a multimodal characteristic that takes two or more absorption positions. In other words, the pattern shape when the bimodal characteristic is expressed is limited, and the conductive pattern 12 is a combination of X-shaped, + -shaped, * -shaped, or closed loop-shaped linear shapes, one type or several types. The pattern layer 5, the electromagnetic wave absorption layer 4, the dielectric layer 3, and the conductive reflection layer 2 formed by being arranged are laminated as essential constituent elements, and the matching is given to two or more frequencies. Yes. * The combined shape of the lines is the shape in which the centroids of the three rectangular (linear) shaped parts coincide and intersect each other by 60 degrees. Similar or similar shape.

また本発明は、導電性パターンが、×字状、＋字状、＊状、または閉ループ形状の線状を組合わせたパターン形状を、１種類または数種類が配列させた領域が、部分的に配置され、それ以外の領域には、前記パターン形状とは異なる他のパターン形状が配置されることで形成されることを特徴とする。   Further, according to the present invention, the conductive pattern is partially arranged in a region where one type or several types of pattern shapes obtained by combining linear shapes of X shape, + shape, * shape, or closed loop shape are arranged. The other regions are formed by disposing other pattern shapes different from the pattern shapes.

本発明に従えば、２つ以上の吸収位置をとる双峰特性または多峰特性を有する電磁波吸収体１を具体的に実現することができる。２以上の周波数に対し整合性を与える導電性パターン１２が、×字状、＋字状、＊状または閉ループ状の線を組合わせたパターン形状を、１種類または数種類が配列させた領域が、部分的に配置され、それ以外の領域には、他のパターン形状が配置される。単一吸収ピークの場合に比べ、２以上の周波数に対し整合性を与える場合は、制御因子が多く、製造に困難が伴うことがある。そのため面状の電磁波吸収体１の必要な箇所にのみ、双峰特性を付与することを意図したものである。   According to the present invention, it is possible to specifically realize the electromagnetic wave absorber 1 having a bimodal characteristic or a multimodal characteristic that takes two or more absorption positions. The conductive pattern 12 that provides consistency for two or more frequencies is a region in which one type or several types of pattern shapes formed by combining X-shaped, + -shaped, * -shaped, or closed-loop-shaped lines are arranged. Other pattern shapes are arranged in other regions. Compared to the case of a single absorption peak, when matching is provided for two or more frequencies, there are many control factors, and manufacturing may be difficult. Therefore, it is intended to give the bimodal characteristics only to the necessary portions of the planar electromagnetic wave absorber 1.

また本発明は、電磁波吸収体の電波入射側の表面に、表面層が設けられることを特徴とする。   Further, the present invention is characterized in that a surface layer is provided on the surface of the electromagnetic wave absorber on the radio wave incident side.

本発明に従えば、図７のように、たとえば電磁波吸収体の電波入射側には、化粧版、防水コート層等のため表面材から成る表面層６と称することができるもう１つの誘電体層に相当する層が敷設される。当該表面層の材料も、樹脂または繊維等より成ってもよく、固有の複素比誘電率を有しているため、図７の電波入射側の表面層６は誘電体層にも相当することなる。   According to the present invention, as shown in FIG. 7, for example, on the radio wave incident side of the electromagnetic wave absorber, another dielectric layer that can be referred to as a surface layer 6 made of a surface material for a decorative plate, a waterproof coating layer, or the like. A layer corresponding to is laid. The material of the surface layer may also be made of resin or fiber and has a specific complex dielectric constant. Therefore, the surface layer 6 on the radio wave incident side in FIG. 7 corresponds to a dielectric layer. .

このため本発明の電磁波吸収体では、前述の電磁波吸収体の吸収周波数の整合に加え、さらに表面層６の複素比誘電率（ε’，ε”）、あるいはその厚さの制御で、電磁波吸収体１の整合特性を、低周波領域に変更させることによって、より薄い電磁波吸収層４を用いた電磁波吸収特性を実現している。   For this reason, in the electromagnetic wave absorber of the present invention, in addition to the above-described matching of the absorption frequency of the electromagnetic wave absorber, the electromagnetic wave absorption is further controlled by controlling the complex relative dielectric constant (ε ′, ε ″) of the surface layer 6 or its thickness. By changing the matching characteristic of the body 1 to the low frequency region, the electromagnetic wave absorption characteristic using the thinner electromagnetic wave absorption layer 4 is realized.

また本発明は、電磁波吸収層は、複素比透磁率の実部が、１．０１〜１０であり、厚さが０．０１〜２．５ｍｍであることを特徴とする。   The electromagnetic wave absorbing layer of the present invention is characterized in that the real part of the complex relative permeability is 1.01 to 10 and the thickness is 0.01 to 2.5 mm.

本発明に従えば、磁性を有する電磁波吸収材料として、電磁波の磁気損失を増大し、電磁波吸収量を効率よく増大することができる。複素透磁率を大きくすることによって、磁界の大きい場所での電磁波吸収の程度を大きくすることができる。こうして本発明の電磁波吸収体は、電界および磁界の大きい場所で、吸収量を常に大きくすることができる。複素比透磁率を有することにより、パターン層５および誘電体層３と積層した際に薄層化が達成しやすくなる。   According to the present invention, as an electromagnetic wave absorbing material having magnetism, the magnetic loss of electromagnetic waves can be increased, and the amount of electromagnetic wave absorption can be increased efficiently. By increasing the complex permeability, the degree of electromagnetic wave absorption at a location where the magnetic field is large can be increased. Thus, the electromagnetic wave absorber of the present invention can always increase the amount of absorption in a place where an electric field and a magnetic field are large. By having the complex relative magnetic permeability, it is easy to achieve a thin layer when the pattern layer 5 and the dielectric layer 3 are laminated.

電磁波吸収層４の厚さを、２．５ｍｍより薄くするには、パターン層５の付与が不可欠である。厚さ０．０１ｍｍは、塗工工程で製造できる下限を意味する。厚さ２．５ｍｍを超えると、薄型化の範囲を超えてしまう。   In order to make the thickness of the electromagnetic wave absorbing layer 4 thinner than 2.5 mm, it is essential to provide the pattern layer 5. A thickness of 0.01 mm means a lower limit that can be produced in the coating process. If the thickness exceeds 2.5 mm, the range of thickness reduction will be exceeded.

また本発明は、電磁波吸収層が、有機重合体１００重量部に対して、磁性損失材料としてフェライト、鉄合金、鉄粒子の群から選ばれる１または複数の材料を、１〜７００重量部の配合量で含むことを特徴とする。   In the invention, the electromagnetic wave absorbing layer is blended in an amount of 1 to 700 parts by weight of one or more materials selected from the group of ferrite, iron alloy, and iron particles as a magnetic loss material with respect to 100 parts by weight of the organic polymer. It is characterized by including in quantity.

本発明に従えば、複素比透磁率を利用した薄層化が可能であり、薄型の電磁波吸収体を実現することができる。フェライトとしては、たとえばＭｎ−Ｚｎフェライト、Ｎｉ−Ｚｎフェライト、Ｍｎ−Ｍｇフェライトなどのソフトフェライト、あるいは永久磁石材料であるハードフェライトが挙げられる。鉄合金としては、たとえば磁性ステンレス（Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｓｉ合金）、センダスト（Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金）、パーマアロイ（Ｆｅ−Ｎｉ合金）、ケイ素銅（Ｆｅ−Ｃｕ−Ｓｉ合金）、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｂ（−Ｃｕ−Ｎｂ）合金が挙げられる。なお、これら合金においては扁平状のものを用いてもよい。鉄粒子としては、たとえばカルボニル鉄粉が挙げられる。カルボニル鉄の場合はできるだけ真球に近いものがよい。好ましくは低コストで複素比透磁率の高いソフトフェライト粉末を使用するのがよい。フェライトが存在しないと、複素比透磁率を利用した薄層化を達成することができず、７００部を超すと加工性が著しく損なわれる。   According to the present invention, thinning using complex relative permeability is possible, and a thin electromagnetic wave absorber can be realized. Examples of the ferrite include soft ferrite such as Mn—Zn ferrite, Ni—Zn ferrite and Mn—Mg ferrite, or hard ferrite which is a permanent magnet material. Examples of iron alloys include magnetic stainless steel (Fe—Cr—Al—Si alloy), sendust (Fe—Si—Al alloy), perm alloy (Fe—Ni alloy), silicon copper (Fe—Cu—Si alloy), Fe -Si-B (-Cu-Nb) alloy is mentioned. In addition, in these alloys, you may use a flat thing. Examples of the iron particles include carbonyl iron powder. In the case of carbonyl iron, it should be as close to a true sphere as possible. It is preferable to use soft ferrite powder with low complex cost and high complex relative permeability. If ferrite is not present, thinning using the complex relative permeability cannot be achieved, and if it exceeds 700 parts, workability is significantly impaired.

また、電磁波吸収層に含まれる誘電損失材料が、グラファイト、カーボンブラック、炭素繊維、グラファイト繊維の群から選ばれる材料である電磁波吸収体である。電磁波吸収層４は磁性損失材料を必須の成分として含むが、インピーダンス整合のためには適宜な複素比誘電率を付与することも好ましい。この目的で、電磁波吸収層に充填される誘電損失材料としては、たとえばファーネスブラックやチャンネルブラックなどのカーボンブラック、ステンレス鋼や銅やアルミニウム等の導電粒子、グラファイト、カーボン繊維、グラファイト繊維、酸化チタン等が挙げられる。本発明で好ましく使用する誘電性材料は、カーボンブラックであり、特に窒素吸着比表面積（ＡＳＴＭ（American Society for
Testing and Materials） Ｄ３０３７−９３）が１００〜１０００ｍ２／ｇ、ＤＢＰ吸油量（ＡＳＴＭ Ｄ２４１４−９６）が１００〜４００ｍリットル／１００ｇであるカーボンブラック、たとえば昭和キャボット社製の商品名ＩＰ１０００およびライオン・アクゾ社製商品名ケッチェンブラックＥＣなどを使用するのが好ましい。ＤＢＰ吸油量というのは、可塑剤の一種であるＤＢＰ（dibutyl phthalateの略）の吸収量（単位ｃｍ３／１００ｇ）である。窒素吸着比表面積が１００ｍ２／g未満の場合は充分な複素比誘電率が得られず、１０００ｍ２／gを超える場合は誘電損失材料の分散性が著しく悪くなる。ＤＢＰ吸油量が１００ｃｍ３／１００ｇ未満の場合は充分な複素比誘電率が得られず、４００ｃｍ３／１００ｇを超える場合は加工性が著しく悪くなる。 The dielectric loss material contained in the electromagnetic wave absorption layer is an electromagnetic wave absorber that is a material selected from the group of graphite, carbon black, carbon fiber, and graphite fiber. The electromagnetic wave absorbing layer 4 contains a magnetic loss material as an essential component, but it is also preferable to give an appropriate complex relative dielectric constant for impedance matching. For this purpose, dielectric loss materials filled in the electromagnetic wave absorption layer include, for example, carbon black such as furnace black and channel black, conductive particles such as stainless steel, copper and aluminum, graphite, carbon fiber, graphite fiber, titanium oxide, etc. Is mentioned. The dielectric material preferably used in the present invention is carbon black, particularly a nitrogen adsorption specific surface area (ASTM (American Society for
D3037-93) is 100 to 1000 m 2 / g and DBP oil absorption (ASTM D2414-96) is 100 to 400 ml / 100 g, for example, trade name IP1000 and Lion Akzo manufactured by Showa Cabot Corporation It is preferable to use the product name Ketjen Black EC manufactured by the company. Because the DBP oil absorption is a DBP which is a kind of plasticizer absorption of (abbreviation of dibutyl phthalate) (unit cm 3 / 100g). When the nitrogen adsorption specific surface area is less than 100 m 2 / g, a sufficient complex relative dielectric constant cannot be obtained, and when it exceeds 1000 m 2 / g, the dispersibility of the dielectric loss material is remarkably deteriorated. DBP oil absorption of 100 cm 3 / sufficient complex relative permittivity of less than 100g can not be obtained, the workability is remarkably deteriorated when it exceeds 400 cm 3 / 100g.

また本発明は、電磁波吸収層は、磁性損失材料と併用して、グラファイト、カーボンブラック、炭素繊維、グラファイト繊維の群から選ばれる１または複数の材料を誘電損失材料として、有機重合体１００重量部に対して０〜５０重量部の配合量で含むことを特徴とする。   In the present invention, the electromagnetic wave absorbing layer is used in combination with a magnetic loss material, and one or more materials selected from the group consisting of graphite, carbon black, carbon fiber, and graphite fiber are used as dielectric loss material, and 100 parts by weight of the organic polymer. It is characterized by including in the compounding quantity of 0-50 weight part with respect to.

本発明に従えば、電磁波吸収層４が、有機重合体１００重量部に誘電損失材料を０〜５０（０は含まない）重量部含む。誘電損失材料の種類は上述のとおりであるが、量には制限があり、５０重量部を超えると加工性が著しく損なわれることになる。   According to the present invention, the electromagnetic wave absorbing layer 4 contains 0 to 50 parts (not including 0) of dielectric loss material in 100 parts by weight of the organic polymer. Although the kind of dielectric loss material is as above-mentioned, there is a limit in quantity, and if it exceeds 50 weight part, workability will be impaired remarkably.

電磁波吸収層に使用される有機重合体の材料（ビヒクル）としては、合成樹脂、ゴム、および熱可塑性エラストマーを使用している。たとえばポリエチレン、ポリプロピレン、およびこれらの共重合体、ポリブタジエンおよびこれらの共重合体等のポリオレフィン、ポリ塩化ビニル、ポリ酢酸ビニル、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、メラミン樹脂などの熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂やビチュメン等が挙げられる。ポリ尿酸などの生分解性を有する樹脂も使用可能である。またガラス繊維などの材料が充填されたＦＲＰとなっていても良い。   As an organic polymer material (vehicle) used for the electromagnetic wave absorbing layer, synthetic resin, rubber, and thermoplastic elastomer are used. For example, polyethylene, polypropylene, copolymers thereof, polyolefins such as polybutadiene and copolymers thereof, polyvinyl chloride, polyvinyl acetate, epoxy resins, phenol resins, melamine resins and other thermoplastic resins or thermosetting resins, And bitumen. Resins having biodegradability such as polyuric acid can also be used. Further, the FRP may be filled with a material such as glass fiber.

前記ゴムとしては、たとえば天然ゴムのほか、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、エチレン−プロピレンゴム、クロロプレンゴム、ニトリルゴム、アクリルゴム、塩素化ポリエチレンゴム、水素添加ニトリルゴム、シリコンゴムなどの各種合成ゴム単独、もしくはこれらのゴムを各種変性処理にて改質したものが使用できる。   Examples of the rubber include natural rubber, isoprene rubber, butadiene rubber, ethylene-propylene rubber, chloroprene rubber, nitrile rubber, acrylic rubber, chlorinated polyethylene rubber, hydrogenated nitrile rubber, silicon rubber, and other various synthetic rubbers alone. Alternatively, those obtained by modifying these rubbers by various modification treatments can be used.

熱可塑性エラストマーとしては、たとえば塩素化ポリエチレン、ポリスチレン系、ポリオレフィン系、ポリ塩化ビニル系、ポリウレタン系、ポリエステル系、ポリアミド系などの各種熱可塑性エラストマーを用いることができる。   As the thermoplastic elastomer, for example, various thermoplastic elastomers such as chlorinated polyethylene, polystyrene, polyolefin, polyvinyl chloride, polyurethane, polyester, and polyamide can be used.

これらのポリマーは単独で使用するほか、複数をブレンドして用いることができる。樹脂および熱可塑性エラストマー材料には、必要に応じて可塑剤、さらには、安定剤、補強用充填剤、流動性改良剤、難燃剤などを適宜添加した樹脂組成物として使用することができる。ゴム材料には、加硫剤のほか、加硫促進剤、老化防止剤、軟化剤、可塑剤、充填剤、着色剤、難燃剤などを配合することができる。   These polymers can be used alone or in combination. The resin and the thermoplastic elastomer material can be used as a resin composition to which a plasticizer, a stabilizer, a reinforcing filler, a fluidity improver, a flame retardant and the like are appropriately added as necessary. In addition to the vulcanizing agent, the rubber material may contain a vulcanization accelerator, an anti-aging agent, a softening agent, a plasticizer, a filler, a colorant, a flame retardant and the like.

電磁波吸収層は、前記有機重合体以外の、石膏材、セメント材、または不織布や発泡体、紙、段ボール等に磁性を有する塗料等を含浸させたものであってもよく、充填材を配合することが可能な材料を適宜選択することもできる。   The electromagnetic wave absorbing layer may be a gypsum material, a cement material, or a non-woven fabric, foam, paper, cardboard, or the like impregnated with a magnetic paint or the like other than the organic polymer, and contains a filler. It is also possible to appropriately select materials that can be used.

導電性反射層は、金、白金、銀、ニッケル、クロム、アルミニウム、銅、亜鉛、鉛、タングステン、鉄などの金属であってもよく、樹脂に上記金属の粉末、導電性カーボンブラックの混入された樹脂混合物、あるいは導電性樹脂のフィルム等であってもよい。上記金属等を、板、シート、フィルム、不織布等に加工されたものであってもよい。あるいはまた合成樹脂性フィルム上に、膜厚たとえば６００Åの金属層が形成された構成を有してもよい。金属箔をフィルムもしくはクロスなどの基材に転写したものでもよい。また、導電インク（たとえば体積固有抵抗値１０Ωｃｍ以下０．５Ωｃｍ以上）を基板上に塗布してもよい。   The conductive reflective layer may be a metal such as gold, platinum, silver, nickel, chromium, aluminum, copper, zinc, lead, tungsten, iron, etc., and the above-mentioned metal powder or conductive carbon black is mixed in the resin. It may be a resin mixture or a conductive resin film. The said metal etc. may be processed into a board, a sheet, a film, a nonwoven fabric, etc. Or you may have the structure by which the metal layer of film thickness, for example, 600 mm, was formed on the synthetic resin film. What transferred metal foil to base materials, such as a film or cloth, may be used. Further, a conductive ink (for example, a volume resistivity value of 10 Ωcm or less and 0.5 Ωcm or more) may be applied on the substrate.

電磁波吸収体に所望周波数の電波の透過性を付与したい場合、公知技術であるアンテナ原理を応用して、波長から導かれる適宜な形状の非導電性部分を導電性反射層２の中に設けることができる。これによりたとえば２．４５ＧＨｚおよび５．２ＧＨｚの各無線ＬＡＮ周波数域に対する電磁波吸収性を有しながら、携帯電話（８００ＭＨｚまたは１．５ＧＨｚ）は使用可能であるといった電磁波環境を提供することが可能となる。   When it is desired to impart electromagnetic wave absorbers with a desired frequency of radio waves, a non-conductive portion of an appropriate shape derived from the wavelength is provided in the conductive reflective layer 2 by applying the antenna principle, which is a known technique. Can do. As a result, it is possible to provide an electromagnetic wave environment in which a mobile phone (800 MHz or 1.5 GHz) can be used while having electromagnetic wave absorbability with respect to each wireless LAN frequency range of 2.45 GHz and 5.2 GHz, for example. .

上述の導電反射層の構成材料を用いて、パターン層の導電性パターンを形成することができる。導電性パターンは、フィルム上にアルミニウムなどの蒸着、エッチング処理、もしくはスクリーン印刷等の方法で形成される。しかしこれらに限定されることはなく、たとえば導電性パターンの各模様のみを電磁波吸収層もしくは誘電体層に直接転写させ、基材となるフィルムを用いずに、利用することも可能である。   The conductive pattern of the pattern layer can be formed using the constituent material of the conductive reflective layer described above. The conductive pattern is formed on the film by a method such as vapor deposition of aluminum or the like, an etching process, or screen printing. However, the present invention is not limited to these. For example, it is also possible to directly transfer each pattern of the conductive pattern to the electromagnetic wave absorbing layer or the dielectric layer and use it without using a film as a base material.

誘電体層の材料として、汎用樹脂、たとえば塩化ビニル（ＰＶＣ）、スチレン-ブタ
ジエン系共重合体（ＳＢＳ）、またはポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）樹脂シートなどであってもよい。また上述の材料に限定されることなく、そのほかの合成樹脂、ゴムなどの材料、またメラミン樹脂、メラミン樹脂バッカー材、紙、不織布、クロス、難燃紙、木材、石膏、セメント、ガラス等であってもよい。厚みについては、０．１〜４ｍｍの範囲が好ましい。電磁波吸収体全体の薄層化のために、より好ましいのは０．１〜２．５ｍｍである。０．１ｍｍ未満では、誘電体層を用いる効果が乏しく、４ｍｍ超の厚さでは、電磁波吸収体の薄層化の意味がなくなってしまう。誘電体層を発泡体とすることで、電磁波吸収体の軽量化の達成も可能である。 The material for the dielectric layer may be a general-purpose resin such as vinyl chloride (PVC), a styrene-butadiene copolymer (SBS), or a polyethylene terephthalate (PET) resin sheet. Further, the material is not limited to the above-mentioned materials, and other materials such as synthetic resin and rubber, melamine resin, melamine resin backer material, paper, nonwoven fabric, cloth, flame retardant paper, wood, gypsum, cement, glass, etc. May be. About thickness, the range of 0.1-4 mm is preferable. The thickness is more preferably 0.1 to 2.5 mm for thinning the entire electromagnetic wave absorber. If the thickness is less than 0.1 mm, the effect of using the dielectric layer is poor, and if the thickness exceeds 4 mm, the meaning of thinning the electromagnetic wave absorber is lost. By making the dielectric layer a foam, it is possible to reduce the weight of the electromagnetic wave absorber.

また本発明は、電磁波吸収層および誘電体層の複素比誘電率を制御することにより、２以上の吸収周波数の位置を個別に制御することを特徴とする。   Further, the present invention is characterized in that the positions of two or more absorption frequencies are individually controlled by controlling the complex relative permittivity of the electromagnetic wave absorbing layer and the dielectric layer.

本発明に従えば、吸収すべき電磁波の周波数に応じた好適な電磁波吸収体を実現することができる。   According to the present invention, a suitable electromagnetic wave absorber according to the frequency of the electromagnetic wave to be absorbed can be realized.

また本発明は、難燃性、準不燃性、または不燃性を有することを特徴とする。
本発明に従えば、電磁波吸収体は、難燃性、準不燃性または不燃性が付与されている。難燃性としてはＵＬ９４Ｖ０の評価を得ることが目安であり、難燃剤および難燃助剤が好適量配合される。以上によって建物内装材として好適に用いることができる。電磁波吸収体１に難燃性、準不燃性、または不燃性を付与するにあたっては、たとえば難燃剤または難燃助剤が、電磁波吸収層４、誘電体層３などに添加される。 Further, the present invention is characterized by having flame retardancy, quasi-incombustibility, or incombustibility.
According to the present invention, the electromagnetic wave absorber is imparted with flame retardancy, quasi-incombustibility or incombustibility. The standard for flame retardancy is to obtain an evaluation of UL94V0, and a suitable amount of flame retardant and flame retardant aid is blended. Thus, it can be suitably used as a building interior material. For imparting flame retardancy, quasi-incombustibility, or incombustibility to the electromagnetic wave absorber 1, for example, a flame retardant or a flame retardant aid is added to the electromagnetic wave absorption layer 4, the dielectric layer 3, and the like.

難燃剤としては特に限定されることはなく、リン化合物、ホウ素化合物、臭素系難燃剤、亜鉛系難燃剤、窒素系難燃剤、水酸化物系難燃剤等が適宜量使用できる。リン化合物としては、リン酸エステル、リン酸チタンなどが挙げられる。ホウ素化合物としては、ホウ酸亜鉛などが挙げられる。臭素系難燃剤としては、ヘキサブロモベンゼン、デカブロモベンジルフェニルエーテル、デカブロモベンジルフェニルオキサイド、テトラブロモビスフェノール、臭化アンモニウムなどが挙げられる。亜鉛系難燃剤としては、炭酸亜鉛、酸化亜鉛若しくはホウ酸亜鉛等が挙げられる。窒素系難燃剤としては、たとえばトリアジン化合物、ヒンダードアミン化合物、若しくはメラミンシアヌレート、メラミングアニジン化合物といったようなメラミン系化合物などが挙げられる。水酸化物系難燃剤としては、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウムなどが挙げられる。   The flame retardant is not particularly limited, and phosphorus compounds, boron compounds, bromine-based flame retardants, zinc-based flame retardants, nitrogen-based flame retardants, hydroxide-based flame retardants, and the like can be used in appropriate amounts. Examples of phosphorus compounds include phosphate esters and titanium phosphate. Examples of the boron compound include zinc borate. Examples of brominated flame retardants include hexabromobenzene, decabromobenzyl phenyl ether, decabromobenzyl phenyl oxide, tetrabromobisphenol, ammonium bromide and the like. Examples of the zinc-based flame retardant include zinc carbonate, zinc oxide, and zinc borate. Examples of nitrogen-based flame retardants include triazine compounds, hindered amine compounds, or melamine compounds such as melamine cyanurate and melamine anidine compounds. Examples of the hydroxide flame retardant include magnesium hydroxide and aluminum hydroxide.

また本発明は、電磁波反射性能を有する面上に用いられる電磁波吸収体であって、
前記導電性反射層を除く残余の各層が積層されて構成されることを特徴とする。 Further, the present invention is an electromagnetic wave absorber used on a surface having electromagnetic wave reflection performance,
Each of the remaining layers excluding the conductive reflective layer is laminated.

本発明に従えば、金属等の電磁波遮蔽性能を有する面上に上記電磁波吸収体１を設置する場合には、導電性反射層２を有さない構成の電磁波吸収体であることが可能である。すなわち、電磁波遮蔽性能を有する面は、そのまま電磁波反射板として機能できるため、上記電磁波吸収体１の中の導電性反射層２を有さない構成が使用可能となる。   According to the present invention, when the electromagnetic wave absorber 1 is installed on a surface having electromagnetic wave shielding performance such as metal, the electromagnetic wave absorber can be configured without the conductive reflective layer 2. . That is, since the surface having electromagnetic wave shielding performance can function as an electromagnetic wave reflection plate as it is, a configuration without the conductive reflection layer 2 in the electromagnetic wave absorber 1 can be used.

また本発明は、前述の電磁波吸収体を用いることによる電磁波吸収方法である。
本発明に従えば、前述のように優れた電磁波吸収体１を用いることによって、好適に電磁波を吸収することができる。 Moreover, this invention is the electromagnetic wave absorption method by using the above-mentioned electromagnetic wave absorber.
According to the present invention, electromagnetic waves can be suitably absorbed by using the excellent electromagnetic wave absorber 1 as described above.

前述の各本発明の電磁波吸収体の具体的な用途としては、オフィスなどの電磁波環境空間の形成する床材、壁材、天井材として、あるいは家具や事務機器の金属面の被覆材として、あるいは衝立等として、本発明に従う電磁波吸収体を配置することにより、電磁波環境の改善を行う。具体的には、空間中に存在する電子機器の誤動作防止、無線ＬＡＮ等の伝送遅延対策である。また電磁波環境については、オフィスだけではなく、家庭内、病院、コンサートホール、工場、研究施設、駅舎、展示場、道路側壁等の屋外施設等でも利用できる。それぞれ想定できる環境での壁、床、天井等において、必要とされる箇所ごとに利用できる。   As specific uses of the electromagnetic wave absorber of each of the above-mentioned present inventions, as a flooring, wall material, ceiling material formed in an electromagnetic environment space such as an office, or as a coating material for metal surfaces of furniture and office equipment, or The electromagnetic wave environment is improved by arranging the electromagnetic wave absorber according to the present invention as a partition or the like. Specifically, it is prevention of malfunction of electronic devices existing in the space and measures against transmission delay such as wireless LAN. The electromagnetic wave environment can be used not only in offices but also in homes, hospitals, concert halls, factories, research facilities, station buildings, exhibition halls, outdoor facilities such as roadside walls, and the like. It can be used for each required location on walls, floors, ceilings, etc. in environments that can be assumed.

本発明によれば、特定形状のパターンを有するパターン層、磁性損失材料から成る電磁波吸収層と誘電体層と導電性反射層を設けることによって、電磁波吸収をする周波数の選択制御を制御することができ、結果として斜入射特性の良好な薄型、軽量電磁波吸収体を提供することができる。   According to the present invention, by providing a pattern layer having a pattern of a specific shape, an electromagnetic wave absorption layer made of a magnetic loss material, a dielectric layer, and a conductive reflection layer, it is possible to control the selection control of the frequency for absorbing electromagnetic waves. As a result, it is possible to provide a thin and lightweight electromagnetic wave absorber with good oblique incidence characteristics.

さらに本件電磁波吸収体は、双峰特性を有し、二つ以上の吸収周波数を有する電磁波吸収体を提供することができる。双峰特性を有しても、なお且つ薄く、軽く、高い吸収性能（斜入射特性を含む）を実現している。   Furthermore, this electromagnetic wave absorber can provide the electromagnetic wave absorber which has a bimodal characteristic and has two or more absorption frequencies. Even though it has bimodal characteristics, it is thin, light, and has high absorption performance (including oblique incidence characteristics).

さらに本件電磁波吸収体は、既存の電磁波吸収体よりも薄く、かつ軽くなっているため、その構成上室内建材と組み合わせることができるという効果がある。たとえば表面層の表面層をビニールクロスや合板材などの木材、既存の壁材、床材、天井材、さらに什器、家具、デスクのボード、パネル、表面材などに置き換えることで、容易に室内壁面材や床材など電磁波吸収可能な機能的な建材を構成でき、かつ複数の周波数に対して選択的な電磁波吸収性を付与できるという効果がある。   Furthermore, since this electromagnetic wave absorber is thinner and lighter than existing electromagnetic wave absorbers, there is an effect that it can be combined with indoor building materials due to its configuration. For example, by replacing the surface layer with wood such as vinyl cloth or plywood, existing wall materials, floor materials, ceiling materials, furniture, furniture, desk boards, panels, surface materials, etc. There is an effect that a functional building material capable of absorbing electromagnetic waves such as a material and a flooring material can be configured, and selective electromagnetic wave absorption can be imparted to a plurality of frequencies.

図１は、本発明の実施の一形態の電磁波吸収体１の断面図である。この電磁波吸収体１は、図１の上方である電波入射側から、パターン層５と、電磁波吸収層４と、誘電体層３と、導電性反射層２とが、電波入射側からこの順序で積層した構成である。パターン層５は、導電性パターン１２を有する。この導電性パターン１２を構成する複数の各パターン形状に依存して、整合周波数を調整することができる。   FIG. 1 is a cross-sectional view of an electromagnetic wave absorber 1 according to an embodiment of the present invention. The electromagnetic wave absorber 1 includes a pattern layer 5, an electromagnetic wave absorption layer 4, a dielectric layer 3, and a conductive reflection layer 2 in this order from the radio wave incident side from the radio wave incident side which is the upper side of FIG. 1. It is a laminated structure. The pattern layer 5 has a conductive pattern 12. The matching frequency can be adjusted depending on a plurality of pattern shapes constituting the conductive pattern 12.

図２は、図１に示される本発明の実施の一形態の電磁波吸収体１を構成するパターン層５を示す正面図である。図３は、図１および図２に示される実施の形態におけるパターン層５の一部の拡大した斜視図である。   FIG. 2 is a front view showing the pattern layer 5 constituting the electromagnetic wave absorber 1 according to the embodiment of the present invention shown in FIG. FIG. 3 is an enlarged perspective view of a part of the pattern layer 5 in the embodiment shown in FIGS. 1 and 2.

このパターン層５は、板状基材１１の電磁波入射側の表面上に、導電性パターン１２が形成される。板状基材１１は、たとえば合成樹脂である誘電体から成っており、この板状基材１１もまた誘電性の損失材である。導電性パターン１２は、放射形パターン３０と、方形パターン３１とを有する。   In the pattern layer 5, the conductive pattern 12 is formed on the surface of the plate-like substrate 11 on the electromagnetic wave incident side. The plate-like substrate 11 is made of, for example, a dielectric that is a synthetic resin, and this plate-like substrate 11 is also a dielectric loss material. The conductive pattern 12 has a radial pattern 30 and a square pattern 31.

放射形パターン３０は、放射形状に形成され、複数の放射形パターン３０が、相互に間隔（以下「放射形パターン間隔」という）ｃ２ｘ，ｃ２ｙをあけて設けられる。さらに具体的に述べると、たとえばこの実施の形態では、放射形パターン３０は、相互に垂直なｘ方向およびｙ方向に沿う放射状である＋字状に形成され、ｘ方向に放射形パターン間隔ｃ２ｘをあけ、ｙ方向に放射形パターン間隔ｃ２ｙをあけて、行列状に規則正しく配置されてもよい。   The radial pattern 30 is formed in a radial shape, and a plurality of radial patterns 30 are provided at intervals (hereinafter referred to as “radial pattern intervals”) c2x and c2y. More specifically, for example, in this embodiment, the radial pattern 30 is formed in a + shape that is radial along the x direction and the y direction perpendicular to each other, and the radial pattern interval c2x is set in the x direction. It may be arranged regularly in a matrix with a radial pattern interval c2y in the y direction.

放射形パターン３０は、ｘ方向に細長く延びる長方形の形状部分１４と、ｙ方向に細長く延びる長方形の形状部分１５とが、それらの各形状部分１４，１５の図心を重ねて、交差部分１６で直角に交差する形状である。各形状部分１４，１５は、交差部分１６において垂直な軸線まわりに９０度ずれており、同一形状を有する。各形状部分１４，１５の幅ａ１ｙ，ａ１ｘは、等しく、たとえば２．５ｍｍであり、各形状部分１４，１５の長さａ２ｘ，ａ１ｙは、等しく、たとえば１６ｍｍである。放射形パターン３０の放射形パターン間隔は、ｘ方向の間隔ｃ２ｘとｙ方向の間隔ｃ２ｙが、等しく、たとえば１．０ｍｍである。   The radial pattern 30 includes a rectangular shape portion 14 elongated in the x-direction and a rectangular shape portion 15 elongated in the y-direction, with the centroids of the respective shape portions 14, 15 overlapping each other at the intersection portion 16. It is a shape that intersects at right angles. The shape portions 14 and 15 are shifted by 90 degrees around the vertical axis at the intersection portion 16 and have the same shape. The widths a1y and a1x of the respective shape portions 14 and 15 are equal, for example, 2.5 mm, and the lengths a2x and a1y of the respective shape portions 14 and 15 are equal, for example, 16 mm. The radial pattern interval of the radial pattern 30 is such that the interval c2x in the x direction and the interval c2y in the y direction are equal, for example, 1.0 mm.

方形パターン３１は、放射形パターン３０に囲まれる領域に、放射形パターン３０から間隔（以下「放射−方形間隔」という）ｃ１ｘ，ｃ１ｙをあけて配置され、放射形パターン３０に囲まれる領域を塗潰すように設けられる。さらに詳細には、放射形パターン部に囲まれる領域に対応する形状に形成される。さらに具体的に述べると、たとえばこの実施の形態では、放射形パターン部３０が前述のような＋字状であり、放射形パターン３０に囲まれる領域は長方形であり、これに対応する形状、つまり放射−方形間隔ｃ１ｘ，ｃ１ｙが全周にわたって同一となる形状に形成される。各形状部分１４，１５が前述のように同一形状である場合、放射形パターン３０に囲まれる領域は、正方形となり、方形パターン３１は、正方形となる。方形パターン３１は、縁辺部が、ｘ方向およびｙ方向のいずれかに延びるように配置されている。   The rectangular pattern 31 is arranged in an area surrounded by the radial pattern 30 with an interval (hereinafter referred to as “radiation-square interval”) c1x and c1y from the radial pattern 30 and a region surrounded by the radial pattern 30 is painted. It is provided to crush. More specifically, it is formed in a shape corresponding to a region surrounded by the radial pattern portion. More specifically, for example, in this embodiment, the radial pattern portion 30 has a + character shape as described above, and the region surrounded by the radial pattern 30 is a rectangle, and the shape corresponding to this is, The radiation-square intervals c1x and c1y are formed in the same shape over the entire circumference. When each shape part 14 and 15 is the same shape as mentioned above, the area | region enclosed by the radial pattern 30 becomes a square, and the square pattern 31 becomes a square. The rectangular pattern 31 is arranged such that the edge portion extends in either the x direction or the y direction.

方形パターン３１は、ｘ方向の寸法ｂ１ｘとｙ方向の寸法ｂ１ｙとが、等しく、たとえば１２．５ｍｍである。放射形パターン３０と方形パターン３１との放射−方形間隔は、ｘ方向の間隔ｃ１ｘとｙ方向の間隔ｃ１ｙとが、等しく、たとえば１．０ｍｍである。   In the rectangular pattern 31, the dimension b1x in the x direction and the dimension b1y in the y direction are equal, for example, 12.5 mm. The radial-rectangular spacing between the radial pattern 30 and the rectangular pattern 31 is such that the spacing c1x in the x direction is equal to the spacing c1y in the y direction, for example, 1.0 mm.

放射形パターン３０、方形パターン３１は、それぞれ折れ曲がり部（外向き、内向き）にエッジのある構成であるが、電磁波を受信したときの共振電流がスムーズに流れる様に、そのコーナー部の一部または全てにＲを付けることができる。   The radial pattern 30 and the rectangular pattern 31 are each configured to have an edge at the bent portion (outward and inward), but a part of the corner portion so that the resonance current flows smoothly when electromagnetic waves are received. Or all can be marked with R.

図４は、図１に示される実施の形態における電磁波吸収体１を構成する他の実施形態であるパターン層５の正面図である。図５は、図４に示されるパターン層５の一部を拡大して示す斜視図である。この場合のパターン１２は、単一種類の幾何学模様のパターン単位１９が、ｘ方向およびｙ方向に間隔（以下「パターン間隔」という）ｄ１ｘ，ｄ１ｙをあけて行列状に規則正しく配置されて構成される。   FIG. 4 is a front view of a pattern layer 5 which is another embodiment constituting the electromagnetic wave absorber 1 in the embodiment shown in FIG. FIG. 5 is an enlarged perspective view showing a part of the pattern layer 5 shown in FIG. The pattern 12 in this case is configured by regularly arranging a pattern unit 19 of a single kind of geometric pattern in a matrix form with intervals (hereinafter referred to as “pattern intervals”) d1x and d1y in the x and y directions. The

パターン単位１９は、正方形状であり、ｘ方向の長さｅ１ｘとｙ方向の長さｅ１ｙとは等しく、たとえば２１．０ｍｍである。またｘ方向およびｙ方向に隣接する各形状１９の相互の間隔である第２のパターン間隔は、ｘ方向の間隔ｄ１ｘとｙ方向の間隔ｄ１ｙとが、等しく、たとえば１．５ｍｍである。   The pattern unit 19 has a square shape, and the length e1x in the x direction is equal to the length e1y in the y direction, for example, 21.0 mm. The second pattern interval, which is the interval between the shapes 19 adjacent to each other in the x direction and the y direction, is equal to the interval d1x in the x direction and the interval d1y in the y direction, for example, 1.5 mm.

またパターン単位１９は、それぞれ折れ曲がり部にエッジのある構成であるが、電磁波を受信したときの共振電流がスムーズに流れる様に、そのコーナー部の一部または全てにＲを付けることができる。   Each pattern unit 19 has an edge at the bent portion, but R can be added to some or all of the corner portions so that the resonance current flows smoothly when electromagnetic waves are received.

このように電磁波吸収体１では、パターン層５によって、各導電性パターン１９，３０，３１の共振周波数の電磁波を、効率よく受信することができる。ただし、最終的な共振周波数はパターン寸法だけでなく、導電性パターン１２同士の結合特性、電磁波吸収層４、誘電体層３から決定されるインピーダンスの影響を受けて決まる。このパターン層５に近接して、電磁波吸収層４、誘電体層３が設けられており、パターン層５によって受信される電磁波のエネルギが損失される。言い換えるならば電磁波のエネルギを熱エネルギに変換して吸収することができる。このようにパターン層５を用いることによって電磁波を効率よく受信して吸収することができる。   As described above, in the electromagnetic wave absorber 1, the electromagnetic wave having the resonance frequency of each of the conductive patterns 19, 30, and 31 can be efficiently received by the pattern layer 5. However, the final resonance frequency is determined not only by the pattern dimensions but also by the influence of the coupling characteristics between the conductive patterns 12 and the impedance determined by the electromagnetic wave absorption layer 4 and the dielectric layer 3. The electromagnetic wave absorbing layer 4 and the dielectric layer 3 are provided in the vicinity of the pattern layer 5, and the energy of the electromagnetic wave received by the pattern layer 5 is lost. In other words, electromagnetic wave energy can be converted into heat energy and absorbed. By using the pattern layer 5 in this way, electromagnetic waves can be received and absorbed efficiently.

このように電磁波の吸収効率を高くすることができるので、高い電磁波吸収性能を得ることができ、薄型化および軽量化を図ることができる。たとえば本実施の形態では、電磁波吸収体１は、全体の厚さが、０．１ｍｍ以上６ｍｍ以下であり、単位面積あたりの質量が、０．２ｋｇ／ｍ２以上１０ｋｇ／ｍ２以下であるシート状に形成される。 Thus, since the electromagnetic wave absorption efficiency can be increased, high electromagnetic wave absorption performance can be obtained, and reduction in thickness and weight can be achieved. For example, in this embodiment, the electromagnetic wave absorber 1, the thickness of the total, and at 0.1mm or more than 6mm, the mass per unit area is 0.2 kg / m 2 or more 10 kg / m 2 or less sheets It is formed in a shape.

また電磁波吸収体１は、電磁波遮蔽板としての導電性反射板２を設ける構成とする。この導電性反射板２を設けない場合には、電磁波遮蔽性能を有する物体の面上に設置するよう構成とする。これによって、パターン層５の形状および寸法などの決定、つまり設計が容易に成る。この場合電磁波反射板２を用いる構成では、電磁波吸収体１の設置場所の影響を受けて、導電性パターン１９，３０，３１の共振周波数が変化することが防がれる。たとえば電磁波吸収体１を、建物内装材の上に設けても、その内装材の複素比誘電率などの影響を受けて、アンテナ素子の共振周波数が変化してしまうことがあるが、それを防ぐことができる。   The electromagnetic wave absorber 1 is provided with a conductive reflector 2 as an electromagnetic wave shielding plate. When the conductive reflector 2 is not provided, the conductive reflector 2 is installed on the surface of an object having electromagnetic wave shielding performance. This facilitates determination, design, etc. of the shape and dimensions of the pattern layer 5. In this case, in the configuration using the electromagnetic wave reflection plate 2, the resonance frequency of the conductive patterns 19, 30, and 31 is prevented from changing due to the influence of the installation location of the electromagnetic wave absorber 1. For example, even if the electromagnetic wave absorber 1 is provided on a building interior material, the resonance frequency of the antenna element may change due to the influence of the complex relative permittivity of the interior material, but this is prevented. be able to.

また導電性パターン１２において、放射形パターン３０は、前述のように放射状に延びる部分を相互に突合せるように配置され、方形パターン３１は、放射形パターン３０に囲まれる領域に対応する形状に形成される。このような配置は、受信原理の異なる、放射形パターン３０と形パターン３１を組み合わせることで、受信効率が最適（高くなる）組み合わせである。したがって吸収効率の高い、電磁波吸収体を実現することができる。また放射形パターン３０がｘ方向およびｙ方向に沿って放射する配置であるとともに方形パターン３１の縁辺部がｘ方向およびｙ方向に延びるように配置されており、ｘ方向およびｙ方向に偏波する電磁波の受信効率が高くすることができる。   Further, in the conductive pattern 12, the radial pattern 30 is arranged so that the radially extending portions abut each other as described above, and the rectangular pattern 31 is formed in a shape corresponding to a region surrounded by the radial pattern 30. Is done. Such an arrangement is a combination in which the reception efficiency is optimal (higher) by combining the radial pattern 30 and the shape pattern 31 having different reception principles. Therefore, an electromagnetic wave absorber with high absorption efficiency can be realized. Further, the radial pattern 30 is arranged to radiate along the x direction and the y direction, and the edge of the rectangular pattern 31 is arranged to extend in the x direction and the y direction, and is polarized in the x direction and the y direction. Electromagnetic wave reception efficiency can be increased.

図６は、図１に示される実施の形態における電磁波吸収体１を構成する双峰特性を示すパターン層５の正面図である。図７は、図１および図６に示される実施の形態におけるパターン層５の一部の拡大した斜視図である。   FIG. 6 is a front view of the pattern layer 5 showing the bimodal characteristics constituting the electromagnetic wave absorber 1 in the embodiment shown in FIG. FIG. 7 is an enlarged perspective view of a part of the pattern layer 5 in the embodiment shown in FIGS. 1 and 6.

このパターン層５は、板状基材１１の電波入射側の表面上に、導電性パターン１２が形成される。導電性パターン１２は、たとえばこの実施の形態では単一種類の幾何学模様の＋字状のパターン形状が、直交座標系のｘ方向およびｙ方向から図３の紙面に垂直な軸線まわりに４５度角変位した直交座標系のｘ１方向およびｙ１方向に間隔ｃ１，ｃ２をあけて行列状に規則正しく配置されたパターンであってもよい。こうして導電性パターン１２を構成するパターン形状１３は、×字状に形成される。×字状のパターン形状１３は、ｘ１方向に細長く延びる長方形の形状部分１４と、ｙ１方向に細長く延びる長方形の形状部分１５とが、それらの各形状部分１４，１５の図心を重ねて、交差部分１６で直角に交差して形成される。各形状部分１４，１５は、交差部分１６において垂直な軸線まわりに９０度ずれており、同一形状を有する。各形状部分１４，１５は、後述のようにたとえば幅ａ２＝ｂ１＝２．５ｍｍ、長さａ１＝ｂ２＝１７ｍｍ、各形状１３のｘ１方向およびｙ１方向の相互の間隔ｃ１＝ｃ２＝１ｍｍであってもよい。これらのパターン形状１３は、線状で両端部を有する構造を有し、これらのパターン形状１３は、互いに連結しない態様で複数個、配列される。さらにこのようなパターン形状１３を構成する形状部分１４，１５は、線状で両端部を有する構造を有し、このような形状部分１４，１５を単位として、その両端部を除いた箇所で、２つ以上（この実施の形態では２）の単位である形状部分１４，１５が直角に交差する。   In the pattern layer 5, the conductive pattern 12 is formed on the surface of the plate-like substrate 11 on the radio wave incident side. For example, in this embodiment, the conductive pattern 12 has a + -shaped pattern shape of a single type of geometric pattern at 45 degrees around an axis perpendicular to the plane of FIG. 3 from the x and y directions of the orthogonal coordinate system. It may be a pattern that is regularly arranged in a matrix at intervals c1 and c2 in the x1 direction and y1 direction of the orthogonal coordinate system that is angularly displaced. Thus, the pattern shape 13 constituting the conductive pattern 12 is formed in an X shape. The X-shaped pattern shape 13 includes a rectangular shape portion 14 elongated in the x1 direction and a rectangular shape portion 15 elongated in the y1 direction, with the centroids of the shape portions 14 and 15 overlapped. Formed at a right angle at portion 16. The shape portions 14 and 15 are shifted by 90 degrees around the vertical axis at the intersection portion 16 and have the same shape. As described later, each of the shape portions 14 and 15 has, for example, a width a2 = b1 = 2.5 mm, a length a1 = b2 = 17 mm, and a distance c1 = c2 = 1 mm between the shapes 13 in the x1 direction and the y1 direction. May be. These pattern shapes 13 are linear and have a structure having both ends, and a plurality of these pattern shapes 13 are arranged in such a manner that they are not connected to each other. Furthermore, the shape portions 14 and 15 constituting the pattern shape 13 have a structure that is linear and has both end portions, and the shape portions 14 and 15 are used as a unit at a portion excluding the both end portions, The shape portions 14 and 15 that are units of two or more (2 in this embodiment) intersect at right angles.

図８は、図１に示される実施の形態における電磁波吸収体１を構成する双峰特性を示すパターン層５の正面図である。図９は、図１および図６に示される実施の形態におけるパターン層５の一部の拡大した斜視図である。このパターン層５は、板状基材１１の電波入射側の表面上に、導電性パターン１２が形成される。導電性パターン１２は、たとえばこの実施の形態では単一種類の幾何学模様の方形状のループパターン形状（閉ループ状）が、直交座標系のｘ１方向およびｙ１方向に間隔ｃ5＝ｃ6＝１２ｍｍをあけて行列状に規則正しく配置されたパターンであってもよい。各寸法は、たとえば線幅ａ6＝ｂ5＝１ｍｍ、外周部の一辺ａ5＝ｂ6＝１０ｍｍであってもよい。これらのパターン形状は、互いに連結しない態様で複数個、配列される。   FIG. 8 is a front view of the pattern layer 5 showing the bimodal characteristics constituting the electromagnetic wave absorber 1 in the embodiment shown in FIG. FIG. 9 is an enlarged perspective view of a part of the pattern layer 5 in the embodiment shown in FIGS. 1 and 6. In the pattern layer 5, the conductive pattern 12 is formed on the surface of the plate-like substrate 11 on the radio wave incident side. For example, in this embodiment, the conductive pattern 12 is a loop pattern shape (closed loop shape) of a single type of geometric pattern with an interval c5 = c6 = 12 mm in the x1 direction and the y1 direction of the orthogonal coordinate system. The pattern may be regularly arranged in a matrix. Each dimension may be, for example, a line width a6 = b5 = 1 mm and one side a5 = b6 = 10 mm on the outer peripheral portion. A plurality of these pattern shapes are arranged in such a manner that they are not connected to each other.

図１０は、本発明の実施の他の形態の電磁波吸収体１の断面図である。この実施の形態は、前述の図１〜図９の実施の各形態に類似し、対応する部分には同一の参照符を付す。特にこの実施の形態では、電波入射側から、電磁波吸収層４、パターン層５、誘電体層３と、導電性反射層２とが、この順序で積層して構成される。そのほかの構成は、前述の実施の形態と同様である。   FIG. 10 is a cross-sectional view of an electromagnetic wave absorber 1 according to another embodiment of the present invention. This embodiment is similar to each of the embodiments shown in FIGS. 1 to 9 described above, and corresponding portions are denoted by the same reference numerals. Particularly in this embodiment, the electromagnetic wave absorbing layer 4, the pattern layer 5, the dielectric layer 3, and the conductive reflective layer 2 are laminated in this order from the radio wave incident side. Other configurations are the same as those of the above-described embodiment.

図１１は、本発明の実施の他の形態の電磁波吸収体１の断面図である。この実施の形態は、前述の図１〜９の実施の形態に類似し、対応する部分には同一の参照符を付す。特にこの実施の形態では、パターン層５の電波入射側（図１１の上方）には、前述のようにさらに表面層６が形成されてもよい。   FIG. 11 is a cross-sectional view of an electromagnetic wave absorber 1 according to another embodiment of the present invention. This embodiment is similar to the embodiment of FIGS. 1 to 9 described above, and corresponding portions are denoted by the same reference numerals. Particularly in this embodiment, the surface layer 6 may be further formed on the radio wave incident side (upper side in FIG. 11) of the pattern layer 5 as described above.

本発明の実施のさらに他の形態では、電磁波吸収体は、図１〜図１１の実施の各形態における導電性反射層２を含まず、このような導電性反射層２を含まない電磁波吸収体が、誘電体層３の電波入射側（図１、図１０および図１１の上方）とは反対側（図１、図１０および図１１の下方）で、電磁波遮蔽性能を有する面上に設置されるように構成されてもよい。こうして電磁波吸収性能を達成することができる。電磁波遮蔽性能を有する面は、たとえば導電性反射層２と同様な構成を有してもよく、たとえば金属板などによって実現されてもよい。   In still another embodiment of the present invention, the electromagnetic wave absorber does not include the conductive reflective layer 2 in each of the embodiments of FIGS. 1 to 11, and does not include such a conductive reflective layer 2. Is disposed on a surface having electromagnetic wave shielding performance on the opposite side (lower side of FIGS. 1, 10, and 11) to the radio wave incident side of dielectric layer 3 (upper side of FIGS. 1, 10, and 11). You may be comprised so that. Thus, electromagnetic wave absorption performance can be achieved. The surface having electromagnetic wave shielding performance may have the same configuration as that of the conductive reflective layer 2, for example, and may be realized by a metal plate, for example.

以下に、表１および表２ならびに図１２〜図２１を参照して、本件発明者の実験結果を述べる。図１２〜図２１において、横軸は周波数であり、縦軸は電磁波の吸収量である。   Hereinafter, the experimental results of the present inventors will be described with reference to Tables 1 and 2 and FIGS. 12 to 21, the horizontal axis represents frequency, and the vertical axis represents electromagnetic wave absorption.

実施例１
図１、図１０、図１１に示される電磁波吸収体１において、導電性反射層２はアルミニウム蒸着ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）フィルムである。誘電体層３は、ＰＥＴ樹脂を使用し、その２．４５ＧＨｚにおける複素比誘電率の実部＝３．１、同の虚部＝０、厚みは２ｍｍである。電磁波吸収層４は、ＰＶＣ樹脂１００重量部と、誘電損失材料としてカーボンブラック（昭和キャボット製商品名ＩＰ１０００）が５０重量部、磁性損失材料としてフェライト（戸田工業製商品名ＫＮＳ−４１５）粉末３４０重量部とを混練し、シート状（１ｍｍ厚）に押出成形して用いる。同軸管法（Ｓパラメータ法）により求められた電磁波吸収層４の２．４５ＧＨｚにおける複素比誘電率の実部は１１．６、同の虚部は２．０、複素比透磁率の実部は１．４、同の虚部は０．４である。電磁波吸収層４を押し出す際の加熱された状態で誘電体層３と貼り合わせ、パターン層５と電磁波吸収層４との間、誘電体層３と導電性反射層２の間は接着剤により積層した。 Example 1
In the electromagnetic wave absorber 1 shown in FIGS. 1, 10, and 11, the conductive reflective layer 2 is an aluminum-deposited polyethylene terephthalate (PET) film. The dielectric layer 3 uses a PET resin, and the real part of the complex relative dielectric constant at 2.45 GHz = 3.1, the same imaginary part = 0, and the thickness is 2 mm. The electromagnetic wave absorbing layer 4 is composed of 100 parts by weight of PVC resin, 50 parts by weight of carbon black (trade name: IP1000 manufactured by Showa Cabot) as a dielectric loss material, and 340 weights of ferrite (trade name: KNS-415, manufactured by Toda Kogyo) as a magnetic loss material. Are kneaded and extruded into a sheet (1 mm thick). The real part of the complex relative permittivity at 2.45 GHz of the electromagnetic wave absorption layer 4 obtained by the coaxial tube method (S parameter method) is 11.6, the imaginary part is 2.0, and the real part of the complex relative permeability is 1.4, the same imaginary part is 0.4. When the electromagnetic wave absorbing layer 4 is extruded, it is bonded to the dielectric layer 3 in a heated state, and the pattern layer 5 and the electromagnetic wave absorbing layer 4 are laminated with an adhesive between the dielectric layer 3 and the conductive reflective layer 2. did.

電磁波吸収性能はフリースペース法による。フリースペース法は、自由空間に置かれた測定試料である電磁波吸収体１に平面波を照射し、そのときの反射係数、透過係数を、周波数、入射角度、偏波を変化させて測定し、材料の複素比誘電率および複素比透磁率を得る測定方法であり、こうして得られた複素比誘電率および複素比透磁率とから、電磁波吸収体１の電磁波吸収量を計算して求める。このときＴＥ波とＴＭ波での測定を行っている。使用した測定機器は、ネットワークアナライザ（アジレントテクノロジー社製商品名ＨＰ８７２０ＥＳ）であり、アンテナはダブルリジッドアンテナである。電磁波吸収体１である測定試料の矩形の各辺のサイズは５００×５００（ｍｍ）および１，０００×１，０００（ｍｍ）である。   The electromagnetic wave absorption performance is based on the free space method. In the free space method, a plane wave is irradiated to the electromagnetic wave absorber 1 as a measurement sample placed in free space, and the reflection coefficient and transmission coefficient at that time are measured by changing the frequency, incident angle, and polarization, The complex relative permittivity and the complex relative permeability are obtained, and the electromagnetic wave absorption amount of the electromagnetic wave absorber 1 is calculated from the complex relative permittivity and the complex relative permeability thus obtained. At this time, measurement is performed with TE waves and TM waves. The measuring instrument used was a network analyzer (trade name HP8720ES manufactured by Agilent Technologies), and the antenna was a double rigid antenna. The size of each side of the rectangle of the measurement sample that is the electromagnetic wave absorber 1 is 500 × 500 (mm) and 1,000 × 1,000 (mm).

導電性パターン１２の形状は、図２および図３に示した放射形状と方形状の組合せで、各サイズは、放射形状が幅a1y＝a1x＝２．５ｍｍ、長さa2x＝a1y＝１６ｍｍ、方形状が一辺b1x＝b1y＝１２．５ｍｍの正方形であり、放射−方形間隔c1x＝c1y＝１．０ｍｍである。ＰＥＴフィルムに対するアルミ蒸着により導電性パターン１２を作製した。この電磁波吸収体１のフリースペース法による斜入射特性（１０°、３０°、４５°）の測定結果を表１および表２ならびに図１２に示す。   The shape of the conductive pattern 12 is a combination of the radial shape and the square shape shown in FIGS. 2 and 3, and each size has a radial shape of width a1y = a1x = 2.5 mm, length a2x = a1y = 16 mm, The shape is a square having a side b1x = b1y = 12.5 mm, and a radiation-square interval c1x = c1y = 1.0 mm. The conductive pattern 12 was produced by aluminum vapor deposition on a PET film. Tables 1 and 2 and FIG. 12 show the measurement results of the oblique incidence characteristics (10 °, 30 °, 45 °) of the electromagnetic wave absorber 1 by the free space method.

後述の比較例１との比較から、本形状のパターン層５を用いることで、大きく薄型化しており、また斜入射特性においても周波数のズレが少なく、高い吸収性能を示すことがわかる。比較例２と比べても、とくに斜入射特性の向上が見られ、比較例３との比較では、高い電磁波吸収性能が得られていることがわかる。   From comparison with Comparative Example 1 described later, it can be seen that by using the patterned layer 5 of this shape, the thickness of the pattern layer 5 is greatly reduced, and there is little frequency deviation in the oblique incidence characteristic, and high absorption performance is exhibited. Compared with Comparative Example 2, the oblique incidence characteristics are particularly improved, and it can be seen that high electromagnetic wave absorption performance is obtained in comparison with Comparative Example 3.

Figure 2005184012
Figure 2005184012

Figure 2005184012
Figure 2005184012

実施例２
電磁波吸収層４の厚みを０．５ｍｍとし、配合は、ＳＢＳ樹脂１００重量部と、誘電損失材料としてカーボンブラック（昭和キャボット製商品名ＩＰ１０００）２５重量部、磁性損失材料としてフェライト（戸田工業製商品名ＫＮＳ−４１５）粉末１５０重量部とを混練し、シート状（０．５ｍｍ厚）に押出成形して用いる。同軸管法（Ｓパラメータ法）により求められた電磁波吸収層４の２．４５ＧＨｚにおける複素比誘電率の実部は１４．６、同の虚部は１．１、複素比透磁率の実部は１．４、同の虚部は０．６である。誘電体層３をＰＶＣ樹脂（複素誘電率の実部＝３．９）の厚みを３ｍｍと用いて、パターン層５の導電性パターン１２の形状を方形状（一辺２１ｍｍの正方形でパターン間隔１．５ｍｍ）とした以外は実施例１と同じである。フリースペース法の測定結果を表１および表２ならびに図１３に示す。斜入射特性に優れた薄型の電磁波吸収体１が得られている。 Example 2
The thickness of the electromagnetic wave absorbing layer 4 is 0.5 mm. The composition is 100 parts by weight of SBS resin, 25 parts by weight of carbon black (trade name IP1000 manufactured by Showa Cabot) as a dielectric loss material, and ferrite (product of Toda Kogyo Co., Ltd.) as a magnetic loss material. Name KNS-415) 150 parts by weight of powder is kneaded and extruded into a sheet (0.5 mm thickness). The real part of the complex relative permittivity at 2.45 GHz of the electromagnetic wave absorption layer 4 obtained by the coaxial tube method (S parameter method) is 14.6, the imaginary part is 1.1, and the real part of the complex relative permeability is 1.4, the same imaginary part is 0.6. The dielectric layer 3 is made of PVC resin (real part of complex dielectric constant = 3.9) with a thickness of 3 mm, and the conductive pattern 12 of the pattern layer 5 is square (a square with a side of 21 mm and a pattern spacing of 1. Example 5 is the same as Example 1 except for 5 mm). The measurement results of the free space method are shown in Tables 1 and 2 and FIG. A thin electromagnetic wave absorber 1 having excellent oblique incidence characteristics is obtained.

実施例３
電磁波吸収体１を、図１１のように表面層６、パターン層５、電磁波吸収層４、誘電体層３、および導電性反射層２の積層体とした。表面層６としてメラミン化粧板（２．４５ＧＨｚにおける複素比誘電率の実部＝３．９、同の虚部＝０．３５）の厚みを０．８ｍｍとして用い、電磁波吸収層４の配合および厚みは実施例２と同じで、誘電体層３をＳＢＳ樹脂（２．４５ＧＨｚにおける複素比誘電率の実部＝３．４、同の虚部＝０．１）の２．５ｍｍ厚とした、また導電性反射層２としてアルミ箔をガラスクロスで補強したものを使用した、さらにパターン形状１２を実施例１の形状を導電性インクによるスクリーン印刷にてパターンを作製した。以外は実施例１と同じである。ノンハロゲン系からなる構成としている。フリースペース法の結果を表１および表２ならびに図１４に示す。ノンハロ系ポリマーによる構成で、斜入射特性に優れた薄型の電磁波吸収体１が得られている。 Example 3
As shown in FIG. 11, the electromagnetic wave absorber 1 was a laminate of the surface layer 6, the pattern layer 5, the electromagnetic wave absorption layer 4, the dielectric layer 3, and the conductive reflection layer 2. The thickness of the melamine decorative board (the real part of the complex relative dielectric constant at 2.45 GHz = 3.9, the same imaginary part = 0.35) was used as the surface layer 6 as 0.8 mm, and the composition and thickness of the electromagnetic wave absorbing layer 4 Is the same as in Example 2, and the dielectric layer 3 is 2.5 mm thick of SBS resin (the real part of the complex relative permittivity at 2.45 GHz = 3.4, the same imaginary part = 0.1), As the conductive reflective layer 2, an aluminum foil reinforced with glass cloth was used, and the pattern shape 12 was further patterned by screen printing with the conductive ink in the shape of Example 1. Except for this, the second embodiment is the same as the first embodiment. It is composed of non-halogen. The results of the free space method are shown in Tables 1 and 2 and FIG. A thin electromagnetic wave absorber 1 having a non-halo polymer and excellent oblique incidence characteristics is obtained.

実施例４
電磁波吸収体１を、図１１のように表面層６、パターン層５、電磁波吸収層４、誘電体層３、および導電性反射層２の積層体とし、表面層６として発泡ポリエチレン樹脂（２．４５ＧＨｚにおける複素比誘電率の実部＝１．３、同の虚部＝０）の厚みを１．５ｍｍとして用い、誘電体層３をＰＥＴ樹脂（２．４５ＧＨｚにおける複素比誘電率の実部＝３．１、同の虚部＝０）の３．０ｍｍ厚、パターン層５のサイズは、各導線部の長さが等しい×字状で、幅ｂ１＝ａ２＝３．５ｍｍ、および電磁波吸収層４の配合を変更した以外は実施例１と同じである。電磁波吸収層４は、クロロプレンゴム１００重量部と、誘電損失材料としてグラファイト（日本黒鉛工業製商品名ＣＢ−１００、粒径８０μｍ）２０重量部、磁性損失材料としてフェライト（戸田工業製商品名ＫＮＳ−４１５）粉末１０５重量部を混練し、シート状（１ｍｍ厚）に加硫成型している。この電磁波吸収層４の２．４５ＧＨｚにおける複素比誘電率の実部は１４．０、同の虚部は２．２、複素比透磁率の実部は１．４、同の虚部は０．５である。フリースペース法の結果を表１および表２ならびに図１５に示す。電磁波吸収層４の複素比誘電率の実部を上げることにより、双峰の吸収ピークが同時に同方向に動くのではなく、吸収ピークが接近するような傾向を示していた。 Example 4
As shown in FIG. 11, the electromagnetic wave absorber 1 is a laminate of the surface layer 6, the pattern layer 5, the electromagnetic wave absorption layer 4, the dielectric layer 3, and the conductive reflective layer 2, and a foamed polyethylene resin (2. The real part of the complex relative permittivity at 45 GHz = 1.3, the same imaginary part = 0) is used as 1.5 mm, and the dielectric layer 3 is made of PET resin (the real part of the complex relative permittivity at 2.45 GHz = 3.1, the same imaginary part = 0) 3.0 mm thick, the size of the pattern layer 5 is an X shape in which the length of each conductive wire part is equal, the width b1 = a2 = 3.5 mm, and the electromagnetic wave absorbing layer Example 4 is the same as Example 1 except that the formulation of 4 was changed. The electromagnetic wave absorbing layer 4 is composed of 100 parts by weight of chloroprene rubber, 20 parts by weight of graphite (trade name CB-100 manufactured by Nippon Graphite Industry, particle size of 80 μm) as a dielectric loss material, and ferrite (trade name KNS- manufactured by Toda Industry Co., Ltd.) as a magnetic loss material. 415) 105 parts by weight of powder is kneaded and vulcanized into a sheet (1 mm thick). The real part of the complex relative permittivity of the electromagnetic wave absorbing layer 4 at 2.45 GHz is 14.0, the same imaginary part is 2.2, the real part of the complex relative permeability is 1.4, and the same imaginary part is 0. 5. The results of the free space method are shown in Tables 1 and 2 and FIG. By increasing the real part of the complex relative dielectric constant of the electromagnetic wave absorbing layer 4, the bimodal absorption peak does not move in the same direction at the same time, but tends to approach the absorption peak.

またこの電磁波吸収層４は、クロロプレンゴム１００重量部に対して、難燃剤として味の素ファインテクノ社製「ポリセーブＦＣ−５」（デカブロジフェニルエーテルと三酸化アンチモンの混合系）３０重量部を添加することで、ＵＬ９４のＶ０相当の難燃性を得た。   The electromagnetic wave absorbing layer 4 should contain 30 parts by weight of “Polysave FC-5” (mixed system of decabrodiphenyl ether and antimony trioxide) manufactured by Ajinomoto Fine Techno Co. as a flame retardant with respect to 100 parts by weight of chloroprene rubber. Thus, flame resistance equivalent to UL94 V0 was obtained.

実施例５
電磁波吸収体１を、図１のようにパターン層５、電磁波吸収層４、誘電体層３、および導電性反射層２の積層体とし、誘電体層３を発泡ポリエチレン樹脂（２．４５ＧＨｚにおける複素比誘電率の実部＝１．３、同の虚部＝０）の４．０ｍｍ厚、パターン層５の導電性パターンのサイズは、各導線部の長さが等しい×字状で、幅ｂ１＝ａ２＝３．５ｍｍ、および電磁波吸収層４の配合を変更した以外は実施例１と同じである。電磁波吸収層４は、クロロプレンゴム１００重量部と、誘電損失材料ケッチェンブラックＥＣ（ライオン・アクゾ製）８重量部、磁性損失材料としてフェライト（戸田工業製商品名ＫＮＳ−４１５）粉末１００重量部を混練し、シート状（１．３ｍｍ厚）に加硫成型している。この電磁波吸収層４の２．４５ＧＨｚにおける複素比誘電率の実部は１４．０、同の虚部は２、複素比透磁率の実部は１．４、同の虚部は０．５である。フリースペース法の結果を表１および表２ならびに図１６に示す。軽量性を有しながら、双峰の吸収ピーク（２．５ＧＨｚと５．７ＧＨｚ）が現れ、１０°入射では高い吸収特性を示した。 Example 5
As shown in FIG. 1, the electromagnetic wave absorber 1 is a laminate of a pattern layer 5, an electromagnetic wave absorption layer 4, a dielectric layer 3, and a conductive reflective layer 2, and the dielectric layer 3 is a foamed polyethylene resin (complex at 2.45 GHz). The real part of the relative permittivity = 1.3 and the imaginary part = 0) is 4.0 mm thick, and the conductive pattern size of the pattern layer 5 is an X shape in which the lengths of the respective conductive wire parts are equal, and the width b1 = A2 = 3.5 mm, and the same as Example 1 except that the composition of the electromagnetic wave absorbing layer 4 was changed. The electromagnetic wave absorbing layer 4 is composed of 100 parts by weight of chloroprene rubber, 8 parts by weight of dielectric loss material Ketjen Black EC (manufactured by Lion Akzo), and 100 parts by weight of ferrite (trade name KNS-415, manufactured by Toda Kogyo) as magnetic loss material. Kneaded and vulcanized into a sheet (1.3 mm thick). The real part of the complex relative permittivity of this electromagnetic wave absorbing layer 4 at 2.45 GHz is 14.0, the same imaginary part is 2, the real part of the complex relative permeability is 1.4, and the same imaginary part is 0.5. is there. The results of the free space method are shown in Tables 1 and 2 and FIG. While having lightness, a bimodal absorption peak (2.5 GHz and 5.7 GHz) appeared, and high absorption characteristics were exhibited at 10 ° incidence.

実施例６
パターン層５の導電性パターンとして閉ループ構造を用いる。その閉ループ（正方形）のサイズは、外周部の一辺ａ５＝ｂ６＝１０ｍｍ、閉ループの導体部の線幅ａ６＝ｂ５＝１ｍｍ、各ループの間隔ｃ５＝ｃ６＝１２ｍｍである。さらに誘電体層３としてＰＥＴ樹脂（複素比誘電率の値は上記と同じ）の厚み３ｍｍを用い、それ以外は実施例１と同じである。フリースペース法での測定結果を表１および表２ならびに図１７に示す。双峰特性が見られ、また誘電体層３の複素比誘電率を向上させることで、斜入射時の吸収周波数のズレもほとんどなかった。 Example 6
A closed loop structure is used as the conductive pattern of the pattern layer 5. The size of the closed loop (square) is one side a5 = b6 = 10 mm on the outer peripheral portion, the line width a6 = b5 = 1 mm of the conductor portion of the closed loop, and the interval c5 = c6 = 12 mm between the loops. Furthermore, the thickness of 3 mm of PET resin (the value of complex relative dielectric constant is the same as described above) is used as the dielectric layer 3, and the rest is the same as in Example 1. The measurement results by the free space method are shown in Tables 1 and 2 and FIG. The bimodal characteristics were observed, and the complex dielectric constant of the dielectric layer 3 was improved, so that there was almost no deviation of the absorption frequency at oblique incidence.

比較例１
電磁波入射方向から抵抗被膜（約３７７Ω）、誘電体層、および導電性反射層から形成される、いわゆるλ／４型電磁波吸収体を作製した。２．４５ＧＨｚを吸収するための誘電体層の厚みは１２ｍｍ必要であった。誘電体層はベニヤ板（複素比誘電率の実部＝２）で構成している。このフリースペース法による測定結果を表１および表２ならびに図１８に示す。１０°入射に対しては高吸収性能を示すものの、斜入射時（３０°入射および４５°入射）の吸収周波数のズレおよび吸収量の低下が著しいものであった。 Comparative Example 1
A so-called λ / 4 type electromagnetic wave absorber formed from a resistance film (about 377Ω), a dielectric layer, and a conductive reflection layer from the electromagnetic wave incident direction was produced. The thickness of the dielectric layer for absorbing 2.45 GHz was 12 mm. The dielectric layer is composed of a plywood plate (real part of complex relative permittivity = 2). The measurement results by this free space method are shown in Tables 1 and 2 and FIG. Although high absorption performance was exhibited for 10 ° incidence, the shift of the absorption frequency and the decrease in the amount of absorption during oblique incidence (30 ° incidence and 45 ° incidence) were significant.

比較例２
導電性パターン１２の形状を、各導線部の長さが等しい放射形状（＋字形）で、幅ｂ１＝ａ２＝２．５ｍｍ、長さａ１＝ｂ２＝１６ｍｍ、間隔ｃ１＝ｃ２＝１ｍｍである。この導電性パターン１２から成るパターン層５に、電磁波吸収層４の２ｍｍ厚を積層し、誘電体層３を用いずに導電性反射層２を貼り合わせた。電磁波吸収層４の配合は、電磁波吸収層４は、クロロプレン１００重量部と、誘電損失材料としてカーボンブラック（ライオン・アクゾ製商品名ケッチェンブラックＥＣ）８重量部、磁性損失材料としてフェライト（戸田工業製商品名ＫＮＳ−４１５）粉末１００重量部とを混練し、シート状に加硫成型して作成している。このフリースペース法による測定結果を表１および表２ならびに図１９に示す。１０°入射においても電磁波吸収性能が非常に低かった。 Comparative Example 2
The shape of the conductive pattern 12 is a radial shape (+ shape) in which the lengths of the respective conductive wire portions are equal, the width b1 = a2 = 2.5 mm, the length a1 = b2 = 16 mm, and the interval c1 = c2 = 1 mm. A 2 mm thickness of the electromagnetic wave absorbing layer 4 was laminated on the pattern layer 5 composed of the conductive pattern 12, and the conductive reflective layer 2 was bonded without using the dielectric layer 3. The electromagnetic wave absorbing layer 4 is composed of 100 parts by weight of chloroprene, 8 parts by weight of carbon black (product name: Ketjen Black EC manufactured by Lion Akzo) as a dielectric loss material, and ferrite (Toda Kogyo) as a magnetic loss material. Product name KNS-415) 100 parts by weight of powder is kneaded and vulcanized and formed into a sheet. The measurement results by this free space method are shown in Tables 1 and 2 and FIG. Even at 10 ° incidence, the electromagnetic wave absorption performance was very low.

比較例３
導電性パターン１２の形状を、実施例６と同じ形状で、この導電性パターン１２から成るパターン層５に、電磁波吸収層４の３ｍｍ厚を積層し、誘電体層３を発泡ポリエチレン（２．４５ＧＨｚにおける複素比誘電率の実部＝１．３、同の虚部＝０）に導電性反射層２を貼り合わせた。電磁波吸収層４の配合は、電磁波吸収層４は、クロロプレン１００重量部と、誘電損失材料としてカーボンブラック（ライオン・アクゾ製商品名ケッチェンブラックＥＣ）８重量部、磁性損失材料としてフェライト（戸田工業製商品名ＫＮＳ−４１５）粉末１００重量部とを混練し、シート状に加硫成型して作成している。このフリースペース法による測定結果を表１および表２ならびに図２０に示す。斜入射特性が悪く、とくに吸収周波数の角度依存性が大きかった。 Comparative Example 3
The shape of the conductive pattern 12 is the same as that of Example 6, the electromagnetic wave absorbing layer 4 having a thickness of 3 mm is laminated on the pattern layer 5 made of the conductive pattern 12, and the dielectric layer 3 is made of foamed polyethylene (2.45 GHz). The conductive reflective layer 2 was bonded to the complex relative permittivity in FIG. The electromagnetic wave absorbing layer 4 is composed of 100 parts by weight of chloroprene, 8 parts by weight of carbon black (product name: Ketjen Black EC manufactured by Lion Akzo) as a dielectric loss material, and ferrite (Toda Kogyo) as a magnetic loss material. Product name KNS-415) 100 parts by weight of powder is kneaded and vulcanized and formed into a sheet. The measurement results by this free space method are shown in Tables 1 and 2 and FIG. The oblique incidence characteristics were poor, and the angle dependency of the absorption frequency was particularly large.

比較例４
単層型電磁波吸収体をＰＶＣ樹脂を用いて作成した。ＰＶＣ樹脂１００重量部に対して誘電損失材料としてカーボンブラック（昭和キャボット製商品名ＩＰ１０００）６０重量部、磁性損失材料としてフェライト（戸田工業製商品名ＫＮＳ−４１５）粉末４３０重量部とを混練し、プレス成形（４ｍｍ厚）した。５．２ＧＨｚに吸収位置が来るように設計している。このフリースペース法による測定結果を表１および表２ならびに図２１に示す。吸収性能は良好であるが、斜入射特性に劣ることがわかる。また重量も重く、実際の使用には耐えないものであった。 Comparative Example 4
A single layer type electromagnetic wave absorber was prepared using PVC resin. Kneading 60 parts by weight of carbon black (trade name IP1000 manufactured by Showa Cabot) as a dielectric loss material and 430 parts by weight of ferrite (trade name KNS-415 manufactured by Toda Kogyo) powder as a magnetic loss material with respect to 100 parts by weight of PVC resin, Press molding (4 mm thickness) was performed. It is designed to have an absorption position at 5.2 GHz. The measurement results by this free space method are shown in Tables 1 and 2 and FIG. It can be seen that the absorption performance is good, but the oblique incidence characteristics are poor. In addition, it was heavy and could not withstand actual use.

本発明の実施の他の形態として、前述のパターン形状とは異なるパターン形状の導電性パターン１２、たとえば図２２および図２３に示す導電性パターン１２を用いるようにしてもよい。   As another embodiment of the present invention, a conductive pattern 12 having a pattern shape different from the above-described pattern shape, for example, the conductive pattern 12 shown in FIGS. 22 and 23 may be used.

図２２は、本発明の実施の他の各形態のパターン形状を示す正面図である。図２２（１）の＊状、図２２（２）の＜、図２２（３）の＞、図２２（４）の∧、図２２（５）の∨、図２２（６）の⊂、図２２（７）の⊃、図２２（８）の∪および図２２（９）の∩の各パターン形状によって、パターン層５の各パターン形状が構成されてもよい。前述の図２２（１）の＊状というのは、３本の長方形状の形状部分３１〜３３の各図心が一致して６０度ずつずれて交差された形状である。パターン形状は、さらにそのほかの形状であってもよい。   FIG. 22 is a front view showing pattern shapes of other embodiments of the present invention. 22 (1) * shape, FIG. 22 (2) <, FIG. 22 (3)>, FIG. 22 (4), FIG. 22 (5), FIG. 22 (6), FIG. Each pattern shape of the pattern layer 5 may be configured by the pattern shapes of the wrinkles of 22 (7), the wrinkles of FIG. 22 (8), and the wrinkles of FIG. 22 (9). The * shape in FIG. 22 (1) described above is a shape in which the centroids of the three rectangular shaped portions 31 to 33 coincide with each other and are shifted by 60 degrees. The pattern shape may be another shape.

図２３は、本発明の実施の他の形態のパターン層５ａを示す正面図である。板状基材２７の電波入射側の表面に導電性パターン２８が形成される。この図２３に示される実施の形態は、前述の実施の各形態に類似するが、特に図２３の実施の形態では、導電性パターン２８はｘ方向およびｙ方向に行列状に規則正しく配置されたパターン形状２９は、＋字状である。この形状２９は、前述の実施の形態における図６および図７のパターン層５をその図６および図７の紙面に垂直な軸線まわりに４５度角変位した構成を有する。そのほかの構成は、前述の実施の形態と同様である。   FIG. 23 is a front view showing a pattern layer 5a according to another embodiment of the present invention. A conductive pattern 28 is formed on the surface of the plate-like substrate 27 on the radio wave incident side. The embodiment shown in FIG. 23 is similar to the above-described embodiments. In particular, in the embodiment shown in FIG. 23, the conductive patterns 28 are regularly arranged in a matrix in the x and y directions. The shape 29 is a + character shape. The shape 29 has a configuration in which the pattern layer 5 of FIGS. 6 and 7 in the above-described embodiment is angularly displaced by 45 degrees around an axis perpendicular to the paper surface of FIGS. 6 and 7. Other configurations are the same as those of the above-described embodiment.

本発明は、次の実施の形態が可能である。
（１）導電性パターン１２が互いに連結しない態様で、複数個、配列して形成されるパターン層５と、磁性損失材でありかつ誘電損失材である材料から成る電磁波吸収層４と、誘電損失材から成る誘電体層３と、導電性反射層２とを積層して構成され、導電性パターンを備えるとともに、複素比誘電率（ε’、ε”）および複素比透磁率（μ’、μ”）を有することを特徴とする電磁波吸収体。 The following embodiments are possible for the present invention.
(1) A pattern layer 5 formed by arranging a plurality of conductive patterns 12 in a manner in which the conductive patterns 12 are not connected to each other, an electromagnetic wave absorbing layer 4 made of a material that is a magnetic loss material and a dielectric loss material, and dielectric loss A dielectric layer 3 made of a material and a conductive reflective layer 2 are laminated to have a conductive pattern, and have a complex relative permittivity (ε ′, ε ″) and a complex relative permeability (μ ′, μ An electromagnetic wave absorber characterized by having ")".

パターン層、電磁波吸収層、誘電体層、導電性反射層が積層されて構成される。具体的構成は、たとえば電磁波入射側からパターン層、電磁波吸収層、誘電体層、導電性反射層の順に積層される構成と、電磁波吸収層、パターン層、誘電体層、導電性反射層の順に積層される構成とを含む。またパターン層、電磁波吸収層、および誘電体層はそれぞれ多層にて構成されてもよい。さらにパターン層における導電性パターンの支持体（フィルム）および各層間の接着剤が誘電体層あるいは誘電体層且つ磁性体層（つまり電磁波吸収層）として介在していてもよい。   A pattern layer, an electromagnetic wave absorption layer, a dielectric layer, and a conductive reflection layer are laminated. The specific configuration includes, for example, a configuration in which a pattern layer, an electromagnetic wave absorption layer, a dielectric layer, and a conductive reflection layer are laminated in this order from the electromagnetic wave incident side, and an electromagnetic wave absorption layer, a pattern layer, a dielectric layer, and a conductive reflection layer in this order. And a laminated structure. Further, the pattern layer, the electromagnetic wave absorbing layer, and the dielectric layer may each be composed of multiple layers. Furthermore, the support (film) of the conductive pattern in the pattern layer and the adhesive between the layers may be interposed as a dielectric layer, a dielectric layer and a magnetic layer (that is, an electromagnetic wave absorption layer).

先行技術と異なる点は、電磁波吸収体が複素比誘電率（ε’、ε”）および複素比透磁率（μ’、μ”）を必須の成分として有するように設計され、そのための手段として磁性損失材を有する電磁波吸収層および磁性損失材を有しない、誘電損失性のみ有する誘電体層を必要構成要素として有することにある。この構成にてパターン形状の最適化を行い、薄型でありながら高性能なパターン型電磁波吸収体を実現している。   The difference from the prior art is that the electromagnetic wave absorber is designed to have complex relative permittivity (ε ′, ε ″) and complex relative permeability (μ ′, μ ″) as essential components. It is to have an electromagnetic wave absorption layer having a loss material and a dielectric layer having only a dielectric loss property without a magnetic loss material as necessary components. With this configuration, the pattern shape is optimized to realize a thin, high-performance pattern type electromagnetic wave absorber.

パターン形状は、吸収すべき電磁波を受信できる形状であれば、特に限定されるものではない。棒状、十字状、ループ、円形、方形、多角形、紐状、角にＲが付いた多角形状、不定形などを一種類または複数種類用いることができる。   The pattern shape is not particularly limited as long as it can receive electromagnetic waves to be absorbed. One or more types of rods, crosses, loops, circles, squares, polygons, strings, polygons with R at the corners, irregular shapes, and the like can be used.

（２）パターン層５に近接して電磁波吸収層４が配置され、斜入射特性に優れていることを特徴とする電磁波吸収体。   (2) An electromagnetic wave absorber characterized in that the electromagnetic wave absorption layer 4 is disposed close to the pattern layer 5 and has excellent oblique incidence characteristics.

電磁波吸収体は、次のような電磁波吸収原理と斜入射特性改善とを実現している。電磁波吸収体は、パターン層中の不連続に形成される導電性パターンが特定周波数の電磁波を受信する機能を有することに特徴がある。その導電性パターンの長さや周囲長にて特定周波数の電磁波と共振する形で電磁波を受信する。導電性パターンが共振した場合、パターン自体や周囲に電流が発生する。導電体に電流が発生するとその周りに磁束が発生することになる。その磁束密度は導電体に近いほど大きく、離れていくと減衰することになる。捉えた電磁波を熱に変えることでいわゆる電磁波吸収を実現するのであるが、電磁界のエネルギを減衰するために、まず磁界エネルギに変換した分を効率良く捉えることを目的として磁性を有する電磁波吸収層を用いる。具体的には、導電性パターン１２に近接する電磁波吸収層４の複素比透磁率の実部μ’が大きく、さらに磁束を熱に変換するには複素比透磁率の虚部μ”が大きくする必要がある。これにより効率的に磁束を集め、熱に変換することが可能となる。   The electromagnetic wave absorber realizes the following electromagnetic wave absorption principle and oblique incidence characteristic improvement. The electromagnetic wave absorber is characterized in that a conductive pattern formed discontinuously in the pattern layer has a function of receiving an electromagnetic wave having a specific frequency. The electromagnetic wave is received in a form that resonates with the electromagnetic wave of a specific frequency by the length of the conductive pattern and the peripheral length. When the conductive pattern resonates, a current is generated in the pattern itself and the surroundings. When a current is generated in the conductor, a magnetic flux is generated around it. The magnetic flux density is larger as it is closer to the conductor, and is attenuated as the distance is increased. The so-called electromagnetic wave absorption is realized by changing the captured electromagnetic wave into heat. In order to attenuate the electromagnetic field energy, the electromagnetic wave absorption layer with magnetism is first used to efficiently capture the amount converted to the magnetic field energy. Is used. Specifically, the real part μ ′ of the complex relative permeability of the electromagnetic wave absorbing layer 4 adjacent to the conductive pattern 12 is large, and the imaginary part μ ″ of the complex relative permeability is increased in order to convert the magnetic flux into heat. This makes it possible to efficiently collect magnetic flux and convert it into heat.

また導電性パターンと導電性反射層の間にはコンデンサーが形成される。導電性パターンに電荷が付与された場合、電極板間に電気力線が流れる。この場合、電磁波吸収層および誘電体層の複素比誘電率の実部ε’が大きいと極板間の距離を小さくでき、また虚部ε”が大きいと熱変換性が高くなる。この機能によりまた電磁波エネルギを減衰できる。ただし、虚部ε”が大きすぎると導電性が発現することがあり、この場合電磁波吸収体として機能しなくなる。   A capacitor is formed between the conductive pattern and the conductive reflective layer. When electric charge is applied to the conductive pattern, electric lines of force flow between the electrode plates. In this case, if the real part ε ′ of the complex relative permittivity of the electromagnetic wave absorbing layer and the dielectric layer is large, the distance between the electrode plates can be reduced, and if the imaginary part ε ″ is large, the heat conversion property is enhanced. In addition, the electromagnetic wave energy can be attenuated. However, if the imaginary part ε ″ is too large, conductivity may be exhibited, and in this case, it does not function as an electromagnetic wave absorber.

このように磁界成分と電界成分にそれぞれに熱変換機能を持たせたことで、従来よりも薄型の電磁波吸収体が達成できた理由の１つである。   This is one of the reasons why an electromagnetic wave absorber thinner than the conventional one can be achieved by providing each of the magnetic field component and the electric field component with a heat conversion function.

（３）略垂直入射される場合に吸収可能な電磁波の周波数と、斜入射される場合に吸収可能な電磁波の周波数との差が、１ＧＨｚ以内に収まることを特徴とする電磁波吸収体。   (3) An electromagnetic wave absorber characterized in that the difference between the frequency of an electromagnetic wave that can be absorbed when incident substantially vertically and the frequency of the electromagnetic wave that can be absorbed when incident obliquely falls within 1 GHz.

次のようなメカニズムによって、斜入射特性が改善される。誘電損失材による電波吸収性能は導電性パターンと導電性反射層間のコンデンサーによるインピーダンスにより空気中の電磁波のインピーダンス（３７７Ω）と整合をとられることになり、その厚みの影響が直接効くことになる。共振する周波数も厚み差によるインピーダンス変化を受け、電磁波の斜入射の場合に吸収特性の変化と周波数のズレが現れやすい傾向にある。   The oblique incidence characteristics are improved by the following mechanism. The electromagnetic wave absorption performance by the dielectric loss material can be matched with the impedance (377Ω) of the electromagnetic wave in the air by the impedance of the capacitor between the conductive pattern and the conductive reflective layer, and the influence of the thickness directly takes effect. The resonant frequency is also subject to impedance changes due to thickness differences, and in the case of oblique incidence of electromagnetic waves, changes in absorption characteristics and frequency deviations tend to appear.

これに対して、磁性損失材は厚みの効果もあるが、それよりも電流に近接する電磁波吸収層４の複素比透磁率の実部μ’および虚部μ”が大きい場合には距離の因子に強く依存することなく効率的にエネルギ減衰できる傾向があるため、電磁波の斜入射の場合に吸収特性の変化と周波数のズレが現れ難い傾向にある。この誘電損失材と磁性損失材の併用効果により、薄型、軽量でありながら斜入射特性を含む高い電磁波吸収性能を達成できることになる。   On the other hand, the magnetic loss material has an effect of thickness, but if the real part μ ′ and the imaginary part μ ″ of the complex relative permeability of the electromagnetic wave absorbing layer 4 closer to the current are larger than that, the distance factor There is a tendency that energy can be efficiently attenuated without strongly depending on the electromagnetic wave, so that there is a tendency that a change in absorption characteristics and a frequency shift hardly occur in the case of oblique incidence of electromagnetic waves. Thus, high electromagnetic wave absorption performance including oblique incidence characteristics can be achieved while being thin and light.

ここで、略垂直入射は、電磁波吸収体の入射面に垂直な方向である電磁波吸収体の厚み方向に対して０°〜１０°程度の角度での入射を含む。斜入射は、基本的には略垂直入射以外の入射である。したがって斜入射は、電磁波吸収体の厚み方向に対して４５°またはそれ以上の角度での入射を含む。   Here, the substantially perpendicular incidence includes incidence at an angle of about 0 ° to 10 ° with respect to the thickness direction of the electromagnetic wave absorber, which is a direction perpendicular to the incident surface of the electromagnetic wave absorber. The oblique incidence is basically an incidence other than a substantially perpendicular incidence. Therefore, the oblique incidence includes incidence at an angle of 45 ° or more with respect to the thickness direction of the electromagnetic wave absorber.

（４）特定周波数の電磁波に対する電磁波吸収層の複素比透磁率の虚部μ”と、パターン層から電磁波吸収層までの厚さＬとが、０．１５＜μ”／Ｌ＜７の関係にあることを特徴とする電磁波吸収体。   (4) The imaginary part μ ″ of the complex relative permeability of the electromagnetic wave absorption layer with respect to the electromagnetic wave of a specific frequency and the thickness L from the pattern layer to the electromagnetic wave absorption layer have a relationship of 0.15 <μ ″ / L <7. An electromagnetic wave absorber characterized by that.

導電性パターン周辺に発生する磁束は導電性パターンの電流が流れる部分に近い程大きくなるため、近接して複素比透磁率の虚部μ”の大きい材料、したがって電磁波吸収層があれば効率的にエネルギを減衰できる。さらに複素比透磁率の実部μ’の大きい材料である電磁波吸収層であれば磁束を電磁波吸収層の中に導きやすくなるが、損失項tanδと複素透磁率との間にtanδ＝μ”／μ’の関係があり、μ”＝μ’×tanδの関係にあるため、熱変換として特に複素比透磁率の虚部μ”に着目している。複素比透磁率の虚部μ”を高くし、パターン層から電磁波吸収層までの厚さＬを小さくする方向が高性能且つ薄型を達成する方向であり、前記関係式を満たすことによって優れた電磁波吸収体を実現することができる。   Since the magnetic flux generated around the conductive pattern increases as it approaches the portion where the current of the conductive pattern flows, it is efficient if there is a material with a large imaginary part μ ”of the complex relative permeability and therefore an electromagnetic wave absorption layer. If the electromagnetic wave absorbing layer is a material having a large real part μ ′ of the complex relative permeability, the magnetic flux can be easily guided into the electromagnetic wave absorbing layer, but the loss term tanδ and the complex magnetic permeability Since there is a relationship of tan δ = μ ″ / μ ′ and a relationship of μ ″ = μ ′ × tan δ, attention is paid to the imaginary part μ ″ of the complex relative permeability as heat conversion. The direction of increasing the imaginary part μ ″ of the complex relative permeability and decreasing the thickness L from the pattern layer to the electromagnetic wave absorbing layer is the direction of achieving high performance and thinness. An absorber can be realized.

（５）特定周波数ｆの電磁波に対する電磁波吸収層４と誘電体層３の各層における複素比誘電率の実部ε’と、電磁波吸収層の厚さと誘電体層の厚さとを合計した厚さｄとが、２＜Σ｛ε’／（ｆ×ｄ）｝＜２５の関係にあることを特徴とする電磁波吸収体。   (5) The total thickness ε ′ of the complex relative dielectric constant in each layer of the electromagnetic wave absorbing layer 4 and the dielectric layer 3 with respect to the electromagnetic wave of the specific frequency f, and the total thickness d of the electromagnetic wave absorbing layer thickness and the dielectric layer thickness And 2 <Σ {ε ′ / (f × d)} <25.

薄型の電磁波吸収体を実現することができる。薄型であるためには、パターン層の導電性パターンと導電性反射層間が近接している必要があるが、そのためにはコンデンサー内の特定周波数での複素比誘電率の実部値ε’を上げる必要がある。前記式を満たすようにすることによって、複素比誘電率の実部値ε’を大きくして、電磁波吸収体を薄型化することができる。前記式中の「Σ｛ε’／（ｆ×ｄ）｝」は、電磁波吸収層における複素比誘電率の実部ε’で算出される｛ε’／（ｆ×ｄ）｝の値と、誘電体層における複素比誘電率の実部ε’で算出される｛ε’／（ｆ×ｄ）｝の値の総和である。   A thin electromagnetic wave absorber can be realized. In order to be thin, the conductive pattern of the pattern layer and the conductive reflective layer need to be close to each other. For this purpose, the real part value ε ′ of the complex relative dielectric constant at a specific frequency in the capacitor is increased. There is a need. By satisfying the above equation, the real part value ε ′ of the complex relative dielectric constant can be increased, and the electromagnetic wave absorber can be thinned. “Σ {ε ′ / (f × d)}” in the above formula is the value of {ε ′ / (f × d)} calculated by the real part ε ′ of the complex relative dielectric constant in the electromagnetic wave absorbing layer; This is the sum of the values of {ε ′ / (f × d)} calculated by the real part ε ′ of the complex relative dielectric constant in the dielectric layer.

（６）特定周波数ｆの電磁波に対する電磁波吸収層４および誘電体層３の各層における複素比誘電率の実部ε’と、電磁波吸収層の厚さと誘電体層の厚さとを合計した厚さｄと、電磁波吸収層および誘電体層の各層の比重Ｄとが、５＜Σ｛（ε’×Ｄ）／（ｆ×ｄ）｝＜７０の関係にあることを特徴とする電磁波吸収体。   (6) The total thickness ε ′ of the complex relative dielectric constant in each layer of the electromagnetic wave absorbing layer 4 and the dielectric layer 3 with respect to the electromagnetic wave of the specific frequency f, and the total thickness d of the electromagnetic wave absorbing layer thickness and the dielectric layer thickness And the specific gravity D of each layer of the electromagnetic wave absorbing layer and the dielectric layer has a relationship of 5 <Σ {(ε ′ × D) / (f × d)} <70.

薄型の電磁波吸収体を実現することができる。複素比誘電率の実部ε’を上げるためには、誘電損失材料や磁性損失材料の充填量を増す必要があり、軽量化を達成するためには薄型化効果や電磁波吸収性能とのバランスをとりながら最適化を図る必要がある。そのため充填量を増し過ぎることのない様に比重との関係式を用いることによって好適な薄型化された電磁波吸収体を実現することができる。前記式中の「Σ｛（ε’×D)／（ｆ×ｄ）｝」は、電磁波吸収層における複素比誘電率の実部ε’で算出される｛（ε’×D）／（ｆ×ｄ）｝の値と、誘電体層における複素比誘電率の実部ε’で算出される｛（ε’×D)／（ｆ×ｄ）｝の値の総和である。   A thin electromagnetic wave absorber can be realized. In order to increase the real part ε 'of the complex relative dielectric constant, it is necessary to increase the filling amount of the dielectric loss material and the magnetic loss material, and in order to achieve weight reduction, balance between the thinning effect and the electromagnetic wave absorption performance is required. It is necessary to optimize while taking it. Therefore, a suitable thin electromagnetic wave absorber can be realized by using a relational expression with specific gravity so as not to increase the filling amount excessively. “Σ {(ε ′ × D) / (f × d)}” in the above expression is calculated by the real part ε ′ of the complex relative permittivity in the electromagnetic wave absorbing layer {(ε ′ × D) / (f × d)} and the sum of the values of {(ε ′ × D) / (f × d)} calculated by the real part ε ′ of the complex relative permittivity of the dielectric layer.

（７）導電性パターン１２が金属よりなることを特徴とする電磁波吸収体。
上記のようにパターンは導電性が必要であるので、そのためには導電性金属を使用することが最も好ましく、その所望の電磁波吸収体を実現することができる。導電性パターンは、金属（導電性反射層２）と同程度の導電性を持てば、どのような構成であってもよい。たとえば導電性が不足する場合や、経時による性能低下の問題からインピーダンスが初期設計時から変わってしまうことがあるが、導電性インクでも使用可能である。 (7) The electromagnetic wave absorber, wherein the conductive pattern 12 is made of metal.
As described above, since the pattern needs to be conductive, it is most preferable to use a conductive metal for that purpose, and the desired electromagnetic wave absorber can be realized. The conductive pattern may have any configuration as long as it has the same degree of conductivity as the metal (conductive reflective layer 2). For example, the impedance may change from the initial design due to insufficient conductivity or performance degradation with time, but it is also possible to use conductive ink.

（８）特定周波数の電磁波に対する誘電体層３の複素比誘電率の実部ε’が、２〜５であり、誘電体層３の厚さが０．１〜４ｍｍであることを特徴とする電磁波吸収体。   (8) The real part ε ′ of the complex relative permittivity of the dielectric layer 3 with respect to the electromagnetic wave of a specific frequency is 2 to 5, and the thickness of the dielectric layer 3 is 0.1 to 4 mm. Electromagnetic wave absorber.

軽量な電磁波吸収体を実現することができる。軽量化のために発泡体等の比重の低い、複素比誘電率の実部ε’が１に近い（２〜５）材料による誘電体層が用いられる。斜入射特性に関しては、複素比誘電率の実部ε’を上げて、できるだけ導電性パターンと導電性反射層の距離を近接させた方が、良好な結果が得られているので、０．１〜４ｍｍの誘電体層が用いられる。厚さに関しては、０．１ｍｍ未満では誘電体層としての効果が期待できず、４ｍｍより厚い場合には薄型化の意味がなくなってしまう。したがって複素比誘電率の実部ε’および誘電体層の厚さを前記範囲に決定することによって、軽量かつ斜入射特性に優れた電磁波吸収体を実現することができる。   A lightweight electromagnetic wave absorber can be realized. In order to reduce the weight, a dielectric layer made of a material having a low specific gravity, such as a foam, and having a complex relative permittivity real part ε 'close to 1 (2 to 5) is used. With respect to the oblique incidence characteristic, a better result is obtained when the real part ε ′ of the complex relative dielectric constant is increased and the distance between the conductive pattern and the conductive reflective layer is made as close as possible. A dielectric layer of ˜4 mm is used. Regarding the thickness, if it is less than 0.1 mm, the effect as a dielectric layer cannot be expected, and if it is thicker than 4 mm, the meaning of thinning is lost. Accordingly, by determining the real part ε 'of the complex relative dielectric constant and the thickness of the dielectric layer within the above ranges, an electromagnetic wave absorber that is lightweight and has excellent oblique incidence characteristics can be realized.

（９）前記の特定周波数が無線ＬＡＮ対応周波数であることを特徴とする電磁波吸収体。   (9) The electromagnetic wave absorber, wherein the specific frequency is a frequency compatible with a wireless LAN.

無線ＬＡＮ（ローカルエリアネットワーク）で用いられる周波数の電磁波を効率良く吸収することができる。無線ＬＡＮで用いられる周波数は、たとえば、２．４ＧＨｚ、５．２ＧＨｚ、またはその両方、さらにはより高周波数での無線ＬＡＮ利用可能な帯域（１９ＧＨｚ帯）であり、これらの周波数帯の電磁波を効率良く吸収することが可能となる。   It is possible to efficiently absorb electromagnetic waves having a frequency used in a wireless LAN (local area network). The frequency used in the wireless LAN is, for example, 2.4 GHz, 5.2 GHz, or both, and a band (19 GHz band) where the wireless LAN can be used at a higher frequency, and electromagnetic waves in these frequency bands are efficiently used. It is possible to absorb well.

もちろん無線ＬＡＮに限定されることなく、マイクロ波帯域およびミリ波帯域の特定周波数帯域（単一周波数および複数周波数）の電磁波吸収体として使用可能であることは言うまでも無い。   Needless to say, the present invention is not limited to the wireless LAN, and can be used as an electromagnetic wave absorber in specific frequency bands (single frequency and plural frequencies) in the microwave band and the millimeter wave band.

（１０）導電性パターン１２が、線状で両端部を有する構造を単位として、その両端部を除いた箇所で、２つ以上の単位が交差する構成として１つのパターン形状とし、または閉ループ形状を１つのパターン形状として形成し、そのパターン形状が互いに連結しない態様で複数個、配列して形成されるパターン層５と、電磁波吸収層４と、誘電体層３と、導電性反射層２とを、積層して構成され、２以上の周波数に対し整合性を与えることを特徴とする電磁波吸収体。   (10) The conductive pattern 12 is a linear structure having both ends, and a single pattern shape is formed as a configuration in which two or more units intersect at a place excluding both ends, or a closed loop shape A plurality of pattern layers 5, an electromagnetic wave absorption layer 4, a dielectric layer 3, and a conductive reflection layer 2 formed as a single pattern shape and arranged in a manner in which the pattern shapes are not connected to each other. An electromagnetic wave absorber characterized in that it is configured by being laminated and provides consistency for two or more frequencies.

２以上の周波数に対し整合性を与える電磁波吸収体を実現することができる。前述の先行技術は、パターン層を付与することで、電磁波吸収性を維持したまま、電磁波吸収体の薄層化を達成することを可能としている。しかし、パターン電磁波吸収体で得られる共振周波数は単一である場合がほとんどである。本件発明者は、図１のように、形状および位置関係に規則性を付与した複数のパターン形状から成るパターンを有するパターン層５を、磁性を有する電磁波吸収層４、誘電体層３、および導電性反射層２と組合わせて積層した電磁波吸収体１とすることにより、２以上の整合周波数が発現することを見いだした。   It is possible to realize an electromagnetic wave absorber that provides consistency for two or more frequencies. The above-described prior art makes it possible to achieve a thin layer of the electromagnetic wave absorber by providing the pattern layer while maintaining the electromagnetic wave absorptivity. However, in most cases, the resonance frequency obtained with the patterned electromagnetic wave absorber is single. As shown in FIG. 1, the present inventor uses a pattern layer 5 having a pattern composed of a plurality of pattern shapes provided with regularity in shape and positional relationship, an electromagnetic wave absorbing layer 4 having a magnetism, a dielectric layer 3, and a conductive layer. It has been found that by using the electromagnetic wave absorber 1 laminated in combination with the conductive reflective layer 2, two or more matching frequencies are expressed.

パターン電磁波吸収体の共振周波数は、まず導電性パターン１２の長さや周囲長にて特定される。これは特定周波数の電磁波と共振する形で電磁波を受信するため、その特定周波数の電磁波の波長の１／２や１／４の長さに応じて共振長さが決まる。また電磁波吸収層４、および誘電体層３の複素比誘電率の実部ε’による波長短縮効果、加えて表面層６が設けられる場合は、その表面層６の複素比誘電率の実部ε’による波長短縮効果も重なり、共振長およびパターン寸法が決まる。   The resonance frequency of the pattern electromagnetic wave absorber is first specified by the length of the conductive pattern 12 and the peripheral length. Since the electromagnetic wave is received in a form that resonates with an electromagnetic wave having a specific frequency, the resonance length is determined depending on the length of 1/2 or 1/4 of the wavelength of the electromagnetic wave having the specific frequency. Further, the effect of shortening the wavelength by the real part ε ′ of the complex relative permittivity of the electromagnetic wave absorbing layer 4 and the dielectric layer 3, and in addition, when the surface layer 6 is provided, the real part ε of the complex relative permittivity of the surface layer 6 The wavelength shortening effect due to 'also overlaps, and the resonance length and pattern dimensions are determined.

導電性パターン１２を受信アンテナとして考えた場合、共振周波数は基本波の整数倍で現れるため、その意味で複数周波数の受信は可能となる。   When the conductive pattern 12 is considered as a receiving antenna, the resonance frequency appears as an integer multiple of the fundamental wave, and thus multiple frequencies can be received.

しかし、パターン電磁波吸収体の場合は、単なる受信アンテナと異なり、電磁波吸収層４および誘電体層３にて形成されるインピーダンス、さらに隣接するパターン同士の結合特性までも加味されて共振周波数が決定されるため、吸収周波数を複数にすることは容易ではない。   However, in the case of a patterned electromagnetic wave absorber, unlike a simple receiving antenna, the resonance frequency is determined in consideration of the impedance formed by the electromagnetic wave absorbing layer 4 and the dielectric layer 3 and the coupling characteristics of adjacent patterns. Therefore, it is not easy to use a plurality of absorption frequencies.

パターン設計方法は、電磁波吸収層４および誘電体層３、または表面層６の全ての複素比誘電率（ε’、ε”）および複素比透磁率（μ’、μ”）、各層の厚みを基にパターン形状、寸法、パターン同士の間隔をシミュレーションにより最適化する方法である。具体的には英国ＫＣＣ社製シミュレーションソフト「Micro-Stripes」（ＴＬＭ法による計算）を用い、各パラメータの独立および相関関係を求めて、最適値（理論値）を算出した。この結果に対して実験による検証を行い、信頼性実験を経て、パターンおよびパターン電波吸収体が決定している。   The pattern design method is to calculate the complex relative permittivity (ε ′, ε ″) and complex relative permeability (μ ′, μ ″) of the electromagnetic wave absorbing layer 4 and the dielectric layer 3 or the surface layer 6 and the thickness of each layer. This is a method of optimizing the pattern shape, dimensions, and spacing between patterns based on simulation. Specifically, using the simulation software “Micro-Stripes” (calculated by the TLM method) manufactured by KCC, UK, the independence and correlation of each parameter were obtained, and the optimum value (theoretical value) was calculated. This result is verified by experiment, and a pattern and a pattern wave absorber are determined through a reliability experiment.

パターン層５、電波吸収層４、および誘電体層３を同じにして（もちろん複素比誘電率や複素比透磁率の値の周波数依存性はあるが）、複数周波数に対して整合を取ることができて始めて２つ以上の吸収位置（吸収周波数）をとる双峰特性または多峰特性を有する電磁波吸収体１となる。   The pattern layer 5, the radio wave absorption layer 4, and the dielectric layer 3 can be made the same (of course, there is a frequency dependency of the values of the complex relative permittivity and the complex relative permeability), and matching can be achieved for a plurality of frequencies. Only then can the electromagnetic wave absorber 1 have bimodal or multimodal characteristics that take two or more absorption positions (absorption frequencies).

双峰特性発現のメカニズムは十分明らかではないが、ダイポールアンテナ状の線状で両端部を有する構造を単位として、これを交差させた形状、または閉ループ形状の場合に双峰特性が見られた。   The mechanism of manifesting the bimodal characteristics is not clear enough, but the bimodal characteristics were observed in the case of a dipole antenna-like linear structure with crossed ends or a closed-loop configuration.

その二つの吸収周波数の周波数位置の制御は、電磁波吸収層４および誘電体層３の複素比誘電率の実部ε’を変更することで可能であった。   The frequency positions of the two absorption frequencies can be controlled by changing the real part ε ′ of the complex relative permittivity of the electromagnetic wave absorption layer 4 and the dielectric layer 3.

双峰特性を有する電磁波吸収体１の斜入射特性をみると、基本波ではなく高調波側の斜入射特性に問題があった。具体的には、斜入射の場合の電磁波吸収量の低下および吸収周波数のズレ（とくに高周波数側へのズレ）が著しかった。この対策には、上述の対策と同じく電磁波吸収層４の複素比透磁率の実部μ’および虚部μ”が大きくすることと、電磁波吸収層４および誘電体層３の複素比誘電率の実部ε’を大きくして導電性パターン１２と導電性反射板２間の距離を小さくすることが有効であった。この誘電損失材と磁性損失材の併用効果により、薄型、軽量でありながら双峰性を有する斜入射特性を含む高い電磁波吸収性能を達成できることになる。   Looking at the oblique incidence characteristics of the electromagnetic wave absorber 1 having the bimodal characteristics, there was a problem with the oblique incidence characteristics on the harmonic side, not the fundamental wave. Specifically, the decrease in the amount of electromagnetic wave absorption and the shift in the absorption frequency (especially the shift toward the high frequency side) in the case of oblique incidence were remarkable. For this countermeasure, the real part μ ′ and the imaginary part μ ″ of the complex relative permeability of the electromagnetic wave absorbing layer 4 are increased, and the complex relative dielectric constants of the electromagnetic wave absorbing layer 4 and the dielectric layer 3 are increased. It was effective to increase the real part ε ′ to reduce the distance between the conductive pattern 12 and the conductive reflector 2. Although the dielectric loss material and the magnetic loss material are used together, it is thin and lightweight. High electromagnetic wave absorption performance including oblique incidence characteristics having bimodality can be achieved.

（１１）導電性パターンが、×字状、＋字状、＊状、または閉ループ形状の線状を組合わせたパターン形状を、１種類または数種類配列して形成されることを特徴とする電磁波吸収体。   (11) Electromagnetic wave absorption, wherein the conductive pattern is formed by arranging one type or several types of pattern shapes in combination of X shape, + shape, * shape, or closed loop shape. body.

２つ以上の吸収位置をとる双峰特性または多峰特性を有する電磁波吸収体１を具体的に実現することができる。つまり双峰特性を発現する場合のパターン形状を限定しており、導電性パターン１２が、×字状、＋字状、＊状または閉ループ状の線状を組合わせた形状で、１種類または数種類配列して形成されたパターン層５、電磁波吸収層４、誘電体層３、および導電性反射層２を、必須の構成要素として積層して構成され、２以上の周波数に対し整合性を与えるとしている。＊状の線を組合わせた形状というのは、３本の長方形状（線状）の形状部分の各図心が一致して６０度ずつずれて交差された形状であり、まさに「＊」と同様または類似の形状である。   The electromagnetic wave absorber 1 having a bimodal characteristic or a multimodal characteristic that takes two or more absorption positions can be specifically realized. In other words, the pattern shape when the bimodal characteristic is expressed is limited, and the conductive pattern 12 is a combination of X-shaped, + -shaped, * -shaped, or closed loop-shaped linear shapes, one type or several types. The pattern layer 5, the electromagnetic wave absorption layer 4, the dielectric layer 3, and the conductive reflection layer 2 formed by being arranged are laminated as essential constituent elements, and the matching is given to two or more frequencies. Yes. * The combined shape of the lines is the shape in which the centroids of the three rectangular (linear) shaped parts coincide and intersect each other by 60 degrees. Similar or similar shape.

（１２）導電性パターンが、×字状、＋字状、＊状、または閉ループ形状の線状を組合わせたパターン形状を、１種類または数種類が配列させた領域が、部分的に配置され、それ以外の領域には、前記パターン形状とは異なる他のパターン形状が配置されることで形成されることを特徴とする電磁波吸収体。   (12) A region in which one type or several types of pattern shapes in which the conductive pattern is a combination of X-shape, + -shape, * -shape, or closed-loop shape is arranged is partially arranged; The electromagnetic wave absorber is formed by arranging another pattern shape different from the pattern shape in the other region.

２つ以上の吸収位置をとる双峰特性または多峰特性を有する電磁波吸収体１を具体的に実現することができる。２以上の周波数に対し整合性を与える導電性パターン１２が、×字状、＋字状、＊状または閉ループ状の線を組合わせたパターン形状を、１種類または数種類が配列させた領域が、部分的に配置され、それ以外の領域には、他のパターン形状が配置される。単一吸収ピークの場合に比べ、２以上の周波数に対し整合性を与える場合は、制御因子が多く、製造に困難が伴うことがある。そのため面状の電磁波吸収体１の必要な箇所にのみ、双峰特性を付与することを意図したものである。   The electromagnetic wave absorber 1 having a bimodal characteristic or a multimodal characteristic that takes two or more absorption positions can be specifically realized. The conductive pattern 12 that provides consistency for two or more frequencies is a region in which one type or several types of pattern shapes formed by combining X-shaped, + -shaped, * -shaped, or closed-loop-shaped lines are arranged. Other pattern shapes are arranged in other regions. Compared to the case of a single absorption peak, when matching is provided for two or more frequencies, there are many control factors, and manufacturing may be difficult. Therefore, it is intended to give the bimodal characteristics only to the necessary portions of the planar electromagnetic wave absorber 1.

（１３）電磁波吸収体の電波入射側の表面に、表面層６が設けられることを特徴とする電磁波吸収体。   (13) An electromagnetic wave absorber characterized in that a surface layer 6 is provided on the surface of the electromagnetic wave absorber on the radio wave incident side.

図７のように、たとえば電磁波吸収体の電波入射側には、化粧版、防水コート層等のため表面材から成る表面層６と称することができるもう１つの誘電体層に相当する層が敷設される。当該表面層の材料も、樹脂または繊維等より成ってもよく、固有の複素比誘電率を有しているため、図７の電波入射側の表面層６は誘電体層にも相当することなる。   As shown in FIG. 7, for example, on the radio wave incident side of the electromagnetic wave absorber, a layer corresponding to another dielectric layer which can be called a surface layer 6 made of a surface material for a decorative plate, a waterproof coat layer, or the like is laid. Is done. The material of the surface layer may also be made of resin or fiber and has a specific complex dielectric constant. Therefore, the surface layer 6 on the radio wave incident side in FIG. 7 corresponds to a dielectric layer. .

このため前述の電磁波吸収体では、前述の電磁波吸収体の吸収周波数の整合に加え、さらに表面層６の複素比誘電率（ε’，ε”）、あるいはその厚さの制御で、電磁波吸収体１の整合特性を、低周波領域に変更させることによって、より薄い電磁波吸収層４を用いた電磁波吸収特性を実現している。   Therefore, in the electromagnetic wave absorber described above, in addition to matching the absorption frequency of the electromagnetic wave absorber described above, the complex relative dielectric constant (ε ′, ε ″) of the surface layer 6 or the thickness of the electromagnetic wave absorber is controlled. The electromagnetic wave absorption characteristic using the thinner electromagnetic wave absorption layer 4 is realized by changing the matching characteristic 1 to a low frequency region.

（１４）電磁波吸収層４は、複素比透磁率の実部が、１．０１〜１０であり、厚さが０．０１〜２．５ｍｍであることを特徴とする電磁波吸収体。   (14) The electromagnetic wave absorber, wherein the real part of the complex relative permeability is 1.01 to 10 and the thickness is 0.01 to 2.5 mm.

磁性を有する電磁波吸収材料として、電磁波の磁気損失を増大し、電磁波吸収量を効率よく増大することができる。複素透磁率を大きくすることによって、磁界の大きい場所での電磁波吸収の程度を大きくすることができる。こうして前述の電磁波吸収体は、電界および磁界の大きい場所で、吸収量を常に大きくすることができる。複素比透磁率を有することにより、パターン層５および誘電体層３と積層した際に薄層化が達成しやすくなる。   As an electromagnetic wave absorbing material having magnetism, the magnetic loss of electromagnetic waves can be increased and the amount of electromagnetic wave absorption can be increased efficiently. By increasing the complex permeability, the degree of electromagnetic wave absorption at a location where the magnetic field is large can be increased. Thus, the electromagnetic wave absorber described above can always increase the amount of absorption in a place where an electric field and a magnetic field are large. By having the complex relative magnetic permeability, it is easy to achieve a thin layer when the pattern layer 5 and the dielectric layer 3 are laminated.

電磁波吸収層４の厚さを、２．５ｍｍより薄くするには、パターン層５の付与が不可欠である。厚さ０．０１ｍｍは、塗工工程で製造できる下限を意味する。厚さ２．５ｍｍを超えると、薄型化の範囲を超えてしまう。   In order to make the thickness of the electromagnetic wave absorbing layer 4 thinner than 2.5 mm, it is essential to provide the pattern layer 5. A thickness of 0.01 mm means a lower limit that can be produced in the coating process. If the thickness exceeds 2.5 mm, the range of thickness reduction will be exceeded.

（１５）電磁波吸収層４が、有機重合体１００重量部に対して、磁性損失材料としてフェライト、鉄合金、鉄粒子の群から選ばれる１または複数の材料を、１〜７００重量部の配合量で含むことを特徴とする電磁波吸収体。   (15) The electromagnetic wave absorbing layer 4 is blended in an amount of 1 to 700 parts by weight of one or more materials selected from the group of ferrite, iron alloy, and iron particles as a magnetic loss material with respect to 100 parts by weight of the organic polymer. The electromagnetic wave absorber characterized by including in.

複素比透磁率を利用した薄層化が可能であり、薄型の電磁波吸収体を実現することができる。フェライトとしては、たとえばＭｎ−Ｚｎフェライト、Ｎｉ−Ｚｎフェライト、Ｍｎ−Ｍｇフェライトなどのソフトフェライト、あるいは永久磁石材料であるハードフェライトが挙げられる。鉄合金としては、たとえば磁性ステンレス（Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ−Ｓｉ合金）、センダスト（Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ合金）、パーマアロイ（Ｆｅ−Ｎｉ合金）、ケイ素銅（Ｆｅ−Ｃｕ−Ｓｉ合金）、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｂ（−Ｃｕ−Ｎｂ）合金が挙げられる。なお、これら合金においては扁平状のものを用いてもよい。鉄粒子としては、たとえばカルボニル鉄粉が挙げられる。カルボニル鉄の場合はできるだけ真球に近いものがよい。好ましくは低コストで複素比透磁率の高いソフトフェライト粉末を使用するのがよい。フェライトが存在しないと、複素比透磁率を利用した薄層化を達成することができず、７００部を超すと加工性が著しく損なわれる。   Thinning using complex relative permeability is possible, and a thin electromagnetic wave absorber can be realized. Examples of the ferrite include soft ferrite such as Mn—Zn ferrite, Ni—Zn ferrite and Mn—Mg ferrite, or hard ferrite which is a permanent magnet material. Examples of iron alloys include magnetic stainless steel (Fe—Cr—Al—Si alloy), sendust (Fe—Si—Al alloy), perm alloy (Fe—Ni alloy), silicon copper (Fe—Cu—Si alloy), Fe -Si-B (-Cu-Nb) alloy is mentioned. In addition, in these alloys, you may use a flat thing. Examples of the iron particles include carbonyl iron powder. In the case of carbonyl iron, it should be as close to a true sphere as possible. It is preferable to use soft ferrite powder with low complex cost and high complex relative permeability. If ferrite is not present, thinning using the complex relative permeability cannot be achieved, and if it exceeds 700 parts, workability is significantly impaired.

また、電磁波吸収層４に含まれる誘電損失材料が、グラファイト、カーボンブラック、炭素繊維、グラファイト繊維の群から選ばれる材料である電磁波吸収体である。電磁波吸収層４は磁性損失材料を必須の成分として含むが、インピーダンス整合のためには適宜な複素比誘電率を付与することも好ましい。この目的で、電磁波吸収層４に充填される誘電損失材料としては、たとえばファーネスブラックやチャンネルブラックなどのカーボンブラック、ステンレス鋼や銅やアルミニウム等の導電粒子、グラファイト、カーボン繊維、グラファイト繊維、酸化チタン等が挙げられる。誘電性材料は、カーボンブラックであり、特に窒素吸着比表面積（ＡＳＴＭ（American Society for Testing and Materials） Ｄ３０３７−９３）が１００〜１０００ｍ２／ｇ、ＤＢＰ吸油量（ＡＳＴＭ Ｄ２４１４−９６）が１００〜４００ｍｌ／１００ｇであるカーボンブラック、たとえば昭和キャボット社製の商品名ＩＰ１０００およびライオン・アクゾ社製商品名ケッチェンブラックＥＣなどを使用するのが好ましい。ＤＢＰ吸油量というのは、可塑剤の一種であるＤＢＰ（dibutyl phthalateの略）の吸収量（単位ｃｍ３／１００ｇ）である。窒素吸着比表面積が１００ｍ２／g未満の場合は充分な複素比誘電率が得られず、１０００ｍ２／gを超える場合は誘電損失材料の分散性が著しく悪くなる。ＤＢＰ吸油量が１００ｃｍ３／１００ｇ未満の場合は充分な複素比誘電率が得られず、４００ｃｍ３／１００ｇを超える場合は加工性が著しく悪くなる。 The dielectric loss material contained in the electromagnetic wave absorbing layer 4 is an electromagnetic wave absorber that is a material selected from the group consisting of graphite, carbon black, carbon fiber, and graphite fiber. The electromagnetic wave absorbing layer 4 contains a magnetic loss material as an essential component, but it is also preferable to give an appropriate complex relative dielectric constant for impedance matching. For this purpose, the dielectric loss material filled in the electromagnetic wave absorption layer 4 includes, for example, carbon black such as furnace black and channel black, conductive particles such as stainless steel, copper and aluminum, graphite, carbon fiber, graphite fiber, and titanium oxide. Etc. The dielectric material is carbon black, particularly a nitrogen adsorption specific surface area (ASTM (American Society for Testing and Materials) D3037-93) of 100 to 1000 m 2 / g, and a DBP oil absorption (ASTM D2414-96) of 100 to 400 ml. It is preferable to use carbon black which is / 100 g, for example, trade name IP1000 manufactured by Showa Cabot and trade name Ketchen Black EC manufactured by Lion Akzo. Because the DBP oil absorption is a DBP which is a kind of plasticizer absorption of (abbreviation of dibutyl phthalate) (unit cm 3 / 100g). When the nitrogen adsorption specific surface area is less than 100 m 2 / g, a sufficient complex relative dielectric constant cannot be obtained, and when it exceeds 1000 m 2 / g, the dispersibility of the dielectric loss material is remarkably deteriorated. DBP oil absorption of 100 cm 3 / sufficient complex relative permittivity of less than 100g can not be obtained, the workability is remarkably deteriorated when it exceeds 400 cm 3 / 100g.

（１６）電磁波吸収層４は、磁性損失材料と併用して、グラファイト、カーボンブラック、炭素繊維、グラファイト繊維の群から選ばれる１または複数の材料を誘電損失材料として、有機重合体１００重量部に対して０〜５０重量部の配合量で含むことを特徴とする電磁波吸収体。   (16) The electromagnetic wave absorbing layer 4 is used in combination with a magnetic loss material, and one or more materials selected from the group of graphite, carbon black, carbon fiber, and graphite fiber are used as dielectric loss material in 100 parts by weight of the organic polymer. On the other hand, an electromagnetic wave absorber comprising 0 to 50 parts by weight of the electromagnetic wave absorber.

電磁波吸収層４が、有機重合体１００重量部に誘電損失材料を０〜５０（０は含まない）重量部含む。誘電損失材料の種類は上述のとおりであるが、量には制限があり、５０重量部を超えると加工性が著しく損なわれることになる。   The electromagnetic wave absorbing layer 4 contains 0 to 50 parts (not including 0) of dielectric loss material in 100 parts by weight of the organic polymer. Although the kind of dielectric loss material is as above-mentioned, there is a limit in quantity, and if it exceeds 50 weight part, workability will be impaired remarkably.

電磁波吸収層４に使用される有機重合体の材料（ビヒクル）としては、合成樹脂、ゴム、および熱可塑性エラストマーを使用している。たとえばポリエチレン、ポリプロピレン、およびこれらの共重合体、ポリブタジエンおよびこれらの共重合体等のポリオレフィン、ポリ塩化ビニル、ポリ酢酸ビニル、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、メラミン樹脂などの熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂やビチュメン等が挙げられる。ポリ尿酸などの生分解性を有する樹脂も使用可能である。またガラス繊維などの材料が充填されたＦＲＰとなっていても良い。   As the organic polymer material (vehicle) used for the electromagnetic wave absorbing layer 4, synthetic resin, rubber, and thermoplastic elastomer are used. For example, polyethylene, polypropylene, copolymers thereof, polyolefins such as polybutadiene and copolymers thereof, polyvinyl chloride, polyvinyl acetate, epoxy resins, phenol resins, melamine resins and other thermoplastic resins or thermosetting resins, And bitumen. Resins having biodegradability such as polyuric acid can also be used. Further, the FRP may be filled with a material such as glass fiber.

前記ゴムとしては、たとえば天然ゴムのほか、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、エチレン−プロピレンゴム、クロロプレンゴム、ニトリルゴム、アクリルゴム、塩素化ポリエチレンゴム、水素添加ニトリルゴム、シリコンゴムなどの各種合成ゴム単独、もしくはこれらのゴムを各種変性処理にて改質したものが使用できる。   Examples of the rubber include natural rubber, isoprene rubber, butadiene rubber, ethylene-propylene rubber, chloroprene rubber, nitrile rubber, acrylic rubber, chlorinated polyethylene rubber, hydrogenated nitrile rubber, silicon rubber, and other various synthetic rubbers alone. Alternatively, those obtained by modifying these rubbers by various modification treatments can be used.

熱可塑性エラストマーとしては、たとえば塩素化ポリエチレン、ポリスチレン系、ポリオレフィン系、ポリ塩化ビニル系、ポリウレタン系、ポリエステル系、ポリアミド系などの各種熱可塑性エラストマーを用いることができる。   As the thermoplastic elastomer, for example, various thermoplastic elastomers such as chlorinated polyethylene, polystyrene, polyolefin, polyvinyl chloride, polyurethane, polyester, and polyamide can be used.

これらのポリマーは単独で使用するほか、複数をブレンドして用いることができる。樹脂および熱可塑性エラストマー材料には、必要に応じて可塑剤、さらには、安定剤、補強用充填剤、流動性改良剤、難燃剤などを適宜添加した樹脂組成物として使用することができる。ゴム材料には、加硫剤のほか、加硫促進剤、老化防止剤、軟化剤、可塑剤、充填剤、着色剤、難燃剤などを配合することができる。   These polymers can be used alone or in combination. The resin and the thermoplastic elastomer material can be used as a resin composition to which a plasticizer, a stabilizer, a reinforcing filler, a fluidity improver, a flame retardant and the like are appropriately added as necessary. In addition to the vulcanizing agent, the rubber material may contain a vulcanization accelerator, an anti-aging agent, a softening agent, a plasticizer, a filler, a colorant, a flame retardant and the like.

電磁波吸収層４は、前記有機重合体以外の、石膏材、セメント材、または不織布や発泡体、紙、段ボール等に磁性を有する塗料等を含浸させたものであってもよく、充填材を配合することが可能な材料を適宜選択することもできる。   The electromagnetic wave absorbing layer 4 may be a gypsum material, cement material, or non-woven fabric, foam, paper, cardboard or the like impregnated with a magnetic paint or the like other than the organic polymer, and contains a filler. The material that can be used can be selected as appropriate.

導電性反射層２は、金、白金、銀、ニッケル、クロム、アルミニウム、銅、亜鉛、鉛、タングステン、鉄などの金属であってもよく、樹脂に上記金属の粉末、導電性カーボンブラックの混入された樹脂混合物、あるいは導電性樹脂のフィルム等であってもよい。上記金属等を、板、シート、フィルム、不織布等に加工されたものであってもよい。あるいはまた合成樹脂性フィルム上に、膜厚たとえば６００Åの金属層が形成された構成を有してもよい。金属箔をフィルムもしくはクロスなどの基材に転写したものでもよい。また、導電インク（たとえば体積固有抵抗値１０Ωｃｍ以下０．５Ωｃｍ以上）を基板上に塗布してもよい。   The conductive reflective layer 2 may be a metal such as gold, platinum, silver, nickel, chromium, aluminum, copper, zinc, lead, tungsten, iron, etc., and the above metal powder or conductive carbon black is mixed into the resin. It may be a resin mixture or a conductive resin film. The said metal etc. may be processed into a board, a sheet, a film, a nonwoven fabric, etc. Or you may have the structure by which the metal layer of film thickness, for example, 600 mm, was formed on the synthetic resin film. What transferred metal foil to base materials, such as a film or cloth, may be used. Further, a conductive ink (for example, a volume resistivity value of 10 Ωcm or less and 0.5 Ωcm or more) may be applied on the substrate.

電磁波吸収体１に所望周波数の電波の透過性を付与したい場合、公知技術であるアンテナ原理を応用して、波長から導かれる適宜な形状の非導電性部分を導電性反射層２の中に設けることができる。これによりたとえば２．４５ＧＨｚおよび５．２ＧＨｚの各無線ＬＡＮ周波数域に対する電磁波吸収性を有しながら、携帯電話（８００ＭＨｚまたは１．５ＧＨｚ）は使用可能であるといった電磁波環境を提供することが可能となる。   When the electromagnetic wave absorber 1 is desired to have radio wave transmission of a desired frequency, a non-conductive portion having an appropriate shape derived from the wavelength is provided in the conductive reflective layer 2 by applying the antenna principle which is a known technique. be able to. As a result, it is possible to provide an electromagnetic wave environment in which a mobile phone (800 MHz or 1.5 GHz) can be used while having electromagnetic wave absorbability with respect to each wireless LAN frequency range of 2.45 GHz and 5.2 GHz, for example. .

上述の導電反射層２の構成材料を用いて、パターン層５の導電性パターン１２を形成することができる。導電性パターン１２は、フィルム上にアルミニウムなどの蒸着、エッチング処理、もしくはスクリーン印刷等の方法で形成される。しかしこれらに限定されることはなく、たとえば導電性パターン１２の各模様のみを電磁波吸収層４もしくは誘電体層３に直接転写させ、基材となるフィルムを用いずに、利用することも可能である。   The conductive pattern 12 of the pattern layer 5 can be formed using the constituent material of the conductive reflective layer 2 described above. The conductive pattern 12 is formed on the film by a method such as vapor deposition of aluminum or the like, an etching process, or screen printing. However, the present invention is not limited to these. For example, it is possible to directly transfer each pattern of the conductive pattern 12 to the electromagnetic wave absorption layer 4 or the dielectric layer 3 and use it without using a film as a base material. is there.

誘電体層３の材料として、汎用樹脂、たとえば塩化ビニル（ＰＶＣ）、スチレン−ブタジエン系共重合体（ＳＢＳ）、またはポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）樹脂シートなどであってもよい。また上述の材料に限定されることなく、そのほかの合成樹脂、ゴムなどの材料、またメラミン樹脂、メラミン樹脂バッカー材、紙、不織布、クロス、難燃紙、木材、石膏、セメント、ガラス等であってもよい。厚みについては、０．１〜４ｍｍの範囲が好ましい。電磁波吸収体全体の薄層化のために、より好ましいのは０．１〜２．５ｍｍである。０．１ｍｍ未満では、誘電体層３を用いる効果が乏しく、４ｍｍ超の厚さでは、電磁波吸収体の薄層化の意味がなくなってしまう。誘電体層３を発泡体とすることで、電磁波吸収体の軽量化の達成も可能である。   The material for the dielectric layer 3 may be a general-purpose resin such as vinyl chloride (PVC), a styrene-butadiene copolymer (SBS), or a polyethylene terephthalate (PET) resin sheet. In addition, the material is not limited to the above-mentioned materials, and other materials such as synthetic resin and rubber, melamine resin, melamine resin backer material, paper, nonwoven fabric, cloth, flame retardant paper, wood, gypsum, cement, glass, etc. May be. About thickness, the range of 0.1-4 mm is preferable. The thickness is more preferably 0.1 to 2.5 mm for thinning the entire electromagnetic wave absorber. If the thickness is less than 0.1 mm, the effect of using the dielectric layer 3 is poor, and if the thickness exceeds 4 mm, the meaning of thinning the electromagnetic wave absorber is lost. By using the dielectric layer 3 as a foam, it is possible to reduce the weight of the electromagnetic wave absorber.

（１７）電磁波吸収層および誘電体層の複素比誘電率を制御することにより、２以上の吸収周波数の位置を個別に制御することを特徴とする電磁波吸収体。   (17) An electromagnetic wave absorber, wherein the positions of two or more absorption frequencies are individually controlled by controlling the complex relative permittivity of the electromagnetic wave absorption layer and the dielectric layer.

これによって吸収すべき電磁波の周波数に応じた好適な電磁波吸収体を実現することができる。   Thereby, a suitable electromagnetic wave absorber corresponding to the frequency of the electromagnetic wave to be absorbed can be realized.

（１８）難燃性、準不燃性、または不燃性を有することを特徴とする電磁波吸収体。
電磁波吸収体は、難燃性、準不燃性または不燃性が付与されている。難燃性としてはＵＬ９４Ｖ０の評価を得ることが目安であり、難燃剤および難燃助剤が好適量配合される。以上によって建物内装材として好適に用いることができる。電磁波吸収体１に難燃性、準不燃性、または不燃性を付与するにあたっては、たとえば難燃剤または難燃助剤が、電磁波吸収層４、誘電体層３などに添加される。 (18) An electromagnetic wave absorber having flame retardancy, quasi-incombustibility, or incombustibility.
The electromagnetic wave absorber is imparted with flame retardancy, quasi-incombustibility or incombustibility. The standard for flame retardancy is to obtain an evaluation of UL94V0, and a suitable amount of flame retardant and flame retardant aid is blended. Thus, it can be suitably used as a building interior material. For imparting flame retardancy, quasi-incombustibility, or incombustibility to the electromagnetic wave absorber 1, for example, a flame retardant or a flame retardant aid is added to the electromagnetic wave absorption layer 4, the dielectric layer 3, and the like.

難燃剤としては特に限定されることはなく、リン化合物、ホウ素化合物、臭素系難燃剤、亜鉛系難燃剤、窒素系難燃剤、水酸化物系難燃剤等が適宜量使用できる。リン化合物としては、リン酸エステル、リン酸チタンなどが挙げられる。ホウ素化合物としては、ホウ酸亜鉛などが挙げられる。臭素系難燃剤としては、ヘキサブロモベンゼン、デカブロモベンジルフェニルエーテル、デカブロモベンジルフェニルオキサイド、テトラブロモビスフェノール、臭化アンモニウムなどが挙げられる。亜鉛系難燃剤としては、炭酸亜鉛、酸化亜鉛若しくはホウ酸亜鉛等が挙げられる。窒素系難燃剤としては、たとえばトリアジン化合物、ヒンダードアミン化合物、若しくはメラミンシアヌレート、メラミングアニジン化合物といったようなメラミン系化合物などが挙げられる。水酸化物系難燃剤としては、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウムなどが挙げられる。   The flame retardant is not particularly limited, and phosphorus compounds, boron compounds, bromine-based flame retardants, zinc-based flame retardants, nitrogen-based flame retardants, hydroxide-based flame retardants, and the like can be used in appropriate amounts. Examples of phosphorus compounds include phosphate esters and titanium phosphate. Examples of the boron compound include zinc borate. Examples of brominated flame retardants include hexabromobenzene, decabromobenzyl phenyl ether, decabromobenzyl phenyl oxide, tetrabromobisphenol, ammonium bromide and the like. Examples of the zinc-based flame retardant include zinc carbonate, zinc oxide, and zinc borate. Examples of nitrogen-based flame retardants include triazine compounds, hindered amine compounds, or melamine compounds such as melamine cyanurate and melamine anidine compounds. Examples of the hydroxide flame retardant include magnesium hydroxide and aluminum hydroxide.

（１９）電磁波反射性能を有する面上に用いられる電磁波吸収体であって、前記導電性反射層を除く残余の各層が積層されて構成されることを特徴とする電磁波吸収体。   (19) An electromagnetic wave absorber used on a surface having electromagnetic wave reflection performance, wherein the remaining layers other than the conductive reflective layer are laminated.

金属等の電磁波遮蔽性能を有する面上に上記電磁波吸収体１を設置する場合には、導電性反射層２を有さない構成の電磁波吸収体であることが可能である。すなわち、電磁波遮蔽性能を有する面は、そのまま電磁波反射板として機能できるため、上記電磁波吸収体１の中の導電性反射層２を有さない構成が使用可能となる。   When the electromagnetic wave absorber 1 is installed on a surface having electromagnetic wave shielding performance such as metal, the electromagnetic wave absorber can be configured to have no conductive reflective layer 2. That is, since the surface having electromagnetic wave shielding performance can function as an electromagnetic wave reflection plate as it is, a configuration without the conductive reflection layer 2 in the electromagnetic wave absorber 1 can be used.

（２０）前述の電磁波吸収体を用いることによる電磁波吸収方法。
前述のように優れた電磁波吸収体１を用いることによって、好適に電磁波を吸収することができる。 (20) An electromagnetic wave absorption method using the above-described electromagnetic wave absorber.
By using the excellent electromagnetic wave absorber 1 as described above, the electromagnetic wave can be suitably absorbed.

前述の電磁波吸収体の具体的な用途としては、オフィスなどの電磁波環境空間の形成する床材、壁材、天井材として、あるいは家具や事務機器の金属面の被覆材として、あるいは衝立等として、前述の電磁波吸収体を配置することにより、電磁波環境の改善を行う。具体的には、空間中に存在する電子機器の誤動作防止、無線ＬＡＮ等の伝送遅延対策である。また電磁波環境については、オフィスだけではなく、家庭内、病院、コンサートホール、工場、研究施設、駅舎、展示場、道路側壁等の屋外施設等でも利用できる。それぞれ想定できる環境での壁、床、天井等において、必要とされる箇所ごとに利用できる。   As a specific application of the above-mentioned electromagnetic wave absorber, as a flooring material, a wall material, a ceiling material formed in an electromagnetic wave environment space such as an office, or as a coating material for metal surfaces of furniture and office equipment, or as a partition, The electromagnetic wave environment is improved by arranging the electromagnetic wave absorber described above. Specifically, it is prevention of malfunction of electronic devices existing in the space and measures against transmission delay such as wireless LAN. The electromagnetic wave environment can be used not only in offices but also in homes, hospitals, concert halls, factories, research facilities, station buildings, exhibition halls, outdoor facilities such as roadside walls, and the like. It can be used for each required location on walls, floors, ceilings, etc. in environments that can be assumed.

特定形状のパターンを有するパターン層、磁性損失材料から成る電磁波吸収層４と誘電体層３と導電性反射層２を設けることによって、電磁波吸収をする周波数の選択制御を制御することができ、結果として斜入射特性の良好な薄型、軽量電磁波吸収体１を提供することができる。   By providing a pattern layer having a pattern of a specific shape, an electromagnetic wave absorption layer 4 made of a magnetic loss material, a dielectric layer 3, and a conductive reflection layer 2, it is possible to control the selective control of the frequency at which electromagnetic waves are absorbed. As described above, a thin and lightweight electromagnetic wave absorber 1 having excellent oblique incidence characteristics can be provided.

さらに本件電磁波吸収体１は、双峰特性を有し、二つ以上の吸収周波数を有する電磁波吸収体１を提供することができる。双峰特性を有しても、なお且つ薄く、軽く、高い吸収性能（斜入射特性を含む）を実現している。   Furthermore, this electromagnetic wave absorber 1 can provide the electromagnetic wave absorber 1 which has a bimodal characteristic and has two or more absorption frequencies. Even though it has bimodal characteristics, it is thin, light, and has high absorption performance (including oblique incidence characteristics).

さらに本件電磁波吸収体１は、既存の電磁波吸収体よりも薄く、かつ軽くなっているため、その構成上室内建材と組み合わせることができるという効果がある。たとえば表面層の表面層６をビニールクロスや合板材などの木材、既存の壁材、床材、天井材、さらに什器、家具、デスクのボード、パネル、表面材などに置き換えることで、容易に室内壁面材や床材など電磁波吸収可能な機能的な建材を構成でき、かつ複数の周波数に対して選択的な電磁波吸収性を付与できるという効果がある。   Furthermore, since this electromagnetic wave absorber 1 is thinner and lighter than existing electromagnetic wave absorbers, there is an effect that it can be combined with indoor building materials due to its configuration. For example, by replacing the surface layer 6 of the surface layer with wood such as vinyl cloth or plywood, existing wall materials, floor materials, ceiling materials, furniture, furniture, desk boards, panels, surface materials, etc. There is an effect that a functional building material capable of absorbing electromagnetic waves such as a wall material and a flooring material can be configured, and selective electromagnetic wave absorption can be imparted to a plurality of frequencies.

本発明の実施の一形態の電磁波吸収体１の断面図である。It is sectional drawing of the electromagnetic wave absorber 1 of one Embodiment of this invention. 図１に示される本発明の実施の一形態の電磁波吸収体１を構成するパターン層５を示す斜視図である。It is a perspective view which shows the pattern layer 5 which comprises the electromagnetic wave absorber 1 of one Embodiment of this invention shown by FIG. 図１および図２に示される実施の形態におけるパターン層５の一部の拡大した斜視図である。FIG. 3 is an enlarged perspective view of a part of a pattern layer 5 in the embodiment shown in FIGS. 1 and 2. 図１に示される本発明の実施の一形態の電磁波吸収体１を構成する他の実施形態であるパターン層５ａを示す斜視図である。It is a perspective view which shows the pattern layer 5a which is other embodiment which comprises the electromagnetic wave absorber 1 of one Embodiment of this invention shown by FIG. 図１および図４に示される実施の形態におけるパターン層５ａの一部の拡大した斜視図である。FIG. 5 is an enlarged perspective view of a part of a pattern layer 5 a in the embodiment shown in FIGS. 1 and 4. 図１に示される本発明の実施の一形態の電磁波吸収体１を構成する他の実施形態であるパターン層５ｃを示す斜視図である。It is a perspective view which shows the pattern layer 5c which is other embodiment which comprises the electromagnetic wave absorber 1 of one Embodiment of this invention shown by FIG. 図１および図４に示される実施の形態におけるパターン層５ｃの一部の拡大した斜視図である。FIG. 5 is an enlarged perspective view of a part of a pattern layer 5 c in the embodiment shown in FIGS. 1 and 4. 図１に示される本発明の実施の一形態の電磁波吸収体１を構成する他の実施形態であるパターン層５ｄを示す斜視図である。It is a perspective view which shows the pattern layer 5d which is other embodiment which comprises the electromagnetic wave absorber 1 of one Embodiment of this invention shown by FIG. 図１および図４に示される実施の形態におけるパターン層５ｄの一部の拡大した斜視図である。FIG. 5 is an enlarged perspective view of a part of a pattern layer 5d in the embodiment shown in FIGS. 1 and 4. 本発明の実施の他の形態の電磁波吸収体１の断面図である。It is sectional drawing of the electromagnetic wave absorber 1 of the other form of implementation of this invention. 本発明の実施の他の形態の電磁波吸収体１の断面図である。It is sectional drawing of the electromagnetic wave absorber 1 of the other form of implementation of this invention. 本件発明者の実施例１における実験結果を示すグラフである。It is a graph which shows the experimental result in Example 1 of this inventor. 本件発明者の実施例２における実験結果を示すグラフである。It is a graph which shows the experimental result in Example 2 of this inventor. 本件発明者の実施例３における実験結果を示すグラフである。It is a graph which shows the experimental result in Example 3 of this inventor. 本件発明者の実施例４における実験結果を示すグラフである。It is a graph which shows the experimental result in Example 4 of this inventor. 本件発明者の実施例５における実験結果を示すグラフである。It is a graph which shows the experimental result in Example 5 of this inventor. 本件発明者の実施例６における実験結果を示すグラフである。It is a graph which shows the experimental result in Example 6 of this inventor. 本件発明者の比較例１における実験結果を示すグラフである。It is a graph which shows the experimental result in the comparative example 1 of this inventor. 本件発明者の比較例２における実験結果を示すグラフである。It is a graph which shows the experimental result in the comparative example 2 of this inventor. 本件発明者の比較例３における実験結果を示すグラフである。It is a graph which shows the experimental result in the comparative example 3 of this inventor.

本件発明者の比較例４における実験結果を示すグラフである。It is a graph which shows the experimental result in the comparative example 4 of this inventor. 本発明の実施の他の各形態のパターン形状を示す正面図である。It is a front view which shows the pattern shape of each other form of implementation of this invention. 本発明の実施の他の形態のパターン層５ａを示す正面図である。It is a front view which shows the pattern layer 5a of other form of implementation of this invention.

符号の説明Explanation of symbols

１ 電磁波吸収体
２ 導電性反射層
３ 誘電体層
４ 電磁波吸収層
５，５ａ，５ｂ パターン層
６ 表面層
１１，２７ 基材
１２，２８ 導電性パターン
１３，２９ パターン形状
１４，１５ 形状部分 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Electromagnetic wave absorber 2 Conductive reflection layer 3 Dielectric layer 4 Electromagnetic wave absorption layer 5, 5a, 5b Pattern layer 6 Surface layer 11, 27 Base material 12, 28 Conductive pattern 13, 29 Pattern shape 14, 15 Shape part

Claims (11)

導電性パターンが、線状で両端部を有する構造を単位として、その両端部を除いた箇所で、２つ以上の単位が交差する構成として１つのパターン形状とし、または閉ループ形状を１つのパターン形状として形成し、そのパターン形状が互いに連結しない態様で複数個、配列して形成されるパターン層と、
磁性損失材でありかつ誘電損失材である材料から成る電磁波吸収層と、
誘電損失材である誘電体層と、
導電性反射層とを積層して構成され、
導電性パターンを備えるとともに、複素比誘電率（ε’、ε”）および複素比透磁率（μ’、μ”）を有することを特徴とする電磁波吸収体。 The conductive pattern is a linear structure having both ends, and one pattern shape is formed as a configuration in which two or more units intersect at a place excluding both ends, or a closed loop shape is a pattern shape. A pattern layer formed by arranging a plurality of patterns in such a manner that the pattern shapes are not connected to each other;
An electromagnetic wave absorbing layer made of a material that is a magnetic loss material and a dielectric loss material;
A dielectric layer that is a dielectric loss material;
Constructed by laminating a conductive reflective layer,
An electromagnetic wave absorber comprising a conductive pattern and having a complex relative permittivity (ε ′, ε ″) and a complex relative permeability (μ ′, μ ″). 導電性パターンが、×字状、＋字状、＊状または閉ループ形状の線状を組合わせたパターン形状を、１種類または数種類配列して形成されることを特徴とする請求項１に記載の電磁波吸収体。   2. The conductive pattern according to claim 1, wherein the conductive pattern is formed by arranging one type or several types of pattern shapes in combination of X-shape, + -shape, * -shape, or closed-loop shape. Electromagnetic wave absorber. 導電性パターンが、×字状、＋字状、＊状または閉ループ形状の線状を組合わせたパターン形状を、１種類または数種類が配列させた領域が、部分的に配置され、それ以外の領域には、前記パターン形状とは異なる他のパターン形状が配置されることで形成されることを特徴とする請求項１に記載の電磁波吸収体。   A region in which one or several types of conductive patterns are arranged in a combination of X-shaped, + -shaped, * -shaped, or closed-loop linear patterns is partially arranged, and other regions The electromagnetic wave absorber according to claim 1, wherein the electromagnetic wave absorber is formed by arranging another pattern shape different from the pattern shape. 電磁波吸収体の電波入射側の表面に、表面層が設けられることを特徴とする請求項１〜３のうちの１つに記載の電磁波吸収体。   The electromagnetic wave absorber according to claim 1, wherein a surface layer is provided on the surface of the electromagnetic wave absorber on the radio wave incident side. 電磁波吸収層は、複素比透磁率の実部μ’が、１．０１〜１０であり、厚さが０．０１〜２．５ｍｍであることを特徴とする請求項１〜４のうちの１つに記載の電磁波吸収体。   The electromagnetic wave absorbing layer has a real part μ ′ of complex relative magnetic permeability of 1.01 to 10 and a thickness of 0.01 to 2.5 mm. Electromagnetic wave absorber as described in one. 電磁波吸収層は、有機重合体１００重量部に対して、磁性損失材料としてフェライト、鉄合金、鉄粒子の群から選ばれる１または複数の材料を、１〜７００重量部の配合量で含むことを特徴とする請求項１〜５のうちの１つに記載の電磁波吸収体。   The electromagnetic wave absorbing layer contains 1 to 700 parts by weight of one or more materials selected from the group of ferrite, iron alloy, and iron particles as a magnetic loss material with respect to 100 parts by weight of the organic polymer. The electromagnetic wave absorber according to claim 1, wherein the electromagnetic wave absorber is one of the following. 電磁波吸収層は、磁性損失材料と併用して、グラファイト、カーボンブラック、炭素繊維、グラファイト繊維の群から選ばれる１または複数の材料を誘電損失材料として、有機重合体１００重量部に対して０〜５０重量部の配合量で含むことを特徴とする請求項１〜６のうちの１つに記載の電磁波吸収体。   The electromagnetic wave absorbing layer is used in combination with a magnetic loss material, and one or more materials selected from the group of graphite, carbon black, carbon fiber, and graphite fiber are used as a dielectric loss material in an amount of 0 to 100 parts by weight of the organic polymer. The electromagnetic wave absorber according to claim 1, wherein the electromagnetic wave absorber is contained in an amount of 50 parts by weight. 電磁波吸収層および誘電体層の複素比誘電率を制御することにより、２以上の吸収周波数の位置を個別に制御することを特徴とする請求項１〜７のうちの１つに記載の電磁波吸収体。   The electromagnetic wave absorption according to claim 1, wherein the positions of two or more absorption frequencies are individually controlled by controlling the complex relative permittivity of the electromagnetic wave absorption layer and the dielectric layer. body. 難燃性、準不燃性、または不燃性を有することを特徴とする請求項１〜８のうちの１つに記載の電磁波吸収体。   The electromagnetic wave absorber according to claim 1, wherein the electromagnetic wave absorber has flame retardancy, quasi-incombustibility, or incombustibility. 電磁波反射性能を有する面上に用いられる電磁波吸収体であって、
前記導電性反射層を除く残余の各層が積層されて構成されることを特徴とする請求項１〜９のうちの１つに記載の電磁波吸収体。 An electromagnetic wave absorber used on a surface having electromagnetic wave reflection performance,
The electromagnetic wave absorber according to claim 1, wherein the remaining layers other than the conductive reflective layer are laminated. 請求項１〜１０のうちの１つに記載の電磁波吸収体を用いることによる電磁波吸収方法。   The electromagnetic wave absorption method by using the electromagnetic wave absorber of any one of Claims 1-10.
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