JP2005169340A - Horizontal wet type medium agitating dispersion grinder - Google Patents

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a horizontal wet type medium agitating dispersion grinder capable of quickening a grinding speed of material to be ground, reducing a power consumption and dissolving the deviation of a medium for grinding in a grinding room. <P>SOLUTION: The horizontal wet type medium agitating dispersion grinder 20 is provided with the grinding room 21 of the length L and diameter D having a relation L/D≤1.25 inside a horizontal flow pipe. The grinding room 21 is provided with supply ports 22 of treated slurry disposed on left and right thereof, discharge ports 23 (23a, 23b) of discharging the treated slurry after treatment on a central circumferential part, an agitation shaft 24 inside the grinding room, an impeller 26 fixed and arranged on the center of the agitation shaft 24 and two sheets of perforated agitation disks 25 with pin respectively fixed and arranged on the left and right. In the grinding room 21, grinding medium beads 28 are stored with a prescribed density therein, several lines of slits 29 for separating the treated slurry after treatment and the grinding medium beads 28 are formed on the central circumferential part and a cooling jacket 35 is formed inside the outermost wall 34. <P>COPYRIGHT: (C)2005,JPO&NCIPI

Description

本発明は、分散粉砕媒体を用いて固液スラリー中の固体粒子を超微粒子化する横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置に関する。   The present invention relates to a horizontal wet medium agitating / dispersing pulverization apparatus that makes solid particles in a solid-liquid slurry into ultrafine particles using a dispersion pulverizing medium.

従来より、分散粉砕媒体を用いて固液スラリー中の固体粒子を微粒子化する横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置がある。（例えば、特許文献１参照。）
図８は、そのような従来の横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置の構成の一例を模式的に示す側断面図である。同図に示すように、従来の横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置１は、筒状の流通管型容器２を横に固定して設置される。内部は粉砕室３と抽出室４とに分けられている。粉砕室３は、内部に粉砕用媒体（ビーズ）５を収容し、その中に埋没するように流通管型容器２全体を通して挿通されている駆動軸６とその駆動軸６に取り付けられた複数枚（同図の例では６枚）の撹拌ディスク７を備えている。 2. Description of the Related Art Conventionally, there is a horizontal wet medium stirring dispersion pulverization apparatus that uses a dispersion pulverization medium to make solid particles in a solid-liquid slurry into fine particles. (For example, refer to Patent Document 1.)
FIG. 8 is a side sectional view schematically showing an example of the configuration of such a conventional horizontal wet medium agitation dispersion crusher. As shown in the figure, a conventional horizontal wet medium agitation dispersion pulverization apparatus 1 is installed with a cylindrical flow tube type container 2 fixed horizontally. The interior is divided into a crushing chamber 3 and an extraction chamber 4. The crushing chamber 3 contains a crushing medium (beads) 5 inside, and a drive shaft 6 inserted through the entire flow tube type container 2 so as to be buried therein and a plurality of pieces attached to the drive shaft 6. The stirring disk 7 is provided (six in the example of the figure).

また、流通管型容器２は、粉砕室３の外端部（図８の左側端部）に供給口８を備え、内端部側（図８の右側端部側）の粉砕室３と抽出室４との間には隔壁９が設けられている。そして、この隔壁９に近接して、駆動軸６に取り付けられた分離ディスク１１が配置されている。隔壁９と分離ディスク１１との間には分離スリット１２が形成されている。また、抽出室４の上方には抽出口１３が形成されている。   Further, the flow tube type container 2 is provided with a supply port 8 at the outer end (left end in FIG. 8) of the crushing chamber 3, and is extracted from the crushing chamber 3 on the inner end side (right end in FIG. 8). A partition wall 9 is provided between the chamber 4. A separation disk 11 attached to the drive shaft 6 is disposed in the vicinity of the partition wall 9. A separation slit 12 is formed between the partition wall 9 and the separation disk 11. An extraction port 13 is formed above the extraction chamber 4.

図９(a) は、上記の撹拌ディスク７を一個のみ代表的に拡大して具体的に構成を示す側面図であり、同図(b) は、そのＡ矢視平面図である。尚、同図(a) には一部を断面で示している。同図(a),(b) に示すように、撹拌ディスク７は、そのディスク面に、円周に沿って等間隔で３個の長孔１４が明けられおり、それらの長孔１４と長孔１４の中間のややディスク縁寄りに、ピン１５がディスク面に垂直に突出して設けられている。中央には係止カラー１６が駆動軸６に外嵌して固定されて設けられている。   FIG. 9 (a) is a side view showing a specific configuration by representatively enlarging only one of the agitation disks 7, and FIG. 9 (b) is a plan view as viewed from the A direction. FIG. 1 (a) shows a part in cross section. As shown in FIGS. 4A and 4B, the stirring disk 7 has three long holes 14 formed at equal intervals along the circumference on the disk surface. A pin 15 is provided in the middle of the hole 14 slightly near the edge of the disk so as to protrude perpendicularly to the disk surface. At the center, a locking collar 16 is provided by being fitted around the drive shaft 6 and fixed.

この横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置１は、図８において、供給口８から図の矢印ａに示すように不図示の供給管を通して、処理液と被粉砕物との混合体からなる固液スラリーが順次内部に供給される。この供給に応じて固液スラリーは粉砕室内を順次抽出室４方向に移動する。   In the horizontal wet medium stirring and dispersing pulverization apparatus 1, a solid-liquid slurry made of a mixture of a processing liquid and a material to be pulverized is supplied from a supply port 8 through a supply pipe (not shown) as shown by an arrow a in FIG. Sequentially supplied to the inside. In response to this supply, the solid-liquid slurry sequentially moves in the direction of the extraction chamber 4 in the grinding chamber.

駆動軸６が図の矢印ｂに示すように不図示のモータにより回転駆動され、これにより６枚の撹拌ディスク７が回転する。この撹拌ディスク７の回転により遠心力を与えられて流動化した粉砕用媒体５の間隙に固液スラリーの被粉砕物が捕捉される。捕捉された被粉砕物は、粉砕用媒体５間の流動速度差によって生じる、摺り応力、剪断力、摩擦などによって分散粉砕される。   The drive shaft 6 is rotationally driven by a motor (not shown) as shown by an arrow b in the figure, and thereby the six stirring disks 7 rotate. The solid-liquid slurry to be pulverized is captured in the gaps of the pulverizing medium 5 fluidized by the centrifugal force applied by the rotation of the stirring disk 7. The captured object to be pulverized is dispersed and pulverized by sliding stress, shearing force, friction, and the like generated by the difference in flow rate between the pulverizing media 5.

被粉砕物が分散粉砕されて微粒子化された固液スラリーは、粉砕室３と抽出室４との間にある隔壁９と分離ディスク１１との間に形成されている分離スリット１２を通過して抽出室４に流入し、抽出口１３から図の矢印ｃに示すように、不図示の抽出管を通って外部に抽出される。尚、分離スリット１２が形成する間隙は、微粒子化されて抽出される被粉砕物の粒径に応じて形成されている。   The solid-liquid slurry obtained by dispersing and pulverizing the material to be pulverized and passing through the separation slit 12 formed between the partition wall 9 and the separation disk 11 between the pulverization chamber 3 and the extraction chamber 4 passes through. It flows into the extraction chamber 4 and is extracted to the outside through an extraction pipe (not shown) from the extraction port 13 as indicated by an arrow c in the figure. The gap formed by the separation slit 12 is formed in accordance with the particle size of the object to be pulverized and extracted.

一般に、このような分散粉砕における被粉砕物の微粒子化において、得られる微粒子の粒径は均一なものとは限らない。したがって、当業界においては、抽出して得られた固液スラリー中の全体としての微粒子の粒径の分布（粒度分布という）によって、微粒子化された被粉砕物の粒度を判定する。   In general, the particle size of the fine particles to be obtained is not always uniform in the formation of fine particles to be pulverized in such dispersion pulverization. Therefore, in the industry, the particle size of the pulverized material to be pulverized is determined based on the particle size distribution (referred to as particle size distribution) of the fine particles as a whole in the solid-liquid slurry obtained by extraction.

粒度分布の見方すなわち粒度分布を表す指標としては、平均粒径、最頻度粒径、積算通過分率１０％、５０％、又は９０％の粒子径などがある。特に積算通過分率１０％、５０％、又は９０％の粒子径を言うときはＤ10、Ｄ50、又はＤ90の記号が用いられる。この積算通過分率の粒径を指標とする見方は比較的多くの場合に採用されるものであるので、この積算通過分率の粒径について、以下簡単に説明する。   As an index of the particle size distribution, that is, an index representing the particle size distribution, there are an average particle diameter, a most frequent particle diameter, a particle diameter of 10%, 50%, or 90% of the cumulative passage fraction. In particular, the symbol D10, D50, or D90 is used when referring to a particle size of 10%, 50%, or 90% of the accumulated passage fraction. Since the view using the particle size of the integrated passage fraction as an index is adopted in a relatively large number of cases, the particle size of the integrated passage fraction will be briefly described below.

図１０(a),(b),(c) は、固液スラリー中の固体粒子（被粉砕物）の粒子径の分布の例を示す図である。これらの図は、粉砕処理操作において、被粉砕物の粒度分布がどのようになっているかを知る指標となるものである。
同図(a),(b),(c) は横軸に固体粒子の粒子径Ｄp （μｍ）を対数目盛りで示し、縦軸には左縦軸に頻度分布を示し、右縦軸に積算通過分率を示している。同図(a) の中央下方に示す棒グラフは左縦軸の頻度分布に対応し、曲線グラフは右縦軸の積算通過分率に対応している。 10 (a), (b), and (c) are diagrams showing examples of particle size distribution of solid particles (objects to be crushed) in a solid-liquid slurry. These figures serve as indices for knowing the particle size distribution of the material to be crushed in the pulverization operation.
Figures (a), (b), and (c) show the particle size Dp (μm) of the solid particles on the horizontal axis on a logarithmic scale, the vertical axis shows the frequency distribution, and the right vertical axis shows the integration. The passing rate is shown. The bar graph shown at the lower center of the figure (a) corresponds to the frequency distribution on the left vertical axis, and the curve graph corresponds to the cumulative passage fraction on the right vertical axis.

同図(a) において、Ｄ10は、積算通過分率１０％のとき（粒径分布の左側の最小粒径から粒径が大きくなる右方へ順次加算して累計値が質量比で全体の１０％となるとき、以下同様）における最大粒径を表している。同様にＤ50は、積算通過分率５０％のときにおける最大粒径を表し、Ｄ90は、積算通過分率９０％のときにおける最大粒径を表している。   In FIG. 10 (a), D10 is 10% of the cumulative passage fraction (added sequentially from the smallest particle size on the left side of the particle size distribution to the right side where the particle size increases, and the cumulative value is 10% of the total mass ratio. %, The same applies hereinafter). Similarly, D50 represents the maximum particle size when the cumulative passage fraction is 50%, and D90 represents the maximum particle size when the cumulative passage fraction is 90%.

同図(a) に示す粒度分布の例では、Ｄ10は、約２．７μｍφ、Ｄ50は、約１０．０１μｍφ、またＤ90は、約３８μｍφとなっている。尚、同図(a) には、参考までに、最頻度粒径Ｍも示していおり、この例では最頻度粒径Ｍは、約１０．５μｍφである。
そして、これらの粒度分布において、最小粒径と最大粒径の差が小さいほど、同図(b) に示すようにグラフは鋭角となり、粒度が同一径に集中した粉砕処理結果が良好な状態ということができ、このような粒度分布が鋭角なグラフに対して当業界では粒度分布がシャープ（sharp ）であるという。 In the example of the particle size distribution shown in FIG. 5A, D10 is about 2.7 μmφ, D50 is about 10.1 μmφ, and D90 is about 38 μmφ. For reference, the most frequent particle diameter M is also shown in FIG. 5A. In this example, the most frequent particle diameter M is about 10.5 μmφ.
In these particle size distributions, the smaller the difference between the minimum particle size and the maximum particle size, the sharper the graph is as shown in FIG. In contrast, a graph with a sharp particle size distribution is sharp in the industry.

反対に最小粒径と最大粒径の差が大きいほど、同図(c) に示すようにグラフはなだらかとなり、粒度が広く分布した粉砕処理結果が好ましくない状態ということができ、このような粒度分布がなだらかなグラフに対して当業界では粒度分布がブロード（broad ）であるという。   On the contrary, the larger the difference between the minimum particle size and the maximum particle size, the smoother the graph as shown in (c) of the figure. The graph shows that the particle size distribution is broad in the industry for a graph with a gentle distribution.

粉砕処理では、粒度をシャープにするにはどうしたら良いか、粉砕処理機の各メーカが競い合っているのが現状である。
また、粉砕物のより小さな粒子径のものを得るためには、従来では、被粉砕物スラリー（固液スラリー、以下同様）の粉砕室３内の滞留時間を長くすれば良いとの考え方に基づいて、粉砕室３の長さＬ（図８参照）を長く構成した分散粉砕装置により被粉砕物スラリーの粉砕室内の滞留時間を長くするか、あるいは分散粉砕装置に被粉砕物スラリーの供給量を多くして、これで一旦抽出した被粉砕物スラリーを再度粉砕室３に送り込むということを繰り返すことによって、被粉砕物スラリーの粉砕室３内の見掛けの滞留時間を増加させて、微粒粉砕の効果を高めていた。
特開平０８−１７３８２６号公報（［要約］、図１） In the pulverization process, the manufacturers of the pulverizers are competing to determine how to sharpen the particle size.
Further, in order to obtain a pulverized product having a smaller particle size, conventionally, it is based on the idea that the residence time of the pulverized product slurry (solid-liquid slurry, hereinafter the same) in the pulverization chamber 3 should be increased. Then, the dispersion pulverization apparatus in which the length L (see FIG. 8) of the pulverization chamber 3 is long is used to lengthen the residence time of the pulverized slurry in the pulverization chamber, or the supply amount of the pulverized slurry is supplied to the dispersion pulverization apparatus. Increase the apparent residence time in the pulverization chamber 3 of the pulverized material slurry by repeating the fact that the pulverized material slurry once extracted is sent to the pulverizing chamber 3 again. Was raised.
JP 08-173826 ([Summary], FIG. 1)

従来は、上記の構成と処理方法で満足する結果が得られたが、近年、市場における要望は、原価低減を目的とした、より速い粉砕速度、より省エネルギー型の微粒分散粉砕装置が求められるようになってきた。
シャープな粒子径を得る方法として、被粉砕物の粉砕室内滞留時間を短くするために被粉砕物スラリーの時間当たりの供給量を多くすることは知られているが、従来機では供給量を多くすると媒体ビーズが出口側に片寄る傾向があるために、媒体ビーズの密度が高くなり、このため、吐出量の不安定、圧力上昇、異常発熱、異常磨耗などの現象が発生した。 Conventionally, satisfactory results have been obtained with the above-described configuration and processing method. However, in recent years, demand in the market seems to require a faster pulverization speed, more energy-saving type fine particle dispersion pulverization apparatus aiming at cost reduction. It has become.
As a method for obtaining a sharp particle size, it is known to increase the supply amount of the pulverized material slurry per hour in order to shorten the residence time of the pulverized material in the pulverization chamber. Then, since the medium beads tend to be displaced toward the outlet side, the density of the medium beads is increased. As a result, phenomena such as unstable discharge amount, increased pressure, abnormal heat generation, and abnormal wear occurred.

また、被粉砕物スラリーの供給には、一般にポンプが用いられるが、テスト用の小型機では、設置スペースの極力小さいことが望まれるため、結構大きな設置スペースを占めるポンプを使用しないで済む方法があれば、ポンプの設置を除去する構成が望まれる。
また、粉砕速度を早くするには、粉砕用媒体に与えるエネルギーを大きくするために撹拌ディスクの回転数を上げる方法があるが、これによると粉砕室内の発熱が顕著になり、その冷却が困難で、装置が高熱化するという問題がある。一般に、粉砕処理に使用される物質は熱に対して敏感なものが多く、許容温度を越えると変質して、製品として使用できなくなるものが多い。従って装置の高熱化は処理製品に上記のような悪影響を及ぼすことになる場合がある。 In addition, a pump is generally used for supplying the slurry to be crushed. However, in a small test machine, it is desired that the installation space is as small as possible. Therefore, there is a method that does not require the use of a pump that occupies a considerably large installation space. If it exists, the structure which removes installation of a pump is desired.
In order to increase the grinding speed, there is a method of increasing the number of revolutions of the stirring disk in order to increase the energy given to the grinding medium. There is a problem that the apparatus is heated up. In general, many substances used for the pulverization process are sensitive to heat, and when the temperature exceeds an allowable temperature, the substance is altered and cannot be used as a product. Therefore, an increase in the heat of the apparatus may adversely affect the processed product as described above.

また、回転数が上がると粉砕室内の部材や粉砕用媒体であるビーズの磨耗が著しくなるだけでなく、運転動力が大きくなるため消費電力が増加するという問題も発生する。
本発明の課題は、上記従来の実情に鑑み、被粉砕物の粉砕速度を早め、電力消費量を軽減し、粉砕室内の粉砕用媒体の片寄りを解消した横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置を提供することである。 Further, when the rotational speed is increased, not only the members in the crushing chamber and beads serving as the crushing medium are worn significantly, but also there is a problem that the power consumption increases because the driving power increases.
An object of the present invention is to provide a horizontal wet medium agitation and dispersion pulverization apparatus that speeds up the pulverization of the object to be crushed, reduces power consumption, and eliminates the deviation of the pulverization medium in the pulverization chamber in view of the above-described conventional situation. It is to be.

以下に、本発明に係わる横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置の構成を述べる。
本発明の横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置は、横型流通管からなり軸方向に回転撹拌機を備えた粉砕室に粉砕用媒体を収容し、上記粉砕室に供給される固液スラリーからなる処理物スリラーの被粉砕物を粉砕して該粉砕された被粉砕物を含む上記処理物スリラーを外部に排出する横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置であって、上記粉砕室の左右に設けられた処理物スリラー供給口と、該左右の処理物スリラー供給口から供給されて上記粉砕室の中央部に合流される上記処理物スリラーを外部に排出する上記粉砕室の中央円周部に設けられた処理物スリラー排出口と、を備えて構成される。 Below, the structure of the horizontal type wet-medium stirring dispersion crushing apparatus concerning this invention is described.
The horizontal wet medium agitation dispersion pulverization apparatus of the present invention is a processed product comprising a solid-liquid slurry supplied to the pulverization chamber, wherein the pulverization medium is accommodated in a pulverization chamber comprising a horizontal flow pipe and having a rotary agitator in the axial direction. A horizontal wet medium agitating / dispersing pulverization apparatus for pulverizing a pulverized product of a thriller and discharging the processed product chiller including the pulverized product to the outside, wherein the processed product chiller provided on the left and right sides of the pulverization chamber A processing chiller provided at a central circumferential portion of the pulverization chamber for discharging the processing chiller supplied from the supply port and the left and right processed chiller supply ports and joined to the central portion of the pulverization chamber to the outside And a discharge port.

この横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置は、例えば上記左右の処理物スリラー供給口に対応してそれぞれ配置された２枚のピン付き孔明きディスクと、上記粉砕室の中央部に配置され上記処理物スリラーと上記粉砕用媒体とを円周方向へ強制流動させて上記粉砕室の中央部の円周壁面に沿って旋回流させるインペラーと、を更に備えて構成される。   The horizontal wet medium agitating / dispersing pulverization apparatus includes, for example, two pinned perforated disks respectively disposed corresponding to the left and right processed product chiller supply ports, and the processed product chiller disposed in the center of the pulverizing chamber. And an impeller for forcibly flowing the grinding medium in the circumferential direction and swirling along the circumferential wall surface of the central portion of the grinding chamber.

また、例えば上記粉砕室の長さをＬ、該粉砕室の直径をＤとしたとき、Ｌ／Ｄ≦１．２５の関係で構成されていることが好ましい。
更に、この横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置は、例えば上記粉砕室の中央円周部に三角形ワイヤスクリーン又は複数のアニュラープレートによりスリット状に形成され上記処理物スリラーと粉砕用媒体とを分離する分離手段を有するように構成すると良い。 For example, when the length of the crushing chamber is L and the diameter of the crushing chamber is D, it is preferable that L / D ≦ 1.25.
Further, the horizontal wet medium agitating and dispersing pulverization apparatus comprises, for example, a separating means for separating the processed product chiller from the pulverizing medium formed in a slit shape by a triangular wire screen or a plurality of annular plates in the central circumferential portion of the pulverizing chamber. It is good to comprise so that it may have.

本発明の横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置によれば、ピン付き孔明きディスクが左右それぞれ２枚のみの構成であるのでピン付き孔明きディスクの高速回転が容易にでき、したがって粉砕室内の粉砕媒体に強いエネルギーを与えて粉砕力を大きくすることができ、これにより、粉砕速度を早めることができる。   According to the horizontal type wet medium agitating and dispersing pulverization apparatus of the present invention, since the pinned perforated disk is composed of only two each on the left and right, the pinned perforated disk can be easily rotated at high speed. Strong energy can be applied to increase the pulverization force, thereby increasing the pulverization speed.

また、粉砕室の長さＬと直径Ｄの関係がＬ／Ｄ≦１．２５であるように構成されるので駆動軸が短く、したがって運転動力が小さくでき、これにより電力消費量を軽減して省エネルギー化に貢献することができる。
また、粉砕室の左右から被粉砕物スラリーを供給し、左右２枚のピン付き孔明きディスクの中間部に処理物スリラーと上記粉砕用媒体とを円周方向へ強制流動させて粉砕室の中央部の円周壁面に沿って旋回流させるインペラーを設けるので、粉砕室内において粉砕用媒体の密度が部分的に高くなる片寄りが解消され、これにより、吐出量の不安定、圧力上昇、異常発熱、異常磨耗などの不具合の発生が解消される。 Further, since the relationship between the length L and the diameter D of the grinding chamber is configured so that L / D ≦ 1.25, the drive shaft is short, so that the driving power can be reduced, thereby reducing the power consumption. It can contribute to energy saving.
Further, the slurry to be crushed is supplied from the left and right sides of the grinding chamber, and the processed product thriller and the grinding media are forced to flow in the circumferential direction in the middle part between the two left and right pinned discs. An impeller that swirls along the circumferential wall surface of the part is provided, so that the deviation in which the density of the pulverizing medium is partially increased in the pulverization chamber is eliminated, thereby resulting in unstable discharge amount, increased pressure, and abnormal heat generation. The occurrence of problems such as abnormal wear is eliminated.

以下、本発明の実施の形態を図面を参照しながら説明する。   Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.

（構成）
図１(a) は、本発明の横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置の側断面図であり、同図(b) は、そのＢ−Ｂ´断面矢視図である。同図(a) に示すように、本例の横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置２０は、全体的には横型流通管を形成しており、横型流通管の内部には、長さＬ、直径Ｄの粉砕室２１を備えている。この長さＬと直径Ｄの関係はＬ／Ｄ≦１．２５となるように構成されている。 (Constitution)
FIG. 1 (a) is a side sectional view of a horizontal wet medium agitating / dispersing / pulverizing apparatus of the present invention, and FIG. 1 (b) is a sectional view taken along the line BB ′. As shown in FIG. 4A, the horizontal wet medium agitation dispersion pulverization apparatus 20 of this example forms a horizontal flow pipe as a whole, and a length L and a diameter D are formed inside the horizontal flow pipe. The crushing chamber 21 is provided. The relationship between the length L and the diameter D is L / D ≦ 1.25.

このように、粉砕室２１の長さＬと直径Ｄの関係がＬ／Ｄ≦１．２５であるように粉砕室２１の長さが短く構成されているので、駆動軸が短くて済み、したがって運転動力が低減され、これにより電力消費量を軽減して省エネルギー化に貢献することができる。
この粉砕室２１には、左右に処理物スリラーの供給口２２が設けられ、中央円周部には処理後の処理物スリラーを排出する排出口２３（２３ａ、２３ｂ）が設けられている。 Thus, since the length of the crushing chamber 21 is short so that the relationship between the length L and the diameter D of the crushing chamber 21 is L / D ≦ 1.25, the drive shaft can be short, and therefore Driving power is reduced, which can reduce power consumption and contribute to energy saving.
The crushing chamber 21 is provided with supply ports 22 for processed product chillers on the left and right sides, and provided with discharge ports 23 (23a, 23b) for discharging processed product chillers at the center circumferential portion.

粉砕室２１の内部には、中心で不図示のモータにより駆動されて回転する撹拌軸２４が設けられている。撹拌軸２４には、左右の処理物スリラーの供給口２２に対応してそれぞれ配置された２枚のピン付き孔明きディスク（以下、単に撹拌ディスクという）２５が固定して取り付けられている。   Inside the crushing chamber 21, a stirring shaft 24 that is driven by a motor (not shown) and rotates at the center is provided. Two stirring disks with pins (hereinafter simply referred to as stirring disks) 25 respectively disposed corresponding to the supply ports 22 of the left and right processed product chillers are fixedly attached to the stirring shaft 24.

そして、粉砕室２１の中央部すなわち上記２枚と２枚の撹拌ディスク２５の中間に、インペラー２６が撹拌軸２４に固定して取り付けられている。このインペラー２６及び上記の撹拌ディスク２５は、それぞれ取り付けカラー２７によって撹拌軸２４に固定して取り付けられている。   An impeller 26 is fixedly attached to the stirring shaft 24 in the middle of the crushing chamber 21, that is, between the two and two stirring disks 25. The impeller 26 and the agitation disk 25 are fixedly attached to the agitation shaft 24 by attachment collars 27, respectively.

このように、本例の横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置２０によれば、撹拌ディスク２５が左右それぞれ２枚のみの構成であるので高速回転が容易にでき、したがって粉砕室２１内の粉砕媒体に強いエネルギーを与えて粉砕力を大きくすることができ、これにより、粉砕速度を早めることができる。   As described above, according to the horizontal type wet medium agitating / dispersing pulverization apparatus 20 of this example, since the agitation disk 25 has only two left and right sides, it can be easily rotated at a high speed, and is therefore strong against the pulverizing medium in the crushing chamber 21. Energy can be applied to increase the pulverization force, thereby speeding up the pulverization.

この粉砕室２１内には、粉砕用媒体としての媒体ビーズ２８が所定の密度で収容されている。そして、粉砕室２１の中央円周部には、処理後の処理物スリラーと粉砕用媒体の媒体ビーズ２８とを分離する分離手段としての数条のスリット２９が形成されている。これらのスリット２９は、三角形ワイヤスクリーンもしくは複数のアニュラープレート３１とこれを装置本体に固定する固定ボルト３２とで構成されている。   In the crushing chamber 21, medium beads 28 as a crushing medium are accommodated at a predetermined density. A plurality of slits 29 are formed in the central circumferential portion of the crushing chamber 21 as separating means for separating the processed product thriller and the medium beads 28 of the crushing medium. These slits 29 are composed of a triangular wire screen or a plurality of annular plates 31 and fixing bolts 32 for fixing them to the apparatus main body.

これらのスリット２９を形成する三角形ワイヤスクリーンもしくは複数のアニュラープレート３１の外円周部と粉砕室２１の内円周壁との間に抽出室３３が形成されている。この抽出室３３に上述の排出口２３（２３ａ、２３ｂ）が連結している。
このように、粉砕室２１の円周部に設けられた数条のスリット２９は、媒体ビーズ２８が高速回転運動をすることから、スリットの目詰まりが生じにくく、かつ磨耗が少なく、これにより、長期の使用に耐える横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置の提供が可能となる。 An extraction chamber 33 is formed between the outer circumferential portion of the triangular wire screen or the plurality of annular plates 31 forming the slits 29 and the inner circumferential wall of the crushing chamber 21. The above-described discharge ports 23 (23a, 23b) are connected to the extraction chamber 33.
As described above, the slits 29 provided in the circumferential portion of the crushing chamber 21 are less likely to be clogged and less worn due to the high speed rotation of the medium beads 28. It is possible to provide a horizontal wet medium stirring and dispersing apparatus that can withstand long-term use.

この横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置２０は、抽出室３３を取り巻く横型流通管の最外壁３４の内部に、最外壁３４の円周に沿って冷却用ジャケット３５が形成されている。この冷却用ジャケット３５には、下方に冷媒入口３６が設けられ、上方に冷媒出口３７が設けられている。   In the horizontal wet medium agitation dispersion pulverization apparatus 20, a cooling jacket 35 is formed along the circumference of the outermost wall 34 inside the outermost wall 34 of the horizontal flow pipe surrounding the extraction chamber 33. The cooling jacket 35 is provided with a refrigerant inlet 36 on the lower side and a refrigerant outlet 37 on the upper side.

このように、本例の横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置２０は、粉砕室２１の左右から被粉砕物スラリーを供給し、左右２枚の撹拌ディスク２５の中間部に処理物スリラーと上記粉砕用媒体とを円周方向へ強制流動させて粉砕室の中央部の円周壁面に沿って旋回流させるインペラー２６を設けているので、粉砕室２１内において粉砕用媒体の密度が部分的に高くなる片寄りが解消され、これにより、吐出量の不安定、圧力上昇、異常発熱、異常磨耗などの不具合の発生が解消される。   As described above, the horizontal wet medium agitating and dispersing pulverization apparatus 20 of this example supplies the pulverized material slurry from the left and right sides of the pulverizing chamber 21, and the processed product chiller and the above pulverizing medium are provided in the middle of the two left and right stirring disks 25. The impeller 26 is forcibly flown in the circumferential direction and swirled along the circumferential wall surface in the center of the grinding chamber, so that the density of the grinding medium is partially increased in the grinding chamber 21. The deviation is eliminated, thereby eliminating the occurrence of problems such as unstable discharge, increased pressure, abnormal heat generation, and abnormal wear.

図２(a) は、上記のインペラー２６のみを取り出してその具体的な構成を示す側面図であり、同図(b) は、そのＣ矢視平面図、同図(c),(d) は、それぞれ他の構成例を示す図である。尚、同図(a) には一部を断面で示しており、また、粉砕室２１及びスリット２９の一部も共に示している。   FIG. 2 (a) is a side view showing a specific configuration by taking out only the impeller 26, and FIG. 2 (b) is a plan view taken along the arrow C, and FIGS. These are figures which show the other structural example, respectively. In FIG. 2A, a part is shown in cross section, and a part of the crushing chamber 21 and the slit 29 are also shown.

同図(a),(b) に示すように、インペラーク２６は、円板体２８の両面に等間隔で配置された複数の羽根３９を備えている。羽根３９は、同図(a),(b) の例では片面に４枚、同図(c) の例では片面に６枚、同図(d) の例では片面に８枚である。
これら円板体２８の両面に等間隔で配設された羽根３９の高速な回転によって、インペラー２６は、近辺の流動物を強力に粉砕室２１の円周方向へ強制流動させて粉砕室２１の中央部の円周壁面に沿って旋回流させることができる。
（動作）
上記構成の横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置２０において、被粉砕物スラリーは供給口２２から粉砕室２１に供給される（以下、粉砕室２１内の矢印も参照）。この左右から供給された被粉砕物スラリーは中央部方向に異動しながら、回転している撹拌軸２４に取り付けカラー２７によって取り付けられた撹拌ディスク２５で撹拌される媒体ビーズ２８の間隙に入る。 As shown in FIGS. 2A and 2B, the impeller 26 includes a plurality of blades 39 arranged at equal intervals on both surfaces of the disc body 28. The number of blades 39 is four on one side in the example of FIGS. 4A and 4B, six on one side in the example of FIG. 2C, and eight on one side in the example of FIG.
Due to the high-speed rotation of the blades 39 arranged at equal intervals on both sides of the disc body 28, the impeller 26 forcibly causes the fluid in the vicinity to forcibly flow in the circumferential direction of the crushing chamber 21. It can be swirled along the circumferential wall surface of the central portion.
(Operation)
In the horizontal type wet medium agitating and dispersing pulverization apparatus 20 configured as described above, the pulverized product slurry is supplied from the supply port 22 to the pulverization chamber 21 (see also the arrow in the pulverization chamber 21). The pulverized product slurry supplied from the left and right enters the gap between the medium beads 28 which are stirred by the stirring disk 25 attached to the rotating stirring shaft 24 by the attaching collar 27 while moving in the central direction.

被粉砕物スラリー中の被粉砕物は、媒体ビーズ２８と媒体ビーズ２８との間に捕捉され、媒体ビーズ２８と媒体ビーズ２８の速度差によって生じる摺り応力、剪断力、摩擦などによって表面粉砕されながら、被粉砕物が粉砕中の被粉砕物スラリーとなって、中央部に設けられたインペラー２６方向へ移動する。   The object to be crushed in the object to be crushed slurry is captured between the medium beads 28 and the medium beads 28, and is crushed on the surface by sliding stress, shearing force, friction, etc. caused by the speed difference between the medium beads 28 and 28. The material to be crushed becomes the material to be crushed and is moved toward the impeller 26 provided at the center.

インペラー２６は、強い力で、処理物スリラーと媒体ビーズ２８とを粉砕室２１の円周方向へ強制流動させて粉砕室２１の中央部の円周壁面に沿って旋回流させる。
インペラー２６と、その左右にそれぞれ設けられた２枚の撹拌ディスク２５によって、粉砕室２１内に強いポンプ効果が発生し、その遠心力によって媒体ビーズ２８には大きな回転運動が与えられる。これによって被粉砕物の粉砕が促進される。 The impeller 26 forcibly flows the processed product chiller and the medium beads 28 in the circumferential direction of the crushing chamber 21 with a strong force and swirls along the circumferential wall surface of the central portion of the crushing chamber 21.
The impeller 26 and the two stirring disks 25 provided on the left and right sides of the impeller 26 generate a strong pumping effect in the pulverization chamber 21, and a large rotational motion is given to the medium beads 28 by the centrifugal force. This promotes pulverization of the object to be crushed.

このように、数条のスリット２９の周囲を被粉砕物スラリーと媒体ビーズ２８が高速で回転しながら被粉砕物は粉砕され、粉砕された被粉砕物スラリーとしてスリット２９により媒体ビーズ２８から分離されて抽出室３３に抽出され、排出口２３から排出される。
抽出室３５の周囲に配置されている冷却用ジャケット３５には、不図示の冷媒供給部から送出される冷媒が、冷媒入口３６から供給され冷媒出口３７から排出される。この冷却用ジャケット３５内を通過する冷媒により上記の分散粉砕によって発生した熱が除去される。 In this way, the object to be crushed and the medium beads 28 rotate at high speed around the slits 29, and the object to be crushed is pulverized and separated from the medium beads 28 by the slits 29 as the pulverized object slurry. And extracted into the extraction chamber 33 and discharged from the discharge port 23.
In the cooling jacket 35 disposed around the extraction chamber 35, the refrigerant sent from the refrigerant supply unit (not shown) is supplied from the refrigerant inlet 36 and discharged from the refrigerant outlet 37. The heat generated by the dispersion pulverization is removed by the refrigerant passing through the cooling jacket 35.

抽出室２１から排出された被粉砕物スラリーは排出口２３から系外に排出され、系外では、冷却器により除熱されて循環タンク内に戻される。
（処理能力）
次に、上記のように構成され上記のように動作する本例の横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置２０（以下、発明機ともいう）と、従来の横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置のアイメックス（株）製ニュービスコミルＮＶＭ−２との粉砕力比較実験の結果について説明する。 The to-be-ground material slurry discharged from the extraction chamber 21 is discharged out of the system through the discharge port 23, and outside the system, the heat is removed by the cooler and returned to the circulation tank.
(processing power)
Next, the horizontal wet medium agitation dispersion crushing apparatus 20 (hereinafter also referred to as the invention machine) of the present example configured as described above and operating as described above, and the IMEX Co., Ltd. of the conventional horizontal wet medium agitation dispersion crushing apparatus. The result of the crushing force comparison experiment with New Viscomill NVM-2 will be described.

この実験に用いられた本発明の横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置２０は、粉砕室２１の容量１０００ｃｃ、回転撹拌機として上述したように中央部にインペラー２６、この左右に各２枚のピン付き長孔付きの撹拌ディスク２５が設けてある。これに対して、従来機である比較対照機のニュービスコミルＮＶＭ−２は、粉砕室容量２０００ｃｃ、回転撹拌機として６枚のピン付き長孔付きディスクが設けてある。   The horizontal wet medium agitation and dispersion crusher 20 of the present invention used in this experiment has a crushing chamber 21 capacity of 1000 cc, a rotary agitator as described above, an impeller 26 at the center, and a length with two pins on each side. A perforated stirring disk 25 is provided. On the other hand, the comparative machine, New Viscomil NVM-2, which is a conventional machine, has a pulverizing chamber capacity of 2000 cc and is provided with a disk with six long holes as a rotary stirrer.

試料は、重質炭酸カルシウム（ＣａＣＯ3 ）７０ｗｔ％、水（Ｈ2 Ｏ）３０ｗｔ％でスラリーを調整し、分散剤として東亜合成（株）製のアロンＴ−４０を１．４％添加したものを
処理した。 The sample was prepared by adjusting the slurry with 70 wt% heavy calcium carbonate (CaCO3) and 30 wt% water (H2O) and adding 1.4% Aron T-40 manufactured by Toa Gosei Co., Ltd. as a dispersant. did.

運転条件は、撹拌ディスクの周速９ｍ／Ｓｅｃ、媒体ビーズとして粒径０．７１〜１．０ｍｍφのガラスビーズを用い、これで粉砕室容量の８０％を充填した。被粉砕物スラリーの供給量は、発明機が１ｌ／ｍｉｎ、比較対照機ニュービスコミルＮＶＭ−２は０．２ｌ／ｍｉｎとした。   The operating conditions were a stirring disk peripheral speed of 9 m / Sec, and glass beads having a particle diameter of 0.71 to 1.0 mmφ as medium beads, which filled 80% of the grinding chamber capacity. The supply amount of the slurry to be crushed was 1 l / min for the inventive machine and 0.2 l / min for the comparative machine New Viscomil NVM-2.

図３は、粒子径に対する頻度分布と積算通過分率について、比較対照機ニュービスコミルＮＶＭ−２の１パス処理相当で、発明機との処理結果を比較したものである。同図は、横軸に固体粒子の粒子径（μｍ）を対数目盛りで示し、縦軸には左縦軸に頻度分布を示し、右縦軸に積算通過分率を示している。   FIG. 3 is a comparison of the processing results with the invention machine, corresponding to the one-pass process of the comparative control machine New Viscomil NVM-2, with respect to the frequency distribution with respect to the particle diameter and the cumulative passage fraction. In the figure, the horizontal axis indicates the particle diameter (μm) of the solid particles on a logarithmic scale, the vertical axis indicates the frequency distribution on the left vertical axis, and the cumulative vertical fraction on the right vertical axis.

また、同図には粉砕処理前の粒度分布（BLANK)を丸マークプロットのグラフで示し、比較対照機ニュービスコミルＮＶＭ−２の処理結果を斜め四角マークプロットのグラフで示し、発明機の処理結果を三角マークプロットのグラフで示している。
同図に示すように、粒子径に対する頻度分布、積算通過分率ともに、発明機の処理結果は、比較対照機ニュービスコミルＮＶＭ−２よりも優れている。 In addition, in the same figure, the particle size distribution (BLANK) before pulverization processing is shown by a circle mark plot graph, the processing result of the comparative machine New Viscomil NVM-2 is shown by a diagonal square mark plot graph, and the processing of the invention machine The result is shown in a triangle mark plot graph.
As shown in the figure, both the frequency distribution with respect to the particle diameter and the accumulated passage fraction are superior to the comparative control machine New Viscomil NVM-2 in the processing results of the invention machine.

次に、同じく従来の竪型湿式媒体撹拌分散粉砕装置のアイメックス（株）製サンドグライン
ダーＳＬＧ−１／２と、発明機との粉砕力比較実験の結果について説明する。
この実験に用いられた発明機は上記同様に粉砕室２１の容量１０００ｃｃ、回転撹拌機として上述したように中央部にインペラー２６、この左右に各２枚のピン付き長孔付きの撹拌ディスク２５が設けてある。 Next, the results of a grinding force comparison experiment between Imex Corporation's sand grinder SLG-1 / 2, which is a conventional vertical wet medium stirring and dispersing pulverization apparatus, and the invention machine will be described.
The invention machine used in this experiment has a capacity of 1000 cc of the crushing chamber 21 as described above, the impeller 26 in the center as described above as a rotary stirrer, and the stirring disk 25 with two long holes with pins on each of the right and left sides. It is provided.

これに対して、従来機である比較対照機のサンドグラインダーＳＬＧ−１／２は、粉砕室容量２０００ｃｃ、回転撹拌機として７枚のピン付きディスクが設けてある。
試料は、重質炭酸カルシウム（ＣａＣＯ3 ）７０ｗｔ％、水（Ｈ2 Ｏ）３０ｗｔ％でスラリーを調整し、分散剤として東亜合成（株）製のアロンＴ−４０を１．４％添加したものを
処理した。 In contrast, the sand grinder SLG-1 / 2 as a comparative machine, which is a conventional machine, has a grinding chamber capacity of 2000 cc and is provided with seven discs with pins as a rotary stirrer.
The sample was prepared by adjusting the slurry with 70 wt% heavy calcium carbonate (CaCO3) and 30 wt% water (H2O) and adding 1.4% Aron T-40 manufactured by Toa Gosei Co., Ltd. as a dispersant. did.

運転条件は、撹拌ディスクの周速９ｍ／Ｓｅｃ、媒体ビーズとして粒径０．７１〜１．０ｍｍφのガラスビーズを用い、これで粉砕室容量の８０％を充填した。被粉砕物スラリーの供給量は、発明機が１ｌ／ｍｉｎ、比較対照機サンドグラインダーＳＬＧ−１／２は０．２ｌ／ｍｉｎとした。   The operating conditions were a stirring disk peripheral speed of 9 m / Sec, and glass beads having a particle diameter of 0.71 to 1.0 mmφ as medium beads, which filled 80% of the grinding chamber capacity. The supply amount of the slurry to be ground was 1 l / min for the inventive machine and 0.2 l / min for the comparative sand grinder SLG-1 / 2.

図４は、粒子径に対する頻度分布と積算通過分率について、比較対照機サンドグラインダーＳＬＧ−１／２の１パス処理相当で、発明機との処理結果を比較したものである。同図も横軸及び縦軸の目盛りは、図３の場合と同様である。また、この図４も、粉砕処理前の粒度分布（BLANK)を丸マークプロットのグラフで示し、比較対照機サンドグラインダーＳＬＧ−１／２の処理結果を斜め四角マークプロットのグラフで示し、発明機の処理結果を三角マークプロットのグラフで示している。   FIG. 4 is a comparison of the processing results with the invention machine, corresponding to the one-pass processing of the comparative sand grinder SLG-1 / 2, with respect to the frequency distribution with respect to the particle diameter and the cumulative passage fraction. In this figure, the scales on the horizontal and vertical axes are the same as those in FIG. In addition, FIG. 4 also shows the particle size distribution (BLANK) before pulverization processing as a circle mark plot graph, the processing result of the comparison machine sand grinder SLG-1 / 2 as a diagonal square mark plot graph, and the invention machine. The processing result is shown by a triangle mark plot graph.

同図に示すように粒子径に対する頻度分布、積算通過分率ともに、発明機の処理結果は比較対照機サンドグラインダーＳＬＧ−１／２よりも優れている。
図５は、粉砕力について発明機と比較対照機ニュービスコミルＮＶＭ−２の１パス処理相当から４パス処理相当を比較くしたもの、同じく発明機と比較対照機サンドグラインダーＳＬＧ−１／２の１パス処理相当から４パス処理相当を比較くしたものである。 As shown in the figure, both the frequency distribution with respect to the particle diameter and the cumulative passage fraction are superior to the comparative machine sand grinder SLG-1 / 2 in the processing results of the invention machine.
FIG. 5 shows a comparison between the equivalent of the one-pass process and the equivalent of the four-pass process of the inventive machine and the comparative control machine New Viscomil NVM-2 in terms of the pulverization force, and the same between the inventive machine and the comparative machine sand grinder SLG-1 / 2. This is a comparison between 1-pass processing equivalent and 4-pass processing equivalent.

同図は、横軸に処理時間を分（ｍｉｎ）で示し、縦軸にＤ50の粒径をμｍで示している。被粉砕処理物としては、重質炭酸カルシウム、水、及び分散剤の混合エマルジョンで固形分濃度７０ｗｔ％を用い、粉砕媒体ビースとしては、０．７１＝１．０ｍｍφのガラスビーズを用い充填率を８０％とし、撹拌ディスクの周速度は９ｍ／ｓｅｃに設定した。   In the figure, the horizontal axis indicates the processing time in minutes (min), and the vertical axis indicates the particle size of D50 in μm. As the material to be pulverized, a mixed emulsion of heavy calcium carbonate, water, and a dispersant is used with a solid content concentration of 70 wt%, and as a grinding media bead, 0.71 = 1.0 mmφ glass beads are used and the filling rate is set. The peripheral speed of the stirring disk was set to 9 m / sec.

また、いずれの場合も１５ｍｉｎで全試料の１パス処理が終了するように設定した。従って、同図では、３０ｍｉｎで２パス、４５ｍｉｎで３パス、６０ｍｉｎで４パス処理が終了している。
同図に示すように、粉砕力は各パスとも発明機が優れており、比較対照機ニュービスコミルＮＶＭ−２（斜め四角マークプロットのグラフ）の２．７パス処理（図のａ点）が発明機（丸マークプロットのグラフ）の１５ｍｉｎ処理（比較対照機の１パス処理相当）に相当する。したがって重質炭酸カルシウムの粉砕処理における粉砕力は、発明機が比較対照機ＮＶＭ−２（標準横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置）の２．７倍の能力がある。 In either case, the setting was made so that the one-pass processing of all samples was completed in 15 minutes. Therefore, in the same figure, 2 passes are completed in 30 minutes, 3 passes in 45 minutes, and 4 passes in 60 minutes.
As shown in the figure, the inventing machine is superior in grinding power in each pass, and the 2.7 pass treatment (point a in the figure) of the comparative control machine Newviscomil NVM-2 (slant square mark plot graph) is performed. This corresponds to a 15 min process (corresponding to a 1-pass process of a comparative machine) of the invention machine (circle mark plot graph). Therefore, the pulverization force in the pulverization treatment of heavy calcium carbonate is 2.7 times higher than that of the comparative machine NVM-2 (standard horizontal wet medium stirring dispersion pulverization apparatus).

また、比較対照機サンドグラインダーＳＬＧ−１／２（四角マークプロットのグラフ）の２パス処理（図のｂ点）が発明機の１５ｍｉｎ処理（比較対照機の１パス処理相当）に相当する。したがって重質炭酸カルシウムの粉砕処理における粉砕力は、発明機の方が比較対照機サンドグラインダーＳＬＧ−１／２（標準竪型湿式媒体撹拌分散粉砕装置）の２倍の能力がある。   Further, the two-pass process (point b in the figure) of the comparative machine sand grinder SLG-1 / 2 (graph of the square mark plot) corresponds to the 15-min process (corresponding to the one-pass process of the comparative machine) of the invention machine. Therefore, the pulverization force in the pulverization treatment of heavy calcium carbonate is twice as high as that of the comparative machine sand grinder SLG-1 / 2 (standard vertical wet medium stirring dispersion pulverization apparatus).

図６は、発明機と横型従来機及び竪型従来機について被粉砕物の試料として重質炭酸カルシウムを用いた場合の負荷電流値（運転電流値）を比較する図である。同図は横軸に処理時間を分（ｍｉｎ）で示し、縦軸に負荷電流値をアンペア（Ａ）で示している。
同図は、処理時間毎の運転電流値を、比較対照機ニュービスコミルＮＶＭ−２については斜め四角マークプロットのグラフで示し、比較対照機サンドグラインダーＳＬＧ−１／２については四角マークプロットのグラフで示し、発明機については丸マークプロットのグラフで示している。 FIG. 6 is a diagram comparing load current values (operating current values) when heavy calcium carbonate is used as a sample of the object to be crushed for the invention machine, the horizontal type conventional machine, and the vertical type conventional machine. In the figure, the horizontal axis indicates the processing time in minutes (min), and the vertical axis indicates the load current value in amperes (A).
The figure shows the operating current value for each processing time in the graph of the diagonal square mark plot for the comparative machine New Viscomil NVM-2, and the graph of the square mark plot for the comparative machine sand grinder SLG-1 / 2. The invention machine is indicated by a circle mark plot graph.

発明機、ニュービスコミルＮＶＭ−２、サンドグラインダーＳＬＧ−１／２の搭載電動機はいずれも５．５ＫＷで、無負荷運転動力に粉砕動力を加え発生した運転電流値（Ａ）で比較した。
比較対照機ニュービスコミルＮＶＭ−２、及びサンドグラインダーＳＬＧ−１／２は、いずれも１５ｍｉｎで全試料の１パス処理が終了するように設定した。したがって３０ｍｉｎで２パス、４５ｍｉｎで３パス、６０ｍｉｎで４パス処理が終了する。 The electric motors equipped with the invention machine, New Viscomill NVM-2, and Sand Grinder SLG-1 / 2 were all 5.5 kW, and compared with the operating current value (A) generated by adding the grinding power to the no-load driving power.
The comparative control machine neuviscomil NVM-2 and the sand grinder SLG-1 / 2 were both set so that the one-pass treatment of all the samples was completed in 15 minutes. Therefore, 2 passes in 30 minutes, 3 passes in 45 minutes, and 4 passes in 60 minutes.

前述したように（図５参照）、粉砕力を比較すると、発明機はニュービスコミルＮＶＭ−２の２．７倍、サンドグラインダーＳＬＧ−１／２の２倍の粉砕応力がある。
発明機の１５ｍｉｎ処理（比較対照機の１パス相当）に相当するニュービスコミルＮＶＭ−２の処理は２．７パス、サンドグラインダーＳＬＧ−１／２の処理は２パスであり、図６において、上記の処理に要する運転時間と平均電流値の積で比較すると、発明機の運転電力はニュービスコミルＮＶＭ−２の１／３、サンドグラインダーＳＬＧ−１／２の１／２．５である。 As described above (see FIG. 5), when comparing the crushing force, the invention machine has a crushing stress of 2.7 times that of New Viscomil NVM-2 and twice that of sand grinder SLG-1 / 2.
The processing of neuviscomil NVM-2 corresponding to the 15 min processing of the invention machine (corresponding to 1 pass of the comparative control machine) is 2.7 passes, and the processing of the sand grinder SLG-1 / 2 is 2 passes. Comparing with the product of the operation time required for the above processing and the average current value, the operation power of the invention machine is 1/3 of New Viscomil NVM-2 and 1 / 2.5 of sand grinder SLG-1 / 2.

これをまとめると、重質炭酸カルシウムの粉砕で、発明機は、従来機と同一の粉砕処理を行うための電力消費量は、従来の横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置であるアイメックス（株）
製ニュービスコミルＮＶＭ−２の１／３、従来の竪型湿式媒体撹拌分散粉砕装置であるアイメックス（株）製サンドグラインダーＳＬＧ−１／２の１／２．５である。 To summarize this, the power consumption for carrying out the same pulverization treatment as that of the conventional machine in the pulverization of heavy calcium carbonate is the same as that of the conventional horizontal type wet media stirring and dispersing pulverization apparatus, IMEX Co., Ltd.
1/3 of New Viscomil NVM-2 manufactured and 1 / 2.5 of Sand Grinder SLG-1 / 2 manufactured by Imex Co., Ltd., which is a conventional vertical wet medium stirring and dispersing device.

次に、本発明の中央部のインペラーとこの左右にピン付きディスクを配置する構成において、小型機によるポンプ効果テストを行った。
このテストでは、粉砕室容量７５０ｃｃ、回転撹拌機に設けられた中央部のインペラーとこの左右に各一枚のピン付きディスクを持つ小型機を試作し、水によるポンプ効果テストを行った。 Next, a pump effect test using a small machine was performed in the configuration in which the impeller at the center of the present invention and the discs with pins on the left and right are arranged.
In this test, a small machine having a crushing chamber capacity of 750 cc, a central impeller provided in a rotary stirrer, and a disk with a pin on each of the left and right sides was prototyped, and a pump effect test with water was performed.

図７は、本発明の小型機によるポンプテスト結果を示す図である。同図は横軸に流量をリットル（ｌ）／分（ｍｉｎ）で示し、縦軸に揚程をメートル（ｍ）で示している。このテストは粘性のない水によるテストであり、運転流量範囲の０．２〜３．０ｌ／ｍｉｎにおける揚程は水柱で０．４〜１．３ｍあることが確認できた。   FIG. 7 is a diagram showing a pump test result by the small machine of the present invention. In the figure, the horizontal axis indicates the flow rate in liters (l) / min (min), and the vertical axis indicates the lift in meters (m). This test was performed with water having no viscosity, and it was confirmed that the head at the operating flow rate range of 0.2 to 3.0 l / min was 0.4 to 1.3 m in the water column.

一般に、ビーズミルによる処理スラリーの大部分が粘度１００ＣＰ以上で大半が１００〜５０００ＣＰの範囲にある。このように、液体に粘着性があると、回転するディスク、インペラーにより流体に摩擦力、遠心力が作用することから、ポンプ効果が高くなり、揚程は上昇する。   In general, most of the slurry treated by the bead mill has a viscosity of 100 CP or more and the majority is in the range of 100 to 5000 CP. Thus, if the liquid is sticky, a frictional force and a centrifugal force act on the fluid by the rotating disk and impeller, so that the pumping effect is enhanced and the lift is raised.

したがって、使用流用範囲では、液体の粘度上昇による運転圧力上昇に対して十分対応できることから、小型機ではポンプレス運転が可能である。
このように、本発明の横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置によれば、粉砕室内の粉砕媒体に強いエネルギーを与えて粉砕力を大きくすることにより粉砕速度を早めると共に、運転動力を小さくすることにより電力消費量を軽減して省エネルギー化し、更に粉砕室の左右から被粉砕物スラリーを供給することにより粉砕室内における粉砕用媒体の片寄りを解消することができる。また、小型機の場合はポンプレスで運転することができる。 Therefore, in the diversion range, it is possible to sufficiently cope with an increase in the operating pressure due to an increase in the viscosity of the liquid, so that a small machine can be operated without a pump.
As described above, according to the horizontal wet medium agitation dispersion pulverization apparatus of the present invention, the pulverization speed is increased by applying strong energy to the pulverization medium in the pulverization chamber to increase the pulverization force, and the operation power is reduced by reducing the driving power. It is possible to reduce energy consumption and save energy, and further, supply the slurry to be pulverized from the left and right sides of the pulverization chamber to eliminate the deviation of the pulverization medium in the pulverization chamber. In the case of a small machine, it can be operated without a pump.

(a) は本発明の横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置の側断面図、(b) はそのＢ−Ｂ´断面矢視図である。(a) is a side sectional view of the horizontal type wet medium stirring and dispersing pulverization apparatus of the present invention, and (b) is a sectional view taken along the line BB ′. (a) は本発明の横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置のインペラーのみを取り出してその具体的な構成を示す側面図、(b) はそのＣ矢視平面図、(c),(d) はそれぞれ他の構成例を示す図である。(a) is a side view showing a specific configuration of only the impeller of the horizontal wet medium agitating and dispersing device of the present invention, (b) is a plan view as viewed from the arrow C, (c) and (d) are respectively It is a figure which shows the other structural example. 粒子径に対する頻度分布と積算通過分率について発明機と横型従来機と１パス処理相当の処理結果を比較した図である。It is the figure which compared the processing result equivalent to 1-pass process with an invention machine, a horizontal type conventional machine about the frequency distribution with respect to a particle diameter, and an accumulation passage fraction. 粒子径に対する頻度分布と積算通過分率について発明機と竪型従来機と１パス処理相当の処理結果を比較した図である。It is the figure which compared the processing result equivalent to 1 pass process with an invention machine, a vertical type conventional machine about the frequency distribution with respect to a particle diameter, and an accumulation passage fraction. 発明機と横型従来機及び竪型従来機について被粉砕物の試料として重質炭酸カルシウムを用いた場合の粉砕力を比較する図である。It is a figure which compares the grinding | pulverization force at the time of using heavy calcium carbonate as a sample of a to-be-ground thing about an invention machine, a horizontal type conventional machine, and a vertical type conventional machine. 発明機と横型従来機及び竪型従来機について被粉砕物の試料として重質炭酸カルシウムを用いた場合の負荷電流値を比較する図である。It is a figure which compares the load current value at the time of using heavy calcium carbonate as a sample of a to-be-ground thing about an invention machine, a horizontal type conventional machine, and a vertical type conventional machine. 本発明の小型機によるポンプテスト結果を示す図である。It is a figure which shows the pump test result by the small machine of this invention. 従来の横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置の構成の一例を模式的に示す側断面図である。It is a sectional side view which shows typically an example of a structure of the conventional horizontal type wet medium stirring dispersion | distribution grinding | pulverization apparatus. (a) は従来の横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置の撹拌ディスクを一個のみ代表的に拡大して具体的に構成を示す側面図、(b) はそのＡ矢視平面図である。(a) is a side view showing a specific configuration by representatively expanding only one stirring disk of a conventional horizontal wet medium stirring and dispersing pulverization apparatus, and (b) is a plan view as viewed from the A direction. (a),(b),(c) は固液スラリー中の固体粒子（被粉砕物）の粒子径の分布の例を示す図である。(a), (b), (c) is a figure which shows the example of distribution of the particle diameter of the solid particle (to-be-ground material) in a solid-liquid slurry.

符号の説明Explanation of symbols

１ 横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置
２ 流通管型容器
３ 粉砕室
４ 抽出室
５ 粉砕用媒体（ビーズ）
６ 駆動軸
７ 撹拌ディスク
８ 供給口
９ 隔壁
１１ 分離ディスク
１２ 分離スリット
１３ 抽出口
１４ 長孔
１５ ピン
１６ 係止カラー
２０ 横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置
２１ 粉砕室
２２ 供給口
２３（２３ａ、２３ｂ） 排出口
２４ 撹拌軸
２５ 撹拌ディスク
２６ インペラー
２７ 取り付けカラー
２８ 媒体ビーズ
２９ スリット
３１ 三角形ワイヤスクリーン又はアニュラープレート
３２ 固定ボルト
３３ 抽出室
３４ 横型流通管最外壁
３５ 冷却用ジャケット
３６ 冷媒入口
３７ 冷媒出口
３８ 円板体
３９ 羽根




DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Horizontal type wet medium stirring dispersion crushing device 2 Flow pipe type container 3 Crushing chamber 4 Extraction chamber 5 Crushing medium (bead)
6 Drive shaft 7 Stirring disk 8 Supply port 9 Bulkhead 11 Separation disk 12 Separation slit 13 Extraction port 14 Long hole 15 Pin 16 Locking collar 20 Horizontal wet medium stirring dispersion crushing device 21 Crushing chamber 22 Supply port 23 (23a, 23b) Drain Outlet 24 Stirring shaft 25 Stirring disk 26 Impeller 27 Mounting collar 28 Media beads 29 Slit 31 Triangular wire screen or annular plate 32 Fixing bolt 33 Extraction chamber 34 Outer wall of horizontal flow pipe 35 Cooling jacket 36 Refrigerant inlet 37 Refrigerant outlet 38 Disc body 39 feathers

Claims (4)

横型流通管からなり軸方向に回転撹拌機を備えた粉砕室に粉砕用媒体を収容し、前記粉砕室に供給される固液スラリーからなる処理物スリラーの被粉砕物を粉砕して該粉砕された被粉砕物を含む前記処理物スリラーを外部に排出する横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置であって、
前記粉砕室の左右に設けられた処理物スリラー供給口と、
該左右の処理物スリラー供給口から供給されて前記粉砕室の中央部に合流される前記処理物スリラーを外部に排出する前記粉砕室の中央円周部に設けられた処理物スリラー排出口と、
を備えたことを特徴とする横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置。 A pulverization medium is accommodated in a pulverization chamber composed of a horizontal flow pipe and provided with a rotary agitator in the axial direction, and the pulverized material of a processed product chiller composed of a solid-liquid slurry supplied to the pulverization chamber is pulverized. A horizontal wet medium agitating and dispersing device for discharging the processed product chiller containing the material to be crushed to the outside,
Processed chiller supply ports provided on the left and right of the pulverization chamber,
A processed product chiller discharge port provided in a central circumferential portion of the pulverization chamber for discharging the processed product chiller supplied from the left and right processed product chiller supply ports and joined to the central portion of the pulverization chamber;
A horizontal wet medium agitating and dispersing pulverization apparatus comprising: 前記左右の処理物スリラー供給口に対応してそれぞれ配置された２枚のピン付き孔明きディスクと、
前記粉砕室の中央部に配置され前記処理物スリラーと前記粉砕用媒体とを円周方向へ強制流動させて前記粉砕室の中央部の円周壁面に沿って旋回流させるインペラと、
を備えたことを特徴とする請求項１記載の横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置。 Two perforated discs with pins respectively disposed corresponding to the left and right processed product chiller supply ports;
An impeller disposed in a central portion of the crushing chamber and forced to flow in a circumferential direction through the processed product chiller and the crushing medium, and swirling along a circumferential wall surface of the central portion of the crushing chamber;
The horizontal wet medium agitating and dispersing pulverization apparatus according to claim 1, comprising: 前記粉砕室の長さをＬ、該粉砕室の直径をＤとしたとき、Ｌ／Ｄ≦１．２５の関係で構成されていることを特徴とする請求項１又は２記載の横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置。   The horizontal wet medium agitation according to claim 1 or 2, wherein the length of the crushing chamber is L and the diameter of the crushing chamber is D, L / D≤1.25. Dispersion crusher. 前記粉砕室の中央円周部にスクリーン又は複数のアニュラープレートによりスリット状に形成され前記処理物スリラーと粉砕用媒体とを分離する分離手段を有することを特徴とする請求項１、２又は３記載の横型湿式媒体撹拌分散粉砕装置。


4. The separator according to claim 1, further comprising a separating unit that is formed in a slit shape by a screen or a plurality of annular plates in a central circumferential portion of the crushing chamber and separates the processed product thriller and the crushing medium. Horizontal wet medium stirring dispersion crushing device.

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