JP2005083649A - Small particle diffuser - Google Patents

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a small particle diffuser capable of remarkably elongating the longitudinal coverage of small particles discharged from the small particle diffuser, conveying the small particles to a wide range, improving the effect of the small particles, and reducing the noise. <P>SOLUTION: This small particle diffuser 30 comprises the small particle generating device for generating the small particles from a small particle generating part, an air blasting passage 13 for conveying the small particles generated from the small particle generating device, and a blowout port 15 formed on a terminal end of the air blasting passage 13 and discharging the small particles as jet flow, and the air blasting passage 13 has a constitution where an aspect ratio of a cross-section is gradually increased from a starting point to a terminal point. <P>COPYRIGHT: (C)2005,JPO&NCIPI

Description

本発明は、微小粒子を広範囲に放出する微小粒子拡散装置に関するものである。   The present invention relates to a microparticle diffusion device that releases microparticles over a wide range.

微小粒子拡散装置が放出する微小粒子の一つにイオンが挙げられる。このイオンを発生するイオン発生装置１４を設けたものが後述する比較例２のイオン拡散装置（図３６参照）である。このイオン拡散装置を搭載した冷蔵庫（図３５参照）が特願２００２−２０４６２２号、特願２００２−２０６１６３号に記載されている。この冷蔵庫は庫外にイオンを放出して冷蔵庫庫外近辺を殺菌するものである。冷蔵庫庫外の浮遊菌を殺菌することで衛生的な生活空間を提供するとともに、扉の開閉時に庫外から庫内へ浮遊菌が侵入することを抑制し、衛生的な庫内環境を実現している。   One of the fine particles emitted by the fine particle diffusion device is an ion. What provided the ion generator 14 which generate | occur | produces this ion is an ion diffusion apparatus (refer FIG. 36) of the comparative example 2 mentioned later. A refrigerator (see FIG. 35) equipped with this ion diffusion device is described in Japanese Patent Application Nos. 2002-204622 and 2002-206163. This refrigerator discharges ions outside the refrigerator to sterilize the vicinity of the refrigerator. It provides a sanitary living space by sterilizing airborne bacteria outside the refrigerator, and prevents the invasion of airborne bacteria from outside the cabinet when the door is opened and closed, realizing a sanitary interior environment. ing.

しかしながら、従来のイオン拡散装置は、噴流の到達距離が短く、また、広範囲への流体の搬送に不向きであった。図３７には、室温１５℃の部屋において、従来のイオン拡散装置１１０ａを備えた冷蔵庫２００の冷蔵庫庫外イオン吹出口２２からＨ⁺(Ｈ₂Ｏ)_nとＯ₂ ^-(Ｈ₂Ｏ)_mなるイオン、所謂クラスターイオンを室内に放出した場合の部屋の各部でのイオン濃度が示されている。ここで、プラスイオン濃度２０００個／ｃｍ³以上、かつ、マイナスイオン濃度２０００個／ｃｍ³以上の時、殺菌効果が確認されている。 However, the conventional ion diffusing device has a short jet distance and is unsuitable for transporting fluid over a wide range. FIG. 37 shows H ⁺ (H ₂ O) _n and O ₂ ⁻ (H ₂ O) _m from the outside ion refrigerator outlet 22 of the refrigerator 200 equipped with the conventional ion diffusion device 110a in a room at a room temperature of 15 ° C. The ion concentration in each part of the room when the so-called cluster ions are released into the room is shown. Here, the bactericidal effect has been confirmed when the positive ion concentration is 2000 / cm ³ or more and the negative ion concentration is 2000 / cm ³ or more.

図３７では、冷蔵庫庫外イオン吹出口２２の周囲には高濃度のイオンが存在するものの、その領域は狭く、必ずしも十分とは言えない。例えば、冷蔵庫庫外イオン吹出口２２の前方１０ｍｍ位置におけるイオン濃度は約１０万個／ｃｍ³であり、イオン発生装置１４から十分なイオンが発生しているものの、吹出口近傍に高濃度のイオンが停滞した状態となっており、部屋全体に拡散していない。 In FIG. 37, although high-concentration ions exist around the outside ion refrigerator outlet 22, the area is narrow and not necessarily sufficient. For example, the ion concentration at the position 10 mm in front of the ion outlet 22 outside the refrigerator is about 100,000 ions / cm ³ and sufficient ions are generated from the ion generator 14, but a high concentration of ions is present in the vicinity of the outlet. Is stagnant and has not spread throughout the room.

また、放出する微小粒子の濃度が高い領域を拡大するには、送風機１２の回転数を増加してやればよいが、これだと送風騒音が著しく増加するといった問題があった。また、放出する微小粒子の濃度が高い領域を拡大するには、微小粒子発生装置の微小粒子生成量を増加してやればよいが、例えば上記のイオン発生装置の場合、イオン発生装置１４に印加する電圧を大幅に増加する必要があるだけでなく、イオン発生音の増大、およびイオンと同時に発生するオゾン量が爆発的に増加してしまうというような、他の問題が発生してしまう。   Moreover, in order to expand the area | region where the density | concentration of the discharge | released microparticle is high, what is necessary is just to increase the rotation speed of the air blower 12, However, There existed a problem that ventilation noise would increase remarkably. Further, in order to expand the region where the concentration of the emitted microparticles is high, the amount of microparticles generated by the microparticle generator may be increased. For example, in the case of the ion generator described above, the voltage applied to the ion generator 14 Not only needs to be greatly increased, but also causes other problems such as an increase in the sound of ion generation and an explosive increase in the amount of ozone generated simultaneously with the ions.

また、従来のイオン拡散装置１１０ａのように、微小粒子を空気中に拡散する微小粒子拡散装置が多くの家電製品に搭載されているが、何れも上記と同様に微小粒子の拡散能力が低いといった問題があった。   In addition, as in the conventional ion diffusing device 110a, a microparticle diffusing device that diffuses microparticles in the air is mounted on many home appliances. There was a problem.

本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたものであり、微小粒子拡散装置が放出する微小粒子の到達距離を大幅に延長するとともに、広範囲への微小粒子の搬送を可能とし、微小粒子の効果向上と騒音低減を実現する微小粒子拡散装置を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of the above-mentioned problems, greatly extending the reach of the microparticles released by the microparticle diffusion device, and enabling the transport of the microparticles over a wide range, An object of the present invention is to provide a fine particle diffusing device that achieves an improvement in effect and noise reduction.

上記目的を達成するために本発明は、送風経路は、始点から終点に向かって徐々に断面のアスペクト比が変化することを特徴とする。このアスペクト比の変化率を適切に設定することにより、吹出口から放出される風速の減衰を抑制できるため、微小粒子の到達距離を延長するとともに、広範囲への微小粒子の搬送が可能となる。   In order to achieve the above object, the present invention is characterized in that the aspect ratio of the cross section of the air blowing path gradually changes from the start point to the end point. By appropriately setting the change rate of the aspect ratio, it is possible to suppress the attenuation of the wind speed emitted from the outlet, thereby extending the reach of the microparticles and transporting the microparticles over a wide range.

また、上記のアスペクト比の拡大率や断面積の拡大率を適切な値に選定すれば、ディフューザの効果が得られ、微小粒子送出能力を高めることができる。   Further, if the magnification ratio of the aspect ratio and the magnification ratio of the cross-sectional area are selected to appropriate values, the effect of the diffuser can be obtained and the fine particle delivery capability can be increased.

また本発明は、送風経路の終点における断面のアスペクト比ＡＲを２≦ＡＲ≦２０、又は５≦ＡＲ≦２２、望ましくは５≦ＡＲ≦２０に設定することにより、吹出口から送出される噴流の風速の減衰を抑制し、微小粒子の到達距離を延ばすことができる。従って、比較的遠方に位置する微小粒子の濃度を高めることができる。   In the present invention, the aspect ratio AR of the cross section at the end point of the air blowing path is set to 2 ≦ AR ≦ 20, or 5 ≦ AR ≦ 22, preferably 5 ≦ AR ≦ 20. Attenuation of wind speed can be suppressed and the reach of fine particles can be extended. Therefore, it is possible to increase the concentration of fine particles located relatively far away.

さらに、送風経路を複数の経路または導風板で分割することにより、吹出口のアスペクト比を寸法の制約によらず容易に最適値に設定することができるとともに、微小粒子を均一に吹出口から放出することができ、均一な微小粒子を遠方まで到達させることができる。   Furthermore, by dividing the air blowing path by a plurality of paths or air guide plates, the aspect ratio of the air outlet can be easily set to the optimum value regardless of the size restrictions, and the fine particles can be uniformly distributed from the air outlet. It can be released and uniform fine particles can reach far away.

なお、送風経路の始点における断面のアスペクト比ＡＲはＡＲ≦２であることが望ましい。   In addition, it is desirable that the aspect ratio AR of the cross section at the start point of the blowing path is AR ≦ 2.

また本発明は、吹出口の近傍に風向変更板を設けることにより、簡単な構成で微小粒子発生装置から送出された微小粒子を所望の方向に集中的に放出したり、広範囲に散布することができる。   In addition, the present invention provides a wind direction changing plate in the vicinity of the air outlet, so that the microparticles sent from the microparticle generator can be intensively discharged in a desired direction or dispersed over a wide range with a simple configuration. it can.

また本発明は、整流装置により、微小粒子発生装置近傍を流通する空気を整流し乱れが少ない状態にして微小粒子発生効率の低下を防止するとともに、発生した微小粒子同士の衝突確率を低下させることができる。例えば、微小粒子発生装置がプラスイオンとマイナスイオンをほぼ同量発生するイオン発生装置である場合には、発生したプラスイオンとマイナスイオンが衝突により電荷を失って消滅するのを抑制でき、そのためイオンの搬送効率の低下を防止できる。すなわち、乱れを微小粒子発生装置が配される上流側にて整流することにより、微小粒子発生効率の低下や微小粒子搬送効率の低下を防止することができる。   In addition, the present invention uses a rectifier to rectify the air flowing in the vicinity of the microparticle generator so as to reduce turbulence and prevent a decrease in microparticle generation efficiency, and to reduce the collision probability between the generated microparticles. Can do. For example, if the microparticle generator is an ion generator that generates approximately the same amount of positive ions and negative ions, the generated positive ions and negative ions can be prevented from losing charge and disappearing due to collisions. It is possible to prevent a decrease in the conveyance efficiency. That is, by rectifying the disturbance on the upstream side where the microparticle generator is arranged, it is possible to prevent a decrease in microparticle generation efficiency and a decrease in microparticle conveyance efficiency.

また本発明は、絞り部により乱流を整流することができ、微小粒子発生装置近傍を流通する空気を整流し乱れが少ない状態にすることができる。従って、上記とほぼ同様の効果を特別な装置を用いることなしに実現することができる。   In the present invention, the turbulent flow can be rectified by the throttle portion, and the air flowing in the vicinity of the fine particle generator can be rectified to reduce the turbulence. Therefore, substantially the same effect as described above can be realized without using a special device.

また本発明は、微小粒子発生装置の微小粒子発生部位上の流れに垂直な方向の幅をｗ１、微小粒子発生部位に対向する送風経路の幅をｗ２とすると、0.7×ｗ１≦ｗ２≦1.3×ｗ１に設定するか、望ましくはｗ２＝ｗ１に設定することにより、微小粒子を効率的に搬送し、拡散させることができる。   Further, in the present invention, if the width in the direction perpendicular to the flow on the microparticle generation site of the microparticle generator is w1 and the width of the air flow path facing the microparticle generation site is w2, 0.7 × w1 ≦ w2 ≦ 1.3 × By setting to w1, or preferably to set w2 = w1, it is possible to efficiently transport and diffuse microparticles.

また本発明は、エアフィルターにより微小粒子拡散装置内部に油煙や塵埃の侵入を防ぐとともに、微小粒子発生装置への汚れの付着を防止し、微小粒子の発生量の経時劣化を抑制することができる。   In addition, the present invention can prevent oil smoke and dust from entering the inside of the fine particle diffusing device by the air filter, prevent adhesion of dirt to the fine particle generating device, and suppress deterioration with time of the generation amount of the fine particles. .

本発明によると、吹出口のアスペクト比を最適に設定することにより、微小粒子拡散装置が放出する微小粒子の到達距離を大幅に延長するとともに、広範囲への微小粒子の搬送を可能とし、微小粒子の効果向上と騒音低減を実現することができる。   According to the present invention, by setting the aspect ratio of the air outlet optimally, the reach of the microparticles released by the microparticle diffusion device can be greatly extended, and the microparticles can be transported to a wide range. The effect of noise reduction and noise reduction can be realized.

以下に本発明の実施形態について図面を参照して説明する。説明の便宜上、従来例と同一の部分については同一の符号を付し、各実施形態や比較例で同一の部分についても同一の符号を付している。   Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. For convenience of explanation, the same reference numerals are given to the same parts as those in the conventional example, and the same reference numerals are also given to the same parts in the respective embodiments and comparative examples.

〈第１の実施形態〉
第１の実施形態について説明する。図１は本実施形態の流体発生装置を示す概略平面断面図、図２は本実施形態の流体発生装置を示す概略側断面図である。本実施形態の流体発生装置１ａは、気体や液体などの流体を送り出す流体送り装置２と、該流体送り装置２から送り出された流体を搬送する流体流通経路３と、該流体流通経路３の末端に形成され、流体を噴流として送出する吹出口５と、図示しない制御部とから構成されている。流体は、流体送り装置２の駆動により搬送され、流体流通経路３を流通し、吹出口５から噴流となって外部へ放出される。なお、図中の矢印は流体の流れを示している。 <First Embodiment>
A first embodiment will be described. FIG. 1 is a schematic plan sectional view showing a fluid generator of this embodiment, and FIG. 2 is a schematic sectional side view showing the fluid generator of this embodiment. The fluid generator 1a of the present embodiment includes a fluid feeder 2 that sends out a fluid such as gas or liquid, a fluid circulation path 3 that conveys the fluid delivered from the fluid feeder 2, and an end of the fluid circulation path 3 The blower outlet 5 that is formed in this way and sends out the fluid as a jet, and a control unit (not shown). The fluid is transported by driving the fluid feeding device 2, flows through the fluid flow path 3, and is discharged as a jet from the outlet 5. In addition, the arrow in a figure has shown the flow of the fluid.

また、流体流通経路３において吹出口５の上流部は拡大管部３ｂにて構成されており、流体が吹出口５に向かうに従い高さが徐々に減少するとともに幅が徐々に増加し、断面積が滑らかに拡大する構成となっている。また、流体送り装置２の直後である流体流通経路３の始点において、拡大管部３ｂの断面形状は、高さ４５ｍｍ、幅４５ｍｍ、即ちアスペクト比：ＡＲ＝１に設定されている。そして流体流通経路３の終点、即ち吹出口５においては、高さ１０ｍｍ、幅３６０ｍｍ、即ちアスペクト比：ＡＲ＝３６に設定されている。   In addition, the upstream portion of the outlet 5 in the fluid flow path 3 is configured by an enlarged pipe portion 3b. The height gradually decreases and the width gradually increases as the fluid moves toward the outlet 5, and the cross-sectional area increases. Is configured to expand smoothly. In addition, at the starting point of the fluid flow path 3 immediately after the fluid feeder 2, the cross-sectional shape of the enlarged tube portion 3 b is set to a height of 45 mm and a width of 45 mm, that is, an aspect ratio: AR = 1. At the end point of the fluid flow path 3, that is, the outlet 5, the height is set to 10 mm, the width is set to 360 mm, that is, the aspect ratio is set to AR = 36.

ここで、アスペクト比とは、断面の形状を決定する長さのパラメータ同士の比であり、アスペクト比：ＡＲ＝（長い方のパラメータ）／（短い方のパラメータ）で決定される値である。よって、断面が長方形の場合には、アスペクト比：ＡＲ＝（長辺）／（短辺）、また断面が楕円の場合には、アスペクト比：ＡＲ＝（長径）／（短径）、で表される。例えば、断面が正方形の場合は、アスペクト比：ＡＲ＝１、長辺と短辺の比が２：１の長方形の場合は、アスペクト比：ＡＲ＝２、断面が真円の場合は、アスペクト比：ＡＲ＝１となる。従って、本明細書等におけるアスペクト比は常に１以上の値をとる。   Here, the aspect ratio is a ratio between length parameters for determining the cross-sectional shape, and is a value determined by aspect ratio: AR = (longer parameter) / (shorter parameter). Therefore, when the cross section is rectangular, the aspect ratio is AR = (long side) / (short side), and when the cross section is ellipse, the aspect ratio is AR = (long diameter) / (short diameter). Is done. For example, when the cross section is a square, the aspect ratio is AR = 1, and when the long side and the short side is a rectangle having a ratio of 2: 1, the aspect ratio is AR = 2. When the cross section is a perfect circle, the aspect ratio is : AR = 1. Therefore, the aspect ratio in this specification and the like always takes a value of 1 or more.

さらに、拡大管部３ｂには、流体送り装置２のすぐ下流部から吹出口５のやや上流部にかけて、複数の案内板６が設置されており、該案内板６により拡大管部３ｂ内が複数に分割されている。本実施形態において拡大管部３ｂは、３枚の案内板６により４分割され、区切られたそれぞれの流体流通経路３は吹出口５に近づくにつれてアスペクト比が大きくなるように構成され、吹出口５に近い案内板６の端部でのアスペクト比はＡＲ＝９程度に設定されている。また、３枚の案内板６は、吹出口５での長手方向の流速分布がどこでも略同一になるように設置されている。従って、吹出口５直後の長手方向の流速分布は吹出口５のどの部分においても略均一となる。   Furthermore, a plurality of guide plates 6 are installed in the expansion pipe portion 3b from the immediately downstream portion of the fluid feeding device 2 to the slightly upstream portion of the air outlet 5, and the inside of the expansion tube portion 3b is pluralized by the guide plate 6. It is divided into In the present embodiment, the enlarged pipe portion 3 b is divided into four by three guide plates 6, and each divided fluid flow path 3 is configured such that the aspect ratio increases as the air outlet 5 is approached. The aspect ratio at the end of the guide plate 6 close to is set to about AR = 9. In addition, the three guide plates 6 are installed so that the flow velocity distribution in the longitudinal direction at the air outlet 5 is almost the same everywhere. Therefore, the flow velocity distribution in the longitudinal direction immediately after the air outlet 5 is substantially uniform in any part of the air outlet 5.

図３は、流体発生装置１ａの使用例として、吹出し流速１．５ｍ／ｓの空気を送出した場合の流速分布を表す図である。図中の格子は１マスが０．５ｍを表している。なお、吹出口から送出される流体が液体であっても、定性的にはほぼ同様の傾向を示す。後述の比較例１の流体発生装置１００ａの使用例（図３４参照）と比較すれば明らかであるが、図３によると、吹出口５から送出された流体の到達距離が増加し、かつ、広範囲の領域に流速の大きい流体を搬送できていることがわかる。   FIG. 3 is a diagram showing a flow velocity distribution when air with a blowout flow velocity of 1.5 m / s is sent as an example of use of the fluid generator 1a. The grid in the figure represents 0.5 m per square. In addition, even if the fluid sent out from the blower outlet is a liquid, it shows the same tendency qualitatively. As apparent from comparison with a use example (see FIG. 34) of the fluid generator 100a of Comparative Example 1 described later, according to FIG. 3, the reach distance of the fluid delivered from the outlet 5 increases, and a wide range. It can be seen that a fluid having a large flow velocity can be conveyed to the region of.

以下に、本実施形態の流体発生装置１ａが比較例１の流体発生装置１００ａに対して、流体発生装置の能力が大幅に向上したメカニズムについて説明する。噴流の流速は吹出口５から吹出された直後から減衰する。噴流の到達距離は、噴流のポテンシャルコアの長さに関係する。図４は、ポテンシャルコアを説明する概略図である。一般に、吹出口から送出した直後の噴流中央部の速度分布は一様である。この一様な速度の部分は、両側から発達する自由混合層により侵食されて減少し、ある距離のところで消滅する。この部分はくさび状であって、ポテンシャルコアとよばれる。静止流体中に流出する自由噴流の場合、ポテンシャルコアの長さは、吹出口形状、吹出口壁面に沿う境界層の状態、初期乱れ等によって異なるが、２次元乱流噴流では吹出口高さ又は直径の５〜７倍程度、軸対称乱流噴流では吹出口高さ又は直径の５〜８倍程度になることが知られている。このポテンシャルコアの長さが長くなるにつれて、噴流の到達距離が延長される。   Hereinafter, a mechanism in which the fluid generator 1a of the present embodiment has greatly improved the capability of the fluid generator compared to the fluid generator 100a of Comparative Example 1 will be described. The flow velocity of the jet is attenuated immediately after being blown out from the outlet 5. The reach of the jet is related to the length of the potential core of the jet. FIG. 4 is a schematic diagram illustrating the potential core. In general, the velocity distribution in the center of the jet immediately after being sent out from the outlet is uniform. This uniform velocity part is eroded and reduced by a free mixing layer developing from both sides, and disappears at a certain distance. This part is wedge-shaped and is called the potential core. In the case of a free jet that flows into a static fluid, the length of the potential core varies depending on the shape of the outlet, the state of the boundary layer along the outlet wall, initial turbulence, etc. It is known that it is about 5 to 7 times the diameter, and about 5 to 8 times the height or diameter of the outlet in an axisymmetric turbulent jet. As the length of the potential core increases, the reach of the jet is extended.

本実施形態の流体発生装置１ａにおいては、吹出口５のアスペクト比を最適化して噴流のポテンシャルコアを延長することにより流速の減衰を抑制しているため、流体の到達距離が従来技術（比較例１）に比べ大幅に延長されている。例えば吹出口５の高さを一定に、横幅を無限長さに設定すれば、既に説明の通り２次元乱流噴流となり、ポテンシャルコア長は吹出口高さあるいは直径の５〜７倍程度となる。また、例えば吹出口の高さと横幅を同一に設定（ＡＲ＝１）に設定すれば、軸対称乱流噴流と同様になり、ポテンシャルコア長は吹出口高さおよび吹出口横幅の５〜８倍程度になる。吹出口５のアスペクト比を最適化し、例えば吹出口５の高さに対して横幅を適切に設定してやれば、ポテンシャルコア長は吹出口高さだけでなく吹出口横幅の影響をも受けるため、ポテンシャルコア長は、吹出口高さと幅の平均値の５〜８倍程度となり、同一の吹出し口高さの場合の２次元乱流噴流や軸対称乱流噴流の場合に比べて飛躍的に延長される。   In the fluid generator 1a of the present embodiment, the aspect ratio of the outlet 5 is optimized and the potential core of the jet is extended to suppress the attenuation of the flow velocity. Compared to 1), it is greatly extended. For example, if the height of the air outlet 5 is set constant and the lateral width is set to an infinite length, a two-dimensional turbulent jet is obtained as already described, and the potential core length is about 5 to 7 times the height or diameter of the air outlet. . For example, if the height and width of the outlet are set to be the same (AR = 1), it becomes the same as the axially symmetric turbulent jet, and the potential core length is 5 to 8 times the outlet height and the outlet width. It will be about. If the aspect ratio of the air outlet 5 is optimized, for example, if the lateral width is appropriately set with respect to the height of the air outlet 5, the potential core length is influenced not only by the air outlet height but also by the air outlet lateral width. The core length is about 5 to 8 times the average value of the outlet height and width, and is dramatically extended compared to the case of a two-dimensional turbulent jet or an axially symmetric turbulent jet with the same outlet height. The

図５および図６は、本実施形態の流体発生装置１ａにおいて、吹出口５近傍の断面のアスペクト比と、ポテンシャルコア長との関係を表す図である。図５の■印は、吹出流速、吹出流量、吹出口面積を固定し、アスペクト比（吹出口幅／吹出口高さ）を変化させたときのポテンシャルコア長をアスペクト比が１（吹出口が正方形）となるときのポテンシャルコア長で割って無次元化したものである。○印は、吹出口高さから予測されるポテンシャルコア長をアスペクト比が１となるときのポテンシャルコア長で割って無次元化したものである。◇印は、吹出口高さと幅の平均値から予測されるポテンシャルコア長をアスペクト比が１となるときのポテンシャルコア長で割って無次元化したものである。   5 and 6 are diagrams showing the relationship between the aspect ratio of the cross section in the vicinity of the outlet 5 and the potential core length in the fluid generator 1a of the present embodiment. The ■ mark in Fig. 5 indicates the potential core length when the aspect ratio (outlet width / outlet height) is changed and the aspect ratio is 1 (the outlet is It is made dimensionless by dividing by the potential core length when it becomes (square). A circle indicates that the potential core length predicted from the outlet height is divided by the potential core length when the aspect ratio is 1 to make it dimensionless. The symbol ◇ indicates the dimensionless potential core length predicted from the average value of the outlet height and width divided by the potential core length when the aspect ratio is 1.

図５によれば、実際のポテンシャルコア長は、アスペクト比が５程度までは吹出し口高さと幅の平均値から予測される値に近似し、アスペクト比が３０以上においては２次元乱流噴流となり吹出口高さから予測される値に近似し、アスペクト比が５〜３０の領域では、前者２つの予測値の間をなだらかに結ぶ特性を示す。図５より、アスペクト比が２以上で無次元ポテンシャルコア長がアスペクト比１に比べて優位となり、アスペクト比が２０以上で優位性を失う（２≦ＡＲ≦２０）。   According to FIG. 5, the actual potential core length approximates the value predicted from the average value of the outlet height and width up to an aspect ratio of about 5, and becomes a two-dimensional turbulent jet when the aspect ratio is 30 or more. It approximates to the value predicted from the outlet height, and in the region where the aspect ratio is 5 to 30, it shows the characteristic of smoothly connecting the former two predicted values. From FIG. 5, when the aspect ratio is 2 or more, the dimensionless potential core length is superior to the aspect ratio 1, and when the aspect ratio is 20 or more, the advantage is lost (2 ≦ AR ≦ 20).

図６の■印は、吹出流速、吹出口高さを固定し、アスペクト比を変化させたときのポテンシャルコア長をアスペクト比が１（吹出口が正方形）となるときのポテンシャルコア長で割って無次元化したものである。この場合、アスペクト比が高くなるにつれて吹出口面積および吹出流量が増加する。図６によれば、無次元ポテンシャルコア長から、アスペクト比が３０以上で２次元乱流噴流となっているのがわかる。また、アスペクト比が１以上で無次元ポテンシャルコア長がアスペクト比１に比べて優位となり、アスペクト比が３０以上で優位性を失う。更に顕著な優位性が現れるのは無次元ポテンシャルコア長が３以上の場合であり、そのときのアスペクト比は５≦ＡＲ≦２２である。   The ■ mark in Fig. 6 indicates that the potential core length when the air flow rate and air outlet height are fixed and the aspect ratio is changed is divided by the potential core length when the aspect ratio is 1 (air outlet is square). It is dimensionless. In this case, the outlet area and the outlet flow rate increase as the aspect ratio increases. According to FIG. 6, it can be seen from the dimensionless potential core length that the two-dimensional turbulent jet has an aspect ratio of 30 or more. Further, when the aspect ratio is 1 or more, the dimensionless potential core length is superior to the aspect ratio 1, and when the aspect ratio is 30 or more, the advantage is lost. Further, a remarkable advantage appears when the dimensionless potential core length is 3 or more, and the aspect ratio at that time is 5 ≦ AR ≦ 22.

従って、図５から導かれたアスペクト比の範囲（２≦ＡＲ≦２０）と図６から導かれたアスペクト比の範囲（５≦ＡＲ≦２２）の両方を満たす５≦ＡＲ≦２０の範囲が最適なアスペクト比といえる。なお、図５、図６の特性は、流体の種類（物性）、吹出口形状、吹出口壁面に沿う境界層の状態、初期乱れ等によってやや値や特性が異なる場合もある。   Therefore, the range of 5 ≦ AR ≦ 20 that satisfies both the aspect ratio range derived from FIG. 5 (2 ≦ AR ≦ 20) and the aspect ratio range derived from FIG. 6 (5 ≦ AR ≦ 22) is optimal. Aspect ratio. 5 and 6 may have slightly different values and characteristics depending on the type (physical properties) of the fluid, the shape of the outlet, the state of the boundary layer along the outlet wall, the initial disturbance, and the like.

即ち、吹出口面積および吹出口流速が同じ、つまり、同一流量であれば、吹出口５のアスペクト比を最適にすることでポテンシャルコア長、すなわち、流体の到達距離を延長することができる。言い換えれば、同じポテンシャルコア長、つまり、流体の到達距離が同一の場合、流量を小さくできるため、流体送り装置２の消費電力および騒音値を低減することができる。   That is, if the outlet area and the outlet flow velocity are the same, that is, if the flow rate is the same, the potential core length, that is, the reach distance of the fluid can be extended by optimizing the aspect ratio of the outlet 5. In other words, when the same potential core length, that is, the arrival distance of the fluid is the same, the flow rate can be reduced, so that the power consumption and noise value of the fluid feeder 2 can be reduced.

なお、流体流通経路３および拡大管部３ｂの終点の断面積は、始点の断面積に対して大きく設定されるのが望ましい。本実施形態においては、流体流通経路３および拡大管部３ｂはディフューザの働きを持つように設計されており、従って流体の運動エネルギを静圧に変換することができ、流体送り装置２の能力を助けることができるため、流体が各部を流通する際に生ずる圧力損失の全てが流体送り装置２にかかる場合に比べて、流量が増加し、騒音も低くなる。   It is desirable that the cross-sectional areas at the end points of the fluid flow path 3 and the enlarged pipe portion 3b are set to be larger than the cross-sectional area at the start point. In the present embodiment, the fluid flow path 3 and the expansion pipe portion 3b are designed to have a function of a diffuser. Therefore, the kinetic energy of the fluid can be converted into static pressure, and the capability of the fluid feeder 2 can be increased. Since it can help, compared with the case where all the pressure loss which arises when a fluid distribute | circulates each part applies to the fluid feeder 2, a flow volume increases and a noise also becomes low.

また、流体送り装置２のアスペクト比、即ち、流体流通経路３の始点のアスペクト比は、ＡＲ≦２であることが望ましいが、流体流通経路３の始点のアスペクト比が大きい場合においても、流体流通経路３の終点の断面のアスペクト比を５≦ＡＲ≦２０に設定するか、または、流体流通経路３を案内板６で分割し、案内板６の吹出口５側の端部での流体流通経路３の断面のアスペクト比を５≦ＡＲ≦２０に設定することにより、上記に近い効果を得ることができる。   The aspect ratio of the fluid feeder 2, that is, the aspect ratio of the starting point of the fluid circulation path 3 is preferably AR ≦ 2, but even when the aspect ratio of the starting point of the fluid circulation path 3 is large, the fluid circulation The aspect ratio of the cross-section at the end point of the path 3 is set to 5 ≦ AR ≦ 20, or the fluid flow path 3 is divided by the guide plate 6 and the fluid flow path at the end of the guide plate 6 on the outlet 5 side By setting the aspect ratio of the cross section 3 to 5 ≦ AR ≦ 20, an effect close to the above can be obtained.

〈第２の実施形態〉
次に、第２の実施形態について説明する。図７は本実施形態の流体発生装置を示す概略平面断面図、図８は本実施形態の流体発生装置を示す概略側断面図である。 <Second Embodiment>
Next, a second embodiment will be described. FIG. 7 is a schematic plan sectional view showing the fluid generator of this embodiment, and FIG. 8 is a schematic sectional side view of the fluid generator of this embodiment.

本実施形態は第１の実施形態の案内板６が廃止される代わりに流体送り装置２のすぐ下流部から、流体流通経路３が複数の拡大管部３ｂに分割される。本実施形態において流体流通経路３は、左右に２分割、上下に２分割され、合計４個の拡大管部３ｂに分割され、従って吹出口５は４個設けられる。また、分割されて区切られた流体流通経路３およびそれぞれの拡大管部３ｂは吹出口５に近づくにつれてアスペクト比が大きくなるように構成され、吹出口５の位置でのアスペクト比は１０程度に設定されている。その他の構成は第１の実施形態と同一である。   In the present embodiment, instead of the guide plate 6 of the first embodiment being abolished, the fluid flow path 3 is divided into a plurality of enlarged pipe portions 3b from the immediately downstream portion of the fluid feeder 2. In the present embodiment, the fluid circulation path 3 is divided into two parts on the left and right sides and two parts on the top and bottom parts, and is divided into a total of four expansion pipe portions 3b, and thus four outlets 5 are provided. Further, the fluid flow path 3 divided and divided and each of the enlarged pipe portions 3b are configured so that the aspect ratio increases as the air outlet 5 is approached, and the aspect ratio at the position of the air outlet 5 is set to about 10. Has been. Other configurations are the same as those of the first embodiment.

本実施形態の流体発生装置１ｂは第１の実施形態に対して流速分布が異なる。即ち、流体発生装置１ｂの前方への噴流の到達距離はやや短くなるが、流体発生装置１ｂの前方空間における上下方向の噴流の搬送領域を拡大することができる。   The fluid generator 1b of this embodiment has a different flow velocity distribution from that of the first embodiment. In other words, although the arrival distance of the jet flow forward of the fluid generator 1b is slightly shortened, it is possible to expand the vertical jet flow conveyance area in the space in front of the fluid generator 1b.

なお、吹出口５の形状は、高さ＜幅に限定されるものではない。図９は、本実施形態に係る他の流体発生装置を示す斜視図である。この流体発生装置１ｃの吹出口５の形状は、高さ＞幅であり、流体流通経路３は、左右に２割、上下に２分割され、合計４個の拡大管部３ｂに分割され、従って吹出口５は４個設けられる。また、分割されて区切られた流体流通経路３およびそれぞれの拡大管部３ｂは吹出口５に近づくにつれてアスペクト比が大きくなるように構成され、吹出口５の位置でのアスペクト比は１０程度に設定されている。その他の構成は流体発生装置１ｂと同一である。この流体発生装置１ｃは、流体発生装置１ｂに対して流速分布が異なる。即ち、流体発生装置１ｃの前方への噴流の到達距離は同等、流体発生装置１ｃの前方空間における上下方向の噴流の搬送領域は大幅に拡大され、左右方向の噴流の搬送領域は縮小される。   In addition, the shape of the blower outlet 5 is not limited to height <width. FIG. 9 is a perspective view showing another fluid generator according to this embodiment. The shape of the air outlet 5 of the fluid generator 1c is such that the height is greater than the width, and the fluid flow path 3 is divided into 20 parts on the left and right and 2 parts on the top and bottom, and is divided into a total of 4 expanded pipe parts 3b. Four outlets 5 are provided. Further, the fluid flow path 3 divided and divided and each of the enlarged pipe portions 3b are configured so that the aspect ratio increases as the air outlet 5 is approached, and the aspect ratio at the position of the air outlet 5 is set to about 10. Has been. Other configurations are the same as those of the fluid generator 1b. The fluid generator 1c has a different flow velocity distribution from the fluid generator 1b. That is, the reaching distance of the jet flow forward of the fluid generator 1c is the same, the vertical jet transport area in the front space of the fluid generator 1c is greatly enlarged, and the horizontal jet transport area is reduced.

なお、流体送り装置２のアスペクト比、即ち、流体流通経路３の始点のアスペクト比は、ＡＲ≦２であることが望ましいが、流体流通経路３の始点のアスペクト比が大きい場合においても、流体流通経路３の終点の断面のアスペクト比を５≦ＡＲ≦２０に設定するか、または、流体流通経路３を案内板６で分割し、案内板６の吹出口５側の端部での流体流通経路３の断面のアスペクト比を５≦ＡＲ≦２０に設定することにより、上記に近い効果を得ることができる。   The aspect ratio of the fluid feeder 2, that is, the aspect ratio of the starting point of the fluid circulation path 3 is preferably AR ≦ 2, but even when the aspect ratio of the starting point of the fluid circulation path 3 is large, the fluid circulation The aspect ratio of the cross-section at the end point of the path 3 is set to 5 ≦ AR ≦ 20, or the fluid flow path 3 is divided by the guide plate 6 and the fluid flow path at the end of the guide plate 6 on the outlet 5 side By setting the aspect ratio of the cross section 3 to 5 ≦ AR ≦ 20, an effect close to the above can be obtained.

〈第３の実施形態〉
次に、第３の実施形態について説明する。図１０は本実施形態の流体発生装置を示す斜視図である。 <Third Embodiment>
Next, a third embodiment will be described. FIG. 10 is a perspective view showing the fluid generator of this embodiment.

本実施形態の流体発生装置１ｄは、第２の実施形態に係る他の実施形態と同様に、吹出口５の形状が高さ＞幅となっている。流体流通経路３は、左右に７分割、上下に２分割され、合計１４個の拡大管部３ｂに分割され、従って吹出口５は１４個設けられる。また、分割されて区切られた流体流通経路３およびそれぞれの拡大管部３ｂは吹出口５に近づくにつれてアスペクト比が大きくなるように構成され、吹出口５の位置でのアスペクト比（この場合、吹出口高さ／吹出口幅）は８程度に設定されている。その他の構成は第２の実施形態に係る他の実施形態と同一である。   In the fluid generator 1d of the present embodiment, the shape of the air outlet 5 is such that the height> width as in the other embodiments according to the second embodiment. The fluid flow path 3 is divided into seven parts on the left and right and two parts on the top and bottom, and is divided into a total of 14 expansion pipe portions 3b. Accordingly, 14 outlets 5 are provided. Further, the fluid flow path 3 and the respective expanded pipe portions 3b that are divided and divided are configured so that the aspect ratio increases as they approach the blowout port 5, and the aspect ratio at the position of the blowout port 5 (in this case, the blowout port 3). The exit height / outlet width is set to about 8. Other configurations are the same as those of the other embodiments according to the second embodiment.

この流体発生装置１ｄにおいては、第２の実施形態に係る他の実施形態に対して流速分布が異なる。即ち、流体発生装置１ｄの前方への噴流の到達距離はやや短くなり、流体発生装置１ｄの前方空間における上下方向の噴流の搬送領域は略同等、左右方向の噴流の搬送領域は大幅に拡大される。即ち、流体発生装置１ｄの前方の上下左右方向の広範囲の領域に噴流を搬送することが可能となる。   In this fluid generator 1d, the flow velocity distribution is different from the other embodiments according to the second embodiment. In other words, the reach distance of the jet flow forward of the fluid generator 1d is slightly shortened, the vertical jet transport area in the front space of the fluid generator 1d is substantially the same, and the horizontal jet transport area is greatly enlarged. The That is, it becomes possible to transport the jet to a wide area in the vertical and horizontal directions in front of the fluid generator 1d.

〈第４の実施形態〉
次に、第４の実施形態について説明する。図１１は、本実施形態の流体発生装置の概略平面断面図である。 <Fourth Embodiment>
Next, a fourth embodiment will be described. FIG. 11 is a schematic plan sectional view of the fluid generator of this embodiment.

本実施形態の流体発生装置１ｅは、第１の実施形態の吹出口５近傍に、連動して回動する複数の吹出方向変更板９が追加されており、吹出方向変更板９の方向を変更することで流体の吹出方向を可変できる構成となっている。その他の構成は第１の実施形態と同一である。   In the fluid generator 1e of this embodiment, a plurality of blowing direction changing plates 9 that rotate in conjunction with each other are added near the outlet 5 of the first embodiment, and the direction of the blowing direction changing plate 9 is changed. By doing so, the fluid blowing direction can be varied. Other configurations are the same as those of the first embodiment.

複数の吹出方向変更板９の方向を回転軸９ａを中心に例えば図１２に示すように変更することで、噴流を所望の方向に集中的に散布したり、広範囲に散布することができる。流体発生装置１ｅを有する機器は、機器の設置場所によっては、壁面や障害物等の影響により噴流を効果的に拡散できない場合があるが、本実施形態の流体発生装置１ｅの場合には、吹出方向変更板９の方向を変更することにより、壁面や障害物等の影響をある程度軽減することができる。   By changing the direction of the plurality of blowing direction changing plates 9 around the rotation axis 9a as shown in FIG. 12, for example, the jet can be intensively dispersed in a desired direction or can be dispersed widely. The equipment having the fluid generator 1e may not be able to diffuse the jet effectively due to the influence of the wall surface or obstacles depending on the installation location of the equipment. In the case of the fluid generator 1e of the present embodiment, By changing the direction of the direction change plate 9, the influence of wall surfaces, obstacles, and the like can be reduced to some extent.

〈第５の実施形態〉
次に、第５の実施形態について説明する。図１３は、本実施形態のファンヒータ１０の斜視図である。本実施形態のファンヒータ１０は、第２の実施形態の流体発生装置１ｂを備えている。 <Fifth Embodiment>
Next, a fifth embodiment will be described. FIG. 13 is a perspective view of the fan heater 10 of the present embodiment. The fan heater 10 of the present embodiment includes the fluid generator 1b of the second embodiment.

一般に、ファンヒータから吹出される暖気は、風速の減衰に伴い、浮力により大きく巻き上がるため、到達距離が短くなる。本実施形態のファンヒータ１０は、第２の実施形態の流体発生装置１ｂを備えているため、風速の減衰が抑えられ、暖気の巻き上がりが抑制されるので床面に暖気が沿って流れる。これにより、ファンヒータの快適性が大幅に高められるとともに、風量を低減できるため騒音も小さい。   Generally, the warm air blown out from the fan heater is greatly increased by buoyancy as the wind speed is attenuated, so that the reach distance is shortened. Since the fan heater 10 according to the present embodiment includes the fluid generator 1b according to the second embodiment, the wind speed is suppressed from being attenuated and the warm air is prevented from being rolled up, so that the warm air flows along the floor surface. As a result, the comfort of the fan heater can be greatly enhanced, and the noise can be reduced because the air volume can be reduced.

なお、第５の実施形態に係る他の実施形態としては、ファンヒータ１０の流体発生装置１ｂを図１、図２に示した第１の実施形態の流体発生装置１ａに変更するものである。この場合、第５の実施形態に対して、暖気の流速分布が異なる。即ち、ファンヒータ１０の前方への暖気の到達距離はやや長くなり、ファンヒータ１０の前方空間における上下方向の暖気の搬送領域が縮小される。   In addition, as other embodiment which concerns on 5th Embodiment, the fluid generator 1b of the fan heater 10 is changed into the fluid generator 1a of 1st Embodiment shown in FIG. 1, FIG. In this case, the warm air flow velocity distribution is different from that of the fifth embodiment. That is, the reach distance of the warm air to the front of the fan heater 10 is slightly longer, and the vertical warm air conveyance area in the front space of the fan heater 10 is reduced.

また、第５の実施形態に係るさらに他の実施形態としては、ファンヒータ１０の流体発生装置１ｂを図９に示した第２の実施形態に係る他の流体発生装置１ｃに変更するものである。この場合、第５の実施形態に対して、暖気の流速分布が異なる。即ち、ファンヒータ１０の前方への暖気の到達距離は同等、ファンヒータ１０の前方空間における上下方向の暖気の搬送領域は大幅に拡大され、左右方向の暖気の搬送領域は縮小される。   As still another embodiment according to the fifth embodiment, the fluid generator 1b of the fan heater 10 is changed to another fluid generator 1c according to the second embodiment shown in FIG. . In this case, the warm air flow velocity distribution is different from that of the fifth embodiment. That is, the reach distance of the warm air to the front of the fan heater 10 is the same, the vertical warm air conveyance area in the front space of the fan heater 10 is greatly enlarged, and the horizontal warm air conveyance area is reduced.

〈第６の実施形態〉
第６の実施形態について説明する。図１４は本実施形態のイオン拡散装置を示す概略平面断面図、図１５は本実施形態のイオン拡散装置を示す概略側断面図、図１６は、本実施形態のイオン拡散装置を備えた冷蔵庫の正面図である。 <Sixth Embodiment>
A sixth embodiment will be described. 14 is a schematic plan sectional view showing the ion diffusing apparatus of the present embodiment, FIG. 15 is a schematic side sectional view showing the ion diffusing apparatus of the present embodiment, and FIG. 16 is a diagram of a refrigerator equipped with the ion diffusing apparatus of the present embodiment. It is a front view.

本実施形態のイオン拡散装置１１ａは、送風機１２と、送風経路１３と、放電面１４ａを送風経路１３に面するように設置されたイオン発生装置１４と、図示しない制御部とから成る。イオン発生装置１４の駆動により生成されるイオンは、送風機１２の駆動により搬送され、送風経路１３を流通し、拡散装置吹出口１５から外部へ放出される。なお、図１４および図１５中の矢印は、この時の気流の様子を示している。   The ion diffusing device 11a of the present embodiment includes a blower 12, a blower path 13, an ion generator 14 installed so that the discharge surface 14a faces the blower path 13, and a control unit (not shown). Ions generated by driving the ion generator 14 are transported by driving the blower 12, flow through the blower path 13, and are discharged to the outside from the diffusion device outlet 15. In addition, the arrow in FIG. 14 and FIG. 15 has shown the mode of the airflow at this time.

また、冷蔵庫２０ａの前面に設置される開閉扉２１の上部には、前記送風経路１３および拡散装置吹出口１５が連通する冷蔵庫庫外イオン吹出口２２が備えられ、冷蔵庫庫外にイオンが放出、拡散される構成となっている。なお、送風機１２の吸込口上流には、イオン拡散装置１１ａ内部への油煙や塵埃の侵入を防ぐために、図示しないエアフィルターが設置されている。   In addition, an upper part of the opening / closing door 21 installed on the front surface of the refrigerator 20a is provided with an ion outlet 22 outside the refrigerator for communicating with the air passage 13 and the diffuser outlet 15, and ions are released to the outside of the refrigerator. It has a configuration to be diffused. An air filter (not shown) is installed upstream of the suction port of the blower 12 in order to prevent oil smoke and dust from entering the ion diffusing device 11a.

イオン発生装置１４は、Ｈ⁺(Ｈ₂Ｏ)_n及びＯ₂ ^-(Ｈ₂Ｏ)_mなるイオンを発生させることができ、使用目的に応じて、プラスイオンに比べてマイナスイオンを多く発生させるモード、マイナスイオンに比べてプラスイオンを多く発生させるモード、及び、プラスイオンとマイナスイオンの両方を略同量の割合で発生させるモードの切替えができる。イオン発生装置１４の放電面１４ａから発生したイオンは送風経路１３内に放出され、送風機１２の駆動により拡散装置吹出口１５および冷蔵庫庫外イオン吹出口２２から冷蔵庫庫外に吹出される。 The ion generator 14 can generate ions of H ⁺ (H ₂ O) _n and O ₂ ⁻ (H ₂ O) _m, and generates more negative ions than positive ions depending on the purpose of use. The mode, the mode for generating more positive ions than the negative ions, and the mode for generating both positive ions and negative ions at substantially the same rate can be switched. Ions generated from the discharge surface 14a of the ion generator 14 are discharged into the blower path 13 and blown out of the refrigerator compartment from the diffusion device outlet 15 and the refrigerator outlet ion outlet 22 by driving the blower 12.

特に、イオン発生装置１４によりプラスイオン（Ｈ⁺(Ｈ₂Ｏ)_n等）とマイナスイオン（Ｏ₂ ^-(Ｈ₂Ｏ)_m等）をほぼ同量発生させる場合には、冷蔵庫庫外に放出されたＨ⁺(Ｈ₂Ｏ)_n及びＯ₂ ^-(Ｈ₂Ｏ)_mは微生物の表面で凝集し、空気中の微生物等の浮遊菌を取り囲む。そして、式（１）〜（３）に示すように、衝突により活性種である［・ＯＨ］（水酸基ラジカル）やＨ₂Ｏ₂（過酸化水素）を微生物等の表面上で凝縮生成して浮遊菌の殺菌を行う。 In particular, the positive ions _{^{(H + (H 2 O)}} n , etc.) negative ions by the ion generating device 14 ^- in the case of about the same amount generating _{(O 2 (H 2 O)} m , etc.), a refrigerator cabinet outside the release The H ⁺ (H ₂ O) _n and O ₂ ⁻ (H ₂ O) _m thus aggregated on the surface of the microorganism and surround airborne microorganisms such as microorganisms. Then, as shown in the formulas (1) to (3), active species [.OH] (hydroxyl radical) and H ₂ O ₂ (hydrogen peroxide) are condensed and produced on the surface of microorganisms or the like by collision. Sterilize airborne bacteria.

Ｈ⁺(Ｈ₂Ｏ)_n＋Ｏ₂ ^-(Ｈ₂Ｏ)_m→・ＯＨ＋1/2Ｏ₂＋(n+m)Ｈ₂Ｏ ・・・（１）
Ｈ⁺(Ｈ₂Ｏ)_n＋Ｈ⁺(Ｈ₂Ｏ)_n'＋Ｏ₂ ^-(Ｈ₂Ｏ)_m＋Ｏ₂ ^-(Ｈ₂Ｏ)_m'
→ 2・ＯＨ＋Ｏ₂＋(n+n'+m+m')Ｈ₂Ｏ ・・・（２）
Ｈ⁺(Ｈ₂Ｏ)_n＋Ｈ⁺(Ｈ₂Ｏ)_n'＋Ｏ₂ ^-(Ｈ₂Ｏ)_m＋Ｏ₂ ^-(Ｈ₂Ｏ)_m'
→ Ｈ₂Ｏ₂＋Ｏ₂＋(n+n'+m+m')Ｈ₂Ｏ ・・・（３）
上記のように、プラスイオンとマイナスイオンを冷蔵庫２０ａの前方周囲の庫外生活空間に放出することで、その生活空間に存在する浮遊菌を殺菌し、衛生的な生活空間を提供するとともに、開閉扉２１開閉時に庫外から庫内への浮遊菌の侵入を抑制し、衛生的な庫内環境を実現できる。 H ⁺ (H ₂ O) _n + O ₂ ⁻ (H ₂ O) _m → OH + _1/2 O ₂ + (n + m) H ₂ O (1)
H ⁺ (H ₂ O) _n + H ⁺ (H ₂ O) _{n ′} + O ₂ ⁻ (H ₂ O) _m + O ₂ ⁻ (H ₂ O) _{m ′}
→ 2 OH + O ₂ + (n + n ′ + m + m ′) H ₂ O (2)
H ⁺ (H ₂ O) _n + H ⁺ (H ₂ O) _{n ′} + O ₂ ⁻ (H ₂ O) _m + O ₂ ⁻ (H ₂ O) _{m ′}
→ H ₂ O ₂ + O ₂ + (n + n ′ + m + m ′) H ₂ O (3)
As described above, positive ions and negative ions are released to the living space outside the refrigerator around the front of the refrigerator 20a to sterilize the floating bacteria present in the living space, provide a hygienic living space, and open and close When the door 21 is opened and closed, the invasion of airborne bacteria from the outside to the inside of the warehouse can be suppressed, and a sanitary inside environment can be realized.

また、送風経路１３は絞り部１３ａと拡大管部１３ｂを備えている。送風機１２から拡散装置吹出口１５に向かう送風経路１３において、絞り部１３ａはイオン発生装置１４の放電面１４ａの直前に備えられており、送風機１２から連通する送風経路１３の断面積は絞り部１３ａにおいてイオン発生装置１４の放電面１４ａに近づくに従い滑らかに小さくなる形状を呈している。該絞り部１３ａによりイオン発生装置１４の放電面１４ａ近傍を流通する空気の乱れを整流するとともに、送風機１２下流に生ずる流れの偏り、所謂偏流を抑制することができる。   Moreover, the ventilation path 13 is provided with the aperture | diaphragm | squeeze part 13a and the expansion pipe part 13b. In the air blowing path 13 from the blower 12 toward the diffuser outlet 15, the throttle portion 13 a is provided immediately before the discharge surface 14 a of the ion generator 14, and the cross-sectional area of the air passage 13 communicating from the blower 12 is the throttle portion 13 a. In FIG. 4, the shape gradually decreases as the discharge surface 14a of the ion generator 14 is approached. The throttle portion 13a can rectify the turbulence of the air flowing in the vicinity of the discharge surface 14a of the ion generating device 14, and can suppress the deviation of the flow that occurs downstream of the blower 12, that is, the so-called drift.

さらに、イオン発生装置１４の放電面１４ａの流れに垂直な方向の幅をｗ１、放電面１４ａに面する送風経路１３の幅をｗ２とすると、ｗ２＝ｗ１に設定されている。このため、イオン発生装置１４下流部の送風経路１３内のイオン濃度が流れ方向に垂直な平面内において略均一となる。   Furthermore, w2 = w1 is set, where w1 is the width in the direction perpendicular to the flow of the discharge surface 14a of the ion generator 14, and w2 is the width of the air passage 13 facing the discharge surface 14a. For this reason, the ion concentration in the ventilation path 13 downstream of the ion generator 14 becomes substantially uniform in a plane perpendicular to the flow direction.

ここで、ｗ２＞1.3×ｗ１に設定すると、流れに垂直な方向にイオン濃度のばらつきが生ずるため望ましくない。特に、イオン発生装置１４の放電面１４ａの流れに垂直な方向の中央と、放電面１４ａに面する送風経路１３の中央を同一位置に一致させた場合には、イオンは拡散装置吹出口１５の中央付近でイオン濃度が高く、両端においてイオン濃度が低くなる。また、送風経路１３の片側に放電面１４ａを寄せた構造とすると、拡散装置吹出口１５の片側のみイオン濃度が高く、他方においてイオン濃度が低くなる。   Here, setting w2> 1.3 × w1 is not desirable because variations in ion concentration occur in a direction perpendicular to the flow. In particular, when the center in the direction perpendicular to the flow of the discharge surface 14a of the ion generator 14 and the center of the air blowing path 13 facing the discharge surface 14a are made to coincide with each other, ions are diffused from the diffuser outlet 15. The ion concentration is high near the center and the ion concentration is low at both ends. Moreover, if it is set as the structure where the discharge surface 14a was put close to the one side of the ventilation path 13, ion concentration will be high only on the one side of the diffusion apparatus blower outlet 15, and ion concentration will become low on the other side.

また、ｗ２＜0.7×ｗ１とすると、放電面１４ａから放出されるイオンが気流に乗らないため非効率的である。従って、0.7×ｗ１≦ｗ２≦1.3×ｗ１、望ましくはｗ２＝ｗ１に設定することにより、イオンを効率的に搬送して拡散させることができる。   Further, if w2 <0.7 × w1, ions emitted from the discharge surface 14a do not ride on the airflow, which is inefficient. Therefore, by setting 0.7 × w1 ≦ w2 ≦ 1.3 × w1, preferably w2 = w1, ions can be efficiently transported and diffused.

また、イオン発生装置１４から拡散装置吹出口１５に至る部分は拡大管部１３ｂにて構成されており、イオン発生装置１４から拡散装置吹出口１５に向かうに従い断面積が滑らかに拡大する構成となっている。また、イオン発生装置１４直後における拡大管部１３ｂの断面形状は、高さ１０ｍｍ、幅３０ｍｍ、即ちアスペクト比：ＡＲ＝３であり、拡大管部１３ｂの終点、即ち、拡散装置吹出口１５においては、高さ８ｍｍ、幅４５０ｍｍ、即ちアスペクト比：ＡＲ＝５６に設定されている。   Moreover, the part from the ion generator 14 to the diffuser blower outlet 15 is comprised by the expansion pipe part 13b, and becomes a structure which a cross-sectional area expands smoothly as it goes to the diffuser blower outlet 15 from the ion generator 14. FIG. ing. Moreover, the cross-sectional shape of the expansion tube portion 13b immediately after the ion generator 14 is 10 mm in height and 30 mm in width, that is, the aspect ratio is AR = 3, and at the end point of the expansion tube portion 13b, that is, at the diffusion device outlet 15. , Height 8 mm, width 450 mm, that is, aspect ratio: AR = 56.

さらに、拡大管部１３ｂには、イオン発生装置１４のすぐ下流部から拡散装置吹出口１５のやや上流部にかけて複数の導風板１６が設置されており、該導風板１６により拡大管部１３ｂの内部が複数に分割されている。本実施形態において拡大管部１３ｂは、６枚の導風板１６により７分割され、区切られたそれぞれの送風経路１３は拡散装置吹出口１５に近づくにつれてアスペクト比が大きくなるように構成され、拡散装置吹出口１５に近いほうの導風板１６の端部でのアスペクト比が８程度に設定されている。また、６枚の導風板１６は、拡散装置吹出口１５での長手方向の風速分布がどこでも略同一になるように設定されている。従って、拡散装置吹出口１５下流部のイオン濃度が流れ方向に垂直な平面内において略均一となる。   Furthermore, a plurality of air guide plates 16 are installed in the expansion tube portion 13b from the portion immediately downstream of the ion generator 14 to the portion slightly upstream of the diffusion device outlet 15 and the expansion tube portion 13b is provided by the air guide plate 16. The interior of is divided into multiple pieces. In the present embodiment, the expansion pipe portion 13b is divided into seven by six air guide plates 16, and each divided air passage 13 is configured such that the aspect ratio increases as it approaches the diffuser outlet 15 and diffuses. The aspect ratio at the end of the air guide plate 16 closer to the device outlet 15 is set to about 8. Further, the six air guide plates 16 are set so that the wind velocity distribution in the longitudinal direction at the diffuser outlet 15 is substantially the same everywhere. Accordingly, the ion concentration at the downstream portion of the diffusion device outlet 15 becomes substantially uniform in a plane perpendicular to the flow direction.

また、拡大管部１３ｂは、拡散装置吹出口１５に近づくにつれて下に傾斜している。つまり、イオンは冷蔵庫庫外イオン吹出口２２から水平面に対し下方向に送出される。本実施形態においては、冷蔵庫庫外イオン吹出口２２は、床面から約１７００ｍｍに設けられているため、水平面に対し下方向にイオンを送出することにより、冷蔵庫庫外の空間に効率よくイオンを散布することができる。また、冷蔵庫の周囲の空間に存在する浮遊菌等の微生物は、重力により時間とともに沈降し、空間下部に蓄積するため、水平面に対し下方向にイオンを送出することによって、これら微生物をより効率良く殺菌することができる。特に、本実施形態の場合には、床面からの高さが１３００ｍｍから１５００ｍｍの位置に効果的にイオンを散布することができるため、使用者がウイルス等の微生物を呼吸により体内に吸引するのを効果的に抑制できる。   Moreover, the expansion pipe part 13b inclines below as the diffuser blower outlet 15 is approached. That is, the ions are sent downward from the refrigerator outlet ion blower outlet 22 with respect to the horizontal plane. In the present embodiment, since the ion outlet 22 outside the refrigerator is provided at about 1700 mm from the floor, ions are efficiently sent to the space outside the refrigerator by sending ions downward with respect to the horizontal plane. Can be sprayed. In addition, microorganisms such as airborne bacteria that exist in the space around the refrigerator settle with time due to gravity and accumulate in the lower part of the space. Therefore, by sending ions downward with respect to the horizontal plane, these microorganisms can be more efficiently removed. Can be sterilized. In particular, in the case of the present embodiment, since the ions can be effectively dispersed at a position where the height from the floor surface is 1300 mm to 1500 mm, the user sucks microorganisms such as viruses into the body by breathing. Can be effectively suppressed.

図１７は、室温１５℃の部屋において、本実施形態のイオン拡散装置１１ａを備えた冷蔵庫２０の冷蔵庫庫外イオン吹出口２２から、Ｈ⁺(Ｈ₂Ｏ)_nとＯ₂ ^-(Ｈ₂Ｏ)_mなるイオン、所謂クラスターイオンを室内に放出した場合の部屋の各部でのイオン濃度を示している。図１８は本実施形態の冷蔵庫と室内のイオン濃度分布の計測ポイントとの位置関係を示す図である。部屋の大きさは８畳（高さ２４００ｍｍ、横３６００ｍｍ、奥行き３６００ｍｍ）であり、計測ポイントは図１８に１点鎖線で示すように、部屋の床面からの高さ１７００ｍｍの断面である。また、このときの冷蔵庫庫外イオン吹出口２２の風速は、吹出口の長手方向のどの位置においても略均一の１．５ｍ／ｓであり、図１８の矢印は、この時の気流の様子を示している。さらに、このときの冷蔵庫前方１ｍにおける騒音値は２２ｄＢである。 FIG. 17 shows that H ⁺ (H ₂ O) _n and O ₂ ⁻ (H ₂ O) from an ion outlet 22 outside the refrigerator of the refrigerator 20 equipped with the ion diffusing apparatus 11a of this embodiment in a room at a room temperature of 15 ° C. ) The ion concentration in each part of the room when _m ions, so-called cluster ions, are released into the room. FIG. 18 is a diagram showing the positional relationship between the refrigerator of this embodiment and the measurement points of the ion concentration distribution in the room. The size of the room is 8 tatami mats (height 2400 mm, width 3600 mm, depth 3600 mm), and the measurement point is a cross section with a height of 1700 mm from the floor of the room, as indicated by a one-dot chain line in FIG. In addition, the wind speed at the ion outlet 22 outside the refrigerator at this time is 1.5 m / s which is substantially uniform at any position in the longitudinal direction of the outlet, and the arrow in FIG. 18 indicates the state of the airflow at this time. Show. Furthermore, the noise value at 1 m in front of the refrigerator at this time is 22 dB.

なお、プラスイオン濃度２０００個／ｃｍ³以上、かつ、マイナスイオン濃度２０００個／ｃｍ³以上の時、上記の殺菌効果が確認されている。 The above bactericidal effect was confirmed when the positive ion concentration was 2000 / cm ³ or more and the negative ion concentration was 2000 / cm ³ or more.

後述の比較例２のイオン拡散装置１１０ａと比較すれば明らかであるが、図１７によると、冷蔵庫庫外イオン吹出口２２から吹出されたイオンは、部屋の端まで到達しているのがわかる。また、本実施形態の冷蔵庫庫外イオン吹出口２２の前方１０ｍｍ位置におけるイオン濃度は約１万個／ｃｍ³であり、比較例２のように吹出口近傍に高濃度のイオンが停滞するということもない。また、８畳の部屋の約６０％以上の領域において、プラスイオン濃度２０００個／ｃｍ³以上、かつ、マイナスイオン濃度２０００個／ｃｍ³以上のイオン濃度を示しており、殺菌効果を示す領域が比較例２に対して格段に広がっているのがわかる。 As is apparent from comparison with an ion diffusing device 110a of Comparative Example 2 described later, according to FIG. 17, it can be seen that ions blown out from the refrigerator outside ion blower outlet 22 reach the end of the room. In addition, the ion concentration at the front 10 mm position of the outside ion refrigerator outlet 22 of the present embodiment is about 10,000 ions / cm ³ , and high-concentration ions stagnate near the outlet as in Comparative Example 2. Nor. Also, at about 60% of the area of 8-tatami mat room, plus ion concentration 2000 / cm ³ or more, and shows the negative ion concentration 2000 / cm ³ or more ion concentration, a region showing a bactericidal effect It turns out that it spreads markedly with respect to the comparative example 2.

以下に、本実施形態のイオン拡散装置１１ａが比較例２のイオン拡散装置１１０ａに対して、イオン拡散能力が大幅に向上したメカニズムについて説明する。第１に、拡大管部１３ｂは、ディフューザの働きを持つように設計されており、従って気流の運動エネルギーを静圧に変換することができ、送風機１２の送風能力を助けることができるため、図示しないエアフィルター、絞り部１３ａ、その他送風経路１３内において生ずる圧力損失の全てが送風機１２にかかる場合に比べて送風量が増加し、送風機騒音も低くなる。そのため比較例２に比べ大風量の気流によりイオンを搬送するため、拡散効率が格段に上昇する。イオン拡散装置１１ａは比較例２に比べて風量が約２倍であり、このときの冷蔵庫２９ａ前方１ｍにおける騒音値は比較例２と同様で２２ｄＢである。   Hereinafter, a mechanism in which the ion diffusing ability of the ion diffusing apparatus 11a of the present embodiment is significantly improved as compared with the ion diffusing apparatus 110a of Comparative Example 2 will be described. First, the expansion pipe portion 13b is designed to have a function of a diffuser. Therefore, the kinetic energy of the airflow can be converted into static pressure, and the blowing capacity of the blower 12 can be aided. Compared with the case where all of the pressure loss that occurs in the air filter, the throttle portion 13a, and the other air flow path 13 is applied to the air blower 12, the air flow rate increases and the air blower noise also decreases. Therefore, since ions are transported by a large airflow compared to Comparative Example 2, the diffusion efficiency is significantly increased. The ion diffusing device 11a has an air volume approximately twice that of the second comparative example, and the noise value at 1 m ahead of the refrigerator 29a at this time is 22 dB as in the second comparative example.

第２に、該絞り部１３ａによりイオン発生装置１４の放電面１４ａ近傍を流通する空気の乱れを整流するとともに、送風機１２下流に生ずる流れの偏り、所謂偏流を抑制しているため、気流の乱れが比較例２に比べて大幅に抑制されている。イオンは壁面やその他障害物に衝突することにより電荷を失い消滅する。また、イオン発生装置１４からプラスイオンとマイナスイオンの両方を略同量の割合で発生させている場合には、プラスイオンとマイナスイオンが衝突することによりイオンが消滅する。即ち、気流が乱れていれば、障害物とイオン及び／またはイオン同士が衝突することによるイオン消滅量が多く、気流が整流されていれば、障害物とイオン及び／またはイオン同士が衝突することによるイオン消滅量が少なくなり、そのためイオンが長寿命化する。比較例２においては約３秒でイオン濃度が１／ｅに減衰するのに対し、本実施形態においてはイオン濃度が１／ｅに減衰する時間が約５秒まで延長される。   Secondly, the squeezing part 13a rectifies the turbulence of the air flowing in the vicinity of the discharge surface 14a of the ion generator 14 and suppresses the deviation of the flow that occurs downstream of the blower 12, that is, the so-called deviation. Is significantly suppressed as compared with Comparative Example 2. Ions lose their charge and disappear when they collide with walls and other obstacles. Further, in the case where both positive ions and negative ions are generated from the ion generator 14 at substantially the same rate, the ions disappear when the positive ions collide with the negative ions. That is, if the airflow is turbulent, the amount of ion annihilation due to collision between the obstacle and ions and / or ions is large, and if the airflow is rectified, the obstacle and ions and / or ions collide with each other. The amount of ion annihilation due to is reduced, so that the life of the ion is prolonged. In Comparative Example 2, the ion concentration decays to 1 / e in about 3 seconds, whereas in this embodiment, the time for the ion concentration to decay to 1 / e is extended to about 5 seconds.

第３に、イオン発生装置１４の放電面１４ａ近傍を流通する空気の乱れや偏りを抑制しているため、イオン発生装置１４の放電面１４ａ近傍を流通する空気は一様となる。これにより、イオン発生装置１４の放電面１４ａ上におけるイオン発生効率が増加する。即ち、所望のイオン発生量を確保するのに、低電圧または低風量で可能となり、騒音面でも有利となる。   Thirdly, since the turbulence and bias of the air flowing in the vicinity of the discharge surface 14a of the ion generator 14 are suppressed, the air flowing in the vicinity of the discharge surface 14a of the ion generator 14 becomes uniform. Thereby, the ion generation efficiency on the discharge surface 14a of the ion generator 14 increases. That is, it is possible to secure a desired ion generation amount with a low voltage or a low air flow, which is advantageous in terms of noise.

第４に、送風経路１３とイオン発生装置１４の位置関係を、イオン発生装置１４の放電面１４ａの流れに垂直な方向の幅と、放電面１４ａに面する送風経路１３の幅とを等しくするように設定したことにより、流れに垂直な方向のイオン濃度のばらつきが抑制され、イオン発生装置１４下流部の送風経路１３内のイオン濃度が流れ方向に垂直な平面内において略均一となり、イオンを効率良く気流に乗せることができる。そのため、イオンを効率的に搬送し、拡散させることができる。   Fourth, the positional relationship between the blower path 13 and the ion generator 14 is made equal to the width in the direction perpendicular to the flow of the discharge surface 14a of the ion generator 14 and the width of the blower path 13 facing the discharge surface 14a. With this setting, the variation in ion concentration in the direction perpendicular to the flow is suppressed, and the ion concentration in the air flow path 13 downstream of the ion generator 14 becomes substantially uniform in a plane perpendicular to the flow direction. It can be put on the airflow efficiently. Therefore, ions can be efficiently transported and diffused.

第５に、吹出口のアスペクト比を最適化し、噴流のポテンシャルコアを延長することにより、風速の減衰を抑制しているため、気流の到達距離が比較例２に比べ、大幅に延長されている。ポテンシャルコアの説明およびポテンシャルコアの延長による気流の到達距離延長のメカニズムおよび効果については、第１の実施形態と同様である。従って、吹出口面積および吹出口風速が同じ、つまり、同一風量であれば、吹出口のアスペクト比を最適にすることでポテンシャルコア長、即ち、気流の到達距離を延長することができる。言い換えれば、同じポテンシャルコア長、つまり、気流の到達距離が同一の場合、風量を小さくできるため、送風機１２の消費電力および騒音値を低減することができる。   Fifth, since the aspect ratio of the outlet is optimized and the potential core of the jet is extended to suppress the attenuation of the wind speed, the reach of the airflow is significantly extended compared to Comparative Example 2. . The explanation of the potential core and the mechanism and effect of extending the reach distance of the airflow by extending the potential core are the same as in the first embodiment. Therefore, if the blower outlet area and the blower wind speed are the same, that is, the same air volume, the potential core length, that is, the reach of the airflow can be extended by optimizing the aspect ratio of the blower outlet. In other words, when the same potential core length, that is, the arrival distance of the airflow is the same, the air volume can be reduced, so that the power consumption and noise value of the blower 12 can be reduced.

〈第７の実施形態〉
次に、第７の実施形態について説明する。図１９は本実施形態のイオン拡散装置を示す概略平面断面図、図２０は本実施形態のイオン拡散装置を示す概略側断面図である。 <Seventh embodiment>
Next, a seventh embodiment will be described. FIG. 19 is a schematic plan sectional view showing the ion diffusing apparatus of this embodiment, and FIG. 20 is a schematic side sectional view showing the ion diffusing apparatus of this embodiment.

本実施形態は、第６の実施形態の絞り部１３ａを廃止し、イオン発生装置１４の放電面１４ａの上流の送風経路１３に整流装置１７が設けられている。これにより、イオン発生装置１４の放電面１４ａ近傍を流通する空気の乱れを整流することができるため、第６の実施形態における絞り部１３ａの効果を得ることができるとともに、第６の実施形態における絞り部１３ａにて生じていた圧力損失を無くし、送風経路１３において生ずる圧力損失を低減することができるため、送風機１２の風量を増加および／または送風機１２の騒音を低減することができる。また、拡大管部１３ｂの導風板１６が廃止され、代わりにイオン発生装置１４のすぐ下流部から、送風経路１３が複数の拡大管部１３ｂに分割される。本実施形態において送風経路１３は、左右に５分割、上下に３分割され、合計１５個の拡大管部１３ｂに分割され、従って拡散装置吹出口１５は１５個設けられる。また、分割されて区切られた送風経路３およびそれぞれの拡大管部１３ｂは吹出口５に近づくにつれてアスペクト比が大きくなるように構成され、拡散装置吹出口５の位置でのそれぞれの送風経路はアスペクト比が８程度に設定されている。   In the present embodiment, the throttle portion 13a of the sixth embodiment is abolished, and the rectifier 17 is provided in the air blowing path 13 upstream of the discharge surface 14a of the ion generator 14. Thereby, since the turbulence of the air flowing in the vicinity of the discharge surface 14a of the ion generator 14 can be rectified, the effect of the throttle portion 13a in the sixth embodiment can be obtained, and in the sixth embodiment. Since the pressure loss generated in the throttle unit 13a can be eliminated and the pressure loss generated in the blower path 13 can be reduced, the air volume of the blower 12 can be increased and / or the noise of the blower 12 can be reduced. Moreover, the air guide plate 16 of the expansion pipe part 13b is abolished, and the ventilation path 13 is divided | segmented into the some expansion pipe part 13b from the immediate downstream part of the ion generator 14 instead. In the present embodiment, the air blowing path 13 is divided into 5 parts on the left and right and 3 parts on the top and bottom, and is divided into a total of 15 expansion pipe parts 13b, and thus 15 diffusion device outlets 15 are provided. Moreover, the air flow path 3 and each expanded pipe portion 13b divided and divided are configured such that the aspect ratio increases as the air outlet 5 is approached, and each air flow path at the position of the diffusion device air outlet 5 has an aspect ratio. The ratio is set to about 8.

その他の構成は第６の実施形態と同一であり、第６の実施形態と同様に送風経路１３および拡散装置吹出口１５は冷蔵庫２０ａの前面に設置される開閉扉２１の上部に備えられた冷蔵庫庫外イオン吹出口２２に連通し、冷蔵庫庫外にイオンが放出、拡散される構成となっている。   Other configurations are the same as those in the sixth embodiment, and the air passage 13 and the diffuser outlet 15 are provided in the upper part of the open / close door 21 installed on the front surface of the refrigerator 20a as in the sixth embodiment. It communicates with the outside ion blower outlet 22, and is configured to release and diffuse ions outside the refrigerator compartment.

本実施形態は第６の実施形態に対してイオンの分布が異なる。即ち、送風経路１３の圧力損失低減による風量増加のため、冷蔵庫の前方へのイオンの拡散距離はやや増加し、冷蔵庫の前方空間における上下方向のイオン濃度をより均一化し、冷蔵庫の前方下部のイオン濃度を増加することができる。   This embodiment differs from the sixth embodiment in the ion distribution. That is, due to the increase in the air volume due to the pressure loss reduction in the air passage 13, the diffusion distance of ions to the front of the refrigerator is slightly increased, the ion concentration in the vertical direction in the front space of the refrigerator is made more uniform, and the ions in the lower front of the refrigerator The concentration can be increased.

なお、拡散装置吹出口１５および冷蔵庫庫外イオン吹出口２２の形状は、高さ＜幅に限定するものでない。   The shapes of the diffusion device outlet 15 and the refrigerator outside ion outlet 22 are not limited to height <width.

〈第８の実施形態〉
次に、第８の実施形態について説明する。図２１は本実施形態のイオン拡散装置を示す斜視図である。 <Eighth Embodiment>
Next, an eighth embodiment will be described. FIG. 21 is a perspective view showing the ion diffusing apparatus of the present embodiment.

本実施形態は、第７の実施形態の送風経路１３及び拡散装置吹出口１５が、第３の実施形態の流体発生装置１ｄの流体流通経路３及び吹出口５と同様に形成されている。従って、拡散装置吹出口１５の形状は高さ＞幅であり、送風経路１３は、左右に７分割、上下に２分割され、合計１４個の拡大管部１３ｂに分割され、その結果拡散装置吹出口１５は１４個設けられる。また、分割されて区切られた送風経路３およびそれぞれの拡大管部１３ｂは吹出口５に近づくにつれてアスペクト比が大きくなるように構成され、拡散装置吹出口５の位置でのそれぞれの送風経路はアスペクト比（この場合、吹出口高さ／吹出口幅）が８程度に設定されている。   In the present embodiment, the air flow path 13 and the diffusion device outlet 15 of the seventh embodiment are formed in the same manner as the fluid flow path 3 and the air outlet 5 of the fluid generator 1d of the third embodiment. Accordingly, the shape of the diffuser blower outlet 15 is height> width, and the air blowing path 13 is divided into seven parts on the left and right and two parts on the top and bottom, and is divided into a total of 14 expansion pipe portions 13b, resulting in the diffuser blower blowout. Fourteen outlets 15 are provided. Moreover, the air flow path 3 and each expanded pipe portion 13b divided and divided are configured such that the aspect ratio increases as the air outlet 5 is approached, and each air flow path at the position of the diffusion device air outlet 5 has an aspect ratio. The ratio (in this case, the outlet height / the outlet width) is set to about 8.

その他の構成は第７の実施形態と同一であり、第７の実施形態と同様に送風経路１３および拡散装置吹出口１５は冷蔵庫２０の前面に設置される開閉扉２１の上部に備えられた冷蔵庫庫外イオン吹出口２２に連通し、冷蔵庫庫外にイオンが放出、拡散される構成となっている。   Other configurations are the same as those in the seventh embodiment, and the air passage 13 and the diffuser outlet 15 are provided in the upper part of the open / close door 21 installed on the front surface of the refrigerator 20 as in the seventh embodiment. It communicates with the outside ion blower outlet 22, and is configured to release and diffuse ions outside the refrigerator compartment.

本実施形態は第６の実施形態に対してイオンの分布が異なる。即ち、冷蔵庫の前方へのイオンの拡散距離および冷蔵庫の前方空間における左右方向のイオン拡散領域はやや減少するものの、冷蔵庫の前方空間における上下方向のイオン拡散領域は大幅に拡大され、上下方向のイオン濃度をより均一化し、冷蔵庫の前方下部のイオン濃度を増加することができる。即ち、イオン拡散装置１１ｃの前方の上下左右方向の広範囲の領域にイオンを拡散することが可能となる。   This embodiment differs from the sixth embodiment in the ion distribution. That is, although the ion diffusion distance to the front of the refrigerator and the ion diffusion region in the left-right direction in the front space of the refrigerator are slightly reduced, the ion diffusion region in the vertical direction in the front space of the refrigerator is greatly expanded, The concentration can be made more uniform, and the ion concentration in the lower front part of the refrigerator can be increased. That is, ions can be diffused in a wide area in the vertical and horizontal directions in front of the ion diffusing device 11c.

〈第９の実施形態〉
次に、第９の実施形態について説明する。図２２は本実施形態のイオン拡散装置を示す概略側断面図である。 <Ninth embodiment>
Next, a ninth embodiment will be described. FIG. 22 is a schematic sectional side view showing the ion diffusing apparatus of this embodiment.

本実施形態は、第７の実施形態の整流装置１７が廃止されるとともに、イオン発生装置１４の配置が異なり、イオン発生装置１４近傍の送風経路１３の形状および空気の流れが異なる。イオン発生装置１４の放電面１４ａは送風機１２から送出される風の流れを妨げる位置にあり、送風機１２から送出された空気はイオン発生装置１４の放電面１４ａに衝突し、放電面１４ａから発生したイオンを含んで、イオン発生装置１４の脇から送風経路１３へ流出することにより整流効果を得る。その他の構成は第７の実施形態と同一である。   In the present embodiment, the rectifier 17 of the seventh embodiment is eliminated, the arrangement of the ion generator 14 is different, and the shape of the air flow path 13 near the ion generator 14 and the air flow are different. The discharge surface 14a of the ion generator 14 is in a position that obstructs the flow of wind sent from the blower 12, and the air sent from the blower 12 collides with the discharge surface 14a of the ion generator 14 and is generated from the discharge surface 14a. A rectifying effect is obtained by containing ions and flowing out from the side of the ion generator 14 to the air blowing path 13. Other configurations are the same as those of the seventh embodiment.

本実施形態のイオン拡散装置１１ｄにおいては、送風機１２から送出された空気がイオン発生装置１４の放電面１４ａに衝突する際に、偏流が抑制されるため、整流装置１７が廃止されているにもかかわらず、第７の実施形態と略同様の効果を得ることができるため、コスト面で有利となる。   In the ion diffusing device 11d of the present embodiment, when the air sent from the blower 12 collides with the discharge surface 14a of the ion generating device 14, the drift is suppressed, so the rectifying device 17 is abolished. Regardless, it is possible to obtain substantially the same effect as in the seventh embodiment, which is advantageous in terms of cost.

〈第１０の実施形態〉
次に、第１０の実施形態について説明する。図２３は本実施形態のイオン拡散装置を示す概略側断面図である。 <Tenth embodiment>
Next, a tenth embodiment will be described. FIG. 23 is a schematic sectional side view showing the ion diffusing apparatus of the present embodiment.

本実施形態は、第７の実施形態の整流装置１７が廃止されるとともに、イオン発生装置１４の配置が異なり、イオン発生装置１４近傍の送風経路１３の形状および空気の流れが異なる。イオン発生装置１４の放電面１４ａは送風機１２から送出される風の流れを妨げる位置にあり、送風機１２から送出された空気はイオン発生装置１４の放電面１４ａに衝突し、放電面１４ａから発生したイオンを含んで、イオン発生装置１４の上下両脇から送風経路１３へ流出することにより整流効果を得る。その他の構成は第７の実施形態と同一である。   In the present embodiment, the rectifier 17 of the seventh embodiment is eliminated, the arrangement of the ion generator 14 is different, and the shape of the air flow path 13 near the ion generator 14 and the air flow are different. The discharge surface 14a of the ion generator 14 is in a position that obstructs the flow of wind sent from the blower 12, and the air sent from the blower 12 collides with the discharge surface 14a of the ion generator 14 and is generated from the discharge surface 14a. A rectification effect is obtained by containing ions and flowing out from the upper and lower sides of the ion generator 14 to the air blowing path 13. Other configurations are the same as those of the seventh embodiment.

本実施形態のイオン拡散装置１１ｅにおいては、送風機１２から送出された空気がイオン発生装置１４の放電面１４ａに衝突する際に、偏流が抑制されるため、整流装置１７が廃止されているにもかかわらず、第７の実施形態と略同様の効果を得ることができるため、コスト面で有利となる。   In the ion diffusing device 11e of the present embodiment, when the air sent from the blower 12 collides with the discharge surface 14a of the ion generating device 14, the drift is suppressed, so the rectifying device 17 is abolished. Regardless, it is possible to obtain substantially the same effect as in the seventh embodiment, which is advantageous in terms of cost.

〈第１１の実施形態〉
次に、第１１の実施形態について説明する。図２４は、本実施形態のイオン拡散装置の概略平面断面図である。 <Eleventh embodiment>
Next, an eleventh embodiment will be described. FIG. 24 is a schematic plan sectional view of the ion diffusing apparatus of the present embodiment.

本実施形態のイオン拡散装置１１ｆは、第６の実施形態の拡散装置吹出口１５近傍に、連動して回動する複数の風向変更板１９が追加されており、風向変更板１９の方向を変更することでイオンの吹出方向を可変できる構成となっている。その他の構成は第６の実施形態と同一である。   In the ion diffusing device 11f of the present embodiment, a plurality of wind direction changing plates 19 that rotate in conjunction with each other are added in the vicinity of the diffusion device outlet 15 of the sixth embodiment, and the direction of the wind direction changing plate 19 is changed. By doing so, the ion blowing direction can be varied. Other configurations are the same as those of the sixth embodiment.

本実施形態においては、複数の風向変更板１９の方向を、回転軸１９ａを中心に例えば図２５に示すように変更することで、イオンを所望の方向に集中的に散布したり、広範囲に散布することができる。イオン拡散装置１１ｆを有する機器は、機器の設置場所によっては、壁面や障害物等の影響により効果的にイオンを拡散できない場合があるが、本実施形態のイオン拡散装置１１ｆの場合には、風向変更板１９の方向を変更することにより、壁面や障害物等の影響をある程度軽減することができる。   In the present embodiment, by changing the direction of the plurality of wind direction changing plates 19 around the rotation axis 19a as shown in FIG. 25, for example, ions are intensively dispersed in a desired direction or widely dispersed. can do. The device having the ion diffusing device 11f may not be able to diffuse ions effectively due to the influence of the wall surface or obstacles depending on the installation location of the device, but in the case of the ion diffusing device 11f of this embodiment, the wind direction By changing the direction of the change plate 19, it is possible to reduce the influence of wall surfaces and obstacles to some extent.

〈第１２の実施形態〉
次に、第１２の実施形態について説明する。図２６は、本実施形態のイオン拡散装置の概略平面断面図である。 <Twelfth embodiment>
Next, a twelfth embodiment will be described. FIG. 26 is a schematic plan sectional view of the ion diffusing apparatus of the present embodiment.

本実施形態のイオン拡散装置１１ｇは、第６の実施形態の導風板１６が省略されている一方で、拡大管部１３ｂに風向変更ユニット１９ｂが追加されている。該風向変更ユニット１９は、導風板の機能を有する３枚の板状部材が一体に成型されており、回転軸１９ａを中心に回動できる構成となっており、該風向変更ユニット１９ｂの方向を変更することでイオンの吹出方向を可変できる。その他の構成は第６の実施形態と同一である。   In the ion diffusing device 11g of the present embodiment, the air guide plate 16 of the sixth embodiment is omitted, while the wind direction changing unit 19b is added to the enlarged tube portion 13b. The wind direction changing unit 19 is formed by integrally forming three plate-like members having a function of a wind guide plate, and is configured to be rotatable around a rotation shaft 19a. The direction of the wind direction changing unit 19b The ion blowing direction can be changed by changing. Other configurations are the same as those of the sixth embodiment.

本実施形態においては、風向変更ユニット１９ｂの回動角度を、例えば図２７に示すように変更することで、広範囲へのイオンの吹出しを、片側のみの吹出しに切り替えることができる。即ち、広範囲にイオンを吹出す場合、一方側にのみイオンを吹出す場合、他方側にのみイオンを吹出す場合の３種類のイオン吹出し方向に切り替えることができる。   In the present embodiment, by changing the rotation angle of the wind direction changing unit 19b as shown in FIG. 27, for example, the blowing of ions over a wide range can be switched to blowing on only one side. That is, it is possible to switch to three types of ion blowing directions when blowing ions over a wide range, blowing ions only on one side, and blowing ions only on the other side.

また、第１１の実施形態のイオン拡散装置１１ｆと比べて可動部が少なく、部品点数を少なくすることができるため、コスト面、信頼性面において優位性がある。   Moreover, since there are few movable parts and the number of parts can be reduced compared with the ion diffusion apparatus 11f of 11th Embodiment, there exists an advantage in a cost surface and a reliability surface.

〈第１３の実施形態〉
次に、第１３の実施形態について説明する。図２８は、本実施形態のイオン拡散装置およびそれを備えた冷蔵庫の概略側断面図である。 <Thirteenth embodiment>
Next, a thirteenth embodiment will be described. FIG. 28 is a schematic cross-sectional side view of the ion diffusing device of the present embodiment and a refrigerator equipped with the same.

本実施形態のイオン拡散装置１１ｈは、第６の実施形態の送風機１２が省略されており、送風経路１３の一部である上昇気流流通経路１３ｃは、冷蔵庫２０ｂ本体の背面および／または側面に配されている放熱部２３を覆うように配されている。その他の構成は第６の実施形態と同一である。   In the ion diffusing device 11h of the present embodiment, the blower 12 of the sixth embodiment is omitted, and the ascending air flow passage 13c that is a part of the blower passage 13 is arranged on the back surface and / or the side surface of the refrigerator 20b main body. The heat dissipating part 23 is arranged so as to cover it. Other configurations are the same as those of the sixth embodiment.

本実施形態の冷蔵庫２０ｂが動作すると、冷蔵庫２０ｂの圧縮機２４からの放熱、および冷蔵庫２０ｂ本体の背面および／または側面に配され、図示しない熱交換器の熱を庫外に放出するための放熱部２３からの放熱により、上昇気流流通経路１３ｃ内に上昇気流２５が生じ、図２８に示すように冷蔵庫２０ｂの上部に上昇する。上昇気流２５は冷蔵庫２０ｂの天面部を送風経路１３に沿って流通し、イオン発生装置１４を通過する際にイオンを含み、拡散装置吹出口１５および冷蔵庫庫外イオン吹出口２２から冷蔵庫庫外に放出、拡散される。   When the refrigerator 20b of the present embodiment is operated, heat dissipation from the compressor 24 of the refrigerator 20b and heat dissipation that is arranged on the back surface and / or side surface of the refrigerator 20b main body and releases heat of a heat exchanger (not shown) to the outside. Due to the heat radiation from the section 23, the updraft 25 is generated in the updraft distribution path 13 c and rises to the top of the refrigerator 20 b as shown in FIG. 28. The ascending air current 25 circulates along the top surface of the refrigerator 20b along the air blowing path 13 and includes ions when passing through the ion generating device 14, and from the diffusion device outlet 15 and the ion outlet 22 outside the refrigerator to the outside of the refrigerator. Released and diffused.

本実施形態においては、送風機１２を省略することができるだけでなく、送風機１２から発生する支配的な送風騒音を無くすことができるため、大幅な低騒音化が可能となる。また、一般に圧縮機２４近傍に設けられる図示しないサイクル用送風機により、上昇気流の上昇を助ける構成としてもよい。また、放電面１４ａ近傍にイオン風を生ずるイオン発生装置１４を用い、イオン発生装置１４の生ずるイオン風により送風しても上記と同様の効果を得ることができる。   In the present embodiment, not only the blower 12 can be omitted, but also the dominant blowing noise generated from the blower 12 can be eliminated, so that a significant reduction in noise can be achieved. Moreover, it is good also as a structure which assists the raise of an updraft by the air blower for a cycle which is generally provided in the compressor 24 vicinity. Further, the same effect as described above can be obtained by using the ion generator 14 that generates ion wind in the vicinity of the discharge surface 14a and blowing air by the ion wind generated by the ion generator 14.

〈第１４の実施形態〉
次に、第１４の実施形態について説明する。図２９は、本実施形態の微小粒子拡散装置の主要部を示す概略側断面図、図３０は本実施形態の微小粒子拡散装置の主要部を示す概略平面断面図である。本実施形態の微小粒子拡散装置３０の主要部は、送風機１２と、送風経路１３と、図示しない制御部とから成り、微小粒子は送風機１２の駆動により搬送され、送風経路１３を流通し、拡散装置吹出口１５から外部へ放出される。また、送風経路１３は絞り部１３ａと拡大管部１３ｂを備えている。 <Fourteenth embodiment>
Next, a fourteenth embodiment will be described. FIG. 29 is a schematic cross-sectional side view showing the main part of the microparticle diffusion device of the present embodiment, and FIG. 30 is a schematic plan cross-sectional view showing the main part of the microparticle diffusion device of the present embodiment. The main part of the fine particle diffusing apparatus 30 of the present embodiment includes a blower 12, a blower path 13, and a control unit (not shown), and the fine particles are conveyed by driving the blower 12, circulate through the blower path 13, and diffuse. It is discharged from the device outlet 15 to the outside. Moreover, the ventilation path 13 is provided with the aperture | diaphragm | squeeze part 13a and the expansion pipe part 13b.

絞り部１３ａは、送風経路の高さが徐々に減少するとともに幅が徐々に拡大し、断面積としては緩やかに減少する構成となっている。また、絞り部１３ａから拡散装置吹出口１５に至る部分は拡大管部１３ｂにて構成されており、拡散装置吹出口１５に向かうに従い断面積が滑らかに拡大する構成となっている。具体的には、絞り部１３ａの終点位置で、高さ１２ｍｍ、幅３０ｍｍ、即ちアスペクト比：ＡＲ＝２．５、絞り部１３ａの終点位置で、高さ８ｍｍ、幅４０ｍｍ、即ちアスペクト比：ＡＲ＝５、拡大管部１３ｂの終点、即ち、拡散装置吹出口１５部においては、高さ８ｍｍ、幅４５０ｍｍ、即ちアスペクト比：ＡＲ＝５６に設定されている。   The throttle portion 13a has a configuration in which the height of the air passage is gradually reduced, the width is gradually enlarged, and the sectional area is gradually reduced. Moreover, the part from the expansion | squeezing part 13a to the diffuser blower outlet 15 is comprised by the expansion pipe part 13b, and becomes a structure which a cross-sectional area expands smoothly as it goes to the diffuser blower outlet 15. As shown in FIG. Specifically, at the end point position of the aperture portion 13a, the height is 12 mm and the width is 30 mm, that is, the aspect ratio is AR = 2.5, and at the end point position of the aperture portion 13a, the height is 8 mm and the width is 40 mm, that is, the aspect ratio is AR. = 5, At the end point of the enlarged tube portion 13b, that is, at the diffusion device outlet 15 portion, the height is set to 8 mm, the width is 450 mm, that is, the aspect ratio is set to AR = 56.

さらに、拡大管部１３ｂは、絞り部１３ａのすぐ下流部から拡散装置吹出口１５のやや上流部にかけて、複数の導風板１６が設置されており、該導風板１６により複数に分割されている。本実施形態において拡大管部１３ｂは、６枚の導風板１６により７分割されて、区切られたそれぞれの送風経路３は拡散装置吹出口１５に近づくにつれてアスペクト比が大きくなるように構成され、拡散装置吹出口１５に近いほうの導風板１６の端部でのアスペクト比が８程度に設定されている。また、６枚の導風板１６は、拡散装置吹出口１５部での長手方向の風速分布がどこでも略同一になるように設定されており、従って、拡散装置吹出口１５下流部のイオン濃度が流れ方向に垂直な平面内において略均一となる。   Further, the expansion pipe portion 13b is provided with a plurality of air guide plates 16 from the immediately downstream portion of the throttle portion 13a to the slightly upstream portion of the diffuser outlet 15, and is divided into a plurality of portions by the air guide plate 16. Yes. In this embodiment, the expansion pipe portion 13b is divided into seven by six air guide plates 16, and each divided air passage 3 is configured such that the aspect ratio increases as it approaches the diffuser outlet 15. The aspect ratio at the end of the air guide plate 16 closer to the diffuser outlet 15 is set to about 8. Further, the six air guide plates 16 are set so that the longitudinal wind speed distribution at the diffusion device outlet 15 portion is almost the same everywhere, so that the ion concentration at the downstream portion of the diffusion device outlet 15 is the same. It becomes substantially uniform in a plane perpendicular to the flow direction.

上記送風系に、所望の微小粒子を発生させる微小粒子発生装置を設置する。設置位置は、図２９、図３０に示すＡまたはＢの位置が望ましい。即ち、Ａの位置は送風機１２の更に上流側であり、この位置に微小粒子発生装置を設置した場合には、送風機１２の混合能力により微小粒子が空気に均一に混合する。また、Ｂの位置は絞り部１３ａまたは絞り部１３ａのすぐ下流部であり、この位置に微小粒子発生装置を設置した場合には、絞り部１３ａの整流効果により微小粒子が空気に比較的均一に混合する。   A fine particle generator for generating desired fine particles is installed in the air blowing system. The installation position is preferably the position A or B shown in FIGS. That is, the position A is on the further upstream side of the blower 12, and when the fine particle generator is installed at this position, the fine particles are uniformly mixed with the air by the mixing ability of the blower 12. Further, the position of B is the throttle part 13a or a part immediately downstream of the throttle part 13a. When a microparticle generator is installed at this position, the microparticles are relatively evenly distributed in the air due to the rectifying effect of the throttle part 13a. Mix.

上記微小粒子の例としては、プラスイオン、マイナスイオン、クラスターイオンといった電荷をもつ粒子、活性を持ったラジカル、原子、酸素分子、水分子（水蒸気）といった各種分子、殺菌作用を呈する微小粒子、芳香成分、薬効成分、空気清浄装置により花粉や塵埃等を清浄した後のきれいな空気、その他、空気中に拡散して効果を発揮する微小粒子ならどのようなものでも用いることができる。   Examples of the fine particles include charged particles such as positive ions, negative ions, and cluster ions, active radicals, various molecules such as atoms, oxygen molecules, and water molecules (water vapor), microparticles that exhibit bactericidal action, and fragrances. Components, medicinal components, clean air after pollen and dust are cleaned by an air purifier, and any other fine particles that can be diffused into the air and exert their effects can be used.

本実施形態によれば、第６の実施形態と同様に微小粒子を広範囲の領域に拡散することができる。なお、絞り部１３ａに代えて整流装置や整流部を設けてもよい。また、導風板１６に代えて送風経路１３を分割し、それぞれの送風経路１３の終端部、即ち複数設けられた拡散装置吹出口１５のアスペクト比を８程度に設定しても同様の効果を得ることができる。   According to the present embodiment, the microparticles can be diffused over a wide area as in the sixth embodiment. Note that a rectifier or a rectifier may be provided instead of the aperture 13a. Further, the same effect can be obtained by dividing the air flow path 13 in place of the air guide plate 16 and setting the end portion of each air flow path 13, that is, the aspect ratio of the plurality of diffuser blower outlets 15 to about 8. Can be obtained.

次に、本実施形態に係る他の実施形態について説明する。図３１は、本実施形態の微小粒子拡散装置の一例として、加湿器等に搭載する水蒸気拡散装置３１を示す概略側断面図である。本実施形態の水蒸気拡散装置３１は、上記微小粒子拡散装置３０に追加して、図２９および図３０に記載のＢの位置に水蒸気吹出口３２が設けられ、水蒸気吹出口３２に連通する水蒸気流通経路３３および水蒸気発生装置３４が設けられる。水蒸気発生装置３４は例えば図示しない水タンクと水タンク内の水を加熱して水蒸気を発生させる加熱ヒータから構成される。本実施形態によれば、第１４の実施形態と同様に水蒸気を広範囲の領域に拡散することができる。   Next, another embodiment according to this embodiment will be described. FIG. 31 is a schematic cross-sectional side view showing a water vapor diffusion device 31 mounted on a humidifier or the like as an example of the fine particle diffusion device of the present embodiment. In addition to the fine particle diffusing device 30, the water vapor diffusing device 31 of the present embodiment is provided with a water vapor outlet 32 at the position B shown in FIGS. 29 and 30, and the water vapor circulation communicating with the water vapor outlet 32. A path 33 and a steam generator 34 are provided. For example, the water vapor generator 34 includes a water tank (not shown) and a heater that generates water vapor by heating water in the water tank. According to the present embodiment, water vapor can be diffused over a wide area as in the fourteenth embodiment.

なお、本発明の冷蔵庫において、冷蔵庫庫外イオン吹出口２２は冷蔵庫天井部に設けてもよい。この構成によると、殺菌作用を呈する微小粒子をより遠くまで拡散することができ、冷蔵庫の周囲の空間に存在する浮遊菌等の微生物を殺菌することができる空間を拡大することができるため、開閉扉の開閉時に庫外から庫内へ浮遊菌が侵入するのを防止し、より衛生的な庫内環境を実現できる。   In the refrigerator of the present invention, the outside ion refrigerator outlet 22 may be provided in the refrigerator ceiling. According to this configuration, the microparticles exhibiting a bactericidal action can be diffused farther, and the space that can sterilize microorganisms such as airborne bacteria present in the space around the refrigerator can be expanded. It prevents the floating bacteria from entering the inside of the warehouse when the door is opened and closed, and can realize a more hygienic inside environment.

以上、実施形態を説明してきたが、本発明は上記実施形態に限定される訳ではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で適宜の変更を加えて実施される。また、イオン拡散装置および微小粒子拡散装置は冷蔵庫だけでなくあらゆる機器に搭載しても上記と同様の効果を得ることができる。   Although the embodiments have been described above, the present invention is not limited to the above embodiments, and may be implemented with appropriate changes without departing from the spirit of the present invention. Moreover, even if the ion diffusing device and the fine particle diffusing device are mounted not only in the refrigerator but also in any device, the same effect as described above can be obtained.

〈比較例１〉
第１の実施形態と比較するための比較例について説明する。図３２は、比較例１の流体発生装置を示す概略平面断面図、図３３は比較例１の流体発生装置を示す概略側断面図である。比較例１の流体発生装置１００ａは、流体送り装置２と、流体流通経路３と、噴流を発生する吹出口５と、図示しない制御部とから構成されている。流体は、流体送り装置２の駆動により搬送され、流体流通経路３を流通し、吹出口５から噴流となって外部へ放出される。なお、図中の矢印は流体の流れを示している。 <Comparative example 1>
A comparative example for comparison with the first embodiment will be described. FIG. 32 is a schematic plan sectional view showing a fluid generator of Comparative Example 1, and FIG. 33 is a schematic sectional side view of the fluid generator of Comparative Example 1. The fluid generator 100a of Comparative Example 1 includes a fluid feeder 2, a fluid circulation path 3, an outlet 5 that generates a jet, and a control unit (not shown). The fluid is transported by driving the fluid feeding device 2, flows through the fluid flow path 3, and is discharged as a jet from the outlet 5. In addition, the arrow in a figure has shown the flow of the fluid.

また図３４は、上記流体発生装置１００ａの使用例として、高さ６０ｍｍ、幅６０ｍｍの形状を呈する吹出口から、吹出し流速１．５ｍ／ｓの空気を送出した場合の流速分布を表す図である。図中の格子は１マスが０．５ｍを表している。なお、吹出口から送出される流体が液体であってもほぼ同様の傾向を示す。図３４より、比較例１の流体発生装置１００ａは、噴流の到達距離が短いといった問題があることがわかる。   FIG. 34 is a diagram showing a flow velocity distribution when air with a blowing flow velocity of 1.5 m / s is sent from a blowout port having a shape of 60 mm in height and 60 mm in width as an example of use of the fluid generator 100a. . The grid in the figure represents 0.5 m per square. In addition, even if the fluid sent out from the blower outlet is a liquid, the same tendency is shown. From FIG. 34, it can be seen that the fluid generator 100a of Comparative Example 1 has a problem that the reach of the jet is short.

さらに、比較例１の流体発生装置１００ａは、広範囲への流体の搬送に不向きであるといった問題があることもわかる。一般に、従来技術を用いた流体発生装置の吹出口形状は、低アスペクト比のものが多く、そのような吹出口から吹出された噴流は、広範囲に広がりにくく、仮に広がったとしても、流速が大幅に低下してしまう。   Furthermore, it turns out that the fluid generator 100a of the comparative example 1 has the problem that it is unsuitable for the conveyance of the fluid to a wide range. In general, the shape of the air outlets of fluid generators using conventional technology is often low aspect ratio, and the jets blown from such air outlets are difficult to spread over a wide area, and even if they spread, the flow speed is greatly increased. It will drop to.

〈比較例２〉
第６の実施形態と比較するための比較例２について説明する。図３５は、比較例２のイオン拡散装置を備えた冷蔵庫の正面図、図３６は、比較例２のイオン拡散装置を示す概略平面断面図である。図３５の比較例２の冷蔵庫２００の天井部には、比較例２のイオン拡散装置１１０ａが備えられている。 <Comparative example 2>
Comparative example 2 for comparison with the sixth embodiment will be described. FIG. 35 is a front view of a refrigerator provided with the ion diffusing device of Comparative Example 2, and FIG. 36 is a schematic plan sectional view showing the ion diffusing device of Comparative Example 2. The ion diffusion device 110a of Comparative Example 2 is provided on the ceiling of the refrigerator 200 of Comparative Example 2 of FIG.

比較例２のイオン拡散装置１１０ａは、送風機１２と、送風経路１３と、放電面１４ａを送風経路１３に面するように設置されたイオン発生装置１４と、図示しない制御部とから成る。イオン発生装置１４の駆動により生成されるイオンは、送風機１２の駆動により搬送され、送風経路１３を流通し、拡散装置吹出口１５から外部へ放出される。なお、図３６中の矢印は、この時の気流の様子を示している。また、冷蔵庫２００の開閉扉２１の上部には、前記送風経路１３および拡散装置吹出口１５が連通する冷蔵庫庫外イオン吹出口２２が備えられ、冷蔵庫庫外にイオンが放出、拡散する構成となっている。なお、イオン拡散装置１１０ａの送風機１２の吸込口上流には、イオン拡散装置１１０ａ内部への油煙や塵埃の侵入を防ぐために、図示しないエアフィルターが設置されている。   The ion diffusion device 110a of Comparative Example 2 includes a blower 12, a blower path 13, an ion generator 14 installed so that the discharge surface 14a faces the blower path 13, and a control unit (not shown). Ions generated by driving the ion generator 14 are transported by driving the blower 12, flow through the blower path 13, and are discharged to the outside from the diffusion device outlet 15. In addition, the arrow in FIG. 36 has shown the mode of the airflow at this time. In addition, an upper part of the opening / closing door 21 of the refrigerator 200 is provided with an ion outlet 22 outside the refrigerator that allows the air passage 13 and the diffusion device outlet 15 to communicate with each other, so that ions are released and diffused outside the refrigerator. ing. In addition, an air filter (not shown) is installed upstream of the suction port of the blower 12 of the ion diffusing device 110a in order to prevent oil smoke and dust from entering the ion diffusing device 110a.

イオン発生装置１４は、Ｈ⁺(Ｈ₂Ｏ)_n及びＯ₂ ^-(Ｈ₂Ｏ)_mなるイオンを発生させることができる。イオン発生装置１４の放電面１４ａから発生したイオンは送風経路１３内に放出され、送風機１２の駆動により拡散装置吹出口１５および冷蔵庫庫外イオン吹出口２２から冷蔵庫庫外に吹出される。 The ion generator 14 can generate ions of H ⁺ (H ₂ O) _n and O ₂ ⁻ (H ₂ O) _m . Ions generated from the discharge surface 14a of the ion generator 14 are discharged into the blower path 13 and blown out of the refrigerator compartment from the diffusion device outlet 15 and the refrigerator outlet ion outlet 22 by driving the blower 12.

上記のように、プラスイオンとマイナスイオンを冷蔵庫２００の前方周囲の庫外生活空間に放出することで、その生活空間に存在する浮遊菌を殺菌し、衛生的な生活空間を提供するとともに、開閉扉２１開閉時に庫外から庫内への浮遊菌の侵入を抑制し、衛生的な庫内環境を実現できる。   As described above, positive ions and negative ions are released into the living space outside the refrigerator around the front of the refrigerator 200 to sterilize the floating bacteria present in the living space and provide a hygienic living space. When the door 21 is opened and closed, the invasion of airborne bacteria from the outside to the inside of the warehouse can be suppressed, and a sanitary inside environment can be realized.

図３７は、室温１５℃の部屋において、比較例２のイオン拡散装置１１０ａを備えた冷蔵庫２００の冷蔵庫庫外イオン吹出口２２から、Ｈ⁺(Ｈ₂Ｏ)_nとＯ₂ ^-(Ｈ₂Ｏ)_mなるイオン、所謂クラスターイオンを室内に放出した場合の、部屋の各部でのイオン濃度を示している。部屋の大きさは８畳（高さ２４００ｍｍ、横３６００ｍｍ、奥行き３６００ｍｍ）であり、計測ポイントは図１８に１点鎖線で示した部屋の床面からの高さ１７００ｍｍの断面である。また、このときの冷蔵庫庫外イオン吹出口２２の風速は１．５ｍ／ｓである。さらに、このときの冷蔵庫前方１ｍにおける騒音値は２２ｄＢである。なお、このときのイオン発生装置１４の制御方法に関しては、第６の実施形態と同等である。 FIG. 37 shows that H ⁺ (H ₂ O) _n and O ₂ ⁻ (H ₂ O) from an ion outlet 22 outside the refrigerator of the refrigerator 200 equipped with the ion diffusion device 110a of Comparative Example 2 in a room at a room temperature of 15 ° C. ) The ion concentration in each part of the room when _m ions, so-called cluster ions, are released into the room. The size of the room is 8 tatami mats (height 2400 mm, width 3600 mm, depth 3600 mm), and the measurement point is a cross section with a height of 1700 mm from the floor of the room indicated by a one-dot chain line in FIG. Moreover, the wind speed of the ion blower outlet 22 outside a refrigerator at this time is 1.5 m / s. Furthermore, the noise value at 1 m in front of the refrigerator at this time is 22 dB. Note that the control method of the ion generator 14 at this time is the same as that of the sixth embodiment.

図３７によると、冷蔵庫庫外イオン吹出口２２の周囲には高濃度のイオンが存在するものの、その領域は狭く、必ずしも十分とは言えない。比較例２の冷蔵庫庫外イオン吹出口２２の前方１０ｍｍ位置におけるイオン濃度は約１０万個／ｃｍ³であり、イオン発生装置１４から十分なイオンが発生しているものの、吹出口近傍に高濃度のイオンが停滞した状態となっており、部屋全体に拡散していない。即ち、比較例２のイオン拡散装置１１０ａを備えた冷蔵庫２００は、イオンの発生量に対して、イオンの拡散能力が低いといった問題があることがわかる。 According to FIG. 37, although a high concentration of ions exists around the ion outlet 22 outside the refrigerator, the region is narrow and not necessarily sufficient. The ion concentration at a position 10 mm ahead of the ion blower outlet 22 outside the refrigerator of Comparative Example 2 is about 100,000 ions / cm ³ , and sufficient ions are generated from the ion generator 14, but a high concentration in the vicinity of the blow outlet. Ions are stagnant and do not diffuse throughout the room. That is, it can be seen that the refrigerator 200 including the ion diffusing device 110a of Comparative Example 2 has a problem that the ion diffusing ability is low with respect to the amount of ions generated.

イオン濃度が高い領域を拡大するには、イオン拡散装置１１０ａの送風機１２の回転数を増加してやればよいが、これだと送風騒音が著しく増加するという問題が生ずる。または、イオン濃度が高い領域を拡大するには、イオン発生装置１４によるイオンの生成量を増加してやればよいが、この場合、イオン発生装置１４に印加する電圧を大幅に増加する必要があるだけでなく、イオン発生音の増大、および、イオンと同時に発生するオゾン量が爆発的に増加してしまうとう問題が生ずる。   In order to expand the region where the ion concentration is high, the rotational speed of the blower 12 of the ion diffusing apparatus 110a may be increased. However, this causes a problem that the blowing noise is remarkably increased. Alternatively, in order to enlarge the region where the ion concentration is high, it is only necessary to increase the amount of ions generated by the ion generator 14, but in this case, it is only necessary to significantly increase the voltage applied to the ion generator 14. However, there is a problem that the sound of ion generation increases and the amount of ozone generated simultaneously with ions increases explosively.

比較例２のイオン拡散装置１１０ａおよび／またはイオン発生装置１４と同様のものが、多くの家電製品に搭載されているが、何れも上記と同様にイオン拡散能力が低いという問題がある。   Although the same thing as the ion diffusion apparatus 110a and / or the ion generator 14 of the comparative example 2 is mounted in many household appliances, all have the problem that ion diffusion capability is low similarly to the above.

〈比較例３〉
第６の実施形態と比較するための比較例３について説明する。図３８は比較例３のイオン拡散装置を示す概略平面断面図、図３９は比較例３のイオン拡散装置を示す概略側断面図である。 <Comparative Example 3>
A comparative example 3 for comparison with the sixth embodiment will be described. 38 is a schematic plan sectional view showing an ion diffusing apparatus of Comparative Example 3, and FIG. 39 is a schematic side sectional view showing an ion diffusing apparatus of Comparative Example 3.

比較例３のイオン拡散装置１１０ｂでは、第６の実施形態の絞り部１３ａが廃止されている。このため、送風経路３の圧力損失は低減するものの、イオン発生装置１４の放電面１４ａ近傍を流通する空気の乱れを整流することができず、さらに、送風機１２下流に生ずる流れの偏り、所謂偏流を抑制することもできない。即ち、気流の乱れによるイオン同士の衝突確率上昇のためイオン消滅量が多くなりイオンの寿命が短くなるとともに、気流の乱れや偏りのため放電面１４ａ近傍を流通する空気は一様とならず、イオン発生装置１４の放電面１４ａ上におけるイオン発生効率が低下する。即ち、所望のイオン発生量を確保するのに更なる高電圧または大風量が必要となるだけでなく、騒音面でも不利となる。また、偏った気流がイオンを含んで拡大管部１３ｂを流通し、拡散装置吹出口１５から送出されるため、拡散装置吹出口１５での長手方向の風速分布にも偏りが生じる。従って、拡散装置吹出口１５下流部のイオン濃度も流れ方向に垂直な平面内において偏りが生じ、イオンの拡散能力が低下してしまう。   In the ion diffusing apparatus 110b of the comparative example 3, the throttle unit 13a of the sixth embodiment is abolished. For this reason, although the pressure loss of the blower path 3 is reduced, the turbulence of the air flowing in the vicinity of the discharge surface 14a of the ion generator 14 cannot be rectified, and furthermore, the deviation of the flow generated downstream of the blower 12, that is, the so-called drift It cannot be suppressed. That is, the amount of ion annihilation increases due to an increase in the collision probability of ions due to the turbulence of the air flow, and the lifetime of the ions is shortened. The ion generation efficiency on the discharge surface 14a of the ion generator 14 is reduced. That is, not only a higher voltage or larger air volume is required to secure a desired ion generation amount, but also a noise is disadvantageous. In addition, since the biased airflow includes ions and flows through the expansion tube portion 13b and is sent out from the diffusion device outlet 15, the wind velocity distribution in the longitudinal direction at the diffusion device outlet 15 is also uneven. Accordingly, the ion concentration at the downstream portion of the diffusion device outlet 15 is also uneven in a plane perpendicular to the flow direction, and the ion diffusing ability is reduced.

〈比較例４〉
第６の実施形態と比較するための比較例４について説明する。図４０は比較例４のイオン拡散装置を示す概略平面断面図であり、概略側断面図は図１５に示す第６の実施形態と全く同一となる。 <Comparative example 4>
A comparative example 4 for comparison with the sixth embodiment will be described. 40 is a schematic plan sectional view showing an ion diffusing apparatus of Comparative Example 4. The schematic side sectional view is exactly the same as that of the sixth embodiment shown in FIG.

比較例４のイオン拡散装置１１０ｃは、第６の実施形態のイオン拡散装置１１ａと比較して放電面１４ａとその近傍の送風経路１３の形状および配置が異なる。イオン発生装置１４の放電面１４ａの流れに垂直な方向の幅をｗ１、放電面１４ａに面する送風経路１３の幅をｗ２とすると、ｗ２＝２×ｗ１に設定し、さらに、イオン発生装置１４の放電面１４ａの流れに垂直な方向の中央と、放電面１４ａに面する送風経路１３の中央を同一位置に一致する構成となっている。このため、流れに垂直な方向にイオン濃度のばらつきが生じ、拡散装置吹出口１５の中央付近でイオン濃度が高く、両端においてイオン濃度が低くなる。特に、送風機１２から送出される空気の偏りが大きく、気流が送風経路１３の左右どちらかの壁面に沿って流れるような場合には、沿って流れる壁面の下流側の拡散装置吹出口１５の風速が大きく、拡散装置吹出口１５のそれ以外の場所では風速が小さくなる。従って、風速の小さい部分の下流域のイオン濃度が低下するとともに、風速の大きい気流がイオン発生装置１４の放電面１４ａを通過しないため、イオン発生効率も大幅に低下し、イオンの拡散能力が低下してしまう。   The ion diffusing device 110c of Comparative Example 4 differs from the ion diffusing device 11a of the sixth embodiment in the shape and arrangement of the discharge surface 14a and the air passage 13 in the vicinity thereof. When the width in the direction perpendicular to the flow of the discharge surface 14a of the ion generator 14 is w1, and the width of the air passage 13 facing the discharge surface 14a is w2, w2 = 2 × w1, and further, the ion generator 14 is set. The center in the direction perpendicular to the flow of the discharge surface 14a and the center of the air blowing path 13 facing the discharge surface 14a coincide with each other at the same position. For this reason, the ion concentration varies in the direction perpendicular to the flow, and the ion concentration is high near the center of the diffusion device outlet 15 and the ion concentration is low at both ends. In particular, when the bias of the air sent out from the blower 12 is large and the airflow flows along either the left or right wall surface of the blower path 13, the wind speed of the diffuser outlet 15 on the downstream side of the wall surface flowing along the airflow path. Is large, and the wind speed is small at other locations of the diffuser outlet 15. Accordingly, the ion concentration in the downstream area of the portion where the wind speed is low is reduced, and the air flow having a high wind speed does not pass through the discharge surface 14a of the ion generator 14, so that the ion generation efficiency is greatly reduced and the ion diffusing ability is reduced. Resulting in.

〈比較例５〉
第６の実施形態と比較するための比較例５について説明する。図４１は比較例５のイオン拡散装置を示す概略平面断面図であり、概略側断面図は図１５に示す第６の実施形態と全く同一となる。 <Comparative Example 5>
A comparative example 5 for comparison with the sixth embodiment will be described. 41 is a schematic plan sectional view showing an ion diffusing apparatus of Comparative Example 5. The schematic side sectional view is exactly the same as that of the sixth embodiment shown in FIG.

比較例５のイオン拡散装置１１０ｄは、第６の実施形態のイオン拡散装置１１ａの導風板１６が廃止されている。このため、拡大管部１３ｂの左右の壁面から気流が剥離してしまい、ディフューザの効果が得られないとともに、図４１に示すＣの領域に渦領域が生じ、送風効率が低下する。また、気流が左右に広範囲に拡散せず、拡散装置吹出口１５の中央部付近に偏って流れるため、イオンも左右方向に広範囲に拡散せず、一方向にのみ分布する。さらに、拡散装置吹出口１５でのアスペクト比が最適化されないため、気流の到達距離も短縮される。従って、イオンの拡散能力が低下してしまう。   In the ion diffusing device 110d of the comparative example 5, the air guide plate 16 of the ion diffusing device 11a of the sixth embodiment is eliminated. For this reason, the airflow is peeled off from the left and right wall surfaces of the expansion tube portion 13b, and the effect of the diffuser cannot be obtained. In addition, a vortex region is generated in the region C shown in FIG. Further, since the airflow does not diffuse widely in the left and right directions and flows in the vicinity of the central portion of the diffusion device outlet 15, the ions do not diffuse widely in the left and right directions and are distributed only in one direction. Furthermore, since the aspect ratio at the diffuser outlet 15 is not optimized, the reach of the airflow is also shortened. Therefore, the ion diffusing ability is reduced.

〈比較例６〉
第６の実施形態と比較するための比較例６について説明する。図４２は比較例６のイオン拡散装置を示す概略平面断面図、図４３は比較例６のイオン拡散装置を示す概略側断面図である。 <Comparative Example 6>
A comparative example 6 for comparison with the sixth embodiment will be described. 42 is a schematic plan sectional view showing an ion diffusing device of Comparative Example 6, and FIG. 43 is a schematic side sectional view showing an ion diffusing device of Comparative Example 6.

比較例６のイオン拡散装置１１０ｅは、比較例３からさらにイオン発生装置の設置位置を変更した構成となる。即ち、比較例３においては、イオン発生装置１４の長手方向を気流の流れと垂直になるように配置していたのに対し、比較例６においては、イオン発生装置１４の長手方向を気流の流れと平行にすると同時に、拡大管部１３ｂの右側の側壁に配置している。このため、比較例３の不都合にあわせて、イオン発生装置１４の設置されている拡大管部１３ｂの右側の側壁の下流である拡散装置吹出口１５の右側から送出されるイオンの濃度は高く、拡散装置吹出口１５の左側および中央部から送出されるイオンの濃度は低くなるという不都合が生じる。即ち、イオンは左右方向に広範囲に拡散せず、一方向（右方向）にのみ分布するため、イオンの拡散能力が低下してしまう。   The ion diffusing device 110e of Comparative Example 6 has a configuration in which the installation position of the ion generator is further changed from that of Comparative Example 3. That is, in Comparative Example 3, the longitudinal direction of the ion generator 14 is arranged so as to be perpendicular to the airflow, whereas in Comparative Example 6, the longitudinal direction of the ion generator 14 is directed to the airflow. Are arranged on the right side wall of the enlarged tube portion 13b. For this reason, in accordance with the inconvenience of Comparative Example 3, the concentration of ions sent out from the right side of the diffuser outlet 15 that is downstream of the right side wall of the expansion tube portion 13b where the ion generator 14 is installed is high, There is an inconvenience that the concentration of ions delivered from the left side and the center of the diffuser outlet 15 becomes low. That is, ions are not diffused in a wide range in the left-right direction but are distributed only in one direction (right direction), so that the ion diffusing ability is lowered.

は、本発明の第１の実施形態の流体発生装置を示す概略平面断面図である。These are the schematic plane sectional views which show the fluid generator of the 1st Embodiment of this invention. は、本発明の第１の実施形態の流体発生装置を示す概略側断面図である。These are the schematic sectional side views which show the fluid generator of the 1st Embodiment of this invention. は、本発明の第１の実施形態の流体発生装置動作時における流速分布を示す図である。These are figures which show the flow-velocity distribution at the time of the fluid generator operation | movement of the 1st Embodiment of this invention. は、ポテンシャルコアを説明する概略図である。FIG. 3 is a schematic diagram illustrating a potential core. は、断面積一定時の吹出口近傍の断面のアスペクト比と、ポテンシャルコア長との関係を表す図である。These are the figures showing the relationship between the aspect-ratio of the cross section of the blower outlet vicinity when a cross-sectional area is constant, and potential core length. は、高さ一定時の吹出口近傍の断面のアスペクト比と、ポテンシャルコア長との関係を表す図である。These are the figures showing the relationship between the aspect-ratio of the cross section of the blower outlet vicinity at the time of constant height, and potential core length. は、本発明の第２の実施形態の流体発生装置を示す概略平面断面図である。These are the schematic plane sectional views which show the fluid generator of the 2nd Embodiment of this invention. は、本発明の第２の実施形態の流体発生装置を示す概略側断面図である。These are the schematic sectional side views which show the fluid generator of the 2nd Embodiment of this invention. は、本発明の第２の実施形態に係る他の流体発生装置を示す斜視図である。These are perspective views which show the other fluid generator which concerns on the 2nd Embodiment of this invention. は、本発明の第３の実施形態の流体発生装置を示す斜視図である。These are perspective views which show the fluid generator of the 3rd Embodiment of this invention. は、本発明の第４の実施形態の流体発生装置を示す概略平面断面図である。These are the schematic plane sectional views which show the fluid generator of the 4th Embodiment of this invention. は、本発明の第４の実施形態の流体発生装置の吹出方向変更板の動作を示す概略平面断面図である。These are schematic plane sectional drawings which show operation | movement of the blowing direction change board of the fluid generator of the 4th Embodiment of this invention. は、本発明の第５の実施形態のファンヒータの斜視図である。These are the perspective views of the fan heater of the 5th Embodiment of this invention. は、本発明の第６の実施形態のイオン拡散装置を示す概略平面断面図である。These are the schematic plane sectional views which show the ion diffusion apparatus of the 6th Embodiment of this invention. は、本発明の第６の実施形態のイオン拡散装置を示す概略側断面図である。These are the schematic sectional side views which show the ion diffusion apparatus of the 6th Embodiment of this invention. は、本発明の第６の実施形態のイオン拡散装置を備えた冷蔵庫の正面図である。These are the front views of the refrigerator provided with the ion diffusion apparatus of the 6th Embodiment of this invention. は、本発明の第６の実施形態のイオン拡散装置を備えた冷蔵庫のイオン拡散装置動作時における８畳の部屋の床面から高さ１７００ｍｍの位置のイオン濃度分布を示す図である。These are figures which show the ion concentration distribution of the position of height 1700mm from the floor surface of an 8-tatami room at the time of the ion-diffusion apparatus operation | movement of the refrigerator provided with the ion-diffusion apparatus of the 6th Embodiment of this invention. は、本発明の第６の実施形態のイオン拡散装置を備えた冷蔵庫と室内のイオン濃度分布の計測ポイントとの位置関係を示す図である。These are figures which show the positional relationship of the refrigerator provided with the ion diffusion apparatus of the 6th Embodiment of this invention, and the measurement point of indoor ion concentration distribution. は、本発明の第７の実施形態のイオン拡散装置を示す概略平面断面図である。These are the schematic plane sectional views which show the ion diffusion apparatus of the 7th Embodiment of this invention. は、本発明の第７の実施形態のイオン拡散装置を示す概略側断面図である。These are schematic sectional side views which show the ion diffusing apparatus of the 7th Embodiment of this invention. は、本発明の第８の実施形態のイオン拡散装置を示す斜視図である。These are perspective views which show the ion-diffusion apparatus of the 8th Embodiment of this invention. は、本発明の第９の実施形態のイオン拡散装置を示す概略側断面図である。These are schematic sectional side views which show the ion diffusing apparatus of the 9th Embodiment of this invention. は、本発明の第１０の実施形態のイオン拡散装置を示す概略側断面図である。These are the schematic sectional side views which show the ion-diffusion apparatus of the 10th Embodiment of this invention. は、本発明の第１１の実施形態のイオン拡散装置を示す概略平面断面図である。These are the schematic plane sectional views which show the ion diffusion apparatus of the 11th Embodiment of this invention. は、本発明の第１１の実施形態のイオン拡散装置の風向変更板の動作を示す概略平面断面図である。These are the schematic plane sectional drawings which show the operation | movement of the wind direction change board of the ion diffusion apparatus of the 11th Embodiment of this invention. は、本発明の第１２の実施形態のイオン拡散装置を示す概略平面断面図である。These are the schematic plane sectional views which show the ion diffusion apparatus of the 12th Embodiment of this invention. は、本発明の第１２の実施形態のイオン拡散装置の風向変更ユニットの動作を示す概略平面断面図である。These are schematic plane sectional drawings which show operation | movement of the wind direction change unit of the ion diffusing apparatus of the 12th Embodiment of this invention. は、本発明の第１３の実施形態のイオン拡散装置を備えた冷蔵庫の概略側断面図である。These are the schematic sectional side views of the refrigerator provided with the ion diffusion apparatus of the 13th Embodiment of this invention. は、本発明の第１４の実施形態の微小粒子拡散装置の主要部を示す概略側断面図である。These are the schematic sectional side views which show the principal part of the microparticle diffusion apparatus of 14th Embodiment of this invention. は、本発明の第１４の実施形態の微小粒子拡散装置の主要部を示す概略平面断面図である。These are the schematic plane sectional views which show the principal part of the microparticle diffusion apparatus of the 14th Embodiment of this invention. は、本発明の第１４の実施形態に係る他の実施形態である水蒸気拡散装置を示す概略側断面図である。These are the schematic sectional side views which show the water-vapor-diffusion apparatus which is other embodiment which concerns on the 14th Embodiment of this invention. は、比較例１の流体発生装置を示す概略平面断面図である。These are the schematic plane sectional views which show the fluid generator of the comparative example 1. FIG. は、比較例１の流体発生装置を示す概略側断面図である。These are schematic sectional side views which show the fluid generator of the comparative example 1. FIG. は、比較例１の流体発生装置動作時における流速分布を示す図である。These are figures which show the flow-velocity distribution at the time of the fluid generator operation | movement of the comparative example 1. FIG. は、比較例２のイオン拡散装置を備えた冷蔵庫の正面図である。These are the front views of a refrigerator provided with the ion diffusion apparatus of the comparative example 2. FIG. は、比較例２のイオン拡散装置を示す概略平面断面図である。These are schematic plane sectional drawings which show the ion diffusing apparatus of the comparative example 2. FIG. は、比較例２のイオン拡散装置を備えた冷蔵庫のイオン拡散装置動作時における８畳の部屋の床面から高さ１７００ｍｍの位置のイオン濃度分布を示す図である。These are the figures which show the ion concentration distribution of the position of 1700 mm in height from the floor surface of an 8-tatami room at the time of ion diffusion apparatus operation | movement of the refrigerator provided with the ion diffusion apparatus of the comparative example 2. FIG. は、比較例３のイオン拡散装置を示す概略平面断面図である。These are the schematic plane sectional views which show the ion diffusing apparatus of the comparative example 3. は、比較例３のイオン拡散装置を示す概略側断面図である。These are schematic sectional side views which show the ion diffusing apparatus of the comparative example 3. FIG. は、比較例４のイオン拡散装置を示す概略平面断面図である。These are the schematic plane sectional views which show the ion diffusing apparatus of the comparative example 4. は、比較例５のイオン拡散装置を示す概略平面断面図である。These are the schematic plane sectional views which show the ion diffusing apparatus of the comparative example 5. は、比較例６のイオン拡散装置を示す概略平面断面図である。These are the schematic plane sectional views which show the ion diffusing apparatus of the comparative example 6. は、比較例６のイオン拡散装置を示す概略側断面図である。These are schematic sectional side views which show the ion diffusing apparatus of the comparative example 6. FIG.

符号の説明Explanation of symbols

１ａ〜１ｅ、１００ａ 流体発生装置
２ 流体送り装置
３ 流体流通経路
３ｂ、１３ｂ 拡大管部
５ 吹出口
６ 案内板
９ 吹出方向変更板
９ａ 回転軸
１０ ファンヒータ
１１ａ〜１１ｈ、１１０ａ〜１１０ｅ イオン拡散装置
１２ 送風機
１３ 送風経路
１３ａ 絞り部
１３ｃ 上昇気流流通経路
１４ イオン発生装置
１４ａ 放電面
１５ 拡散装置吹出口
１６ 導風板
１７ 整流装置
１９ 風向変更板
２０ａ、２０ｂ、２００ 冷蔵庫
２１ 開閉扉
２２ 冷蔵庫庫外イオン吹出口
２３ 放熱部
２４ 圧縮機
２５ 上昇気流
３０ 微小粒子拡散装置
３１ 水蒸気拡散装置
３２ 水蒸気流通経路
３３ 水蒸気発生装置 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1a-1e, 100a Fluid generator 2 Fluid feeder 3 Fluid distribution path 3b, 13b Expansion pipe part 5 Outlet 6 Guide plate 9 Blowing direction change plate 9a Rotating shaft 10 Fan heater 11a-11h, 110a-110e Ion diffusion device 12 Air blower 13 Air flow path 13a Restriction part 13c Ascending air flow distribution path 14 Ion generator 14a Discharge surface 15 Diffusion device outlet 16 Air guide plate 17 Rectifier 19 Air direction change plate 20a, 20b, 200 Refrigerator 21 Open / close door 22 Ion blow outside the refrigerator compartment Outlet 23 Heat radiating section 24 Compressor 25 Ascending air flow 30 Fine particle diffusing device 31 Water vapor diffusing device 32 Water vapor flow path 33 Water vapor generating device

Claims (15)

微小粒子発生部位から微小粒子を発生する微小粒子発生装置と、該微小粒子発生装置から発生する微小粒子を搬送する送風経路と、該送風経路の末端に形成され、微小粒子を放出する吹出口とを備えた微小粒子拡散装置において、
前記送風経路は、始点から終点に向かって徐々に断面のアスペクト比が変化することを特徴とする微小粒子拡散装置。 A microparticle generator that generates microparticles from a microparticle generation site, a blower path that transports microparticles generated from the microparticle generator, and an air outlet that is formed at the end of the blower path and discharges microparticles In a fine particle diffusing apparatus comprising:
The fine particle diffusing apparatus according to claim 1, wherein an aspect ratio of a cross section of the air flow path gradually changes from a start point to an end point. 前記送風経路は、始点から終点に向かって徐々に断面のアスペクト比が大きくなることを特徴とする請求項１記載の微小粒子拡散装置。   2. The fine particle diffusing apparatus according to claim 1, wherein an aspect ratio of a cross section of the blower path gradually increases from a start point to an end point. 前記送風経路は、始点から終点に向かって徐々に断面積が大きくなることを特徴とする請求項１記載の微小粒子拡散装置。   The fine particle diffusing apparatus according to claim 1, wherein a cross-sectional area of the blower path gradually increases from a start point to an end point. 前記送風経路の終点における断面のアスペクト比ＡＲが、２≦ＡＲ≦２０であることを特徴とする請求項１〜３の何れかに記載の微小粒子拡散装置。   The microparticle diffusion device according to any one of claims 1 to 3, wherein an aspect ratio AR of a cross section at an end point of the blower path is 2≤AR≤20. 前記送風経路の終点における断面のアスペクト比ＡＲが、５≦ＡＲ≦２２であることを特徴とする請求項１〜３の何れかに記載の微小粒子拡散装置。   The microparticle diffusion device according to any one of claims 1 to 3, wherein an aspect ratio AR of a cross section at an end point of the blower path is 5≤AR≤22. 前記送風経路の終点における断面のアスペクト比ＡＲが、５≦ＡＲ≦２０であることを特徴とする請求項１〜３の何れかに記載の微小粒子拡散装置。   The microparticle diffusion device according to any one of claims 1 to 3, wherein an aspect ratio AR of a cross section at an end point of the blower path is 5≤AR≤20. 前記送風経路が複数の経路に分割され、各経路の終点における断面のアスペクト比ＡＲが、５≦ＡＲ≦２０であることを特徴とする請求項１〜３の何れかに記載の微小粒子拡散装置。   The fine particle diffusion device according to any one of claims 1 to 3, wherein the blower path is divided into a plurality of paths, and an aspect ratio AR of a cross section at an end point of each path is 5≤AR≤20. . 前記送風経路を区切る導風板を設け、
該導風板で区切られた各経路の終点における断面のアスペクト比ＡＲが、５≦ＡＲ≦２０であることを特徴とする請求項１〜３の何れかに記載の微小粒子拡散装置。 Providing a wind guide plate for separating the air flow path;
The microparticle diffusion device according to any one of claims 1 to 3, wherein an aspect ratio AR of a cross section at an end point of each path divided by the air guide plate is 5≤AR≤20. 前記送風経路の始点における断面のアスペクト比ＡＲが、ＡＲ≦２であることを特徴とする請求項１〜８の何れかに記載の微小粒子拡散装置。   The microparticle diffusion device according to any one of claims 1 to 8, wherein an aspect ratio AR of a cross section at a starting point of the air blowing path is AR≤2. 前記吹出口の近傍に風向変更板を設けることを特徴とする請求項１〜９の何れかに記載の微小粒子拡散装置。   The microparticle diffusion device according to any one of claims 1 to 9, wherein a wind direction changing plate is provided in the vicinity of the air outlet. 前記微小粒子発生装置の上流側の前記送風経路に微小粒子の流れを整える整流装置を設けることを特徴とする請求項１〜１０の何れかに記載の微小粒子拡散装置。   The microparticle diffusion device according to any one of claims 1 to 10, wherein a rectifying device that regulates the flow of microparticles is provided in the air blowing path upstream of the microparticle generator. 前記微小粒子発生装置の上流側又は前記微小粒子発生装置に並行する前記送風経路に、局部的に断面積を小さくした絞り部を設けることを特徴とする請求項１〜１０の何れかに記載の微小粒子拡散装置。   The throttle part which made the cross-sectional area small locally is provided in the said ventilation path parallel to the said microparticle generator or the upstream of the said microparticle generator, The Claim 1 characterized by the above-mentioned. Microparticle diffusion device. 前記微小粒子発生部位上の微小粒子の流れに垂直な方向の幅をｗ１、前記微小粒子発生部位に対向する前記送風経路の幅をｗ２とすると、
0.7×ｗ１≦ｗ２≦1.3×ｗ１であることを特徴とする請求項１〜１２の何れかに記載の微小粒子拡散装置。 When the width in the direction perpendicular to the flow of the microparticles on the microparticle generation site is w1, and the width of the air flow path facing the microparticle generation site is w2,
It is 0.7 * w1 <= w2 <= 1.3 * w1, The microparticle diffusion apparatus in any one of Claims 1-12 characterized by the above-mentioned. 前記微小粒子発生部位上の微小粒子の流れに垂直な方向の幅をｗ１、前記微小粒子発生部位に対向する前記送風経路の幅をｗ２とすると、
ｗ１＝ｗ２であることを特徴とする請求項１〜１２の何れかに記載の微小粒子拡散装置。 When the width in the direction perpendicular to the flow of the microparticles on the microparticle generation site is w1, and the width of the air flow path facing the microparticle generation site is w2,
It is w1 = w2, The microparticle diffusion apparatus in any one of Claims 1-12 characterized by the above-mentioned. 前記微小粒子発生装置の上流側にエアフィルターを設けることを特徴とする請求項１〜１４の何れかに記載の微小粒子拡散装置。   The microparticle diffusion device according to claim 1, wherein an air filter is provided upstream of the microparticle generator.

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