JP2005075617A - コンベヤベルトのシミュレーション方法 - Google Patents
コンベヤベルトのシミュレーション方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2005075617A JP2005075617A JP2003311064A JP2003311064A JP2005075617A JP 2005075617 A JP2005075617 A JP 2005075617A JP 2003311064 A JP2003311064 A JP 2003311064A JP 2003311064 A JP2003311064 A JP 2003311064A JP 2005075617 A JP2005075617 A JP 2005075617A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- conveyor belt
- model
- roller
- contact position
- contact
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Belt Conveyors (AREA)
Abstract
【解決手段】コンベヤベルトのシミュレーションは、ローラ12a,12cを再現したローラモデル22a,22cと、コンベヤベルト10の長手方向に沿って配列した複数の有限要素でコンベヤベルト10を再現したモデルであって、有限要素の長手方向における要素長さがローラモデル22a,22cと当接する当接位置Aからの距離に応じて変化しており、当接位置Aにおける要素長さが最も短く設定されたコンベヤベルトモデル20と、を設定し、コンベヤベルトモデル20をローラモデル22a,22cに当接したときの応力・歪解析を行なう。
【選択図】図2
Description
このように、エンドレスベルトであるコンベヤベルトと多数の従動ローラとを有するベルトコンベヤラインを用いて鉱石等の資源が数km〜10数km離れた場所に安定して円滑に供給される。
この場合、特に、コンベヤベルトの駆動のために必要とする消費電力は、鉱石等の積載状態あるいは無積載状態においてベルトコンベヤが当接する従動ローラ上を通過するときに生じるエネルギー損失に大きく影響を受けることがわかっている。
したがって、コンベヤベルトの駆動のための消費電力を低電力化するには、ベルトコンベヤが従動ローラと当接して移動するときのエネルギー損失、具体的には、ベルトコンベヤに生じる応力、歪みを算出することが重要である。
また、前記当接位置における前記要素長さは、前記ローラの半径の20分の1以下の長さであるのが好ましい。さらに、前記コンベヤベルトモデルにおける、前記当接位置から前記ローラの半径の40%の長さの範囲内に位置する有限要素の要素長さは、前記ローラの半径の20分の1以下の長さであるのも好ましい。
また、前記コンベヤベルトモデルにおける、前記当接位置から前記ローラの半径の40%の長さの範囲内に位置する有限要素の要素長さは、例えばいずれも一定であってもよい。
コンベヤベルト10は、搬送地点から集積地点に設けられた駆動ローラによって移動し、搬送地点と集積地点間のベルトコンベヤライン上に一定の間隔Lで設けられた従動ローラによって支持されて移動するように構成されている。図1(a)は、ベルトコンベヤライン上の1つの従動ローラ12(12a〜12f)間を図示したものである。
なお、本発明においては、コンベヤベルトは、図1(a),(b)に示すようなトラフ形状である必要はなく、平面状のベルトであってもよいし、底面がなく傾斜側面で構成されたV字形状のベルトであってもよい。
コンベヤベルト10は、図示されない駆動ローラによって図1(a)中右上方から左下方へ移動し、コンベヤベルト10の移動に伴って従動ローラ12a〜12fが回転する。
ローラモデル22a,22cは、変形を許容しない剛体モデルであって、円柱形状を成している。
ローラモデル22a,22cの半径は80mm、当接位置Aにおけるコンベヤベルトモデル20の6面体ソリッド要素の最小の要素長さは2mmであり、非当接領域における最大の要素長さは92.4mmとなっている。そして、コンベヤベルトモデル20の長手方向に64分割されて6面体ソリッド要素が配置されている。コンベヤベルトモデル20の長手方向と直交する幅方向には、6面体ソリッド要素が25個並列配置されている。一方、厚さ方向には、上カーバ層を再現した上カバー層モデルと、ワイヤーや布層等の補強層で補強された補強層モデルと、下カバー層を再現した下カバー層モデルとが配置され、それぞれ3段、1段、4段構成となっている。
具体的には、モデルを構成する各6面体要素の節点の位置座標と、各6面体要素の各節点を符号化した8つの節点の番号の組で定義される各6面体要素の構成に関する情報と、さらに、各6面体要素の構成に関する情報に対応づけられて定められた上カバー層、補強層および下カバー層の材料定数とが、1つのファイルに書き込まれてコンベヤベルトモデル20が作成される。
また、ローラモデル22a,22cは、剛体モデルとして、円筒形状の中心軸および中心軸周りの半径が定められて幾何学形状が設定される。
具体的には、コンベヤベルトモデル20の長手方向の両端に所定の引っ張り応力が付与され、この状態で、所定の分布荷重がコンベヤベルトモデル20の表面に付与される(荷重条件が付与される)。一方、付与された分布荷重によって撓んだコンベヤベルトモデル20は、ローラモデル22a,22cで下方から支持される。付与される分布荷重は、コンベヤベルトモデル20の傾斜側面の端では0であり、この位置でのz方向位置を基準位置とし、コンベヤベルトモデル20の6面体ソリッド要素のz方向位置が上記基準位置から低くなるにつれて分布荷重が大きくなるように設定され、コンベヤベルトモデル20の中心線CL上の底面において、分布荷重が最大となる。このような分布荷重は、トラフ状のコンベヤベルトに鉱石等が一様に満載された積載状態を再現するためである。
図3(b)によると、各方向の歪み(εxx,εyy,εzz,εxy,εyz, εxz)が6面体ソリッド要素の分割方法に影響されず、滑らかな分布を表していることがわかる。すなわち、コンベヤベルトモデル20を用いて算出される応力、歪みの分布は波形としてみたとき、後述するようなモデルの構成によって生じる振動成分が極めて小さい。
これは、コンベヤベルトモデル20の当接位置Aを含む領域Bにおいて、当接するローラモデル22aの半径に対して20分の1以下の要素長さを有する6面体ソリッド要素を配置したためであり、さらに、非当接領域から当接位置Aに近づくにつれ、要素長さを段階的に短くしたことによるものである。したがって、コンベヤベルトの1スパンにおける歪みの分布、さらには、材料定数を用いて算出される応力分布も振動成分が極めて小さい。
このときのコンベヤベルトモデルは、コンベヤベルトモデルの長手方向の1スパンの範囲において、非当接領域からローラモデルの当接位置に近づくにつれて要素長さを段階的に短くし、長手方向の分割数を256分割とし、かつ、当接位置およびこの当接位置を中心とした±10mmの範囲内において、6面体ソリッド要素がローラ12aの半径の約120分の1の要素長さを有するようにモデル化したものである。
図4に示すグラフからわかるように、算出された応力の分布は極めて滑らかな曲線を示している。
コンベヤベルトモデルでは、中心線に沿って6面体ソリッド要素が配列された配列順に有限要素が番号化されている。図5の横軸はコンベヤベルトモデルの中心線上の位置を有限要素番号で表し、縦軸は応力σzzを表している。当接位置は横軸の有限要素番号20に位置する。
図5に示すグラフからわかるように、当接位置の近傍のみならず、当接位置周辺において、応力が6面体ソリッド要素の分割位置に対応して大きく振動していることがわかる。このことから、この1スパンのコンベヤベルトモデルの応力、歪み分布を正確に表現することができない。
図5に示すような等長分割した有限要素モデルでは、応力、歪みの分布の波形が無視できない程度の振動成分を含むため正確なエネルギー損失を算出することができない。振動成分が無視できるか否かの判別は、例えば、波形の当接位置における有限要素の要素長さを波長とする空間周波数成分が、1スパンを波長とする空間周波数成分の5%以下であるか否かによって行なわれる。この判別によって肯定された場合、1スパンのコンベヤベルトモデルを用いてエネルギー損失を有効に算出することができる。
以上、本発明のコンベヤベルトのシミュレーション方法について詳細に説明したが、本発明は上記実施形態に限定されず、本発明の主旨を逸脱しない範囲において、種々の改良や変更をしてもよいのはもちろんである。
12a〜12f 従動ローラ
20 コンベヤベルトモデル
22a,22c ローラモデル
Claims (5)
- ローラに当接されて移動する長尺状のコンベヤベルトのシミュレーション方法であって、
前記ローラを再現したローラモデルと、前記コンベヤベルトの長手方向に沿って配列した複数の有限要素で前記コンベヤベルトを再現したモデルであって、前記有限要素の前記長手方向における要素長さが前記ローラモデルと当接する当接位置からの距離に応じて変化し、前記当接位置における要素長さが最も短く設定されるコンベヤベルトモデルと、を作成するモデル作成ステップと、
前記コンベヤベルトモデルに荷重条件を付与して前記ローラモデルに当接させたときの応力・歪解析を行なう演算ステップと、を有することを特徴とするコンベヤベルトのシミュレーション方法。 - 前記コンベヤベルトモデルの前記有限要素の要素長さが、前記当接位置に近づくにつれて段階的に短くなる請求項1に記載のコンベヤベルトのシミュレーション方法。
- 前記当接位置における前記要素長さは、前記ローラの半径の20分の1以下の長さである請求項1または2に記載のコンベヤベルトのシミュレーション方法。
- 前記コンベヤベルトモデルにおける、前記当接位置から前記ローラの半径の40%の長さの範囲内に位置する有限要素の要素長さは、前記ローラの半径の20分の1以下の長さである請求項3に記載のコンベヤベルトのシミュレーション方法。
- 前記コンベヤベルトモデルにおける、前記当接位置から前記ローラの半径の40%の長さの範囲内に位置する有限要素の要素長さは、いずれも一定である請求項1〜3のいずれか1項に記載のコンベヤベルトのシミュレーション方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2003311064A JP4552404B2 (ja) | 2003-09-03 | 2003-09-03 | コンベヤベルトのシミュレーション方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2003311064A JP4552404B2 (ja) | 2003-09-03 | 2003-09-03 | コンベヤベルトのシミュレーション方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2005075617A true JP2005075617A (ja) | 2005-03-24 |
JP4552404B2 JP4552404B2 (ja) | 2010-09-29 |
Family
ID=34412724
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2003311064A Expired - Fee Related JP4552404B2 (ja) | 2003-09-03 | 2003-09-03 | コンベヤベルトのシミュレーション方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4552404B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009103595A (ja) * | 2007-10-24 | 2009-05-14 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | ベルト体の走行発熱予測方法および走行抵抗力予測方法 |
CN106295010A (zh) * | 2016-08-12 | 2017-01-04 | 卓达新材料科技集团威海股份有限公司 | 一种辊平线生产板材的方法 |
WO2018096800A1 (ja) * | 2016-11-24 | 2018-05-31 | 横浜ゴム株式会社 | コンベヤベルトでのループコイルの埋設深さの設定方法およびコンベヤベルトの製造方法 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP6885033B2 (ja) * | 2016-11-24 | 2021-06-09 | 横浜ゴム株式会社 | コンベヤベルトおよびベルトコンベヤ装置 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH11272888A (ja) * | 1998-03-26 | 1999-10-08 | Hitachi Ltd | Cad/cae装置 |
JP2003049905A (ja) * | 2001-08-07 | 2003-02-21 | Mitsuboshi Belting Ltd | 有限要素法解析を用いた伝動ベルトの荷重分担予測方法及び装置、並びにプログラム |
-
2003
- 2003-09-03 JP JP2003311064A patent/JP4552404B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH11272888A (ja) * | 1998-03-26 | 1999-10-08 | Hitachi Ltd | Cad/cae装置 |
JP2003049905A (ja) * | 2001-08-07 | 2003-02-21 | Mitsuboshi Belting Ltd | 有限要素法解析を用いた伝動ベルトの荷重分担予測方法及び装置、並びにプログラム |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009103595A (ja) * | 2007-10-24 | 2009-05-14 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | ベルト体の走行発熱予測方法および走行抵抗力予測方法 |
CN106295010A (zh) * | 2016-08-12 | 2017-01-04 | 卓达新材料科技集团威海股份有限公司 | 一种辊平线生产板材的方法 |
CN106295010B (zh) * | 2016-08-12 | 2019-03-15 | 卓达新材料科技集团威海股份有限公司 | 一种辊平线生产板材的方法 |
WO2018096800A1 (ja) * | 2016-11-24 | 2018-05-31 | 横浜ゴム株式会社 | コンベヤベルトでのループコイルの埋設深さの設定方法およびコンベヤベルトの製造方法 |
CN109996744A (zh) * | 2016-11-24 | 2019-07-09 | 横滨橡胶株式会社 | 传送带中的环状线圈的埋设深度的设定方法以及传送带的制造方法 |
US10569488B2 (en) | 2016-11-24 | 2020-02-25 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | Method for setting loop coil embedding depth in conveyor belt, and method for manufacturing conveyor belt |
CN109996744B (zh) * | 2016-11-24 | 2020-03-03 | 横滨橡胶株式会社 | 传送带中的环状线圈的埋设深度的设定方法以及传送带的制造方法 |
DE112017005938B4 (de) * | 2016-11-24 | 2021-05-27 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | Verfahren zum festlegen der einbettungstiefe von schleifenspulen in einem förderband und verfahren zum herstellen eines förderbandes |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP4552404B2 (ja) | 2010-09-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4774294B2 (ja) | 集積回路レイアウト装置、その方法及びプログラム | |
US11113444B2 (en) | Machine-learning based scan design enablement platform | |
EP3195159A1 (en) | Build orientations for additive manufacturing | |
Bozer et al. | A graph-pair representation and MIP-model-based heuristic for the unequal-area facility layout problem | |
CN107728584A (zh) | 工序计划支持设备和方法以及计算机可读记录介质 | |
US20190286077A1 (en) | Optimization apparatus and control method for optimization apparatus | |
CN111597768B (zh) | 用于构建版图图案集的方法、设备和计算机可读存储介质 | |
JP4552404B2 (ja) | コンベヤベルトのシミュレーション方法 | |
US20200380065A1 (en) | Optimization apparatus, optimization method, and recording medium | |
WO2014048338A1 (en) | Method for testing broadside path delay fault of digital combination integrated circuit | |
JP6269121B2 (ja) | 情報処理装置、評価関数学習方法およびプログラム | |
JP6877187B2 (ja) | メッシュモデルの作成プログラム | |
EP4170558A1 (en) | Program, data processing method, and data processing device | |
US8595663B1 (en) | Method, system, and program storage device for modeling contact bar resistance | |
JP4320211B2 (ja) | コンベヤベルトの設計支援方法およびこれを用いて設計されて作製されたコンベヤベルト | |
US7584445B2 (en) | Sequence-pair creating apparatus and sequence-pair creating method | |
JP4084177B2 (ja) | コンベヤベルトの消費電力特性の予測方法 | |
Cui et al. | An improved scan design for minimization of test power under routing constraint | |
EP2838041A1 (en) | Ramp structures in composite parts | |
US20200089475A1 (en) | Optimization problem arithmetic method and optimization problem arithmetic apparatus | |
US20150006133A1 (en) | State Space System Simulator Utilizing Bi-quadratic Blocks to Simulate Lightly Damped Resonances | |
KR101932886B1 (ko) | 탑 체인 제조 방법 및 이러한 방법을 수행하는 장치 | |
CN111985631A (zh) | 信息处理设备、信息处理方法及计算机可读记录介质 | |
JP2002228525A (ja) | 搬送物からの衝撃を入力条件とする応力解析方法 | |
JP4084175B2 (ja) | コンベヤベルトの消費電力特性予測方法および消費電力に寄与するベルトコンベヤラインの経路の特定方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20060802 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20090624 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20090804 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20091002 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20100622 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20100705 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130723 Year of fee payment: 3 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130723 Year of fee payment: 3 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130723 Year of fee payment: 3 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |