JP2005066644A - Method for manufacturing t-beam - Google Patents

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a method for manufacturing a T-beam by which bend after cutting is reduced by decreasing residual stress in an H-beam. <P>SOLUTION: In the method for manufacturing the T-beam, one or more methods among the next methods of (1)-(3) are used in accordance with the size of a product as the decreasing method for the residual stress in the stage of the H-beam. (1) A method by which flanges are cooled by the completion of rolling. (2) A method by which the flanges are cooled after rolling. (3) A method using a high draft straightening machine. <P>COPYRIGHT: (C)2005,JPO&NCIPI

Description

本発明は、熱間圧延されたＨ形鋼のウェブ中央を長手方向に切断して製造するＴ形鋼の製造方法に関し、特に、熱間圧延されたＨ形鋼の残留応力の制御方法に関するものである。   The present invention relates to a method for manufacturing a T-section steel produced by cutting the center of a hot-rolled H-section steel in the longitudinal direction, and more particularly to a method for controlling the residual stress of a hot-rolled H-section steel. It is.

従来からＨ形鋼については残留応力制御は行われてきたが、それは主としてＨ形鋼のウェブ波抑制に関するものであり、Ｈ形鋼のフランジ厚みとウェブ厚みとが異なるために、圧延終了時のフランジとウェブとの温度差から生じる残留応力がウェブを挫屈させるウェブ波の発生を抑制するための残留応力制御が行われてきた。一般に、Ｈ形鋼のウェブはフランジより薄く、かつロール冷却水等がウェブ上に滞留しやすいため、これらの影響によりウェブの温度はフランジの温度より下がりやすい。そのため、ウェブとフランジとが常温となると、温度の高いフランジがウェブより収縮するためにウェブに大きな圧縮応力が発生する。この圧縮応力がウェブの挫屈限界応力を超えるとウェブ波が発生する。   Conventionally, residual stress control has been performed for H-section steel, but it is mainly related to the suppression of the web wave of H-section steel, and since the flange thickness and web thickness of H-section steel are different, at the end of rolling. Residual stress control has been performed to suppress the generation of web waves in which the residual stress resulting from the temperature difference between the flange and the web is buckled. In general, the H-shaped steel web is thinner than the flange, and roll cooling water or the like tends to stay on the web. Therefore, the web temperature tends to be lower than the flange temperature due to these effects. Therefore, when the web and the flange are at room temperature, the flange having a higher temperature is contracted than the web, so that a large compressive stress is generated on the web. When this compressive stress exceeds the bending limit stress of the web, a web wave is generated.

従来のウェブ波の抑制技術としては、例えば特開平６−１７０４３１号公報（特許文献１）、特開平８−２６７１１８号公報（特許文献２）、特開平９−３８７０２号公報（特許文献３）、特開平９−２５３７３１号公報（特許文献４）等があり、圧延後、圧延前、圧延中にフランジを冷却してウェブとフランジとの温度差を小さくして、ウェブの圧縮応力を挫屈限界応力以下にしてウェブ波の発生を回避する残留応力制御方法が提案されていた（従来技術１）。   As conventional web wave suppression techniques, for example, JP-A-6-170431 (Patent Document 1), JP-A-8-267118 (Patent Document 2), JP-A-9-38702 (Patent Document 3), Japanese Patent Laid-Open No. 9-253731 (Patent Document 4), etc., after rolling, before rolling and during rolling, the flange is cooled to reduce the temperature difference between the web and the flange, thereby reducing the compression stress of the web. There has been proposed a residual stress control method that prevents the generation of web waves below the stress (prior art 1).

また、近年Ｔ形鋼の需要が高まっており、Ｔ形鋼の製造方法としてＨ形鋼からウェブ中央を切断して製造する方法が開発されている。Ｈ形鋼のウェブ中央を長手方向に切断してＴ形鋼を製造する際に、ウェブに圧縮の残留応力があるため、ハの字に開くよう（外曲がり）に残留応力が解放される。Ｔ形鋼に曲がりが発生すると不安定な形のために、山積みやローラー搬送等が困難になり、製造上のネックとなる。このようなＴ形鋼製造のための残留応力制御方法としては、例えば特開平８−１７４０２４号公報（特許文献５）や特開平１０−２０２３０１号公報（特許文献６）により提案されているものがある（従来技術２）。   In recent years, the demand for T-shaped steel has increased, and a method for producing a T-shaped steel by cutting the center of a web from an H-shaped steel has been developed. When a T-section steel is produced by cutting the center of the H-shaped steel web in the longitudinal direction, the residual stress is released so as to open in a letter C shape (external bending) because the web has a compressive residual stress. When the T-shaped steel is bent, it becomes unstable due to the unstable shape, which makes it difficult to pile up and transport rollers, and becomes a manufacturing bottleneck. As a residual stress control method for manufacturing such a T-shaped steel, those proposed by, for example, JP-A-8-174024 (Patent Document 5) and JP-A-10-202301 (Patent Document 6) are proposed. Yes (prior art 2).

特開平６−１７０４３１号公報JP-A-6-170431 特開平８−２６７１１８号公報JP-A-8-267118 特開平９−３８７０２号公報Japanese Patent Laid-Open No. 9-38702 特開平９−２５３７３１号公報Japanese Patent Laid-Open No. 9-253731 特開平８−１７４０２４号公報JP-A-8-174024 開平１０−２０２３０１号公報Kaihei 10-202301

上記の従来技術１のＨ形鋼のウェブ波の抑制技術は、フランジを冷却することによって、フランジとウェブの温度がほぼ等しくなるようにし、放冷後のウェブの残留応力、特に圧縮応力がウェブの挫屈応力限界点を超えないように冷却することを特徴としている。従って、残留応力は減少しているものの完全に残留応力がとれているわけではない。   In the above-described prior art 1 H-shaped steel web wave suppression technology, the flange is cooled so that the temperatures of the flange and the web are substantially equal, and the residual stress of the web after cooling, particularly the compressive stress, is reduced. It is characterized by cooling so as not to exceed the buckling stress limit point. Accordingly, although the residual stress is reduced, the residual stress is not completely removed.

また、上記の従来技術２のＴロンジ鋼においても従来技術１と同様に、Ｈ形鋼圧延終了するまでの冷却や圧延終了後の冷却、放冷後の矯正機によってウェブの圧縮応力を除去しようとしているものである。しかし、本発明者らは次の問題点１，２があることが分かってきた。   In addition, in the above-described conventional technology 2 T-longi steel, as in the conventional technology 1, let's remove the compressive stress of the web by cooling until the end of H-section steel rolling, cooling after the end of rolling, and straightening after cooling. It is what you are trying. However, the present inventors have found that there are the following problems 1 and 2.

（問題点１）：ユニバーサル圧延群の圧延機で圧延しながら冷却する際に、フランジ厚みが厚いもの、例としてフランジ厚み（ｔ２）が２５［ｍｍ］以上については、ユニバーサル圧延機内での冷却ではフランジとウェブの温度差をほぼ同じとなるまでに十分に冷却しきれない。
（問題点２）：Ｈ形鋼製造時でフランジ厚みが薄いもの、例としてフランジ厚みが２５［ｍｍ］未満ではウェブ高さＷとフランジ幅Ｂの比（Ｗ／Ｂ）が２．５を超えるあたりから、圧延後のフランジ冷却や放冷後に強圧下矯正を行っても十分に残留応力が除去できない。なお、Ｈ形鋼のウェブ高さ（Ｗ）、フランジ幅（Ｂ）、ウェブ厚み（ｔ１）及びフランジ厚み（ｔ２）は図１４に示されるとおりの部位の寸法を示すものである。 (Problem 1): When cooling with a rolling mill of the universal rolling group, when cooling with a thick flange, for example, with a flange thickness (t2) of 25 [mm] or more, cooling in the universal rolling mill The temperature difference between the flange and the web cannot be sufficiently cooled until they are almost the same.
(Problem 2): When the H-shaped steel is manufactured, the flange thickness is thin. For example, when the flange thickness is less than 25 [mm], the ratio of the web height W to the flange width B (W / B) exceeds 2.5. From the beginning, the residual stress cannot be removed sufficiently even when the flange is cooled down after rolling or straightened under strong pressure after cooling. The web height (W), flange width (B), web thickness (t1), and flange thickness (t2) of the H-section steel indicate the dimensions of the parts as shown in FIG.

上記の問題点１では、ユニバーサル圧延群の圧延機で圧延しながら冷却する場合に、リバース型圧延の場合には圧延機の前後で冷却し、いったん冷却装置の外に圧延材を出さなければいけないため、冷却装置の全長を長くすることが難しく、厚みが厚いと冷却時間が必要なため圧延速度も低下させることが必要であるため、圧延能率を著しく阻害する。そのため、フランジ厚みが厚いと十分にフランジを冷却することができない。また、連続圧延によるタンデム型のユニバーサル圧延群でも、フランジ厚みが厚いと冷却装置を長くする必要があるため、圧延機毎に冷却装置を設置することが難しい等の問題があった。   In the above problem 1, in the case of cooling while rolling with a rolling mill of the universal rolling group, in the case of reverse type rolling, cooling is performed before and after the rolling mill, and the rolled material must be taken out of the cooling device once. For this reason, it is difficult to lengthen the entire length of the cooling device, and if the thickness is large, a cooling time is required, and therefore it is necessary to reduce the rolling speed. Therefore, if the flange thickness is thick, the flange cannot be sufficiently cooled. Even in a tandem universal rolling group by continuous rolling, there is a problem that it is difficult to install a cooling device for each rolling mill because the cooling device needs to be lengthened if the flange thickness is large.

また、上記の問題点２を図１及び図２によって説明を行う。図１はＨ７００×３００ １２／２８（ウェブ高さ７００［ｍｍ］、フランジ幅３００［ｍｍ］、ウェブ厚み１２［ｍｍ］、フランジ厚み２２［ｍｍ］）のＨ形鋼で残留応力をなくすために、フランジを冷却した時のＨ形鋼のウェブの残留応力を示した図である。尚、図１及び図２の残留応力の測定にはコンタクトゲージ法を用いた。測定されているのはＨ形鋼のウェブ上表面での残留応力である。図１ではＷ／Ｂ（ウェブ高さ／フランジ幅）比が約２．３で、この場合には残留応力制御に成功しており、ほぼ残留応力がない状態である。図２はＨ７００×２００ １２／２２（ウェブ高さ７００［ｍｍ］、フランジ幅２００［ｍｍ］、ウェブ厚み１２［ｍｍ］、フランジ厚み２２［ｍｍ］）のＨ形鋼でフランジを冷却した時のＨ形鋼ウェブの残留応力を示した図である。図２はＷ／Ｂ比が３．５で図１と比べてウェブ中央での圧縮の残留応力が低減されていないことが分かる。Ｈ７００×２００ １２／２２では、これ以上フランジを冷却しても効果がなく、逆にフランジを冷却しすぎによる強冷却なウェブ波（フランジを強冷却しすぎたために冷却時のフランジの圧縮応力がその温度のウェブの挫屈限界応力を超えるために発生するウェブ波）が発生する。このように、特に薄肉ウェブ、薄肉フランジで、Ｗ／Ｂ比が大きいＨ形鋼ではウェブ中央の残留応力を低減することが困難であった。   The above problem 2 will be described with reference to FIGS. FIG. 1 shows an H-shaped steel of H700 × 300 12/28 (web height 700 [mm], flange width 300 [mm], web thickness 12 [mm], flange thickness 22 [mm]) to eliminate residual stress. It is the figure which showed the residual stress of the web of a H-section steel when a flange is cooled. In addition, the contact gauge method was used for the measurement of the residual stress of FIG.1 and FIG.2. What is being measured is the residual stress on the web surface of the H-section steel. In FIG. 1, the W / B (web height / flange width) ratio is about 2.3. In this case, the residual stress control is successful, and there is almost no residual stress. FIG. 2 shows a case where the flange is cooled with an H-shaped steel of H700 × 200 12/22 (web height 700 [mm], flange width 200 [mm], web thickness 12 [mm], flange thickness 22 [mm]). It is the figure which showed the residual stress of the H-section steel web. 2 that the W / B ratio is 3.5 and the compressive residual stress at the center of the web is not reduced compared to FIG. In H700 × 200 12/22, further cooling of the flange has no effect, and conversely, a strong cooling web wave due to excessive cooling of the flange (the flange compressing stress during cooling due to excessive cooling of the flange). A web wave is generated that exceeds the buckling limit stress of the web at that temperature. As described above, it is difficult to reduce the residual stress at the center of the web, particularly with an H-section steel having a large W / B ratio, particularly with a thin web and a thin flange.

上記の他にＴ形鋼製造上の問題点として、どの部位の残留応力をいくらにすれば山積みや搬送上問題がないか分からなかった。また、切断後に曲がりが発生してからでは、対応が不可能なため切断前に曲がり量を知る必要があった。   In addition to the above, as a problem in the manufacture of the T-shaped steel, it was not known whether there was any problem in stacking and conveyance in what part the residual stress was made. In addition, it is necessary to know the amount of bending before cutting because it is impossible to cope after bending occurs after cutting.

本発明は、上述の問題点を解決するためになされたものであり、Ｈ形鋼のウェブの残留応力を低減して、切断後の曲がりを少なくしたＴ形鋼の製造方法を提供することを目的とする。   The present invention has been made to solve the above-described problems, and provides a method for producing a T-shaped steel in which the residual stress of the H-shaped steel web is reduced and bending after cutting is reduced. Objective.

本発明に係るＴ形鋼の製造方法は、Ｈ形鋼の段階での残留応力低減方法として、製品サイズによって次の（１）〜（３）の方法の内を１つ以上用いるようにしたものである。
（１）圧延が終了するまでにフランジを冷却する方法、
（２）圧延後にフランジを冷却する方法、
（３）強圧下矯正機による方法
例えば、（ａ）フランジが薄く、Ｗ／Ｂ比が小さい場合には、上記の（２）及び（３）による制御方法の内、少なくとも１つの制御方法を用いる。（ｂ）フランジが厚く、Ｗ／Ｂ比が小さい場合には、上記の（２）の制御方法を用いる。（ｃ）フランジが薄く、Ｗ／Ｂ比が大きい場合には、上記の（１）及び（３）による制御方法の内、少なくとも１つの制御方法を用いる。（ｄ）フランジが厚く、Ｗ／Ｂ比が大きい場合には、上記の（１）及び（２）の制御方法を用いる。なお、このフランジの厚い及び薄いというのは相対的なものであり、また、その範囲は重複することもある。このことはＷ／Ｂ比についても同様である。尚、ここでいう強圧下矯正機による方法とは、図１５及び図１６に示される矯正機の竪ロールのＨ形鋼フランジへの水平方向の荷重を１０ｔ以上、望ましくは２０ｔ以上与える方法である。なお、図１５及び図１６において、１５はＨ形鋼、１６は矯正用水平ロール、１７は矯正用竪ロールであり、１８は矯正用竪ロール１７のＨ形鋼フランジへの水平方向の荷重を示している。
また、本発明に係るＴ形鋼の製造方法において、ウェブを切断する際には、上記の残留応力低減方法を用いて、Ｈ形鋼での放冷後のウェブ中央の残留応力を±４［kgｆ／ｍｍ2］（引張又は圧縮）以内にして切断する。
また、本発明に係るＴ形鋼の製造方法において、Ｈ形鋼からウェブを切断してＴ形鋼を製造する際には、切断前に残留応力センサーによってウェブ残留応力を測定する。 The method for producing a T-section steel according to the present invention uses one or more of the following methods (1) to (3) depending on the product size as a method for reducing residual stress at the stage of H-section steel. It is.
(1) A method of cooling the flange before rolling is completed,
(2) A method of cooling the flange after rolling,
(3) Method using an under-pressure corrector For example, when (a) the flange is thin and the W / B ratio is small, at least one of the control methods according to the above (2) and (3) is used. . (B) When the flange is thick and the W / B ratio is small, the above control method (2) is used. (C) When the flange is thin and the W / B ratio is large, at least one of the control methods according to the above (1) and (3) is used. (D) When the flange is thick and the W / B ratio is large, the control methods (1) and (2) above are used. Note that the thick and thin flanges are relative and their ranges may overlap. The same applies to the W / B ratio. In addition, the method by a high pressure straightening machine here is the method of giving the horizontal load to the H-shaped steel flange of the scissors roll of the straightening machine shown in FIG. 15 and FIG. . In FIGS. 15 and 16, 15 is an H-shaped steel, 16 is a straightening horizontal roll, 17 is a straightening scissor roll, and 18 is a horizontal load on the H-shaped steel flange of the straightening scissor roll 17. Show.
In the method for producing a T-shaped steel according to the present invention, when the web is cut, the residual stress at the center of the web after being cooled in H-shaped steel is ± 4 [ Cut within kgf / mm 2 ] (tensile or compressed).
In the method for producing a T-shaped steel according to the present invention, when a T-shaped steel is produced by cutting a web from an H-shaped steel, the residual web stress is measured by a residual stress sensor before cutting.

本発明によれば、Ｈ形鋼の段階での残留応力低減方法として製品サイズによった処理方法を採用しているので、残留応力が効果的に低減しており、切断後の曲がりを少なくしたＴ形鋼の製造が可能になっている。特に、ウェブ中央残留応力を４［kgｆ／ｍｍ2］以下にすれば、後述の実施例から明らかなように、曲がりの少ないＴ形鋼の製造が可能となっており、切断後の山積みやローラー搬送が可能となっている。また、切断直前にウェブの残留応力を測定することにより切断後の曲がり量を判定することができる。 According to the present invention, since the processing method according to the product size is adopted as the residual stress reduction method at the stage of the H-section steel, the residual stress is effectively reduced and the bending after cutting is reduced. T-shaped steel can be manufactured. In particular, if the web center residual stress is set to 4 [kgf / mm 2 ] or less, as will be apparent from the examples described later, it becomes possible to produce a T-shaped steel with less bending, and piles and rollers after cutting. Transport is possible. Further, the amount of bending after cutting can be determined by measuring the residual stress of the web immediately before cutting.

図３は代表的な形鋼製造ラインの構成例を示した図である。この製造ラインは、加熱炉１、ＢＤ（ブレークダウン）圧延機２、第１ユニバーサル圧延群３、第１フランジ冷却装置４、第２ユニバーサル圧延群５、第２フランジ冷却装置６、仕上げ圧延機７、フランジ冷却装置８、製品切断装置９、形鋼矯正機１０及びウェブ切断装置１１から構成されており、ウェブ切断装置１１によりＨ形鋼のウェブ中央をその長さ方向に沿って切断することによりＴ型鋼を製造する。製品切断装置９と形鋼矯正機１０との間には冷却床１２が設けられており、製品切断装置９により切断されたＨ形鋼が冷却床１２に一旦送り出された後に、形鋼矯正機１０により矯正される。また、フランジ冷却装置８の出側にはＨ形鋼用温度温度計１３が設けられており、フランジ冷却装置８により冷却されたＨ形鋼の温度を計測する。更に、形鋼矯正機１０の出側にはＸ線回折法残留応力測定装置１４が設けられており、形鋼矯正機１０により矯正されたＨ形鋼の残留応力を計測する。   FIG. 3 is a diagram showing a configuration example of a typical shape steel production line. The production line includes a heating furnace 1, a BD (breakdown) rolling mill 2, a first universal rolling group 3, a first flange cooling device 4, a second universal rolling group 5, a second flange cooling device 6, and a finish rolling mill 7. , A flange cooling device 8, a product cutting device 9, a shape steel straightening machine 10 and a web cutting device 11, and the web cutting device 11 cuts the web center of the H-shaped steel along its length direction. T-shaped steel is manufactured. A cooling floor 12 is provided between the product cutting device 9 and the shaped steel straightening machine 10, and after the H-section steel cut by the product cutting device 9 is once sent to the cooling floor 12, the shaped steel straightening machine. 10 is corrected. A temperature thermometer 13 for H-section steel is provided on the outlet side of the flange cooling device 8 and measures the temperature of the H-section steel cooled by the flange cooling device 8. Furthermore, an X-ray diffraction residual stress measuring device 14 is provided on the exit side of the shaped steel straightening machine 10 to measure the residual stress of the H-shaped steel straightened by the shaped steel straightening machine 10.

本実施形態においては、図３の製造ラインにおいて、
（１）圧延が終了するまでにフランジを冷却する方法、
（２）圧延後にフランジを冷却する方法、
（３）強圧下矯正機による方法
の内、これら（１）〜（３）の方法を製品サイズに応じて１つ以上用いるようにしたものである。この具体例を図４に基づいて説明する。 In the present embodiment, in the production line of FIG.
(1) A method of cooling the flange before rolling is completed,
(2) A method of cooling the flange after rolling,
(3) Among the methods using the high pressure reducing machine, one or more of these methods (1) to (3) are used depending on the product size. A specific example will be described with reference to FIG.

図４は製品サイズと残留応力制御方法との関係を示した図である。図４の例では製品区分として、フランジ厚みが２５［ｍｍ］、Ｗ／Ｂ比が２．５をそれぞれ基準としているが、これは便宜上一例を示しただけであって、工場の圧延レイアウトによって、例えばフランジが厚いものは２０〜４０［ｍｍ］、フランジが薄いもの１２〜２５［ｍｍ］等厚みやＷ／Ｂがオーバーラップすることもあり得る。
（製品区分の一例）
（ａ）製品サイズ１ フランジが薄く、Ｗ／Ｂ比が小さい
（ｔ２＜２５［ｍｍ］、Ｗ／Ｂ≦２．５）
（ｂ）製品サイズ２ フランジが厚く、Ｗ／Ｂ比が小さい
（ｔ２≧２５［ｍｍ］、Ｗ／Ｂ≦２．５）
（ｃ）製品サイズ３ フランジが薄く、Ｗ／Ｂ比が大きい
（ｔ２＜２５［ｍｍ］、Ｗ／Ｂ＞２．５）
（ｄ）製品サイズ４ フランジが厚く、Ｗ／Ｂ比が大きい
（ｔ２≧２５［ｍｍ］、Ｗ／Ｂ＞２．５） FIG. 4 is a diagram showing the relationship between the product size and the residual stress control method. In the example of FIG. 4, as a product classification, the flange thickness is 25 [mm] and the W / B ratio is 2.5 as a reference, but this is just an example for convenience, and depending on the rolling layout of the factory, For example, the thickness and W / B may overlap, such as 20 to 40 [mm] when the flange is thick and 12 to 25 [mm] when the flange is thin.
(Example of product category)
(A) Product size 1 Flange is thin and W / B ratio is small
(T2 <25 [mm], W / B ≦ 2.5)
(B) Product size 2 Flange is thick and W / B ratio is small
(T2 ≧ 25 [mm], W / B ≦ 2.5)
(C) Product size 3 Thin flange and large W / B ratio
(T2 <25 [mm], W / B> 2.5)
(D) Product size 4 Thick flange and large W / B ratio
(T2 ≧ 25 [mm], W / B> 2.5)

製品サイズ１，２のＷ／Ｂ比が小さい場合には、仕上げ圧延後のフランジ冷却装置８によるフランジ冷却が最も効果があり、特にフランジを急冷却することによって、冷却による塑性歪がウェブに影響を与えウェブの残留応力を低減できる。製品サイズ３の場合には、仕上げ圧延後のフランジ冷却装置８によるフランジ冷却では、フランジ断面積が小さいため、フランジが急収縮することによる冷却の塑性歪がウェブ全体に影響を与えることができない。そのため、放冷後は図２のような残留応力となる。従って、この場合にはユニバーサル圧延群３，５の前後のフランジ冷却装置４，６によって圧延終了前までにフランジとウェブとが同じ温度になるようにフランジ冷却を行う。フランジが薄いため、圧延中の冷却でも十分に冷却することができる。製品サイズ４の場合には、フランジ断面積が大きいので仕上げ圧延後のフランジ冷却装置８でも効果があるが、完全に残留応力を除去できない場合があるので、ユニバーサル圧延群３，５の前後の冷却装置４、６も用いて圧延中にもフランジとウェブの温度差を縮めて、最後に仕上げ圧延後のフランジ冷却装置８でフランジ冷却を行う。   When the W / B ratio of the product sizes 1 and 2 is small, flange cooling by the flange cooling device 8 after finish rolling is most effective. Especially, the plastic strain due to cooling affects the web by rapidly cooling the flange. The residual stress of the web can be reduced. In the case of the product size 3, since the flange cross-sectional area is small in the flange cooling by the flange cooling device 8 after finish rolling, the plastic strain of cooling due to the rapid contraction of the flange cannot affect the entire web. Therefore, the residual stress is as shown in FIG. Therefore, in this case, flange cooling is performed by the flange cooling devices 4 and 6 before and after the universal rolling groups 3 and 5 so that the flange and the web have the same temperature before the end of rolling. Since the flange is thin, it can be sufficiently cooled even during rolling. In the case of the product size 4, since the flange cross-sectional area is large, the flange cooling device 8 after finish rolling is effective, but there are cases where the residual stress cannot be completely removed. The apparatus 4 and 6 are also used to reduce the temperature difference between the flange and the web during rolling, and finally the flange cooling apparatus 8 after finish rolling performs flange cooling.

また、強圧下矯正機による残留応力低減は、フランジ薄い場合の製品サイズ１，３についても効果があることが分かった。サイズによっては矯正機だけでも残留応力を低減させることができる。   Moreover, it was found that the residual stress reduction by the high pressure straightening machine is effective for the product sizes 1 and 3 when the flange is thin. Depending on the size, the residual stress can be reduced with a straightening machine alone.

上記の製品サイズに対応した制御方法を纏めると次のとおりである。
（ａ）製品サイズ１の場合には、上記の（２）圧延後にフランジを冷却する方法及び（３）矯正機（強圧下矯正）による方法の内、少なくとも１つの制御方法を用いる。
（ｂ）製品サイズ２の場合には、上記の（２）圧延後にフランジを冷却する方法を用いる。
（ｃ）製品サイズ３の場合には、上記の（１）圧延が終了するまでにフランジを冷却する方法及び（３）矯正機（強圧下矯正）による方法の内、少なくとも１つの制御方法を用いる。
（ｄ）製品サイズ４の場合には、上記の（１）圧延が終了するまでにフランジを冷却する方法及び（２）圧延後にフランジを冷却する方法を用いる。 The control method corresponding to the product size is summarized as follows.
(A) In the case of product size 1, at least one control method is used among (2) the method of cooling the flange after rolling and (3) the method using a straightening machine (high pressure correction).
(B) In the case of product size 2, the above (2) method of cooling the flange after rolling is used.
(C) In the case of product size 3, at least one control method is used among the above (1) the method of cooling the flange before the end of rolling and (3) the method using the straightening machine (high pressure correction). .
(D) In the case of product size 4, the above (1) method of cooling the flange until the end of rolling and (2) method of cooling the flange after rolling are used.

また、本実施形態においては、上記の残留応力低減方法を用いて、Ｈ形鋼での放冷後のウェブ中央の残留応力を４［kgｆ／ｍｍ2］以下にして、ウェブ切断装置１１によりウェブを切断してＴ形鋼を製造する。残留応力を４［kgｆ／ｍｍ2］以下にすると、切断後も山積みや搬送に問題がないことが分かった。現状の造船材として用いられるＴ形鋼の製品長は殆どが２４［ｍ］以下である。図５は２４［ｍ］でのウェブ中の残留応力と曲がりの関係を示した図である。図５の結果からウェブ中央の残留応力の調査すれば曲がり量が把握できることが分かった。従って、製品長２４［ｍ］でのローラー搬送可能な曲がり量を５０［ｍｍ／２４ｍ］以下とするべく、ウェブ中央残留応力を±４［kgｆ／ｍｍ2］（引張あるいは圧縮）以内としている。 In the present embodiment, the residual stress at the center of the web after being cooled in H-section steel is set to 4 [kgf / mm 2 ] or less using the above-described residual stress reduction method, and the web cutting device 11 performs web Is cut to produce a T-shaped steel. It was found that when the residual stress was 4 [kgf / mm 2 ] or less, there was no problem in stacking and conveyance even after cutting. The product length of the T-section steel used as the current shipbuilding material is almost 24 [m] or less. FIG. 5 is a diagram showing the relationship between the residual stress in the web and the bending at 24 [m]. From the results of FIG. 5, it was found that the amount of bending can be grasped by examining the residual stress at the center of the web. Accordingly, the web center residual stress is set within ± 4 [kgf / mm 2 ] (tensile or compression) so that the amount of bending that can be conveyed by the roller at the product length of 24 [m] is 50 [mm / 24 m] or less.

また、本実施形態においては、Ｈ形鋼からウェブを切断してＴ形鋼を製造する際に、切断前に残留応力センサー（Ｘ線回折法残留応力測定装置１４）によってウェブの残留応力を計測することにより切断後の曲がりを予測するようにしている。切断直前にウェブの残留応力を測定することにより切断後の曲がり量を判定することができる。   In this embodiment, when a T-shaped steel is manufactured by cutting a web from an H-shaped steel, the residual stress of the web is measured by a residual stress sensor (X-ray diffraction residual stress measuring device 14) before cutting. By doing so, the bending after cutting is predicted. The amount of bending after cutting can be determined by measuring the residual stress of the web immediately before cutting.

本発明の実施例として、図３に示された形鋼製造ラインでＴ形鋼を製造した。また、ウェブ切断前にＸ線回折法残留応力測定装置によって残留応力を計測した。   As an example of the present invention, a T-shaped steel was manufactured on the shaped steel manufacturing line shown in FIG. Further, the residual stress was measured by an X-ray diffraction residual stress measuring device before cutting the web.

実施例１．
本発明の実施例１として、Ｔ２５０×２００ １２／２２（ウェブ高さ２５０［ｍｍ］、フランジ幅２００［ｍｍ］、ウェブ厚み１２［ｍｍ］、フランジ厚み２２［ｍｍ］）のＴ形鋼を製造した。圧延Ｈ形鋼はＨ５００×２００ １２／２２（ウェブ高さ５００［ｍｍ］、フランジ幅２００［ｍｍ］、ウェブ厚み１２［ｍｍ］、フランジ厚み２２［ｍｍ］）で、図４の製品サイズ１に相当する。本実施例１では加熱炉１より加熱した形鋼素材を、ＢＤ圧延機２、第１ユニバーサル圧延群３、第２ユニバーサル圧延群５、仕上げ圧延機７によって圧延し、圧延終了後に、フランジ冷却装置８によってフランジを冷却し、復熱後のウェブ平均温度を約６２０℃、フランジ平均温度を約６００℃で仕上げ、製品切断装置９によってクロップを除き２４［ｍ］毎に切断し、放冷後、形鋼矯正機１０で通常矯正（竪ロールは荷重５ｔ未満）を行い、ウェブ切断装置１１で切断した。同ロットでのウェブ表裏面での残留応力の結果を図６に示す。ウェブ中央の残留応力は１．２［kgｆ／ｍｍ2］（引張残留応力）であった。ウェブ切断後の全長曲がり量は１１［ｍｍ／２４ｍ］（内曲がり）で、山積み、ローラー搬送とも可能であった。 Example 1.
As Example 1 of the present invention, a T-shaped steel having T250 × 200 12/22 (web height 250 [mm], flange width 200 [mm], web thickness 12 [mm], flange thickness 22 [mm]) is manufactured. did. The rolled H-section steel is H500 × 200 12/22 (web height 500 [mm], flange width 200 [mm], web thickness 12 [mm], flange thickness 22 [mm]). Equivalent to. In the first embodiment, the shape steel material heated from the heating furnace 1 is rolled by the BD rolling machine 2, the first universal rolling group 3, the second universal rolling group 5, and the finishing rolling machine 7, and after the rolling is finished, the flange cooling device The flange is cooled by 8 and finished at an average web temperature of about 620 ° C. and an average flange temperature of about 600 ° C. after reheating. The product is cut by the product cutting device 9 every 24 [m] except for the crop. Ordinary straightening was performed with the shape steel straightening machine 10 (the wrinkle roll had a load of less than 5 t), and the web cutting device 11 was cut. The result of the residual stress on the front and back surfaces of the web in the same lot is shown in FIG. The residual stress at the center of the web was 1.2 [kgf / mm 2 ] (tensile residual stress). The total amount of bending after cutting the web was 11 [mm / 24 m] (inner bending), and it was possible to pile up and transport the rollers.

実施例２．
本発明の実施例２として、Ｔ２５０×２００ １１／１７（ウェブ高さ２５０［ｍｍ］、フランジ幅２００［ｍｍ］、ウェブ厚み１１［ｍｍ］、フランジ厚み１７［ｍｍ］）のＴ形鋼を製造した。圧延Ｈ形鋼はＨ５００×２００ １１／１７（ウェブ高さ６００［ｍｍ］、フランジ幅２００［ｍｍ］、ウェブ厚み１１［ｍｍ］、フランジ厚み１７［ｍｍ］）で、図４の製品サイズ１に相当する。本実施例１では加熱炉１より加熱した形鋼素材を、ＢＤ圧延機２、第１ユニバーサル圧延群３、第２ユニバーサル圧延群５、仕上げ圧延機７によって圧延し、フランジ冷却は行わなかった。圧延終了後の温度は、ウェブ平均温度が約６１０℃、フランジ平均温度を約７００℃で仕上げ、製品切断装置９によってクロップを除き２４［ｍ］毎に切断し、放冷後、形鋼矯正機１０により強圧下矯正（竪ロールは荷重４０ｔ）を行い、ウェブ切断装置１１で切断した。同ロットでのウェブ表裏面での残留応力の結果を図７に示す。ウェブ中央の残留応力は３．８［kgｆ／ｍｍ2］（圧縮残留応力）であった。ウェブ切断後の全長曲がり量は４５［ｍｍ／２４ｍ］（外曲がり）で、山積み、ローラー搬送とも可能であった。なお、フランジ厚み（ｔ２）がｔ２≦２０（ｍｍ）の場合には、この実施例２のように強圧下矯正だけも圧縮残留応力の低減を可能にすることが確認できている。 Example 2
As Example 2 of the present invention, a T-shaped steel of T250 × 200 11/17 (web height 250 [mm], flange width 200 [mm], web thickness 11 [mm], flange thickness 17 [mm]) is manufactured. did. The rolled H-section steel is H500 × 200 11/17 (web height 600 [mm], flange width 200 [mm], web thickness 11 [mm], flange thickness 17 [mm]). Equivalent to. In Example 1, the shape steel material heated from the heating furnace 1 was rolled by the BD rolling mill 2, the first universal rolling group 3, the second universal rolling group 5, and the finish rolling mill 7, and the flange cooling was not performed. As for the temperature after rolling, the web average temperature is about 610 ° C., the flange average temperature is about 700 ° C., the crop is removed by the product cutting device 9 every 24 [m], and after standing to cool, the shape steel straightening machine is used. 10 was subjected to correction under strong pressure (the wrinkle roll had a load of 40 t) and was cut by the web cutting device 11. The result of the residual stress on the front and back surfaces of the web in the same lot is shown in FIG. The residual stress at the center of the web was 3.8 [kgf / mm 2 ] (compressive residual stress). The total amount of bending after cutting the web was 45 [mm / 24 m] (outer bending), and it was possible to pile up and transport the rollers. In addition, when the flange thickness (t2) is t2 ≦ 20 (mm), it has been confirmed that the compression residual stress can be reduced only by correction under strong pressure as in the second embodiment.

実施例３．
本発明の実施例３として、Ｔ３５０×３００ １４／２８（ウェブ高さ３５０［ｍｍ］、フランジ幅３００［ｍｍ］、ウェブ厚み１４［ｍｍ］、フランジ厚み２８［ｍｍ］）のＴ形鋼を製造した。圧延Ｈ形鋼はＨ７００×３００ １４／２８（ウェブ高さ７００［ｍｍ］、フランジ幅３００［ｍｍ］、ウェブ厚み１４［ｍｍ］、フランジ厚み２８［ｍｍ］）で、図４の製品サイズ２に相当する。本実施例３では加熱炉１より加熱した形鋼素材を、ＢＤ圧延機２、第１ユニバーサル圧延群３、第２ユニバーサル圧延群５、仕上げ圧延機７によって圧延し、圧延終了後、フランジ冷却装置８によってフランジを冷却し、復熱後のウェブ平均温度を約６４０℃、フランジ平均温度を約６１０℃で仕上げ、製品切断装置９によってクロップを除き２４［ｍ］毎に切断し、放冷後、形鋼矯正機１０により通常矯正（竪ロールは荷重５ｔ未満）を行い、ウェブ切断装置１１で切断した。同ロットでのウェブ表裏面での残留応力の結果を図８に示す。ウェブ中央の残留応力は０．８［kgｆ／ｍｍ2］（引張残留応力）であった。ウェブ切断後の全長曲がり量は−５［ｍｍ／２４ｍ］（内曲がり）で、山積み、搬送とも可能であった。 Example 3
As Example 3 of the present invention, a T-shaped steel having T350 × 300 14/28 (web height 350 [mm], flange width 300 [mm], web thickness 14 [mm], flange thickness 28 [mm]) is manufactured. did. The rolled H-section steel is H700 × 300 14/28 (web height 700 [mm], flange width 300 [mm], web thickness 14 [mm], flange thickness 28 [mm]). Equivalent to. In Example 3, the shape steel material heated from the heating furnace 1 is rolled by the BD rolling machine 2, the first universal rolling group 3, the second universal rolling group 5, and the finish rolling machine 7, and after the rolling is finished, the flange cooling device The flange is cooled by 8 and finished at an average web temperature of about 640 ° C. and an average flange temperature of about 610 ° C. after reheating, and is cut every 24 [m] by the product cutting device 9 except for the crop. Ordinary straightening was performed by using the shape steel straightening machine 10 (the wrinkle roll had a load of less than 5 t), and the web cutting device 11 was cut. The result of the residual stress on the front and back surfaces of the web in the same lot is shown in FIG. The residual stress at the center of the web was 0.8 [kgf / mm 2 ] (tensile residual stress). The total amount of bending after cutting the web was -5 [mm / 24 m] (inner bending), and it was possible to pile up and carry.

実施例４．
本発明の実施例４として、Ｔ３５０×２００ １２／２２（ウェブ高さ３５０［ｍｍ］、フランジ幅２００［ｍｍ］、ウェブ厚み１２［ｍｍ］、フランジ厚み２２［ｍｍ］）のＴ形鋼を製造した。圧延Ｈ形鋼はＨ７００×２００ １２／２２（ウェブ高さ７００［ｍｍ］、フランジ幅２００［ｍｍ］、ウェブ厚み１２［ｍｍ］、フランジ厚み２２［ｍｍ］）で、図４の製品サイズ３に相当する。本実施例４では加熱炉１より加熱した形鋼素材を、ＢＤ圧延機２、第１ユニバーサル圧延群３、第２ユニバーサル圧延群５、仕上げ圧延機７によって圧延をおこなった。ユニバーサル圧延群３，５で圧延中、第１フランジ冷却装置４及び第２フランジ冷却装置６で冷却を行った。圧延終了後のウェブ平均温度は約６５０℃、フランジ平均温度を約６６０℃で仕上げ、製品切断装置９によってクロップを除き２４［ｍ］毎に切断し、放冷後、形鋼矯正機１０により通常矯正（竪ロールは荷重５ｔ未満）を行い、ウェブ切断装置１１で切断した。同ロットでのウェブ表裏面での残留応力の結果を図９に示す。ウェブ中央の残留応力は−２．９［kgｆ／ｍｍ2］（圧縮残留応力）であった。ウェブ切断後の全長曲がり量は４１［ｍｍ／２４ｍ］（外曲がり）で、山積み、搬送とも可能であった。 Example 4
As Example 4 of the present invention, a T-shaped steel having T350 × 200 12/22 (web height 350 [mm], flange width 200 [mm], web thickness 12 [mm], flange thickness 22 [mm]) is manufactured. did. The rolled H-section steel is H700 × 200 12/22 (web height 700 [mm], flange width 200 [mm], web thickness 12 [mm], flange thickness 22 [mm]). Equivalent to. In Example 4, the shape steel material heated from the heating furnace 1 was rolled by the BD rolling machine 2, the first universal rolling group 3, the second universal rolling group 5, and the finish rolling machine 7. During rolling in the universal rolling groups 3 and 5, cooling was performed by the first flange cooling device 4 and the second flange cooling device 6. After rolling, the web average temperature is about 650 ° C., the flange average temperature is about 660 ° C., the product cutting device 9 removes the crop, cuts every 24 [m], and after standing to cool, the shape steel straightening machine 10 usually Straightening (the wrinkle roll has a load of less than 5 t) was performed, and the web cutting device 11 was cut. The result of the residual stress on the front and back surfaces of the web in the same lot is shown in FIG. The residual stress at the center of the web was −2.9 [kgf / mm 2 ] (compressive residual stress). The total amount of bending after cutting the web was 41 [mm / 24 m] (outer bending), and it was possible to pile up and convey.

実施例５．
本発明の実施例５として、Ｔ４５０×２００ １４／２８（ウェブ高さ４５０［ｍｍ］、フランジ幅２００［ｍｍ］、ウェブ厚み１４［ｍｍ］、フランジ厚み２８［ｍｍ］）のＴ形鋼を製造した。圧延Ｈ形鋼はＨ９００×２００ １４／２８（ウェブ高さ９００［ｍｍ］、フランジ幅２００［ｍｍ］、ウェブ厚み１４［ｍｍ］、フランジ厚み２８［ｍｍ］）で、図４の製品サイズ４に相当する。本実施例５では加熱炉１より加熱した形鋼素材を、ＢＤ圧延機２、第１ユニバーサル圧延群３、第２ユニバーサル圧延群５、仕上げ圧延機７によって圧延をおこなった。ユニバーサル圧延群３，５で圧延中、第１フランジ冷却装置４及び第２フランジ冷却装置６で冷却を行い、圧延終了後、フランジ冷却装置８によってフランジ冷却を行った。復熱終了後のウェブ平均温度は約６６０℃、フランジ平均温度を約６４０℃で、製品を切断装置９によってクロップを除き２４［ｍ］毎に切断し、放冷後、形鋼矯正機１０により通常矯正（竪ロールは荷重５ｔ未満）を行い、ウェブ切断装置１１で切断した。同ロットでのウェブ表裏面での残留応力の結果を図１０に示す。ウェブ中央の残留応力は−３．３［kgｆ／ｍｍ2］（圧縮残留応力）以下であった。ウェブ切断後の全長曲がり量は４４［ｍｍ／２４ｍ］（外曲がり）で、山積み、搬送とも可能であった。 Embodiment 5 FIG.
As Example 5 of the present invention, a T-shaped steel having T450 × 200 14/28 (web height 450 [mm], flange width 200 [mm], web thickness 14 [mm], flange thickness 28 [mm]) is manufactured. did. The rolled H-section steel is H900 × 200 14/28 (web height 900 [mm], flange width 200 [mm], web thickness 14 [mm], flange thickness 28 [mm]). Equivalent to. In Example 5, the shape steel material heated from the heating furnace 1 was rolled by the BD rolling machine 2, the first universal rolling group 3, the second universal rolling group 5, and the finish rolling machine 7. During rolling in the universal rolling groups 3 and 5, cooling was performed by the first flange cooling device 4 and the second flange cooling device 6, and after completion of rolling, flange cooling was performed by the flange cooling device 8. After the recuperation, the web average temperature is about 660 ° C., the flange average temperature is about 640 ° C., the product is cut by the cutting device 9 every 24 [m] except for the crop, and after standing to cool, the shaped steel straightener 10 is used. Ordinary straightening was performed (the wrinkle roll had a load of less than 5 t), and the web cutting device 11 was cut. The result of the residual stress on the front and back surfaces of the web in the same lot is shown in FIG. The residual stress at the center of the web was −3.3 [kgf / mm 2 ] (compressive residual stress) or less. The total amount of bending after cutting the web was 44 [mm / 24 m] (external bending), and it was possible to pile up and convey.

比較例１．
比較例１として、Ｔ３５０×３００ １４／２８（ウェブ高さ３５０［ｍｍ］、フランジ幅３００［ｍｍ］、ウェブ厚み１４［ｍｍ］、フランジ厚み２８［ｍｍ］）のＴ形鋼を製造した。圧延Ｈ形鋼はＨ７００×３００ １４／２８（ウェブ高さ７００［ｍｍ］、フランジ幅３００［ｍｍ］、ウェブ厚み１４［ｍｍ］、フランジ厚み２８［ｍｍ］）で、図４の製品サイズ２に相当する。本比較例１では加熱炉１より加熱した形鋼素材を、ＢＤ圧延機２、第１ユニバーサル圧延群３、第２ユニバーサル圧延群５、仕上げ圧延機７によって圧延し、ユニバーサル圧延群３，５で圧延中、第１フランジ冷却装置４及び第２フランジ冷却装置６で冷却を行った。圧延終了後のウェブ平均温度を約６４０℃、フランジ平均温度を約７２０で、製品切断装置９によってクロップを除き２４［ｍ］毎に切断し、放冷後、形鋼矯正機１０で通常矯正（竪ロールは荷重５ｔ未満）を行い、ウェブ切断装置１１で切断した（フランジ冷却装置８による冷却及び形鋼矯正機１０による強圧下矯正の両方を行っていない。）。同ロットでのウェブ表裏面での残留応力の結果を図１１に示す。ウェブ中央の残留応力は−２２．１［kgｆ／ｍｍ2］（圧縮残留応力）あった。ウェブ切断後の全長曲がり量は３１０［ｍｍ／２４ｍ］（外曲がり）で、曲がりが大きいために山積み、搬送が不可能であった。 Comparative Example 1
As Comparative Example 1, a T-shaped steel having T350 × 300 14/28 (web height 350 [mm], flange width 300 [mm], web thickness 14 [mm], flange thickness 28 [mm]) was manufactured. The rolled H-section steel is H700 × 300 14/28 (web height 700 [mm], flange width 300 [mm], web thickness 14 [mm], flange thickness 28 [mm]). Equivalent to. In this comparative example 1, the shape steel material heated from the heating furnace 1 is rolled by the BD rolling mill 2, the first universal rolling group 3, the second universal rolling group 5, and the finish rolling mill 7, During the rolling, the first flange cooling device 4 and the second flange cooling device 6 were cooled. After the rolling, the average web temperature is about 640 ° C., the average flange temperature is about 720, the product cutting device 9 removes the crops and cuts every 24 [m]. The scissors roll was subjected to a load of less than 5t, and was cut by the web cutting device 11 (both cooling by the flange cooling device 8 and strong pressure reduction by the shape steel straightening machine 10 were not performed). The result of the residual stress on the front and back surfaces of the web in the same lot is shown in FIG. The residual stress at the center of the web was −22.1 [kgf / mm 2 ] (compressive residual stress). The total length of the bend after cutting the web was 310 [mm / 24 m] (outer bend), and it was impossible to pile up and convey because the bend was large.

比較例２．
比較例２として、Ｔ３５０×２００ ９／２２（ウェブ高さ３５０［ｍｍ］、フランジ幅２００［ｍｍ］、ウェブ厚み９［ｍｍ］、フランジ厚み２２［ｍｍ］）のＴ形鋼を製造した。圧延Ｈ形鋼はＨ７００×２００ ９／２２（ウェブ高さ７００［ｍｍ］、フランジ幅２００［ｍｍ］、ウェブ厚み９［ｍｍ］、フランジ厚み２２［ｍｍ］）で、図４の製品サイズ３に相当する。本比較例２では加熱炉１より加熱した形鋼素材を、ＢＤ圧延機２、第１ユニバーサル圧延群３、第２ユニバーサル圧延群５、仕上げ圧延機７によって圧延をおこなった。圧延終了後、フランジ冷却装置８によってフランジ冷却を行った。冷却復熱後のウェブ平均温度は約６５０℃、フランジ平均温度を約６４０℃で仕上げ、製品切断装置９によってクロップを除き２４［ｍ］毎に切断し、放冷後、形鋼矯正機１０で通常矯正（竪ロールは荷重５ｔ未満）を行い、ウェブ切断装置１１で切断した（第１及び第２フランジ冷却装置４，６による冷却及び形鋼矯正機１０による強圧下矯正の両方を行っていない。）。同ロットでのウェブ表裏面での残留応力の結果を図１２に示す。ウェブ中央の残留応力は−２８［kgｆ／ｍｍ2］（圧縮残留応力）あった。ウェブ切断後の全長曲がり量は３５２［ｍｍ／２４ｍ］（外曲がり）で、曲がりが大きいために山積み、搬送が不可能であった。 Comparative Example 2
As Comparative Example 2, a T-shaped steel having a T350 × 200 9/22 (web height 350 [mm], flange width 200 [mm], web thickness 9 [mm], flange thickness 22 [mm]) was manufactured. The rolled H-section steel is H700 × 200 9/22 (web height 700 [mm], flange width 200 [mm], web thickness 9 [mm], flange thickness 22 [mm]). Equivalent to. In Comparative Example 2, the shape steel material heated from the heating furnace 1 was rolled by the BD rolling machine 2, the first universal rolling group 3, the second universal rolling group 5, and the finish rolling machine 7. After the end of rolling, flange cooling was performed by the flange cooling device 8. After cooling and reheating, the average web temperature is about 650 ° C., the average flange temperature is about 640 ° C., the product cutting device 9 removes the crop and cuts every 24 [m]. Ordinary straightening is performed (the roll is less than 5t load) and cut by the web cutting device 11 (both cooling by the first and second flange cooling devices 4 and 6 and straightening under the strong pressure by the shape steel straightening machine 10 are not performed) .) The result of the residual stress on the front and back surfaces of the web in the same lot is shown in FIG. The residual stress at the center of the web was −28 [kgf / mm 2 ] (compressive residual stress). The total amount of bending after cutting the web was 352 [mm / 24 m] (external bending), and because the bending was large, it was impossible to pile up and convey.

図１３は上記の実施例１〜５及び比較例１，２の制御方法及び計測結果を纏めたものである。ウェブ中央の残留応力及びウェブ切断後の全長曲がり量についてみると、実施例１〜５が比較例１，２に対して格段に優れた特性を示しており、本発明の優位性を確認することができる。   FIG. 13 summarizes the control methods and measurement results of Examples 1 to 5 and Comparative Examples 1 and 2 described above. When looking at the residual stress at the center of the web and the total amount of bending after cutting the web, Examples 1 to 5 show markedly superior characteristics to Comparative Examples 1 and 2 and confirm the superiority of the present invention. Can do.

Ｈ７００×３００ １２／２８のサイズでフランジ冷却を行ったときのウェブの残留応力分布である。It is a residual stress distribution of the web when flange cooling is performed with a size of H700 × 300 12/28. Ｈ７００×２００ １２／２２のサイズでフランジ冷却を行ったときのウェブの残留応力分布である。It is a residual stress distribution of the web when flange cooling is performed with a size of H700 × 200 12/22. 形鋼製造ラインを説明するライン図である。It is a line figure explaining a shape steel manufacturing line. 各サイズのＨ形鋼とその残留応力制御方法の説明図である。It is explanatory drawing of the H-section steel of each size, and its residual stress control method. ウェブ中央の残留応力とウェブ切断後の曲がり量の関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between the residual stress of a web center, and the bending amount after web cutting | disconnection. Ｈ５００×２００ １２／２２のサイズでフランジ冷却を行ったときのウェブの残留応力分布である（実施例１）。It is a residual stress distribution of a web when flange cooling is performed by the size of H500 * 200 12/22 (Example 1). Ｈ５００×２００ １１／１７のサイズで強圧下矯正を行ったときのウェブの残留応力分布である（実施例２）。It is a residual-stress distribution of a web when carrying out strong reduction correction with the size of H500x200 11/17 (Example 2). Ｈ７００×３００ １４／２８のサイズでフランジ冷却を行ったときのウェブの残留応力分布である（実施例３）。It is a residual-stress distribution of the web when flange cooling is performed by the size of H700x300 14/28 (Example 3). Ｈ７００×２００ １２／２２のサイズでフランジ冷却を行ったときのウェブの残留応力分布である（実施例４）。It is a residual stress distribution of a web when flange cooling is performed by the size of H700x200 12/22 (Example 4). Ｈ９００×２００ １４／２８のサイズでフランジ冷却を行ったときのウェブの残留応力分布である（実施例５）。It is a residual-stress distribution of the web when flange cooling is performed by the size of H900 * 20014/28 (Example 5). Ｈ７００×３００ １４／２８のサイズでフランジ冷却を行ったときのウェブの残留応力分布である（比較例１）。It is a residual stress distribution of the web when flange cooling is performed with a size of H700 × 300 14/28 (Comparative Example 1). Ｈ７００×２００ ９／２２のサイズでフランジ冷却を行ったときのウェブの残留応力分布である（比較例２）。It is a residual stress distribution of a web when flange cooling is performed by the size of H700x200 9/22 (comparative example 2). 実施例１〜５及び比較例１，２の制御方法及び計測結果を纏めたものである。The control methods and measurement results of Examples 1 to 5 and Comparative Examples 1 and 2 are summarized. Ｈ形鋼の各寸法の説明図である。It is explanatory drawing of each dimension of H-section steel. 矯正機の側面説明図である。It is side explanatory drawing of a straightening machine. 矯正機の正面説明図である。It is front explanatory drawing of a straightening machine.

符号の説明Explanation of symbols

１ 加熱炉、２ ＢＤ（ブレイクダウン）圧延機、３ 第１ユニバーサル圧延群、
４ 第１フランジ冷却装置、５ 第２ユニバーサル圧延群、６ 第２フランジ冷却装置、７ 仕上げ圧延機、８ フランジ冷却装置、９ 製品切断装置、１０ 形鋼矯正機、
１１ ウェブ切断装置、１２ 冷却床、１３ Ｈ形鋼用温度計、１４ Ｘ線回析法残留応力測定装置、１５ Ｈ形鋼、１６ 矯正用水平ロール、１７ 矯正用竪ロール １８ 矯正用竪ロールのＨ形鋼フランジへの水平方向の荷重。
1 heating furnace, 2 BD (breakdown) rolling mill, 3 first universal rolling group,
4 First flange cooling device, 5 Second universal rolling group, 6 Second flange cooling device, 7 Finish rolling mill, 8 Flange cooling device, 9 Product cutting device, 10 Shape steel straightening machine,
DESCRIPTION OF SYMBOLS 11 Web cutting device, 12 Cooling bed, 13 H-section steel thermometer, 14 X-ray diffraction residual stress measuring device, 15 H-section steel, 16 Straightening horizontal roll, 17 Straightening scissor roll 18 Straightening scissors roll Horizontal load on the H-shaped steel flange.

Claims (3)

Ｈ形鋼の段階での残留応力低減方法として、製品サイズによって次の（１）〜（３）の方法の内１つ以上用いることを特徴とするＴ形鋼の製造方法。
（１）圧延が終了するまでにフランジを冷却する方法。
（２）圧延後にフランジを冷却する方法。
（３）強圧下矯正機による方法。 A method for producing a T-section steel, wherein one or more of the following methods (1) to (3) are used depending on the product size as a method for reducing residual stress at the stage of H-section steel.
(1) A method of cooling the flange before rolling is completed.
(2) A method of cooling the flange after rolling.
(3) A method using a pressure reducing machine. Ｈ形鋼での放冷後のウェブ中央の残留応力を±４［kgｆ／ｍｍ2］以内にしてウェブを切断することを特徴とする請求項１記載のＴ形鋼の製造方法。 2. The method for producing a T-section steel according to claim 1, wherein the web is cut with the residual stress at the center of the web after being allowed to cool in H-section steel within ± 4 [kgf / mm 2 ]. Ｈ形鋼からウェブを切断してＴ形鋼を製造する際に、切断前に残留応力センサーによってウェブ残留応力を測定することを特徴とする請求項１又は２記載のＴ形鋼の製造方法。
The method for producing a T-shaped steel according to claim 1 or 2, wherein when the web is cut from the H-shaped steel to produce a T-shaped steel, the residual stress of the web is measured by a residual stress sensor before cutting.
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