JP2004504133A - 変性支持体上に担持された第viii族金属触媒による開環 - Google Patents
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Abstract
ナフテン環含有化合物のナフテン環の開環方法が、本方法に用いることができる触媒と共に開示される。ナフテン環開環触媒は、Ir、Pt、RhおよびRuよりなる群から選択される少なくとも一種の第VIII族金属を含み、この金属は、ナフテン環含有化合物を第三級炭素部位で開環するのに有効な量で、アルカリ金属またはアルカリ土類金属で変性された支持体上に担持されている。
Description
【0001】
発明の分野
本発明は、ナフテン環含有化合物(例えば留出物)のナフテン環を開環するための方法および組成物に関する。特に本発明は、変性担体上に担持された、Ir、Pt、Rh、Ruまたはそれらの混合物を含む触媒組成物の使用に関する。担体は、第IA族アルカリ金属および第IIA族アルカリ土類金属よりなる群から選択される少なくとも一種で変性される。
【0002】
留出物沸点範囲において沸騰する炭化水素(「留出物」)へのニーズが増大している。留出物は一般に、パラフィン、ナフテンおよび芳香族化合物を含んでいる。燃料品質パラメーター、例えばセタン価、比重および排出物などに関しては、パラフィンが最も望ましい成分であり、ナフテン、更に芳香族化合物がこれに続く。最も望ましくないものは多環芳香族化合物である。同様に、低毒性および生物分解性から生じる、パラフィン性溶媒への需要も増大している。従って、一般に炭化水素溶媒ブレンドの環式化合物含量を減少させること、特にナフテンをパラフィンに転化することが望ましい。ナフテンをパラフィンに転化する一般的方法を、本明細書においては開環と称する。
【0003】
留出物燃料を生産する精油所プロセスは、多くの場合、高品質の留出物燃料を高収率で製造する能力が限定されている。例えば、通常の水素添加プロセスでは、芳香環を飽和させてナフテンを形成し、これによってセタン価を増加させ、かつAPI比重を増加させる(即ち密度を低下させる)。しかしながら、単環および多環ナフテンは一般に、実質的に同数の炭素原子を有するパラフィンよりも低いセタン価を有し、またこれらよりも密度が高い。ナフテンの密度が高い結果、留出物燃料ブレンドの容積は、ナフテンの代りに同様な濃度のパラフィンを含む組成物に対して小さくなる。水素化分解触媒は、典型的には酸性担体上に担持された水素添加金属から構成されているが、これらはまた芳香族化合物の水素添加および分解による開環にも有効である。しかしながら、分解は相当な量の望ましくないガス副生物を含む、比較的低沸点の生成物を製造する傾向があり、これによって全体的な沸騰範囲が低下し、最終留出物製品の容積が制限される。実際、水素化分解生成物は一般に、留出物範囲で沸騰するパラフィンの含有量が、水素化分解原料に比して多いことはない。更に、通常の水素化分解プロセスにおける、ガス副生物を含む最終生成物中の総パラフィン濃度の相当の部分は、沸点が留出物範囲に含まれない、比較的低分子量の化合物である。従って留出物範囲で沸騰するパラフィンの見かけの増加および改良された留出物燃料品質は主として、芳香族化合物の水素添加と、容積の減少した留出物生成物においてパラフィンが濃縮されることが組み合わされる結果生じる。この濃縮は、望ましくないパラフィン性ガス副生物、即ち低沸点パラフィン性ガス成分が除去されることによって起こる。
【0004】
従って、アルキル化誘導体を含む単環および多環芳香族種を、相当量の望ましくない低沸点飽和種を生成することなく、留出物範囲で沸騰するパラフィンへ転化するための選択的開環方法に対する需要がある。開環の選択率は、結合を切断し、結果として炭素数が元の分子よりも少ない生成物分子を生じるよりも、環結合を切断し、結果として、炭素数が元の分子と同じで、環が元の分子よりも少なくとも1つ少ない生成物分子を生じる傾向に関連するものである。完全に選択的な開環プロセスでは、環結合の切断のみが起こり、炭素数が元の分子と同じで、環が元の分子よりも少なくとも1つ少ない分子を生じる。例えば、炭素数nの単環ナフテンのみを含む炭化水素ストリームから生じる生成物は、完全な開環選択性のため、炭素数nのパラフィンのみを含む。従って、開環プロセスで生じる、炭素数が元の分子と同じで、環が元の分子よりも少なくとも1つ少ない生成物分子の数が多くなればなるほど、開環に対する選択性が高い。
【0005】
通常の開環プロセスでは、二機能金属水素添加−酸性触媒を含む、広範囲の触媒が利用されている。しかし、通常の開環の結果生じうる、よりセタン価の低い高度に分枝したパラフィンの数を制限するために、切り詰め(paring)異性化とそれに続く脱アルキル化を制御することによって、留出物品質を改善することができる。
【0006】
改善された留出物を形成するためのいくつかの通常のプロセスでは、ナフテン環化合物を開環するためにIr触媒を用いる。ディーゼル、ジェット燃料および暖房用の油などの留出物は、少なくとも約20体積%、一般には約20〜約40体積%のC6ナフテンを含んでいるが、通常のプロセスでは、C6ナフテンがまったく開環されないことはないにしても、低率でしか開環されない。この問題は水素化処理留出物の場合更に悪化するが、その理由は、これらが更に高濃度のC6ナフテンを有するからである。このC6ナフテン環があまり開環されないという問題を克服するために、米国特許第5,763,731号は、少なくとも一種の酸性助触媒、好ましくはゼオライトと共にIrを用い、C6ナフテン環をC5環に異性化することを教示している。しかしながら、結果として生じるC5環構造では、一般に置換基(例えばアルキル基)の数が増加するので、この方法では開環時に分枝パラフィンの容積が増加する。更に、酸性助触媒が存在すると、元々存在していたあらゆる直鎖パラフィンを、分枝パラフィンに異性化させる傾向を有し、その結果多くの場合、望ましくないほど高濃度の分枝パラフィンを含有する開環生成物を生じる。またこのプロセスの結果、特に高温において、軽質飽和ガスの産生が増加する。
【0007】
米国特許第5,811,624号に開示されているもう1つの通常のプロセスでは、C6ナフテン環をC5ナフテン環に異性化するために、少なくともある種の遷移金属と共にIrを利用している。このIr成分は、C5ナフテン環を開環するのに特に有効である。しかしながら、この生成物は相当な濃度の分枝パラフィンを含んでおり、このため生成物のセタン価が低い。従って、開環生成物における直鎖パラフィン性がより高度であり、且つ留出物範囲に含まれる生成物の容積がより大きい開環方法および触媒に対するニーズが依然として存在する。
【0008】
発明の概要
生成物ストリームにおける環構造の数を減少させ、環構造上に任意に存在するあらゆる側鎖置換基の脱アルキル化を最小にし、また生成物の体積を増加させることを目的とした開環触媒および開環プロセスが提供される。特に本発明は、生成物中に比較的高い含量のより直鎖のパラフィンを与える点において有利である。1つの実施形態において、第三級炭素を有するC5およびC6の両方のナフテン環組成物を含む原料を用いる通常の方法および触媒よりも、より直鎖の性質を有する(即ち分枝が少ない)パラフィンが提供される。この開環生成物は、高度に直鎖で分枝が少ないパラフィン、特に、高度に直鎖で分枝が少ないC9+パラフィンを有するディーゼルまたはジェット燃料生成物を提供する。これは、強く求められている燃料品質である、高いセタン価を有する燃料生成物となる。
【0009】
具体的には、ナフテン原料を、直鎖であってあまり分枝していないパラフィンをかなり多量に含むパラフィン生成物に転化することに対し高度に選択的な触媒が提供される。一つの実施形態において、本触媒およびプロセスは、C6環が少なくとも1つの第三級炭素部位を有するC6ナフテン環含有組成物を含んでいるナフテン原料を、直鎖であってあまり分枝していないパラフィン化合物をかなり多量に含む生成物に転化する際に特に有利である。
【0010】
一つの実施形態においては、少なくとも一種の第VIII族金属を含有するナフテン開環触媒が提供される。好ましくは、第VIII族金属は、第三級炭素部位でナフテン環含有化合物を開環させるのに有効な量のIrである。他の一つの実施形態においては、ナフテン開環触媒は、好ましくは、Irと、Pt、Ru、Rhおよびそれらの組み合わせよりなる群から選択される少なくとも一種の他の第VIII族金属との組み合わせを、第三級炭素部位でナフテン環含有化合物を開環させるのに有効な量含む。好ましい実施形態において、他の第VIII族金属はPtである。
【0011】
金属は、有効量のアルカリ金属またはアルカリ土類金属を含有する支持体上に担持される。支持体は、望ましくは耐火性無機酸化物である。好ましくは、この耐火性無機酸化物はアルミナ、シリカ、ジルコニア、チタニア、クロミア、酸化亜鉛、マグネシア、トリア、ボリア、シリカ−アルミナ、シリカ−マグネシア、クロミア−アルミナ、アルミナ−ボリア、シリカ−ジルコニアおよびそれらの組み合わせからなる群から選択される。より好ましくは、より好ましくは、耐火性無機酸化物はアルミナなどの低酸性酸化物である。
【0012】
変性支持体は、有効量のアルカリ金属またはアルカリ土類金属を支持体に組み込むことによって調製することができる。アルカリ金属またはアルカリ土類金属は、有効量で用いた時、結果として生じる開環触媒における、直鎖であってあまり分枝していないパラフィンの収率に関しての全体的な選択率が向上すると同時に、このような金属を含まない同一触媒に比して、異性化反応が抑制される。換言すれば、本明細書において用いられている「有効量のアルカリ金属またはアルカリ土類金属」という用語は、開環プロセスに用いた時、ナフテン環からの、直鎖であってあまり分枝していないパラフィン形成への選択率を改善し、かつ直鎖パラフィンの異性化を減少させる濃度範囲のアルカリ金属またはアルカリ土類金属のことを言う。
【0013】
Irおよび他の第VIII族金属は、第三級炭素部位においてナフテン環を開環するのに有効な量で存在する。望ましくは、Irは、約0.1〜約2.0重量%の範囲、好ましくは約0.3〜約1.5重量%の範囲、より好ましくは約0.5〜約1.2重量%の範囲、最も好ましくは約0.5〜約1.0重量%の範囲で存在する。また、第二の第VIII族金属は、開環触媒の重量を基準として、0.001〜2.0重量%の範囲で存在するのが好ましく、好ましくは約0.005〜約1.5重量%の範囲、より好ましくは約0.007〜約1.3重量%の範囲、最も好ましくは約0.01〜約1.0重量%の範囲で存在する。
【0014】
アルカリ金属またはアルカリ土類金属は、好ましくは、Cs、Mg、CaおよびBaよりなる群から選択される少なくとも一種である。また、アルカリ金属またはアルカリ土類金属は、開環触媒の重量を基準として約0.1〜約50重量%の範囲で存在するのが好ましく、好ましくは約0.5〜約40重量%の範囲、より好ましくは約1〜約30重量%の範囲、最も好ましくは約2〜約25重量%の範囲で存在する。
【0015】
他の一つの実施形態において、原料ストリーム中のナフテン環含有化合物のナフテン環を開環させる方法が提供される。この方法は、
ナフテン環含有原料ストリームを提供する工程;および
ナフテン環含有化合物を第三級炭素部位で開環させるのに有効な量の、Irと、Pt、Rh、Ruおよびそれらの組み合わせよりなる群から選択される第VIII族金属との組み合わせを含むナフテン開環触媒と、前記ナフテン環含有原料ストリームとを、有効な開環条件下で接触させる工程を含む。
【0016】
好ましい実施形態において、開環方法は、第三級炭素部位で開環を行ない、原料ストリームの直鎖パラフィン性に比して高められた直鎖パラフィン性を有する開環生成物を生成させる工程を更に含む。この方法はまた、開環生成物を回収する工程を含んでいてもよい。この開環生成物は、例えばディーゼル燃料、ジェット燃料、軽油および暖房用の油として直接用いてもよく、またディーゼル燃料、ジェット燃料、軽油および暖房用の油として用いるために、他の石油ストリームとブレンドしてもよい。好ましくは、この開環生成物は約175〜約600℃の沸点を有する石油ストリームとブレンドされる。この場合、このブレンド物のセタン価は少なくとも40である。
【0017】
開環は、種々の温度、例えば150〜400℃;種々の圧力、例えば全圧約100〜約3,000psig;種々の速度、例えば液空間速度約0.1〜約10V/V/Hr;および種々の水素処理ガス比、例えば1バレルあたり約200〜約10,000標準立方フィート(SCF/B)において実施することができる。開環プロセスにおけるこの原料ストリームは、好ましくは約175℃〜約600℃、より好ましくは約175℃〜約500℃の沸点を有する石油原料ストリームである。
【0018】
好ましくは、本発明の開環触媒は、1,2−ジメチルシクロヘキサンの少なくとも約20%を第三級炭素部位において開環することができる。より好ましくは、この開環触媒は、1,2−ジメチルシクロヘキサンの約30%〜約40%を第三級炭素部位において開環することができる。
【0019】
本発明は更に、この開環プロセスによって製造された生成物を含む。この生成物は、通常の開環生成物に比べて直鎖パラフィン性が高い。
【0020】
発明の詳細な説明
本発明は部分的に、高度の直鎖パラフィン性を有する、望ましい濃度の化合物を有する高セタン価留出物の形成方法に有用な開環触媒組成物の発見に基づいている。より詳しくは、これらの触媒組成物は、高度の直鎖パラフィン性を有する生成物を形成するために、ナフテンまたはナフテン環含有留出物を第三級炭素部位において開環する際に有用である。これらの組成物は、少なくとも1つの第三級炭素を有し、C5およびC6ナフテン環を含む化合物の開環に特に有効である。
【0021】
本明細書において規定されている高度の直鎖パラフィン性を有する化合物は、パラフィン(即ちアルキル)側鎖がより少なく、またパラフィン置換基がより長い。この定義によれば、直鎖パラフィン、特にC10〜C20直鎖パラフィンは、ディーゼルまたはジェット燃料製品として用いるのに最も望ましい化合物である。ただし、比較的高度の直鎖パラフィン性を有するその他の化合物も許容しうる。例えば、直鎖アルキル側鎖を一つ有するシクロアルカン環化合物は、複数の側鎖を有するシクロアルカン環に比べて比較的高い直鎖パラフィン性を有する。同じ定義によれば、直鎖アルキル側鎖を一つ有する芳香環化合物は、複数の側鎖を有する芳香環化合物と比べて比較的高い直鎖パラフィン性を有する。
【0022】
本明細書において規定されている第三級炭素(3°炭素)は、ナフテン環化合物において置換基が位置する部位である。第三級炭素は、例えば:
−CH(R)−CH2−および−CH(R)−CH(R)−
(式中、Rは炭素含有鎖、好ましくはC1〜C10炭素含有鎖である。)
のような構造的特徴によって表わされる。
【0023】
第三結合切断として知られている、第三級炭素部位におけるナフテン環化合物の環構造の開環は、C6ナフテン環において特に望ましい。第三結合切断は有利であるが、その理由は、C6環からC5環への異性化が抑えられ、従ってこの開環生成物が、高度の直鎖パラフィン性を有するからである。
【0024】
ここで用いられているナフテンまたはナフテン環含有組成物とは、シクロアルカン、またはその構造中に少なくとも1つのシクロアルカン環を含む組成物を言う。この用語は例えば、C5またはC6環員シクロパラフィンを意味することもある。このシクロパラフィンはまた、様々な側鎖、特に炭素数1〜10の1つ以上のアルキル側鎖を含んでいてもよい。更にこのシクロパラフィンは、その他の環構造と結合または縮合し、2または3環性化合物を形成しうる。追加の環は、この全体構造の少なくとも1つの環が第三級炭素を含んでいる限り、飽和または不飽和であってもよい。第三級炭素を含んでいてもよい2および3環性構造の例には、飽和または一部飽和のナフタレン、インデン、フルオレン、フェナントレン、アントラセン、アセナフタレンおよびビフェニレンが含まれる。
【0025】
開環される原料ストリームは一般に、ナフテン環含有組成物のうちの一種以上を有する炭化水素の混合物を含むものであり、このナフテン環含有組成物は、好ましくは少なくとも1つのアルキル置換基を含んでいる。好ましくは、この原料ストリームは少なくとも5体積%、より好ましくは少なくとも25重量%、最も好ましくは少なくとも50重量%の少なくとも一種のナフテン環含有化合物を含む。一般にこの原料ストリームは、この原料ストリームの容積を基準として、約5〜約85体積%の少なくとも一種のナフテン環含有化合物を含む。
【0026】
より好ましい実施態様において、開環されるナフテン環組成物を含む炭化水素には、追加の環を含まないC5およびC6ナフテン環化合物が含まれる。これらの化合物の例には、メチルシクロペンタン、エチルシクロペンタン、プロピルシクロペンタン、ブチルシクロペンタン、ペンチルシクロペンタン、メチルシクロヘキサン、エチルシクロヘキサン、プロピルシクロヘキサン、ブチルシクロヘキサンおよびペンチルシクロヘキサンが含まれるが、これらに限定されない。好ましくは、C5およびC6環ナフテン環化合物はアルキル置換基を含む。
【0027】
ナフテン環含有化合物は、例えば留出物範囲において沸騰する石油ストリームなどの非常に多様な炭化水素原料中に見られる。これらのストリームは一般に、多環組成物を含む多様な化合物を含む。好ましくは、本発明では約175℃〜約600℃の沸点範囲を有する石油原料ストリームを用いる。このような原料ストリームの例には、ディーゼル燃料、ジェット燃料、暖房用の油、軽油および軽質循環油が含まれる。軽油には、約340℃〜約565℃の範囲で沸騰する減圧軽油が含まれる。これは一般に、原油の減圧蒸留に由来する。或いはこれは、例えばコーカーガスオイルまたは重質接触循環油などの生成物の転化によって得ることができる。その他の原料ストリームもまた、適切に前処理されているならば用いることができる。これらのストリームには、化学原料ストリームおよび潤滑油ストリームが含まれる。
【0028】
好ましいナフテン開環触媒は、多金属性第VIII族貴金属触媒である。Irと、Pt、Rh、Ruまたはそれらの混合物との組み合わせを含む触媒は、本発明の多金属性第VIII族貴金属触媒として好ましい。好ましい多金属性第VIII族貴金属触媒は、Pt−Ir、Rh−IrおよびRu−Irである。Pt−IrおよびRh−Irがより好ましく、Pt−Irが最も好ましい。これらの触媒のIr含有率は、約0.1〜約2重量%、好ましくは約0.3〜約1.5重量%、より好ましくは約0.5〜約1.2重量%の範囲とすることができる。二元金属組成物における第二の金属の含有量は、約0.001〜約2.0重量%、好ましくは約0.005〜約1.5重量%、より好ましくは約0.007〜約1.3重量%、最も好ましくは約0.01〜約1重量%の範囲である。好ましい触媒組成(重量%)には、0.01Me−0.9Ir、0.05Me−0.9Ir、0.1Me−0.9Ir、0.3Me−0.9Irおよび0.6Me−0.9Irが含まれる。ここで、MeはPt、RhおよびRuよりなる群から選択される少なくとも一種である。
【0029】
一つの実施形態において、開環触媒は、アルキル金属またはアルキル土類金属で変性された担体(本明細書においては支持体とも称する)を含む。変性支持体は、ナフテン環含有化合物の第三級炭素部位における開環を強化するのに有効であるように、酸性度の低いものが好ましい。好ましくは、担体は耐火性無機酸化物である。耐火性無機酸化物の例には、アルミナ、シリカ、ジルコニア、チタニア、クロミア、酸化亜鉛、マグネシア、トリア、ボリア、シリカ−アルミナ、シリカ−マグネシア、クロミア−アルミナ、アルミナ−ボリア、シリカ−ジルコニアおよびこれらの組み合わせが含まれるが、これらに限定されない。これらのうち、アルミナが好ましい。
【0030】
変性担体は、好ましくないパラフィン異性化反応を最小にする点でも有益である。更に、変性担体は、第VIII族金属が特にナフテン環上の第三級炭素部位でナフテンを開環させる能力を妨げない。変性担体を含有する開環触媒は、第三級炭素結合の部位で切断することに対する選択性が強化されており、また異性化が抑制されており、その結果として高度の直鎖パラフィン性を有する開環生成物を生じさせる能力がもたらされる。その結果一般に、非開環生成物に比してより高いセタン価を有する生成物となる。
【0031】
第三級炭素部位での開環を強化するのに有効な量の変性剤を支持体に組み込むことによって、支持体を変性することができる。変性剤は、有効量で用いた時、結果として生じる開環触媒において、直鎖パラフィン性の向上した化合物の形成に対する全体的な選択率が向上するようなものである。変性剤は同時に、より分岐したパラフィンを生じさせる好ましくない異性化反応を抑制するという利点を提供する。本明細書において用いられている「有効量の変性剤」という用語は、開環プロセスに用いた時、ナフテン環含有化合物からの、直鎖パラフィン性の向上に対する選択率を改善し、かつ直鎖パラフィンから分岐パラフィンへの異性化を減少させる濃度範囲の変性剤のことを言う。
【0032】
本発明の目的のために支持体中に変性剤として組み込むことができる好ましい元素には、Cs、Mg、CaおよびBaよりなる群から選ばれる少なくとも一種が挙げられる。Ca、MgおよびBaがより好ましく、Mgが最も好ましい。
【0033】
一般に、開環触媒中の変性剤の濃度は少なくとも約0.1〜約50重量%である。開環触媒中の変性剤の濃度は、好ましくは約0.5〜約40重量%、より好ましくは約1〜約30重量%、最も好ましくは約2〜約25重量%である。
【0034】
この変性剤成分は、触媒形成のどの段階中で支持体に組み込んでもよい。変性支持体を製造するための特に好ましい製造スキームにおいて、支持体はアルミナである。この好ましい実施態様においては、弱有機酸中で金属アルミニウムを蒸解してアルミナゾルを形成し、これを通常の噴霧乾燥技術により噴霧乾燥して、アルミナ水和物粉末を生成させることによって、まず高純度アルミナ水和物粉末を調製する。このアルミナ水和物粉末が適切な粒子サイズのものでないならば、耐火性粉末の粒子サイズを減少させるためのあらゆる通常の粉砕手段によってこれを粉砕してもよい。次いで、このアルミナ水和物粉末を有効な量の水またはゾルとブレンドして、押出しに十分な稠度を有するペーストを形成する。このアルミナペーストを押出し成形して、例えばペレットなどの適切な形状とし、約400℃〜約650℃の温度において乾燥し、焼成する。変性剤成分は、前記プロセス工程のうちのいずれか1つ以上において導入することができる。このプロセスのより完全な説明は、米国特許第5,015,614号に記載されており、この特許は参照して本明細書に組み込まれる。
【0035】
この変性剤は、好ましくは、初期湿潤、または溶液からの吸収という技術を用い、これらの通常の塩(好ましくは硝酸塩、亜硝酸塩、酸化物、水酸化物、ハロゲン化物、カルボキシレート等)の水溶液として支持体物質に添加される。初期湿潤が好ましい手順である。この変性剤は、支持体の押出し後に支持体材料に添加してもよいが、この支持体全体におけるこれらの変性剤元素の均一性を確保するために、押出し前に変性剤を添加することが好ましい。
【0036】
本発明の変性支持体組成物はまた、(i)約50m2/g超、好ましくは約100〜約700m2/g、より好ましくは約100〜約300m2/gの表面積;(ii)約0.3〜約1g/ml、好ましくは約0.4〜約0.8g/mlの嵩密度;(iii)約0.2〜約1.1ml/g、好ましくは約0.3〜約0.8ml/gの平均細孔容積;および(iv)約30〜約300オングストロームの平均細孔直径を有するとして特徴付けられる。
【0037】
上で論じたように、本発明の触媒は、変性無機耐火性担体(または支持体)に担持された、Irと、Pt、Rh、Rhおよびそれらの組み合わせよりなる群から選択される少なくとも一種の第2の第VIII族金属との組み合わせを含む。第VIII族金属は、初期湿潤、金属前駆体の過剰の水溶液からの吸収などの従来の含浸技術を用いて変性支持体に添加してもよい。含浸技術の選択は、溶液から金属を化学吸着する変性担体材料の能力に大いに依存する。
【0038】
第VIII族金属は、事前に丸薬、ペレット、ビーズ状に成形、または押出成形した変性支持体に、含浸によって積出させることが可能である。また、押出成形前の混錬混合物やペーストに組み込んでもよい。好ましくは、変性支持体は乾燥状態または溶媒和状態とし、初期湿潤技術を用いて、または希釈溶液または濃縮溶液からの吸収を実現する技術を用いて第VIII族金属と接触させ、その後、金属成分の全体的取込みを行うために濾過するか、蒸発させる。
【0039】
初期湿潤は、所望のレベルの第VIII族金属を変性支持体に組み込むのに特に望ましい方法である。好ましくは、この金属を、望ましくは前駆物質の形態で溶液に溶解する。適切な金属前駆物質には、ハロゲン化物、ハロ金属酸、硝酸塩、亜硝酸塩、アミンハロ錯体、アミン硝酸錯体およびアミン亜硝酸錯体が含まれる。また、例えばアセチルアセトネート錯体、カルボニル錯体等などの有機金属錯体を用いて、有機溶媒から金属を析出させてもよい。金属錯体を含浸させたら、空気、水素または不活性雰囲気下での熱処理によってこれらを分解する。これは、通常の加熱、またはマイクロ波または超音波照射の適用によって行なうことができる。金属錯体を分解すると、第VIII族金属が支持体中に含浸されて残る。
【0040】
ナフテン開環触媒は、通常の方法に従って活性化してもよい。例えば、これらをほぼ大気温度から約300℃の範囲の温度において約4〜約24時間空気中で乾燥し、好ましくは現場で、約200℃〜約600℃の温度で約0.5〜約24時間流入水素中で還元することによって活性化してもよい。200℃以下の温度で乾燥し、約350℃〜500℃で約4時間還元することが好ましい。
【0041】
考察されているように、好ましい開環触媒組成物は、高度の直鎖パラフィン性を有する、望ましい濃度の化合物を有する高セタン価留出物を形成するプロセスにおいて有用である。ナフテン化合物をパラフィンに転化するためには、本発明の、触媒的有効量の少なくとも一種の触媒を、接触開環条件下に適切な原料ストリームと接触させる。好ましい条件は、ナフテン化合物のC5およびC6環が、この触媒と接触した時に開環されるような条件である。通常の開環プロセス条件を用いてもよいが、好ましいプロセス条件には、温度約150℃〜約400℃、好ましくは約225℃〜約350℃;全圧約100〜約3,000psig、好ましくは約100〜約2,200psig、より好ましくは約100〜約1,500psig;液空間速度約0.1〜約10V/V/Hr、好ましくは約0.5〜約5V/V/Hr;および水素処理ガス比約200〜約10,000SCF/B、好ましくは約500〜約5,000SCF/Bが含まれる。SCF/Bは、1バレルあたりの標準立方フィートを意味し、V/V/Hrは、1時間あたり、触媒1容積あたりの原料の容積を意味する。
【0042】
本発明の開環プロセスでは、通常の開環反応器を用いることができる。原料が1つ以上の触媒静止床を通過する固定床反応器系が好ましい。直列または平行構成に配置された複数の反応器を用いてもよい。
【0043】
反応プロセスに送られる水素ガス(即ち水素含有処理ガス)は、触媒上を原料と並流または向流のいずれの方向に流れていてもよい。水素は、開環が起こった位置の炭素を飽和させるために供給される。好ましくは、化学量論的に過剰量の水素が供給される。1つの実施態様において、反応器留出物は分離域に送られ、ここで、反応プロセスにおいて消費されなかった水素が分離され、必要とされる補給水素と共に反応域に適切に再循環される。もう1つの実施態様において、処理ガスは、「単流」の構成において用いられ、従って再循環されない。
【0044】
適切に構成された向流反応器では、反応体と処理ガスがよりよく接触しうるので、好ましい触媒を組み込んだ向流反応器が好ましい実施態様である。この反応器は、H2S分圧を低く維持する上で特に有利である。このような反応器は米国特許第5,942,197号に開示されている。この特許の記載は、参照して本明細書に組み込まれる。この好ましい設計では、1つ以上の触媒床を迂回するための通路が組み込まれているため、通常の向流反応器よりもフラッディングを起こしにくい。触媒床における差圧が、予め決定された閾値(近フラッド条件と関連付けられている)まで増加すると、水素処理ガスの少なくとも一部が迂回するように設計されている。ガスが触媒床を迂回すると、触媒床における差圧が減少して、液体が下向きに流れることが可能になる。差圧が予め決定されたレベル以下にまで低下すると、ガスの迂回は自動的に停止される。
【0045】
開環前に原料ストリームを水素化処理して、硫黄含量を低レベル、好ましくは約10ppm未満、より好ましくは約1ppm未満、最も好ましくは約0.1ppm未満まで減少させることが好ましい。開環触媒は高硫黄含量に対して感受性を有するので、このことは、硫黄含量の高い原料が開環プロセスに用いられる時に特に望ましい。
【0046】
本明細書においては、硫黄を減少させるための水素化処理を水素化脱硫と称する。硫黄化合物を含む原料の硫黄含量を好ましいレベルまで低下させるために、通常の水素化脱硫触媒を用いることができる。
【0047】
原料の硫黄含量を低下させるために用いることができる通常の水素化脱硫触媒の例には、助触媒としての一種以上の第VIII族金属と共に、第VI族金属を含み、これらの金属が耐火性担体上に担持された触媒が含まれるが、これに限定されない。通常の水素化脱硫プロセスは、圧力約50〜約2,000psig、好ましくは約100〜約1,500psig、液空間速度約0.2〜約6V/V/Hr、および水素ガス比約200〜5,000SCF/Bで実施される。
【0048】
原料の硫黄含量を減少させるために、硫黄吸収剤(再生可能な硫黄吸収剤を含む)を用いることもできる。これらの物質は、除去の容易な硫黄化合物、特に硫化水素を、比較的温和な硫黄除去条件下で除去することができる。硫黄吸収剤の例には金属酸化物が含まれる。これらの系は、米国特許第5,928,498号;第5,925,239号;第5,935,420号;第4,003,823号;米国特許第4,007,109号;米国特許第4,087,348号;米国特許第4,087,349号;米国特許第4,119,528号;および米国特許第4,127,470号に開示されており、これらの特許のすべては、参照して本明細書に組み込まれる。
【0049】
相当の芳香族化合物が原料ストリーム中に存在するならば、これらを飽和させることが好ましい。原料の総芳香族化合物含量は約20重量%未満が好ましく、好ましくは約15重量%未満、より好ましくは約10重量%未満である。
【0050】
芳香族化合物飽和(ASAT)プロセスは、1つまたは一連の反応器を用い、開環プロセスの前または後のいずれにおいて実施してもよい。それは、どちらの形態でも一般に、芳香族含量の低下によってセタン価の増加した生成物を結果として生じるからである。しかしながら、原料中の芳香族化合物の飽和は、開環プロセスの前が好ましい。これは、芳香族化合物が飽和される結果、付加的なナフテンが形成される傾向があり、これによって、究極的には本発明の触媒を用いて転化され、より高度の直鎖パラフィン性を有する化合物を形成することができる物質が付加的に提供されるからである。もう1つの好ましい実施態様において、この芳香族化合物飽和反応器中の触媒が硫黄含量の低い原料と接触するように、芳香族化合物飽和反応器の前(即ち上流側)に水素化脱硫反応器が配置される。
【0051】
本発明に関連して、芳香族化合物の芳香環を水素添加するために、あらゆる通常の芳香族飽和プロセスを用いることができる。芳香族化合物含有原料を飽和するための典型的な条件には、温度約150℃〜約400℃、圧力約100〜約2,000psig、空間速度約0.4〜6V/V/Hr、水素ガス比1バレルあたり約200〜約6,000標準立方フィート(SCF/B)が含まれる。非選択的分解反応が最小限となるため、水素添加または飽和反応にはより低い温度が最も望ましいことが判明した。芳香族化合物の選択的飽和の結果、水素添加域から、通常15重量%未満の総芳香族化合物を含む飽和中間体を生じる。
【0052】
開環はまた、芳香族化合物飽和および硫黄除去を伴う多様な積み重ね床または混合床構成において実施してもよい。これらの積み重ね床および混合床が占める反応器は単一でも複数でもよく、またこれらの床は並流および向流のいずれのモードになっていてもよい。触媒の固定床の積み重ねとは、液相反応体の流れ方向に沿って配置された床の配列を言う。単一反応器においては、このような床は上から下まで垂直に配列される。一連の反応容器において、その配列は液相の流れによって規定される。
【0053】
反応器は例えば、硫黄減少触媒(例えば水素化脱硫(HDS)触媒);硫黄吸収剤(吸収剤);芳香族化合物飽和(ASAT)触媒;および/または開環(RO)触媒の積み重ね層を有するように装入することができる。積み重ね触媒配列の具体例には、HDS/ASAT/吸収剤/RO;HDS/RO/ASAT;吸収剤/ASAT/RO;およびHDS/吸収剤/ASAT/ROという配列が含まれる。混合床触媒の好ましい配列には、RO+ASAT;吸収剤+RO;吸収剤+ASAT+RO;および吸収剤+HDS+ROという配列が含まれる。開環機能を促進する条件が好ましい。
【0054】
開環生成物は、最終処理工程後、即ち開環後、任意のASAT最終工程後またはあらゆるその他の任意の処理工程後、通常の方法に従って回収することができる。この回収された生成物は、例えばディーゼル燃料、ジェット燃料、軽油および暖房用の油として直接用いてもよく、他の石油製品とブレンドして、例えばディーゼル燃料、ジェット燃料、軽油および暖房用の油として用いることもできる。ブレンドする場合、開環生成物を約175℃〜約600℃の沸点を有する石油ストリームとブレンドするのが好ましく、この場合、このブレンド物は、少なくとも約40のセタン価を有する。
【0055】
本明細書において引用されている元素周期表は、Merck Index,12th Ed.,Merck & Co.,1996の表紙内側に記載されている。
【0056】
本発明は、下記実施例を参照すればよりよく理解される。これらの実施例は、特許請求されている本発明の全範囲内にある具体的な実施態様を例証するためのものである。
【0057】
一般的な実験
これらの実施例において、第三結合切断率(%)は、第三中心を含む開環生成物の収率(重量%)を、全開環生成物の総収率(重量%)で割った商に100を掛けて求められる。例えば、実施例において、メチルシクロヘキサン(「MCH」)の第三結合切断率=100×(n−ヘプタン収率(重量%)/(n−ヘプタン収率(重量%)+イソヘプタン収率(重量%)));1,2−ジメチルシクロヘキサン(「1,2DMCH」)の第三結合切断率=100×((n−オクタン収率(重量%)+3−メチルヘプタン収率(重量%))/(n−オクタン収率(重量%)+3−メチルヘプタン収率(重量%)+2,3−ジメチルヘキサン収率(重量%)+3,4−ジメチルヘキサン収率(重量%)))である。金属装入量は、触媒の重量を基準とする重量%で示される。例えば、触媒の重量を基準として0.9重量%のIrと0.9重量%のPtからなる触媒は、0.9Ir−0.9Ptと記載される。
【0058】
実施例1(比較例)
改質グレードアルミナ50gに、16mgIr/mlを含むクロロイリジウム(chloroiridic)溶液28mlを含浸することにより、0.9重量%Ir開環触媒を調製した。この触媒を120℃で24時間乾燥し、450℃で3時間還元した。この触媒を、300℃、500psig、10W/H/W、H2/油比=6の条件下で、メチルシクロヘキサンの開環に用いた。結果を表1に示す。生成物はGC/MSによって同定した。
【0059】
実施例2〜4(比較)
実施例1の触媒を、325℃、500psig、10W/H/W、H2/油比=6の条件下で、ジメチルシクロヘキサンの三種の異性体(これらの置換パターンは、留出物範囲ストリームに見られる置換パターンのより代表的なものである)のそれぞれを開環させるために用いた。結果を表1に示す。
【0060】
実施例5(比較)
実施例1の触媒を、325℃、500psig、2W/H/W、H2/油比=6の条件下で、1,2,4−トリメチルシクロヘキサン(「1,2,4−TMCH」)(この置換パターンは、留出物範囲ストリームに見られる置換パターンのうち特に代表的なものである)を開環させるために用いた。結果を表1に示す。
【0061】
【表1】
【0062】
表1のデータは、転化率の範囲がほぼ同じ場合、Ir上の第三結合切断の度合が全体の約5%から約50%に増加することを示している。この傾向は原料中の第三中心の数と一致する。
【0063】
実施例6
改質グレードアルミナ押出物に亜硝酸バリウム水溶液を添加することにより、Ba変性アルミナを調製した。Ba/Al2O3を120℃で24時間乾燥し、600℃で20時間空気中で焼成した。アルミナのBa含有率は5重量%であった。Ba担体25gに、Ir保存溶液14mlおよび水10mlを添加することによる初期湿潤によって、Ba/Al2O3に担持された0.9Ir触媒を調製した。この触媒を120℃で24時間乾燥し、450℃で3時間還元した。この触媒を、325℃、500psig、10W/H/W、H2/油比=6の条件下で、1,2−ジメチルシクロヘキサンの開環に用いた。結果を表2に示す。
【0064】
実施例7
実施例6の手順を用いて2.0Ir/Ba/Al2O3触媒を調製し、この触媒を1,2−ジメチルシクロヘキサンの開環に用いた。結果を表2にまとめた。
【0065】
実施例8
標準改質グレードアルミナ50gに、塩化イリジウム酸保存溶液(16mg/ml Ir)28mlおよび塩化白金酸保存溶液(28mg・Pt/ml)1.8mlを含浸することにより、0.1Pt−0.9Ir/Al2O3触媒を調製した。この触媒を120℃で24時間乾燥し、水素中450℃で3時間還元した。この触媒を1,2−ジメチルシクロヘキサンの開環に用いた。結果を表2にまとめた。
【0066】
実施例9
実施例6のBa/Al2O3担体を用いる実施例8の手順を用いて0.1Pt−0.9Ir/Ba/Al2O3触媒を調製し、この触媒を1,2−ジメチルシクロヘキサンの開環に用いた。結果を表2にまとめた。
【0067】
実施例10
実施例8の手順を用いて0.1Pt−0.9Ir/Ba/Al2O3触媒を調製し、この触媒を1,2−ジメチルシクロヘキサンの開環に用いた。結果を表2に示す。
【0068】
実施例11
実施例6のBa/Al2O3担体を用いる実施例8の手順を用いて0.9Pt−0.9Ir/Ba/Al2O3触媒を調製し、この触媒を1,2−ジメチルシクロヘキサンの開環に用いた。結果を表2にまとめた。
【0069】
【表2】
【0070】
実施例6、7、9および11は、Ba変性アルミナ上に担持された触媒が、金属装填量が同等である実施例2、8および10の触媒に比して、1,2−ジメチルシクロヘキサンの第三結合の切断に対して高い選択性を有することを実証している。
【0071】
実施例12〜19
実施例6の手順に従って、アルミナ押出物に亜硝酸バリウム、硝酸マグネシウム、硝酸カルシウム、硝酸リチウム、硝酸カリウムおよび硝酸セシウムの水溶液を初期湿潤で含浸することにより、一連の変性アルミナを調製した。変性アルミナに0.9Irを実施例6と同様にして含浸し、300℃、500psig、10W/H/WおよびH2/油比=6の条件下での1,2−ジメチルシクロヘキサンの開環について評価した。結果を表3に示す。
【0072】
【表3】
【0073】
この結果は、第IIA族金属Ca、MgおよびBa、並びに第IA族金属Csによって変性されたアルミナ担体に担持された触媒が、従来のアルミナに担持された触媒より高い第三結合切断選択性を有することを示している。しかし、KおよびLiを含有する触媒は親触媒より劣る。このデータはまた、調節剤の選択と濃度によって活性を変更できることも示している。
【0074】
実施例20〜22
実施例6と同様にして、アルミナ担体、シリカ担体および炭化珪素担体を用いて、Ba変性担体に担持された一連の0.9Ir触媒を調製した。これらの触媒を、350℃、500psig、10W/H/W、H2/油比=6の条件下で、1,2−ジメチルシクロヘキサンの開環に用いた。結果を表4に示す。
【0075】
【表4】
【0076】
このデータは、第三結合切断に対する選択性が担体の選択に無関係であるとともに、アルミナの使用が活性に極めて有利であることを示している。
【0077】
実施例23〜25
実施例6と同様にして、Mg調整アルミナに担持された一連の0.9Ir触媒を調製した。実施例12〜19と同様にして、これらの触媒を1,2−ジメチルシクロヘキサンの開環に用いた。結果を表5に示す。
【0078】
【表5】
【0079】
このデータは、第三結合切断選択性はMg濃度とは無関係であるが、活性はMg濃度と共に増加することを示している。
【0080】
実施例26〜28
実施例8と同様にして、Mg調整アルミナに担持された二金属性0.1Pt−0.9Ir触媒を調製し、実施例12〜19と同様にして試験した。結果を表6にまとめた。
【0081】
【表6】
【0082】
この結果は、二金属性開環触媒が、高い第三結合切断選択性と、活性のMg濃度に対する依存性を示すことを示している。
【0083】
実施例29〜31
実施例6と同様にして、Ca調整アルミナに担持された0.9Ir触媒を調製し、実施例12〜19と同様にして試験した。結果を表7に示す。
【0084】
【表7】
【0085】
これらの触媒は、高い第三結合切断選択性と、活性のCa濃度に対する依存性によって特徴付けられる。
【0086】
飽和環状原料Aの調製
主としてC11およびC12ナフタレンを含む芳香族溶剤ストリーム(API比重10)を、アルミナ担持0.6重量%Pt触媒180g(250cc)により水素添加した。水素気流中、大気圧下に750゜Fで触媒を16時間予備還元した。芳香族溶剤原料を、1800psig、550゜F、1LHSV、水素処理ガス比7000SCF/Bの条件下で触媒に通した。飽和生成物はAPI比重31.6を有し、また芳香族含量0.1重量%未満、ナフテン含量99重量%超であった。
【0087】
実施例32
実施例1の0.9重量%Ir触媒を反応器に充填した。600゜F、650psig、3000SCF/B H2、0.5LHSVの条件下、飽和環状原料AをIr触媒で処理した。この運転による主要な結果を表8にまとめる。
【0088】
実施例33
実施例25の10重量%Mgを含むアルミナに担持された0.9重量%Ir触媒を反応器に充填した。600゜F、650psig、3000SCF/B H2、0.5LHSVの条件下、飽和環状原料AをIr/Mg触媒で処理した。この運転による主要な結果を表8にまとめる。
【0089】
【表8】
【0090】
本発明の触媒では、ガス生成が増分的により少なくなっていることに起因して、全液体生成物および375゜F+留出油の重量%収率がより低い。しかし、生成物のAPI比重がより高いことから、容量収率についてもIr/Mg触媒によるものが有利である。より重要なことは、留出物収率によって測定される相当の転化率において、Ir/Mg触媒上での環消失の度合がより大きいことは、Ir/Mg触媒における活性が、Irのみのものに比してより高いことを示している点である。
【0091】
ここに本発明を十分に開示したが、当業者には、請求項におけるパラメーターの広い範囲内で、本発明の精神および範囲から逸脱することなく本発明を実施しうることが理解されるであろう。
発明の分野
本発明は、ナフテン環含有化合物(例えば留出物)のナフテン環を開環するための方法および組成物に関する。特に本発明は、変性担体上に担持された、Ir、Pt、Rh、Ruまたはそれらの混合物を含む触媒組成物の使用に関する。担体は、第IA族アルカリ金属および第IIA族アルカリ土類金属よりなる群から選択される少なくとも一種で変性される。
【0002】
留出物沸点範囲において沸騰する炭化水素(「留出物」)へのニーズが増大している。留出物は一般に、パラフィン、ナフテンおよび芳香族化合物を含んでいる。燃料品質パラメーター、例えばセタン価、比重および排出物などに関しては、パラフィンが最も望ましい成分であり、ナフテン、更に芳香族化合物がこれに続く。最も望ましくないものは多環芳香族化合物である。同様に、低毒性および生物分解性から生じる、パラフィン性溶媒への需要も増大している。従って、一般に炭化水素溶媒ブレンドの環式化合物含量を減少させること、特にナフテンをパラフィンに転化することが望ましい。ナフテンをパラフィンに転化する一般的方法を、本明細書においては開環と称する。
【0003】
留出物燃料を生産する精油所プロセスは、多くの場合、高品質の留出物燃料を高収率で製造する能力が限定されている。例えば、通常の水素添加プロセスでは、芳香環を飽和させてナフテンを形成し、これによってセタン価を増加させ、かつAPI比重を増加させる(即ち密度を低下させる)。しかしながら、単環および多環ナフテンは一般に、実質的に同数の炭素原子を有するパラフィンよりも低いセタン価を有し、またこれらよりも密度が高い。ナフテンの密度が高い結果、留出物燃料ブレンドの容積は、ナフテンの代りに同様な濃度のパラフィンを含む組成物に対して小さくなる。水素化分解触媒は、典型的には酸性担体上に担持された水素添加金属から構成されているが、これらはまた芳香族化合物の水素添加および分解による開環にも有効である。しかしながら、分解は相当な量の望ましくないガス副生物を含む、比較的低沸点の生成物を製造する傾向があり、これによって全体的な沸騰範囲が低下し、最終留出物製品の容積が制限される。実際、水素化分解生成物は一般に、留出物範囲で沸騰するパラフィンの含有量が、水素化分解原料に比して多いことはない。更に、通常の水素化分解プロセスにおける、ガス副生物を含む最終生成物中の総パラフィン濃度の相当の部分は、沸点が留出物範囲に含まれない、比較的低分子量の化合物である。従って留出物範囲で沸騰するパラフィンの見かけの増加および改良された留出物燃料品質は主として、芳香族化合物の水素添加と、容積の減少した留出物生成物においてパラフィンが濃縮されることが組み合わされる結果生じる。この濃縮は、望ましくないパラフィン性ガス副生物、即ち低沸点パラフィン性ガス成分が除去されることによって起こる。
【0004】
従って、アルキル化誘導体を含む単環および多環芳香族種を、相当量の望ましくない低沸点飽和種を生成することなく、留出物範囲で沸騰するパラフィンへ転化するための選択的開環方法に対する需要がある。開環の選択率は、結合を切断し、結果として炭素数が元の分子よりも少ない生成物分子を生じるよりも、環結合を切断し、結果として、炭素数が元の分子と同じで、環が元の分子よりも少なくとも1つ少ない生成物分子を生じる傾向に関連するものである。完全に選択的な開環プロセスでは、環結合の切断のみが起こり、炭素数が元の分子と同じで、環が元の分子よりも少なくとも1つ少ない分子を生じる。例えば、炭素数nの単環ナフテンのみを含む炭化水素ストリームから生じる生成物は、完全な開環選択性のため、炭素数nのパラフィンのみを含む。従って、開環プロセスで生じる、炭素数が元の分子と同じで、環が元の分子よりも少なくとも1つ少ない生成物分子の数が多くなればなるほど、開環に対する選択性が高い。
【0005】
通常の開環プロセスでは、二機能金属水素添加−酸性触媒を含む、広範囲の触媒が利用されている。しかし、通常の開環の結果生じうる、よりセタン価の低い高度に分枝したパラフィンの数を制限するために、切り詰め(paring)異性化とそれに続く脱アルキル化を制御することによって、留出物品質を改善することができる。
【0006】
改善された留出物を形成するためのいくつかの通常のプロセスでは、ナフテン環化合物を開環するためにIr触媒を用いる。ディーゼル、ジェット燃料および暖房用の油などの留出物は、少なくとも約20体積%、一般には約20〜約40体積%のC6ナフテンを含んでいるが、通常のプロセスでは、C6ナフテンがまったく開環されないことはないにしても、低率でしか開環されない。この問題は水素化処理留出物の場合更に悪化するが、その理由は、これらが更に高濃度のC6ナフテンを有するからである。このC6ナフテン環があまり開環されないという問題を克服するために、米国特許第5,763,731号は、少なくとも一種の酸性助触媒、好ましくはゼオライトと共にIrを用い、C6ナフテン環をC5環に異性化することを教示している。しかしながら、結果として生じるC5環構造では、一般に置換基(例えばアルキル基)の数が増加するので、この方法では開環時に分枝パラフィンの容積が増加する。更に、酸性助触媒が存在すると、元々存在していたあらゆる直鎖パラフィンを、分枝パラフィンに異性化させる傾向を有し、その結果多くの場合、望ましくないほど高濃度の分枝パラフィンを含有する開環生成物を生じる。またこのプロセスの結果、特に高温において、軽質飽和ガスの産生が増加する。
【0007】
米国特許第5,811,624号に開示されているもう1つの通常のプロセスでは、C6ナフテン環をC5ナフテン環に異性化するために、少なくともある種の遷移金属と共にIrを利用している。このIr成分は、C5ナフテン環を開環するのに特に有効である。しかしながら、この生成物は相当な濃度の分枝パラフィンを含んでおり、このため生成物のセタン価が低い。従って、開環生成物における直鎖パラフィン性がより高度であり、且つ留出物範囲に含まれる生成物の容積がより大きい開環方法および触媒に対するニーズが依然として存在する。
【0008】
発明の概要
生成物ストリームにおける環構造の数を減少させ、環構造上に任意に存在するあらゆる側鎖置換基の脱アルキル化を最小にし、また生成物の体積を増加させることを目的とした開環触媒および開環プロセスが提供される。特に本発明は、生成物中に比較的高い含量のより直鎖のパラフィンを与える点において有利である。1つの実施形態において、第三級炭素を有するC5およびC6の両方のナフテン環組成物を含む原料を用いる通常の方法および触媒よりも、より直鎖の性質を有する(即ち分枝が少ない)パラフィンが提供される。この開環生成物は、高度に直鎖で分枝が少ないパラフィン、特に、高度に直鎖で分枝が少ないC9+パラフィンを有するディーゼルまたはジェット燃料生成物を提供する。これは、強く求められている燃料品質である、高いセタン価を有する燃料生成物となる。
【0009】
具体的には、ナフテン原料を、直鎖であってあまり分枝していないパラフィンをかなり多量に含むパラフィン生成物に転化することに対し高度に選択的な触媒が提供される。一つの実施形態において、本触媒およびプロセスは、C6環が少なくとも1つの第三級炭素部位を有するC6ナフテン環含有組成物を含んでいるナフテン原料を、直鎖であってあまり分枝していないパラフィン化合物をかなり多量に含む生成物に転化する際に特に有利である。
【0010】
一つの実施形態においては、少なくとも一種の第VIII族金属を含有するナフテン開環触媒が提供される。好ましくは、第VIII族金属は、第三級炭素部位でナフテン環含有化合物を開環させるのに有効な量のIrである。他の一つの実施形態においては、ナフテン開環触媒は、好ましくは、Irと、Pt、Ru、Rhおよびそれらの組み合わせよりなる群から選択される少なくとも一種の他の第VIII族金属との組み合わせを、第三級炭素部位でナフテン環含有化合物を開環させるのに有効な量含む。好ましい実施形態において、他の第VIII族金属はPtである。
【0011】
金属は、有効量のアルカリ金属またはアルカリ土類金属を含有する支持体上に担持される。支持体は、望ましくは耐火性無機酸化物である。好ましくは、この耐火性無機酸化物はアルミナ、シリカ、ジルコニア、チタニア、クロミア、酸化亜鉛、マグネシア、トリア、ボリア、シリカ−アルミナ、シリカ−マグネシア、クロミア−アルミナ、アルミナ−ボリア、シリカ−ジルコニアおよびそれらの組み合わせからなる群から選択される。より好ましくは、より好ましくは、耐火性無機酸化物はアルミナなどの低酸性酸化物である。
【0012】
変性支持体は、有効量のアルカリ金属またはアルカリ土類金属を支持体に組み込むことによって調製することができる。アルカリ金属またはアルカリ土類金属は、有効量で用いた時、結果として生じる開環触媒における、直鎖であってあまり分枝していないパラフィンの収率に関しての全体的な選択率が向上すると同時に、このような金属を含まない同一触媒に比して、異性化反応が抑制される。換言すれば、本明細書において用いられている「有効量のアルカリ金属またはアルカリ土類金属」という用語は、開環プロセスに用いた時、ナフテン環からの、直鎖であってあまり分枝していないパラフィン形成への選択率を改善し、かつ直鎖パラフィンの異性化を減少させる濃度範囲のアルカリ金属またはアルカリ土類金属のことを言う。
【0013】
Irおよび他の第VIII族金属は、第三級炭素部位においてナフテン環を開環するのに有効な量で存在する。望ましくは、Irは、約0.1〜約2.0重量%の範囲、好ましくは約0.3〜約1.5重量%の範囲、より好ましくは約0.5〜約1.2重量%の範囲、最も好ましくは約0.5〜約1.0重量%の範囲で存在する。また、第二の第VIII族金属は、開環触媒の重量を基準として、0.001〜2.0重量%の範囲で存在するのが好ましく、好ましくは約0.005〜約1.5重量%の範囲、より好ましくは約0.007〜約1.3重量%の範囲、最も好ましくは約0.01〜約1.0重量%の範囲で存在する。
【0014】
アルカリ金属またはアルカリ土類金属は、好ましくは、Cs、Mg、CaおよびBaよりなる群から選択される少なくとも一種である。また、アルカリ金属またはアルカリ土類金属は、開環触媒の重量を基準として約0.1〜約50重量%の範囲で存在するのが好ましく、好ましくは約0.5〜約40重量%の範囲、より好ましくは約1〜約30重量%の範囲、最も好ましくは約2〜約25重量%の範囲で存在する。
【0015】
他の一つの実施形態において、原料ストリーム中のナフテン環含有化合物のナフテン環を開環させる方法が提供される。この方法は、
ナフテン環含有原料ストリームを提供する工程;および
ナフテン環含有化合物を第三級炭素部位で開環させるのに有効な量の、Irと、Pt、Rh、Ruおよびそれらの組み合わせよりなる群から選択される第VIII族金属との組み合わせを含むナフテン開環触媒と、前記ナフテン環含有原料ストリームとを、有効な開環条件下で接触させる工程を含む。
【0016】
好ましい実施形態において、開環方法は、第三級炭素部位で開環を行ない、原料ストリームの直鎖パラフィン性に比して高められた直鎖パラフィン性を有する開環生成物を生成させる工程を更に含む。この方法はまた、開環生成物を回収する工程を含んでいてもよい。この開環生成物は、例えばディーゼル燃料、ジェット燃料、軽油および暖房用の油として直接用いてもよく、またディーゼル燃料、ジェット燃料、軽油および暖房用の油として用いるために、他の石油ストリームとブレンドしてもよい。好ましくは、この開環生成物は約175〜約600℃の沸点を有する石油ストリームとブレンドされる。この場合、このブレンド物のセタン価は少なくとも40である。
【0017】
開環は、種々の温度、例えば150〜400℃;種々の圧力、例えば全圧約100〜約3,000psig;種々の速度、例えば液空間速度約0.1〜約10V/V/Hr;および種々の水素処理ガス比、例えば1バレルあたり約200〜約10,000標準立方フィート(SCF/B)において実施することができる。開環プロセスにおけるこの原料ストリームは、好ましくは約175℃〜約600℃、より好ましくは約175℃〜約500℃の沸点を有する石油原料ストリームである。
【0018】
好ましくは、本発明の開環触媒は、1,2−ジメチルシクロヘキサンの少なくとも約20%を第三級炭素部位において開環することができる。より好ましくは、この開環触媒は、1,2−ジメチルシクロヘキサンの約30%〜約40%を第三級炭素部位において開環することができる。
【0019】
本発明は更に、この開環プロセスによって製造された生成物を含む。この生成物は、通常の開環生成物に比べて直鎖パラフィン性が高い。
【0020】
発明の詳細な説明
本発明は部分的に、高度の直鎖パラフィン性を有する、望ましい濃度の化合物を有する高セタン価留出物の形成方法に有用な開環触媒組成物の発見に基づいている。より詳しくは、これらの触媒組成物は、高度の直鎖パラフィン性を有する生成物を形成するために、ナフテンまたはナフテン環含有留出物を第三級炭素部位において開環する際に有用である。これらの組成物は、少なくとも1つの第三級炭素を有し、C5およびC6ナフテン環を含む化合物の開環に特に有効である。
【0021】
本明細書において規定されている高度の直鎖パラフィン性を有する化合物は、パラフィン(即ちアルキル)側鎖がより少なく、またパラフィン置換基がより長い。この定義によれば、直鎖パラフィン、特にC10〜C20直鎖パラフィンは、ディーゼルまたはジェット燃料製品として用いるのに最も望ましい化合物である。ただし、比較的高度の直鎖パラフィン性を有するその他の化合物も許容しうる。例えば、直鎖アルキル側鎖を一つ有するシクロアルカン環化合物は、複数の側鎖を有するシクロアルカン環に比べて比較的高い直鎖パラフィン性を有する。同じ定義によれば、直鎖アルキル側鎖を一つ有する芳香環化合物は、複数の側鎖を有する芳香環化合物と比べて比較的高い直鎖パラフィン性を有する。
【0022】
本明細書において規定されている第三級炭素(3°炭素)は、ナフテン環化合物において置換基が位置する部位である。第三級炭素は、例えば:
−CH(R)−CH2−および−CH(R)−CH(R)−
(式中、Rは炭素含有鎖、好ましくはC1〜C10炭素含有鎖である。)
のような構造的特徴によって表わされる。
【0023】
第三結合切断として知られている、第三級炭素部位におけるナフテン環化合物の環構造の開環は、C6ナフテン環において特に望ましい。第三結合切断は有利であるが、その理由は、C6環からC5環への異性化が抑えられ、従ってこの開環生成物が、高度の直鎖パラフィン性を有するからである。
【0024】
ここで用いられているナフテンまたはナフテン環含有組成物とは、シクロアルカン、またはその構造中に少なくとも1つのシクロアルカン環を含む組成物を言う。この用語は例えば、C5またはC6環員シクロパラフィンを意味することもある。このシクロパラフィンはまた、様々な側鎖、特に炭素数1〜10の1つ以上のアルキル側鎖を含んでいてもよい。更にこのシクロパラフィンは、その他の環構造と結合または縮合し、2または3環性化合物を形成しうる。追加の環は、この全体構造の少なくとも1つの環が第三級炭素を含んでいる限り、飽和または不飽和であってもよい。第三級炭素を含んでいてもよい2および3環性構造の例には、飽和または一部飽和のナフタレン、インデン、フルオレン、フェナントレン、アントラセン、アセナフタレンおよびビフェニレンが含まれる。
【0025】
開環される原料ストリームは一般に、ナフテン環含有組成物のうちの一種以上を有する炭化水素の混合物を含むものであり、このナフテン環含有組成物は、好ましくは少なくとも1つのアルキル置換基を含んでいる。好ましくは、この原料ストリームは少なくとも5体積%、より好ましくは少なくとも25重量%、最も好ましくは少なくとも50重量%の少なくとも一種のナフテン環含有化合物を含む。一般にこの原料ストリームは、この原料ストリームの容積を基準として、約5〜約85体積%の少なくとも一種のナフテン環含有化合物を含む。
【0026】
より好ましい実施態様において、開環されるナフテン環組成物を含む炭化水素には、追加の環を含まないC5およびC6ナフテン環化合物が含まれる。これらの化合物の例には、メチルシクロペンタン、エチルシクロペンタン、プロピルシクロペンタン、ブチルシクロペンタン、ペンチルシクロペンタン、メチルシクロヘキサン、エチルシクロヘキサン、プロピルシクロヘキサン、ブチルシクロヘキサンおよびペンチルシクロヘキサンが含まれるが、これらに限定されない。好ましくは、C5およびC6環ナフテン環化合物はアルキル置換基を含む。
【0027】
ナフテン環含有化合物は、例えば留出物範囲において沸騰する石油ストリームなどの非常に多様な炭化水素原料中に見られる。これらのストリームは一般に、多環組成物を含む多様な化合物を含む。好ましくは、本発明では約175℃〜約600℃の沸点範囲を有する石油原料ストリームを用いる。このような原料ストリームの例には、ディーゼル燃料、ジェット燃料、暖房用の油、軽油および軽質循環油が含まれる。軽油には、約340℃〜約565℃の範囲で沸騰する減圧軽油が含まれる。これは一般に、原油の減圧蒸留に由来する。或いはこれは、例えばコーカーガスオイルまたは重質接触循環油などの生成物の転化によって得ることができる。その他の原料ストリームもまた、適切に前処理されているならば用いることができる。これらのストリームには、化学原料ストリームおよび潤滑油ストリームが含まれる。
【0028】
好ましいナフテン開環触媒は、多金属性第VIII族貴金属触媒である。Irと、Pt、Rh、Ruまたはそれらの混合物との組み合わせを含む触媒は、本発明の多金属性第VIII族貴金属触媒として好ましい。好ましい多金属性第VIII族貴金属触媒は、Pt−Ir、Rh−IrおよびRu−Irである。Pt−IrおよびRh−Irがより好ましく、Pt−Irが最も好ましい。これらの触媒のIr含有率は、約0.1〜約2重量%、好ましくは約0.3〜約1.5重量%、より好ましくは約0.5〜約1.2重量%の範囲とすることができる。二元金属組成物における第二の金属の含有量は、約0.001〜約2.0重量%、好ましくは約0.005〜約1.5重量%、より好ましくは約0.007〜約1.3重量%、最も好ましくは約0.01〜約1重量%の範囲である。好ましい触媒組成(重量%)には、0.01Me−0.9Ir、0.05Me−0.9Ir、0.1Me−0.9Ir、0.3Me−0.9Irおよび0.6Me−0.9Irが含まれる。ここで、MeはPt、RhおよびRuよりなる群から選択される少なくとも一種である。
【0029】
一つの実施形態において、開環触媒は、アルキル金属またはアルキル土類金属で変性された担体(本明細書においては支持体とも称する)を含む。変性支持体は、ナフテン環含有化合物の第三級炭素部位における開環を強化するのに有効であるように、酸性度の低いものが好ましい。好ましくは、担体は耐火性無機酸化物である。耐火性無機酸化物の例には、アルミナ、シリカ、ジルコニア、チタニア、クロミア、酸化亜鉛、マグネシア、トリア、ボリア、シリカ−アルミナ、シリカ−マグネシア、クロミア−アルミナ、アルミナ−ボリア、シリカ−ジルコニアおよびこれらの組み合わせが含まれるが、これらに限定されない。これらのうち、アルミナが好ましい。
【0030】
変性担体は、好ましくないパラフィン異性化反応を最小にする点でも有益である。更に、変性担体は、第VIII族金属が特にナフテン環上の第三級炭素部位でナフテンを開環させる能力を妨げない。変性担体を含有する開環触媒は、第三級炭素結合の部位で切断することに対する選択性が強化されており、また異性化が抑制されており、その結果として高度の直鎖パラフィン性を有する開環生成物を生じさせる能力がもたらされる。その結果一般に、非開環生成物に比してより高いセタン価を有する生成物となる。
【0031】
第三級炭素部位での開環を強化するのに有効な量の変性剤を支持体に組み込むことによって、支持体を変性することができる。変性剤は、有効量で用いた時、結果として生じる開環触媒において、直鎖パラフィン性の向上した化合物の形成に対する全体的な選択率が向上するようなものである。変性剤は同時に、より分岐したパラフィンを生じさせる好ましくない異性化反応を抑制するという利点を提供する。本明細書において用いられている「有効量の変性剤」という用語は、開環プロセスに用いた時、ナフテン環含有化合物からの、直鎖パラフィン性の向上に対する選択率を改善し、かつ直鎖パラフィンから分岐パラフィンへの異性化を減少させる濃度範囲の変性剤のことを言う。
【0032】
本発明の目的のために支持体中に変性剤として組み込むことができる好ましい元素には、Cs、Mg、CaおよびBaよりなる群から選ばれる少なくとも一種が挙げられる。Ca、MgおよびBaがより好ましく、Mgが最も好ましい。
【0033】
一般に、開環触媒中の変性剤の濃度は少なくとも約0.1〜約50重量%である。開環触媒中の変性剤の濃度は、好ましくは約0.5〜約40重量%、より好ましくは約1〜約30重量%、最も好ましくは約2〜約25重量%である。
【0034】
この変性剤成分は、触媒形成のどの段階中で支持体に組み込んでもよい。変性支持体を製造するための特に好ましい製造スキームにおいて、支持体はアルミナである。この好ましい実施態様においては、弱有機酸中で金属アルミニウムを蒸解してアルミナゾルを形成し、これを通常の噴霧乾燥技術により噴霧乾燥して、アルミナ水和物粉末を生成させることによって、まず高純度アルミナ水和物粉末を調製する。このアルミナ水和物粉末が適切な粒子サイズのものでないならば、耐火性粉末の粒子サイズを減少させるためのあらゆる通常の粉砕手段によってこれを粉砕してもよい。次いで、このアルミナ水和物粉末を有効な量の水またはゾルとブレンドして、押出しに十分な稠度を有するペーストを形成する。このアルミナペーストを押出し成形して、例えばペレットなどの適切な形状とし、約400℃〜約650℃の温度において乾燥し、焼成する。変性剤成分は、前記プロセス工程のうちのいずれか1つ以上において導入することができる。このプロセスのより完全な説明は、米国特許第5,015,614号に記載されており、この特許は参照して本明細書に組み込まれる。
【0035】
この変性剤は、好ましくは、初期湿潤、または溶液からの吸収という技術を用い、これらの通常の塩(好ましくは硝酸塩、亜硝酸塩、酸化物、水酸化物、ハロゲン化物、カルボキシレート等)の水溶液として支持体物質に添加される。初期湿潤が好ましい手順である。この変性剤は、支持体の押出し後に支持体材料に添加してもよいが、この支持体全体におけるこれらの変性剤元素の均一性を確保するために、押出し前に変性剤を添加することが好ましい。
【0036】
本発明の変性支持体組成物はまた、(i)約50m2/g超、好ましくは約100〜約700m2/g、より好ましくは約100〜約300m2/gの表面積;(ii)約0.3〜約1g/ml、好ましくは約0.4〜約0.8g/mlの嵩密度;(iii)約0.2〜約1.1ml/g、好ましくは約0.3〜約0.8ml/gの平均細孔容積;および(iv)約30〜約300オングストロームの平均細孔直径を有するとして特徴付けられる。
【0037】
上で論じたように、本発明の触媒は、変性無機耐火性担体(または支持体)に担持された、Irと、Pt、Rh、Rhおよびそれらの組み合わせよりなる群から選択される少なくとも一種の第2の第VIII族金属との組み合わせを含む。第VIII族金属は、初期湿潤、金属前駆体の過剰の水溶液からの吸収などの従来の含浸技術を用いて変性支持体に添加してもよい。含浸技術の選択は、溶液から金属を化学吸着する変性担体材料の能力に大いに依存する。
【0038】
第VIII族金属は、事前に丸薬、ペレット、ビーズ状に成形、または押出成形した変性支持体に、含浸によって積出させることが可能である。また、押出成形前の混錬混合物やペーストに組み込んでもよい。好ましくは、変性支持体は乾燥状態または溶媒和状態とし、初期湿潤技術を用いて、または希釈溶液または濃縮溶液からの吸収を実現する技術を用いて第VIII族金属と接触させ、その後、金属成分の全体的取込みを行うために濾過するか、蒸発させる。
【0039】
初期湿潤は、所望のレベルの第VIII族金属を変性支持体に組み込むのに特に望ましい方法である。好ましくは、この金属を、望ましくは前駆物質の形態で溶液に溶解する。適切な金属前駆物質には、ハロゲン化物、ハロ金属酸、硝酸塩、亜硝酸塩、アミンハロ錯体、アミン硝酸錯体およびアミン亜硝酸錯体が含まれる。また、例えばアセチルアセトネート錯体、カルボニル錯体等などの有機金属錯体を用いて、有機溶媒から金属を析出させてもよい。金属錯体を含浸させたら、空気、水素または不活性雰囲気下での熱処理によってこれらを分解する。これは、通常の加熱、またはマイクロ波または超音波照射の適用によって行なうことができる。金属錯体を分解すると、第VIII族金属が支持体中に含浸されて残る。
【0040】
ナフテン開環触媒は、通常の方法に従って活性化してもよい。例えば、これらをほぼ大気温度から約300℃の範囲の温度において約4〜約24時間空気中で乾燥し、好ましくは現場で、約200℃〜約600℃の温度で約0.5〜約24時間流入水素中で還元することによって活性化してもよい。200℃以下の温度で乾燥し、約350℃〜500℃で約4時間還元することが好ましい。
【0041】
考察されているように、好ましい開環触媒組成物は、高度の直鎖パラフィン性を有する、望ましい濃度の化合物を有する高セタン価留出物を形成するプロセスにおいて有用である。ナフテン化合物をパラフィンに転化するためには、本発明の、触媒的有効量の少なくとも一種の触媒を、接触開環条件下に適切な原料ストリームと接触させる。好ましい条件は、ナフテン化合物のC5およびC6環が、この触媒と接触した時に開環されるような条件である。通常の開環プロセス条件を用いてもよいが、好ましいプロセス条件には、温度約150℃〜約400℃、好ましくは約225℃〜約350℃;全圧約100〜約3,000psig、好ましくは約100〜約2,200psig、より好ましくは約100〜約1,500psig;液空間速度約0.1〜約10V/V/Hr、好ましくは約0.5〜約5V/V/Hr;および水素処理ガス比約200〜約10,000SCF/B、好ましくは約500〜約5,000SCF/Bが含まれる。SCF/Bは、1バレルあたりの標準立方フィートを意味し、V/V/Hrは、1時間あたり、触媒1容積あたりの原料の容積を意味する。
【0042】
本発明の開環プロセスでは、通常の開環反応器を用いることができる。原料が1つ以上の触媒静止床を通過する固定床反応器系が好ましい。直列または平行構成に配置された複数の反応器を用いてもよい。
【0043】
反応プロセスに送られる水素ガス(即ち水素含有処理ガス)は、触媒上を原料と並流または向流のいずれの方向に流れていてもよい。水素は、開環が起こった位置の炭素を飽和させるために供給される。好ましくは、化学量論的に過剰量の水素が供給される。1つの実施態様において、反応器留出物は分離域に送られ、ここで、反応プロセスにおいて消費されなかった水素が分離され、必要とされる補給水素と共に反応域に適切に再循環される。もう1つの実施態様において、処理ガスは、「単流」の構成において用いられ、従って再循環されない。
【0044】
適切に構成された向流反応器では、反応体と処理ガスがよりよく接触しうるので、好ましい触媒を組み込んだ向流反応器が好ましい実施態様である。この反応器は、H2S分圧を低く維持する上で特に有利である。このような反応器は米国特許第5,942,197号に開示されている。この特許の記載は、参照して本明細書に組み込まれる。この好ましい設計では、1つ以上の触媒床を迂回するための通路が組み込まれているため、通常の向流反応器よりもフラッディングを起こしにくい。触媒床における差圧が、予め決定された閾値(近フラッド条件と関連付けられている)まで増加すると、水素処理ガスの少なくとも一部が迂回するように設計されている。ガスが触媒床を迂回すると、触媒床における差圧が減少して、液体が下向きに流れることが可能になる。差圧が予め決定されたレベル以下にまで低下すると、ガスの迂回は自動的に停止される。
【0045】
開環前に原料ストリームを水素化処理して、硫黄含量を低レベル、好ましくは約10ppm未満、より好ましくは約1ppm未満、最も好ましくは約0.1ppm未満まで減少させることが好ましい。開環触媒は高硫黄含量に対して感受性を有するので、このことは、硫黄含量の高い原料が開環プロセスに用いられる時に特に望ましい。
【0046】
本明細書においては、硫黄を減少させるための水素化処理を水素化脱硫と称する。硫黄化合物を含む原料の硫黄含量を好ましいレベルまで低下させるために、通常の水素化脱硫触媒を用いることができる。
【0047】
原料の硫黄含量を低下させるために用いることができる通常の水素化脱硫触媒の例には、助触媒としての一種以上の第VIII族金属と共に、第VI族金属を含み、これらの金属が耐火性担体上に担持された触媒が含まれるが、これに限定されない。通常の水素化脱硫プロセスは、圧力約50〜約2,000psig、好ましくは約100〜約1,500psig、液空間速度約0.2〜約6V/V/Hr、および水素ガス比約200〜5,000SCF/Bで実施される。
【0048】
原料の硫黄含量を減少させるために、硫黄吸収剤(再生可能な硫黄吸収剤を含む)を用いることもできる。これらの物質は、除去の容易な硫黄化合物、特に硫化水素を、比較的温和な硫黄除去条件下で除去することができる。硫黄吸収剤の例には金属酸化物が含まれる。これらの系は、米国特許第5,928,498号;第5,925,239号;第5,935,420号;第4,003,823号;米国特許第4,007,109号;米国特許第4,087,348号;米国特許第4,087,349号;米国特許第4,119,528号;および米国特許第4,127,470号に開示されており、これらの特許のすべては、参照して本明細書に組み込まれる。
【0049】
相当の芳香族化合物が原料ストリーム中に存在するならば、これらを飽和させることが好ましい。原料の総芳香族化合物含量は約20重量%未満が好ましく、好ましくは約15重量%未満、より好ましくは約10重量%未満である。
【0050】
芳香族化合物飽和(ASAT)プロセスは、1つまたは一連の反応器を用い、開環プロセスの前または後のいずれにおいて実施してもよい。それは、どちらの形態でも一般に、芳香族含量の低下によってセタン価の増加した生成物を結果として生じるからである。しかしながら、原料中の芳香族化合物の飽和は、開環プロセスの前が好ましい。これは、芳香族化合物が飽和される結果、付加的なナフテンが形成される傾向があり、これによって、究極的には本発明の触媒を用いて転化され、より高度の直鎖パラフィン性を有する化合物を形成することができる物質が付加的に提供されるからである。もう1つの好ましい実施態様において、この芳香族化合物飽和反応器中の触媒が硫黄含量の低い原料と接触するように、芳香族化合物飽和反応器の前(即ち上流側)に水素化脱硫反応器が配置される。
【0051】
本発明に関連して、芳香族化合物の芳香環を水素添加するために、あらゆる通常の芳香族飽和プロセスを用いることができる。芳香族化合物含有原料を飽和するための典型的な条件には、温度約150℃〜約400℃、圧力約100〜約2,000psig、空間速度約0.4〜6V/V/Hr、水素ガス比1バレルあたり約200〜約6,000標準立方フィート(SCF/B)が含まれる。非選択的分解反応が最小限となるため、水素添加または飽和反応にはより低い温度が最も望ましいことが判明した。芳香族化合物の選択的飽和の結果、水素添加域から、通常15重量%未満の総芳香族化合物を含む飽和中間体を生じる。
【0052】
開環はまた、芳香族化合物飽和および硫黄除去を伴う多様な積み重ね床または混合床構成において実施してもよい。これらの積み重ね床および混合床が占める反応器は単一でも複数でもよく、またこれらの床は並流および向流のいずれのモードになっていてもよい。触媒の固定床の積み重ねとは、液相反応体の流れ方向に沿って配置された床の配列を言う。単一反応器においては、このような床は上から下まで垂直に配列される。一連の反応容器において、その配列は液相の流れによって規定される。
【0053】
反応器は例えば、硫黄減少触媒(例えば水素化脱硫(HDS)触媒);硫黄吸収剤(吸収剤);芳香族化合物飽和(ASAT)触媒;および/または開環(RO)触媒の積み重ね層を有するように装入することができる。積み重ね触媒配列の具体例には、HDS/ASAT/吸収剤/RO;HDS/RO/ASAT;吸収剤/ASAT/RO;およびHDS/吸収剤/ASAT/ROという配列が含まれる。混合床触媒の好ましい配列には、RO+ASAT;吸収剤+RO;吸収剤+ASAT+RO;および吸収剤+HDS+ROという配列が含まれる。開環機能を促進する条件が好ましい。
【0054】
開環生成物は、最終処理工程後、即ち開環後、任意のASAT最終工程後またはあらゆるその他の任意の処理工程後、通常の方法に従って回収することができる。この回収された生成物は、例えばディーゼル燃料、ジェット燃料、軽油および暖房用の油として直接用いてもよく、他の石油製品とブレンドして、例えばディーゼル燃料、ジェット燃料、軽油および暖房用の油として用いることもできる。ブレンドする場合、開環生成物を約175℃〜約600℃の沸点を有する石油ストリームとブレンドするのが好ましく、この場合、このブレンド物は、少なくとも約40のセタン価を有する。
【0055】
本明細書において引用されている元素周期表は、Merck Index,12th Ed.,Merck & Co.,1996の表紙内側に記載されている。
【0056】
本発明は、下記実施例を参照すればよりよく理解される。これらの実施例は、特許請求されている本発明の全範囲内にある具体的な実施態様を例証するためのものである。
【0057】
一般的な実験
これらの実施例において、第三結合切断率(%)は、第三中心を含む開環生成物の収率(重量%)を、全開環生成物の総収率(重量%)で割った商に100を掛けて求められる。例えば、実施例において、メチルシクロヘキサン(「MCH」)の第三結合切断率=100×(n−ヘプタン収率(重量%)/(n−ヘプタン収率(重量%)+イソヘプタン収率(重量%)));1,2−ジメチルシクロヘキサン(「1,2DMCH」)の第三結合切断率=100×((n−オクタン収率(重量%)+3−メチルヘプタン収率(重量%))/(n−オクタン収率(重量%)+3−メチルヘプタン収率(重量%)+2,3−ジメチルヘキサン収率(重量%)+3,4−ジメチルヘキサン収率(重量%)))である。金属装入量は、触媒の重量を基準とする重量%で示される。例えば、触媒の重量を基準として0.9重量%のIrと0.9重量%のPtからなる触媒は、0.9Ir−0.9Ptと記載される。
【0058】
実施例1(比較例)
改質グレードアルミナ50gに、16mgIr/mlを含むクロロイリジウム(chloroiridic)溶液28mlを含浸することにより、0.9重量%Ir開環触媒を調製した。この触媒を120℃で24時間乾燥し、450℃で3時間還元した。この触媒を、300℃、500psig、10W/H/W、H2/油比=6の条件下で、メチルシクロヘキサンの開環に用いた。結果を表1に示す。生成物はGC/MSによって同定した。
【0059】
実施例2〜4(比較)
実施例1の触媒を、325℃、500psig、10W/H/W、H2/油比=6の条件下で、ジメチルシクロヘキサンの三種の異性体(これらの置換パターンは、留出物範囲ストリームに見られる置換パターンのより代表的なものである)のそれぞれを開環させるために用いた。結果を表1に示す。
【0060】
実施例5(比較)
実施例1の触媒を、325℃、500psig、2W/H/W、H2/油比=6の条件下で、1,2,4−トリメチルシクロヘキサン(「1,2,4−TMCH」)(この置換パターンは、留出物範囲ストリームに見られる置換パターンのうち特に代表的なものである)を開環させるために用いた。結果を表1に示す。
【0061】
【表1】
【0062】
表1のデータは、転化率の範囲がほぼ同じ場合、Ir上の第三結合切断の度合が全体の約5%から約50%に増加することを示している。この傾向は原料中の第三中心の数と一致する。
【0063】
実施例6
改質グレードアルミナ押出物に亜硝酸バリウム水溶液を添加することにより、Ba変性アルミナを調製した。Ba/Al2O3を120℃で24時間乾燥し、600℃で20時間空気中で焼成した。アルミナのBa含有率は5重量%であった。Ba担体25gに、Ir保存溶液14mlおよび水10mlを添加することによる初期湿潤によって、Ba/Al2O3に担持された0.9Ir触媒を調製した。この触媒を120℃で24時間乾燥し、450℃で3時間還元した。この触媒を、325℃、500psig、10W/H/W、H2/油比=6の条件下で、1,2−ジメチルシクロヘキサンの開環に用いた。結果を表2に示す。
【0064】
実施例7
実施例6の手順を用いて2.0Ir/Ba/Al2O3触媒を調製し、この触媒を1,2−ジメチルシクロヘキサンの開環に用いた。結果を表2にまとめた。
【0065】
実施例8
標準改質グレードアルミナ50gに、塩化イリジウム酸保存溶液(16mg/ml Ir)28mlおよび塩化白金酸保存溶液(28mg・Pt/ml)1.8mlを含浸することにより、0.1Pt−0.9Ir/Al2O3触媒を調製した。この触媒を120℃で24時間乾燥し、水素中450℃で3時間還元した。この触媒を1,2−ジメチルシクロヘキサンの開環に用いた。結果を表2にまとめた。
【0066】
実施例9
実施例6のBa/Al2O3担体を用いる実施例8の手順を用いて0.1Pt−0.9Ir/Ba/Al2O3触媒を調製し、この触媒を1,2−ジメチルシクロヘキサンの開環に用いた。結果を表2にまとめた。
【0067】
実施例10
実施例8の手順を用いて0.1Pt−0.9Ir/Ba/Al2O3触媒を調製し、この触媒を1,2−ジメチルシクロヘキサンの開環に用いた。結果を表2に示す。
【0068】
実施例11
実施例6のBa/Al2O3担体を用いる実施例8の手順を用いて0.9Pt−0.9Ir/Ba/Al2O3触媒を調製し、この触媒を1,2−ジメチルシクロヘキサンの開環に用いた。結果を表2にまとめた。
【0069】
【表2】
【0070】
実施例6、7、9および11は、Ba変性アルミナ上に担持された触媒が、金属装填量が同等である実施例2、8および10の触媒に比して、1,2−ジメチルシクロヘキサンの第三結合の切断に対して高い選択性を有することを実証している。
【0071】
実施例12〜19
実施例6の手順に従って、アルミナ押出物に亜硝酸バリウム、硝酸マグネシウム、硝酸カルシウム、硝酸リチウム、硝酸カリウムおよび硝酸セシウムの水溶液を初期湿潤で含浸することにより、一連の変性アルミナを調製した。変性アルミナに0.9Irを実施例6と同様にして含浸し、300℃、500psig、10W/H/WおよびH2/油比=6の条件下での1,2−ジメチルシクロヘキサンの開環について評価した。結果を表3に示す。
【0072】
【表3】
【0073】
この結果は、第IIA族金属Ca、MgおよびBa、並びに第IA族金属Csによって変性されたアルミナ担体に担持された触媒が、従来のアルミナに担持された触媒より高い第三結合切断選択性を有することを示している。しかし、KおよびLiを含有する触媒は親触媒より劣る。このデータはまた、調節剤の選択と濃度によって活性を変更できることも示している。
【0074】
実施例20〜22
実施例6と同様にして、アルミナ担体、シリカ担体および炭化珪素担体を用いて、Ba変性担体に担持された一連の0.9Ir触媒を調製した。これらの触媒を、350℃、500psig、10W/H/W、H2/油比=6の条件下で、1,2−ジメチルシクロヘキサンの開環に用いた。結果を表4に示す。
【0075】
【表4】
【0076】
このデータは、第三結合切断に対する選択性が担体の選択に無関係であるとともに、アルミナの使用が活性に極めて有利であることを示している。
【0077】
実施例23〜25
実施例6と同様にして、Mg調整アルミナに担持された一連の0.9Ir触媒を調製した。実施例12〜19と同様にして、これらの触媒を1,2−ジメチルシクロヘキサンの開環に用いた。結果を表5に示す。
【0078】
【表5】
【0079】
このデータは、第三結合切断選択性はMg濃度とは無関係であるが、活性はMg濃度と共に増加することを示している。
【0080】
実施例26〜28
実施例8と同様にして、Mg調整アルミナに担持された二金属性0.1Pt−0.9Ir触媒を調製し、実施例12〜19と同様にして試験した。結果を表6にまとめた。
【0081】
【表6】
【0082】
この結果は、二金属性開環触媒が、高い第三結合切断選択性と、活性のMg濃度に対する依存性を示すことを示している。
【0083】
実施例29〜31
実施例6と同様にして、Ca調整アルミナに担持された0.9Ir触媒を調製し、実施例12〜19と同様にして試験した。結果を表7に示す。
【0084】
【表7】
【0085】
これらの触媒は、高い第三結合切断選択性と、活性のCa濃度に対する依存性によって特徴付けられる。
【0086】
飽和環状原料Aの調製
主としてC11およびC12ナフタレンを含む芳香族溶剤ストリーム(API比重10)を、アルミナ担持0.6重量%Pt触媒180g(250cc)により水素添加した。水素気流中、大気圧下に750゜Fで触媒を16時間予備還元した。芳香族溶剤原料を、1800psig、550゜F、1LHSV、水素処理ガス比7000SCF/Bの条件下で触媒に通した。飽和生成物はAPI比重31.6を有し、また芳香族含量0.1重量%未満、ナフテン含量99重量%超であった。
【0087】
実施例32
実施例1の0.9重量%Ir触媒を反応器に充填した。600゜F、650psig、3000SCF/B H2、0.5LHSVの条件下、飽和環状原料AをIr触媒で処理した。この運転による主要な結果を表8にまとめる。
【0088】
実施例33
実施例25の10重量%Mgを含むアルミナに担持された0.9重量%Ir触媒を反応器に充填した。600゜F、650psig、3000SCF/B H2、0.5LHSVの条件下、飽和環状原料AをIr/Mg触媒で処理した。この運転による主要な結果を表8にまとめる。
【0089】
【表8】
【0090】
本発明の触媒では、ガス生成が増分的により少なくなっていることに起因して、全液体生成物および375゜F+留出油の重量%収率がより低い。しかし、生成物のAPI比重がより高いことから、容量収率についてもIr/Mg触媒によるものが有利である。より重要なことは、留出物収率によって測定される相当の転化率において、Ir/Mg触媒上での環消失の度合がより大きいことは、Ir/Mg触媒における活性が、Irのみのものに比してより高いことを示している点である。
【0091】
ここに本発明を十分に開示したが、当業者には、請求項におけるパラメーターの広い範囲内で、本発明の精神および範囲から逸脱することなく本発明を実施しうることが理解されるであろう。
Claims (31)
- ナフテン環含有化合物を第三級炭素部位で開環させるのに有効な量の、Ir、Pt、RhおよびRuよりなる群から選択される少なくとも一種の第VIII族金属を含むナフテン開環触媒であって、該第VIII族金属がアルカリ金属およびアルカリ土類金属よりなる群から選択される少なくとも一種を含有する耐火性無機酸化物支持体上に担持されることを特徴とするナフテン開環触媒。
- 前記支持体は、アルミナ、シリカ、ジルコニア、チタニア、クロミア、酸化亜鉛、マグネシア、トリア、ボリア、シリカ−アルミナ、シリカ−マグネシア、クロミア−アルミナ、アルミナ−ボリアおよびシリカ−ジルコニアよりなる群から選択される少なくとも一種であることを特徴とする請求項1に記載のナフテン開環触媒。
- 前記支持体は、アルミナであることを特徴とする請求項2に記載のナフテン開環触媒。
- 前記第VIII族金属は、前記開環触媒の重量を基準として0.1〜2.0重量%存在することを特徴とする請求項1に記載のナフテン開環触媒。
- 前記第VIII族金属は、Irと、Pt、RhおよびRuよりなる群から選択される少なくとも一種の他の第VIII族金属との組み合わせであって、該他の第VIII族金属は、前記開環触媒の重量を基準として0.001〜2.0重量%存在することを特徴とする請求項1に記載のナフテン開環触媒。
- 前記第VIII族金属は、Irであることを特徴とする請求項1に記載のナフテン開環触媒。
- 前記他の第VIII族金属は、Ptであることを特徴とする請求項5に記載のナフテン開環触媒。
- 前記アルカリ金属またはアルカリ土類金属は、Cs、Mg、CaおよびBaよりなる群から選択される少なくとも一種であることを特徴とする請求項1に記載のナフテン開環触媒。
- 前記アルカリ金属またはアルカリ土類金属は、前記開環触媒の重量を基準として0.1〜50重量%存在することを特徴とする請求項8に記載のナフテン開環触媒。
- 原料ストリーム中のナフテン環含有化合物のナフテン環の開環方法であって、
ナフテン環含有原料ストリームを提供する工程;および
ナフテン環含有化合物を第三級炭素部位で開環させるのに有効な量の、Ir、Pt、RhおよびRuよりなる群から選択される少なくとも一種の第VIII族金属を含むナフテン開環触媒と、前記ナフテン環含有原料ストリームとを接触させる工程であって、該第VIII族金属が、アルカリ金属およびアルカリ土類金属よりなる群から選択される少なくとも一種を含有する耐火性無機酸化物支持体上に、担持されている工程
を含むことを特徴とするナフテン環の開環方法。 - 前記耐火性無機酸化物は、アルミナ、シリカ、ジルコニア、チタニア、クロミア、酸化亜鉛、マグネシア、トリア、ボリア、シリカ−アルミナ、シリカ−マグネシア、クロミア−アルミナ、アルミナ−ボリアおよびシリカ−ジルコニアよりなる群から選択される少なくとも一種であることを特徴とする請求項10に記載のナフテン環の開環方法。
- 前記耐火性無機酸化物は、アルミナであることを特徴とする請求項11に記載のナフテン環の開環方法。
- 前記第VIII族金属は、前記開環触媒の重量を基準として0.1〜2.0重量%存在することを特徴とする請求項10に記載のナフテン環の開環方法。
- 前記第VIII族金属は、Irと、Pt、RhおよびRuよりなる群から選択される少なくとも一種の他の第VIII族金属との組み合わせであって、該他の第VIII族金属は、前記開環触媒の重量を基準として0.001〜2.0重量%存在することを特徴とする請求項10に記載のナフテン環の開環方法。
- 前記第VIII族金属は、Irであることを特徴とする請求項10に記載のナフテン環の開環方法。
- 前記他の第VIII族金属は、Ptであることを特徴とする請求項14に記載のナフテン環の開環方法。
- 前記アルカリ金属またはアルカリ土類金属は、Cs、Mg、CaおよびBaよりなる群から選択される少なくとも一種であり、前記開環触媒の重量を基準として0.1〜50重量%存在することを特徴とする請求項10に記載のナフテン環の開環方法。
- 第三級炭素部位で開環を行ない、原料ストリームの直鎖パラフィン性に比して高められた直鎖パラフィン性を有する開環生成物を生成させる工程を更に含むことを特徴とする請求項10に記載のナフテン環の開環方法。
- 前記開環生成物を回収する工程を更に含むことを特徴とする請求項10に記載のナフテン環の開環方法。
- 前記開環生成物と、175〜600℃の沸点を有する石油ストリームとをブレンドする工程を更に含み、ブレンド物のセタン価が少なくとも40であることを特徴とする請求項10に記載のナフテン環の開環方法。
- 請求項19に記載のナフテン環の開環方法において回収された生成物。
- 請求項20に記載のナフテン環の開環方法において回収された生成物。
- 開環は、温度150〜400℃、全圧100〜3,000psig、液空間速度0.1〜10V/V/Hr、水素処理ガス比200〜10,000SCF/Bの条件下で実施され、前記原料ストリームは、175〜600℃の沸点を有する石油原料ストリームであることを特徴とする請求項18に記載のナフテン環の開環方法。
- 前記原料ストリームは、硫黄含量が10ppm未満であることを特徴とする請求項18に記載のナフテン環の開環方法。
- 前記原料ストリームは、総芳香族化合物含量が20重量%未満であることを特徴とする請求項18に記載のナフテン環の開環方法。
- 前記触媒は、接触開環条件下で一定量の1,2−ジメチルシクロヘキサンと接触した時に、1,2−ジメチルシクロヘキサンの量の少なくとも20%を第三級炭素部位で開環させることが可能であることを特徴とする請求項1に記載のナフテン開環触媒。
- 前記接触開環条件は、温度150〜400℃、全圧100〜3,000psig、液空間速度0.1〜10V/V/Hrおよび水素処理ガス比200〜10,000SCF/Bを含むことを特徴とする請求項26に記載のナフテン開環触媒。
- 前記触媒は、1,2−ジメチルシクロヘキサンの量の30〜40%を第三級炭素部位で開環させることが可能であることを特徴とする請求項27に記載のナフテン開環触媒。
- 前記触媒は、接触開環条件下で一定量の1,2−ジメチルシクロヘキサンと接触した時に、1,2−ジメチルシクロヘキサンの量の少なくとも20%を第三級炭素部位で開環させることが可能であることを特徴とする請求項10に記載のナフテン環の開環方法。
- 前記接触開環条件は、温度150〜400℃、全圧100〜3,000psig、液空間速度0.1〜10V/V/Hrおよび水素処理ガス比200〜10,000SCF/Bを含むことを特徴とする請求項29に記載のナフテン環の開環方法。
- 前記触媒は、1,2−ジメチルシクロヘキサンの量の30〜40%を第三級炭素部位で開環させることが可能であることを特徴とする請求項30に記載のナフテン環の開環方法。
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