JP2004010005A

JP2004010005A - Pneumatic tire for motorcycle

Info

Publication number: JP2004010005A
Application number: JP2002170391A
Authority: JP
Inventors: Shoji Wakabayashi; 若林　省次
Original assignee: Bridgestone Corp
Current assignee: Bridgestone Corp
Priority date: 2002-06-11
Filing date: 2002-06-11
Publication date: 2004-01-15
Anticipated expiration: 2022-06-11
Also published as: JP4034599B2

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a pneumatic tire for motorcycle capable of maintaining a large turning stability at a large camber angle. <P>SOLUTION: The tread gauges Gc, G1/4, G1/8, and Gh at tire equatorial planes CL, 1/4 point P1/4, 1/8 point P1/8, and tread end 18E are set so as to meet the requirements of G1/4/Gc = 0.9 to 1.2, G1/8/Gc = 0.9 to 1.2, Gh/Gc = 1.3 to 1.7, G1/8/G1/4 = 0.9 to 1.2, and Gh/G1/8 = 1.3 to 1.8, respectively. A squeeze rubber 32 with a large elastic modulus is disposed on a belt outer peripheral surface between the 1/4 point and the 1/16 point. Thus, the out-of-plane bending rigidity of a tread 18 is uniformized, and the turning stability at the large camber angle can be maintained largely. The radius of curvature Rsh on the shoulder part side of the tread is increased larger than the radius of curvature RCL on the tire equatorial surface CL side and the radius of curvature Rsh is increased to 90 mm or longer to provide the tire with both lightness and stability at the time of turning. <P>COPYRIGHT: (C)2004,JPO

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は二輪車用空気入りタイヤに係り、特に、大キャンバー角時での旋回安定性を確保することのできる二輪車用空気入りタイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】
二輪車は、乗用車等の四輪車とは異なり、旋回時にバンク角を伴うため、二輪車に用いられるタイヤは、図４に示すように、トレッド踏面の回転軸を含む断面でのタイヤ赤道面ＣＬ付近の曲率半径Ｒ１を四輪車とは異なり小さくしている。
【０００３】
一般にこのタイヤ赤道面ＣＬ付近の曲率半径Ｒ１が小さいほど車体を軽快にバンクさせることが出来る。
【０００４】
また、旋回時の安定性を増加する手法の一つとして、タイヤの接地面積を拡大することが挙げられ、そのためにはタイヤの断面形状において、ショルダー部側の曲率半径Ｒ２を大きくとることが有効である。
【０００５】
つまり、軽快性と旋回時の安定性を両立しようとする場合、断面形状はショルダー部側曲率半径＞タイヤ赤道面側曲率半径という形状が望ましい。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、そのためには、タイヤを製造するための金型のショルダー部の曲率半径も大きくとる必要があり、一方金型の内側からタイヤを金型に圧着する役割を果たすブラダーは楕円（タイヤ回転軸に沿った断面で見たときに、タイヤ径方向に長く、タイヤ軸方向に短い楕円）に膨らもうとするため、その結果、トレッド端付近に対して１／４点〜１／８点のトレッドゴムゲージは薄くなる傾向にあり、１／４点〜１／８点でのタイヤ断面の面外曲げ剛性がトレッド端付近に対して低くなる。
【０００７】
このため、トレッド端が接地するほどの大キャンバー角状態ではその剛性差によって剛性の低い１／４点〜１／８点の接地圧が低下し、この接地圧の低下により十分な横力が得られなくなり、ライダーが安心して車両をリーンさせることが出来なくなってしまう問題があった。
【０００８】
本発明は上記事実を考慮し、大キャンバー角での旋回安定性を大きく保つことができる二輪車用空気入りタイヤを提供することが目的である。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
請求項１に記載の発明は、一対のビード部間にトロイダル状に延びるラジアルカーカスと、前記ラジアルカーカスのクラウン部外周に配置されるベルトと、前記ベルトのタイヤ径方向外側に配置されるトレッドと、を有する二輪車用空気入りタイヤであって、タイヤ回転軸に沿った断面で見たときのトレッド踏面のショルダー部側の曲率半径をタイヤ赤道面側の曲率半径よりも大きく設定すると共に、ショルダー部側の曲率半径を９０ｍｍ以上に設定し、タイヤ回転軸に沿った断面で見たときのトレッド踏面におけるタイヤ赤道面とトレッド端との中央部分を１／４点、同じくタイヤ回転軸に沿った断面で見たときのトレッド踏面における１／４点とトレッド端との中央部分を１／８点、同じくタイヤ回転軸に沿った断面で見たときのトレッド踏面における１／８点とトレッド端との中央部分を１／１６点とし、タイヤ赤道面で計測したトレッドゲージをＧ_Ｃ、１／４点で計測したトレッドゲージをＧ_１／４、１／８点で計測したトレッドゲージをＧ_１／８、トレッド端で計測したトレッドゲージをＧ_ｈとしたときに、Ｇ_１／４／Ｇ_Ｃ＝０．９〜１．２、Ｇ_１／８／Ｇ_Ｃ＝０．９〜１．２、Ｇ_ｈ／Ｇ_Ｃ＝１．３〜１．７、Ｇ_１／８／Ｇ_１／４＝０．９〜１．２、Ｇ_ｈ／Ｇ_１／８＝１．３〜１．８を満足し、１／４点と１／１６点との間のトレッド踏面直下の領域に、前記ラジアルカーカス、または前記ベルトの少なくとも一方に沿って、前記トレッドを構成するトレッドゴムよりも弾性率の大きなスキージゴムを配置した、ことを特徴としている。
【００１０】
次に、請求項１に記載の二輪車用空気入りタイヤの作用を説明する。
【００１１】
先ず、請求項１に記載の二輪車用空気入りタイヤでは、ショルダー部側の踏面の曲率半径をタイヤ赤道面側の踏面の曲率半径よりも大きく設定すると共に、ショルダー部側の踏面の曲率半径を９０ｍｍ以上としたので、旋回時の安定性を増し、軽快性と旋回時の安定性とを両立することができる。
【００１２】
一般に、接地面内の圧力分布は面外曲げ剛性によるところが大きく、接地端（トレッド端）に対して１／４点〜１／８点のトレッドゲージが薄い事は、即ち、接地端に対して１／４点〜１／８点の面外曲げ剛性が低い事になる。
【００１３】
仮に、同じ接地面積であった場合、接地面内で圧力差が少ない方が大きいものより大きな横力を出すことが分かっており、トレッドゲージをなるべく均一化（即ち、面外曲げ剛性をなるべく均一化）することで不均一なものに対して大きな横力を得ることができる。
【００１４】
請求項１に記載の二輪車用空気入りタイヤでは、タイヤ赤道面で計測したトレッドゲージＧ_Ｃ、１／４点で計測したトレッドゲージＧ_１／４、１／８点で計測したトレッドゲージＧ_１／８、トレッド端で計測したトレッドゲージＧ_ｈの各々を、Ｇ_１／４／Ｇ_Ｃ＝０．９〜１．２、Ｇ_１／８／Ｇ_Ｃ＝０．９〜１．２、Ｇ_ｈ／Ｇ_Ｃ＝１．３〜１．７、Ｇ_１／８／Ｇ_１／４＝０．９〜１．２、Ｇ_ｈ／Ｇ_１／８＝１．３〜１．８を満足するように設定し、さらに１／４点と１／１６点との間のトレッド踏面直下の領域に、ラジアルカーカス、またはベルトの少なくとも一方に沿って、トレッドゴムよりも弾性率（１００％伸張モジュラス）の大きなスキージゴムを配置して面外曲げ剛性の均一化を補ったので、１／４点〜１／８点の面外曲げ剛性が確保され、トレッドの面外曲げ剛性が均一化されるので、大キャンバー角での旋回安定性を大きく保つことができるようになる。
【００１５】
なお、トレッドゲージは、トレッド踏面の法線に沿って計測することとする。
【００１６】
図５に示すような二種類の部材１００、及び部材１０２を組み合わせた簡易的なモデル部材１０４の面外曲げ剛性Ｇは、以下の数式で計算された値Ｇ’の増減に応じて漸増・漸減する。ここで、Ｗは部材の幅（ｍｍ）、ｔはゲージ（ｍｍ）、Ｅは弾性率（ＭＰａ）である。
Ｇ’＝Ｗｔ_１ ^３・Ｅ_１／１２＋Ｗｔ_２ ^３・Ｅ_２／１２＋Ｗ｛（ｔ_１＋ｔ_２）／２｝^２×（Ｅ_１ｔ_１×Ｅ_２ｔ_２）／（Ｅ_１ｔ_１＋Ｅ_２ｔ_２）
したがって、各部材の幅Ｗを一定とすると、例えば、トレッド端（剛性をＧｈとする）：Ｅ_１＝Ｅ_２＝１．１、ｔ_１＝９．３、ｔ_２＝０（つまり、Ｅ＝１．１の部材のみでトータルゲージ＝９．３の場合）と、１／８点にスキージゴム無しの場合（剛性をＧａとする）：Ｅ_１＝１．１、Ｅ_２＝１．１、ｔ_１＝５．３、ｔ_２＝１．０と１／８点にスキージゴム有りの場合（剛性をＧｂとする）：Ｅ_１＝１．１、Ｅ_２＝５．５、ｔ_１＝５．３、ｔ_２＝１．０の剛性比は、Ｇｈ：Ｇａ：Ｇｂ＝１００：３１：５７となる。
【００１７】
このことより、金型とブラダーの関係上、例えば、トレッド端でのトレッドゴムゲージ９．３ｍｍに対し、１／８点でのトレッドゴムゲージが６．３ｍｍ程度までしか確保できない場合でも、トレッドゴム対比５．５倍の高弾性のスキージゴム１．０ｍｍを入れることにより剛性の差を大幅に軽減し得ることが分かる。
【００１８】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の二輪車用空気入りタイヤにおいて、前記スキージゴムのゲージが０．５〜１．５ｍｍである、ことを特徴としている。
【００１９】
次に、請求項２に記載の二輪車用空気入りタイヤの作用を説明する。
【００２０】
スキージゴムのゲージが０．５ｍｍ未満では、スキージゴムの効果を十分に得るには、トレッドゴムの１０倍以上の弾性率を有する硬ゴムが必要となるため、トレッドゴムとスキージゴムとの界面での歪みが大きくなり、セパレーションを誘発する虞があり好ましくない。
【００２１】
一方、スキージゴムのゲージが１．５ｍｍを越えると、面内剪断剛性等の他の剛性の剛性差が大きくなり、操縦安定性に影響を及ぼすため好ましくない。
【００２２】
したがって、スキージゴムを設ける場合、そのゲージは０．５〜１．５ｍｍの範囲内とすることが好ましい。
【００２３】
請求項３に記載の発明は、請求項１または請求項２に記載の二輪車用空気入りタイヤにおいて、前記スキージゴムの弾性率をＭＳ、前記トレッドゴムの弾性率をＭＴとしたときに、１≦ＭＳ／ＭＴ＜１０を満足する、ことを特徴としている。
【００２４】
次に、請求項３に記載の二輪車用空気入りタイヤの作用を説明する。
【００２５】
ＭＳ／ＭＴ≧１０となると、スキージゴムが硬くなりすぎ、トレッドゴムとスキージゴムとの界面での歪みが大きくなり、セパレーションを誘発する虞があり好ましくない。
【００２６】
一方、１＞ＭＳ／ＭＴとなると、スキージゴムの弾性率がトレッドゴムの弾性率よりも小さくなってトレッドの曲げ剛性が低下してしまう。
【００２７】
したがって、スキージゴムの弾性率ＭＳとトレッドゴムの弾性率ＭＴとは、１≦ＭＳ／ＭＴ＜１０を満足することが好ましい。
【００２８】
【発明の実施の形態】
本発明の二輪車用空気入りタイヤの一実施形態を図１及び図２にしたがって説明する。
【００２９】
図１に示すように、リム８に装着された本実施形態の二輪車用空気入りタイヤ（ＭＣＲ　１６０／６０ＺＲ）１０は、タイヤ赤道面ＣＬに対して実質的に９０°の角度で配列した複数本の平行に並べた有機繊維コードがゴムコーティングされた第１カーカスプライ１２及び第２カーカスプライ１４の２枚のカーカスプライから構成されたカーカス１６を備えている。
【００３０】
カーカス１６は、トレッド１８及びサイドウォール２０を補強し、その両端部が、ビード部２２に埋設されたビードコア２４の周りにタイヤ回転軸方向外側に向かって巻き上げられている。
【００３１】
カーカス１６のタイヤ径方向外側には、トレッド１８を形成するトレッドゴム１９との間に、平行に並べられた複数本の有機繊維コードがゴムコーティングされた第１ベルト層２６、及び第２ベルト層２８の２つのベルト層からなるベルト３０が配置されている。
【００３２】
なお、第１ベルト層２６のコードと第２ベルト層２８の有機繊維コードとは交差している。
【００３３】
タイヤ回転軸に沿った断面で見たときのトレッド踏面の曲率半径は、ショルダー部側の曲率半径Ｒ_Ｓｈがタイヤ赤道面側の曲率半径Ｒ_ＣＬよりも大きく、かつショルダー部側の曲率半径Ｒ_Ｓｈが９０ｍｍ以上に設定されている。
【００３４】
なお、ショルダー部側の曲率半径Ｒ_Ｓｈはトレッド端１８Ｅと１／４点Ｐ_１／４との間の平均の曲率半径とし、１／４点Ｐ_１／４とタイヤ赤道面ＣＬとの間の平均の曲率半径とする。
【００３５】
次に、タイヤ回転軸に沿った断面で見たときのトレッド踏面におけるタイヤ赤道面ＣＬとトレッド端１８Ｅとの中央部分を１／４点Ｐ_１／４、同じくタイヤ回転軸に沿った断面で見たときのトレッド踏面における１／４点Ｐ_１／４とトレッド端１８Ｅとの中央部分を１／８点Ｐ_１／８とし、タイヤ赤道面ＣＬで計測したトレッドゲージをＧ_Ｃ、１／４点Ｐ_１／４で計測したトレッドゲージをＧ_１／４、１／８点Ｐ_１／８で計測したトレッドゲージをＧ_１／８、トレッド端１８Ｅで計測したトレッドゲージをＧ_ｈとしたときに、Ｇ_１／４／Ｇ_Ｃ＝０．９〜１．２、Ｇ_１／８／Ｇ_Ｃ＝０．９〜１．２、Ｇ_ｈ／Ｇ_Ｃ＝１．３〜１．７、Ｇ_１／８／Ｇ_１／４＝０．９〜１．２、Ｇ_ｈ／Ｇ_１／８＝１．３〜１．８を満足している。
【００３６】
なお、トレッドゲージはタイヤ赤道面ＣＬからトレッド端１８Ｅにかけて滑らかに変化している。
【００３７】
図２に示すように、タイヤ回転軸に沿った断面で見たときのトレッド踏面における１／８点Ｐ_１／８とトレッド端１８Ｅとの中央部分を１／１６点Ｐ_１／１６としたときに、本実施形態の二輪車用空気入りタイヤ１０では、１／４点Ｐ_１／４と１／１６点Ｐ_１／１６との間のトレッド踏面直下の領域にあるベルト３０の外周面に、トレッドゴム１９よりも弾性率の大きなシート状のスキージゴム３２が配置されている。
【００３８】
スキージゴム３２のゲージは、０．５〜１．５ｍｍの範囲内が好ましい。
【００３９】
また、スキージゴム３２の弾性率をＭＳ、トレッドゴム１９の弾性率をＭＴとしたときに、１≦ＭＳ／ＭＴ＜１０を満足することが好ましい。
（作用）
次に、本実施形態の二輪車用空気入りタイヤ１０の作用を説明する。
【００４０】
本実施形態の二輪車用空気入りタイヤ１０では、タイヤ赤道面ＣＬで計測したトレッドゲージＧ_Ｃ、１／４点Ｐ_１／４で計測したトレッドゲージＧ_１／４、１／８点Ｐ_１／８で計測したトレッドゲージＧ_１／８、トレッド端１８Ｅで計測したトレッドゲージＧ_ｈの各々を、Ｇ_１／４／Ｇ_Ｃ＝０．９〜１．２、Ｇ_１／８／Ｇ_Ｃ＝０．９〜１．２、Ｇ_ｈ／Ｇ_Ｃ＝１．３〜１．７、Ｇ_１／８／Ｇ_１／４＝０．９〜１．２、Ｇ_ｈ／Ｇ_１／８＝１．３〜１．８を満足するように設定し、さらに１／４点Ｐ_１／４と１／１６点Ｐ_１／１６との間のトレッド踏面直下の領域にあるベルト３０の外周面に、トレッドゴム１９よりも弾性率の大きなシート状のスキージゴム３２を配置して面外曲げ剛性の均一化を補ったので、１／４点Ｐ_１／４〜１／８点Ｐ_１／８のトレッド１８の面外曲げ剛性が確保され、トレッド１８の面外曲げ剛性が均一化されるので、大キャンバー角での旋回安定性を大きく保つことができ。
【００４１】
トレッド踏面のショルダー部側の曲率半径Ｒ_Ｓｈをタイヤ赤道面ＣＬ側の曲率半径Ｒ_ＣＬよりも大きく、かつトレッド踏面のショルダー部側の曲率半径Ｒ_Ｓｈを９０ｍｍ以上としたので、旋回時の安定性を増加し、軽快性と旋回時の安定性とを両立することができる。
【００４２】
なお、各部のトレッドゲージが上記範囲から外れると、面外曲げ剛性の均一化が図られなくなる。
【００４３】
また、スキージゴム３２のゲージが０．５ｍｍ未満では、スキージゴム３２の効果を十分に得るには、トレッドゴム１９の１０倍以上の弾性率を有する硬ゴムが必要となるため、トレッドゴム１９とスキージゴム３２との界面での歪みが大きくなり、セパレーションを誘発する虞があり好ましくない。
【００４４】
一方、スキージゴム３２のゲージが１．５ｍｍを越えると、面内剪断剛性等の他の剛性の剛性差が大きくなり、操縦安定性に影響を及ぼすため好ましくない。
【００４５】
また、ＭＳ／ＭＴ≧１０となると、スキージゴム３２が硬くなりすぎ、トレッドゴム１９とスキージゴム３２との界面での歪みが大きくなり、セパレーションを誘発する虞があり好ましくない。
【００４６】
一方、１＞ＭＳ／ＭＴとなると、スキージゴム３２の弾性率がトレッドゴム１９の弾性率よりも小さくなってトレッド１８の曲げ剛性が低下してしまう。
【００４７】
なお、面外曲げ剛性の均一化のために、スキージゴム３２は、１／１６点Ｐ_１／１６を越えないように配置することが好ましく、トレッド端１８Ｅ付近には配置しない。
【００４８】
本実施形態では、スキージゴム３２をベルト３０の外周面に設けたが、ベルト３０またはカーカス１６に沿って配置されていれば良く、例えば、ベルト３０の内周面側等の他の部位に配置しても良い。
（試験例）
本発明の効果を確かめるために、本発明の適用された実施例（前述した実施形態のタイヤ）、及び従来例のタイヤ１種を用いてコーナリング時の安定性について実車を用いて試験した。また、横力測定試験機によってキャンバー角とコーナリングフォースとの関係を調べた。
【００４９】
試験に供したタイヤは、何れもサイズがＭＣＲ　１６０／６０　ＺＲ１７（ＭＴ４．５×１７のリムに装着。内圧２００ｋＰａ）である。
【００５０】
各タイヤの諸元は以下の表１に示す通りである。
【００５１】
実車試験：各供試タイヤを実車（二輪車）に装着し、熟練ドライバが乾燥試験路にてテスト走行してフィーリング評価した。評価は、従来例のタイヤを１００とする指数表示であり、数値が大きいほどコーナリング時の安定性が良いことを表している。
【００５２】
横力試験：供試タイヤに垂直荷重０．９８ｋＮをかけ、キャンバー角（ＣＡ）を変化させて、スリップアングルを−１〜８°でスイープさせた時の最大横力（ＣＦ　Ｍａｘ）を測定した。
【００５３】
【表１】

実車試験の結果、本発明の適用された実施例のタイヤは、従来例のタイヤに比較して、コーナリング時の安定性が向上していることが分かる。
【００５４】
また、横力測定試験機によってキャンバー角とコーナリングフォースとの関係を調べた結果は図３に示す通りであり、本発明の適用された実施例のタイヤは、従来例のタイヤに比較して、大キャンバー角時に発生する横力が大きいことが分かる。
【００５５】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明の二輪車用空気入りタイヤは上記の構成としたので、大キャンバー角での旋回安定性を大きく保つことができる、という優れた効果を有する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施形態に係る二輪車用空気入りタイヤの断面図である。
【図２】本発明の第２の実施形態に係る二輪車用空気入りタイヤの断面図である。
【図３】横力測定試験機による試験結果を示すグラフである。
【図４】二輪車用空気入りタイヤの断面図である。
【図５】モデル部材の斜視図である。
【符号の説明】
１０　　二輪車用空気入りタイヤ
１６　　カーカス
１８　　トレッド
１８Ｅ　トレッド端
１９　　トレッドゴム
２２　　ビード部
２４　　ビードコア
３０　　ベルト
３２　　スキージゴム
Ｐ_１／４１／４点
Ｐ_１／８１／８点
Ｐ_１／１６１／１６点
ＣＬ　　タイヤ赤道面[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a pneumatic tire for a motorcycle, and more particularly to a pneumatic tire for a motorcycle that can secure turning stability at a large camber angle.
[0002]
[Prior art]
Unlike a four-wheeled vehicle such as a passenger car, a two-wheeled vehicle involves a bank angle at the time of turning. Therefore, as shown in FIG. 4, the tire used for the two-wheeled vehicle is near the tire equatorial plane CL in a cross section including the rotation axis of the tread tread. Is smaller than that of a four-wheeled vehicle.
[0003]
In general, the smaller the radius of curvature R1 near the tire equatorial plane CL, the lighter the vehicle body can be banked.
[0004]
One of the techniques for increasing the stability during turning is to increase the contact area of the tire. For this purpose, it is effective to increase the radius of curvature R2 on the shoulder side in the cross-sectional shape of the tire. It is.
[0005]
In other words, in order to achieve both lightness and stability during turning, the cross-sectional shape is desirably the shape of the curvature radius on the shoulder side> the radius of curvature on the tire equatorial plane side.
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
However, for this purpose, it is necessary to increase the radius of curvature of the shoulder portion of the mold for manufacturing the tire. On the other hand, the bladder that plays the role of pressing the tire to the mold from the inside of the mold is an ellipse (the tire rotation axis). When viewed in a cross-section along the tire, the ellipse is longer in the tire radial direction and shorter in the tire axial direction). The tread rubber gauge tends to be thin, and the out-of-plane bending stiffness of the tire cross section at 1/4 point to 1/8 point is lower than that near the tread end.
[0007]
For this reason, in a large camber angle state in which the tread end is in contact with the ground, the difference in rigidity causes the ground pressure at the 剛性 point to ８ point with low rigidity to decrease, and a sufficient lateral force is obtained by the decrease in the ground pressure. There is a problem that the rider cannot lean the vehicle with confidence.
[0008]
An object of the present invention is to provide a pneumatic tire for a motorcycle that can maintain a large turning stability at a large camber angle in consideration of the above fact.
[0009]
[Means for Solving the Problems]
The invention according to claim 1 includes a radial carcass extending in a toroidal shape between a pair of bead portions, a belt arranged around a crown portion of the radial carcass, and a tread arranged outside the belt in a tire radial direction. A pneumatic tire for a motorcycle having a curvature radius on the shoulder side of the tread tread when viewed in a cross section along the tire rotation axis is set to be larger than a curvature radius on the tire equatorial plane side, and the shoulder portion. The radius of curvature of the side is set to 90 mm or more, and the center portion between the tire equatorial plane and the tread edge on the tread tread surface when viewed in a cross section along the tire rotation axis is a quarter point, also a cross section along the tire rotation axis. 1/4 point on the tread tread surface and 1/8 point at the center of the tread edge when viewed from above, and the tread when viewed in a section along the tire rotation axis. The central portion of the 1/8 point and the tread end in the tread and 1/16 point, _G 1/4 tread gauge measures the tread gauge measured at the tire equatorial plane in _G C, 1/4-point, 1/8 a tread gauge measured at point _{G 1/8,} a tread gauge measured at the tread end is taken as _{_{_{G h, G 1/4 / G C}}} = 0.9~1.2, G 1/8 / G C _{_{_{= 0.9~1.2, G h / G C}}} = 1.3~1.7, G 1/8 / G 1/4 = 0.9~1.2, G h / G 1/8 = 1 0.3 to 1.8, the tread constituting the tread along the radial carcass or at least one of the belts in a region immediately below the tread tread between the 1/4 point and the 1/16 point. A squeegee rubber having a larger elastic modulus than rubber is arranged.
[0010]
Next, the operation of the pneumatic tire for a motorcycle according to claim 1 will be described.
[0011]
First, in the pneumatic tire for a motorcycle according to claim 1, the radius of curvature of the tread on the shoulder side is set larger than the radius of curvature of the tread on the tire equatorial plane, and the radius of curvature of the tread on the shoulder side is 90 mm. As described above, stability during turning can be increased, and both lightness and stability during turning can be achieved.
[0012]
Generally, the pressure distribution in the ground plane largely depends on the out-of-plane bending stiffness, and the fact that the tread gauge at 1/4 to 1/8 point is thinner than the ground end (tread end) means that Out-of-plane bending stiffness at 1/4 point to 1/8 point is low.
[0013]
It is known that when the contact area is the same, a smaller pressure difference within the contact surface produces a greater lateral force than a larger one, and the tread gauge is made as uniform as possible (ie, the out-of-plane bending stiffness is made as uniform as possible). ), It is possible to obtain a large lateral force on a non-uniform object.
[0014]
The pneumatic tire for a motorcycle according to claim 1, the tread gauge measured at the tire equatorial plane G _C, 1/4-point tread gauge G _1/4 measured _{by, 1 /} tread measured in 8-point gauge G _{1 / 8,} each of the tread gauge _{G h} measured at the tread _{_{_{end, G 1/4 / G C = 0.9~1.2}}} , G 1/8 / G C = 0.9~1.2, G h / _{_{_{_{G C = 1.3~1.7, G 1/8 /}}}} G 1/4 = 0.9~1.2, set to satisfy the G h / G 1/8 = 1.3~1.8 And a squeegee rubber having a larger elastic modulus (100% elongation modulus) than the tread rubber along at least one of the radial carcass and the belt in a region directly below the tread tread between the 1/4 point and the 1/16 point. To compensate for the uniformity of out-of-plane bending rigidity. Plane bending rigidity is ensured, since the out-of-plane bending rigidity of the tread is uniform, it is possible to maintain a large cornering stability of a large camber angle.
[0015]
In addition, a tread gauge shall measure along the normal line of a tread tread.
[0016]
The out-of-plane bending stiffness G of the simple model member 104 combining the two types of

members

100 and 102 as shown in FIG. 5 gradually increases and decreases according to the increase and decrease of the value G ′ calculated by the following equation. I do. Here, W is the width (mm) of the member, t is the gauge (mm), and E is the elastic modulus (MPa).
_{^{_{_{G '= Wt 1 3 · E}}}} 1/12 + Wt 2 3 · E 2/12 + W {(t 1 + t 2) / 2} 2 × (E 1 t 1 × E 2 t 2) / (E 1 t 1 + E 2 t ₂ )
Therefore, assuming that the width W of each member is constant, for example, the tread end (the rigidity is Gh): E ₁ = E ₂ = 1.1, t ₁ = 9.3, t ₂ = 0 (that is, E = 1.1 only when the member has a total gauge of 9.3) and at 1/8 the point where there is no squeegee rubber (the stiffness is Ga): E ₁ = 1.1, E ₂ = 1.1, t ₁ = 5.3, t ₂ = 1.0 and 1/8 point with squeegee rubber (rigidity is Gb): E ₁ = 1.1, E ₂ = 5.5, t ₁ = 5.3 , T ₂ = 1.0, the rigidity ratio is Gh: Ga: Gb = 100: 31: 57.
[0017]
From this, due to the relationship between the mold and the bladder, for example, even if the tread rubber gauge at 1/8 point can be secured only up to about 6.3 mm with respect to the tread rubber gauge at 9.3 mm at the tread end, It can be seen that the difference in rigidity can be greatly reduced by adding 1.0 mm of high elasticity squeegee rubber which is 5.5 times as large.
[0018]
According to a second aspect of the invention, in the pneumatic tire for a motorcycle according to the first aspect, the gauge of the squeegee rubber is 0.5 to 1.5 mm.
[0019]
Next, the operation of the pneumatic tire for a motorcycle according to claim 2 will be described.
[0020]
If the gauge of the squeegee rubber is less than 0.5 mm, a hard rubber having an elastic modulus of 10 times or more of the tread rubber is required to sufficiently obtain the effect of the squeegee rubber, so that the distortion at the interface between the tread rubber and the squeegee rubber is reduced. It is unfavorable because it is likely to be large and induce separation.
[0021]
On the other hand, when the gauge of the squeegee rubber exceeds 1.5 mm, a difference in rigidity such as in-plane shear rigidity becomes large, which affects steering stability, which is not preferable.
[0022]
Therefore, when the squeegee rubber is provided, it is preferable that the gauge be in the range of 0.5 to 1.5 mm.
[0023]
According to a third aspect of the present invention, in the pneumatic tire for a motorcycle according to the first or second aspect, when the elastic modulus of the squeegee rubber is MS and the elastic modulus of the tread rubber is MT, 1 ≦ MS. / MT <10.
[0024]
Next, the operation of the pneumatic tire for a motorcycle according to claim 3 will be described.
[0025]
If MS / MT ≧ 10, the squeegee rubber becomes too hard, and the strain at the interface between the tread rubber and the squeegee rubber increases, which may cause separation, which is not preferable.
[0026]
On the other hand, when 1> MS / MT, the elastic modulus of the squeegee rubber becomes smaller than the elastic modulus of the tread rubber, and the bending rigidity of the tread decreases.
[0027]
Therefore, it is preferable that the elastic modulus MS of the squeegee rubber and the elastic modulus MT of the tread rubber satisfy 1 ≦ MS / MT <10.
[0028]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
An embodiment of the pneumatic tire for a motorcycle according to the present invention will be described with reference to FIGS.
[0029]
As shown in FIG. 1, a plurality of pneumatic tires (MCR 160 / 60ZR) 10 for a motorcycle mounted on a rim 8 are arranged at an angle of substantially 90 ° with respect to a tire equatorial plane CL. Are provided with a carcass 16 composed of two carcass plies, a first carcass ply 12 and a second carcass ply 14, which are coated with organic fiber cords arranged in parallel.
[0030]
The carcass 16 reinforces the tread 18 and the sidewalls 20, and both ends of the carcass 16 are wound around a bead core 24 buried in the bead portion 22 outward in the tire rotation axis direction.
[0031]
A first belt layer 26 in which a plurality of organic fiber cords arranged in parallel are rubber-coated between a tread rubber 19 forming a tread 18 and a second belt layer on the tire radial outside of the carcass 16. A belt 30 comprising 28 two belt layers is arranged.
[0032]
Note that the cord of the first belt layer 26 and the organic fiber cord of the second belt layer 28 intersect.
[0033]
The radius of curvature of the tread tread when viewed in a cross section along the tire rotation axis is such that the radius of curvature R _Sh on the shoulder side is larger than the radius of curvature R _CL on the tire equatorial plane side, and the radius of curvature R _Sh on the shoulder side. Is set to 90 mm or more.
[0034]
The radius of curvature R _Sh on the shoulder side is an average radius of curvature between the tread end 18E and the ４ point P _４, and the radius of curvature between the ４ point P _４ and the tire equatorial plane CL. The average radius of curvature.
[0035]
Next, the center part between the tire equatorial plane CL and the tread edge 18E on the tread surface of the tread as viewed in a cross section along the tire rotation axis is viewed in a cross section along the tire rotation axis by a quarter point P _1/4 . tread central portion of the quarter point _{P 1/4} and the tread end 18E in the tread surface to 1/8 point _{P 1/8,} the tread gauge measured at the tire equatorial plane CL _G C, 1/4-point when the a tread gauge measured at P _1/4 _G 1/4, a tread gauge measured at 1/8 point _{P 1/8} _{G 1/8,} a tread gauge measured at the tread end 18E is taken as _{G h,} G _1/4 / G _C = 0.9 to 1.2, G _1/8 / G _C = 0.9 to 1.2, G _h / G _C = 1.3 to 1.7, G _1/8 / _G 1/4 = _0.9~1.2, satisfies the G _h / G 1/8 = 1.3~1.8
[0036]
The tread gauge changes smoothly from the tire equatorial plane CL to the tread edge 18E.
[0037]
As shown in FIG. 2, when the central portion between the 1/8 point P _1/8 and the tread edge 18E on the tread tread surface as viewed in a cross section along the tire rotation axis is 1/16 point P _1/16. In the pneumatic tire 10 for a motorcycle according to the present embodiment, the tread is provided on the outer peripheral surface of the belt 30 in a region immediately below the tread tread between the _1/4 point P _1/4 and the 1/16 point P _1/16. A sheet-shaped squeegee rubber 32 having a larger elastic modulus than the rubber 19 is arranged.
[0038]
The gauge of the squeegee rubber 32 is preferably in the range of 0.5 to 1.5 mm.
[0039]
When the elastic modulus of the squeegee rubber 32 is MS and the elastic modulus of the tread rubber 19 is MT, it is preferable to satisfy 1 ≦ MS / MT <10.
(Action)
Next, the operation of the pneumatic tire 10 for a motorcycle according to the present embodiment will be described.
[0040]
In pneumatic tire for a motorcycle 10 of the present embodiment, the tread gauge _G 1/4 measured tread gauge _G C, 1/4-point _{P 1/4} measured in the tire equatorial plane CL, 1/8 point _{P 1/8} in tread gauge _{G 1/8} was measured, each of the tread gauge _{G h} measured at the tread end _{_{18E, G 1/4 / G C =}} 0.9~1.2, G 1/8 / G C = 0. 9-1.2, G _h / G _C = 1.3-1.7, G _1/8 / G _1/4 = 0.9-1.2, G _h / G _1/8 = 1.3- 1.8, and the tread rubber 19 is attached to the outer peripheral surface of the belt 30 in the area directly below the tread surface between the 1/4 point P _1/4 and the 1/16 point P _1/16. since it supplemented with homogenization of larger arranged sheet-shaped Sukijigomu 32 plane bending rigidity of the elastic modulus than, 1/4-point P _{/ 4 to 1/8-point} plane bending rigidity of P _1/8 of the tread 18 is ensured, since the out-of-plane bending rigidity of the tread 18 is made uniform, to keep increasing the cornering stability of a large camber angle Can.
[0041]
The radius of curvature R _Sh shoulder portion side of the tread greater than the radius of curvature R _CL of the tire equatorial plane CL side, and since the radius of curvature R _Sh shoulder portion side of the tread surface was not less than 90 mm, the stability in cornering , And both lightness and stability during turning can be achieved.
[0042]
If the tread gauge of each part is out of the above range, the out-of-plane bending rigidity cannot be made uniform.
[0043]
If the gauge of the squeegee rubber 32 is less than 0.5 mm, a hard rubber having an elastic modulus 10 times or more that of the tread rubber 19 is required in order to sufficiently obtain the effect of the squeegee rubber 32. Distortion at the interface with the substrate increases, which may cause separation, which is not preferable.
[0044]
On the other hand, if the gauge of the squeegee rubber 32 exceeds 1.5 mm, a difference in rigidity such as in-plane shearing rigidity becomes large, which affects steering stability, which is not preferable.
[0045]
Further, when MS / MT ≧ 10, the squeegee rubber 32 becomes too hard, and distortion at the interface between the tread rubber 19 and the squeegee rubber 32 increases, which may cause separation, which is not preferable.
[0046]
On the other hand, if 1> MS / MT, the elastic modulus of the squeegee rubber 32 becomes smaller than the elastic modulus of the tread rubber 19, and the bending rigidity of the tread 18 decreases.
[0047]
In order to make the out-of-plane bending rigidity uniform, it is preferable that the squeegee rubber 32 is arranged so as not to exceed the _1/16 point P _1/16 , and is not arranged near the tread end 18E.
[0048]
In the present embodiment, the squeegee rubber 32 is provided on the outer peripheral surface of the belt 30, but may be disposed along the belt 30 or the carcass 16. For example, the squeegee rubber 32 may be disposed on another portion such as the inner peripheral surface side of the belt 30. May be.
(Test example)
In order to confirm the effect of the present invention, the stability at the time of cornering was tested using an actual vehicle and the example (the tire of the above-described embodiment) to which the present invention was applied and one kind of the conventional tire. Further, the relationship between the camber angle and the cornering force was examined by a lateral force measuring tester.
[0049]
All of the tires used in the test had a size of MCR 160/60 ZR17 (mounted on a rim of MT4.5 × 17, internal pressure 200 kPa).
[0050]
The specifications of each tire are as shown in Table 1 below.
[0051]
Actual vehicle test: Each test tire was mounted on an actual vehicle (two-wheeled vehicle), and a skilled driver performed test running on a dry test road to evaluate feeling. The evaluation is indicated by an index with the conventional tire being 100, and the larger the value, the better the stability during cornering.
[0052]
Lateral force test: The maximum lateral force (CF Max) was measured when a vertical load of 0.98 kN was applied to the test tire, the camber angle (CA) was changed, and the slip angle was swept from -1 to 8 °. .
[0053]
[Table 1]

As a result of an actual vehicle test, it is understood that the tire of the example to which the present invention is applied has improved stability at the time of cornering as compared with the conventional tire.
[0054]
In addition, the result of examining the relationship between the camber angle and the cornering force using a lateral force measurement tester is as shown in FIG. 3, and the tire of the example to which the present invention is applied is compared with the conventional tire. It can be seen that the lateral force generated at a large camber angle is large.
[0055]
【The invention's effect】
As described above, the pneumatic tire for a motorcycle according to the present invention has the above-described configuration, and thus has an excellent effect that the turning stability at a large camber angle can be largely maintained.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a sectional view of a pneumatic tire for a motorcycle according to a first embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a sectional view of a pneumatic tire for a motorcycle according to a second embodiment of the present invention.
FIG. 3 is a graph showing test results obtained by a lateral force measurement tester.
FIG. 4 is a sectional view of a pneumatic tire for a motorcycle.
FIG. 5 is a perspective view of a model member.
[Explanation of symbols]
10 Pneumatic tire for motorcycle 16 Carcass 18 Tread 18E Tread end 19 Tread rubber 22 Bead portion 24 Bead core 30 Belt 32 Squeegee rubber P _1/4 1/4 point P _1/8 1/8 point P _1/16 1/16 point CL Tire equatorial plane

Claims

一対のビード部間にトロイダル状に延びるラジアルカーカスと、前記ラジアルカーカスのクラウン部外周に配置されるベルトと、前記ベルトのタイヤ径方向外側に配置されるトレッドと、を有する二輪車用空気入りタイヤであって、
タイヤ回転軸に沿った断面で見たときのトレッド踏面のショルダー部側の曲率半径をタイヤ赤道面側の曲率半径よりも大きく設定すると共に、ショルダー部側の曲率半径を９０ｍｍ以上に設定し、
タイヤ回転軸に沿った断面で見たときのトレッド踏面におけるタイヤ赤道面とトレッド端との中央部分を１／４点、同じくタイヤ回転軸に沿った断面で見たときのトレッド踏面における１／４点とトレッド端との中央部分を１／８点、同じくタイヤ回転軸に沿った断面で見たときのトレッド踏面における１／８点とトレッド端との中央部分を１／１６点とし、タイヤ赤道面で計測したトレッドゲージをＧ_Ｃ、１／４点で計測したトレッドゲージをＧ_１／４、１／８点で計測したトレッドゲージをＧ_１／８、トレッド端で計測したトレッドゲージをＧ_ｈとしたときに、Ｇ_１／４／Ｇ_Ｃ＝０．９〜１．２、Ｇ_１／８／Ｇ_Ｃ＝０．９〜１．２、Ｇ_ｈ／Ｇ_Ｃ＝１．３〜１．７、Ｇ_１／８／Ｇ_１／４＝０．９〜１．２、Ｇ_ｈ／Ｇ_１／８＝１．３〜１．８を満足し、
１／４点と１／１６点との間のトレッド踏面直下の領域に、前記ラジアルカーカス、または前記ベルトの少なくとも一方に沿って、前記トレッドを構成するトレッドゴムよりも弾性率の大きなスキージゴムを配置した、ことを特徴とする二輪車用空気入りタイヤ。A pneumatic tire for a motorcycle comprising: a radial carcass extending in a toroidal shape between a pair of bead portions; a belt disposed around a crown portion of the radial carcass; and a tread disposed radially outside the belt. So,
While setting the radius of curvature on the shoulder side of the tread tread as viewed in a cross section along the tire rotation axis to be larger than the radius of curvature on the tire equatorial plane side, the radius of curvature on the shoulder side is set to 90 mm or more,
The center part between the tire equatorial plane and the tread edge in the tread tread when viewed in a cross section along the tire rotation axis is 1/4 point, and the quarter in the tread tread when also viewed in a cross section along the tire rotation axis. The center portion between the point and the tread edge is 1/8 point, and the center portion between the 1/8 point on the tread surface and the tread edge when viewed in a cross section along the tire rotation axis is 1/16 point, and the tire equator is used. a tread gauge measured in terms _G C, 1/4-point _G 1/4 tread gauge measured at 1/8-point _{G 1/8} tread gauge measured at the tread gauge measured at the tread edge _{G h} Where G _1/4 / G _C = 0.9 to 1.2, G _1/8 / G _C = 0.9 to 1.2, and G _h / G _C = 1.3 to 1.7. _{_{, G 1/8 / G 1/4 = 0.9~1.2}} , G h / G 1 / = Satisfy the 1.3 to 1.8,
A squeegee rubber having a larger elastic modulus than the tread rubber constituting the tread is arranged along at least one of the radial carcass and the belt in a region directly below the tread tread between the 1/4 point and the 1/16 point. A pneumatic tire for a motorcycle.

前記スキージゴムのゲージが０．５〜１．５ｍｍである、ことを特徴とする請求項１に記載の二輪車用空気入りタイヤ。The pneumatic tire for a motorcycle according to claim 1, wherein a gauge of the squeegee rubber is 0.5 to 1.5 mm.

前記スキージゴムの弾性率をＭＳ、前記トレッドゴムの弾性率をＭＴとしたときに、１≦ＭＳ／ＭＴ＜１０を満足する、ことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の二輪車用空気入りタイヤ。The air for motorcycles according to claim 1 or 2, wherein when the elastic modulus of the squeegee rubber is MS and the elastic modulus of the tread rubber is MT, 1 ≦ MS / MT <10 is satisfied. Containing tires.