JP2003336704A - Balance chamber structure of continuously variable transmission - Google Patents

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To make a centrifugal oil pressure cancelling mechanism compact and to reduce the manufacturing cost in a continuously variable transmission. <P>SOLUTION: A plurality of pawls 21a to be fixed to the outer surface of a cylinder 19 by calking are attached at a plurality of positions on a cup-shaped cylindrical part of a cover 21 forming a balance chamber 22. The cover 21 is put on the cylinder 19 and both of them are fixed to each other by calking by bending the pawls 21a into a groove on the outer periphery of the cylinder 19 to fix the cover 21 to the cylinder 19 and form a detected part in detecting the rotational frequency of a pulley. Accordingly, the total length of the cylinder 19 is the minimum necessary length, so that the cylinder is made compact and the number of part items is reduced. Further, as the serration process of the outer surface of the cylinder as the detected part for detecting the rotation is eliminated, the manufacturing cost is reduced. <P>COPYRIGHT: (C)2004,JPO

Description

【発明の詳細な説明】 【０００１】 【発明の属する技術分野】本発明は、油圧室に発生する
遠心油圧を打消すための無段変速機のバランスチャンバ
構造に関する。 【０００２】 【従来の技術】周知のように、無段変速機では、変速比
をローからオーバドライブまで連続して無段階に設定で
きるため、定常走行においては最適経済状態で運転する
ことが可能であり、また、過渡時には最適加速性能、或
いは最適エンジンブレーキ性能を発揮させることが可能
となる。 【０００３】この無段変速機の変速比は、入力軸に軸支
されるプライマリプーリと出力軸に軸支されるセカンダ
リプーリとの溝幅を可変させることで設定する。具体的
には、両プーリに設けた可動シーブを、可動シーブに併
設されている油圧室に供給する作動圧により進退動作さ
せてプーリ溝幅を可変設定する。 【０００４】このような無段変速機においては、油圧室
を構成する油圧シリンダが可動シーブに固定されている
ため、プーリが回転すると油圧シリンダもそれと共に回
転する。従って、油圧シリンダ内に満たされたオイルも
共に回転し、オイルに遠心力が作用して遠心油圧が発生
し、プーリには、調圧された油圧によるクランプ力と、
遠心油圧によるクランプ力が働くことになる。 【０００５】この遠心油圧によるクランプ力は、入力ト
ルクとは無関係に回転数やシリンダ寸法によって変化
し、プーリの回転数が大きくなるに伴い、必要クランプ
力に対する遠心油圧によるクランプ力の割合が増加して
高速走行時や発進時における制御可能な変速範囲を狭め
てしまう。このため、無段変速機においては、この遠心
油圧をキャンセルするための機構が設けられている。 【０００６】図４は、プライマリプーリ側の遠心油圧キ
ャンセル機構に係わる構成を示しており、プライマリ軸
５０に一体的に形成される固定シーブ５１に対向して軸
方向へ進退自在に係合される可動シーブ５２の背後に、
プライマリ油圧室５３と、このプライマリ油圧室５３に
おける遠心油圧を打消すためのバランスチャンバ５４と
が設けられている。尚、図中、可動シーブ５２は上側の
位置と下側の位置との間での移動状態を示す。また、符
号５５は、駆動ベルトである。 【０００７】プライマリ油圧室５３は、可動シーブ５２
と、この可動シーブ５２に固設されるシリンダ５６と、
プライマリ軸５０に固設されてシリンダ５６内に配設さ
れるプランジャ５７とによって形成され、バランスチャ
ンバ５４は、シリンダ５６と、プランジャ５７と、プラ
ンジャ５７の背後でシリンダ５６に固設されるカバー５
８とによって形成される。プランジャ５７の外周には、
樹脂製のリングやゴム製のリップ等のシール部材５７ａ
が嵌装されており、これによってプライマリ油圧室５３
とバランスチャンバ５４とがシール状態で隔離される。 【０００８】バランスチャンバ５４を形成するためのカ
バー５８は、シリンダ５６の開放端側に、スナップリン
グ５９を介して取付け固定されており、また、シリンダ
５６の外周側には、プーリ回転数を検出するための図示
しない磁気ピックアップ等の回転センサに対する被検出
部として、回転方向に凹凸を形成するセレーション６０
が設けられている。 【０００９】このような無段変速機では、プーリが回転
すると、プライマリ油圧室５３内のオイルに発生する遠
心油圧が可動シーブ５２を図中右方向に押すと共にプラ
ンジャ５７を左方向に押圧する。一方、バランスチャン
バ５４内のオイルに発生する遠心油圧は、プランジャ５
７を右方向に押すと共に、シリンダ５６に固設されたカ
バー５８を左方向に押すことで、シリンダ５６に固着さ
れた可動シーブ５２が左方向に引っ張られる。 【００１０】従って、この可動シーブ５２を左方向に引
っ張る力と、プライマリ油圧室５３において可動シーブ
５２を右方向に押す力が打ち消し合い、プライマリ油圧
室５３内に発生する遠心油圧がキャンセルされることに
なる。これにより、クランプ力に対する遠心油圧の影響
が減少でき、プーリのクランプ力を最適に制御すること
が可能となり、シフトレンジの拡大や駆動ベルトの負担
軽減、燃費の改善などを図ることが可能となる。 【００１１】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
遠心油圧キャンセル機構では、シリンダ５６にカバー５
８を取付けてプランジャ５７の背後にバランスチャンバ
を形成しており、カバー５８をスナップリング５９を介
してシリンダ５６の開放端側に取付けているため、スナ
ップリング５９の装着代を見込んでシリンダ５６の全長
を長くしなければならず、コンパクト化を図る上での支
障となっている。 【００１２】特にプライマリプーリ側には、エンジンか
らの動力伝達をコントロールする発進デバイスや前後進
切換装置が順に配列されているため、プライマリプーリ
側のシリンダ５６の全長を長くすることは、無段変速機
全体のコンパクト化を図る上での支障となるばかりでな
く、部品点数の増加や組付けの煩雑さを招き、更には、
プーリ回転検出用の面倒なセレーション加工が必要とな
ることから、コスト上昇を招く。 【００１３】本発明は上記事情に鑑みてなされたもの
で、無段変速機における遠心油圧キャンセル機構のコン
パクト化と製造コストの低減とを図ることのできる無段
変速機のバランスチャンバ構造を提供することを目的と
している。 【００１４】 【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１記載の発明は、入力軸に軸支されるプライ
マリプーリと、このプライマリプーリとの間に巻装され
る駆動ベルトを介して連結され、出力軸に軸支されるセ
カンダリプーリとを備え、各プーリのプーリ軸に固設さ
れる固定シーブに対して軸方向に進退動作する可動シー
ブの背後に、該可動シーブを軸方向に移動させるための
油圧室と上記可動シーブの回転に伴って上記油圧室内に
発生する遠心油圧を打消すためのバランスチャンバとを
有してなる無段変速機のバランスチャンバ構造であっ
て、上記油圧室を形成するシリンダの外周部に上記バラ
ンスチャンバを形成するカバー部材を被せ、このカバー
部材に設けた爪部を上記シリンダの外周部に設けた溝内
に陥入させることにより、上記カバー部材を上記シリン
ダに固着すると共に、上記シリンダの回転を検出するた
めの被検出部とすることを特徴とする。 【００１５】すなわち、請求項１記載の発明は、無段変
速機の可動シーブを軸方向に移動させるための油圧室を
形成するシリンダの外周部に、油圧室内の遠心油圧を打
消すためのバランスチャンバを形成するカバー部材を被
せ、このカバー部材に設けた爪部をシリンダの外周部に
設けた溝内に陥入させることにより、カバー部材をシリ
ンダに固着すると共にシリンダの回転を検出するための
被検出部とする。 【００１６】 【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の実
施の形態を説明する。図１〜図３は本発明の実施の一形
態に係わり、図１は無段変速装置の動力伝達系を示す構
成図、図２はプライマリプーリ側のバランスチャンバを
示す要部拡大図、図３は図２のＡ−Ａ線断面図である。 【００１７】図１において、符号１はエンジンであり、
このエンジン１の出力軸２が、無段変速装置を構成する
無段変速部３、終減速部４を介して駆動輪５を支承する
駆動軸６に連設されている。無段変速部３は、入力側か
らトルクコンバータ７、前後進切換装置８、無段変速機
９で構成されており、エンジン１の出力軸２がトルクコ
ンバータ７のインペラ７ａに連設され、このトルクコン
バータ７のタービン７ｂが前後進切換装置８のプラネタ
リ入力軸８ａに連設されている。 【００１８】尚、符号１０は、トルクコンバータ７と前
後進切換装置８との間に配設され、トルクコンバータ７
のインペラ７ａに軸着されるドライブスプロケットであ
り、このドライブスプロケット１０に巻装されるチェー
ン１１を介して、図示しないオイルパンに収容されるギ
ヤポンプが駆動される。 【００１９】前後進切換装置８は、プラネタリギヤ１２
とフォワードクラッチ１３とリバースブレーキ１４とを
内蔵し、フォワードクラッチ１３とリバースブレーキ１
４とが共に開放状態にあるとき、ニュートラル状態とな
る。また、フォワードクラッチ１３のみを係合させる
と、プラネタリギヤ１２が一体回転して、トルクコンバ
ータ７のタービン７ｂからの動力を無段変速機９へその
まま伝達する。一方、フォワードクラッチ１３を開放
し、リバースブレーキ１４を係合させると、プラネタリ
ギヤ１２を介してトルクコンバータ７のタービン７ｂか
らの動力を逆転させた状態で無段変速機９へ伝達する。 【００２０】無段変速機９は、プライマリ軸９ａ（入力
軸）に軸着されるプライマリプーリ１５と、このプライ
マリプーリ１５に対設されてセカンダリ軸９ｂ（出力
軸）に軸着されるセカンダリプーリ１６と、両プーリ１
５，１６に巻装される駆動ベルト１７とを備え、セカン
ダリプーリ１６が出力クラッチ１８を介して終減速部４
の減速歯車列４ａを介して、駆動軸６に軸着されている
デファレンシャル装置４ｂに連設されている。 【００２１】プライマリプーリ１５は、プライマリ軸９
ａに一体的に形成される固定シーブ１５ａと、この固定
シーブ１５ａに対向して軸方向へ進退自在に係合される
可動シーブ１５ｂとからなり、可動シーブ１５ｂの背面
側に、プライマリ軸９ａに固設されるカップ状のシリン
ダ１９と、可動シーブ１５ｂに固設されてシリンダ１９
内で軸方向摺動自在に配設されるプランジャ２０とによ
り、プライマリ油圧室９ｃが形成されている。更に、シ
リンダ１９の開放端側には、中央に開口部を有するカバ
ー２１が取付けられており、このカバー２１とプランジ
ャ２０の背面側との間に、プライマリ油圧室９ｃの遠心
油圧を相殺するためのバランスチャンバ２２が形成され
る。 【００２２】同様に、セカンダリプーリ１６も、セカン
ダリ軸９ｂに一体的に形成される固定シーブ１６ａと、
この固定シーブ１６ａに対向して軸方向へ進退自在に係
合される可動シーブ１６ｂとからなり、可動シーブ１６
ｂの背面側に、可動シーブ１６ｂに固設されるカップ状
のシリンダ２３と、セカンダリ軸９ｂに固設されてシリ
ンダ２３内で軸方向摺動自在に配設されるプランジャ２
４とにより、セカンダリ油圧室９ｄが形成されている。
シリンダ２３の開放端側には、中央に開口部を有するカ
バー２５が取付けられ、このカバー２５とプランジャ２
４の背面側との間に、セカンダリ油圧室９ｄの遠心油圧
を相殺するためのバランスチャンバ２６が形成される。 【００２３】そして、オイルポンプの吐出圧を調圧した
ライン圧がセカンダリプーリ１６に設けたセカンダリ油
圧室９ｄに供給され、また、ライン圧を減圧したプライ
マリ圧がプライマリプーリ１５に設けたプライマリ油圧
室９ｃに供給される。その結果、各油圧室９ｃ，９ｄに
供給される作動圧により、可動シーブ１５ｂ，１６ｂを
介してトルク伝達に必要な張力が駆動ベルト１７に付与
され、両プーリ１５，１６の溝幅が可変に設定されて変
速比が制御される。 【００２４】ライン圧及びプライマリ油圧は、図示しな
い油圧制御装置によって制御される。油圧制御装置で
は、例えば、車速、スロットル開度、セカンダリプーリ
回転数等に基づいて、予め最適な変速パターンが記憶さ
れているマップを参照して変速比の制御目標値を設定
し、変速比の制御目標値と実プライマリプーリ回転数及
び実セカンダリプーリ回転数から演算される実変速比と
の偏差に基づいてプライマリ圧を制御すると共に、変速
比とエンジントルクとに基づいて駆動ベルト１７による
トルク伝達に必要なライン圧の制御目標値を設定し、セ
ンサによって検出した実際のライン圧と目標ライン圧と
の偏差に基づいて、オイルポンプの吐出圧を調圧する。 【００２５】この場合、出力クラッチ１８は、通常、接
続状態にあり、急ブレーキの際等、駆動ベルト１７に大
きな負荷が印加される場合に開放動作させて駆動ベルト
１７の損傷を防止すると共に、急停車の際に開放動作さ
せることで、停車時における無段変速機９のダウンシフ
ト制御を可能とし、良好な再発進性を得る。 【００２６】ここで、プライマリプーリ１５側には、前
述したように、トルクコンバータ７や前後進切換装置８
が順に配列されているため、無段変速装置全体としての
コンパクト化を図る上では、プライマリプーリ１５側の
長手軸方向の全長を抑えることが有効である。このた
め、セカンダリプーリ１６側のバランスチャンバ２６を
形成するカバー２５は、円板状に形成され、スナップリ
ング等を介してシリンダ２３の内周側に取付け固定され
ているのに対し、プライマリプーリ１５側のバランスチ
ャンバ２２を形成するカバー２１は、カップ状に形成さ
れてシリンダ１９の外周に取付けられてカシメにより固
定されている。 【００２７】詳細には、図２に示すように、プライマリ
プーリ１５側のプライマリ油圧室９ｃは、固定シーブ１
５ａを一体的に形成して延出されるプライマリ軸９ａの
端部にカップ状のシリンダ１９を固設すると共に、プラ
イマリ軸９ａにボールスプライン２７を介して軸方向へ
進退自在に係合される可動シーブ１５ｂの背面側にプラ
ンジャ２０を固設し、シリンダ１９と、プランジャ２０
と、ボールスプライン２７を係入するスプライン溝を有
するハブの外周とで囲まれて形成される。 【００２８】このプライマリ油圧室９ｃは、可動シーブ
１５ｂのハブに径方向に穿設されたシーブ油孔２８、プ
ライマリ軸９ａのスプライン軸に径方向に穿設された油
孔２９を介して、プライマリ軸９ａの軸方向に沿って穿
設された作動圧供給路３０に連通している。この作動圧
供給路３０は、図示しない油圧回路の油圧制御弁に接続
されており、プライマリ油圧室９ｃに適宜油圧を加える
ことにより、プランジャ２０及び可動シーブ１５ｂが移
動し（図中の上側に示す位置と下側に示す位置とで示
す）、プーリ溝幅が可変される。 【００２９】一方、プランジャ２０の背面側（プライマ
リ油圧室９ｃの図中右側）に形成されるバランスチャン
バ２２は、シリンダ１９とプランジャ２０とシリンダ１
９の開放端側に固着されるカバー２１と囲まれる部分で
あり、シリンダ１９内でプライマリ油圧室９ｃとバラン
スチャンバ２２とがプランジャ２０の外周に嵌装された
シール部材２０ａによってシール状態で隔離される。 【００３０】カバー２１は、シリンダ１９よりも肉薄に
形成されており、カップ状の円筒部分に、シリンダ１９
の外周にカシメにより固着するための複数の爪部２１ａ
が複数箇所全周にわたって設けられている。この爪部２
１ａは、カバー２１をシリンダ１９に固定すると共に、
プライマリプーリ回転数を検出する際の被検出部を形成
するものであり、この爪部２１ａに対応して、シリンダ
１９の外周には、全周にわたって溝１９ａが形成されて
いる。 【００３１】すなわち、爪部２１ａは、カバー２１の外
周に軸方向に細長のコの字状の切込みを設けて形成さ
れ、図３に示すように、シリンダ１９にカバー２１を被
せて溝１９ａと爪部２１ａとの位置を併せた状態で、爪
部２１ａを溝１９ａ内に折曲げて両者をカシメ固定す
る。この爪部２１ａのカシメにより、カバー２１には、
爪部２１ａの陥没による凹部と爪部２１ａ以外の部分の
円筒面とによる凹凸が形成され、この凹凸がカバー２１
（シリンダ１９）の外周に対設される磁気ピックアップ
等の回転センサ３１によって検出され、プライマリプー
リ回転数が検出されることになる。 【００３２】本実施の形態における無段変速装置におい
ては、各油圧室９ｃ，９ｄ内に発生する遠心油圧がバラ
ンスチャンバ２２，２６内に発生する遠心力によって打
消されるが、特に、プライマリプーリ１５側のバランス
チャンバ２２を、シリンダ１９の外周にカバー２１を被
せて爪部２１ａをカシメることにより固着する構成とし
ているため、従来のようにカバーを固定するためのスナ
ップリング等の装着代を見込む必要が無く、シリンダ１
９の全長を必要最小限の長さとしてコンパクト化を図る
とともに、部品点数を低減することができる。 【００３３】同時に、カバー２１の爪部２１ａをカシメ
ることにより形成されるカバー２１の外周面の凹凸を、
プーリ回転検出用の被検出部とすることができ、従来の
ようにプーリ回転検出のための被検出部としてシリンダ
外周にセレーションを加工する必要が無くなり、加工工
数を低減することができる。 【００３４】すなわち、本実施の形態においては、遠心
油圧キャンセル機構のコンパクト化と部品点数の低減を
達成し、同時に、プーリ回転検出用の被検出部を形成す
ることができるため、加工工数や組立工数を低減して製
造コストの低減に寄与することができる。 【００３５】尚、本実施の形態においては、プライマリ
プーリ側のバランスチャンバを例に取って説明したが、
セカンダリプーリ１６側のバランスチャンバも同様な構
成としても良いことは言うまでもない。 【００３６】 【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、無
段変速機の可動シーブを軸方向に移動させるための油圧
室を形成するシリンダの外周部に、油圧室内の遠心油圧
を打消すためのバランスチャンバを形成するカバー部材
を被せ、このカバー部材に設けた爪部をシリンダの外周
部に設けた溝内に陥入させることにより、カバー部材を
シリンダに固着すると共にシリンダの回転を検出するた
めの被検出部とすることで、遠心油圧キャンセル機構の
コンパクト化と、部品点数や加工工数及び組立工数の低
減による製造コストの低減とを図ることができる。Description: BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a balance chamber structure of a continuously variable transmission for canceling a centrifugal oil pressure generated in a hydraulic chamber. 2. Description of the Related Art As is well known, in a continuously variable transmission, the speed ratio can be continuously set from low to overdrive, so that it is possible to operate in an optimal economical state during steady running. In addition, at the time of transition, it is possible to exhibit optimal acceleration performance or optimal engine braking performance. The speed ratio of this continuously variable transmission is set by changing the groove width between a primary pulley supported on an input shaft and a secondary pulley supported on an output shaft. Specifically, the movable sheaves provided on both pulleys are advanced and retracted by operating pressure supplied to a hydraulic chamber provided alongside the movable sheaves, so that the pulley groove width is variably set. [0004] In such a continuously variable transmission, the hydraulic cylinder constituting the hydraulic chamber is fixed to the movable sheave, so that when the pulley rotates, the hydraulic cylinder also rotates. Therefore, the oil filled in the hydraulic cylinder also rotates, and centrifugal force acts on the oil to generate centrifugal oil pressure.
The clamping force by the centrifugal oil pressure works. The clamping force due to the centrifugal oil pressure changes depending on the number of revolutions and the cylinder size regardless of the input torque. As the number of revolutions of the pulley increases, the ratio of the clamping force due to the centrifugal oil pressure to the required clamping force increases. As a result, the controllable shift range during high-speed running or starting is reduced. For this reason, in the continuously variable transmission, a mechanism for canceling the centrifugal hydraulic pressure is provided. FIG. 4 shows a structure related to a centrifugal hydraulic pressure canceling mechanism on the primary pulley side, which is engaged with a fixed sheave 51 formed integrally with the primary shaft 50 so as to be able to advance and retreat in the axial direction. Behind the movable sheave 52,
A primary hydraulic chamber 53 and a balance chamber 54 for canceling the centrifugal hydraulic pressure in the primary hydraulic chamber 53 are provided. In the drawing, the movable sheave 52 shows a state of movement between an upper position and a lower position. Reference numeral 55 denotes a drive belt. The primary hydraulic chamber 53 includes a movable sheave 52.
A cylinder 56 fixed to the movable sheave 52;
The balance chamber 54 is formed by a plunger 57 fixed to the primary shaft 50 and disposed in the cylinder 56. The balance chamber 54 is formed by the cylinder 56, the plunger 57, and the cover 5 fixed to the cylinder 56 behind the plunger 57.
8 is formed. On the outer periphery of the plunger 57,
Seal members 57a such as resin rings and rubber lips
Are fitted, so that the primary hydraulic chamber 53
And the balance chamber 54 are isolated in a sealed state. A cover 58 for forming the balance chamber 54 is attached and fixed to the open end side of the cylinder 56 via a snap ring 59, and the outer peripheral side of the cylinder 56 detects the rotational speed of the pulley. Serration 60 that forms irregularities in the rotation direction as a portion to be detected for a rotation sensor such as a magnetic pickup (not shown)
Is provided. In such a continuously variable transmission, when the pulley rotates, the centrifugal oil pressure generated in the oil in the primary hydraulic chamber 53 pushes the movable sheave 52 rightward in the figure and pushes the plunger 57 leftward. On the other hand, the centrifugal oil pressure generated in the oil in the balance chamber 54 is
7 is pushed rightward, and the cover 58 fixed to the cylinder 56 is pushed leftward, whereby the movable sheave 52 fixed to the cylinder 56 is pulled leftward. Therefore, the force for pulling the movable sheave 52 leftward and the force for pushing the movable sheave 52 rightward in the primary hydraulic chamber 53 cancel each other, and the centrifugal hydraulic pressure generated in the primary hydraulic chamber 53 is canceled. become. As a result, the influence of the centrifugal oil pressure on the clamping force can be reduced, the clamping force of the pulley can be optimally controlled, and the shift range can be expanded, the load on the drive belt can be reduced, and fuel efficiency can be improved. . [0011] However, in the conventional centrifugal hydraulic pressure canceling mechanism, the cover 5 is attached to the cylinder 56.
8, the balance chamber is formed behind the plunger 57, and the cover 58 is mounted on the open end side of the cylinder 56 via the snap ring 59. The overall length must be increased, which is a hindrance to downsizing. In particular, since a starting device and a forward / reverse switching device for controlling power transmission from the engine are sequentially arranged on the primary pulley side, increasing the overall length of the cylinder 56 on the primary pulley side is not possible with continuously variable transmission. Not only does this hinder the downsizing of the entire machine, it also increases the number of parts and complicates assembly.
Since a troublesome serration for detecting the rotation of the pulley is required, the cost is increased. The present invention has been made in view of the above circumstances, and provides a balance chamber structure of a continuously variable transmission in which the centrifugal hydraulic pressure canceling mechanism in the continuously variable transmission can be made compact and the manufacturing cost can be reduced. It is intended to be. In order to achieve the above object, according to the first aspect of the present invention, there is provided a primary pulley supported by an input shaft and a drive wound between the primary pulley. A secondary pulley connected via a belt and supported by an output shaft; and a movable sheave behind the movable sheave that moves forward and backward in the axial direction with respect to a fixed sheave fixed to the pulley shaft of each pulley. And a balance chamber for canceling centrifugal oil pressure generated in the hydraulic chamber with the rotation of the movable sheave. Then, a cover member forming the balance chamber is put on an outer peripheral portion of a cylinder forming the hydraulic chamber, and a claw portion provided on the cover member is inserted into a groove provided on an outer peripheral portion of the cylinder. In this case, the cover member is fixed to the cylinder, and the detected portion serves as a detected portion for detecting rotation of the cylinder. That is, according to the first aspect of the present invention, the balance for canceling the centrifugal hydraulic pressure in the hydraulic chamber is provided on the outer periphery of the cylinder forming the hydraulic chamber for moving the movable sheave of the continuously variable transmission in the axial direction. A cover member for forming the chamber is covered, and a claw portion provided on the cover member is recessed into a groove provided on an outer peripheral portion of the cylinder, thereby fixing the cover member to the cylinder and detecting rotation of the cylinder. It is a part to be detected. Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. 1 to 3 relate to an embodiment of the present invention, FIG. 1 is a configuration diagram showing a power transmission system of a continuously variable transmission, FIG. 2 is an enlarged view of a main part showing a balance chamber on a primary pulley side, and FIG. FIG. 3 is a sectional view taken along line AA of FIG. 2. In FIG. 1, reference numeral 1 denotes an engine,
An output shaft 2 of the engine 1 is connected to a drive shaft 6 that supports a drive wheel 5 via a continuously variable transmission unit 3 and a final reduction unit 4 that constitute a continuously variable transmission. The continuously variable transmission unit 3 includes a torque converter 7, a forward / reverse switching device 8, and a continuously variable transmission 9 from the input side. The output shaft 2 of the engine 1 is connected to an impeller 7a of the torque converter 7, A turbine 7 b of the torque converter 7 is connected to a planetary input shaft 8 a of the forward / reverse switching device 8. Reference numeral 10 is disposed between the torque converter 7 and the forward / reverse switching device 8, and the torque converter 7
A gear pump housed in an oil pan (not shown) is driven via a chain 11 wound around the drive sprocket 10. The forward / reverse switching device 8 includes a planetary gear 12
, A forward clutch 13 and a reverse brake 14, and a forward clutch 13 and a reverse brake 1
When both of them are in the open state, they are in the neutral state. When only the forward clutch 13 is engaged, the planetary gear 12 rotates integrally, and the power from the turbine 7 b of the torque converter 7 is transmitted to the continuously variable transmission 9 as it is. On the other hand, when the forward clutch 13 is released and the reverse brake 14 is engaged, the power from the turbine 7 b of the torque converter 7 is transmitted to the continuously variable transmission 9 via the planetary gear 12 in a reverse direction. The continuously variable transmission 9 has a primary pulley 15 mounted on a primary shaft 9a (input shaft), and a secondary pulley mounted on the secondary shaft 9b (output shaft) opposite to the primary pulley 15. 16 and both pulleys 1
And a drive belt 17 wound around the endless speed reduction unit 4 via an output clutch 18.
Through a reduction gear train 4a, is connected to a differential device 4b which is mounted on the drive shaft 6. The primary pulley 15 is connected to the primary shaft 9.
a fixed sheave 15a formed integrally with the movable sheave 15a, and a movable sheave 15b engaged with the fixed sheave 15a so as to be able to advance and retreat in the axial direction so as to face the fixed sheave 15a. A cup-shaped cylinder 19 fixed to the movable sheave 15b;
The primary hydraulic chamber 9c is formed by the plunger 20 which is disposed so as to be slidable in the axial direction. Further, a cover 21 having an opening at the center is attached to the open end side of the cylinder 19, and between the cover 21 and the back side of the plunger 20, the centrifugal hydraulic pressure of the primary hydraulic chamber 9c is offset. Is formed. Similarly, the secondary pulley 16 also includes a fixed sheave 16a formed integrally with the secondary shaft 9b,
A movable sheave 16b is engaged with the fixed sheave 16a so as to be able to move forward and backward in the axial direction.
b, a cup-shaped cylinder 23 fixed to the movable sheave 16b, and a plunger 2 fixed to the secondary shaft 9b and slidably disposed in the cylinder 23 in the axial direction.
4 form a secondary hydraulic chamber 9d.
A cover 25 having an opening in the center is attached to the open end side of the cylinder 23.
A balance chamber 26 for canceling the centrifugal hydraulic pressure in the secondary hydraulic chamber 9d is formed between the balance chamber 26 and the rear surface of the secondary hydraulic chamber 9d. Then, the line pressure obtained by adjusting the discharge pressure of the oil pump is supplied to the secondary hydraulic chamber 9d provided on the secondary pulley 16, and the primary pressure obtained by reducing the line pressure is supplied to the primary hydraulic chamber provided on the primary pulley 15. 9c. As a result, the tension required for torque transmission is applied to the drive belt 17 via the movable sheaves 15b and 16b by the operating pressure supplied to each of the hydraulic chambers 9c and 9d, and the groove width of both pulleys 15 and 16 is changed. Once set, the gear ratio is controlled. The line pressure and the primary hydraulic pressure are controlled by a hydraulic control device (not shown). In the hydraulic control device, for example, based on a vehicle speed, a throttle opening, a secondary pulley rotation speed, and the like, a control target value of a gear ratio is set with reference to a map in which an optimal gear shift pattern is stored in advance, and a gear ratio control target is set. The primary pressure is controlled based on the deviation between the control target value and the actual speed ratio calculated from the actual primary pulley speed and the actual secondary pulley speed, and torque transmission by the drive belt 17 is performed based on the speed ratio and the engine torque. The control target value of the line pressure necessary for the oil pressure is set, and the discharge pressure of the oil pump is adjusted based on the deviation between the actual line pressure detected by the sensor and the target line pressure. In this case, the output clutch 18 is normally in a connected state, and is released when a large load is applied to the drive belt 17 at the time of sudden braking or the like, thereby preventing the drive belt 17 from being damaged. By performing the opening operation at the time of sudden stop, downshift control of the continuously variable transmission 9 at the time of stop is enabled, and good restartability is obtained. Here, on the primary pulley 15 side, as described above, the torque converter 7 and the forward / reverse switching device 8
Are arranged in order, it is effective to reduce the total length of the primary pulley 15 side in the longitudinal axis direction in order to make the entire continuously variable transmission compact. For this reason, the cover 25 forming the balance chamber 26 on the side of the secondary pulley 16 is formed in a disk shape and attached and fixed to the inner peripheral side of the cylinder 23 via a snap ring or the like. The cover 21 forming the balance chamber 22 on the side is formed in a cup shape, attached to the outer periphery of the cylinder 19, and fixed by caulking. More specifically, as shown in FIG. 2, the primary hydraulic chamber 9c on the primary pulley 15 side is
A cup-shaped cylinder 19 is fixedly attached to the end of a primary shaft 9a which is integrally formed with and extends from the primary shaft 9a, and is movable with respect to the primary shaft 9a via a ball spline 27 so as to be able to advance and retreat in the axial direction. A plunger 20 is fixed to the back side of the sheave 15b, and the cylinder 19 and the plunger 20 are fixed.
And the outer periphery of a hub having a spline groove into which the ball spline 27 is engaged. The primary hydraulic chamber 9c is connected to a primary sheave oil hole 28 formed in the hub of the movable sheave 15b in the radial direction and an oil hole 29 formed in the spline shaft of the primary shaft 9a in the radial direction. It communicates with a working pressure supply passage 30 formed along the axial direction of the shaft 9a. The working pressure supply path 30 is connected to a hydraulic control valve of a hydraulic circuit (not shown), and by appropriately applying hydraulic pressure to the primary hydraulic chamber 9c, the plunger 20 and the movable sheave 15b move (shown on the upper side in the figure). Position and the position shown below), the pulley groove width is variable. On the other hand, the balance chamber 22 formed on the back side of the plunger 20 (on the right side of the primary hydraulic chamber 9c in the figure) includes the cylinder 19, the plunger 20, and the cylinder 1
The primary hydraulic chamber 9c and the balance chamber 22 are separated from each other in the cylinder 19 in a sealed state by a seal member 20a fitted on the outer periphery of the plunger 20. You. The cover 21 is formed to be thinner than the cylinder 19.
A plurality of claw portions 21a for fixing by caulking to the outer periphery of
Are provided over the entire circumference at a plurality of locations. This claw part 2
1a fixes the cover 21 to the cylinder 19,
A groove to be detected when the primary pulley rotation speed is detected is formed. A groove 19a is formed on the entire outer circumference of the cylinder 19 in correspondence with the claw portion 21a. That is, the claw portion 21a is formed by providing an elongated U-shaped notch in the axial direction on the outer periphery of the cover 21, and as shown in FIG. The claw portion 21a is bent into the groove 19a in a state where the claw portion 21a and the claw portion 21a are combined, and both are crimped and fixed. Due to the caulking of the claws 21a, the cover 21
The concave and convex portions formed by the depression of the claw portion 21a and the cylindrical surface other than the claw portion 21a are formed.
The rotation of the primary pulley is detected by a rotation sensor 31 such as a magnetic pickup provided on the outer periphery of the (cylinder 19). In the continuously variable transmission according to the present embodiment, the centrifugal oil pressure generated in each of the hydraulic chambers 9c and 9d is canceled by the centrifugal force generated in the balance chambers 22 and 26. The balance chamber 22 on the side is configured to be fixed by covering the outer periphery of the cylinder 19 with the cover 21 and caulking the claw portion 21a, so that a mounting margin such as a snap ring for fixing the cover is expected as in the conventional case. No need, cylinder 1
9 can be made compact by reducing the total length of the component 9 to a minimum length, and the number of parts can be reduced. At the same time, the outer surface of the cover 21 formed by caulking the claw 21a of the cover 21
It can be used as a detected portion for detecting pulley rotation, and there is no need to process serrations on the outer periphery of the cylinder as a detected portion for detecting pulley rotation as in the related art, thereby reducing the number of processing steps. That is, in the present embodiment, the centrifugal hydraulic pressure canceling mechanism can be made compact and the number of parts can be reduced, and at the same time, a detection target for pulley rotation detection can be formed. The number of steps can be reduced, which can contribute to a reduction in manufacturing cost. In this embodiment, the balance chamber on the primary pulley side has been described as an example.
It goes without saying that the balance chamber on the secondary pulley 16 side may have the same configuration. As described above, according to the present invention, the centrifugal hydraulic pressure in the hydraulic chamber is provided on the outer periphery of the cylinder forming the hydraulic chamber for moving the movable sheave of the continuously variable transmission in the axial direction. The cover member is fixed to the cylinder by covering the cover member that forms a balance chamber for canceling the pressure, and the claw portion provided on the cover member is recessed into a groove provided on the outer peripheral portion of the cylinder. By using the detected portion for detecting the rotation, the centrifugal hydraulic pressure canceling mechanism can be made compact, and the manufacturing cost can be reduced by reducing the number of parts, the number of processing steps, and the number of assembly steps.

【図面の簡単な説明】 【図１】無段変速装置の動力伝達系を示す構成図 【図２】プライマリプーリ側のバランスチャンバを示す
要部拡大図 【図３】図２のＡ−Ａ線断面図 【図４】従来のプライマリプーリ側のバランスチャンバ
を示す要部拡大図 【符号の説明】 ９ 無段変速機 ９ｃ，９ｄ 油圧室 １５ プライマリプーリ １６ セカンダリプーリ １５ａ，１６ａ 固定シーブ １５ｂ，１６ｂ 可動シーブ １７ 駆動ベルト １９ シリンダ １９ａ 溝 ２０ プランジャ ２１ カバー ２１ａ 爪部 ２２ バランスチャンバ ３１ 回転センサBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a configuration diagram showing a power transmission system of a continuously variable transmission. FIG. 2 is an enlarged view of a main part showing a balance chamber on a primary pulley side. FIG. 3 is a line AA in FIG. FIG. 4 is an enlarged view of a main part showing a conventional balance chamber on the primary pulley side. [Description of References] 9 continuously variable transmissions 9c, 9d hydraulic chamber 15 primary pulley 16 secondary pulleys 15a, 16a fixed sheaves 15b, 16b movable Sheave 17 Drive belt 19 Cylinder 19a Groove 20 Plunger 21 Cover 21a Claw 22 Balance chamber 31 Rotation sensor

Claims (1)

【特許請求の範囲】 【請求項１】 入力軸に軸支されるプライマリプーリ
と、このプライマリプーリとの間に巻装される駆動ベル
トを介して連結され、出力軸に軸支されるセカンダリプ
ーリとを備え、各プーリのプーリ軸に固設される固定シ
ーブに対して軸方向に進退動作する可動シーブの背後
に、該可動シーブを軸方向に移動させるための油圧室と
上記可動シーブの回転に伴って上記油圧室内に発生する
遠心油圧を打消すためのバランスチャンバとを有してな
る無段変速機のバランスチャンバ構造であって、 上記油圧室を形成するシリンダの外周部に上記バランス
チャンバを形成するカバー部材を被せ、このカバー部材
に設けた爪部を上記シリンダの外周部に設けた溝内に陥
入させることにより、上記カバー部材を上記シリンダに
固着すると共に、上記シリンダの回転を検出するための
被検出部とすることを特徴とする無段変速機のバランス
チャンバ構造。1. A primary pulley supported by an input shaft and a secondary pulley connected via a drive belt wound between the primary pulley and supported by an output shaft. A hydraulic chamber for moving the movable sheave in the axial direction behind the movable sheave that moves in the axial direction with respect to the fixed sheave fixed to the pulley shaft of each pulley, and rotation of the movable sheave. And a balance chamber for canceling the centrifugal hydraulic pressure generated in the hydraulic chamber with the hydraulic chamber, wherein the balance chamber is provided on an outer peripheral portion of a cylinder forming the hydraulic chamber. The cover member is fixed to the cylinder by covering a cover member forming the cylinder with a claw portion provided on the cover member so as to be recessed into a groove provided on an outer peripheral portion of the cylinder. Both balance chamber structure of the continuously variable transmission, characterized in that the detected part for detecting the rotation of the cylinder.