JP2003279400A - 音質評価装置及び音質評価方法 - Google Patents
音質評価装置及び音質評価方法Info
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Abstract
ーリングに合うように物理量化し、音質評価を行うこと
のできる音質評価装置および音質評価方法を提供するこ
とにある。 【解決手段】評価する音の騒音レベルNLiを計測する
騒音レベル算出手段3と、音の時間変動を計測し、その
変動レベルのピーク差dBnを合計して累積変動レベル
CFLiを算出した累積変動レベル算出手段2と、予め
設定された騒音レベルと累積変動レベルとの評価点の関
係を示す評価手段4とから構成され、累積変動レベル算
出手段2は、変換手段1と、包絡線変換手段11と、一
次遅れ系応答手段12と、変動レベル算出手段13と、
変動レベル累積手段14とからなることを特徴とする。
Description
し、その音の騒音レベルおよび時間変動成分と周波数成
分を基に算出した累積変動レベルとから音質評価を行う
音質評価装置に関する。
にあたり、評価する音の騒音レベルdB(A)を騒音計
で計測して騒音レベル評価を行うことがあるが、これで
はヒトの聴感でのフィーリングに十分に合う評価は得ら
れなかった。更に、製品が発する音の質を被験者の聴感
で評価するフィーリング評価(印象評価)やSD法での
評価を用いた場合、これらの評価法はヒトの好き嫌いを
ダイレクトに評価できるが、物理量と直接的に整合性が
取れない。このため製品開発の上での音質改善対策で、
改善点を見出すための指標として利用するには不適切で
あった。そこで、製品が発する音の質を評価するにあた
り、評価する音の周波数分析を行い、音質を改善するた
めに必要な周波数帯の情報を物理量として定量化し、こ
の物理量に沿って音質評価を行ことが成されている。な
お、従来の音質評価装置の一例が特開平10−2677
43号公報や、特開平07−306087号公報に開示
されている。
いて概略説明する。一般に聴覚機構は外耳よりの音波を
内耳の鼓膜を介し耳小骨に振動として入力し、耳小骨の
振動を蝸牛内の基底膜に伝達し、この基底膜においてそ
の手前側より奥側の各位置の有毛細胞に対し、順次高周
波より低周波の振動を弁別してそれぞれ伝達し、各有毛
細胞が各周波数毎の振動を電気信号に変換して神経繊維
を介し脳に伝えている。ここでの有毛細胞は振動を電気
信号に変換する際に化学変化による時間遅れを発生して
いることが知られている。
例では、音質評価のために、評価する音の周波数分析後
に、主に周波数領域毎の定量化を行い、音質を評価する
ものであった。このため、これら従来例では、時間的な
音質因子である、時間的変動感や滑らかさを評価するに
は不充分なものであった。即ち、図13を用いて概略説
明したように、ヒトの聴覚機構は、評価する音の振動の
周波数弁別に加えて時間遅れを含む。このような聴覚特
性を考慮した上で、音の音色、音質といったヒトの聴感
でのフィーリングに合うように音の質を定量化して評価
する必要があると推測される。
ディーゼル騒音の評価では、時間的に変動する音、即
ち、耳障りとなり易い「ガラガラ音」や、「カリカリ
音」と呼ばれている間欠音からなる騒音の音質を評価す
る場合、従来の騒音レベル評価のみ、或いは、周波数分
析を行い音を定量化しただけでは、ヒトが有する時間遅
れを含む聴覚機構と同様に、即ち、ヒトの聴感でのフィ
ーリングに十分に合うような音の音色、音質といった評
価はなされていなかった。
トが有する時間遅れを含む聴覚機構と同様に時間的変動
要素を考慮することが有効と推測される。本発明は、以
上のような課題に基づき、評価する音をヒトの聴感での
フィーリングに合うように物理量化し、音質評価を行う
ことのできる音質評価装置および音質評価方法を提供す
ることを目的とする。
する音の騒音レベルを計測する騒音レベル算出手段と、
上記音の時間変動を計測し、同音の時間変動相当の音の
強さの変動レベルを求め、同変動レベルのピーク差を合
計して累積変動レベルを算出した累積変動レベル算出手
段と、予め設定された騒音レベルと累積変動レベルとの
評価点の関係を示す評価手段とから構成されたことを特
徴とする。このように評価する音が時間的変動感を表す
累積変動レベルと騒音絶対値とに分析して求められ、そ
れら2つの物理量の大小に応じて評価手段が音質評価を
行うことができる。
価装置において、上記累積変動レベル算出手段は、上記
音を電気信号に変換する変換手段と、上記変換手段から
の信号を周波数バンド毎に分離して音圧時間信号を算出
し、上記音圧時間信号を用いて音の強さを表す包絡線を
抽出する包絡線変換手段と、上記包絡線を一次遅れ系の
応答として処理する一次遅れ系応答手段と、上記一次遅
れ系の応答として処理した音の強さの包絡線を対数表示
処理した変動レベル算出手段と、上記変動レベル算出手
段より算出された変動レベルのピーク差を合計して累積
変動レベルを算出する変動レベル累積手段とからなるこ
とを特徴とする。このように累積変動レベル算出手段
が、変換手段と包絡線変換手段と一次遅れ系応答手段と
変動レベル算出手段と変動レベル累積手段とからなるの
で、時間的変動感がヒトの聴感でのフィーリングに合う
ように確実に物理量化でき、音質評価を行うことができ
る。
価装置において、上記一次遅れ系応答手段は、音の強さ
の上記包絡線の一次系遅れ処理を、その包絡線振幅上昇
時の時定数よりも上記振幅の下降時の時定数が大となる
定数で処理したことを特徴とする。このように、一次遅
れ系処理を包絡線振幅上昇時の時定数よりも下降時の時
定数が大となる定数で処理するので、ヒトの聴感に適合
した累積変動レベルの算出に寄与できる。
価装置において、上記累積変動レベルのオーバーオール
値と上記騒音レベルのオーバーオール値とに基づいて騒
音評価を行うことを特徴とする。このように、累積変動
レベルのオーバーオール値と騒音レベルのオーバーオー
ル値とに基づいて騒音評価を行うので、音質を適正に物
理量化し、音質評価を行うことができる。
して電気信号に変換し、上記電気信号から騒音レベルを
算出し、かつ上記電気信号から音の時間変動を計測し、
同音の時間変動相当の音の強さの変動レベルのピーク差
を合計して累積変動レベルを算出し、上記騒音レベルと
上記累積変動レベルとで上記音の評価を行うことを特徴
とする。このように、評価する音を電気信号に変換して
から騒音レベルを算出し、かつ電気信号から音の時間変
動を計測し、同音の時間変動相当の音の強さの変動レベ
ルのピーク差を合計して累積変動レベルを算出し、騒音
レベルと累積変動レベルとで音質評価を行うことができ
る。
質評価方法において、上記変動レベルを算出するステッ
プは、上記音の時間変動から音の大きさを表す包絡線を
求め、上記音の大きさを表す包絡線から上記音の強さの
包絡線を算出するステップを有することを特徴とする。
このように、音の時間変動から音の大きさを表す包絡線
を求め、同包絡線から音の強さの包絡線を算出するの
で、ヒトの聴感に適合した累積変動レベルの算出に寄与
できる。
質評価方法において、上記変動レベルを算出するステッ
プは、上記音の大きさを表す包絡線から上記音の強さの
包絡線を一次遅れ系の応答として処理するステップを有
することを特徴とする。このように、音の大きさを表す
包絡線から音の強さの包絡線を一次遅れ系の応答として
処理するので、ヒトの聴感に適合した累積変動レベルの
算出に寄与できる。
価方法において、上記変動レベルを算出するステップ
は、音の強さの上記包絡線の一次遅れ処理を、その包絡
線振幅上昇時の時定数よりも上記振幅の下降時の時定数
が大となる定数で処理したことを特徴とする。このよう
に、音の強さの包絡線の一次遅れ処理を、その包絡線振
幅上昇時の時定数よりも上記振幅の下降時の時定数が大
となる定数で処理するので、ヒトの聴感に適合した累積
変動レベルの算出に寄与できる。
の音質評価装置Mを、例えば、ディーゼルエンジンの評
価にオーバーオール値を適用した場合について説明す
る。図1に示す音質評価装置Mは変換手段1を含む累積
変動レベル算出手段2と、騒音レベル算出手段3と、評
価手段4とを備え、これらの各機能は上述したヒトの聴
覚機能(図13参照)を再現することを考慮して構築さ
れた。累積変動レベル算出手段2は変換手段1に加え、
包絡線変換手段11と、一次遅れ系応答手段12と、変
動レベル算出手段13と、変動レベル累積手段14とを
備える。
ルエンジン(以後単にエンジン6と記す)の音波(音
圧)をアナログ信号に変換するマイクロホン7と、アナ
ログ信号をデジタル信号に変換するA/D変換器8とを
備える。マイクロホン7は被試験体であるエンジン6の
本体に対し評価するべき距離Lだけ離れた位置に配備さ
れ、ここではダミー9のヘッド901に取り付けられ
る。なお、エンジン6は例えば、ローアイドルで運転さ
れ、その際の騒音が評価する音としてマイクロホン7に
採取され電気信号化され、A/D変換器8と騒音レベル
算出手段3とにそれぞれ入力されている。なお、騒音レ
ベル算出手段3がマイクロホン7とは異なる専用のマイ
クロホン(図示せず)を別途に採用し、騒音信号(音圧
Pa波形)を検出するように構成しても良い。
音信号をデジタル化し、データ記録部5がそのデジタル
信号を所定のデータサンプリング周期毎に取り込み記憶
処理する。その際の時間軸に対する騒音信号(音圧Pa
波形)を図2に示す。データ記録部5の騒音信号は包絡
線変換手段11に入力される。包絡線変換手段11はデ
ータ記録部5からの騒音信号を周波数バンド毎に分離す
る周波数弁別部11aと、各周波数帯での音圧時間信号
Pi(Pa)を算出する音圧時間信号算出部11bと、
音圧時間信号Piを用いて音の強さを表す包絡線Pei
を抽出する包絡線演算部11cとを備える。
ンド毎に分離する処理は、上述したヒトの聴覚における
基底膜の周波数弁別機能に適合するものとして採用され
ている。このような周波数弁別処理の結果得られた信
号、例えば、中心周波数1kHzのバンドにおける音圧
時間信号Pi(1kHz)を図3に示した。音圧時間信
号算出部11bで各バンド毎に分離された音圧信号Pi
は包絡線演算部11cで音圧信号に対する包絡線Pei
の算出に使われる。この処理は、図4に示すように、実
線の音圧の波形における各ピークを順次連結して破線で
示す音圧の包絡線を求めるのと同様の処理が成されるこ
ととなる。
きさ(音圧)を表す包絡線Peiを音の強さ(エネルギ
信号)の包絡線Iei(W/m2)に変換するエネルギ
信号変換部12aと、ヒトの聴覚の特性を模擬するた
め、音の強さの包絡線を一次遅れ系の応答として処理す
る一次遅れ処理部12bを備える。音圧は大気圧に音圧
変動成分を上乗せしてなり、その音圧発生時の音の強さ
の変化成分をエネルギ信号変換部12aが抜き出す処理
を行うもので、音圧の包絡線Pei(Pa)を音の強さ
の包絡線に変換する、言い代えれば単位の換算を行うも
ので、式(1)により、算出している。例えば、中心周
波数1kHzのバンドにおける音の強さの包絡線Iei
(W/m2)を図5に示した。
示すように、破線で示した音の強さの振幅(mW/
m2)波形(入力信号)を一次遅れの応答として処理し
て実線で示す出力信号に変換し、即ち、振幅の立上がり
を早め、降下を遅れめの処理をして音の振幅にだれを持
った時間遅れ信号に変換する。このような一次遅れ系の
応答処理を行うべく、式(2)で表される一次遅れ系の
インパルス応答W(t)を導出する。即ち、入力信号であ
る強さの包絡線Iei(W/m2)を、出力信号である
時間遅れ処理済の音の強さの包絡線Iei’(mW/m
2)として導出し、これを図7に示した。
(包絡線振幅Iei)をx(n)、出力信号(時間遅れ
信号Iei’)をy(n)、前回値をy(n−1)と
し、上昇時(x(n)≧y(n−1))の時定数Tup
(例えば10mmsec)、下降時(x(n)<y(n
−1))の時定数Tdown(例えば20mmsec)と
し、時間刻み幅Δtとすると、上昇時の一次遅れ系の応
答値y(n)が式(3a)として、下降時の一次遅れ系
の応答値y(n)が式(3b)として、nが2、3、4
・・・と経時的に変化するのに応じて、それぞれ算出で
きる。
上昇時の時定数Tupよりも下降時の時定数Tdownが大と
なるよう設定したことによりヒトの聴覚における基底膜
の有毛細胞による振動を電気信号に変換する際の時間遅
れを模擬することができ、しかも、図7に示した時間遅
れ処理済の音の強さの包絡線Iei’(mW/m2)
は、「だれ」を持つことより、同音の強さの包絡線I
ei’(実線の時間遅れ信号として示した)がその下側
に位置する比較的小ピークの波形部位を覆うこととな
り、この点でもヒトの聴覚と同様の状況を再現できるこ
ととなる。変動レベル算出手段13は、式(4)に示す
ように、時間遅れ処理済の音の強さの包絡線Iei’
(mW/m2)を実効値IRMSi(W/m2)で割っ
て正規化し、ヒトの耳の感度に合うように対数表示値に
処理し、これを変動レベルFLi(dB)として求め
る。
ion Level) dB Iei’ :耳の反応遅れを考慮した音の強さの包絡
線 W/m2 IRMSi :音の強さの実効値 W/m2、であ
る。
包絡線Iei’(mW/m2)を中心周波数1kHzの
バンドにおける変動レベルFLi(dB)としてデシベ
ル表示に変換した一例を、図8に示した。変動レベル累
積手段14では変動レベル算出手段13で算出された変
動レベルFLiにおけるある評価時間(例えばエンジン
1サイクル)中に発生する極大値hnと極小値lnのピ
ーク差dBk、すなわち、(dB1+dB2・・・+d
Bn)を合計する。しかも、各バンドにおける音の大き
さのウエイト(騒音レベルのオーバーオール値LOA)
と、図9に示すヒトの周波数嗜好パターンを考慮したウ
エイトWiとを加算して累積変動レベルCFLiとして
数値化する機能を備え、具体的には式(5)の演算処理
として実行される。
u1ative F1uctuation Leve1)dB i :周波数バンド番号 dBk :エンジン1サイクル中に発生する変動レベ
ルのピーク差 dB N :累積回数(1サイクル中の変動レベルのピ
ーク差の数) Li :各周波数バンドの騒音レベル dB LOA :騒音レベルのオーバーオール値 dB Wi :ヒトの周波数嗜好パターンを考慮したウェ
イト dB dBref :dBリファレンス dB、である。
出においては、極大値と極小値の候補のデータを予め採
り込み、フィルタ処理を行う。即ち、ここでの変動レベ
ルFLi(dB)は極大値hnと極小値lnを繰り返す
が、その間にも比較的小レベルの極大値と極小値を生じ
ている。そこで、最小値の後の最大値が決定する毎に最
小値の点からx軸(時間軸)とy軸(変動レベル)にある
閾値を設けて、その閾値範囲内の極大値と極小値を排除
するというフィルタ処理を実行することになる。次に、
図9に示すヒトの周波数嗜好パターンを考慮したウエイ
トWiの設定マップは、低域側と高域側を持ち上げた台
形型として設けた。この後、得られた累積変動レベルC
FLiのオーバーオール値CFLは式(6)を用いて算
出し、騒音判定用物理量として適性化する。
バーオール dB i :周波数バンド番号、である。
累積変動レベルオーバーオールCFLが評価判定用の物
理量の一つとして演算され、その分布は、例えば、図1
0に示すようになる。一方、騒音レベル算出手段3はマ
イクロホン7からの騒音信号(音圧Pa波形)をA特性
フィルタを用いて補正したデシベル値dB(A)に変換
して取り込み、データサンプリング周期毎にデシベル値
NLidB(A)のオーバーオール値NL(dB
(A))を騒音レベルとして算出し、これを評価判定用
の物理量の一つとする。
B)と騒音レベル(dB(A))の2つの物理量から音
質を十段階に評価する。ここで評価手段4は図11に示
す音質評価処理マップm1を採用する。オーバーオール
評価の場合、音質評価処理マップm1は、横軸に累積変
動レベルCFL(dB)を、縦軸に騒音レベルNL(d
B(A))を取り、それぞれヒトが感じる騒音レベルに
対しての十段階の評価線(1〜10)を適宜設定する。
この場合、各評価線は評価基準を通る傾き1の直線とし
て設定され、評価域を区分している。ここでは、No.
7の評価線より騒音レベル値が小さい領域(左下側)が
音質対策良好、大きい領域(右上側)が音質対策不良と
判定するよう設定する。
験体であるエンジンの機種毎に評価レベルを異ならせた
ものも採用することが可能である。このような音質評価
装置Mを用いてエンジンの騒音評価を各々オーバーオー
ル値を用いて行う音質評価方法を順次説明する。
ジン6にセットされる。次いで、エンジン6が、例えば
ローアイドルで運転され、その際の騒音がマイクロホン
7に採取されて電気信号(音圧Pa信号)化される。マ
イクロホン7の音圧Pa信号は、A/D変換器8と騒音
レベル算出手段3とにそれぞれ入力される。騒音レベル
算出手段3では騒音信号(音圧Pa波形)をデシベル値
dB(A)に変換し、データサンプリング周期毎のオー
バーオール値NL(dB(A))を騒音レベルとして導
出するステップを行う。この騒音レベルNL(dB
(A))は評価手段4による評価のステップで採用され
る。
時間変動を計測し、その変動レベルFLi(dB)のピ
ーク差dBkを合計して累積変動レベルCFLiを算出
するステップを行う。具体的には、まず、A/D変換器
8において音圧信号がデジタル信号に変換され、データ
記録部5に入力され記憶処理される。
弁別部11aにより音圧信号を周波数バンド毎に分離す
るステップを行い、音圧時間信号算出部11bにより各
バンド毎に分離された音圧信号Piは包絡線演算部11
cにより各ピークを順次連結した音の大きさを表す包絡
線Peiを抽出する(図4参照)ステップを行う。次い
で、一次遅れ系応答手段12のエネルギ信号変換部12
aでは、音の大きさを表す包絡線Peiより音の強さの
包絡線Iei(W/m2)を算出するステップを行う。
さの包絡線Iei(W/m2)に対して上がり時定数T
upを、下がり時定数Tdownをそれぞれ用いて「だれ」を
持たせる処理行い、時間遅れ処理済の音の強さの包絡線
Iei’(mW/m2)を抽出するステップを行う。こ
れにより、上述したヒトの聴覚における耳の反応遅れ機
能に適合するようにする。次いで、変動レベル算出手段
13では時間遅れ処理済の音の強さの包絡線Ie i’を
実効値IRMSi(W/m2)で割って、ヒトの耳の感
度に合うデシベル変換された変動レベルFLi(dB)
とする(図8参照)。
算出部14aとして、式(4)で表示したようにして、
評価時間中に発生する変動レベルFLiのピーク差dB
kを合計した値に、ヒトの周波数嗜好パターンを考慮し
たウエイトWi等の各種付加値を加算して累積変動レベ
ルCFLiとして求めるステップを行う。更に、オーバ
ーオール値算出部14bとして、累積変動レベルCFL
iの累積変動レベルオーバーオール値CFLを式(5)
で表示したようにして求める。この後、評価手段4は、
図11に示す音質評価処理マップを用い、累積変動レベ
ルCFL(dB)と騒音レベルNL(dB(A))に相
当する評価値を十段階の中より導出する。
積変動レベル値、騒音レベル値が大きい領域(右上側)
の符号●印の対策前位置にあるとすると、このエンジン
6は音質対策が必要であるとの評価が成される。この評
価結果により、例えば、点火時期の調整処理や、エンジ
ン6の本体回りに遮蔽板を新設する等のエンジン6に対
策が成され、ディーゼル騒音で時間的に変動する間欠音
である、「ガラガラ音」や、「カリカリ音」の騒音の拡
散が抑えられたとする。
質対策前と同一条件で再度エンジン6の累積変動レベル
CFL(dB)と騒音レベルNL(dB(A))を算出
し、評価手段4が音質評価処理マップを用い、対策後の
累積変動レベルCFL(dB)と騒音レベルNL(dB
(A))に相当する対策後の評価値を導出する。この結
果、対策後の評価値が、例えば、No.7の評価線より
累積変動レベル値、騒音レベル値が小さい領域(左下
側)の符号○印の対策後位置に達したとすると、今回の
対策が有効であったことが物理量である評価値によって
的確に確認されたこととなる。なお、図12には対策前
のエンジンの変動レベル(dB)を破線で、対策後の変
動レベル(dB)を実線でそれぞれ示しており、対策後
に変動レベル(dB)が低下し、対策が適性であったこ
とを推測できる。
より、ヒトの聴感が時間遅れ反応するというヒトの聴覚
機構に適合した評価値を導出できるので、ヒトの聴感で
のフィーリングに合う音の質を定量化した評価値によっ
て騒音を的確に確認できる。上述のところにおいて、被
試験体はエンジン6として説明したが、本発明はその他
の各種エンジンはもとより、その他の産業機器の発する
各種の騒音対策においても、累積変動レベル(dB)と
騒音レベル(dB(A))を算出し、評価手段4が被試
験体に応じ設定される図示しない音質評価処理マップを
用い、物理量である評価値を算出し、騒音対策に有効に
利用できる。
する音が時間的変動感を表す累積変動レベルと騒音絶対
値とに分析して求められ、それら2つの物理量の大小に
応じて評価手段が音質評価を行うことができる。
段が、変換手段と包絡線変換手段と一次遅れ系応答手段
と変動レベル算出手段と変動レベル累積手段とからなる
ので、時間的変動感がヒトの聴感でのフィーリングに合
うように確実に物理量化でき、音質評価を行うことので
きる。
線振幅上昇時の時定数よりも下降時の時定数が大となる
定数で処理するので、ヒトの聴感に適合した累積変動レ
ベルの算出に寄与できる。
バーオール値と騒音レベルのオーバーオール値とに基づ
いて騒音評価を行うので、音質を適正に物理量化し、音
質評価を行うことができる。
信号に変換してから騒音レベルを算出し、かつ電気信号
から音の時間変動を計測し、同音の時間変動相当の音の
強さの変動レベルのピーク差を合計して累積変動レベル
を算出し、騒音レベルと累積変動レベルとで音質評価を
行うことができる。
音の大きさを表す包絡線を求め、同包絡線から音の強さ
の包絡線を算出するので、ヒトの聴感に適合した累積変
動レベルの算出に寄与できる。
包絡線から音の強さの包絡線を一次遅れ系の応答として
処理するので、ヒトの聴感に適合した累積変動レベルの
算出に寄与できる。
次遅れ処理を、その包絡線振幅上昇時の時定数よりも上
記振幅の下降時の時定数が大となる定数で処理するの
で、ヒトの聴感に適合した累積変動レベルの算出に寄与
できる。
略構成図である。
定した際の音圧波形図である。
波数弁別した際の弁別後の音圧波形図である。
機能を説明する音圧波形図である。
出した音の強さの包絡線Ieiの波形図である。
れ処理機能を説明する音の強さの波形図である。
Ieiに基き算出した時間遅れ処理後の波形図である。
絡線に基き算出の波形図を変動レベルFLiに変換した
状態の変動レベル波形図である。
算出で採用されるヒトの周波数嗜好パターンを考慮した
ウェイトマップの特性線図である。
基き算出した累積変動レベルの値をバンド別に表した線
図である。
質評価処理マップの特性線図である。
策後にそれぞれ行った時間遅れ処理後包絡線に基き算出
の変動レベル波形図の評価事例の説明図である。
図である。
Claims (8)
- 【請求項1】評価する音の騒音レベルを計測する騒音レ
ベル算出手段と、上記音の時間変動を計測し、同音の時
間変動相当の音の強さの変動レベルを求め、同変動レベ
ルのピーク差を合計して累積変動レベルを算出した累積
変動レベル算出手段と、予め設定された騒音レベルと累
積変動レベルとの評価点の関係を示す評価手段とから構
成されたことを特徴とする音質評価装置。 - 【請求項2】請求項1記載の音質評価装置において、 上記累積変動レベル算出手段は、上記音を電気信号に変
換する変換手段と、上記変換手段からの電気信号を周波
数バンド毎に分離して音圧時間信号を算出し、上記音圧
時間信号を用いて音の強さを表す包絡線を抽出する包絡
線変換手段と、上記包絡線を一次遅れ系の応答として処
理する一次遅れ系応答手段と、上記一次遅れ系の応答と
して処理した音の強さの包絡線を対数表示処理した変動
レベル算出手段と、上記変動レベル算出手段より算出さ
れた変動レベルのピーク差を合計して累積変動レベルを
算出する変動レベル累積手段とからなることを特徴とす
る音質評価装置。 - 【請求項3】請求項2記載の音質評価装置において、 上記一次遅れ系応答手段は、音の強さの上記包絡線の一
次系遅れ処理を、その包絡線振幅上昇時の時定数よりも
上記振幅の下降時の時定数が大となる定数で処理したこ
とを特徴とする音質評価装置。 - 【請求項4】請求項1記載の音質評価装置において、 上記累積変動レベルのオーバーオール値と上記騒音レベ
ルのオーバーオール値とに基づいて騒音評価を行うこと
を特徴とする音質評価装置。 - 【請求項5】評価する音を採取して電気信号に変換し、
上記電気信号から騒音レベルを算出し、かつ上記電気信
号から音の時間変動を計測し、同音の時間変動相当の音
の強さの変動レベルのピーク差を合計して累積変動レベ
ルを算出し、上記騒音レベルと上記累積変動レベルとで
上記音の評価を行うことを特徴とする音質評価方法。 - 【請求項6】請求項5記載の音質評価方法において、 上記変動レベルを算出するステップは、上記音の時間変
動から音の大きさを表す包絡線を求め、上記音の大きさ
を表す包絡線から上記音の強さの包絡線を算出するステ
ップを有することを特徴とする音質評価方法。 - 【請求項7】請求項6記載の音質評価方法において、 上記変動レベルを算出するステップは、上記音の大きさ
を表す包絡線から上記音の強さの包絡線を一次遅れ系の
応答として処理するステップを有することを特徴とする
音質評価方法。 - 【請求項8】請求項7記載の音質評価方法において、 上記変動レベルを算出するステップは、音の強さの上記
包絡線の一次遅れ処理を、その包絡線振幅上昇時の時定
数よりも上記振幅の下降時の時定数が大となる定数で処
理したことを特徴とする音質評価方法。
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