JP2003262384A - Air conditioning heat source system and controlling method of the air conditioning heat source system - Google Patents

Air conditioning heat source system and controlling method of the air conditioning heat source system

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JP2003262384A
JP2003262384A JP2002064121A JP2002064121A JP2003262384A JP 2003262384 A JP2003262384 A JP 2003262384A JP 2002064121 A JP2002064121 A JP 2002064121A JP 2002064121 A JP2002064121 A JP 2002064121A JP 2003262384 A JP2003262384 A JP 2003262384A
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heat source
air conditioning
temperature
energy consumption
water supply
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Japanese (ja)
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Kouyou Chin
向陽 陳
Yasuhito Omagari
康仁 大曲
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Azbil Corp
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Azbil Corp
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2600/00—Control issues
    • F25B2600/13—Pump speed control

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  • Air Conditioning Control Device (AREA)

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an air conditioning heat source system capable of increasing energy saving effect, and simultaneously conducting variable water amount control and variable supply water temperature control. <P>SOLUTION: This control device 1 comprises at least a heat source apparatus energy calculating portion 1a, a pump energy calculating portion 1b, and a minimum value computing portion 1c. The minimum value computing portion 1c calculates the energy consumption amount P<SB>system</SB>of the air conditioning heat source system from the energy consumption amount P<SB>chiller</SB>of a chiller calculated by the heat source apparatus energy calculating portion 1a, and the energy consumption amount P<SB>pump</SB>of a secondary pump calculated by the pump energy calculating portion 1b, and calculates supply water temperature T<SB>s</SB>with which the energy consumption amount P<SB>system</SB>of the air conditioning heat source is minimized. <P>COPYRIGHT: (C)2003,JPO

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、空調熱源システム
に関する。TECHNICAL FIELD The present invention relates to an air conditioning heat source system.

【０００２】[0002]

【従来の技術】化石燃料の枯渇が世界問題となっている
現在、省エネルギー化の促進は人類にとって急務であ
り、これは空調熱源システムにとっても例外ではない。
従来より空調熱源システムの制御方法として、冷温水循
環ポンプを制御する変水量制御（ＶＷＶ）と、熱源機器
の送水温度を制御する変送水温度制御（ＶＷＴ）とが知
られているが、一般にこれらの制御方法では、共に少な
くとも１つの冷温水制御弁を全開にすることにより省エ
ネルギーを図っている。2. Description of the Related Art At the present time when depletion of fossil fuels has become a global problem, promotion of energy saving is an urgent need for humankind, and this is no exception for air conditioning heat source systems.
Conventionally, as a control method of an air conditioning heat source system, a variable water amount control (VWV) that controls a cold / hot water circulation pump and a variable water temperature control (VWT) that controls a water temperature of a heat source device are generally known. In the control method, at least one cold / hot water control valve is fully opened to save energy.

【０００３】つまり、変水量制御は、冷温水制御弁の開
度を制御量として冷温水循環ポンプの回転数（流量）を
制御を行っており、省エネルギーのために少なくとも１
つの冷温水制御弁の開度を全開にすることで冷温水循環
ポンプの電気消費量を節約している。また、変送水温度
制御は、冷温水制御弁の開度を制御量として熱源機器の
送水温度を制御を行っており、省エネルギーのために少
なくとも１つの冷温水制御弁の開度を全開にすることで
熱源機器のＣＯＰ（Coefficient Of Performance）を上
げるようにしている。That is, in the variable water amount control, the rotational speed (flow rate) of the cold / hot water circulation pump is controlled by using the opening degree of the cold / hot water control valve as a controlled variable, and at least 1 is set for energy saving.
Electricity consumption of the hot and cold water circulation pump is saved by opening the two hot and cold water control valves fully. Further, in the variable water temperature control, the water temperature of the heat source device is controlled by using the opening degree of the cold / hot water control valve as a controlled variable, and the opening degree of at least one cold / hot water control valve should be fully opened to save energy. Therefore, the COP (Coefficient Of Performance) of the heat source device is increased.

【０００４】[0004]

【発明が解決しようとする課題】空調熱源システムにお
いて、上述した二つの制御方法を同時に実行できれば、
これは冷温水循環ポンプと熱源機器の省エネルギーを同
時に図ることになり、さらなる省エネルギー化を促進す
ることが期待できる。しかしながら、どちらの制御方法
も冷温水制御弁の開度を制御量としているため、変水量
制御と変送水温度制御とを同時に行うと、制御量の変化
はどちらの制御方法によってもたらされたものかが不明
になるため、制御の相互干渉が発生して、制御が不安定
になり、ハンチング等の悪影響が発生する。このため、
従来の空調熱源システムでは、切り替えによって変水量
制御と変送水温度制御とを別々に実行していた。In an air conditioning heat source system, if the above two control methods can be executed at the same time,
This will save energy for the hot and cold water circulation pump and the heat source device at the same time, and it can be expected to promote further energy saving. However, since both control methods use the opening degree of the cold / hot water control valve as the control amount, when the variable water amount control and the variable water temperature control are performed at the same time, the change in the controlled amount is caused by either control method. Since it becomes unclear whether or not this occurs, mutual control interference occurs, control becomes unstable, and adverse effects such as hunting occur. For this reason,
In the conventional air conditioning heat source system, the variable water amount control and the variable water temperature control are separately executed by switching.

【０００５】本発明は、上述したような課題を解決する
ためになされたものであり、その目的とするところは、
従来よりも省エネルギー化を促進し、かつ変水量制御と
変送水温度制御とを同時に行うことができる空調熱源シ
ステムを提供することにある。The present invention has been made to solve the above-mentioned problems, and its purpose is to:
An object of the present invention is to provide an air-conditioning heat source system that promotes energy saving more than before and can simultaneously control the amount of change of water and the control of temperature of changed water supply.

【０００６】[0006]

【課題を解決するための手段】このような課題を解決す
るために本発明に係る空調熱源システムは、空調機側の
負荷に応じて冷温水を供給する熱源機器および循環ポン
プのそれぞれを運転する空調熱源システムにおいて、熱
源機器のエネルギー消費量と循環ポンプのエネルギー消
費量との和が最小になる冷温水の温度を、熱源機器の送
水温度に設定する設定部を備えたことを特徴とする。こ
の空調熱源システムによれば、熱源機器の送水温度は、
空調熱源システムのエネルギー消費量が最小になる熱源
機器の送水温度に設定される。ここで、熱源機器として
は、例えばヒートポンプや冷凍機などが挙げられる。In order to solve such a problem, an air conditioning heat source system according to the present invention operates a heat source device for supplying cold / hot water and a circulation pump according to the load on the air conditioner side. The air conditioning heat source system is characterized by including a setting unit that sets the temperature of cold / hot water at which the sum of the energy consumption of the heat source device and the energy consumption of the circulation pump is the minimum, to the water supply temperature of the heat source device. According to this air conditioning heat source system, the water supply temperature of the heat source device is
It is set to the water supply temperature of the heat source equipment that minimizes the energy consumption of the air conditioning heat source system. Here, examples of the heat source device include a heat pump and a refrigerator.

【０００７】上記空調熱源システムにおいて、設定部
は、熱源機器の送水温度に基づいて熱源機器のエネルギ
ー消費量を算出する熱源機器エネルギー算出手段と、送
水温度に対応した冷温水量に基づいて循環ポンプのエネ
ルギー消費量を算出するポンプエネルギー算出手段と、
循環ポンプのエネルギー消費量と熱源機器のエネルギー
消費量との和が最小になる送水温度を算出し、この送水
温度を熱源機器の送水温度として設定する最小値演算手
段とを備えるようにしてもよい。In the above air conditioning heat source system, the setting unit calculates the energy consumption of the heat source device based on the water supply temperature of the heat source device, and the heat source device energy calculation means, and the circulating pump based on the cold / hot water amount corresponding to the water supply temperature. Pump energy calculation means for calculating energy consumption,
A minimum value calculating means for calculating a water supply temperature at which the sum of the energy consumption of the circulation pump and the energy consumption of the heat source device is minimized and setting this water supply temperature as the water supply temperature of the heat source device may be provided. .

【０００８】上記空調熱源システムにおいて、ポンプエ
ネルギー算出手段は、空調機側における消費熱量は所定
の値に維持されるという前提で、送水温度に応じた循環
ポンプの流量の変化を算出する。この計算によれば、循
環ポンプの消費エネルギーは、送水温度に対応すること
ができる。In the above air conditioning heat source system, the pump energy calculating means calculates the change in the flow rate of the circulation pump according to the water supply temperature on the assumption that the heat consumption on the air conditioner side is maintained at a predetermined value. According to this calculation, the energy consumption of the circulation pump can correspond to the water supply temperature.

【０００９】上記空調熱源システムにおいて、ポンプエ
ネルギー算出手段は、送水温度の変化に応じて熱源機器
の還水温度が所定の範囲を超えて変化すると、この還水
温度の変化に応じた循環ポンプの流量を算出するように
してもよい。この空調熱源システムによれば、送水温度
の変化の影響により還水温度が無視できないほど変化し
た場合、還水温度を補正し、この補正した還水温度を用
いて循環ポンプの流量を算出する。In the above air conditioning heat source system, when the return water temperature of the heat source device changes in excess of a predetermined range in response to a change in the water supply temperature, the pump energy calculating means operates the circulation pump in accordance with the change in the return water temperature. The flow rate may be calculated. According to this air conditioning heat source system, when the return water temperature changes to a level that cannot be ignored due to the influence of the change in the water supply temperature, the return water temperature is corrected and the corrected return water temperature is used to calculate the flow rate of the circulation pump.

【００１０】本発明に係る空調熱源システムの制御方法
は、空調機側の負荷に応じて冷温水を供給する熱源機器
および循環ポンプのそれぞれを運転する空調熱源システ
ムの制御方法において、熱源機器のエネルギー消費量と
循環ポンプのエネルギー消費量との和が最小になる冷温
水の温度を、熱源機器の送水温度に設定する第１のステ
ップを含むことを特徴とする。A control method for an air conditioning heat source system according to the present invention is a method for controlling an air conditioning heat source system for operating a heat source device for supplying cold and hot water according to a load on an air conditioner side and a circulation pump, respectively. The present invention is characterized by including a first step of setting the temperature of cold / hot water at which the sum of the consumption amount and the energy consumption amount of the circulation pump is minimum to the water supply temperature of the heat source device.

【００１１】上記空調熱源システムの制御方法におい
て、第１のステップは、熱源機器の送水温度に基づいて
熱源機器のエネルギー消費量を算出する第２のステップ
と、送水温度に対応した冷温水の流量に基づいて循環ポ
ンプのエネルギー消費量を算出する第３のステップと、
循環ポンプのエネルギー消費量と熱源機器のエネルギー
消費量との和が最小になる送水温度を算出し、この送水
温度を熱源機器の送水温度として設定する第４のステッ
プとを含むようにしてもよい。In the control method of the air conditioning heat source system, the first step is a second step of calculating the energy consumption of the heat source equipment based on the water supply temperature of the heat source equipment, and the flow rate of cold / hot water corresponding to the water feed temperature. A third step of calculating the energy consumption of the circulation pump based on
A fourth step of calculating a water supply temperature that minimizes the sum of the energy consumption of the circulation pump and the energy consumption of the heat source device and setting the water supply temperature as the water supply temperature of the heat source device may be included.

【００１２】上記空調熱源システムの制御方法におい
て、第３のステップは、空調機側における消費熱量は所
定の値に維持されるという前提で、送水温度に応じた循
環ポンプの流量を算出する第５のステップを含むように
してもよい。この熱源システムの制御方法によれば、循
環ポンプのエネルギー消費量は、熱源機器の送水温度に
対応する。In the control method of the air conditioning heat source system, the third step is to calculate the flow rate of the circulation pump according to the water supply temperature on the assumption that the heat consumption on the air conditioner side is maintained at a predetermined value. May be included. According to this heat source system control method, the energy consumption of the circulation pump corresponds to the water supply temperature of the heat source device.

【００１３】上記空調熱源システムの制御方法におい
て、第３のステップは、送水温度の変化に応じて熱源機
器の還水温度が所定の範囲を超えて変化すると、この還
水温度の変化に応じた循環ポンプの流量を算出する第６
のステップを含むようにしてもよい。この空調熱源シス
テムの制御方法によれば、送水温度の変化の影響により
還水温度が無視できないほど変化した場合、還水温度を
補正し、この補正した還水温度を用いて循環ポンプの流
量を算出する。In the control method of the air conditioning heat source system, the third step is to respond to the change of the return water temperature when the return water temperature of the heat source device changes beyond a predetermined range in response to the change of the water supply temperature. The sixth to calculate the flow rate of the circulation pump
May be included. According to the control method of this air conditioning heat source system, when the return water temperature changes to a level that cannot be ignored due to the influence of the change in the water supply temperature, the return water temperature is corrected, and the flow rate of the circulation pump is adjusted using this corrected return water temperature. calculate.

【００１４】[0014]

【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の実
施の形態について説明する。図１は、本発明に係る一実
施の形態の空調熱源システムの計装図である。なお、本
実施の形態は、熱源機器として冷凍機を適用した場合に
ついて説明するが、熱源機器としてヒートポンプを適用
してもよいことは言うまでもない。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 is an instrumentation diagram of an air conditioning heat source system according to an embodiment of the present invention. In addition, although this Embodiment demonstrates the case where a refrigerator is applied as a heat source apparatus, it goes without saying that a heat pump may be applied as a heat source apparatus.

【００１５】図１において、空調熱源システムは、制御
装置１、エアハンドリングユニットやファンコイルユニ
ットなどの空調機２−１，２−２、冷凍機３−１，３−
２、冷凍機３−１，３−２の補機としての一次ポンプ４
−１，４−２、冷温水を循環させる二次ポンプ５−１，
５−２、ヘッダ６，７，８、送水路９、還水路１０、ヘ
ッダ６とヘッダ７の間をバイパスする連通管１１、冷凍
機の入口温度ｔiを検出する温度計１２、冷凍機の出口
温度ｔ0を検出する温度計１３、冷凍機の冷却水あるい
は空冷空気の温度ｔaを検出する温度計１４、空調機へ
の送水温度ｔsを検出する温度計１５、空調機からの還
水温度ｔrを検出する温度計１６、ヘッダ６の混合温度
ｔmを検出する温度計１７、二次ポンプ５−１，５−２
の揚程ΔＨを検出する差圧計１８、ヘッダ７とヘッダ８
の間に設けられた制御弁１９、冷温水制御弁２０，２
１、冷凍機の冷温水流量と冷却水流量を検出する流量計
２２，２３、空調機側へ送られる冷温水流量を検出する
流量計２４から構成される。In FIG. 1, an air conditioning heat source system includes a controller 1, air conditioners 2-1 and 2-2 such as an air handling unit and a fan coil unit, and refrigerators 3-1 and 3-.
2, primary pump 4 as an auxiliary machine of refrigerators 3-1 and 3-2
-1, 4-2, secondary pump 5-1 for circulating cold and warm water,
5-2, headers 6, 7, and 8, water supply passage 9, return water passage 10, communication pipe 11 bypassing between header 6 and header 7, thermometer 12 for detecting inlet temperature t i of the refrigerator, refrigerator A thermometer 13 for detecting the outlet temperature t 0 , a thermometer 14 for detecting the temperature ta of the cooling water of the refrigerator or the air-cooled air, a thermometer 15 for detecting the water supply temperature t s to the air conditioner, and a return from the air conditioner. thermometer 16 for detecting the water temperature t r, thermometer 17 for detecting the mixture temperature t m of the header 6, the secondary pump 5-1
Differential pressure gauge 18, header 7 and header 8 for detecting the lift ΔH of
Control valve 19, cold and hot water control valve 20, 2 provided between
1. The flowmeters 22 and 23 for detecting the cold / hot water flow rate and the cooling water flow rate of the refrigerator, and the flowmeter 24 for detecting the cold / hot water flow rate sent to the air conditioner side.

【００１６】この空調熱源システムにおいて、一次ポン
プ４−１，４−２により圧送された送水は、冷凍機３−
１，３−２を介してヘッダ７に送られる。ヘッダ７に送
られた送水は、二次ポンプ５−１，５−２によりさらに
圧送され、ヘッダ８を経て送水路９に供給され、空調機
２−１，２−２に至る。空調機２−１，２−２に供給さ
れた冷温水は、還水として還水路１０に出力され、ヘッ
ダ６に送られる。ヘッダ６送られた送水は、再び一次ポ
ンプ４−１，４−２によって圧送され、以上の経路を循
環する。In this air conditioning heat source system, the water fed under pressure by the primary pumps 4-1 and 4-2 is the refrigerator 3-
It is sent to the header 7 via 1, 3-2. The water sent to the header 7 is further sent under pressure by the secondary pumps 5-1 and 5-2, supplied to the water passage 9 through the header 8, and reaches the air conditioners 2-1 and 2-2. The cold / hot water supplied to the air conditioners 2-1 and 2-2 is output as return water to the return water channel 10 and sent to the header 6. The water sent to the header 6 is again pumped by the primary pumps 4-1 and 4-2, and circulates through the above path.

【００１７】制御装置１は、制御装置１の各部を制御す
るＣＰＵなどの演算装置、メモリやハードディスクなど
の記録装置、ＣＲＴ（Cathode Ray Tube）や液晶ディス
プレイなどの画面表示装置、タッチパネル、ボタン、キ
ーボード、マウスなどの情報入力装置、外部装置を制御
する出力装置などから構成される。このような制御装置
１は、空調機２−１，２−２、冷凍機３−１，３−２、
一次ポンプ４−１，４−２、二次ポンプ５−１，５−
２、温度計１２〜１７、差圧計１８、制御弁１９、冷温
水制御弁２０，２１に電気的に接続されており、これら
の各構成要素と電気信号を送受信することにより空調熱
源システム全体の制御を行う。このような構成において
ハードウェア資源とプログラムが協働することにより、
制御装置１は、図２に示す熱源機器のエネルギー消費量
を算出する熱源機器エネルギー算出部１ａと、循環ポン
プの消費エネルギーを算出するポンプエネルギー算出部
１ｂと、空調熱源システムのエネルギー消費量の最小値
を演算する最小値演算部１ｃとを備える。図２は、制御
装置１の構成を示す機能ブロック図である。The control device 1 includes an arithmetic device such as a CPU for controlling each part of the control device 1, a recording device such as a memory or a hard disk, a screen display device such as a CRT (Cathode Ray Tube) or a liquid crystal display, a touch panel, a button, a keyboard. , An information input device such as a mouse, and an output device for controlling an external device. Such a control device 1 includes air conditioners 2-1 and 2-2, refrigerators 3-1 and 3-2,
Primary pumps 4-1 and 4-2, secondary pumps 5-1 and 5-
2. The thermometers 12 to 17, the differential pressure gauge 18, the control valve 19, and the hot and cold water control valves 20 and 21 are electrically connected, and by transmitting and receiving electric signals to and from these respective components, the entire air conditioning heat source system Take control. With the cooperation of hardware resources and programs in such a configuration,
The control device 1 includes a heat source device energy calculation unit 1a that calculates the energy consumption amount of the heat source device shown in FIG. 2, a pump energy calculation unit 1b that calculates the energy consumption of the circulation pump, and the minimum energy consumption amount of the air conditioning heat source system. And a minimum value calculator 1c for calculating a value. FIG. 2 is a functional block diagram showing the configuration of the control device 1.

【００１８】熱源機器エネルギー算出部１ａは、温度計
１２，１４，１５により測定される各温度の現在値
ｔi i，ｔa i，ｔs iと各流量Ｇch，Ｇcoから現在の冷凍機
のエネルギー消費量Ｐchiller iを算出する。また、熱源
機器エネルギー算出部１ａは、温度計１２，１４により
測定される各温度の現在値ｔi i，ｔa iと、最小値演算部
１ｃにより設定される仮想の送水温度ｔs i+1とから定流
量の場合の冷凍機のエネルギー消費量の推測値Ｐ
chiller i+1を算出する。これらの熱源機器エネルギー算
出部１ａが算出した値は、最小値演算部１ｃに出力され
る。The heat source device energy calculation unit 1a uses the current values t i i , t a i , t s i of the respective temperatures measured by the thermometers 12, 14, 15 and the respective flow rates G ch , G co to perform the current refrigeration. Calculate the energy consumption P chiller i of the machine. Further, the heat source device energy calculation unit 1a uses the current values t i i and t a i of the respective temperatures measured by the thermometers 12 and 14, and the virtual water supply temperature t s i + set by the minimum value calculation unit 1c. Estimated value P of the energy consumption of the refrigerator for constant flow rate from 1 and
Calculate chiller i + 1 . The values calculated by these heat source device energy calculation units 1a are output to the minimum value calculation unit 1c.

【００１９】ポンプエネルギー算出部１ｂは、ポンプの
特性により決定される二次ポンプの効率η、差圧計１８
により測定される揚程ΔＨ、二次ポンプの回転数ｎiか
ら現在の二次ポンプのエネルギー消費量Ｐpump iが算出
される。また、ポンプエネルギー算出部１ｂは、最小値
演算部１ｃにより設定される仮想の送水温度ｔs i+1など
から二次ポンプのエネルギー消費量の推測値Ｐpump i+1
を算出する。これらのポンプエネルギー算出部１ｂが算
出した値は、最小値演算部１ｃに出力される。また、ポ
ンプエネルギー算出部１ｂは、仮想の送水温度ｔs i+1の
変化により還水温度ｔrが所定の範囲を超えて変化する
と、還水温度ｔrを補正し、この補正した値を最小値演
算部１ｃに出力する。The pump energy calculating unit 1b is provided with a secondary pump efficiency η determined by the characteristics of the pump and a differential pressure gauge 18
The current energy consumption P pump i of the secondary pump is calculated from the lift ΔH and the rotational speed n i of the secondary pump measured by In addition, the pump energy calculation unit 1b uses the estimated value P pump i + 1 of the energy consumption of the secondary pump based on the virtual water temperature t s i + 1 set by the minimum value calculation unit 1c.
To calculate. The values calculated by these pump energy calculation units 1b are output to the minimum value calculation unit 1c. The pump energy calculating unit 1b, when Kaemizu temperature t r by a change in water temperature t s i + 1 of the virtual changes beyond a predetermined range, correcting the Kaemizu temperature t r, the corrected value It is output to the minimum value calculation unit 1c.

【００２０】最小値演算部１ｃは、熱源機器エネルギー
算出部１ａおよびポンプエネルギー算出部１ｂから入力
される値に基づいて仮想の送水温度ｔs i+1を設定し、こ
の送水温度ｔs i+1を熱源機器エネルギー算出部１ａおよ
びポンプエネルギー算出部１ｂに出力して、推測された
空調熱源システムのエネルギー消費量を現在値および推
測値と比較することにより最適化を図る。なお、ｉは、
現在値であることを示す添え字、ｉ＋１は仮想の値また
は推測値であることを示す添え字である。The minimum value calculation unit 1c sets a virtual water supply temperature t s i + 1 based on the values input from the heat source equipment energy calculation unit 1a and the pump energy calculation unit 1b, and this water supply temperature t s i + 1 is output to the heat source device energy calculation unit 1a and the pump energy calculation unit 1b, and the estimated energy consumption of the air conditioning heat source system is compared with the current value and the estimated value to achieve optimization. Note that i is
The subscript indicating the current value and i + 1 are the subscripts indicating the virtual value or the estimated value.

【００２１】次に、図１および図２を用いて、制御装置
１における空調熱源システムのエネルギー消費量の最小
値の演算方法について説明する。冷凍機のエネルギー消
費量Ｐchillerは、単調関数であるとし、定流量である
と仮定すると、冷凍機の出口温度ｔ0、冷凍機の入口温
度ｔi、冷凍機の冷却水あるいは空冷空気の温度ｔaの関
数として式（１）のように表すことができる。 Ｐchiller＝ｆ1（ｔ0，ｔi，ｔa） …（１） 冷凍機入口温度ｔiと外気温度（空冷）あるいは冷却水
入口温度ｔaとに温度計１２，１４による実測値を使え
ば、冷凍機のエネルギー消費量Ｐchillerは、冷凍機出
口温度ｔ0、すなわち空調システムの送水温度ｔsの単一
関数となる。熱源機器エネルギー算出部１ａは、温度計
１２，１４，１５により測定される各温度ｔi i，ｔa i，
ｔs iから現在の冷凍機のエネルギー消費量Ｐchiller iを
算出する。Next, a method of calculating the minimum value of energy consumption of the air conditioning heat source system in the controller 1 will be described with reference to FIGS. 1 and 2. The energy consumption P chiller of the refrigerator is assumed to be a monotonic function, and assuming a constant flow rate, the outlet temperature t 0 of the refrigerator, the inlet temperature t i of the refrigerator, the temperature of the cooling water of the refrigerator, or the temperature of air-cooled air. It can be expressed as a formula (1) as a function of ta. P chiller = f 1 (t 0 , t i, t a) ... (1) use the actual measurement value measured by the refrigerator inlet temperature t i and the ambient temperature (air cooling) or the coolant inlet temperature t a and the thermometer 12 For example, the energy consumption amount P chiller of the refrigerator is a single function of the refrigerator outlet temperature t 0 , that is, the water supply temperature t s of the air conditioning system. The heat source device energy calculation unit 1a uses the thermometers 12, 14, 15 to measure the temperatures t i i , t a i ,
The current energy consumption P chiller i of the refrigerator is calculated from t s i .

【００２２】一方、ポンプ（二次ポンプ）のエネルギー
消費量Ｐpumpは、これも単調関数であるとし、差圧計１
８により測定される二次ポンプの揚程ΔＨ，流量計２２
により測定される二次ポンプの流量Ｇ，二次ポンプの効
率ηから式（２）のように表すことができる。 Ｐpump＝ｆ2（ΔＨ，Ｇ，η） …（２） 二次ポンプの流量Ｇは、二次ポンプの揚程ΔＨと二次ポ
ンプの回転数ｎの関数として式（３）にすることができ
る。 Ｇ＝ｆ3（ΔＨ，ｎ） …（３） この式（３）に実測した二次ポンプの揚程ΔＨと二次ポ
ンプの回転数ｎを用いることにより、二次ポンプの流量
Ｇを算出することができる。ゆえに、ポンプエネルギー
算出部１ｂは、ポンプの特性により決定される二次ポン
プの効率η、差圧計１８により測定される揚程ΔＨ、現
在の二次ポンプの回転数ｎiから現在のポンプのエネル
ギー消費量Ｐpump iを算出する。On the other hand, the energy consumption P pump of the pump (secondary pump) is also assumed to be a monotone function, and the differential pressure gauge 1
8, secondary pump head ΔH, flowmeter 22
From the flow rate G of the secondary pump and the efficiency η of the secondary pump measured by P pump = f 2 (ΔH, G, η) (2) The flow rate G of the secondary pump can be expressed by Equation (3) as a function of the secondary pump head ΔH and the rotational speed n of the secondary pump. . G = f 3 (ΔH, n) (3) Calculate the flow rate G of the secondary pump by using the measured secondary pump lift ΔH and the secondary pump rotation speed n in this equation (3). You can Therefore, the pump energy calculating unit 1b determines the efficiency η of the secondary pump determined by the characteristics of the pump, the lift ΔH measured by the differential pressure gauge 18, the current rotational speed n i of the secondary pump, and the current energy consumption of the pump. Calculate the quantity P pump i .

【００２３】空調熱源システムのエネルギー消費量Ｐ
systemは、式（４）に示すように、冷凍機のエネルギー
消費量Ｐchillerとポンプのエネルギー消費量Ｐpumpの
和で求めることができる。 Ｐsystem＝Ｐchiller＋Ｐpump …（４） 最小値演算部１ｃは、熱源機器エネルギー算出部１ａが
算出した現在の冷凍機のエネルギー消費量Ｐ
chiller iと、ポンプエネルギー算出部１ｂが算出した現
在の二次ポンプのエネルギー消費量Ｐpump iとから式
（４）により現在の空調熱源システムのエネルギー消費
量Ｐsystem iを算出し、この現在の空調熱源システムの
エネルギー消費量Ｐsystem iに基づいて、空調熱源シス
テムのエネルギー消費量Ｐsystemの最適化を図る。Energy consumption P of the air conditioning heat source system
The system can be calculated by the sum of the energy consumption amount P chiller of the refrigerator and the energy consumption amount P pump of the pump , as shown in equation (4). P system = P chiller + P pump (4) The minimum value calculation unit 1c calculates the current energy consumption P of the refrigerator calculated by the heat source device energy calculation unit 1a.
From the chiller i and the current energy consumption P pump i of the secondary pump calculated by the pump energy calculation unit 1b, the current energy consumption P system i of the air conditioning heat source system is calculated by the equation (4), and the current energy consumption P system i is calculated. Based on the energy consumption P system i of the air conditioning heat source system, the energy consumption P system of the air conditioning heat source system is optimized.

【００２４】空調熱源システムの運転最適化は、空調熱
源システムのエネルギー消費量Ｐsy stemを最小にするこ
とである。前述したように冷凍機のエネルギー消費量Ｐ
chil lerおよびポンプのエネルギー消費量Ｐpumpは、そ
れぞれ送水温度ｔs、二次ポンプの流量Ｇの単一関数で
あるため、空調熱源システムの運転最適化は、空調熱源
システムのエネルギー消費量Ｐsystemと送水温度ｔs、
空調熱源システムのエネルギー消費量Ｐsystemと二次ポ
ンプの流量Ｇの二つの独立した二次元関数の問題とな
り、これらを結び付けなければ最適化演算ができない。Operation optimization of the air conditioning heat source system depends on the air conditioning heat
Source system energy consumption Psy stemTo minimize
And. As described above, the energy consumption P of the refrigerator
chil lerAnd pump energy consumption PpumpIs that
Water supply temperature ts, A single function of the secondary pump flow G
Therefore, optimizing the operation of the air conditioning heat source system depends on the air conditioning heat source.
System energy consumption PsystemAnd water temperature ts,
Energy consumption P of air conditioning heat source systemsystemAnd secondary po
The two independent two-dimensional functions of the pump flow G
Therefore, the optimization operation cannot be performed unless these are connected.

【００２５】この二つの独立した二次元関数を結び付け
る方法は、送水温度ｔsと二次ポンプの流量Ｇを１対１
に対応させることである。しかし、前提条件がなけれ
ば、送水温度ｔsと二次ポンプの流量Ｇは、１対１にな
らない。そこで、空調機２−１，２−２の消費熱量Ｑ
［ｋＷ］を維持するという前提で、送水温度ｔsと二次
ポンプの流量Ｇとを一意に決める。The method of connecting these two independent two-dimensional functions is as follows: the feed water temperature t s and the flow rate G of the secondary pump are set to 1: 1.
It is to correspond to. However, if there is no prerequisite, the water supply temperature t s and the flow rate G of the secondary pump will not be 1: 1. Therefore, the heat consumption Q of the air conditioners 2-1 and 2-2
On the assumption that [kW] is maintained, the water supply temperature t s and the flow rate G of the secondary pump are uniquely determined.

【００２６】厳密に言えば、維持する必要があるのは、
空調機２−１，２−２から空調対象とする空間へ供給さ
れる熱量である。空調機から供給される熱量を維持する
（すなわち送風量と送風温度を一定にする）という前提
で、送水温度の変化による空調機ごとの還水温度ｔr,x
と流量Ｇxの変化を算出し、空調機の流量Ｇ（Ｇ＝Σ
Ｇ x）の変化を算出するには、各空調機のコイル特性が
必要である。これを簡素にするために、空調機からの還
水温度ｔrは一定であるとして、二次ポンプの流量Ｇの
変化を算出する。これにより最適化計算を大きく簡略さ
せることができる。なお、二次ポンプの流量と空調機か
ら出力される還水の流量は等しいので同じ記号Ｇで表し
た。また、ｘは、それぞれの空調機を示す添え字であ
る。Strictly speaking, what needs to be maintained is
Supplied from the air conditioners 2-1 and 2-2 to the space to be air-conditioned.
It is the amount of heat generated. Maintaining the amount of heat supplied from the air conditioner
(That is, the air flow rate and air temperature are constant)
Then, the return water temperature t for each air conditioner due to the change in the water supply temperaturer, x
And flow rate GxOf the air conditioner flow rate G (G = Σ
G x) To calculate the change in
is necessary. To simplify this, return from the air conditioner
Water temperature trOf the secondary pump flow rate G
Calculate the change. This greatly simplifies the optimization calculation
Can be made. Note that the flow rate of the secondary pump and the air conditioner
The flow rate of return water output from the
It was Further, x is a subscript indicating each air conditioner.
It

【００２７】上述した簡略計算は、空調機側からの還水
温度は一定であると仮定したが、送水温度の変化によっ
て還水温度の変化が無視できない場合が生じることもあ
る。このような場合、還水温度ｔrには、送水温度の変
化による還水温度の変化を加味して補正したｔr’を用
いる。係数をαとすると、補正した還水温度ｔr’は、
式（５）で表すことができる。 ｔr’＝ｔr i＋α（ｔs i+1−ｔs i） …（５） 送水温度を上げると（冷房時）、交換熱量を維持するた
めには対数平均温度差を維持しなければならないため、
その結果還水温度が下がる。なお、暖房時は逆になる。
つまり、係数αは負の値になる。これによって送水温度
差を小さくしたときの流量増加が顕著になりポンプの消
費エネルギーの増加量が大きくなる。The above-described simplified calculation assumes that the return water temperature from the air conditioner side is constant, but there may be cases where the change in the return water temperature cannot be ignored due to the change in the water supply temperature. In such a case, the Kaemizu temperature t r, using t r 'corrected in consideration of changes in Kaemizu temperature due to changes in water temperature. If the coefficient is α, the corrected return water temperature t r 'is
It can be expressed by equation (5). tr '= tr i + α (t s i + 1 -t s i ) (5) When the water temperature is raised (during cooling), the logarithmic mean temperature difference must be maintained in order to maintain the heat exchange amount. Because it does not
As a result, the return water temperature drops. The opposite is true when heating.
That is, the coefficient α has a negative value. As a result, the flow rate increases remarkably when the water temperature difference is reduced, and the amount of energy consumption of the pump increases.

【００２８】理論的には、コイルの特性をもとに還水温
度ｔr’を計算すべきだが、陰関数となって繰り返し計
算が必要となるため、式（５）で近似する。負荷の変化
による係数αの変化を考慮するために、式（６）でαの
値を補正する。 α＝α0＋α1Ｇ（ｔr i−ｔs i）／（Ｇmax・Δｔmax） …（６） 係数α0、α1は、還水温度の変化による影響の度合いに
応じて、実測値から同定する。初期値としてα0＝０、
α1＝０としておけば、α＝０であり、ｔr’＝ｔrとな
り、空調機側からの還水温度は一定である過程と一致す
る。なお、補正した還水温度ｔr’の右肩の「’」は、
還水温度を補正した値であることを示す。また、α0、
α1の添え字０と１は、α0、α1が異なる値であること
を示す。[0028] In theory, it should be calculating the Kaemizu temperature t r 'on the basis of the characteristics of the coil, to become a repetition required calculations become a shadow function is approximated by the equation (5). In order to take into consideration the change of the coefficient α due to the change of the load, the value of α is corrected by the equation (6). α = α 0 + α 1 G (t r i −t s i ) / (G max · Δt max ) ... (6) Coefficients α 0 and α 1 are actually measured according to the degree of influence by the change in return water temperature. Identify from the value. Α 0 = 0 as an initial value,
Once you have the alpha 1 = 0, an α = 0, t r '= t r , and the Kaemizu temperature from the air conditioner side is consistent with the process is constant. In addition, "'" on the right shoulder of the corrected return water temperature t r ' is
Indicates that the return water temperature is corrected. Also, α 0 ,
alpha 1 subscript 0 and 1 indicates that alpha 0, alpha 1 are different values.

【００２９】したがって、ｃを比熱とすると、空調機の
消費熱量Ｑは、式（７）で表すことができる。 Ｑ＝Ｇiｃ（ｔr i−ｔs i）＝Ｇi+1ｃ（ｔr i+1−ｔs i+1） …（７） この式（７）より、仮想の送水温度ｔs i+1を設定した際
のポンプの流量Ｇi+1は、式（８）に示すように現在の
送水温度ｔs i、還水温度ｔr iおよび二次ポンプの流量Ｇ
iを用い、仮想の送水温度ｔs i+1を変化させることで予
測することができる。 Ｇi+1＝Ｇi（ｔr i−ｔs i）／（ｔr i+1−ｔs i+1） …（８）Therefore, when c is the specific heat, the heat consumption Q of the air conditioner can be expressed by the equation (7). Q = G i c (t r i −t s i ) = G i + 1 c (t r i + 1 −t s i + 1 ) ... (7) From this equation (7), the hypothetical water supply temperature t s The flow rate G i + 1 of the pump when i + 1 is set is the current feed water temperature t s i , the return water temperature t r i, and the flow rate G of the secondary pump as shown in equation (8).
It can be predicted by using i and changing the virtual water supply temperature t s i + 1 . G i + 1 = G i (t r i −t s i ) / (t r i + 1 −t s i + 1 ) (8)

【００３０】簡素に、空調機側からの還水温度ｔrは一
定であると仮定すれば、上述した空調機の消費熱量Ｑと
ポンプの流量Ｇi+1は、次式で表すことができる。 Ｑ＝Ｇiｃ（ｔr i−ｔs i）＝Ｇi+1ｃ（ｔr i−ｔs i+1） …（９） Ｇi+1＝Ｇi（ｔr i−ｔs i）／（ｔr i−ｔs i+1） …（１０）The simplicity in, if the Kaemizu temperature t r from the air conditioner side assuming a constant flow rate G i + 1 of the heat consumption Q and the pump of the above-mentioned air conditioner, can be represented by the following formula . Q = G i c (t r i −t s i ) = G i + 1 c (t r i −t s i + 1 ) ... (9) G i + 1 = G i (t r i −t s i). ) / (T r i −t s i + 1 ) (10)

【００３１】二次ポンプの流量Ｇの変化は、配管系に差
圧変化を引き起こす。配管系の差圧Δｐpipeは二次ポン
プの揚程ΔＨと等しいため、式（３）で示したポンプの
エネルギー消費量Ｐpumpの変化は、式（１１）に表すよ
うに配管系の差圧Δｐpipeと二次ポンプの流量Ｇの変化
によって決まる。 Ｐpump＝ｆ2（Δｐpipe，Ｇ，η） …（１１） 配管系の差圧Δｐpipeは、配管の摩擦抵抗と定常局部抵
抗、制御弁の抵抗で決められる。配管系の摩擦抵抗と定
常局部抵抗の合計をζ、制御弁の抵抗をｆ4（φ）とす
ると、配管系の差圧Δｐpipeは、式（１２）で表すこと
ができる。 Δｐpipe＝（ζ＋ｆ4（φ））Ｇ2 …（１２） 二次ポンプの流量Ｇの変化に対する配管系の抵抗の変化
は、配管系のシステムの抵抗特性によって算出できる。
省エネルギー化を図るために、変水量制御では、制御弁
の開度を全開させるという特性を考慮し、制御弁の抵抗
ｆ4（φ）を定数として考える。すると、配管系の差圧
Δｐpipeは、式（１３）で表すことができる。 Δｐpipe＝Ｋ・（Ｇ）2 …（１３） ここで、Ｋは配管系の抵抗係数を表し、Ｋ＝ζ＋ｆ
4（φmax）である。The change in the flow rate G of the secondary pump causes a change in the differential pressure in the piping system. Since the differential pressure Δp pipe of the piping system is equal to the lift ΔH of the secondary pump, the change in the energy consumption P pump of the pump shown in equation (3) changes the differential pressure Δp of the piping system as shown in equation (11). Determined by changes in the flow rate G of the pipe and the secondary pump. P pump = f 2 (Δp pipe , G, η) (11) The differential pressure Δp pipe of the piping system is determined by the frictional resistance of the piping, the steady local resistance, and the resistance of the control valve. If the sum of the frictional resistance and the steady-state local resistance of the piping system is ζ and the resistance of the control valve is f 4 (φ), the differential pressure Δp pipe of the piping system can be expressed by equation (12). Δp pipe = (ζ + f 4 (φ)) G 2 (12) The change in the resistance of the piping system with respect to the change in the flow rate G of the secondary pump can be calculated by the resistance characteristic of the system of the piping system.
In order to save energy, in the variable water amount control, the resistance f 4 (φ) of the control valve is considered as a constant in consideration of the characteristic that the opening degree of the control valve is fully opened. Then, the differential pressure Δp pipe of the piping system can be expressed by Expression (13). Δp pipe = K · (G) 2 (13) Here, K represents the resistance coefficient of the piping system, and K = ζ + f
4 (φ max ).

【００３２】前述したように、空調機側における消費熱
量、すなわち空調機から空調対象とする空間へ供給され
る熱量は所定の値に維持されるという前提のもとでは、
ポンプ側からの送水温度と流量変化は、制御弁開度の変
化に関係しない。これにより、ポンプ側からの送水温度
と流量変化に対する配管系の抵抗係数は、定数とするこ
とができる。したがって現在の二次ポンプの流量Ｇiと
式（１０）により二次ポンプの流量Ｇi+1とが算出され
ている場合には、配管系の抵抗係数を求める必要なくな
り、送水温度の変化による差圧Δｐpipe i+1は次のよう
に表される。 Δｐpipe i+1＝Δｐpipe i（Ｇi+1／Ｇi）2 …（１４） 配管系の差圧Δｐpipeは式（１４）に示すように二次ポ
ンプの流量Ｇにより算出され、二次ポンプの流量Ｇは式
（１０）に示したように送水温度ｔsにより算出される
ので、配管系の差圧Δｐpipeと二次ポンプの流量Ｇは、
共に送水温度ｔ sにより算出できることになる。これに
より空調熱源システムの運転最適化の問題は、空調熱源
システムのエネルギー消費量Ｐsystem、送水温度ｔsお
よび二次ポンプの流量Ｇの二つの独立の二次元関数の問
題から、空調熱源システムのエネルギー消費量Ｐsystem
と送水温度ｔsの一つの二次元関数に変換される。As described above, the heat consumption on the air conditioner side
Quantity, that is, supplied from the air conditioner to the space to be air-conditioned
Assuming that the amount of heat generated is maintained at a predetermined value,
Changes in the water temperature and flow rate from the pump side are caused by changes in the control valve opening.
It doesn't matter. As a result, the water temperature sent from the pump side
And the coefficient of resistance of the piping system to changes in flow rate should be a constant.
You can Therefore, the current secondary pump flow rate GiWhen
Flow rate G of the secondary pump according to equation (10)i + 1And are calculated
If it is, it is not necessary to obtain the resistance coefficient of the piping system.
, The differential pressure Δp due to changes in the water temperaturepipe i + 1Is as follows
Represented by. Δppipe i + 1= Δppipe i(Gi + 1/ Gi)2  … (14) Piping differential pressure ΔppipeAs shown in equation (14)
The flow rate G of the secondary pump is calculated by the flow rate G of the pump.
As shown in (10), the water supply temperature tsCalculated by
Therefore, the differential pressure of the piping system ΔppipeAnd the flow rate G of the secondary pump is
Both water supply temperature t sCan be calculated by to this
More problems of air conditioning heat source system operation optimization, the air conditioning heat source
System energy consumption Psystem, Water temperature tsOh
And the question of two independent two-dimensional functions of the flow rate G of the secondary pump
From the subject, the energy consumption P of the air conditioning heat source systemsystem
And water temperature tsIs transformed into one two-dimensional function of.

【００３３】よって、図４に示す二次元曲線ができる。
図４は、二次側への送水温度ｔsを横軸に、空調熱源シ
ステムのエネルギー消費量Ｐsystemを縦軸した空調熱源
システムの最適化を説明する図である。送水温度の変化
に対する空調熱源システムのエネルギー消費量Ｐsystem
は、式（１５）により推測することができる。 Ｐsystem＝Ｐchiller（ｔs i+1）＋Ｐpump（ｔs i+1） …（１５） 最小値演算部１ｃは、現在の送水温度ｔs iに対し、所定
の温度差Δｔを有する仮想の送水温度ｔs i+1＝ｔs i±Δ
ｔを設定し、この値を熱源機器エネルギー算出部１ａと
ポンプエネルギー算出部１ｂに入力する。熱源機器エネ
ルギー算出部１ａおよびポンプエネルギー算出部１ｂ
は、送水温度ｔs i+1に基づいて冷凍機のエネルギー消費
量の推測値Ｐchiller i+1およびポンプのエネルギー消費
量の推測値Ｐpump i+1を算出し、これらの推測値から最
小値演算部１ｃは、送水温度ｔs i+1に基づく空調熱源シ
ステムのエネルギー消費量Ｐsystemを算出する。空調熱
源システムのエネルギー消費量Ｐsystemの最小値が得ら
れるまで上述した計算を繰り返し、空調熱源システムの
エネルギー消費量Ｐsystemの最小値に対応する送水温度
ｔs i+1を冷凍機の出口温度に設定する。Therefore, the two-dimensional curve shown in FIG. 4 is formed.
FIG. 4 is a diagram for explaining optimization of the air conditioning heat source system in which the horizontal axis represents the water supply temperature t s to the secondary side and the vertical axis represents the energy consumption amount P system of the air conditioning heat source system. Energy consumption P system of the air conditioning heat source system with respect to changes in the water supply temperature
Can be estimated by the equation (15). P system = P chiller (t s i + 1 ) + P pump (t s i + 1 ) ... (15) The minimum value calculation unit 1c has a virtual temperature difference Δt with respect to the current water supply temperature t s i. Water temperature t s i + 1 = t s i ± Δ
t is set, and this value is input to the heat source device energy calculation unit 1a and the pump energy calculation unit 1b. Heat source equipment energy calculation unit 1a and pump energy calculation unit 1b
Calculates the estimated value P chiller i + 1 of the energy consumption of the refrigerator and the estimated value P pump i + 1 of the energy consumption of the pump on the basis of the water temperature t s i + 1 , and calculates the minimum value from these estimated values. The value calculator 1c calculates the energy consumption amount P system of the air conditioning heat source system based on the water supply temperature t s i + 1 . The above calculation is repeated until the minimum value of the energy consumption amount P system of the air conditioning heat source system is obtained, and the water supply temperature t s i + 1 corresponding to the minimum value of the energy consumption amount P system of the air conditioning heat source system is set to the outlet temperature of the refrigerator. Set to.

【００３４】上述したような制御アルゴリズムで変送水
温度制御を行うと、変送水温度制御がフィードフォワー
ド制御になり、制御弁開度が制御量になっていないの
で、変水量制御が同時に行われても相互干渉が生じな
い。When the variable water temperature control is performed by the control algorithm as described above, the variable water temperature control becomes feedforward control and the control valve opening is not the control amount, so the variable water amount control is simultaneously performed. However, mutual interference does not occur.

【００３５】次に、図１，２，５，６を参照して、制御
装置１の動作について説明する。図５，６は、制御装置
１の動作を説明するフローチャートである。制御装置１
は、温度計１２，１４，１５，１６、差圧計１８、流量
計２２，２３から現在の冷凍機の冷温水流量Ｇchと入口
温度ｔi i、冷凍機の冷却水あるいは空冷空気の流量Ｇco
と温度ｔa i、送水温度ｔs i、還水温度ｔr i、二次ポンプ
５−１，５−２の揚程ΔＨおよび回転数ｎiを測定する
（ステップＳ１）。Next, the operation of the controller 1 will be described with reference to FIGS. 5 and 6 are flowcharts for explaining the operation of the control device 1. Control device 1
Is the thermometer 12, 14, 15, 16, the differential pressure gauge 18, the flowmeters 22, 23 from the current cold / hot water flow rate G ch of the refrigerator and the inlet temperature t i i , the flow rate G of the cooling water or air of the refrigerator. co
And the temperature t a i , the feed water temperature t s i , the return water temperature t r i , the lift ΔH and the rotational speed n i of the secondary pumps 5-1 and 5-2 are measured (step S1).

【００３６】熱源機器エネルギー算出部１ａは、現在の
冷凍機の冷温水流量Ｇchと入口温度ｔi i、冷凍機の冷却
水あるいは空冷空気の流量Ｇcoと温度ｔa i、送水温度ｔ
s iから現在の冷凍機のエネルギー消費量Ｐchiller iを算
出する。同時にポンプエネルギー算出部１ｂは、現在の
送水温度ｔs i、空調機２−１，２−２からの還水温度ｔ
r i、二次ポンプ５−１，５−２の揚程ΔＨおよび回転数
ｎiと制御装置１に予め記録されている二次ポンプの効
率ηから現在のポンプのエネルギー消費量Ｐpu mp iを算
出する（ステップＳ２）。The heat source device energy calculation unit 1a is
Cold / hot water flow rate G of refrigeratorchAnd inlet temperature ti i, Refrigerator cooling
Flow rate G of water or air-cooled aircoAnd temperature ta i, Water temperature t
s iTo the current energy consumption P of the refrigeratorchiller iCalculate
Put out. At the same time, the pump energy calculation unit 1b
Water temperature ts i, Return water temperature t from the air conditioners 2-1 and 2-2
r i, Secondary pumps 5-1 and 5-2 lift ΔH and rotation speed
niAnd the effect of the secondary pump recorded in the controller 1 in advance.
The current energy consumption P of the pump from the rate ηpu mp iCalculate
Take out (step S2).

【００３７】最小値演算部１ｃは、熱源機器エネルギー
算出部１ａが算出した現在の冷凍機のエネルギー消費量
Ｐchiller iと、ポンプエネルギー算出部１ｂが算出した
現在のポンプのエネルギー消費量Ｐpump iとから、現在
の空調熱源システムのエネルギー消費量Ｐsystem iを導
く（ステップＳ３）。The minimum value calculation unit 1c calculates the current energy consumption amount P chiller i of the refrigerator calculated by the heat source device energy calculation unit 1a and the current energy consumption amount P pump i of the pump calculated by the pump energy calculation unit 1b. Then, the current energy consumption P system i of the air conditioning heat source system is derived (step S3).

【００３８】最小値演算部１ｃは、現在の送水温度ｔs i
から正負の方向に所定の分解度Δｔだけ離れたと仮定し
た送水温度ｔs i+1’（ｔs i+1’＝ｔs i−Δｔ）およびｔ
s i+1”（ｔs i+1”＝ｔs i＋Δｔ）を設定する（ここで右
肩の「’」は負方向にΔｔだけ離れた場合を、「”」
は、正方向にΔｔだけ離れた場合を示す）。この送水温
度ｔs i+1’およびｔs i+1”に基づいて熱源機器エネルギ
ー算出部１ａおよびポンプエネルギー算出部１ｂは、冷
凍機のエネルギー消費量の推測値Ｐchiller i+1’、Ｐ
chiller i+1”およびポンプのエネルギー消費量の推測値
Ｐpump i+1’、Ｐpum p i+1”を算出する。これらの推測値
から最小値演算部１ｃは、空調熱源システムのエネルギ
ー消費量（推測値）Ｐsystem i+1’（Ｐsystem i+1’＝Ｐ
chiller i+1’＋Ｐpump i+1’）、Ｐsystem i+1”（Ｐ
system i+1”＝Ｐchiller i+1”＋Ｐpump i+1”）を算出す
る（ステップＳ４）。なお、分解度（所定の温度差）Δ
ｔは、演算の効率と精度を考慮して、適宜自由に設定す
ることができる。次いで、図６に示す符号１の処理に進
み、最小値演算部１ｃは、現在値Ｐsyst em iと推測値Ｐ
system i+1’を比較する（ステップＳ５）。The minimum value calculation unit 1c determines the current water supply temperature t.s i
Is assumed to be separated by a predetermined resolution Δt in the positive and negative directions from
Water temperature ts i + 1’(Ts i + 1’= Ts i-Δt) and t
s i + 1"(Ts i + 1"= Ts i+ Δt) (here right
The shoulder "'" is "" "when it is separated by Δt in the negative direction.
Indicates a case where the distance is Δt apart in the positive direction). This water temperature
Degree ts i + 1'And ts i + 1Energy source equipment based on
-The calculation unit 1a and the pump energy calculation unit 1b are
Estimated value P of energy consumption of freezerchiller i + 1’、 P
chiller i + 1"And an estimate of the energy consumption of the pump
Ppump i + 1’、 Ppum p i + 1"Calculate. These estimates
From the minimum value calculation unit 1c is the energy of the air conditioning heat source system.
-Consumption (estimated value) Psystem i + 1’(Psystem i + 1’= P
chiller i + 1’+ Ppump i + 1’), Psystem i + 1"(P
system i + 1"= Pchiller i + 1"+ Ppump i + 1))
(Step S4). Decomposition degree (predetermined temperature difference) Δ
t can be freely set considering the efficiency and accuracy of calculation.
You can Then, proceed to the processing of reference numeral 1 shown in FIG.
The minimum value calculation unit 1c determines the current value Psyst em iAnd the estimated value P
system i + 1′ Are compared (step S5).

【００３９】推測値Ｐsystem i+1’が現在値Ｐsystem iよ
りも小さい場合には（ステップＳ５：ＹＥＳ）、最小値
演算部１ｃは、仮想の送水温度をさらに負の方向にΔｔ
ずつかえながら、空調熱源システムのエネルギー消費量
の最適化を図る。まず、最小値演算部１ｃは、送水温度
ｔs i+1’を次回の送水温度ｔs i+1と、推測値Ｐsystem
i+1’を次回の空調熱源システムのエネルギー消費量
（計算値）Ｐs ystem i+1とする（ステップＳ８）。次い
で、最小値演算部１ｃは、送水温度ｔs i +1と分解度Δｔ
だけ離れた送水温度ｔs i+1’＝ｔs i+1−Δｔを設定し、
この送水温度ｔs i+1’に基づいて熱源機器エネルギー算
出部１ａおよびポンプエネルギー算出部１ｂにより算出
される冷凍機のエネルギー消費量の推測値
Ｐchiller i+1’と二次ポンプのエネルギー消費量の推測
値Ｐpump i+1’とから、空調熱源システムのエネルギー
消費量の推測値Ｐsystem i+1’を算出する（ステップＳ
９）。最小値演算部１ｃは、推測値Ｐsystem i+1’と計
算値Ｐsystem i+1とを比較し（ステップＳ１０）、計算
値Ｐsystem i+1が推測値Ｐsystem i+1’よりも小さい場合
には（ステップＳ１０：ＮＯ）、計算値Ｐsystem i+1を
算出する由来となった送水温度ｔs i+1に、熱源機器への
送水温度を設定する（ステップＳ１２）。Estimated value Psystem i + 1′ Is the current value Psystem iYo
If smaller (step S5: YES), the minimum value
The calculation unit 1c further decreases the virtual water temperature by Δt in the negative direction.
Energy consumption of air conditioning heat source system
To optimize. First, the minimum value calculation unit 1c determines the water supply temperature.
ts i + 1‘Next water temperature ts i + 1And the estimated value Psystem
i + 1’Is the energy consumption of the next air conditioning heat source system
(Calculated value) Ps ystem i + 1(Step S8). Next
Then, the minimum value calculation unit 1c determines the water supply temperature t.s i +1And resolution Δt
Water temperature t aparts i + 1’= Ts i + 1-Set Δt,
This water temperature ts i + 1’The heat source equipment energy calculation based on
Calculated by the outlet 1a and the pump energy calculator 1b
Estimated energy consumption of refrigerators
Pchiller i + 1'And the estimation of the energy consumption of the secondary pump
Value Ppump i + 1’And the energy of the air conditioning heat source system
Estimated value of consumption Psystem i + 1'Is calculated (step S
9). The minimum value calculation unit 1c uses the estimated value Psystem i + 1’
Calculated value Psystem i + 1And (step S10) and calculate
Value Psystem i + 1Is the estimated value Psystem i + 1If less than
(Step S10: NO), the calculated value Psystem i + 1To
Calculated origin water temperature ts i + 1To heat source equipment
The water supply temperature is set (step S12).

【００４０】計算値Ｐsystem i+1が推測値Ｐsystem i+1’
よりも大きい場合には（ステップＳ１０：ＹＥＳ）、最
小値演算部１ｃは、推測値Ｐsystem i+1’のもととなっ
た送水温度ｔs i+1’と許容送水温度設定値ｔs,maxを比
較する（ステップＳ１１）。送水温度ｔs i+1’が許容送
水温度設定値ｔs,max以下の場合には（ステップＳ１
１：ＹＥＳ）、最小値演算部１ｃは、送水温度ｔs i+1’
の１つ前のステップで設定した送水温度であるｔ
s i+1を、送水温度として設定する（ステップＳ１２）。
送水温度ｔs i+1’が許容送水温度設定値ｔs,max以上の
場合には（ステップＳ１１：ＮＯ）、最小値演算部１ｃ
は、ステップＳ８に戻り、上述した計算を繰り返すこと
により、空調熱源システムのエネルギー消費量の最適化
を図る。なお、許容送水温度変化値ｔs,maxは、熱源機
器が生産できる送水温度の上限および下限を意味し、こ
の値にはある程度の幅を設けて設定することができる。
これによりハンチング等を防ぐことができる。The calculated value P system i + 1 is the estimated value P system i + 1 '
Than if larger (step S10: YES), the minimum value calculation portion 1c, estimated value P system i + 1 'water temperature becomes under t s i + 1' and the allowable water temperature setpoint t s , max are compared (step S11). When the water supply temperature t s i + 1 'is not more than the allowable water supply temperature set value t s, max (step S1
1: YES), the minimum value calculation unit 1c determines that the water supply temperature t s i + 1 '
Is the water temperature that was set in the previous step
s i + 1 is set as the water supply temperature (step S12).
When the water supply temperature t s i + 1 'is not less than the allowable water supply temperature set value t s, max (step S11: NO), the minimum value calculation unit 1c
Returns to step S8 and repeats the above calculation to optimize the energy consumption of the air conditioning heat source system. The allowable water temperature change value t s, max means the upper and lower limits of the water temperature that can be produced by the heat source device, and this value can be set with a certain range.
This can prevent hunting and the like.

【００４１】また、最小値演算部１ｃは、推測値Ｐ
system i+1’が現在値Ｐsystem iよりも大きい場合には
（ステップＳ５：ＮＯ）、推測値Ｐsystem i+1”と現在
値Ｐsystem iを比較する（ステップＳ６）。Further, the minimum value calculation unit 1c uses the estimated value P
If system i + 1 'is larger than the current value P system i (step S5: NO), the estimated value P system i + 1 ″ is compared with the current value P system i (step S6).

【００４２】推測値Ｐsystem i+1”が現在値Ｐsystem iよ
りも大きい場合には（ステップＳ６：ＮＯ）、現在の送
水温度ｔs iが空調熱源システムのエネルギー消費量が最
も少ない値ということになるので、最小値演算部１ｃ
は、送水温度ｔs iを送水温度として設定する（ステップ
Ｓ７）。When the estimated value P system i + 1 "is larger than the current value P system i (step S6: NO), the current water supply temperature t s i is the value at which the energy consumption of the air conditioning heat source system is the smallest. Therefore, the minimum value calculation unit 1c
Sets the water supply temperature t s i as the water supply temperature (step S7).

【００４３】推測値Ｐsystem i+1”が現在値Ｐsystem iよ
りも小さい場合には（ステップＳ６：ＹＥＳ）、最小値
演算部１ｃは、仮想の送水温度をさらに正の方向にΔｔ
ずつかえながら、空調熱源システムの消費エネルギー量
の最適化を図る。具体的には、まず、最小値演算部１ｃ
は、送水温度ｔs i+1”を次回の送水温度ｔs i+1と、推測
値Ｐsystem i+1”を次回の空調熱源システムのエネルギ
ー消費量（計算値）Ｐsystem i+1と仮定する（ステップ
Ｓ１３）。次いで、最小値演算部１ｃは、送水温度ｔs
i+1と分解度Δｔだけ離れた送水温度ｔs i+1”＝ｔs i+1
＋Δｔを設定し、この送水温度ｔs i+1”に基づいて熱源
機器エネルギー算出部１ａおよびポンプエネルギー算出
部１ｂにより算出される冷凍機のエネルギー消費量の推
測値Ｐchiller i+1”と二次ポンプのエネルギー消費量の
推測値Ｐpump i+1”とから、空調熱源システムのエネル
ギー消費量の推測値Ｐsystem i+1”を算出する（ステッ
プＳ１４）。最小値演算部１ｃは、推測値
Ｐsystem i+1”と計算値Ｐsys tem i+1とを比較し（ステッ
プＳ１５）、計算値Ｐsystem i+1が推測値Ｐsystem i+1”
よりも小さい場合には（ステップＳ１５：ＮＯ）、計算
値Ｐsystem i+1を算出する由来となった送水温度ｔs i+1
に、熱源機器への送水温度を設定する（ステップＳ１
７）。Estimated value Psystem i + 1Is the current value Psystem iYo
If it is less than (step S6: YES), the minimum value
The calculation unit 1c further increases the virtual water supply temperature by Δt in the positive direction.
Energy consumption of air conditioning heat source system
To optimize. Specifically, first, the minimum value calculation unit 1c
Is the water supply temperature ts i + 1"The next water temperature ts i + 1Guess
Value Psystem i + 1Energy of next air conditioning heat source system
-Consumption (calculated value) Psystem i + 1Suppose (step
S13). Next, the minimum value calculation unit 1c determines the water supply temperature t.s
i + 1And the water temperature t apart by the degree of decomposition Δts i + 1"= Ts i + 1
Set + Δt, and this water temperature ts i + 1Heat source based on
Equipment energy calculation unit 1a and pump energy calculation
Estimation of refrigerator energy consumption calculated by section 1b
Measured value Pchiller i + 1Of the secondary pump energy consumption
Estimated value Ppump i + 1From the "energy of air conditioning heat source system
Guess consumption estimate Psystem i + 1”Is calculated (step
S14). The minimum value calculation unit 1c is an estimated value.
Psystem i + 1And calculated value Psys tem i + 1Compare with (step
S15), calculated value Psystem i + 1Is the estimated value Psystem i + 1”
If smaller than (step S15: NO), the calculation
Value Psystem i + 1The sending water temperature t from whichs i + 1
Then, the temperature of the water to be sent to the heat source device is set (step S1).
7).

【００４４】計算値Ｐsystem i+1が推測値Ｐsystem i+1”
よりも大きい場合には（ステップＳ５：ＹＥＳ）、最小
値演算部１ｃは、推測値Ｐsystem i+1”のもととなった
送水温度ｔs i+1”と許容送水温度設定値ｔs,maxを比較
する（ステップＳ１６）。送水温度ｔs i+1”が許容送水
温度設定値ｔs,max以上の場合には（ステップＳ１６：
ＹＥＳ）、最小値演算部１ｃは、送水温度ｔs i+1”の１
つ前のステップで設定した送水温度であるｔs i+1を、送
水温度として設定する（ステップＳ１７）。送水温度ｔ
s i+1”が許容送水温度設定値ｔs,max以下の場合には
（ステップＳ１６：ＮＯ）、最小値演算部１ｃは、ステ
ップＳ１３に戻り、上述した計算を繰り返すことによ
り、空調熱源システムのエネルギー消費量の最適化を図
る。The calculated value P system i + 1 is the estimated value P system i + 1 "
Than if larger (step S5: YES), the minimum value calculation portion 1c, estimated value P system i + 1 "supply water temperature becomes under t s i + 1" and the allowable water temperature setpoint t s , max are compared (step S16). When the water supply temperature t s i + 1 ”is equal to or higher than the allowable water supply temperature set value t s, max (step S16:
YES), the minimum value calculation unit 1c determines 1 of the water supply temperature t s i + 1 ″.
The water supply temperature t s i + 1 set in the previous step is set as the water supply temperature (step S17). Water temperature t
When s i + 1 ”is equal to or less than the allowable water temperature setting value t s, max (step S16: NO), the minimum value calculation unit 1c returns to step S13 and repeats the above calculation, thereby performing the air conditioning heat source system. Optimize the energy consumption of.

【００４５】制御装置１は、上述したように空調熱源シ
ステムのエネルギー消費量の最適化を図るために設定温
度を変更すると、この設定温度の変更に伴って二次ポン
プの回転数および制御弁の開度が独自に変化することに
なり、結果として変送水温度制御と変水量制御とを同時
に行うことができる。これにより、本実施の形態におけ
る空調熱源システムは、従来の空調熱源システムよりも
省エネルギーで運転することが可能となる。When the set temperature is changed in order to optimize the energy consumption of the air conditioning heat source system as described above, the controller 1 changes the set temperature and the rotation speed of the secondary pump and the control valve. Since the opening degree changes independently, as a result, the variable water temperature control and the variable water amount control can be performed at the same time. As a result, the air conditioning heat source system in the present embodiment can be operated with lower energy consumption than the conventional air conditioning heat source system.

【００４６】上述した空調熱源システムの送水温度の最
適演算には、二次ポンプの回転数ｎが規定の回転数制限
を超えないことを条件にしている。また、他の境界条件
の制限によって送水温度の設定値が変化できない場合、
送水温度設定の最適計算をスキップすることもできる。The optimum calculation of the water supply temperature of the air conditioning heat source system described above is conditioned on the condition that the rotation speed n of the secondary pump does not exceed the specified rotation speed limit. Also, if the water temperature setting cannot be changed due to other boundary conditions,
It is also possible to skip the optimum calculation of water temperature setting.

【００４７】なお、冷凍機、ポンプ、二次ポンプの数量
は、本実施の形態において示した数量に限定されず、適
宜自由に設定することができる。また、冷凍機、ポン
プ、二次ポンプ、ヘッダ、制御弁等の構成も本実施の形
態で示した構成に限定されず、適宜自由に構成を変更す
ることができる。The numbers of refrigerators, pumps, and secondary pumps are not limited to the numbers shown in this embodiment, and can be set freely as appropriate. Further, the configurations of the refrigerator, the pump, the secondary pump, the header, the control valve, etc. are not limited to the configurations shown in the present embodiment, and the configurations can be freely changed as appropriate.

【００４８】また、本実施の形態において、推測値Ｐ
system i+1’と現在値Ｐsystem iとを比較（ステップＳ
５）した後に、推測値Ｐsystem i+1”と現在値Ｐsystem i
とを比較（ステップＳ６）するように説明したが、この
順番はこれに限定されず、適宜自由に設定することがで
きる。なお、この空調熱源システムのエネルギー消費量
の推測値と現在値を比較する順番の変更に伴って、最適
の空調熱源システムのエネルギー消費量を算出する種々
の演算の順番も変更される。In this embodiment, the estimated value P
system i + 1 'and the current value P system i are compared (step S
5) After that, the estimated value P system i + 1 ”and the current value P system i + 1
However, the order is not limited to this, and the order can be appropriately set freely. It should be noted that the order of various calculations for calculating the optimum energy consumption of the air conditioning heat source system is changed along with the change of the order of comparing the estimated value of the energy consumption of the air conditioning heat source system with the current value.

【００４９】[0049]

【発明の効果】以上説明したことから明らかなように本
発明によれば、空調機側における消費熱量に応じた送水
温度および流量で、熱源機器および循環ポンプのそれぞ
れを運転する空調熱源システムにおいて、熱源機器およ
び循環ポンプのエネルギー消費量の和が最小になる熱源
の送水温度を熱源機器の送水温度に設定することによ
り、省エネルギー効果を拡大することができる。As is apparent from the above description, according to the present invention, in the air conditioning heat source system for operating each of the heat source device and the circulation pump at the water supply temperature and the flow rate according to the heat consumption on the air conditioner side, By setting the water supply temperature of the heat source that minimizes the sum of the energy consumption of the heat source device and the circulation pump to the water supply temperature of the heat source device, the energy saving effect can be expanded.

【００５０】また、空調機側における消費熱量は所定の
値に維持されるという前提で、送水温度の変化に応じた
循環ポンプの流量を算出することにより、送水温度設定
と循環ポンプの回転数設定が独自に行われるため、変送
水温度制御と変水量制御とを同時に行うことができる。
また、送水温度の変化により還水温度が変化しても、還
水温度を補正して循環ポンプのエネルギーを算出するこ
とにより、還水温度の変化に対応し、かつ変水量制御と
変送水温度制御とを同時に行うことができる。On the assumption that the heat consumption on the side of the air conditioner is maintained at a predetermined value, the flow rate of the circulation pump is calculated according to the change of the water supply temperature to set the water supply temperature and the rotation speed of the circulation pump. Since it is performed independently, it is possible to simultaneously perform the variable water temperature control and the variable water amount control.
Even if the return water temperature changes due to the change in the water supply temperature, the return water temperature is corrected and the energy of the circulation pump is calculated to respond to the change in the return water temperature, and the change water amount control and the change water temperature Control and control can be performed simultaneously.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】 本発明に係る一実施の形態の空調熱源システ
ムの計装図である。FIG. 1 is an instrumentation diagram of an air conditioning heat source system according to an embodiment of the present invention.

【図２】 制御装置１の構成を示す機能ブロック図であ
る。FIG. 2 is a functional block diagram showing a configuration of a control device 1.

【図３】 冷凍機の設定温度と空調熱源システム全体の
消費エネルギーの関係を示すグラフである。FIG. 3 is a graph showing the relationship between the set temperature of the refrigerator and the energy consumption of the entire air conditioning heat source system.

【図４】 制御装置１の動作を示すフローチャートであ
る。FIG. 4 is a flowchart showing an operation of the control device 1.

【図５】 制御装置１の動作を示すフローチャートであ
る。FIG. 5 is a flowchart showing an operation of the control device 1.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１…制御装置、１ａ…熱源機器エネルギー算出部、１ｂ
…ポンプエネルギー算出部、１ｃ…最小値演算部、２−
１，２−２…空調機、３−１，３−２…冷凍機、４−
１，４−２…一次ポンプ、５−１，５−２…二次ポン
プ、６，７，８…ヘッダ、９…送水路、１０…還水路、
１１…連通管、１２，１３，１４，１５，１６，１７…
温度計、１８…差圧計、１９，２０，２１…制御弁、２
２，２３…流量計。1 ... Control device, 1a ... Heat source device energy calculation unit, 1b
... Pump energy calculator, 1c ... Minimum value calculator, 2-
1, 2-2 ... Air conditioner, 3-1, 3-2 ... Refrigerator, 4-
1, 4-2 ... Primary pump, 5-1 and 5-2 ... Secondary pump, 6, 7, 8 ... Header, 9 ... Water supply channel, 10 ... Return water channel,
11 ... Communication pipes, 12, 13, 14, 15, 16, 17 ...
Thermometer, 18 ... Differential pressure gauge, 19, 20, 21 ... Control valve, 2
2, 23 ... Flowmeter.

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 3L054 BF02 BF20 3L060 AA03 CC05 CC15 DD02 DD05 EE31 EE34 EE35    ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continued front page    F term (reference) 3L054 BF02 BF20                 3L060 AA03 CC05 CC15 DD02 DD05                       EE31 EE34 EE35

Claims (8)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 空調機側の負荷に応じて冷温水を供給す
る熱源機器および循環ポンプのそれぞれを運転する空調
熱源システムにおいて、 前記熱源機器のエネルギー消費量と前記循環ポンプのエ
ネルギー消費量との和が最小になる冷温水の温度を、熱
源機器の送水温度に設定する設定部を備えたことを特徴
とする空調熱源システム。1. An air conditioning heat source system for operating a heat source device for supplying cold / hot water according to a load on an air conditioner side and a circulation pump, respectively, wherein an energy consumption amount of the heat source device and an energy consumption amount of the circulation pump are An air conditioning heat source system, comprising: a setting unit for setting the temperature of cold / warm water having the minimum sum to the water supply temperature of a heat source device. 【請求項２】 請求項１記載の空調熱源システムにおい
て、 前記設定部は、前記熱源機器の送水温度に基づいて熱源
機器のエネルギー消費量を算出する熱源機器エネルギー
算出手段と、 前記送水温度に対応した冷温水の流量に基づいて前記循
環ポンプのエネルギー消費量を算出するポンプエネルギ
ー算出手段と、 前記循環ポンプのエネルギー消費量と前記熱源機器のエ
ネルギー消費量との和が最小になる送水温度を算出し、
この送水温度を前記熱源機器の送水温度として設定する
最小値演算手段とを備えたことを特徴とする空調熱源シ
ステム。2. The air conditioning heat source system according to claim 1, wherein the setting unit corresponds to the water supply temperature, a heat source device energy calculating unit that calculates an energy consumption amount of the heat source device based on a water supply temperature of the heat source device. Pump energy calculating means for calculating the energy consumption of the circulation pump based on the flow rate of the cold / hot water, and the water supply temperature at which the sum of the energy consumption of the circulation pump and the energy consumption of the heat source device is minimized. Then
An air conditioning heat source system, comprising: a minimum value calculating means for setting the water supply temperature as a water supply temperature of the heat source device. 【請求項３】 請求項２記載の空調熱源システムにおい
て、 前記ポンプエネルギー算出手段は、空調機側における消
費熱量は所定の値に維持されるという前提で、送水温度
に応じた前記循環ポンプの流量を算出することを特徴と
する空調熱源システム。3. The air-conditioning heat source system according to claim 2, wherein the pump energy calculation means is such that the heat consumption on the air conditioner side is maintained at a predetermined value, and the flow rate of the circulation pump according to the water supply temperature. An air conditioning heat source system characterized by calculating 【請求項４】 請求項３記載の空調熱源システムにおい
て、 前記ポンプエネルギー算出手段は、前記送水温度の変化
に応じて前記熱源機器の還水温度が所定の範囲を超えて
変化すると、この還水温度の変化に応じた前記循環ポン
プの流量を算出することを特徴とする空調熱源システ
ム。4. The air-conditioning heat source system according to claim 3, wherein the pump energy calculation means changes the return water temperature of the heat source device beyond a predetermined range in response to the change in the water supply temperature. An air conditioning heat source system, characterized in that the flow rate of the circulation pump is calculated in accordance with a change in temperature. 【請求項５】 空調機側の負荷に応じて冷温水を供給す
る熱源機器および循環ポンプのそれぞれを運転する空調
熱源システムの制御方法において、 前記熱源機器のエネルギー消費量と前記循環ポンプのエ
ネルギー消費量との和が最小になる冷温水の温度を、熱
源機器の送水温度に設定する第１のステップを含むこと
を特徴とする空調熱源システムの制御方法。5. A method for controlling an air conditioning heat source system for operating a heat source device for supplying cold / hot water and a circulation pump according to a load on an air conditioner side, the energy consumption of the heat source device and the energy consumption of the circulation pump. A method for controlling an air conditioning heat source system, comprising: a first step of setting a temperature of cold / hot water having a minimum sum of amounts to a water supply temperature of a heat source device. 【請求項６】 請求項５記載の空調熱源システムの制御
方法において、 前記第１のステップは、前記熱源機器の送水温度に基づ
いて熱源機器のエネルギー消費量を算出する第２のステ
ップと、 前記送水温度に対応した冷温水の流量に基づいて前記循
環ポンプのエネルギー消費量を算出する第３のステップ
と、 前記循環ポンプのエネルギー消費量と前記熱源機器のエ
ネルギー消費量との和が最小になる送水温度を算出し、
この送水温度を前記熱源機器の送水温度として設定する
第４のステップとを含むことを特徴とする空調熱源シス
テムの制御方法。6. The method for controlling an air conditioning heat source system according to claim 5, wherein the first step comprises a second step of calculating an energy consumption amount of the heat source device based on a water supply temperature of the heat source device, The third step of calculating the energy consumption of the circulation pump based on the flow rate of cold / hot water corresponding to the water supply temperature, and the sum of the energy consumption of the circulation pump and the energy consumption of the heat source device is minimized. Calculate the water temperature,
A fourth step of setting this water supply temperature as the water supply temperature of the heat source device, the method for controlling an air conditioning heat source system. 【請求項７】 請求項６記載の空調熱源システムの制御
方法において、 前記第３のステップは、空調機側における消費熱量は所
定の値に維持されるという前提で、送水温度に応じた前
記循環ポンプの流量を算出する第５のステップを含むこ
とを特徴とする空調熱源システムの制御方法。7. The method for controlling an air conditioning heat source system according to claim 6, wherein the third step is based on the assumption that the heat consumption amount on the air conditioner side is maintained at a predetermined value. A method of controlling an air conditioning heat source system, comprising a fifth step of calculating a flow rate of a pump. 【請求項８】 請求項７記載の空調熱源システムの制御
方法において、 前記第３のステップは、前記送水温度の変化に応じて前
記熱源機器の還水温度が所定の範囲を超えて変化する
と、この還水温度の変化に応じた前記循環ポンプの流量
を算出する第６のステップを含むことを特徴とする空調
熱源システムの制御方法。8. The method for controlling an air conditioning heat source system according to claim 7, wherein in the third step, when the return water temperature of the heat source device changes in excess of a predetermined range according to the change in the water supply temperature, A method for controlling an air conditioning heat source system, comprising a sixth step of calculating a flow rate of the circulation pump according to a change in the return water temperature.
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