JP2003211245A - Method for manufacturing grooved heat transfer tube - Google Patents
Method for manufacturing grooved heat transfer tubeInfo
- Publication number
- JP2003211245A JP2003211245A JP2002009068A JP2002009068A JP2003211245A JP 2003211245 A JP2003211245 A JP 2003211245A JP 2002009068 A JP2002009068 A JP 2002009068A JP 2002009068 A JP2002009068 A JP 2002009068A JP 2003211245 A JP2003211245 A JP 2003211245A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fin
- rolling
- roll
- strip material
- heat transfer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
【０００１ 】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、内面または外面に
多数のフィンが形成された溝付伝熱管の製造方法に関
し、特にフィン転造工程の安定性および生産性を高める
ための改良に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for manufacturing a grooved heat transfer tube having a large number of fins formed on the inner surface or the outer surface thereof, and more particularly to an improvement for improving the stability and productivity of the fin rolling process.
【０００２ 】[0002]
【従来の技術】溝付伝熱管は、内面または外面に微細な
溝およびフィンが形成された金属管であり、冷蔵庫や空
調装置などの熱交換器の部品として多用されている。こ
れら溝付伝熱管の製造方法の１種として電縫加工を用い
た方法がある。この方法では、外周面に溝が形成された
フィン転造ロールで帯状の金属板条材を転造加工するこ
とにより、板条材の表面に微細な溝およびフィンを形成
した後、この板条材に対してロールフォーミングを行
い、フィン形成面を内側または外側にして管状に丸め
る。さらに、丸めた板条材を誘導加熱コイルで加熱し、
板条材の両側縁を突き合わせて溶接することにより、溝
付伝熱管を形成する。2. Description of the Related Art A grooved heat transfer tube is a metal tube having fine grooves and fins formed on its inner surface or outer surface, and is widely used as a part of heat exchangers such as refrigerators and air conditioners. As one of the methods for manufacturing these grooved heat transfer tubes, there is a method using electric resistance sewing. In this method, by rolling a strip-shaped metal sheet material with a fin rolling roll having grooves formed on the outer peripheral surface, fine grooves and fins are formed on the surface of the sheet material, and then the sheet material is formed. The material is roll-formed and rolled into a tube with the fin forming surface inside or outside. Furthermore, the rolled sheet material is heated with an induction heating coil,
A grooved heat transfer tube is formed by abutting and welding both side edges of the strip material.
【０００３ 】この技術に関連して、特開平１−１０４
４１５号公報、特開平３−１９８９４０号公報、特開平
４−２６６４１８号公報、特開平８−３０９４３１号公
報、特開平９−１２２８０３号公報、特開平９−１５５
４４３号公報、特開平１０−２６３６０３号公報、特開
平１１−２１６５０２号公報、特開平１２−１１７３０
３号公報、および特開平１２−２７１６８８号公報で
は、さまざまな溝付伝熱管の製造条件が提案されてい
る。In connection with this technique, Japanese Patent Application Laid-Open No. 1-104
No. 415, JP-A-3-198940, JP-A-4-266418, JP-A-8-309431, JP-A-9-122803, and JP-A-9-155.
No. 443, No. 10-263603, No. 11-216502, No. 12-11730.
No. 3, and Japanese Patent Application Laid-Open No. 12-271688 propose various manufacturing conditions for a grooved heat transfer tube.
【０００４ 】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記先
行技術文献で提案されている溝付伝熱管の製造方法で
は、いずれも長時間転造を続けていると板条材と受けロ
ールのスリップが生じやすくなり、定期的に受けロール
の外周面を粗面化する処理が必要であるなど、フィン転
造工程での安定性が不十分であり、高精度なフィンを長
時間にわたって製造することが難しいという欠点があっ
た。However, in the method of manufacturing the grooved heat transfer tube proposed in the above-mentioned prior art documents, slips between the strip material and the receiving roll occur when rolling is continued for a long time. It becomes easier and requires regular treatment to roughen the outer peripheral surface of the receiving roll, and the stability in the fin rolling process is insufficient, making it difficult to manufacture high-precision fins for a long time. There was a drawback.
【０００５ 】本発明は前記事情に鑑みてなされたもの
であり、フィン転造工程の安定性が高く、溝付伝熱管の
生産性が向上できる溝付伝熱管の製造方法を提供するこ
とを課題としている。The present invention has been made in view of the above circumstances, and it is an object of the present invention to provide a method for manufacturing a grooved heat transfer tube, which has a high fin rolling process stability and can improve the productivity of the grooved heat transfer tube. I am trying.
【０００６ 】[0006]
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明に係る溝付伝熱管の製造方法は、金属製の板
条材を連続的に走行させつつ、この板条材を、外周面に
フィン転造溝が形成されたフィン転造ロールと、外周面
が平坦な受けロールとで挟んで圧延することにより、前
記板条材の一面にフィンを転造する工程と、前記板条材
を複数のフォーミングロールを通して管状に成形し、管
状に成形された前記板条材の両端縁を加熱したうえ突き
合わせて溶接する工程とを具備し、前記受けロールの外
周面の面粗さはＲａ：１．２μｍ以上とされる。より好
ましくは、前記フィン転造ロールの外径は１３０〜２３
０ｍｍであり、前記フィン転造溝の深さは前記フィンの
高さの１０５％以上であり、前記板条材の前記フィン転
造ロールより上流側の走行速度Ｖ１に対する下流側の走
行速度Ｖ２の比Ｖ２／Ｖ１は１．５以下であり、転造前
の板条材の厚さは転造後のフィン高さと底肉厚の合計の
１１５％以下であり、前記板条材の硬度は５０〜１５０
Ｈｖであり、前記板条材の面粗さはＲａ：０．０５〜
０．３μｍである。In order to solve the above-mentioned problems, in the method for manufacturing a grooved heat transfer tube according to the present invention, a metal strip material is continuously run while the strip material A fin rolling roll having a fin rolling groove formed on its surface and a receiving roll having a flat outer peripheral surface to roll the fins on one surface of the strip material; Forming the material into a tubular shape through a plurality of forming rolls, heating both end edges of the tubular material that has been formed into a tubular shape, and then abutting and welding the material, and the surface roughness of the outer peripheral surface of the receiving roll is Ra. : 1.2 μm or more. More preferably, the fin rolling roll has an outer diameter of 130 to 23.
0 mm, the depth of the fin rolling groove is 105% or more of the height of the fin, and the traveling speed V2 of the sheet material on the downstream side of the traveling speed V1 on the upstream side of the fin rolling roll is The ratio V2 / V1 is 1.5 or less, the thickness of the strip material before rolling is 115% or less of the sum of the fin height and the bottom wall thickness after rolling, and the hardness of the strip material is 50. ~ 150
Hv, and the surface roughness of the strip material is Ra: 0.05 to
It is 0.3 μm.
【０００７ 】上記構成によれば、長期にわたって受け
ロールと板条材との間でスリップが生じることが防止で
き、フィン転造工程の安定性が高められ、溝付伝熱管の
生産性が向上できる。According to the above configuration, it is possible to prevent slip between the receiving roll and the strip material for a long period of time, improve the stability of the fin rolling process, and improve the productivity of the grooved heat transfer tube. .
【０００８ 】より好ましくは、転造後の前記フィンの
高さは０．２ｍｍ以上であり、前記底肉厚は０．３ｍｍ
以下であり、溝付伝熱管の外径は９．５３ｍｍ以下に設
定される。また、より好ましくは、前記板条材の前記フ
ィン転造ロールより上流側の走行速度Ｖ１は１２０ｍ／
分以上であり、前記フィン転造ロールより下流側の走行
速度Ｖ２は２００ｍ／分以下である。More preferably, the height of the fins after rolling is 0.2 mm or more, and the bottom wall thickness is 0.3 mm.
Below, the outer diameter of the grooved heat transfer tube is set to 9.53 mm or less. Further, more preferably, the traveling speed V1 of the plate material on the upstream side of the fin rolling roll is 120 m /
The traveling speed V2 on the downstream side of the fin rolling roll is 200 m / min or less.
【０００９ 】前記受けロールと前記板条材の界面に
は、硬質粒子を含有する潤滑液を供給してもよい。この
場合、転造の際に、受けロールと板条材との間に硬質粒
子を介在させることができ、板条材と受けロールとの界
面でスリップすることが防止できる。このため、スリッ
プを防止するために受けロールの外周面を定期的に粗面
化する作業を省くことが可能となり、生産性が向上でき
る。前記フィン転造ロールと前記板条材の界面には、硬
質粒子を含有する潤滑液を供給してもよいし、前記硬質
粒子を含有しない潤滑液を供給してもよい。A lubricating liquid containing hard particles may be supplied to the interface between the receiving roll and the plate material. In this case, at the time of rolling, hard particles can be interposed between the receiving roll and the strip material, and slip at the interface between the strip material and the receiving roll can be prevented. Therefore, it is possible to omit the work of regularly roughening the outer peripheral surface of the receiving roll in order to prevent slippage, and it is possible to improve productivity. A lubricating liquid containing hard particles may be supplied to the interface between the fin rolling roll and the plate material, or a lubricating liquid containing no hard particles may be supplied.
【００１０ 】前記板条材の前記フィン転造ロールより
上流側の走行速度Ｖ１および下流側の走行速度Ｖ２を測
定し、両者の比Ｖ２／Ｖ１に応じて前記各潤滑液の温度
及び流量の少なくとも一方を調整することにより、前記
速度比Ｖ２／Ｖ１をフィードバック制御してもよい。こ
の場合、他のパラメータを大幅に変更することなく、前
記速度比Ｖ２／Ｖ１を効果的に制御することが可能であ
る。A traveling speed V1 of the sheet material upstream of the fin rolling roll and a traveling speed V2 thereof downstream of the fin rolling roll are measured, and at least the temperature and the flow rate of each of the lubricating liquids are determined in accordance with the ratio V2 / V1 between them. The speed ratio V2 / V1 may be feedback-controlled by adjusting one of them. In this case, the speed ratio V2 / V1 can be effectively controlled without significantly changing other parameters.
【００１１ 】[0011]
【発明の実施の形態】以下、図面を参照しつつ本発明の
実施形態を説明する。図１は、本発明に係る溝付伝熱管
の製造方法の一実施形態を実施するための装置を示す側
面図である。図中符号１はアンコイラであり、一定幅か
つ一定厚の金属製の板条材Ｔを連続的に繰り出す。繰り
出された板条材Ｔは一対の押さえロール２を経て、図２
に示すように、対向して配置されたフィン転造ロール４
および受けロール６の間を通され、図３に示すように、
フィン転造ロール４と当接した表面に溝３２およびフィ
ン３４が形成される。板条材Ｔの裏面は平滑のままに保
たれる。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 is a side view showing an apparatus for carrying out an embodiment of a method for manufacturing a grooved heat transfer tube according to the present invention. In the figure, reference numeral 1 is an uncoiler, which continuously feeds a metal strip T having a constant width and a constant thickness. The strip material T fed out passes through a pair of press rolls 2 and
As shown in FIG.
And between the receiving rolls 6, and as shown in FIG.
Grooves 32 and fins 34 are formed on the surface in contact with the fin rolling roll 4. The back surface of the strip material T is kept smooth.
【００１２ 】図２に示すフィン転造ロール４の外径Ｒ
１は、好ましくは１３０〜２３０ｍｍとされる。フィン
転造ロール４の外径Ｒ１が１３０ｍｍ未満であると、フ
ィン転造ロール４の外周面の摩耗が顕著となり、ロール
寿命が短くなり、溝付伝熱管の生産性が悪化する。一
方、フィン転造ロール４の外径Ｒ１が２３０ｍｍより大
きいと、フィン転造ロール４の製造コストが増して好ま
しくない。受けロール６の外径Ｒ２は、板条材Ｔの両面
への加圧力をバランスさせるために、フィン転造ロール
４の外径Ｒ１の８０〜１０５％の範囲内であることが好
ましい。The outer diameter R of the fin rolling roll 4 shown in FIG.
1 is preferably 130 to 230 mm. When the outer diameter R1 of the fin rolling roll 4 is less than 130 mm, the outer peripheral surface of the fin rolling roll 4 is significantly worn, the roll life is shortened, and the productivity of the grooved heat transfer tube is deteriorated. On the other hand, if the outer diameter R1 of the fin rolling roll 4 is larger than 230 mm, the manufacturing cost of the fin rolling roll 4 increases, which is not preferable. The outer diameter R2 of the receiving roll 6 is preferably within the range of 80 to 105% of the outer diameter R1 of the fin rolling roll 4 in order to balance the pressure applied to both sides of the plate material T.
【００１３ 】図３に示すように、フィン転造溝３０の
深さＤ１は、好ましくは転造すべきフィン３４の高さＨ
１の１０５％以上に設定される。１０５％未満である
と、フィン転造溝３０の最奥部まで金属材料が充填され
る場合が生じ、フィン転造溝３０内に高圧が発生してフ
ィン転造ロール４の欠けが生じやすくなる。より好まし
くは、フィン転造溝３０の深さＤ１は、フィン３４の高
さＨ１の１１０〜１２０％とされる。なお、フィン３４
が通常よりも細く高い場合、すなわちフィン３４の両側
面のなす角度（頂角）が２５゜以下の場合には、ロール
寿命を延ばすためにＤ１／Ｈ１を１１０％以上にするこ
とがより好ましい。As shown in FIG. 3, the depth D1 of the fin rolling groove 30 is preferably the height H of the fin 34 to be rolled.
It is set to 105% or more of 1. If it is less than 105%, the metal material may be filled up to the innermost part of the fin rolling groove 30, and a high pressure is generated in the fin rolling groove 30 to easily cause the fin rolling roll 4 to be chipped. . More preferably, the depth D1 of the fin rolling groove 30 is 110 to 120% of the height H1 of the fin 34. The fins 34
Is smaller and higher than usual, that is, when the angle (vertical angle) formed by both side surfaces of the fin 34 is 25 ° or less, it is more preferable to set D1 / H1 to 110% or more in order to extend the roll life.
【００１４ 】フィン転造溝３０のパターン形状は本発
明では限定されない。例えば、フィン転造ロール４の周
方向に対して一定の角度で傾斜する螺旋溝であってもよ
く、この場合には、図４に示すような螺旋状のフィンが
形成される。また、フィン転造溝３０はフィン転造ロー
ル４の軸線方向に連続するジグザグ形状をなしていても
よい。例えば、Ｗ字状のフィン転造溝３０を形成した場
合には、図５に示すようなＷ字形状のフィンが形成され
る。その他にも、フィン転造溝３０のパターン形状は、
例えばＶ字状であってもよいし、Ｎ字状であってもよい
し、NV字状であってもよいし、VVV字状であってもよ
い。The pattern shape of the fin rolling groove 30 is not limited in the present invention. For example, it may be a spiral groove inclined at a constant angle with respect to the circumferential direction of the fin rolling roll 4, and in this case, a spiral fin as shown in FIG. 4 is formed. Further, the fin rolling groove 30 may have a zigzag shape continuous in the axial direction of the fin rolling roll 4. For example, when the W-shaped fin rolling groove 30 is formed, a W-shaped fin as shown in FIG. 5 is formed. In addition, the pattern shape of the fin rolling groove 30 is
For example, it may be V-shaped, N-shaped, NV-shaped, or VVV-shaped.
【００１５ 】フィン転造溝３０がロール周方向に対し
てなす角度αの絶対値は、伝熱管Ｐに求められる特性に
応じて決定される値であり、本発明では限定されない
が、１０〜４０゜程度であることが好ましい。フィン転
造溝３０の深さも限定されないが、０．２〜０．３ｍｍ
程度とされることが好ましい。フィン転造溝３０の開口
幅が小さく、深さが大きいほど、得られる溝付伝熱管の
熱交換性能は向上する。フィン転造溝３０の断面形状は
限定されず、断面三角形状（先端は丸みを帯びていても
尖っていてもよい）であってもよいし、台形状または半
円状をなしていてもよい。The absolute value of the angle α formed by the fin rolling groove 30 with respect to the circumferential direction of the roll is a value determined in accordance with the characteristics required for the heat transfer tube P and is not limited in the present invention, but is 10-40. It is preferable that the angle is about °. Although the depth of the fin rolling groove 30 is not limited, it is 0.2 to 0.3 mm.
It is preferable that the degree is set. The smaller the opening width and the larger the depth of the fin rolling groove 30, the higher the heat exchange performance of the grooved heat transfer tube obtained. The cross-sectional shape of the fin rolling groove 30 is not limited, and may have a triangular shape (the tip may be rounded or pointed), or may be trapezoidal or semicircular. .
【００１６ 】受けロール６の外周面３６の面粗さはＲ
ａ：１．２μｍ以上とされる。この面粗さがＲａ：１．
２μｍ未満であると板条材Ｔと受けロール６との間にス
リップが生じやすくなり、スリップを防ぐために板条材
Ｔをフィン転造ロール４と受けロール６との間に押し込
む力をかける必要が生じる。このような押し込み力を発
生させるためには、ロール２の周速をフィン転造ロール
４および受けロール６の周速よりも若干大きくすること
が必要であり、例えばロール２に対して複雑な駆動制御
を行う必要が生じる。さらに、このような駆動制御を行
うと、受けロール６の外周面がさらに平滑化しやすくな
り、受けロール６と板条材Ｔとの間にスリップが生じや
すくなる。これに対し、受けロール６の外周面３６の面
粗さをＲａ：１．２μｍ以上にした場合には、ロール２
に対する複雑な回転制御を省くことが可能となり、コス
トを低減できるだけでなく、受けロール６の外周面が平
滑化していく問題を抑制できる。受けロール６の外周面
３６の面粗さは、より好ましくはＲａ：１．３〜２．０
μｍである。The surface roughness of the outer peripheral surface 36 of the receiving roll 6 is R
a: 1.2 μm or more. This surface roughness Ra: 1.
If it is less than 2 μm, slip easily occurs between the strip material T and the receiving roll 6, and it is necessary to apply a force to push the strip material T between the fin rolling roll 4 and the receiving roll 6 to prevent the slip. Occurs. In order to generate such a pushing force, it is necessary to make the peripheral speed of the roll 2 slightly higher than the peripheral speeds of the fin rolling roll 4 and the receiving roll 6, and for example, a complicated drive for the roll 2 is required. It becomes necessary to control. Further, when such drive control is performed, the outer peripheral surface of the receiving roll 6 is more likely to be smoothed, and slip is likely to occur between the receiving roll 6 and the plate material T. On the other hand, when the surface roughness of the outer peripheral surface 36 of the receiving roll 6 is Ra: 1.2 μm or more, the roll 2
It becomes possible to omit the complicated rotation control for the above, not only the cost can be reduced, but also the problem that the outer peripheral surface of the receiving roll 6 is smoothed can be suppressed. The surface roughness of the outer peripheral surface 36 of the receiving roll 6 is more preferably Ra: 1.3 to 2.0.
μm.
【００１７ 】板条材Ｔの両面の面粗さは、好ましくは
Ｒａ：０．０５〜０．３μｍとされる。この程度の面粗
さを有していると、受けロール６と板条材Ｔの間のスリ
ップがより効果的に防止され、転造性が向上できる。よ
り好ましい板条材Ｔの面粗さはＲａ：０．０８〜１．５
μｍである。The surface roughness of both surfaces of the plate material T is preferably Ra: 0.05 to 0.3 μm. With such a surface roughness, slip between the receiving roll 6 and the plate material T can be prevented more effectively, and the rolling property can be improved. The more preferable surface roughness of the strip material T is Ra: 0.08 to 1.5.
μm.
【００１８ 】板条材Ｔのフィン転造ロール４より上流
側の走行速度Ｖ１に対する下流側の走行速度Ｖ２の速度
比Ｖ２／Ｖ１は、好ましくは１．５以下とされる。比Ｖ
２／Ｖ１が１．５より大きくなると、転造後の板条材Ｔ
に歪みが生じて溶接工程が困難になるおそれが生じるだ
けでなく、フィン転造ロール４の欠けが生じやすくな
り、フィン転造ロール４の寿命が短くなる。速度比Ｖ２
／Ｖ１を１．５以下に保つことにより、板条材Ｔに歪み
が生じることを防ぎ、さらにフィン転造ロール４の寿命
を延長することができる。より好ましい速度比Ｖ２／Ｖ
１は１．２５〜１．４５である。The speed ratio V2 / V1 of the traveling speed V2 on the downstream side to the traveling speed V1 on the upstream side of the fin rolling roll 4 of the sheet material T is preferably 1.5 or less. Ratio V
When 2 / V1 is greater than 1.5, the rolled sheet material T after rolling
Not only is there a possibility that distortion will occur in the welding process and the welding process will become difficult, but also the fin rolling roll 4 will be prone to chipping, and the life of the fin rolling roll 4 will be shortened. Speed ratio V2
By maintaining / V1 at 1.5 or less, it is possible to prevent the strip material T from being distorted and further extend the life of the fin rolling roll 4. More preferable speed ratio V2 / V
1 is 1.25 to 1.45.
【００１９ 】転造前の板条材Ｔの厚さＴ１は、転造後
のフィン高さＨ１と底肉厚Ｔ２（溝３２の底での金属管
肉厚）の合計Ｔ３の好ましくは１１５％以下とされてい
る。厚さＴ１がＴ３の１１５％よりも大きいと、転造後
の板条材Ｔに歪みが生じて溶接工程が困難になるおそれ
が生じるだけでなく、フィン転造ロール４の欠けが生じ
やすくなり、フィン転造ロール４の寿命が短くなる。転
造前の板条材Ｔの厚さＴ１を、転造後の総厚Ｔ３の１１
５％以下に保つことにより、板条材Ｔに歪みが生じるこ
とを防ぎ、さらにフィン転造ロール４の寿命を延長する
ことができる。より好ましくは、転造前の板条材Ｔの厚
さＴ１は、転造後の総厚Ｔ３の８５〜１００％とされ
る。The thickness T1 of the sheet material T before rolling is preferably 115% of the total T3 of the fin height H1 after rolling and the bottom wall thickness T2 (metal tube wall thickness at the bottom of the groove 32). It is said that If the thickness T1 is larger than 115% of T3, not only the plate material T after rolling may be distorted and the welding process may become difficult, but also the fin rolling roll 4 may be easily chipped. The life of the fin rolling roll 4 is shortened. The thickness T1 of the plate material T before rolling is set to 11 of the total thickness T3 after rolling.
By keeping the content at 5% or less, it is possible to prevent the strip material T from being distorted and further extend the life of the fin rolling roll 4. More preferably, the thickness T1 of the plate material T before rolling is 85 to 100% of the total thickness T3 after rolling.
【００２０ 】転造前の板条材Ｔの硬度は、好ましくは
５０〜１５０Ｈｖ（ビッカース硬度）とされる。板条材
Ｔが５０Ｈｖ未満であると、板条材Ｔが柔らかすぎて、
溶接のために板条材Ｔの両側縁を突き合わせる際にこれ
ら両側縁が管の内側に折れ曲がりやすく、溝付伝熱管の
形状不良が生じやすくなる。また、溝付伝熱管Ｐの硬度
が不足するおそれがある。一方、板条材Ｔの硬度が１５
０Ｈｖより大きいと、フィン転造ロール４の欠けや損耗
が激しく、フィン転造ロール４の寿命が短くなる。The hardness of the strip material T before rolling is preferably 50 to 150 Hv (Vickers hardness). If the strip material T is less than 50 Hv, the strip material T is too soft,
When both side edges of the plate material T are butted to each other for welding, the both side edges are easily bent inside the tube, and the grooved heat transfer tube is apt to have a defective shape. Further, the hardness of the grooved heat transfer tube P may be insufficient. On the other hand, the hardness of the plate material T is 15
If it is greater than 0 Hv, the fin rolling roll 4 is severely chipped or worn, and the life of the fin rolling roll 4 is shortened.
【００２１ 】板条材Ｔに形成されるフィン２の高さＨ
１は、０．２ｍｍ以上であることが好ましく、より好ま
しくは０．２２〜０．２８ｍｍとされる。この範囲であ
れば転造性が良好であるだけでなく、熱交換性能も良好
となる。底肉厚Ｔ２は０．３ｍｍ以下であることが好ま
しく、より好ましくは０．２０〜０．２８ｍｍとされ
る。この範囲であれば転造性が良好であるだけでなく、
伝熱性能も良好となる。溝付伝熱管の外径は９．５３ｍ
ｍ以下であることが好ましく、より好ましくは３．０〜
７．０ｍｍとされる。The height H of the fins 2 formed on the plate material T
1 is preferably 0.2 mm or more, and more preferably 0.22 to 0.28 mm. Within this range, not only the rolling property is good, but also the heat exchange performance is good. The bottom wall thickness T2 is preferably 0.3 mm or less, and more preferably 0.20 to 0.28 mm. Within this range, not only the rolling property is good, but
The heat transfer performance is also good. The outer diameter of the grooved heat transfer tube is 9.53m
It is preferably m or less, and more preferably 3.0 to
It is set to 7.0 mm.
【００２２ 】板条材Ｔのフィン転造ロール４より上流
側の走行速度Ｖ１は、好ましくは１２０ｍ／分以上以下
であり、前記フィン転造ロールより下流側の走行速度Ｖ
２は２００ｍ／分であることが好ましい。この範囲であ
れば、転造性が良好である。The traveling speed V1 of the sheet material T on the upstream side of the fin rolling roll 4 is preferably 120 m / min or more, and the traveling speed V on the downstream side of the fin rolling roll.
2 is preferably 200 m / min. Within this range, the rollability is good.
【００２３ 】この実施形態では、図２に示すように、
フィン転造ロール４と対向するノズル２６、および受け
ロール６と対向するノズル２８が設けられている。ノズ
ル２６は、硬質粒子を含まないソリュブルオイル等の潤
滑液Ｓ１をフィン転造ロール４の外周面に供給する。一
方、ノズル２８は、硬質粒子を含むソリュブルオイル等
の潤滑液Ｓ２を受けロール６の外周面に供給する。受け
ロール６の側に硬質粒子を含む潤滑液Ｓ２を供給するの
は、外周面が平坦な受けロール６は、外周面にフィン転
造溝が形成されているフィン転造ロール４に比して、板
条材Ｔに対する滑りを生じやすいためである。In this embodiment, as shown in FIG.
A nozzle 26 facing the fin rolling roll 4 and a nozzle 28 facing the receiving roll 6 are provided. The nozzle 26 supplies the lubricating liquid S1 such as soluble oil containing no hard particles to the outer peripheral surface of the fin rolling roll 4. On the other hand, the nozzle 28 receives the lubricating liquid S2 such as soluble oil containing hard particles and supplies it to the outer peripheral surface of the roll 6. The lubricating liquid S2 containing hard particles is supplied to the receiving roll 6 side because the receiving roll 6 having a flat outer peripheral surface has a fin rolling groove formed on the outer peripheral surface as compared with the fin rolling roll 4. This is because slippage with respect to the plate material T is likely to occur.
【００２４ 】図示の例では、ノズル２６はフィン転造
ロール４の直上に設けられ、ノズル２８は受けロール６
の上流側に位置する外周面に対向して配置されている。
ただし、ノズル２６およびノズル２８の位置は、潤滑液
Ｓ１、Ｓ２を効率的に転造箇所に供給できる位置であれ
ばよく、図示の位置に限定されない。In the illustrated example, the nozzle 26 is provided directly above the fin rolling roll 4 and the nozzle 28 is provided on the receiving roll 6.
Is arranged so as to face the outer peripheral surface located on the upstream side of the.
However, the positions of the nozzle 26 and the nozzle 28 are not limited to the positions shown in the drawing as long as the lubricating liquids S1 and S2 can be efficiently supplied to the rolling position.
【００２５ 】硬質粒子としては、受けロール６の材質
と同程度またはそれ以下の硬度を有する物質が好適であ
り、具体的には、酸化アルミニウム(Al2O3)、炭化タン
グステン(WC)、炭化チタン(TiC)、窒化チタン(TiN)、Ｎ
ｉ、Ｃｒ3Ｃ2、Ｓｉ等から選択される１種または２種以
上の物質の粒子が好適である。硬質粒子の粒径は７０μ
ｍ以下とされる。７０μｍ以上の粒子が多量に混在する
と、転造性に悪影響が生じるおそれがあるため好ましく
ない。As the hard particles, a substance having hardness equal to or less than that of the material of the receiving roll 6 is suitable, and specifically, aluminum oxide (Al 2 O 3 ), tungsten carbide (WC), carbonized Titanium (TiC), titanium nitride (TiN), N
Particles of one or more substances selected from i, Cr 3 C 2 , Si and the like are suitable. Hard particle size is 70μ
m or less. If a large amount of particles having a size of 70 μm or more are mixed, the rolling property may be adversely affected, which is not preferable.
【００２６ 】潤滑液Ｓ２中の硬質粒子の含有量は限定
されないが、０．００１〜０．５ｗｔ％であることが望
ましい。この範囲より少ないと板条材Ｔと受けロール６
との間にスリップが生じやすくなり、この範囲より多い
と受けロール６と板条材Ｔとの間に硬質粒子が過剰に介
在し、転造性に問題が生じやすくなる。より好ましくは
硬質粒子の含有量は０．０１〜０．１ｗｔ％である。The content of hard particles in the lubricating liquid S2 is not limited, but is preferably 0.001 to 0.5 wt%. If it is less than this range, the plate material T and the receiving roll 6
Slip tends to occur, and if it is more than this range, hard particles excessively intervene between the receiving roll 6 and the sheet material T, and a problem is likely to occur in the rolling property. More preferably, the content of hard particles is 0.01 to 0.1 wt%.
【００２７ 】潤滑液Ｓ１、Ｓ２としては、コストが安
く取り扱いが簡単であること、並びに冷却効率が良い点
から、ソリュブルオイル水溶液が好適である。しかし、
本発明はそれに限定されることはなく、他の種類の潤滑
液であってもよい。ソリュブルオイルの濃度（硬質粒子
を除く）は５ｗｔ％以下であることが望ましい。あまり
高濃度であるとコストが増すためである。より好ましい
濃度は０．３〜３．０ｗｔ％である。As the lubricating liquids S1 and S2, a soluble oil aqueous solution is preferable because of its low cost, easy handling, and high cooling efficiency. But,
The invention is not so limited and may be other types of lubricating liquids. The concentration of soluble oil (excluding hard particles) is preferably 5 wt% or less. This is because if the concentration is too high, the cost will increase. A more preferable concentration is 0.3 to 3.0 wt%.
【００２８ 】ノズル２６から供給される潤滑液Ｓ１、
およびノズル２８から供給される潤滑液Ｓ２の各温度お
よび各流量は、それぞれ温度流量制御装置２７，２９に
よって制御されるようになっている。これら温度流量制
御装置２７，２９は、図示しないコントローラからの信
号に応じて制御される。コントローラには、ロール２に
設けられている周速センサ、およびロール８に設けられ
ている周速センサ（共に図示略）から、板条材Ｔのフィ
ン転造ロール４より上流側の走行速度Ｖ１に対応する電
気信号、および板条材Ｔのフィン転造ロール４より下流
側の走行速度Ｖ２に対応する電気信号が伝達される。The lubricating liquid S1 supplied from the nozzle 26,
The temperature and flow rate of the lubricating liquid S2 supplied from the nozzle 28 are controlled by temperature flow rate control devices 27 and 29, respectively. These temperature flow rate control devices 27 and 29 are controlled according to signals from a controller (not shown). In the controller, a peripheral speed sensor provided on the roll 2 and a peripheral speed sensor (both not shown) provided on the roll 8 are used to determine a traveling speed V1 of the sheet material T on the upstream side of the fin rolling roll 4. And an electric signal corresponding to the traveling speed V2 of the plate material T on the downstream side of the fin rolling roll 4 are transmitted.
【００２９ 】コントローラは、予め速度比Ｖ２／Ｖ１
の上限値および下限値が入力されており、実際の速度比
Ｖ２／Ｖ１が上限値を超えた場合には、速度比Ｖ２／Ｖ
１と上限値との差分に対応して、潤滑液Ｓ１、Ｓ２の温
度を低下させるとともに流量を低下させる。また、速度
比Ｖ２／Ｖ１が下限値を下回った場合には、速度比Ｖ２
／Ｖ１と下限値との差分に対応して、潤滑液Ｓ１、Ｓ２
の温度を上昇させるとともに流量を増加させる。なお、
ノズル２６から供給される潤滑液Ｓ１、およびノズル２
８から供給される潤滑液Ｓ２の各温度のみを制御する構
成も可能であるし、各流量のみを制御する構成も可能で
ある。The controller uses the speed ratio V2 / V1 in advance.
If the upper and lower limit values of are input and the actual speed ratio V2 / V1 exceeds the upper limit value, the speed ratio V2 / V1
Corresponding to the difference between 1 and the upper limit value, the temperatures of the lubricating liquids S1 and S2 are reduced and the flow rate is reduced. If the speed ratio V2 / V1 is below the lower limit value, the speed ratio V2
Corresponding to the difference between / V1 and the lower limit value, the lubricating liquids S1 and S2
The temperature is increased and the flow rate is increased. In addition,
Lubricating liquid S1 supplied from nozzle 26 and nozzle 2
It is possible to have a configuration in which only each temperature of the lubricating liquid S2 supplied from 8 is controlled, or a configuration in which only each flow rate is controlled.
【００３０ 】潤滑液Ｓ１、Ｓ２の温度が低下すると、
潤滑液Ｓ１、Ｓ２の粘性が大きくなり、潤滑性が向上し
て、板条材Ｔに高いフィンが形成されにくくなる。この
ためフィンの高さを確保するためには圧下率を大きくす
ることになり、板条材Ｔの延びが大きくなって速度比Ｖ
２／Ｖ１が大きくなる。一方、潤滑液Ｓ１、Ｓ２の温度
が上昇すると、潤滑液Ｓ１、Ｓ２の粘性が小さくなり、
潤滑性が低下して、板条材Ｔに高いフィンが形成されや
すくなる。したがって、フィンの高さを確保するための
圧下率が小さくなり、板条材Ｔの延びが小さくなって速
度比Ｖ２／Ｖ１が小さくなる。このため、速度比Ｖ２／
Ｖ１を前記下限値から上限値の間に保つことが可能であ
る。When the temperatures of the lubricating liquids S1 and S2 decrease,
The viscosity of the lubricating liquids S1 and S2 is increased, the lubricity is improved, and it becomes difficult to form high fins on the plate material T. Therefore, in order to secure the height of the fins, the rolling reduction is increased, the elongation of the plate material T is increased, and the speed ratio V is increased.
2 / V1 increases. On the other hand, when the temperatures of the lubricating liquids S1 and S2 rise, the viscosity of the lubricating liquids S1 and S2 decreases,
Lubricity is reduced, and high fins are easily formed on the plate material T. Therefore, the reduction ratio for ensuring the height of the fins becomes small, the elongation of the plate material T becomes small, and the speed ratio V2 / V1 becomes small. Therefore, the speed ratio V2 /
It is possible to keep V1 between the lower and upper limits.
【００３１ 】また、潤滑液Ｓ１、Ｓ２の流量が増大す
ると、潤滑性が向上して、板条材Ｔに高いフィンが形成
されにくくなる。このためフィンの高さを確保するため
には圧下率を大きくすることになり、板条材Ｔの延びが
大きくなって速度比Ｖ２／Ｖ１が大きくなる。一方、潤
滑液Ｓ１、Ｓ２の流量が減少すると、潤滑性が低下し
て、板条材Ｔに高いフィンが形成されやすくなる。した
がって、フィンの高さを確保するための圧下率が小さく
なり、板条材Ｔの延びが小さくなって速度比Ｖ２／Ｖ１
が小さくなる。このため、流量の調整によっても、速度
比Ｖ２／Ｖ１を前記下限値から上限値の間に保つことが
可能である。特に、温度と流量の制御を組み合わせるこ
とにより、速度比Ｖ２／Ｖ１を広い範囲で制御できる利
点が得られる。ただし、温度と流量の一方のみを調整し
ても、速度比Ｖ２／Ｖ１の制御は可能である。Further, when the flow rates of the lubricating liquids S1 and S2 are increased, the lubricity is improved and it becomes difficult to form high fins on the plate material T. Therefore, in order to secure the height of the fin, the reduction rate is increased, the extension of the plate material T is increased, and the speed ratio V2 / V1 is increased. On the other hand, when the flow rates of the lubricating liquids S1 and S2 decrease, the lubricity decreases, and high fins are easily formed on the plate material T. Therefore, the reduction rate for securing the height of the fins is reduced, the extension of the plate material T is reduced, and the speed ratio V2 / V1 is reduced.
Becomes smaller. Therefore, the speed ratio V2 / V1 can be maintained between the lower limit value and the upper limit value by adjusting the flow rate. Particularly, by combining the control of the temperature and the flow rate, it is possible to obtain the advantage that the speed ratio V2 / V1 can be controlled in a wide range. However, the speed ratio V2 / V1 can be controlled by adjusting only one of the temperature and the flow rate.
【００３２ 】この制御方法の利点は、温度および流量
の少なくとも一方を調整するのみで、他の転造条件を殆
ど変更せずに速度比Ｖ２／Ｖ１を効果的に制御できる点
にある。通常、速度比Ｖ２／Ｖ１を制御するには、フィ
ン転造ロール４と受けロール６との間隔（圧下量）を調
整することが必要であるが、その場合にはフィン３４の
高さや転造後の底肉厚も代わってしまう問題を有してい
た。これに対し、この実施形態では、他のパラメータを
大きく変更することなく、速度比Ｖ２／Ｖ１をフィード
バック制御できる利点を有する。The advantage of this control method is that the speed ratio V2 / V1 can be effectively controlled only by adjusting at least one of the temperature and the flow rate and hardly changing other rolling conditions. Usually, in order to control the speed ratio V2 / V1, it is necessary to adjust the distance (rolling down amount) between the fin rolling roll 4 and the receiving roll 6, but in that case, the height of the fin 34 and the rolling process. There was a problem that the bottom wall thickness later changed. On the other hand, this embodiment has an advantage that the speed ratio V2 / V1 can be feedback-controlled without significantly changing other parameters.
【００３３ 】フィン転造ロール４および受けロール６
により転造加工された板条材Ｔは、図１に示す一対のロ
ール８を経て、複数対配列されたフォーミングロール１
０を通して徐々に管状に丸められる。内面溝付伝熱管を
製造する場合にはフィン転造面を内側にして板条材Ｔを
丸め、外面溝付伝熱管を製造する場合にはフィン転造面
を外側にして板条材Ｔを丸める。断面Ｃ字状に丸められ
た板条材Ｔはローリングセパレータ１２により突き合わ
せるべき両端縁間の間隙量が一定に保たれたうえ、誘導
加熱コイル１４に通されて両側縁部が加熱される。さら
に、加熱された板条材Ｔは、一対のスクイズロール１６
を通され、両側方から押されることにより加熱された両
側縁部が突き合わされ、溶接される。こうして溶接され
た伝熱管Ｐの外周面には、膨出した材料によりビードが
形成されるので、このビードを切削除去するためのビー
ドカッタ１８が設けられている。Fin rolling roll 4 and receiving roll 6
The sheet material T that has been subjected to the rolling process by means of the pair of rolls 8 shown in FIG.
It is gradually rolled into a tube through 0. When manufacturing a heat transfer tube with an inner groove, the plate rolling material T is rounded with the fin rolling surface inside, and when manufacturing a heat transfer tube with an outer groove, the fin rolling surface is outer and the plate material T is rolled. Round up. The strip material T rounded into a C-shape in cross section is kept by a rolling separator 12 with a constant gap between both end edges, and is passed through an induction heating coil 14 to heat both side edges. Further, the heated sheet material T is provided with a pair of squeeze rolls 16
The heated side edges are abutted and welded by being pushed from both sides. A bead cutter 18 for cutting and removing this bead is provided on the outer peripheral surface of the heat transfer tube P welded in this way, because a bead is formed by the bulging material.
【００３４ 】ビードが切削された伝熱管Ｐは冷却槽２
０を通されて強制冷却されたうえ、複数対配列されたサ
イジングロール２２を通され、所定の外径までに縮径さ
れる。さらに、縮径された伝熱管Ｐは、ラフコイラ２４
で巻き取られ、次工程へ送られる。なお、板条材Ｔの材
質としては、好ましくは銅または銅合金が採用され、そ
の中でも特に、りん脱酸銅（例えばＪＩＳ１２２０合
金）や、無酸素銅などが好適である。The heat transfer tube P whose bead is cut is the cooling tank 2
After passing 0 through forced cooling, a plurality of pairs of sizing rolls 22 are passed through and the diameter is reduced to a predetermined outer diameter. Further, the heat transfer tube P having the reduced diameter is used in the rough coiler 24.
It is wound up in and sent to the next process. As the material of the strip material T, copper or copper alloy is preferably adopted, and among them, phosphorous deoxidized copper (for example, JIS1220 alloy), oxygen-free copper and the like are particularly preferable.
【００３５ 】この方法で製造された溝付伝熱管Ｐの内
面の一部には、溶接された両側縁部に沿って僅かに盛り
上がり軸線方向に連続した溶接部４０が形成されてい
る。また、フィン転造と同時に、板条材Ｔの両側縁に
は、フィン転造ロール４のフィン転造溝３０の両側に設
けられた平坦なサイドロール部により平坦部３８が形成
されている。この平坦部３８は溶接の安定性を高める効
果を奏する。On a part of the inner surface of the grooved heat transfer tube P manufactured by this method, a welded portion 40 that is slightly raised and is continuous in the axial direction is formed along the welded both side edges. Simultaneously with the fin rolling, flat portions 38 are formed on both side edges of the plate material T by flat side roll portions provided on both sides of the fin rolling groove 30 of the fin rolling roll 4. The flat portion 38 has an effect of enhancing the stability of welding.
【００３６ 】[0036]
【発明の効果】以上説明したとおり、本発明に係る溝付
伝熱管の製造方法によれば、長期にわたって受けロール
と板条材との間でスリップが生じることが防止でき、フ
ィン転造工程の安定性が高められ、溝付伝熱管の生産性
が向上できる。As described above, according to the method for manufacturing the grooved heat transfer tube of the present invention, it is possible to prevent slip between the receiving roll and the sheet material for a long period of time, and to prevent the fin rolling process from occurring. The stability is enhanced and the productivity of the grooved heat transfer tube can be improved.
【図１】 本発明に係る溝付伝熱管の製造装置の第１実
施形態を示す側面図である。FIG. 1 is a side view showing a first embodiment of a grooved heat transfer tube manufacturing apparatus according to the present invention.
【図２】 同製造装置のフィン転造ロール周辺を示す側
面図である。FIG. 2 is a side view showing the periphery of a fin rolling roll of the manufacturing apparatus.
【図３】 同製造装置のフィン転造ロール周辺の断面拡
大図である。FIG. 3 is an enlarged cross-sectional view around a fin rolling roll of the manufacturing apparatus.
【図４】 同製造装置により得られた内面溝付伝熱管の
一例の部分展開図である。FIG. 4 is a partial development view of an example of a heat transfer tube with an inner groove obtained by the manufacturing apparatus.
【図５】 内面溝付伝熱管の他の例の部分展開図であ
る。FIG. 5 is a partially developed view of another example of the heat transfer tube with the inner surface groove.
【符号の説明】 １ アンコイラ ４ フィン転造ロール ６ 受けロール Ｔ 板条材 １０ フォーミングロール １４ 誘導加熱コイル ２６、２８ ノズル ２７，２９ 温度流量制御装置 ３０ フィン転造溝 ３２ 溝 ３４ フィン ３６ 受けロール外周面 Ｔ１ 転造前の板条材の厚さ Ｈ１ 転造後のフィン高さ Ｔ２ 底肉厚 Ｔ３ 総厚 Ｖ１ 板条材のフィン転造ロールより上流側の走行速度 Ｖ２ 板条材のフィン転造ロールより下流側の走行速度 Ｓ１ 硬質粒子を含有しない潤滑液 Ｓ２ 硬質粒子を含有する潤滑液[Explanation of symbols] 1 Uncoiler 4 fin rolling roll 6 receiving roll T plate material 10 Forming roll 14 induction heating coil 26, 28 nozzles 27,29 Temperature flow controller 30 fin rolling groove 32 grooves 34 fins 36 Outer surface of receiving roll T1 Thickness of strip material before rolling H1 Fin height after rolling T2 bottom wall thickness T3 total thickness V1 Travel speed on the upstream side of the fin rolling roll for sheet material V2 Travel speed on the downstream side of fin rolling roll for sheet material S1 Lubricant that does not contain hard particles S2 Lubricating liquid containing hard particles
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田村 貴之 福島県会津若松市扇町128の７ 三菱伸銅 株式会社若松製作所内 (72)発明者 古内 哲哉 福島県会津若松市扇町128の７ 三菱伸銅 株式会社若松製作所内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continued front page (72) Inventor Takayuki Tamura 7 Mitsubishi Shindoh, 128, Ogimachi, Aizuwakamatsu, Fukushima Prefecture Wakamatsu Manufacturing Co., Ltd. (72) Inventor Tetsuya Furuuchi 7 Mitsubishi Shindoh, 128, Ogimachi, Aizuwakamatsu, Fukushima Prefecture Wakamatsu Manufacturing Co., Ltd.
Claims (6)
つ、この板条材を、外周面にフィン転造溝が形成された
フィン転造ロールと、外周面が平坦な受けロールとで挟
んで圧延することにより、前記板条材の一面にフィンを
転造する工程と、 前記板条材を複数のフォーミングロールを通して管状に
成形し、管状に成形された前記板条材の両端縁を加熱し
たうえ突き合わせて溶接する工程とを具備し、 前記フィン転造ロールの外径は１３０〜２３０ｍｍであ
り、前記フィン転造溝の深さは前記フィンの高さの１０
５％以上であり、前記受けロールの外周面の面粗さはＲ
ａ：１．２μｍ以上であり、前記板条材の前記フィン転
造ロールより上流側の走行速度Ｖ１に対する下流側の走
行速度Ｖ２の比Ｖ２／Ｖ１は１．５以下であり、転造前
の板条材の厚さは転造後のフィン高さと底肉厚の合計の
１１５％以下であり、前記板条材の硬度は５０〜１５０
Ｈｖであり、前記板条材の面粗さはＲａ：０．０５〜
０．３μｍであることを特徴とする溝付伝熱管の製造方
法。1. A fin rolling roll having a fin rolling groove formed on an outer peripheral surface thereof and a receiving roll having a flat outer peripheral surface while continuously traveling a metal strip material. By rolling the fins on one surface of the strip material by sandwiching with, and forming the strip material into a tubular shape through a plurality of forming rolls, both end edges of the strip material formed into a tubular shape And then butt-welding the fins together, the fin rolling roll has an outer diameter of 130 to 230 mm, and the fin rolling groove has a depth of 10 times the fin height.
5% or more, and the surface roughness of the outer peripheral surface of the receiving roll is R
a: 1.2 μm or more, the ratio V2 / V1 of the traveling speed V2 on the downstream side to the traveling speed V1 on the upstream side of the fin rolling roll of the plate material is 1.5 or less, and before the rolling. The thickness of the strip material is 115% or less of the total of the fin height and the bottom wall thickness after rolling, and the hardness of the strip material is 50 to 150.
Hv, and the surface roughness of the strip material is Ra: 0.05 to
A method for manufacturing a grooved heat transfer tube, which is 0.3 μm.
以上であり、前記底肉厚は０．３ｍｍ以下であり、溝付
伝熱管の外径は９．５３ｍｍ以下に設定されることを特
徴とする請求項１の溝付伝熱管の製造方法。2. The height of the fin after rolling is 0.2 mm
It is above, and the said bottom wall thickness is 0.3 mm or less, and the outer diameter of a grooved heat transfer tube is set to 9.53 mm or less, The manufacturing method of the grooved heat transfer tube of Claim 1 characterized by the above-mentioned.
上流側の走行速度Ｖ１は１２０ｍ／分以上であり、前記
フィン転造ロールより下流側の走行速度Ｖ２は２００ｍ
／分以下であることを特徴とする請求項１記載の溝付伝
熱管の製造方法。3. A traveling speed V1 of the plate material on the upstream side of the fin rolling roll is 120 m / min or more, and a traveling speed V2 of the downstream side of the fin rolling roll is 200 m.
It is below / min, The manufacturing method of the grooved heat exchanger tube of Claim 1 characterized by the above-mentioned.
は、硬質粒子を含有する潤滑液を供給することを特徴と
する請求項１記載の溝付伝熱管の製造方法。4. The method of manufacturing a grooved heat transfer tube according to claim 1, wherein a lubricating liquid containing hard particles is supplied to an interface between the receiving roll and the plate material.
上流側の走行速度Ｖ１および下流側の走行速度Ｖ２を測
定し、両者の比Ｖ２／Ｖ１に応じて前記各潤滑液の温度
及び流量の少なくとも一方を調整することにより、前記
速度比Ｖ２／Ｖ１をフィードバック制御することを特徴
とする請求項４の溝付伝熱管の製造方法。5. The traveling speed V1 of the sheet material upstream of the fin rolling roll and the traveling speed V2 thereof downstream of the fin rolling roll are measured, and the temperature and flow rate of each of the lubricating liquids are determined in accordance with the ratio V2 / V1 of the two. The method for producing a grooved heat transfer tube according to claim 4, wherein the speed ratio V2 / V1 is feedback-controlled by adjusting at least one of the above.
つ、この板条材を、外周面にフィン転造溝が形成された
フィン転造ロールと、外周面が平坦な受けロールとで挟
んで圧延することにより、前記板条材の一面にフィンを
転造する工程と、 前記板条材を複数のフォーミングロールを通して管状に
成形し、管状に成形された前記板条材の両端縁を加熱し
たうえ突き合わせて溶接する工程とを具備し、 前記受けロールの外周面の面粗さはＲａ：１．２μｍ以
上であることを特徴とする溝付伝熱管の製造方法。6. A fin rolling roll having a fin rolling groove formed on the outer peripheral surface thereof, and a receiving roll having a flat outer peripheral surface, while continuously running the metal strip. By rolling the fins on one surface of the strip material by sandwiching with, and forming the strip material into a tubular shape through a plurality of forming rolls, both end edges of the strip material formed into a tubular shape And then butt-welding each other, and the surface roughness of the outer peripheral surface of the receiving roll is Ra: 1.2 μm or more.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002009068A JP2003211245A (en) | 2002-01-17 | 2002-01-17 | Method for manufacturing grooved heat transfer tube |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002009068A JP2003211245A (en) | 2002-01-17 | 2002-01-17 | Method for manufacturing grooved heat transfer tube |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003211245A true JP2003211245A (en) | 2003-07-29 |
Family
ID=27647164
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002009068A Withdrawn JP2003211245A (en) | 2002-01-17 | 2002-01-17 | Method for manufacturing grooved heat transfer tube |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003211245A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010143564A1 (en) * | 2009-06-08 | 2010-12-16 | 株式会社神戸製鋼所 | Metal plate used for heat exchange and method for manufacturing metal plate used for heat exchange |
-
2002
- 2002-01-17 JP JP2002009068A patent/JP2003211245A/en not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010143564A1 (en) * | 2009-06-08 | 2010-12-16 | 株式会社神戸製鋼所 | Metal plate used for heat exchange and method for manufacturing metal plate used for heat exchange |
| JP2010281543A (en) * | 2009-06-08 | 2010-12-16 | Kobe Steel Ltd | Metallic plate for heat exchange and method of manufacturing metallic plate for heat exchange |
| JP4638951B2 (en) * | 2009-06-08 | 2011-02-23 | 株式会社神戸製鋼所 | Metal plate for heat exchange and method for producing metal plate for heat exchange |
| CN102460057A (en) * | 2009-06-08 | 2012-05-16 | 株式会社神户制钢所 | Metal plate used for heat exchange and method for manufacturing metal plate used for heat exchange |
| US8753752B2 (en) | 2009-06-08 | 2014-06-17 | Kobe Steel, Ltd. | Metal plate for heat exchange and method for manufacturing metal plate for heat exchange |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5388329A (en) | Method of manufacturing a heating exchange tube | |
| JP2001259733A (en) | Method and apparatus for manufacturing seam welded pipe | |
| JP2003211245A (en) | Method for manufacturing grooved heat transfer tube | |
| WO2008062752A1 (en) | Manufacturing method for seamless pipe | |
| AU2004241202B2 (en) | Rolling apparatus and method of making product of miscellaneous cross section with use of same | |
| JPH11325754A (en) | Heat-exchanger and u-shaped pipe for heat-exchanger | |
| JP4517604B2 (en) | Manufacturing method of stainless steel tube with outer surface spiral fin and stainless tube with outer surface spiral fin | |
| JPH10263603A (en) | Rolling method for forming groove on surface of metallic plate | |
| JPS6033240B2 (en) | Manufacturing method for heat exchange tubular body | |
| JP2000346580A (en) | Heat transfer tube with inner surface groove, method and apparatus for manufacture | |
| US20230271244A1 (en) | Embossing roll | |
| JPH09155443A (en) | Manufacturing method and device of heat tube with groove in inner surface | |
| JP3069277B2 (en) | Heat transfer tube with inner groove and method of manufacturing the same | |
| JP2001018059A (en) | Manufacture of heat transfer tube with inner surface groove and manufacturing apparatus | |
| JP3599515B2 (en) | Grooved strip for welded pipe and method of manufacturing the same | |
| JP2001147088A (en) | Heat conductive pipe fitted with inner face groove, and manufacturing device | |
| JPH09155540A (en) | Production of inner face grooved heat transfer tube | |
| JP4555790B2 (en) | Rolling method of asymmetric H-shaped rough slab | |
| JP3779794B2 (en) | Internal grooved heat transfer tube and manufacturing method thereof | |
| JP2005046906A (en) | Device and method for manufacturing inside grooved tube | |
| JP3283166B2 (en) | Material for manufacturing heat transfer tube with internal groove and method for manufacturing heat transfer tube with internal groove | |
| JP4630005B2 (en) | Internal grooved tube and manufacturing method thereof | |
| JP3756936B2 (en) | Internal grooved welded heat transfer tube and its manufacturing method | |
| JPH11183079A (en) | Heat exchanger tube with internal groove and manufacture thereof | |
| JP2002126846A (en) | Manufacturing device for roll for form rolling for form rolling work and heat transfer tube with groove on internal face |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20050405 |