JP2003206894A - Propeller fan, forming die thereof and fluid feeder - Google Patents

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a propeller fan capable of restraining fluctuations and development of eddy generated at a blade top end part and a blade edge part of the propeller fan, preventing peeling-off on a blade surface, and increasing wind amount. <P>SOLUTION: This propeller fan 2 comprises a cylindrical boss 4 and a plurality of blades 5. A curvature surface of the blade 5 is formed out of an outer surface 4a, a front edge 5a, an outer edge 5b, a rear edge 5c and the blade top end part 5d for smoothly jointing the front edge 5a with the outer edge 5b, and a rear joint part 5e for smoothly jointing the outer edge 5b to the rear edge 5c of the boss 4. A recess 12 is formed as a notching part at a prescribed position of the rear edge 5c of the blade 5. The fluctuations and development of the eddy are restrained by the recess 12, peeling-off on the blade surface is prevented, and efficient blowing is performed by increasing wind amount. <P>COPYRIGHT: (C)2003,JPO

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、プロペラファンお
よびその成型金型並びに流体送り装置に関し、送風機の
ためのプロペラファンと、そのようなプロペラファンを
樹脂により成型するための成型金型と、さらに、そのよ
うなプロペラファンを備えた空気調和機の室外機、空気
清浄機、加湿機、除湿機、ファンヒータ、冷却装置、換
気装置等の流体送り装置に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a propeller fan, a molding die for the same, and a fluid feeding device, and a propeller fan for a blower, a molding die for molding such a propeller fan with resin, and further. The present invention relates to a fluid feeding device such as an outdoor unit of an air conditioner equipped with such a propeller fan, an air cleaner, a humidifier, a dehumidifier, a fan heater, a cooling device, and a ventilation device.

【０００２】[0002]

【従来の技術】従来より、送風機や冷却機にプロペラフ
ァンが使用され、たとえば、エアコンの室外機には冷却
用のプロペラファンが付設されている。2. Description of the Related Art Conventionally, propeller fans have been used for blowers and coolers, and, for example, an outdoor unit of an air conditioner is provided with a propeller fan for cooling.

【０００３】そのような従来のプロペラファンの一例に
ついて説明する。図２７は、従来の送風機の要部を示す
斜視図である。送風機１０１の主要部は、プロペラファ
ン１０２とベルマウス１０３とによって構成される。プ
ロペラファン１０２は円筒状のボス１０４と複数の翼１
０５から成る。複数の翼１０５はボス１０４の外周表面
の円周方向に沿って等間隔に設けられている。An example of such a conventional propeller fan will be described. FIG. 27 is a perspective view showing a main part of a conventional blower. The main part of the blower 101 is composed of a propeller fan 102 and a bell mouth 103. The propeller fan 102 has a cylindrical boss 104 and a plurality of blades 1.
It consists of 05. The plurality of blades 105 are provided at equal intervals along the circumferential direction of the outer peripheral surface of the boss 104.

【０００４】翼１０５は、ボス１０４の中心軸１０６の
正方向を矢印Ｐに示す方向とすると、その矢印Ｐに示す
方向に対して左捩じれ曲面を成している。この翼１０５
の曲面は、ボス１０４の外表面１０４ａ、前縁１０５
ａ、外縁１０５ｂ、後縁１０５ｃ、前縁１０５ａと外縁
１０５ｂとを滑らかに連結する翼先端部１０５ｄおよび
外縁１０５ｂと後縁１０５ｃとを滑らかに連結する後連
結部１０５ｅによって形成されている。一般的に翼先端
部１０５ｄは鎌状に尖った形態を成している。外縁１０
５ｂは軸１０６に対して、半径一定で直径Ｄ（＝２Ｒ）
なる形態を成している。When the positive direction of the central axis 106 of the boss 104 is the direction indicated by the arrow P, the blade 105 has a left-hand twisted curved surface with respect to the direction indicated by the arrow P. This wing 105
The curved surface of the boss 104 is the outer surface 104 a of the boss 104 and the front edge 105.
a, an outer edge 105b, a rear edge 105c, a blade tip portion 105d that smoothly connects the front edge 105a and the outer edge 105b, and a rear connecting portion 105e that smoothly connects the outer edge 105b and the rear edge 105c. Generally, the blade tip portion 105d has a sickle-like pointed shape. Outer edge 10
5b has a constant radius with respect to the shaft 106 and a diameter D (= 2R).
It has the form

【０００５】ベルマウス１０３は、プロペラファン１０
２の外径Ｄに対して、所定の隙間εを成す厚さｔの円弧
状オリフィス１０７を設けた板状体である。ベルマウス
１０３とプロペラファン１０２は所定の手段によって同
軸上に固定されることになる。プロペラファン１０２
は、図示されない電動機、内燃機関、プーリ等の駆動手
段によって駆動される。The bell mouth 103 is a propeller fan 10
It is a plate-shaped body provided with an arc-shaped orifice 107 having a thickness t and forming a predetermined gap ε with respect to the outer diameter D of 2. The bell mouth 103 and the propeller fan 102 are coaxially fixed by a predetermined means. Propeller fan 102
Are driven by drive means such as an electric motor, an internal combustion engine, a pulley, etc., which are not shown.

【０００６】ここで、プロペラファン１０２が矢印Ｎで
示す方向（右方向）に回転すると、上流Ｅから下流Ｆに
向かって中心軸１０６の矢印Ｐに示す方向（正方向）の
流れが生じる。この種のプロペラファン１０２において
は、低静圧で大風量を得るために、すなわち送風性能向
上のために、オリフィス１０７の厚さｔを薄くし、翼１
０５を上流側に突き出した構造が一般に用いられる。When the propeller fan 102 rotates in the direction indicated by arrow N (rightward), a flow occurs in the direction indicated by arrow P of the central shaft 106 from the upstream E toward the downstream F (forward direction). In this type of propeller fan 102, in order to obtain a large amount of air with a low static pressure, that is, in order to improve the blowing performance, the thickness t of the orifice 107 is reduced and the blade 1
A structure in which 05 is projected to the upstream side is generally used.

【０００７】この様子を図２８に示す。なお、図２８
は、図２７に示された断面線ＸＸＶＩＩＩ−ＸＸＶＩＩ
Ｉにおける断面構造を示す。図２８に示すように、幅ｔ
を有するオリフィス１０７が帯状に形成されている。そ
のオリフィス１０７に対して、翼１０５の外縁１０５ｂ
の投影が、翼の数に応じて等間隔に並んでいる。This situation is shown in FIG. Note that FIG.
Is a sectional line XXVIII-XXVII shown in FIG.
A sectional structure at I is shown. As shown in FIG. 28, the width t
Orifice 107 having is formed in a band shape. With respect to the orifice 107, the outer edge 105b of the blade 105
The projections of are evenly spaced according to the number of wings.

【０００８】翼１０５は、オリフィス１０７に対し、オ
リフィス前縁１０７ａから長さＬｆ分だけ突出し、オリ
フィス後縁１０７ｂから長さＬｂ分だけ突出している。
なお、オリフィス前縁１０７ａはベルマウス１０３の前
縁でもある。このように、翼１０５は、オリフィス前縁
７ａに対し大きく突出していることがわかる。The blade 105 projects from the front edge 107a of the orifice by a length Lf and projects from the rear edge 107b of the orifice by a length Lb with respect to the orifice 107.
The orifice leading edge 107 a is also the leading edge of the bell mouth 103. Thus, it can be seen that the blade 105 largely protrudes from the leading edge 7a of the orifice.

【０００９】ところで、プロペラファン１０２が樹脂か
ら成型される場合には、ボス１０４と翼１０５が一体に
成形されるのが一般的である。一方、用途により材料を
選択的に用いることによって、ボス１０４と翼１０５と
をそれぞれ別体として形成し、後でそのボス１０４と翼
１０５とを一体にすることも行なわれる。By the way, when the propeller fan 102 is molded from resin, the boss 104 and the blade 105 are generally molded integrally. On the other hand, by selectively using a material depending on the application, the boss 104 and the blade 105 are separately formed, and the boss 104 and the blade 105 are integrated later.

【００１０】いずれの場合も、翼１０５の外縁１０５ｂ
における翼の厚み方向断面形状は、図２９に示すように
バリ取りを施した程度の鋭い形状をなしている。なお、
図２９は、図２７に示された断面線ＸＸＩＸ−ＸＸＩＸ
における断面構造を示す。In any case, the outer edge 105b of the blade 105 is
29, the cross-sectional shape in the thickness direction of the blade is as sharp as deburred as shown in FIG. In addition,
29 is a sectional line XXIX-XXIX shown in FIG.
The cross-sectional structure at is shown.

【００１１】上述した従来の一プロペラファンを備えた
送風機１０１では、翼１０５の先端部１０５ｄおよび外
縁１０５ｂの大部分は、ベルマウス１０３の厚みからは
み出していることによって、さらに、図２９に示すよう
に、翼１０５の流れに対する迎え角ψが大きいことによ
って、翼先端部１０５ｄから剥離による渦（翼先端渦）
１０８が発生する。In the blower 101 having the above-described conventional one propeller fan, most of the tip portion 105d and the outer edge 105b of the blade 105 protrude from the thickness of the bell mouth 103, and as shown in FIG. In addition, since the angle of attack ψ with respect to the flow of the blade 105 is large, a vortex (blade tip vortex) due to separation from the blade tip 105d
108 occurs.

【００１２】図３０に示すように、この渦１０８は、翼
１０５の翼面上において翼先端部１０５ｄから下流域に
向かって流線に沿って発達しやすい。また、翼１０５に
おいては、流れの上流側の面（負圧面）と下流側の面
（正圧面）の圧力差に起因して、正圧面から負圧面へ向
かう２次流れが生じる。この２次流れが発達することに
よって、図２８に示すように、翼端渦（馬蹄渦）１０９
が発生しやすい。As shown in FIG. 30, the vortex 108 easily develops along the streamline from the blade tip portion 105d toward the downstream region on the blade surface of the blade 105. In the blade 105, a secondary flow occurs from the pressure surface to the suction surface due to the pressure difference between the upstream surface (negative pressure surface) and the downstream surface (positive pressure surface) of the flow. As the secondary flow develops, as shown in FIG. 28, the wing tip vortex (horseshoe vortex) 109 is generated.
Is likely to occur.

【００１３】図３０に示すように、翼先端部１０５ｄの
上流で発生した翼先端渦１０８と外縁１０５ｂの上流で
発生した馬蹄渦１０９はそれぞれ下流に向かって流さ
れ、翼１０５の負圧面上を変動、発達、さらには互いに
干渉しあいながら通過する。As shown in FIG. 30, the wing tip vortex 108 generated upstream of the wing tip portion 105d and the horseshoe vortex 109 generated upstream of the outer edge 105b are respectively caused to flow toward the downstream side and flow on the suction surface of the wing 105. It fluctuates, develops, and even passes while interfering with each other.

【００１４】また、静圧の比較的高い動作点、すなわち
中圧域および高圧域において動作する場合には、図２８
に示すように、翼１０５の後縁１０５ｃからボス１０４
の外表面１０４ａにかけて剥離領域１１０が大きく発達
し、この剥離領域１１０が騒音発生の大きな原因となっ
た。Further, in the case of operating in the operating point where the static pressure is relatively high, that is, in the intermediate pressure region and the high pressure region, FIG.
As shown in FIG.
The peeling area 110 greatly developed toward the outer surface 104a of the above, and this peeling area 110 was a major cause of noise generation.

【００１５】また、この剥離領域１１０の影響によって
翼先端渦１０８および馬蹄渦１０９が捲れあがり、捲れ
あがった各渦がベルマウス１０３に衝突したり、翼１０
５間を流れて次の翼１０５に衝突したりして、さらなる
流れの乱れや圧力変動が発生し、騒音発生の原因になる
という問題があった。Further, due to the influence of the separation region 110, the blade tip vortex 108 and the horseshoe vortex 109 roll up, each of the rolled up vortices collides with the bell mouth 103, and the wing 10
There is a problem in that the air flows between the five blades and collides with the next blade 105, causing further turbulence of the flow and pressure fluctuation, which causes noise.

【００１６】このような問題を解決する従来技術とし
て、たとえば特開２０００−１９２８９８号公報に記載
された他のプロペラファンがある。As a conventional technique for solving such a problem, there is another propeller fan described in, for example, Japanese Patent Laid-Open No. 2000-192898.

【００１７】図３１（ａ）、（ｂ）に示すように、他の
プロペラファンでは、翼先端部１０５ｄの下流域にあた
る負圧側翼面上に、流線に沿った溝１１１を設けること
により、翼先端渦１０８および馬蹄渦１０９の変動、発
達およびベルマウス１０３や翼１０５との干渉を抑制
し、さらには翼面上の剥離１１０を防いでいる。特に、
この効果は、プロペラファンの翼１０５の断面形状がエ
アロフォイル形状を呈するような厚肉翼の場合に大き
い。As shown in FIGS. 31 (a) and 31 (b), in another propeller fan, by providing the groove 111 along the streamline on the suction side blade surface in the downstream region of the blade tip portion 105d, The fluctuation and development of the wing tip vortex 108 and the horseshoe vortex 109 and the interference with the bell mouth 103 and the wing 105 are suppressed, and further, the separation 110 on the wing surface is prevented. In particular,
This effect is great in the case of a thick blade in which the cross-sectional shape of the propeller fan blade 105 exhibits an airfoil shape.

【００１８】[0018]

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、他のプ
ロペラファンでは、次のような問題点があった。特に、
プロペラファンの翼１０５の断面形状が薄肉タイプの翼
の場合には、溝１１１の深さを充分に確保することがで
きない。そのために、渦の変動や干渉の抑制等の効果が
著しく低下するという欠点があった。However, other propeller fans have the following problems. In particular,
When the blade shape of the propeller fan 105 is a thin-wall type blade, the depth of the groove 111 cannot be sufficiently secured. Therefore, there is a drawback that the effects such as the fluctuation of vortices and the suppression of interference are significantly reduced.

【００１９】一方、薄肉タイプの翼の場合にも充分な効
果を得ようとして、負圧側翼面上の溝１１１の深さを考
慮に入れて正圧側翼面上を***させようとすると、この
場合には正圧側翼面上の流れが影響を受けてしまい、結
果的にプロペラファンの性能を劣化させてしまうことに
なった。On the other hand, even in the case of a thin-wall type blade, if it is attempted to raise the pressure-side blade surface in consideration of the depth of the groove 111 on the suction-side blade surface in order to obtain a sufficient effect, In this case, the flow on the pressure side blade surface is affected, and as a result, the performance of the propeller fan is deteriorated.

【００２０】本発明は、上記問題点を解決するためにな
されたものであり、１つの目的は、プロペラファンの翼
先端部および翼端部より生じる渦の変動、発達を抑制す
るとともに、翼面上における剥離を防ぎ、風量を増加さ
せることのできるプロペラファンを提供することであ
り、他の目的は、そのようなプロペラファンを樹脂によ
り成型するための成型金型を提供することであり、さら
に他の目的は、そのようなプロペラファンを備えた流体
送り装置を提供することである。The present invention has been made to solve the above problems, and one object thereof is to suppress the fluctuation and development of vortices generated from the blade tip and blade tips of a propeller fan, and to improve the blade surface. Another object of the present invention is to provide a propeller fan capable of preventing the above peeling and increasing the air volume, and another object is to provide a molding die for molding such a propeller fan with a resin. Another object is to provide a fluid delivery device with such a propeller fan.

【００２１】[0021]

【課題を解決するための手段】本発明の一つの局面にお
けるプロペラファンは、回転軸部と、回転軸部からそれ
ぞれ外方に向かって形成され、回転方向の側に位置する
前縁部および回転方向とは反対側に位置する後縁部と、
前縁部の先端部と後縁部の先端部と結び周方向に形成さ
れた周縁部とを含む翼とを有するプロペラファンであ
る。後縁部は、前縁部の側に向かって形成された第１切
込み部を備えている。第１切込み部は、回転軸部の回転
中心から第１切込み部までの距離をｒ、回転中心から周
縁部までの代表半径をＲとして、第１切込み部の無次元
位置λ₁をλ₁＝ｒ／Ｒとしたときに、０．４０≦λ₁≦
０．９８で示される範囲に形成されている。According to one aspect of the present invention, a propeller fan includes a rotating shaft portion, a front edge portion that is formed outward from the rotating shaft portion, and is located on a side in the rotation direction and a rotation. A trailing edge located on the opposite side of the direction,
A propeller fan having a blade including a front end portion of a front edge portion, a front end portion of a rear edge portion, and a peripheral edge portion formed in a circumferential direction in a tied manner. The rear edge portion includes a first cut portion formed toward the front edge portion side. The first cut portion has a distance from the center of rotation of the rotary shaft portion to the first cut portion as r, and a representative radius from the rotation center to the peripheral portion as R, and the dimensionless position λ ₁ of the first cut portion is λ ₁ = When r / R, 0.40 ≦ λ ₁ ≦
It is formed in the range shown by 0.98.

【００２２】このプロペラファンによれば、プロペラフ
ァンの回転によって生じる翼先端渦および馬蹄渦が第１
切込み部に捉えられて保持されることで、翼先端渦およ
び馬蹄渦の変動や発達を抑えることができるとともに、
これらの渦とベルマウスや翼との干渉も抑制することが
できる。これにより、騒音の発生を抑制することができ
る。さらには、保持された翼先端渦および馬蹄渦のエネ
ルギーを翼面上の剥離領域に注ぎ込むことで剥離を防ぐ
ことができる。これにより、風量が増加して効率の高い
送風を行なうことができる。According to this propeller fan, the blade tip vortex and the horseshoe vortex generated by the rotation of the propeller fan are the first.
By being captured and retained in the notch, it is possible to suppress the fluctuation and development of the wing tip vortex and horseshoe vortex,
Interference between these vortices and the bellmouth and wings can also be suppressed. Thereby, generation of noise can be suppressed. Furthermore, the energy of the held wing tip vortex and horseshoe vortex can be poured into the separation area on the wing surface to prevent separation. As a result, the air volume is increased and highly efficient air blowing can be performed.

【００２３】低圧域における動作に対しては、第１切込
み部は、０．５０≦λ₁≦０．６４で示される範囲に形
成されていることが好ましい。For operation in the low pressure region, the first cut portion is preferably formed in the range shown by 0.50 ≦ λ ₁ ≦ 0.64.

【００２４】これにより、低圧域での動作時におけるプ
ロペラファンの騒音の抑制が図られ、効率の高い送風を
行なうことができる。As a result, the noise of the propeller fan during operation in the low pressure range can be suppressed, and highly efficient air blowing can be performed.

【００２５】中圧域における動作に対しては、第１切込
み部は、０．６０≦λ₁≦０．７６で示される範囲に形
成されていることが好ましい。For the operation in the medium pressure range, it is preferable that the first cut portion is formed in the range shown by 0.60 ≦ λ ₁ ≦ 0.76.

【００２６】これにより、中圧域での動作時におけるプ
ロペラファンの騒音の抑制が図られ、効率の高い送風を
行なうことができる。As a result, noise of the propeller fan during operation in the medium pressure range can be suppressed, and highly efficient air blowing can be performed.

【００２７】高圧域における動作に対しては、第１切込
み部は、０．７４≦λ₁≦０．８４で示される範囲に形
成されていることが好ましい。For operation in the high pressure region, it is preferable that the first cut portion is formed in the range shown by 0.74 ≦ λ ₁ ≦ 0.84.

【００２８】これにより、高圧域での動作時におけるプ
ロペラファンの騒音の抑制が図られ、効率の高い送風を
行なうことができる。As a result, the noise of the propeller fan during operation in the high pressure region can be suppressed, and highly efficient air blowing can be performed.

【００２９】後縁部は、第１切込み部よりも外側の位置
に形成された第２切込み部をさらに備え、その第２切込
み部は、第２切込み部の無次元位置λ₂をλ₂＝ｒ／Ｒと
したときに、０．８６≦λ₂≦０．９６で示される範囲
に形成されていることがさらに好ましい。The trailing edge portion further comprises a second cut portion formed at a position outside the first cut portion, and the second cut portion has a dimensionless position λ ₂ of the second cut portion λ ₂ = When r / R is set, it is more preferable that the range is 0.86 ≦ λ ₂ ≦ 0.96.

【００３０】これにより、翼先端渦が第１切込み部によ
って捉えられるとともに、馬蹄渦が第２切込み部によっ
て捉えられて翼先端渦と馬蹄渦との干渉が抑制される。
その結果、干渉に伴う騒音の発生をさらに抑制すること
ができる。As a result, the wing tip vortex is captured by the first cut portion, and the horseshoe vortex is captured by the second cut portion, so that the interference between the wing tip vortex and the horseshoe vortex is suppressed.
As a result, it is possible to further suppress the generation of noise due to interference.

【００３１】また、第１切込み部は、回転軸部（ボス
部）の代表半径をＲ₁とすると、Ｒｒ＝（（Ｒ²＋Ｒ₁ ²）
／２）^0.5で表される翼の代表平均半径Ｒｒの位置に形
成されていることが好ましい。Further, in the first cut portion, Rr = ((R ² + R ₁ ² ) where R ₁ is the representative radius of the rotating shaft portion (boss portion).
/ 2) It is ^preferable that the blade is formed at the position of the typical average radius Rr of the blade represented by ^0.5 .

【００３２】これにより、特に、翼先端渦を効果的に捉
えることができる。さらに、第１切込み部の大きさは、
代表平均半径Ｒｒにおける翼の弦長をｃ、翼の半径方向
の代表長さをｂとすると、ｂ／ｃ＞１となるように形成
されていることが好ましい。As a result, in particular, the blade tip vortex can be effectively captured. Furthermore, the size of the first cut portion is
When the chord length of the blade at the representative average radius Rr is c and the representative length of the blade in the radial direction is b, it is preferable that b / c> 1.

【００３３】これにより、翼先端渦を発生直後に捉え
て、渦の変動、発達を効果的に抑制することができる。
その結果、騒音の発生をさらに抑制して効率の高い送風
を行なうことができる。This makes it possible to catch the blade tip vortex immediately after it is generated and effectively suppress the fluctuation and development of the vortex.
As a result, it is possible to further suppress the generation of noise and perform highly efficient air blowing.

【００３４】本発明の他の局面におけるプロペラファン
成型金型は、上述したプロペラファンを、樹脂を充填す
ることによって形成するための金型本体を備えている。A propeller fan molding die according to another aspect of the present invention includes a mold body for forming the above-mentioned propeller fan by filling it with resin.

【００３５】このプロペラファン成型金型によって成型
されたプロペラファンでは、上記のように、騒音の発生
が抑制され、効率の高い送風を行なうことができる。With the propeller fan molded by this propeller fan molding die, as described above, the generation of noise is suppressed, and highly efficient air blowing can be performed.

【００３６】その金型本体には、翼の後縁部に形成され
る第１切込み部に対応する部分にヒーターが設けられて
いることが好ましい。The die body is preferably provided with a heater at a portion corresponding to the first cut portion formed at the trailing edge portion of the blade.

【００３７】この場合には、ヒータによって第１切込み
部に対応する部分における樹脂の流動性が向上し、プロ
ペラファンの成型を極めてスムースに行なうことができ
る。In this case, the flowability of the resin in the portion corresponding to the first cut portion is improved by the heater, and the propeller fan can be molded extremely smoothly.

【００３８】また、金型本体には、翼の後縁部に形成さ
れる第１切込み部に対応する部分よりも外周側の部分に
ヒーターが設けられていることが好ましい。Further, it is preferable that the mold body is provided with a heater at a portion on the outer peripheral side of a portion corresponding to the first cut portion formed at the trailing edge portion of the blade.

【００３９】この場合には、ヒータによって第１切込み
部よりも外周側に位置する部分における樹脂の流動性が
向上して、特に、第１切込み部が代表二乗平均半径の位
置に形成される場合に、プロペラファンの成型を極めて
スムースに行なうことができる。In this case, the flowability of the resin is improved by the heater in the portion located on the outer peripheral side of the first cut portion, and in particular, when the first cut portion is formed at the position of the representative root mean square radius. In addition, the propeller fan can be molded extremely smoothly.

【００４０】本発明のさらに他の局面における流体送り
装置は、上述したプロペラファンを備えた流体送り装置
である。A fluid feeder according to still another aspect of the present invention is a fluid feeder provided with the above-mentioned propeller fan.

【００４１】この流体送り装置によれば、上述したプロ
ペラファンを備えていることで騒音の発生が抑制される
とともに、効率の高い送風を行なうことができ、エネル
ギーの消費を低減することができる。According to this fluid feeding device, since the propeller fan described above is provided, the generation of noise can be suppressed, and highly efficient air blowing can be performed, and energy consumption can be reduced.

【００４２】[0042]

【発明の実施の形態】（実施の形態１）本発明の第１実
施形態に係るプロペラファンについて説明する。本プロ
ペラファン２は、たとえばガラス繊維入りＡＳ（acrylo
nitrile-styrene）樹脂等の合成樹脂により一体成型さ
れたものである。図１に示すように、本プロペラファン
２は、円筒状のボス４と複数の翼５からなる。複数の翼
５はボス４の外周表面の円周方向に沿って等間隔に設け
られている。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION (Embodiment 1) A propeller fan according to a first embodiment of the present invention will be described. The propeller fan 2 is, for example, an AS (acrylo) containing glass fiber.
It is integrally molded with synthetic resin such as nitrile-styrene) resin. As shown in FIG. 1, the propeller fan 2 includes a cylindrical boss 4 and a plurality of blades 5. The plurality of blades 5 are provided at equal intervals along the circumferential direction of the outer peripheral surface of the boss 4.

【００４３】この翼５の曲面は、ボス４の外表面４ａ、
前縁５ａ、外縁５ｂ、後縁５ｃ、前縁５ａと外縁５ｂと
を滑らかに連結する翼先端部５ｄおよび外縁５ｂと後縁
５ｃとを滑らかに連結する後連結部５ｅによって形成さ
れている。翼先端部５ｄは鎌状に尖った形態を成してい
る。その翼５の後縁５ｃの所定の位置に、切込み部とし
てのへこみ１２が形成されている。The curved surface of the blade 5 is formed by the outer surface 4a of the boss 4,
It is formed by a front edge 5a, an outer edge 5b, a rear edge 5c, a blade tip portion 5d that smoothly connects the front edge 5a and the outer edge 5b, and a rear connecting portion 5e that smoothly connects the outer edge 5b and the rear edge 5c. The blade tip portion 5d has a sickle-like shape. A dent 12 as a cut portion is formed at a predetermined position on the trailing edge 5c of the blade 5.

【００４４】後縁５ｃにへこみ１２が形成されているこ
とで、プロファン２によって送出される風量や騒音等が
改善される。Since the dent 12 is formed on the trailing edge 5c, the amount of air blown by the professional fan 2 and noise are improved.

【００４５】この理由について図２を参照して説明す
る。図２は本発明例と従来例とにおける翼面上の流れお
よび渦の挙動を説明するための図である。図１において
説明したように、本発明例に係るプロペラファン２で
は、プロペラファン２の後縁部５ｃにへこみ１２を設け
ている。このへこみ１２に翼端から生じる馬蹄渦９と翼
先端部から生じる翼先端渦８をある程度保持させること
ができる。The reason for this will be described with reference to FIG. FIG. 2 is a diagram for explaining the behavior of the flow and the vortex on the blade surface in the example of the present invention and the conventional example. As described with reference to FIG. 1, in the propeller fan 2 according to the example of the present invention, the recess 12 is provided in the rear edge portion 5c of the propeller fan 2. The dent 12 can hold the horseshoe vortex 9 generated from the wing tip and the wing tip vortex 8 generated from the wing tip portion to some extent.

【００４６】図２（ｂ）に示す従来例における場合と図
２（ａ）に示す本発明例における場合とを比較すると、
本発明例に係るプロペラファン２では、従来のプロペラ
ファンの場合よりも剥離領域１０が小さく、馬蹄渦９と
翼先端渦８が翼５に沿って流れていることがわかる。Comparing the case of the conventional example shown in FIG. 2 (b) with the case of the present invention shown in FIG. 2 (a),
In the propeller fan 2 according to the example of the present invention, the separation region 10 is smaller than in the case of the conventional propeller fan, and it can be seen that the horseshoe vortex 9 and the blade tip vortex 8 flow along the blade 5.

【００４７】これは、へこみ１２によって渦の変動およ
び発達が抑制され、へこみ１２に保持された渦のエネル
ギーを翼面上の剥離領域１０に注ぎ込むことで剥離を防
ぐことができたためである。This is because the dent 12 suppresses the fluctuation and development of the vortex, and the energy of the vortex held in the dent 12 is poured into the separation region 10 on the blade surface to prevent the separation.

【００４８】ここで、風量や騒音等の評価として、圧力
係数と流量係数との関係、ファン効率と流量係数との関
係および比騒音と流量係数との関係について、ファンに
おけるへこみの位置を変えて行なった評価について説明
する。Here, as the evaluation of the air volume, noise, etc., the position of the dent in the fan is changed with respect to the relationship between the pressure coefficient and the flow coefficient, the relationship between the fan efficiency and the flow coefficient, and the relationship between the specific noise and the flow coefficient. The evaluation performed will be described.

【００４９】まず、翼後縁部５ｃにおけるへこみ１２の
半径方向位置（ファンの回転中心からへこみ１２の中央
までの距離）をｒ、ファンの代表半径をＲ、へこみの形
成位置をファンの代表半径で無次元表示した無次元へこ
み位置λ₁＝ｒ／Ｒとする。へこみの中央とは、へこみ
の外周端と内周端との中間の位置をいう。First, the radial position of the dent 12 (the distance from the center of rotation of the fan to the center of the dent 12) in the blade trailing edge portion 5c is r, the representative radius of the fan is R, and the dent formation position is the representative radius of the fan. The dimensionless indentation position λ ₁ = r / R is displayed dimensionlessly in step ₁ . The center of the dent means a position intermediate between the outer peripheral edge and the inner peripheral edge of the dent.

【００５０】また、圧力係数は、送風機特性上の圧力を
表す無次元数として定義される。流量係数は、送風機特
性上のガス量を表す無次元数として定義される。ファン
効率は、ファンに有効な出力と軸動力との比として定義
される。比騒音は、ファンの単位風量および単位全圧当
たりに発生する機種固有の騒音レベルとして定義され
る。The pressure coefficient is defined as a dimensionless number representing the pressure on the blower characteristic. The flow coefficient is defined as a dimensionless number that represents the amount of gas on the characteristics of the blower. Fan efficiency is defined as the ratio of the power available to the fan and the shaft power. Specific noise is defined as a model-specific noise level generated per unit air volume and unit total pressure of the fan.

【００５１】まず、図３〜図５に示すように、無次元へ
こみ位置λ₁＝０．３０の場合では、圧力係数、ファン
効率および比騒音は、いずれも従来のファンの場合と同
レベルであった。無次元へこみ位置λ₁＝１．０の場合
では、翼の先端部分に欠けが生じた状態となる。そのた
め、この部分において流れの漏れが生じ、これに伴って
騒音が大きくなる。つまり、比騒音の値が相対的に大き
くなることがわかった。First, as shown in FIGS. 3 to 5, in the case of the dimensionless dent position λ ₁ = 0.30, the pressure coefficient, fan efficiency and specific noise are all at the same level as in the case of the conventional fan. there were. When the dimensionless dent position λ ₁ = 1.0, the tip portion of the blade is chipped. Therefore, leakage of the flow occurs at this portion, and the noise increases accordingly. That is, it was found that the value of specific noise was relatively large.

【００５２】種々の無次元へこみ位置λ₁について評価
したところ、無次元へこみ位置λ₁の値が０．４まで
は、圧力係数、ファン効率および比騒音は従来のファン
と同レベルであることがわかった。When various dimensionless dent positions λ ₁ were evaluated, it was found that the pressure coefficient, fan efficiency and specific noise were at the same level as those of the conventional fan when the value of the dimensionless dent position λ ₁ was up to 0.4. all right.

【００５３】無次元へこみ位置λ₁の値が０．４０を超
えると、圧力係数等において従来ファンとの差が認めら
れるようになった。無次元へこみ位置λ₁の値が０．９
８を超えると、翼の先端部に欠けが生じた状態となっ
て、流れの漏れに伴う騒音が発生し、比騒音の値が高く
（悪化）なった。When the value of the dimensionless indentation position λ ₁ exceeds 0.40, a difference from the conventional fan comes to be recognized in the pressure coefficient and the like. The value of the dimensionless dent position λ ₁ is 0.9
When it exceeds 8, the tip portion of the blade is chipped, noise is generated due to leakage of the flow, and the specific noise value becomes high (worse).

【００５４】この結果より、翼５におけるへこみ１２の
位置として、無次元へこみ位置λ₁の値を０．４０≦λ₁
≦０．９８の範囲に設定することで、騒音を低減しかつ
効率の高い送風を行なうことができることが確認され
た。From this result, as the position of the dent 12 on the blade 5, the value of the dimensionless dent position λ ₁ is 0.40 ≦ λ ₁
It was confirmed that noise can be reduced and highly efficient blowing can be performed by setting the range of ≦ 0.98.

【００５５】ところで、流量係数φおよび圧力係数ψは
ファン形式やファンケーシング等に大きく依存する。本
発明に係るプロペラファンや改善の対象とされる従来の
プロペラファンでは、流量係数φは０≦φ≦０．４５の
範囲内にある。また、一般に、プロペラファンの動作点
にしたがって、流量が比較的少ない領域を高圧域と呼
び、流量が比較的多い領域を低圧域と呼び、高圧域と低
圧域の中間を中圧域と呼ぶことがある。By the way, the flow coefficient φ and the pressure coefficient ψ largely depend on the fan type, the fan casing, and the like. In the propeller fan according to the present invention and the conventional propeller fan to be improved, the flow coefficient φ is in the range of 0 ≦ φ ≦ 0.45. In general, according to the operating point of the propeller fan, the region where the flow rate is relatively low is called the high pressure region, the region where the flow rate is relatively high is called the low pressure region, and the middle of the high pressure region and the low pressure region is called the medium pressure region. There is.

【００５６】本発明に係るプロペラファンにおいては、
流量係数φが０＜φ≦０．１５の範囲を高圧域と呼び、
流量係数φが０．１５＜φ≦０．３０の範囲を中圧域と
呼び、流量係数φが０．３０＜φ≦０．４５の範囲を低
圧域と呼ぶことにする。In the propeller fan according to the present invention,
The range where the flow coefficient φ is 0 <φ ≦ 0.15 is called the high pressure region,
A range where the flow coefficient φ is 0.15 <φ ≦ 0.30 is called a medium pressure range, and a range where the flow coefficient φ is 0.30 <φ ≦ 0.45 is called a low pressure range.

【００５７】次に、低圧域、中圧域および高圧域のそれ
ぞれの場合について行なった無次元へこみ位置λ₁の絞
込みについて説明する。Next, the narrowing down of the dimensionless recessed position λ ₁ performed in each of the low pressure region, the medium pressure region and the high pressure region will be described.

【００５８】まず、図６〜図８にそれぞれ示されるグラ
フにおいて、低圧域（０．３０＜φ≦０．４５）に注目
すると、まず、無次元へこみ位置λ₁＝０．３０の場合
では、圧力係数、ファン効率および比騒音は、いずれも
従来のファンの場合と同レベルであった。無次元へこみ
位置λ₁＝０．５５の場合では、特に、圧力係数および
ファン効率において従来のファンよりも顕著に向上する
ことがわかった。また、比騒音も従来のファンの場合よ
り向上することがわかった。First, focusing on the low pressure region (0.30 <φ ≦ 0.45) in the graphs shown in FIGS. 6 to 8, first, in the case of the dimensionless dent position λ ₁ = 0.30, The pressure coefficient, fan efficiency and specific noise were all at the same level as those of conventional fans. It has been found that particularly in the case of the dimensionless dent position λ ₁ = 0.55, the pressure coefficient and the fan efficiency are remarkably improved as compared with the conventional fan. It was also found that the specific noise was also improved compared with the conventional fan.

【００５９】無次元へこみ位置λ₁＝０．７０の場合で
は、比騒音は従来のファンよりも向上するものの、圧力
係数およびファン効率については、従来のファンとほと
んど同レベルであることがわかった。When the dimensionless dent position λ ₁ = 0.70, the specific noise is improved as compared with the conventional fan, but the pressure coefficient and the fan efficiency are found to be almost the same level as the conventional fan. .

【００６０】種々の無次元へこみ位置λ₁について評価
したところ、低圧域においては、無次元へこみ位置λ₁
の値が０．３０までは、圧力係数、ファン効率および比
騒音は従来のファンと同レベルであることがわかった。
無次元へこみ位置λ₁の値が０．３０を超えると、圧力
係数やファン効率において従来ファンとの差が認められ
るようになった。When various dimensionless dent positions λ ₁ were evaluated, in the low pressure region, the dimensionless dent positions λ ₁
It was found that up to the value of 0.30, the pressure coefficient, fan efficiency and specific noise were at the same level as the conventional fan.
When the value of the dimensionless indentation position λ ₁ exceeds 0.30, a difference in pressure coefficient and fan efficiency from the conventional fan comes to be recognized.

【００６１】しかしながら、無次元へこみ位置λ₁の値
が０．６４を超えると、圧力係数、ファン効率および比
騒音は従来のファンと同レベルになることがわかった。However, it has been found that when the value of the dimensionless dent position λ ₁ exceeds 0.64, the pressure coefficient, fan efficiency and specific noise become the same level as those of the conventional fan.

【００６２】この結果より、特に低圧域においては、翼
５におけるへこみ１２の位置として無次元へこみ位置λ
₁の値を０．５０≦λ₁≦０．６４の範囲に設定すること
で、騒音を低減しかつ効率の高い送風を行なうことがで
きることが確認された。From this result, especially in the low pressure region, the position of the recess 12 on the blade 5 is the dimensionless recess position λ.
It was confirmed that by setting the value of _{1 in} the range of 0.50 ≦ λ ₁ ≦ 0.64, it is possible to reduce noise and perform highly efficient air blowing.

【００６３】次に、図９〜図１１にそれぞれ示されるグ
ラフにおいて、中圧域（０．１５＜φ≦０．３０）に注
目すると、まず、無次元へこみ位置λ₁＝０．５５の場
合では、圧力係数、ファン効率および比騒音は、いずれ
も従来のファンの場合と同レベルであった。Next, in the graphs shown in FIGS. 9 to 11, focusing on the medium pressure range (0.15 <φ ≦ 0.30), first, in the case of the dimensionless dent position λ ₁ = 0.55 Then, the pressure coefficient, fan efficiency and specific noise were all at the same level as those of the conventional fan.

【００６４】無次元へこみ位置λ₁＝０．７０の場合で
は、圧力係数、ファン効率および比騒音のいずれも従来
のファンよりも向上することがわかった。無次元へこみ
位置λ₁＝０．８０の場合では、特に、圧力係数が従来
のファンよりも悪化することがわかった。It has been found that when the dimensionless dented position λ ₁ = 0.70, all of the pressure coefficient, fan efficiency and specific noise are improved as compared with the conventional fan. It has been found that the pressure coefficient is worse than that of the conventional fan particularly when the dimensionless dent position λ ₁ = 0.80.

【００６５】種々の無次元へこみ位置λ₁について評価
したところ、中圧域においては、無次元へこみ位置λ₁
の値が０．６０までは、圧力係数、ファン効率および比
騒音は従来のファンと同レベルであることがわかった。
無次元へこみ位置λ₁の値が０．６０を超えると、圧力
係数やファン効率において従来ファンとの差が認められ
るようになった。When various dimensionless dent positions λ ₁ were evaluated, in the medium pressure region, the dimensionless dent positions λ ₁
It was found that up to the value of 0.60, the pressure coefficient, fan efficiency and specific noise were at the same level as the conventional fan.
When the value of the dimensionless dent position λ ₁ exceeds 0.60, a difference in pressure coefficient and fan efficiency from the conventional fan comes to be recognized.

【００６６】しかしながら、無次元へこみ位置λ₁の値
が０．７６を超えると、特に、圧力係数が従来のファン
よりも悪化することがわかった。However, it has been found that when the value of the dimensionless dented position λ ₁ exceeds 0.76, the pressure coefficient becomes worse than that of the conventional fan.

【００６７】この結果より、特に中圧域においては、翼
５におけるへこみ１２の位置として無次元へこみ位置λ
₁の値を０．６０≦λ₁≦０．７６の範囲に設定すること
で、騒音を低減しかつ効率の高い送風を行なうことがで
きることが確認された。From this result, particularly in the medium pressure range, the dimensionless dent position λ is set as the position of the dent 12 in the blade 5.
It was confirmed that by setting the value of _{1 in} the range of 0.60 ≦ λ ₁ ≦ 0.76, it is possible to reduce noise and perform highly efficient air blowing.

【００６８】次に、図１２〜図１４にそれぞれ示される
グラフにおいて、高圧域（０．００＜φ≦０．１５）に
注目すると、まず、無次元へこみ位置λ₁＝０．７０の
場合では、ファン効率および比騒音において、従来のフ
ァンよりも向上するものの、圧力係数においては従来の
ファンと同レベルであった。無次元へこみ位置λ₁＝
０．８０の場合では、特に、圧力係数、ファン効率およ
び比騒音のいずれも、従来のファンよりも顕著に向上す
ることがわかった。Next, focusing on the high pressure region (0.00 <φ ≦ 0.15) in the graphs shown in FIGS. 12 to 14, first, in the case of the dimensionless indentation position λ ₁ = 0.70. Although the fan efficiency and the specific noise were improved as compared with the conventional fan, the pressure coefficient was at the same level as the conventional fan. Dimensionless dent position λ ₁ =
It was found that in the case of 0.80, in particular, all of the pressure coefficient, fan efficiency and specific noise are remarkably improved as compared with the conventional fan.

【００６９】無次元へこみ位置λ₁＝１．０の場合で
は、圧力係数およびファン効率は従来のファンの場合と
同レベルであることがわかった。また、比騒音は従来の
ファンの場合よりも悪化することがわかった。It was found that in the case of the dimensionless dented position λ ₁ = 1.0, the pressure coefficient and the fan efficiency are at the same level as in the case of the conventional fan. It was also found that the specific noise is worse than that of the conventional fan.

【００７０】種々の無次元へこみ位置λ₁について評価
したところ、高圧域においては、無次元へこみ位置λ₁
の値が０．７４までは、圧力係数、ファン効率および比
騒音は従来のファンと同レベルであることがわかった。
無次元へこみ位置λ₁の値が０．７４を超えると、圧力
係数やファン効率において従来ファンとの差が認められ
るようになった。When various dimensionless dent positions λ ₁ were evaluated, in the high pressure region, the dimensionless dent positions λ ₁
It was found that up to the value of 0.74, the pressure coefficient, fan efficiency and specific noise were at the same level as the conventional fan.
When the value of the dimensionless dent position λ ₁ exceeds 0.74, a difference in pressure coefficient and fan efficiency from the conventional fan comes to be recognized.

【００７１】しかしながら、無次元へこみ位置λ₁の値
が０．８４を超えると、特に比騒音が悪化し、圧力係数
やファン効率も従来のファンの場合よりも悪化すること
がわかった。However, it was found that when the value of the dimensionless dented position λ ₁ exceeds 0.84, the specific noise is deteriorated, and the pressure coefficient and the fan efficiency are also deteriorated as compared with the conventional fan.

【００７２】この結果より、特に高圧域においては、翼
５におけるへこみ１２の位置として無次元へこみ位置λ
₁の値を０．７４≦λ₁≦０．８４の範囲に設定すること
で、騒音を低減しかつ効率の高い送風を行なうことがで
きることが確認された。From this result, particularly in the high pressure region, the position of the depression 12 on the blade 5 is the dimensionless depression position λ.
It was confirmed that by setting the value of _{1 in} the range of 0.74 ≦ λ ₁ ≦ 0.84, noise can be reduced and highly efficient air blowing can be performed.

【００７３】なお、本発明に係るプロペラファンは、流
量係数φの最大値が０．４５に満たないプロペラファン
や０．４５を大きく超えるプロペラファンとしても適用
することができる。そのような場合には、プロペラファ
ンの動作点にしたがって、流量が比較的少ない領域を高
圧域とし、流量が比較的多い領域を低圧域とし、高圧域
と低圧域の中間を中圧域として、それぞれの動作点の領
域において無次元へこみ位置λ₁を上述した範囲に設定
することによって、上述したプロペラファンとほぼ同様
の効果を得ることができる。The propeller fan according to the present invention can also be applied as a propeller fan whose maximum value of the flow coefficient φ is less than 0.45 or as a propeller fan which greatly exceeds 0.45. In such a case, according to the operating point of the propeller fan, the region where the flow rate is relatively low is the high pressure region, the region where the flow rate is relatively high is the low pressure region, and the middle of the high pressure region and the low pressure region is the intermediate pressure region. By setting the dimensionless recessed position λ ₁ in each operating point region within the above range, it is possible to obtain substantially the same effect as that of the above propeller fan.

【００７４】また、プロペラファン２としてガラス繊維
入りＡＳ樹脂により一体成型されたものを例に挙げて説
明したが、この他に、ＡＢＳ（acrylonitrile-butadien
e-styrene）樹脂やポリプロピレン（ＰＰ）等の合成樹
脂により一体成型されたプロペラファンでもよい。ま
た、マイカ等を含み、強度を増加させた合成樹脂により
一体成型されたプロペラファンでもよい。あるいは一体
成型されていなくてもよい。The propeller fan 2 has been described by taking as an example the one integrally molded of AS resin containing glass fiber. However, in addition to this, ABS (acrylonitrile-butadien)
A propeller fan integrally molded with a synthetic resin such as e-styrene) resin or polypropylene (PP) may be used. Further, it may be a propeller fan integrally molded with a synthetic resin having increased strength, including mica. Alternatively, it may not be integrally molded.

【００７５】（実施の形態２）本発明の実施の形態２に
係るプロペラファンについて説明する。図１５に示すよ
うに、本プロペラファン２では、翼の後縁部５ｃのそれ
ぞれ所定の位置に第１のへこみ１２ａと第２のへこみ１
２ｂとが設けられている。なお、これ以外の構成につい
ては実施の形態１において説明したプロペラファンと同
様なので、同一部材には同一符号を付しその説明を省略
する。(Second Embodiment) A propeller fan according to a second embodiment of the present invention will be described. As shown in FIG. 15, in the propeller fan 2, the first dent 12a and the second dent 1 are provided at predetermined positions on the trailing edge portion 5c of the blade.
2b are provided. Since the configuration other than this is the same as that of the propeller fan described in the first embodiment, the same reference numerals are given to the same members and the description thereof will be omitted.

【００７６】第１のへこみ１２ａは、第１実施形態にお
いて説明したプロペラファン２の後縁５ｃに設けられた
へこみ１２に対応する。第２のへこみ１２ｂは、その第
１のへこみ１２ａよりも外側に設けられている。The first dent 12a corresponds to the dent 12 provided on the rear edge 5c of the propeller fan 2 described in the first embodiment. The second dent 12b is provided outside the first dent 12a.

【００７７】ここで、圧力係数と流量係数との関係、フ
ァン効率と流量係数との関係および比騒音と流量係数と
の関係について、第２のへこみを設けた場合と設けない
場合とについて行なった評価について説明する。まず、
第２のへこみ１２ｂについても第１のへこみ１２ａの場
合と同様に、翼５における無次元へこみ位置λ₂をλ₂＝
ｒ／Ｒとする。Here, the relationship between the pressure coefficient and the flow coefficient, the relationship between the fan efficiency and the flow coefficient, and the relationship between the specific noise and the flow coefficient were performed with and without the second dent. The evaluation will be described. First,
As for the second depression 12b, the dimensionless depression position λ ₂ on the blade 5 is set to λ ₂ = as in the case of the first depression 12a.
r / R.

【００７８】第１のへこみ１２ａの無次元位置λ₁をλ₁
＝０．７とし、第２のへこみ１２ｂの無次元位置λ₂を
λ₂＝０．９とした場合の結果を図１６〜図１８に示
す。図１６〜図１８に示すように、第１のへこみ１２ａ
および第２のへこみ１２ｂが設けられている場合と、第
１のへこみ１２ａのみが設けられている場合とでは、圧
力係数とファン効率においては両者は同レベルであり、
大きな差は認められなかった。The dimensionless position λ ₁ of the first depression 12a is set to λ ₁
= 0.7 and the dimensionless position λ ₂ of the second recess 12b is λ ₂ = 0.9, the results are shown in FIGS. As shown in FIGS. 16 to 18, the first dent 12a is formed.
In addition, the pressure coefficient and the fan efficiency are the same between the case where the second dent 12b is provided and the case where only the first dent 12a is provided,
No significant difference was observed.

【００７９】しかしながら、第１のへこみ１２ａおよび
第２のへこみ１２ｂが設けられている場合では、第１の
へこみ１２ａのみが設けられている場合よりも比騒音が
改善されることがわかった。However, it was found that the specific noise is improved in the case where the first dent 12a and the second dent 12b are provided as compared with the case where only the first dent 12a is provided.

【００８０】種々の第１のへこみ１２ａの無次元へこみ
位置λ₁と第２のへこみ１２ｂの無次元へこみ位置λ₂と
ついて評価したところ、第２のへこみ１２ｂの無次元へ
こみ位置λ₂の値が０．８６までは、圧力係数、ファン
効率および比騒音は第１のへこみ１２ａのみを設けたフ
ァンと同レベルであることがわかった。[0080] was evaluated with dimensionless recessed positions of the various first indentation 12a lambda ₁ and the dimensionless dent position lambda ₂ of the second dent 12b, dimensionless dent position lambda ₂ of the value of the second dent 12b Up to 0.86, the pressure coefficient, fan efficiency, and specific noise were found to be at the same level as the fan provided with only the first depression 12a.

【００８１】無次元へこみ位置λ₂の値が０．８６を超
えると、比騒音において第１のへこみ１２ａのみを設け
たファンとの差が認められるようになった。無次元へこ
み位置λ₂の値が０．９６を超えると、圧力係数、ファ
ン効率および比騒音は第１のへこみ１２ａのみを設けた
ファンと同レベルになることがわかった。When the value of the dimensionless dent position λ ₂ exceeds 0.86, a difference in specific noise from the fan provided with only the first dent 12a comes to be recognized. It was found that when the value of the dimensionless dent position λ ₂ exceeds 0.96, the pressure coefficient, the fan efficiency and the specific noise become the same level as the fan provided with only the first dent 12a.

【００８２】この結果より、翼５における第２のへこみ
１２ｂの位置として、無次元へこみ位置λ₂の値を０．
８６≦λ₁≦０．９６の範囲に設定することで、特に比
騒音が改善されることが確認された。From this result, as the position of the second recess 12b on the blade 5, the value of the dimensionless recess position λ ₂ is set to 0.
It was confirmed that the specific noise was particularly improved by setting the range of 86 ≦ λ ₁ ≦ 0.96.

【００８３】このように、第２のへこみ１２ｂの無次元
へこみ位置λ₂を、０．８６≦λ₂≦０．９６の範囲に定
めることで、馬蹄渦８は発生の直後にこの第２のへこみ
１２ｂによって捉えられる。これにより、渦の成長が抑
制されて、渦に伴う騒音の発生を低減することができ
る。As described above, by setting the dimensionless recess position λ ₂ of the second recess 12b within the range of 0.86 ≦ λ ₂ ≦ 0.96, the horseshoe vortex 8 immediately after the second recess 12b is generated. It is caught by the dent 12b. Thereby, the growth of the vortex is suppressed, and the generation of noise accompanying the vortex can be reduced.

【００８４】さらに、この第２のへこみ１２ｂに馬蹄渦
８が捉えられるとともに第１のへこみ１２ａに翼先端渦
が捉えられて、翼先端渦と馬蹄渦８とがそれぞれ第１の
へこみ１２ａと第２のへこみ１２ｂとに個々に捉えられ
ることになって、互いの渦の干渉による騒音をさらに低
減することができる。Further, the horseshoe vortex 8 is captured in the second dent 12b and the wing tip vortex is captured in the first dent 12a, and the wing tip vortex and the horseshoe vortex 8 are respectively formed in the first dent 12a and the first dent 12a. The noises due to the interference of the vortices can be further reduced because they are individually captured by the two dents 12b.

【００８５】（実施の形態３）本発明の実施の形態３に
係るプロペラファンについて説明する。図１９に示すよ
うに、本プロペラファン２では、翼５の後縁部５ｃにお
いて翼の代表二乗平均半径位置１３（図１９中２点鎖
線）に、所定の大きさのへこみ１２ｃが設けられてい
る。なお、これ以外の構成について実施の形態１におい
て説明したプロペラファンと同様なので、同一部材には
同一符号を付しその説明を省略する。(Third Embodiment) A propeller fan according to a third embodiment of the present invention will be described. As shown in FIG. 19, in the present propeller fan 2, a dent 12c having a predetermined size is provided at a blade root mean square radius position 13 (two-dot chain line in FIG. 19) at a trailing edge portion 5c of the blade 5. There is. Since the other configurations are the same as those of the propeller fan described in the first embodiment, the same members are designated by the same reference numerals and the description thereof will be omitted.

【００８６】次に、へこみ１２ｃの大きさと騒音との関
係の評価について説明する。まず、へこみ１２ｃに対し
て、翼５の代表二乗平均半径位置１３における翼弦長ｃ
と翼の半径方向の代表長さｂの比をｂ／ｃとする。ま
た、ファンの代表半径をＲ、ボス４の代表半径をＲ1と
して、ファンの代表二乗平均半径Ｒｒを、Ｒｒ＝（（Ｒ
²＋Ｒ₁ ²）／２）^0.5とする。Next, the evaluation of the relationship between the size of the dent 12c and the noise will be described. First, the chord length c at the representative root mean square radius position 13 of the blade 5 with respect to the dent 12c
And the representative length b of the blade in the radial direction is b / c. Further, assuming that the representative radius of the fan is R and the representative radius of the boss 4 is R1, the representative root mean square radius Rr of the fan is Rr = ((R
² + R ₁ ² ) / 2) ^0.5 .

【００８７】比ｂ／ｃの値と騒音の減音量との関係の評
価結果を図２０に示す。図２０に示すように、比ｂ／ｃ
の値が１を超えると、減音量が大幅に向上することがわ
かった。FIG. 20 shows the evaluation result of the relationship between the value of the ratio b / c and the noise reduction volume. As shown in FIG. 20, the ratio b / c
It has been found that when the value of exceeds 1, the volume reduction is significantly improved.

【００８８】このように、減音量が向上することができ
るのは次のように考えられる。図２１は、本実施の形態
に係るプロペラファンの翼面上の流れおよび渦の挙動を
示す図である。図２１に示す本実施の形態に係るプロペ
ラファンでは、図３０に示す従来のプロペラファンと比
べて、特に、へこみ１２ｃに翼先端渦８が捉えられるこ
とで翼先端渦８が広がるのが抑制されている。その結
果、渦の変動および発達が抑制されて、騒音を低減する
ことができる。The reason why the volume reduction can be improved in this way is considered as follows. FIG. 21 is a diagram showing behaviors of flows and vortices on the blade surface of the propeller fan according to the present embodiment. In the propeller fan according to the present embodiment shown in FIG. 21, compared with the conventional propeller fan shown in FIG. 30, in particular, the blade tip vortex 8 is restrained from spreading by catching the blade tip vortex 8 in the depression 12c. ing. As a result, fluctuation and development of the vortex are suppressed, and noise can be reduced.

【００８９】このように、本実施の形態に係るプロペラ
ファンでは、図１９に示されるように、プロペラファン
２の翼後縁部５ｃにおける翼の代表二乗平均半径位置１
３（図中２点鎖線）にへこみ１２ｃが設けられ、そのへ
こみ１２ｃの大きさは、所定の比ｂ／ｃが、ｂ／ｃ＞１
となるように形成されている。その結果、このへこみ１
２ｃに翼先端部５ａから生じる翼先端渦８を発生直後に
捉えて保持させることができる。As described above, in the propeller fan according to the present embodiment, as shown in FIG. 19, the representative root mean square radius position 1 of the blade at the blade trailing edge portion 5c of the propeller fan 2 is set.
3 (two-dot chain line in the figure) is provided with a dent 12c, and the size of the dent 12c is such that a predetermined ratio b / c is b / c> 1.
It is formed so that. As a result, this dent 1
The blade tip vortex 8 generated from the blade tip portion 5a can be captured and held in the 2c immediately after the generation.

【００９０】（実施の形態４）実施の形態１〜３におい
て説明したプロペラファンは、樹脂による一体成型が可
能である。そこで、実施の形態４では、プロペラファン
を成型するための成型金型の一例について説明する。(Fourth Embodiment) The propeller fan described in the first to third embodiments can be integrally molded with resin. Therefore, in the fourth embodiment, an example of a molding die for molding the propeller fan will be described.

【００９１】一般に、成型金型１４に樹脂を射出してプ
ロペラファン２を成型する場合には、樹脂の温度が低下
することによって、後縁部５ｅにまで樹脂が良好に流れ
込まず、翼として成型できないことがある。Generally, when the propeller fan 2 is molded by injecting resin into the molding die 14, the temperature of the resin is lowered, so that the resin does not flow well into the trailing edge portion 5e and is molded as a blade. There are things you can't do.

【００９２】また、たとえばガラス繊維入りＡＳ樹脂の
ような強度を増加させた合成樹脂を用いる場合には、後
縁部５ｅにガラス繊維が良好に流れ込まない場合もあ
る。そこで、本成型金型には樹脂の流動を高めるための
ヒータが所定の位置に設けられている。When a synthetic resin having an increased strength, such as glass fiber-containing AS resin, is used, the glass fibers may not flow well into the trailing edge portion 5e. Therefore, a heater for increasing the flow of resin is provided at a predetermined position in the main molding die.

【００９３】図２２に示すように、本成型金型１４は、
固定側金型１５および可動側金型１６を備えている。固
定側金型１５と可動側金型１６とにより規定されるキャ
ビティ形状をプロペラファン２の形状と略同一としてい
る。As shown in FIG. 22, the main molding die 14 is
The stationary mold 15 and the movable mold 16 are provided. The cavity shape defined by the fixed mold 15 and the movable mold 16 is substantially the same as the shape of the propeller fan 2.

【００９４】成型金型１４では、固定側金型１５および
可動側金型１６に少なくともいずれかに、図１や図１９
に示すプロペラファン２の翼５の後縁部５ｃに形成され
るへこみ１２ａ、１２ｃに対応する位置に、たとえば図
２３または図２４に示すように、樹脂の流動を促進する
ためのヒーター１５ａが設けられている。In the molding die 14, at least one of the fixed-side die 15 and the movable-side die 16 has a structure shown in FIG.
A heater 15a for promoting the flow of resin is provided at a position corresponding to the depressions 12a, 12c formed in the trailing edge portion 5c of the blade 5 of the propeller fan 2 shown in FIG. Has been.

【００９５】この位置にヒータ１５ａが設けられること
で、樹脂を後縁部５ｃへ良好に流し込むことができ、プ
ロペラファン２の成型を極めてスムーズに行なうことが
できる。特に、へこみ１２ｃはへこみ１２ａに比べて長
いため、樹脂が翼の周縁部に位置する翼の後縁部の部分
にまで流れ込みにくいが、ヒータ１５ａを設けることに
よって樹脂の流動性が高められて、確実に樹脂を充填す
ることができる。By providing the heater 15a at this position, the resin can be satisfactorily poured into the rear edge portion 5c, and the propeller fan 2 can be molded extremely smoothly. In particular, since the dent 12c is longer than the dent 12a, it is difficult for the resin to flow to the trailing edge portion of the blade located at the peripheral edge portion of the blade, but by providing the heater 15a, the fluidity of the resin is increased, The resin can be surely filled.

【００９６】なお、図２２に示す本成型金型１４では、
プロペラファン２における負圧面側表面を固定側金型１
５によって形成し、正圧面側表面を可動側金型１６によ
って形成することを想定しているが、プロペラファン２
の正圧面側表面を固定側金型１５によって形成し、プロ
ペラファン２の負圧面側表面を可動側金型１６によって
形成してもよい。In the main molding die 14 shown in FIG. 22,
The suction side surface of the propeller fan 2 is fixed to the fixed mold 1
It is supposed that the propeller fan 2 is formed of the propeller fan 2 and the pressure side surface is formed by the movable mold 16.
The positive pressure surface side surface of the propeller fan 2 may be formed by the fixed side mold 15, and the negative pressure surface side surface of the propeller fan 2 may be formed by the movable side mold 16.

【００９７】（実施の形態５）次に、実施の形態５とし
て、実施の形態１において説明したプロペラファンを備
えた流体送り装置の一例として空気調和機の室外機につ
いて説明する。(Fifth Embodiment) Next, as a fifth embodiment, an outdoor unit of an air conditioner will be described as an example of a fluid feeding device provided with the propeller fan described in the first embodiment.

【００９８】図２５（ａ）〜図２５（ｃ）に示すよう
に、空気調和機の室外機１９は、実施の形態１において
説明したプロペラファン２と駆動モータ１８とを有する
送風機１を備えている。この送風機１によって流体が送
出される。As shown in FIGS. 25 (a) to 25 (c), the outdoor unit 19 of the air conditioner includes the blower 1 having the propeller fan 2 and the drive motor 18 described in the first embodiment. There is. Fluid is delivered by the blower 1.

【００９９】また、室外機内１９には室外熱交換器２０
が設けられ、送風機１によって効率的に熱交換が行なわ
れる。なお、送風機１はモータアングル２１により室外
機１９に設置されている。The outdoor heat exchanger 20 is provided in the outdoor unit 19.
Is provided, and the heat exchange is efficiently performed by the blower 1. The blower 1 is installed in the outdoor unit 19 by a motor angle 21.

【０１００】また、図２６に示すように、送風機１とし
てリング状のスプラッシャー２２をプロペラファン１の
周囲に設置してもよい。この場合には、窓設置用等の室
内機と室外機とが一体型されたタイプの空気調和機にお
いて、スプラッシャー２２によってドレン水をかきあ
げ、室外熱交換器２０にそのかきあげたドレン水を吹き
つけることによって、空気調和機の効率をさらに向上す
ることができる。Further, as shown in FIG. 26, a ring-shaped splasher 22 may be installed around the propeller fan 1 as the blower 1. In this case, in the air conditioner of the type in which the indoor unit for installing windows and the outdoor unit are integrated, the drain water is scraped up by the splasher 22 and the drained water is sprayed to the outdoor heat exchanger 20. As a result, the efficiency of the air conditioner can be further improved.

【０１０１】さらに、本室外機１９では、実施の形態１
において説明したプロペラファン１を備えていることに
よって、騒音の発生が抑制されて運転音が静かになる。Further, the outdoor unit 19 according to the first embodiment.
By including the propeller fan 1 described in 1 above, the generation of noise is suppressed and the operating noise becomes quiet.

【０１０２】さらに、プロペラファン１により送風の効
率が向上するので、本室外機１９では消費エネルギーも
低減することができる。なお、実施の形態２、３におい
てそれぞれ説明したプロペラファンを用いた場合も同様
の効果が得られると推察される。Further, since the efficiency of air blowing is improved by the propeller fan 1, the energy consumption of the outdoor unit 19 can be reduced. It is assumed that the same effect can be obtained when the propeller fan described in each of the second and third embodiments is used.

【０１０３】ここでは、プロペラファンを備えた流体送
り装置の一例として空気調和機の室外機を例に挙げて説
明したが、この他に、たとえば、空気清浄機、加湿機、
扇風機、ファンヒータ、冷却装置、換気装置などの流体
を送出す装置についても本プロペラファンを適用するこ
とによって、同様の効果を得ることができる。Here, the outdoor unit of the air conditioner has been described as an example of the fluid feeding device having the propeller fan, but in addition to this, for example, an air purifier, a humidifier,
The same effect can be obtained by applying the present propeller fan to devices that deliver fluid, such as fans, fan heaters, cooling devices, and ventilation devices.

【０１０４】以上のように本発明の実施の形態について
説明を行なったが、今回開示した実施の形態はすべての
点で例示であって制限的なものではないと考えられるべ
きである。本発明の範囲は特許請求の範囲によって示さ
れ、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべ
ての変更が含まれる。Although the embodiments of the present invention have been described above, it should be considered that the embodiments disclosed this time are exemplifications in all points and not restrictive. The scope of the present invention is defined by the claims, and includes meanings equivalent to the claims and all modifications within the scope.

【０１０５】[0105]

【発明の効果】本発明の一つの局面におけるプロペラフ
ァンによれば、プロペラファンの回転によって生じる翼
先端渦および馬蹄渦が第１切込み部に捉えられて保持さ
れることで、翼先端渦および馬蹄渦の変動や発達を抑え
ることができるとともに、これらの渦とベルマウスや翼
との干渉も抑制することができる。これにより、騒音の
発生を抑制することができる。さらには、保持された翼
先端渦および馬蹄渦のエネルギーを翼面上の剥離領域に
注ぎ込むことで剥離を防ぐことができる。これにより、
風量が増加して効率の高い送風を行なうことができる。According to the propeller fan in one aspect of the present invention, the blade tip vortex and the horseshoe vortex generated by the rotation of the propeller fan are captured and held in the first cut portion, so that the blade tip vortex and the horseshoe are attached. It is possible to suppress fluctuations and development of vortices, and also to suppress interference between these vortices and bellmouths and wings. Thereby, generation of noise can be suppressed. Furthermore, the energy of the held wing tip vortex and horseshoe vortex can be poured into the separation area on the wing surface to prevent separation. This allows
The amount of air is increased, and highly efficient air blowing can be performed.

【０１０６】低圧域における動作に対しては、第１切込
み部は、０．５０≦λ₁≦０．６４で示される範囲に形
成されていることが好ましく、これにより、低圧域での
動作時におけるプロペラファンの騒音の抑制が図られ、
効率の高い送風を行なうことができる。For operation in the low pressure region, it is preferable that the first cut portion is formed in the range shown by 0.50 ≦ λ ₁ ≦ 0.64. The noise of the propeller fan in
Highly efficient blowing can be performed.

【０１０７】中圧域における動作に対しては、第１切込
み部は、０．６０≦λ₁≦０．７６で示される範囲に形
成されていることが好ましく、これにより、中圧域での
動作時におけるプロペラファンの騒音の抑制が図られ、
効率の高い送風を行なうことができる。For the operation in the medium pressure range, it is preferable that the first cut portion is formed in a range shown by 0.60 ≦ λ ₁ ≦ 0.76. The noise of the propeller fan during operation is suppressed,
Highly efficient blowing can be performed.

【０１０８】高圧域における動作に対しては、第１切込
み部は、０．７４≦λ₁≦０．８４で示される範囲に形
成されていることが好ましく、これにより、高圧域での
動作時におけるプロペラファンの騒音の抑制が図られ、
効率の高い送風を行なうことができる。For operation in the high pressure region, it is preferable that the first notch portion is formed in a range shown by 0.74 ≦ λ ₁ ≦ 0.84. The noise of the propeller fan in
Highly efficient blowing can be performed.

【０１０９】後縁部は、第１切込み部よりも外側の位置
に形成された第２切込み部をさらに備え、その第２切込
み部は、第２切込み部の無次元位置λ₂をλ₂＝ｒ／Ｒと
したときに、０．８６≦λ₂≦０．９６で示される範囲
に形成されていることがさらに好ましく、これにより、
翼先端渦が第１切込み部によって捉えられるとともに、
馬蹄渦が第２切込み部によって捉えられて翼先端渦と馬
蹄渦との干渉が抑制される。その結果、干渉に伴う騒音
の発生をさらに抑制することができる。The rear edge portion further includes a second cut portion formed at a position outside the first cut portion, and the second cut portion has a dimensionless position λ ₂ of the second cut portion λ ₂ = When r / R is set, it is more preferable that it is formed in a range represented by 0.86 ≦ λ ₂ ≦ 0.96.
While the wing tip vortex is captured by the first notch,
The horseshoe vortex is captured by the second cut portion, and the interference between the wing tip vortex and the horseshoe vortex is suppressed. As a result, it is possible to further suppress the generation of noise due to interference.

【０１１０】また、第１切込み部は、回転軸部（ボス
部）の代表半径をＲ₁とすると、Ｒｒ＝（（Ｒ²＋Ｒ₁ ²）
／２）^0.5で表される翼の代表平均半径Ｒｒの位置に形
成されていることが好ましく、これにより、特に、翼先
端渦を効果的に捉えることができる。Further, the first notch portion is Rr = ((R ² + R ₁ ² ), where R ₁ is the representative radius of the rotating shaft portion (boss portion).
/ 2) It is preferable that the blade is formed at the position of the blade's representative average radius Rr represented by ^0.5 , which makes it possible to effectively capture the blade tip vortex.

【０１１１】さらに、第１切込み部の大きさは、代表平
均半径Ｒｒにおける翼の弦長をｃ、翼の半径方向の代表
長さをｂとすると、ｂ／ｃ＞１となるように形成されて
いることが好ましく、これにより、翼先端渦を発生直後
に捉えて、渦の変動、発達を効果的に抑制することがで
きる。その結果、騒音の発生をさらに抑制して効率の高
い送風を行なうことができる。Further, the size of the first cut portion is formed so that b / c> 1 where c is the chord length of the blade at the representative average radius Rr and b is the representative length in the radial direction of the blade. It is preferable that the blade tip vortices are captured immediately after they are generated, and fluctuations and development of the vortices can be effectively suppressed. As a result, it is possible to further suppress the generation of noise and perform highly efficient air blowing.

【０１１２】本発明の他の局面におけるプロペラファン
成型金型によって成型されたプロペラファンでは、上記
のように、騒音の発生が抑制され、効率の高い送風を行
なうことができる。In the propeller fan molded by the propeller fan molding die according to another aspect of the present invention, as described above, generation of noise is suppressed, and highly efficient air blowing can be performed.

【０１１３】その金型本体には、翼の後縁部に形成され
る第１切込み部に対応する部分にヒーターが設けられて
いることが好ましく、この場合には、ヒータによって第
１切込み部に対応する部分における樹脂の流動性が向上
し、プロペラファンの成型を極めてスムースに行なうこ
とができる。It is preferable that the mold body is provided with a heater at a portion corresponding to the first cut portion formed at the trailing edge portion of the blade. In this case, the heater cuts the first cut portion. The fluidity of the resin in the corresponding portion is improved, and the propeller fan can be molded extremely smoothly.

【０１１４】また、金型本体には、翼の後縁部に形成さ
れる第１切込み部に対応する部分よりも外周側の部分に
ヒーターが設けられていることが好ましく、この場合に
は、ヒータによって第１切込み部よりも外周側に位置す
る部分における樹脂の流動性が向上して、特に、第１切
込み部が代表二乗平均半径の位置に形成される場合に、
プロペラファンの成型を極めてスムースに行なうことが
できる。Further, it is preferable that the die main body is provided with a heater at a portion on the outer peripheral side of the portion corresponding to the first cut portion formed at the trailing edge portion of the blade. In this case, The heater improves the fluidity of the resin in the portion located on the outer peripheral side of the first cut portion, and particularly when the first cut portion is formed at the position of the representative root mean square radius,
The propeller fan can be molded extremely smoothly.

【０１１５】本発明のさらに他の局面における流体送り
装置によれば、上述したプロペラファンを備えているこ
とで騒音の発生が抑制されるとともに、効率の高い送風
を行なうことができ、エネルギーの消費を低減すること
ができる。According to the fluid feeding device of still another aspect of the present invention, since the propeller fan described above is provided, the generation of noise can be suppressed, and highly efficient air blowing can be performed, resulting in energy consumption. Can be reduced.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】 本発明の実施の形態１に係るプロペラファン
の正面図である。FIG. 1 is a front view of a propeller fan according to a first embodiment of the present invention.

【図２】 同実施の形態において、本発明例と従来例の
プロペラファンにおける翼面上の流れおよび渦の挙動を
説明するための図であり、（ａ）は本発明例に係る挙動
を説明するための図であり、（ｂ）は従来例に係る挙動
を説明するための図である。FIG. 2 is a diagram for explaining the behavior of the flow and vortex on the blade surface of the propeller fan of the present invention example and the conventional example in the same embodiment, and FIG. 2 (a) illustrates the behavior of the present invention example. FIG. 7B is a diagram for explaining the behavior according to the conventional example.

【図３】 同実施の形態において、プロペラファンにお
けるへこみの無次元位置を決めるための圧力係数と流量
係数との関係を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing a relationship between a pressure coefficient and a flow coefficient for determining a dimensionless position of a dent in a propeller fan in the embodiment.

【図４】 同実施の形態において、プロペラファンにお
けるへこみの無次元位置を決めるためのファン効率と流
量係数との関係を示す図である。FIG. 4 is a diagram showing a relationship between a fan efficiency and a flow coefficient for determining a dimensionless position of an indentation in a propeller fan in the embodiment.

【図５】 同実施の形態において、プロペラファンにお
けるへこみの無次元位置を決めるための比騒音と流量係
数との関係を示す図である。FIG. 5 is a diagram showing a relationship between specific noise and a flow coefficient for determining a dimensionless position of a dent in a propeller fan in the embodiment.

【図６】 同実施の形態において、低圧域においてプロ
ペラファンにおけるへこみの無次元位置を決めるための
圧力係数と流量係数との関係を示す図である。FIG. 6 is a diagram showing a relationship between a pressure coefficient and a flow coefficient for determining a dimensionless position of a dent in a propeller fan in a low pressure region in the embodiment.

【図７】 同実施の形態において、低圧域においてプロ
ペラファンにおけるへこみの無次元位置を決めるための
ファン効率と流量係数との関係を示す図である。FIG. 7 is a diagram showing a relationship between a fan efficiency and a flow coefficient for determining a dimensionless position of a dent in a propeller fan in a low pressure region in the embodiment.

【図８】 同実施の形態において、低圧域においてプロ
ペラファンにおけるへこみの無次元位置を決めるための
比騒音と流量係数との関係を示す図である。FIG. 8 is a diagram showing a relationship between specific noise and a flow coefficient for determining a dimensionless position of a dent in a propeller fan in a low pressure region in the embodiment.

【図９】 同実施の形態において、中圧域においてプロ
ペラファンにおけるへこみの無次元位置を決めるための
圧力係数と流量係数との関係を示す図である。FIG. 9 is a diagram showing a relationship between a pressure coefficient and a flow coefficient for determining a dimensionless position of a dent in a propeller fan in a medium pressure range in the embodiment.

【図１０】 同実施の形態において、中圧域においてプ
ロペラファンにおけるへこみの無次元位置を決めるため
のファン効率と流量係数との関係を示す図である。FIG. 10 is a diagram showing a relationship between a fan efficiency and a flow coefficient for determining a dimensionless position of a dent in a propeller fan in a medium pressure range in the embodiment.

【図１１】 同実施の形態において、中圧域においてプ
ロペラファンにおけるへこみの無次元位置を決めるため
の比騒音と流量係数との関係を示す図である。FIG. 11 is a diagram showing a relationship between a specific noise and a flow coefficient for determining a dimensionless position of a dent in a propeller fan in a medium pressure range in the embodiment.

【図１２】 同実施の形態において、高圧域においてプ
ロペラファンにおけるへこみの無次元位置を決めるため
の圧力係数と流量係数との関係を示す図である。FIG. 12 is a diagram showing a relationship between a pressure coefficient and a flow coefficient for determining a dimensionless position of a dent in a propeller fan in a high pressure region in the embodiment.

【図１３】 同実施の形態において、高圧域においてプ
ロペラファンにおけるへこみの無次元位置を決めるため
のファン効率と流量係数との関係を示す図である。FIG. 13 is a diagram showing a relationship between a fan efficiency and a flow coefficient for determining a dimensionless position of a dent in a propeller fan in a high pressure region in the embodiment.

【図１４】 同実施の形態において、高圧域においてプ
ロペラファンにおけるへこみの無次元位置を決めるため
の比騒音と流量係数との関係を示す図である。FIG. 14 is a diagram showing a relationship between specific noise and a flow coefficient for determining a dimensionless position of a dent in a propeller fan in a high pressure region in the embodiment.

【図１５】 本発明の実施の形態２に係るプロペラファ
ンの正面図である。FIG. 15 is a front view of a propeller fan according to a second embodiment of the present invention.

【図１６】 同実施の形態において、プロペラファンに
おける第２のへこみの無次元位置を決めるための圧力係
数と流量係数との関係を示す図である。FIG. 16 is a diagram showing a relationship between a pressure coefficient and a flow coefficient for determining a dimensionless position of a second dent in the propeller fan in the embodiment.

【図１７】 同実施の形態において、プロペラファンに
おける第２のへこみの無次元位置を決めるためのファン
効率と流量係数との関係を示す図である。FIG. 17 is a diagram showing a relationship between a fan efficiency and a flow coefficient for determining a dimensionless position of a second dent in the propeller fan in the embodiment.

【図１８】 同実施の形態において、プロペラファンに
おける第２のへこみの無次元位置を決めるための比騒音
と流量係数との関係を示す図である。FIG. 18 is a diagram showing a relationship between specific noise and a flow coefficient for determining a dimensionless position of a second dent in the propeller fan in the embodiment.

【図１９】 本発明の実施の形態３に係るプロペラファ
ンの正面図である。FIG. 19 is a front view of a propeller fan according to a third embodiment of the present invention.

【図２０】 同実施の形態において、へこみの大きさを
決めるための所定の比と減音量との関係を示す図であ
る。FIG. 20 is a diagram showing a relationship between a predetermined ratio for determining the size of the dent and the volume reduction in the same embodiment.

【図２１】 同実施の形態において、プロペラファンに
おける翼の負圧面上の翼先端渦および馬蹄渦を示す模式
図である。FIG. 21 is a schematic diagram showing a blade tip vortex and a horseshoe vortex on a suction surface of a blade of a propeller fan in the embodiment.

【図２２】 本発明の実施の形態４に係るプロペラファ
ン成型金型の部分断面図である。FIG. 22 is a partial cross-sectional view of a propeller fan molding die according to Embodiment 4 of the present invention.

【図２３】 同実施の形態において、プロペラファン成
型金型におけるプロペラファンのへこみに対応する部分
の第１の部分図である。FIG. 23 is a first partial view of a portion corresponding to a depression of the propeller fan in the propeller fan molding die in the embodiment.

【図２４】 同実施の形態において、プロペラファン成
型金型におけるプロペラファンのへこみに対応する部分
の第２の部分図である。FIG. 24 is a second partial view of the portion corresponding to the depression of the propeller fan in the propeller fan molding die in the embodiment.

【図２５】 本発明の実施の形態５に係る、プロペラフ
ァンを備えた空気調和機の室外機内の構成を示す図であ
り、（ａ）はその上面図であり、（ｂ）はその正面図で
あり、（ｃ）はその側面図である。FIG. 25 is a diagram showing a configuration inside an outdoor unit of an air conditioner provided with a propeller fan according to Embodiment 5 of the present invention, (a) is a top view thereof, and (b) is a front view thereof. And (c) is a side view thereof.

【図２６】 同実施の形態において、図８に示す室外機
に設けられた送風機の一例を示す斜視図である。FIG. 26 is a perspective view showing an example of a blower provided in the outdoor unit shown in FIG. 8 in the same embodiment.

【図２７】 従来の送風機の主要部を示す斜視図であ
る。FIG. 27 is a perspective view showing a main part of a conventional blower.

【図２８】 図２７に示す断面線ＸＸＶＩＩＩ−ＸＸＶ
ＩＩＩに沿った断面を示し、従来の送風機における翼先
端渦、馬蹄渦の翼間流れを説明するための図である。28 is a sectional line XXVIII-XXV shown in FIG. 27.
FIG. 11 is a view showing a cross section along III and explaining the inter-blade flows of the blade tip vortex and the horseshoe vortex in the conventional blower.

【図２９】 図２７に示す断面線ＸＸＩＸ−ＸＸＩＸに
沿った断面を示し、従来の送風機における翼先端渦を示
す模式図である。FIG. 29 is a schematic view showing a cross section taken along a cross section line XXIX-XXIX shown in FIG. 27 and showing a blade tip vortex in a conventional blower.

【図３０】 従来のプロペラファンにおける翼の負圧面
上の翼先端渦および馬蹄渦を示す模式図である。FIG. 30 is a schematic diagram showing a blade tip vortex and a horseshoe vortex on a suction surface of a blade in a conventional propeller fan.

【図３１】 従来の他のプロペラファンを示す図であ
り、（ａ）はその正面図であり、（ｂ）は（ａ）に示す
断面線ＸＸＸＩｂ−ＸＸＸＩｂに沿った断面図である。FIG. 31 is a view showing another conventional propeller fan, (a) is a front view thereof, and (b) is a cross-sectional view taken along a cross-sectional line XXXIb-XXXIb shown in (a).

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ 送風機、２ プロペラファン、３ ベルマウス、４
ボス、４ａ ボス外表面、５ 翼、５ａ 前縁、５ｂ
外縁、５ｃ 後縁、５ｄ 翼先端部、５ｅ後連結部、
６ 軸、７ オリフィス、７ａ オリフィス前縁部、７
ｂ オリフィス後縁部、８ 翼先端渦、９ 馬蹄渦、１
０ 剥離領域、１１ 溝、１２，１２ａ，１２ｂ，１２
ｃ へこみ、１３ 代表二乗平均半径位置、１４ プロ
ペラファン成型金型、１５ 固定側金型、１６ 可動側
金型、１７ 流体送り装置、１８ 駆動モータ、１９
空気調和機の室外機、２０ 室外熱交換器、２１ モー
タアングル、２２ スプラッシャー。1 blower, 2 propeller fan, 3 bellmouth, 4
Boss, 4a Boss outer surface, 5 Wing, 5a Leading edge, 5b
Outer edge, 5c trailing edge, 5d blade tip, 5e rear connecting portion,
6 shafts, 7 orifices, 7a orifice front edge part, 7
b orifice trailing edge, 8 blade tip vortex, 9 horseshoe vortex, 1
0 peeling area, 11 groove, 12, 12a, 12b, 12
c dent, 13 representative root mean square radius position, 14 propeller fan molding die, 15 fixed side die, 16 movable side die, 17 fluid feed device, 18 drive motor, 19
Air conditioner outdoor unit, 20 outdoor heat exchanger, 21 motor angle, 22 splasher.

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Claims (11)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 回転軸部と、 前記回転軸部からそれぞれ外方に向かって形成され、回
転方向の側に位置する前縁部および回転方向とは反対側
に位置する後縁部と、前記前縁部の先端部と前記後縁部
の先端部と結び周方向に形成された周縁部とを含む翼と
を有するプロペラファンであって、 前記後縁部は、前記前縁部の側に向かって形成された第
１切込み部を備え、 前記第１切込み部は、 前記回転軸部の回転中心から前記第１切込み部までの距
離をｒ、前記回転中心から前記周縁部までの代表半径を
Ｒとして、前記第１切込み部の無次元位置λ₁をλ₁＝ｒ
／Ｒとしたときに、次式、 ０．４０≦λ₁≦０．９８ で示される範囲に形成された、プロペラファン。1. A rotary shaft portion, a front edge portion that is formed outward from the rotary shaft portion, and that is located on the rotational direction side, and a rear edge portion that is located on the opposite side to the rotational direction, and A propeller fan having a blade including a front end portion of a front edge portion, a front end portion of the rear edge portion, and a peripheral edge portion formed in a circumferential direction tied together, the rear edge portion being on the side of the front edge portion. A first cut portion formed toward the first cut portion, wherein the first cut portion has a distance r from the rotation center of the rotation shaft portion to the first cut portion, and a representative radius from the rotation center to the peripheral portion. As R, the dimensionless position λ ₁ of the first cut portion is λ ₁ = r
A propeller fan formed in a range represented by the following formula: 0.40 ≦ λ ₁ ≦ 0.98, where / R. 【請求項２】 低圧域における動作に対して、 前記第１切込み部は、次式、 ０．５０≦λ₁≦０．６４ で示される範囲に形成された、請求項１記載のプロペラ
ファン。2. The propeller fan according to claim 1, wherein the first cutout portion is formed in a range represented by the following equation: 0.50 ≦ λ ₁ ≦ 0.64 for operation in a low pressure region. 【請求項３】 中圧域における動作に対して、 前記第１切込み部は、次式、 ０．６０≦λ₁≦０．７６ で示される範囲に形成された、請求項１記載のプロペラ
ファン。3. The propeller fan according to claim 1, wherein the first cutout portion is formed in a range represented by the following equation: 0.60 ≦ λ ₁ ≦ 0.76 for operation in a medium pressure range. . 【請求項４】 高圧域における動作に対して、 前記第１切込み部は、次式、 ０．７４≦λ₁≦０．８４ で示される範囲に形成された、請求項１記載のプロペラ
ファン。4. The propeller fan according to claim 1, wherein the first cut portion is formed in a range represented by the following expression: 0.74 ≦ λ ₁ ≦ 0.84 with respect to an operation in a high pressure region. 【請求項５】 前記後縁部は、前記第１切込み部よりも
外側の位置に形成された第２切込み部をさらに備え、 前記第２切込み部は、 前記第２切込み部の無次元位置λ₂をλ₂＝ｒ／Ｒとした
ときに、次式、 ０．８６≦λ₂≦０．９６ で示される範囲に形成された、請求項２〜４のいずれか
に記載のプロペラファン。5. The rear edge portion further includes a second cut portion formed outside the first cut portion, and the second cut portion includes a dimensionless position λ of the second cut portion. The propeller fan according to any one of claims 2 to 4, which is formed in a range represented by the following formula: 0.86 ≤ λ ₂ ≤ 0.96 when ₂ is λ ₂ = r / R. 【請求項６】 前記第１切込み部は、 前記回転軸部の代表半径をＲ₁とすると、次式、 Ｒｒ＝（（Ｒ²＋Ｒ₁ ²）／２）^0.5 で表される前記翼の代表平均半径Ｒｒの位置に形成され
た、請求項１記載のプロペラファン。6. The blade is represented by the following formula, Rr = ((R ² + R ₁ ² ) / 2) ^0.5, where R ₁ is a representative radius of the rotary shaft portion. The propeller fan according to claim 1, which is formed at a position having an average radius Rr. 【請求項７】 前記第１切込み部の大きさは、 前記代表平均半径Ｒｒにおける前記翼の弦長をｃ、前記
翼の半径方向の代表長さをｂとすると、次式、 ｂ／ｃ＞１ となるように形成された、請求項６記載のプロペラファ
ン。7. The size of the first cut portion is expressed by the following equation: b / c> where c is the chord length of the blade at the representative average radius Rr and b is the representative length in the radial direction of the blade. The propeller fan according to claim 6, wherein the propeller fan is formed to be 1. 【請求項８】 請求項１〜７のいずれかに記載のプロペ
ラファンを、樹脂を充填することによって形成するため
の金型本体を備えた、プロペラファン成型金型。8. A propeller fan molding die, comprising a die body for forming the propeller fan according to claim 1 by filling a resin. 【請求項９】 前記金型本体には、翼の後縁部に形成さ
れる第１切込み部に対応する部分にヒーターが設けられ
た、請求項８記載のプロペラファン成型金型。9. The propeller fan molding die according to claim 8, wherein the die body is provided with a heater at a portion corresponding to a first cut portion formed at a trailing edge portion of the blade. 【請求項１０】 前記金型本体には、翼の後縁部に形成
される第１切込み部に対応する部分よりも外周側の部分
にヒーターが設けられた、請求項８記載のプロペラファ
ン成型金型。10. The propeller fan molding according to claim 8, wherein the mold body is provided with a heater at a portion on an outer peripheral side of a portion corresponding to a first cut portion formed at a trailing edge portion of the blade. Mold. 【請求項１１】 請求項１〜７のいずれかに記載のプロ
ペラファンを備えた、流体送り装置。11. A fluid feeding device comprising the propeller fan according to claim 1.