JP2003193998A - Centrifugal blower - Google Patents
Centrifugal blowerInfo
- Publication number
- JP2003193998A JP2003193998A JP2002174168A JP2002174168A JP2003193998A JP 2003193998 A JP2003193998 A JP 2003193998A JP 2002174168 A JP2002174168 A JP 2002174168A JP 2002174168 A JP2002174168 A JP 2002174168A JP 2003193998 A JP2003193998 A JP 2003193998A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fan
- blade
- centrifugal
- air
- air flow
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Air-Conditioning Room Units, And Self-Contained Units In General (AREA)
- Air-Conditioning For Vehicles (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、遠心式多翼ファン
（以下、遠心ファンと略す。）を有する遠心式送風機に
関するもので、車両用空調装置に適用して有効である。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a centrifugal blower having a centrifugal multi-blade fan (hereinafter abbreviated as a centrifugal fan), which is effective when applied to a vehicle air conditioner.
【０００２】[0002]
【従来の技術】遠心ファンは、周知のごとく、軸方向側
から吸入した空気を遠心力により外径側に吹き出すもの
であるので、遠心ファンから吹き出す空気は、吸入側か
ら反吸入側に向かう軸方向成分の速度を有している。As is well known, a centrifugal fan blows air sucked from the axial side toward the outer diameter side by centrifugal force. Therefore, the air blown from the centrifugal fan is directed from the suction side to the anti-intake side. It has the velocity of the directional component.
【０００３】そこで、特開平５−１９５９９５号公報に
記載の発明（図２０参照）では、遠心ファンの外径側に
形成された空気通路のうち反吸入口側に空気通路を拡大
する拡大部を設けるとともに、この拡大部のうち遠心フ
ァン側の側面を傾斜させて傾斜面とすることにより、図
２０（ｂ）の実線に示すように、遠心ファンから吹き出
す空気を傾斜面に沿って滑らかに流してスクロールケー
シングの外周側内壁面に沿って吸入口側に流れる空気流
れの発生を抑制し、遠心ファンから直接にスクロールケ
ーシングの外周側内壁面に向けて吹き出す空気と外径側
に吹き出す空気と外周側内壁面に沿って吸入口側に流れ
る空気とが干渉（衝突）することを防止して騒音の低減
を図っている。Therefore, in the invention described in Japanese Patent Laid-Open No. 5-195995 (see FIG. 20), an enlarged portion for enlarging the air passage is formed on the side opposite to the suction port of the air passage formed on the outer diameter side of the centrifugal fan. By providing and sloping the side surface of the enlarged portion on the centrifugal fan side to form an inclined surface, the air blown out from the centrifugal fan is made to flow smoothly along the inclined surface as shown by the solid line in FIG. 20 (b). The air flow that flows along the outer wall of the scroll casing toward the intake side is suppressed, and the air blown from the centrifugal fan directly to the inner wall of the scroll casing and the air blown to the outer diameter of the scroll casing Noise is prevented by preventing interference (collision) with the air flowing toward the inlet along the inner wall surface.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】ところで、発明者等は
上記公報に記載の送風機を試作検討し、空気流れを詳細
に調査したところ、以下の点が明らかになった。By the way, the inventors of the present invention made a trial study of the blower described in the above publication and investigated the air flow in detail, and the following points were clarified.
【０００５】すなわち、遠心ファンから吹き出す空気の
風量が比較的大きいときには、前述（図２０（ｂ）の実
線）のように空気が流れて安定した旋回流が発生するも
のの、遠心ファンから吹き出す空気の風量が比較的小さ
いときには、壁面７４ｆに衝突した空気が壁面７４ｇ、
傾斜面７４ｈに沿って流れるに十分な風量が無いため、
拡大部全体に流れが行き渡らず、安定した旋回流が発生
しない。このため、流れが不安定となり、空気流れが乱
れ易いので、騒音が悪化してしまう。That is, when the amount of air blown from the centrifugal fan is relatively large, the air flows as described above (solid line in FIG. 20 (b)) to generate a stable swirl flow, but the air blown from the centrifugal fan is When the air volume is relatively small, the air colliding with the wall surface 74f causes the wall surface 74g,
As there is not enough air volume to flow along the inclined surface 74h,
The flow does not reach the entire enlarged part, and a stable swirling flow does not occur. For this reason, the flow becomes unstable and the air flow is easily disturbed, so that the noise becomes worse.
【０００６】本発明は、上記点に鑑み、風量が小さい場
合であって、十分な騒音低減効果を得ることができる遠
心式送風機を提供することを目的とする。In view of the above points, an object of the present invention is to provide a centrifugal blower capable of obtaining a sufficient noise reduction effect even when the air volume is small.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、請求項１に記載の発明では、回転軸周り
に多数枚の翼（７１）を有し、回転軸の軸方向から吸入
した空気を径外方に向けて吹き出す遠心式多翼ファン
（７２）と、遠心式多翼ファン（７２）を収納するとと
もに遠心式多翼ファン（７２）から吹き出した空気が流
れる渦巻き状の空気流路（７４ａ）を構成し、回転軸の
軸方向一端側に吸入口（７５）を有し、かつ、渦巻の巻
き終わり部より空気流れ下流側に吹出口（７４ｂ）を有
するスクロールケーシング（７４）とを備え、空気流路
（７４ａ）には、空気流れ下流側の流路断面積が上流側
より大きくなるように、回転軸と平行な方向に拡大する
拡大部（７４ｄ、７４ｅ）が設けられ、遠心式多翼ファ
ン（７２）の直径（Ｄ）に対する翼（７１）の翼長さ
（Ｌ）の比が０．１２以上であり、さらに、スクロール
ケーシング（７４）の外周側半径（ｒ１）は、対数螺旋
的に拡大しているとともに、その拡がり角（ｎ）は３．
３°以上４．８°以下であることを特徴とする。In order to achieve the above-mentioned object, the present invention, in the invention described in claim 1, has a large number of blades (71) around a rotation axis and has an axial direction of the rotation axis. A centrifugal multi-blade fan (72) that blows out the air sucked in from the outside, and a spiral shape in which the air blown out from the centrifugal multi-blade fan (72) flows while accommodating the centrifugal multi-blade fan (72). Scroll casing having an air flow path (74a), an intake port (75) at one end in the axial direction of the rotary shaft, and an air outlet (74b) downstream from the end of the spiral. (74), and the air passage (74a) has an enlarged portion (74d, 74e) that expands in the direction parallel to the rotation axis so that the passage cross-sectional area on the downstream side of the air flow becomes larger than that on the upstream side. And the diameter of the centrifugal multiblade fan (72) ( ) To the blade length (L) of the blade (71) is 0.12 or more, and the outer radius (r1) of the scroll casing (74) is expanded logarithmically and its The spread angle (n) is 3.
It is characterized by being 3 ° or more and 4.8 ° or less.
【０００８】これにより、後述する図８、９に示すよう
に、風量が小さい場合であって、十分な騒音低減効果を
得ることができる。As a result, as shown in FIGS. 8 and 9 described later, a sufficient noise reduction effect can be obtained even when the air volume is small.
【０００９】請求項２に記載の発明では、回転軸周りに
多数枚の翼（７１）を有し、回転軸の軸方向から吸入し
た空気を径外方に向けて吹き出す遠心式多翼ファン（７
２）と、遠心式多翼ファン（７２）を収納するとともに
遠心式多翼ファン（７２）から吹き出した空気が流れる
渦巻き状の空気流路（７４ａ）を構成し、回転軸の軸方
向一端側に吸入口（７５）を有し、かつ、渦巻の巻き終
わり部より空気流れ下流側に吹出口（７４ｂ）を有する
スクロールケーシング（７４）とを備え、空気流路（７
４ａ）には、空気流れ下流側の流路断面積が上流側より
大きくなるように、回転軸と平行な方向に拡大する拡大
部（７４ｄ、７４ｅ）が設けられ、遠心式多翼ファン
（７２）の直径（Ｄ）に対する翼（７１）の翼長さ
（Ｌ）の比が０．１２以上であり、さらに、スクロール
ケーシング（７４）の外周側半径（ｒ１）は、対数螺旋
的に拡大しているとともに、その拡がり角（ｎ）は３．
５°以上４．５°以下であることを特徴とする。According to the second aspect of the present invention, the centrifugal multi-blade fan (which has a large number of blades (71) around the rotation axis and blows out the air sucked in from the axial direction of the rotation axis outward in the radial direction ( 7
2) and a centrifugal multi-blade fan (72) are housed, and a spiral air flow path (74a) through which air blown from the centrifugal multi-blade fan (72) flows is formed, and one end side in the axial direction of the rotating shaft. A scroll casing (74) having a suction port (75) at the end and an air outlet (74b) at the air flow downstream side from the end of the spiral.
4a) is provided with enlarged portions (74d, 74e) that expand in a direction parallel to the rotation axis so that the flow passage cross-sectional area on the downstream side of the air flow becomes larger than that on the upstream side. The ratio of the blade length (L) of the blade (71) to the diameter (D) of) is 0.12 or more, and the outer radius (r1) of the scroll casing (74) expands logarithmically. The spread angle (n) is 3.
It is characterized by being 5 ° or more and 4.5 ° or less.
【００１０】これにより、後述する図８、９に示すよう
に、風量が小さい場合であって、十分な騒音低減効果を
得ることができる。As a result, as shown in FIGS. 8 and 9 described later, a sufficient noise reduction effect can be obtained even when the air volume is small.
【００１１】請求項３に記載の発明では、巻き終わり部
のうち回転軸と平行な方向の寸法（Ｈ１）は、スクロー
ルケーシング（７４）のうちノーズ部（７４ｃ）におけ
る回転軸と平行な方向の寸法（Ｈ０）の１．１倍以上、
２．３倍以下であることを特徴とする。According to the third aspect of the present invention, the dimension (H1) of the winding end portion in the direction parallel to the rotation axis is in the direction parallel to the rotation axis of the nose portion (74c) of the scroll casing (74). 1.1 times more than the dimension (H0),
It is characterized by being 2.3 times or less.
【００１２】これにより、後述する図８、１０に示すよ
うに、風量が小さい場合であって、十分な騒音低減効果
を得ることができる。As a result, as shown in FIGS. 8 and 10 described later, a sufficient noise reduction effect can be obtained even when the air volume is small.
【００１３】請求項４に記載の発明では、巻き終わり部
のうち回転軸と平行な方向の寸法（Ｈ１）は、スクロー
ルケーシング（７４）のうちノーズ部（７４ｃ）におけ
る回転軸と平行な方向の寸法（Ｈ０）の１．３倍以上、
２．１倍以下であることを特徴とする。According to the fourth aspect of the present invention, the dimension (H1) of the winding end portion in the direction parallel to the rotation axis has a dimension in the direction parallel to the rotation axis of the nose portion (74c) of the scroll casing (74). 1.3 times more than the dimension (H0),
It is characterized by being 2.1 times or less.
【００１４】これにより、後述する図８、１０に示すよ
うに、風量が小さい場合であって、十分な騒音低減効果
を得ることができる。As a result, as shown in FIGS. 8 and 10 described later, a sufficient noise reduction effect can be obtained even when the air volume is small.
【００１５】なお、空気流路（７４ａ）は、請求項５に
記載の発明のごとく、略矩形断面形状を有するように構
成してもよい。The air passage (74a) may have a substantially rectangular cross section as in the fifth aspect of the invention.
【００１６】請求項６に記載の発明では、空気流路（７
４ａ）は、角部が円弧にて繋がった略矩形断面形状を有
するように構成されていることを特徴とする。According to the invention of claim 6, the air flow path (7
4a) is characterized by having a substantially rectangular cross-sectional shape in which the corners are connected by arcs.
【００１７】これにより、気流路（７４ａ）の角部にお
いて不安定な旋回流が発生することを抑制しつつ、発生
した旋回流を滑らかに流通させることができるので、旋
回流を安定させることができ、騒音を低減することがで
きる。As a result, the generated swirling flow can be smoothly circulated while suppressing the generation of an unstable swirling flow at the corners of the air flow path (74a), thus stabilizing the swirling flow. Therefore, noise can be reduced.
【００１８】請求項７に記載の発明では、スクロールケ
ーシング（７４）の外周側内壁には、遠心式多翼ファン
（７２）側に突出する突出部（７４ｊ）が形成されてお
り、さらに、突出部（７４ｊ）は、空気流路（７４ａ）
を流れる空気の主流方向から見て、遠心式多翼ファン
（７２）側に向けて凸となる略三角形状であることを特
徴とする。According to the seventh aspect of the invention, the scroll casing (74) has an inner wall on the outer peripheral side formed with a protrusion (74j) protruding toward the centrifugal multiblade fan (72). Part (74j) is the air flow path (74a)
When viewed from the main flow direction of the air flowing through the fan, it has a substantially triangular shape that is convex toward the centrifugal multiblade fan (72) side.
【００１９】これにより、遠心式多翼ファン（７２）か
ら吹き出す空気のうち流速が最も大きい空気が衝突する
部分に突起部（７４ｊ）を設ければ、遠心式多翼ファン
（７２）から吹き出す空気を吸入口側と反吸入口側とに
容易に分流することができるので、旋回流の生成を促進
することができ、騒音を低減することができる。Thus, if the protrusion (74j) is provided at a portion of the air blown out from the centrifugal multiblade fan (72), which has the highest flow velocity, the air blown out from the centrifugal multiblade fan (72). Can be easily divided into the suction port side and the non-suction port side, so that generation of a swirling flow can be promoted and noise can be reduced.
【００２０】請求項８に記載の発明では、回転軸周りに
多数枚の翼（７１）を有し、回転軸の軸方向から吸入し
た空気を径外方に向けて吹き出す遠心式多翼ファン（７
２）と、遠心式多翼ファン（７２）を収納するとともに
遠心式多翼ファン（７２）から吹き出した空気が流れる
渦巻き状の空気流路（７４ａ）を構成し、回転軸の軸方
向一端側に吸入口（７５）を有し、かつ、渦巻の巻き終
わり部より空気流れ下流側に吹出口（７４ｂ）を有する
スクロールケーシング（７４）とを備え、遠心式多翼フ
ァン（７２）の直径（Ｄ）に対する翼（７１）の翼長さ
（Ｌ）の比は０．１２以上であり、遠心式多翼ファン
（７２）のファン入口角（β１）は５５°以上、８５°
以下であり、遠心式多翼ファン（７２）のファン出口角
（β２）は１５°以上、４５°以下であり、さらに、翼
（７１）の入口側端部と遠心式多翼ファン（７２）の回
転中心とを結ぶ線（Ｌ１）と、翼（７１）の出口側端部
と遠心式多翼ファン（７２）の回転中心とを結ぶ線（Ｌ
２）とのなす角であるファン前進角（γ）は４°以上、
１０°以下であることを特徴とする。According to the eighth aspect of the present invention, the centrifugal multi-blade fan (which has a large number of blades (71) around the rotary shaft and blows out the air sucked in from the axial direction of the rotary shaft toward the radially outer side ( 7
2) and a centrifugal multi-blade fan (72) are housed, and a spiral air flow path (74a) through which air blown from the centrifugal multi-blade fan (72) flows is formed, and one end side in the axial direction of the rotating shaft. And a scroll casing (74) having an intake port (75) and an air outlet (74b) on the downstream side of the air flow from the end of the spiral, and the diameter of the centrifugal multiblade fan (72) ( The ratio of the blade length (L) of the blade (71) to D) is 0.12 or more, and the fan inlet angle (β1) of the centrifugal multi-blade fan (72) is 55 ° or more and 85 °.
The fan outlet angle (β2) of the centrifugal multi-blade fan (72) is 15 ° or more and 45 ° or less, and further, the inlet side end of the blade (71) and the centrifugal multi-blade fan (72). A line (L1) connecting the rotation center of the centrifugal multi-blade fan (72) to the outlet side end of the blade (71).
The fan advance angle (γ), which is the angle formed with 2), is 4 ° or more,
It is characterized in that it is 10 ° or less.
【００２１】これにより、後述する図１６〜１９に示す
ように、風量が小さい場合であって、十分な騒音低減効
果を得ることができる。As a result, as shown in FIGS. 16 to 19 which will be described later, a sufficient noise reduction effect can be obtained even when the air volume is small.
【００２２】なお、翼（７１）の入口側における曲率半
径（ｒ１）は、請求項９に記載の発明のごとく、翼（７
１）の出口側における曲率半径（ｒ２）以下とすること
が望ましい。The radius of curvature (r1) on the inlet side of the blade (71) is the same as the invention according to claim 9.
It is desirable that the radius of curvature (r2) on the exit side of 1) be equal to or smaller than that.
【００２３】また、翼（７１）は、請求項１０に記載の
発明のごとく、２種類以上の曲率半径（ｒ１、ｒ２）を
有する曲面を滑らかに繋いだ形状とすることが望まし
い。Further, it is desirable that the blade (71) has a shape in which curved surfaces having two or more kinds of radii of curvature (r1, r2) are smoothly connected, as in the invention described in claim 10.
【００２４】請求項１１に記載の発明では、スクロール
ケーシング（７４）の外周側半径（ｒ１）は、対数螺旋
的に拡大しているとともに、その拡がり角（ｎ）は３．
３°以上４．８°以下であることを特徴とする。According to the eleventh aspect of the present invention, the outer peripheral radius (r1) of the scroll casing (74) is expanded logarithmically and the spread angle (n) is 3.
It is characterized by being 3 ° or more and 4.8 ° or less.
【００２５】これにより、後述する図８、９及び図１６
〜１９に示すように、風量が小さい場合であって、十分
な騒音低減効果を得ることができる。As a result, FIGS. 8, 9 and 16 described later will be described.
As shown in FIGS. 19 to 19, a sufficient noise reduction effect can be obtained even when the air volume is small.
【００２６】請求項１２に記載の発明では、スクロール
ケーシング（７４）の外周側半径（ｒ１）は、対数螺旋
的に拡大しているとともに、その拡がり角（ｎ）は３．
５°以上４．５°以下であることを特徴とする。According to the twelfth aspect of the invention, the outer radius (r1) of the scroll casing (74) is logarithmically expanded, and the divergence angle (n) is 3.
It is characterized by being 5 ° or more and 4.5 ° or less.
【００２７】これにより、後述する図８、９及び図１６
〜１９に示すように、風量が小さい場合であって、十分
な騒音低減効果を得ることができる。As a result, FIG. 8, 9 and FIG.
As shown in FIGS. 19 to 19, a sufficient noise reduction effect can be obtained even when the air volume is small.
【００２８】なお、空気流路（７４ａ）には、請求項１
３に記載の発明ごとく、空気流れ下流側の流路断面積が
上流側より大きくなるように、回転軸と平行な方向に拡
大する拡大部（７４ｄ、７４ｅ）を設けることが望まし
い。The air flow path (74a) has the structure according to claim 1.
As in the third aspect of the invention, it is desirable to provide enlarged portions (74d, 74e) that enlarge in the direction parallel to the rotation axis so that the flow passage cross-sectional area on the downstream side of the air flow becomes larger than that on the upstream side.
【００２９】因みに、上記各手段の括弧内の符号は、後
述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す
一例である。Incidentally, the reference numerals in the parentheses of the above-mentioned means are examples showing the correspondence with the concrete means described in the embodiments described later.
【００３０】[0030]
【発明の実施の形態】（第１実施形態）本実施形態は、
本発明に係る遠心式送風機を車両用空調装置の送風機に
適用したものであって、図１は、本実施形態に係る遠心
送風機（以下、送風機と略す。）を水冷エンジン搭載車
両の車両用空調装置１の模式図である。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION (First Embodiment)
The centrifugal blower according to the present invention is applied to a blower of a vehicle air conditioner, and FIG. 1 illustrates a centrifugal blower according to the present embodiment (hereinafter, abbreviated as “blower”) for a vehicle equipped with a water-cooled engine. 3 is a schematic diagram of the device 1. FIG.
【００３１】空気流路をなす空調ケーシング２の空気上
流側部位には、車室内気を吸入するための内気吸入口３
と外気を吸入するための外気吸入口４とが形成されてい
るとともに、これらの吸入口３、４を選択的に開閉する
吸入口切換ドア５が設けられている。なお、吸入口切換
ドア５は、サーボモータ等の駆動手段又は手動操作によ
って開閉される。At the air upstream side portion of the air-conditioning casing 2 forming the air flow path, an inside air intake port 3 for sucking air in the vehicle compartment is provided.
And an outside air suction port 4 for sucking the outside air, and an intake port switching door 5 for selectively opening and closing these suction ports 3 and 4 are provided. The inlet switching door 5 is opened and closed by driving means such as a servomotor or by manual operation.
【００３２】そして、吸入口切換ドア５の空気流れ下流
側には、空気中の塵埃を取り除くフィルタ（図示せず）
及び本実施形態に係る送風機７が配設されており、この
送風機７により両吸入口３、４から吸入された空気が、
後述する各吹出口１４、１５、１７に向けて送風され
る。A filter (not shown) for removing dust in the air is provided downstream of the intake port switching door 5 in the air flow.
Further, the blower 7 according to the present embodiment is provided, and the air sucked from both the suction ports 3 and 4 by the blower 7 is
The air is blown toward the blower outlets 14, 15, 17 described later.
【００３３】また、送風機７の空気下流側には、室内に
吹き出す空気を冷却する蒸発器９が配設されており、送
風機７により送風された空気は全てこの蒸発器９を通過
する。そして、蒸発器９の空気下流側には、室内に吹き
出す空気を加熱するヒータ１０が配設されており、この
ヒータ１０は、エンジン１１の冷却水を熱源として空気
を加熱している。なお、図１に示された送風機は、模式
図であり、詳細は後述する。An evaporator 9 for cooling the air blown into the room is provided on the downstream side of the blower 7, and all the air blown by the blower 7 passes through this evaporator 9. A heater 10 that heats the air blown into the room is disposed on the air downstream side of the evaporator 9, and the heater 10 heats the air by using the cooling water of the engine 11 as a heat source. The blower shown in FIG. 1 is a schematic diagram, and details will be described later.
【００３４】また、空調ケーシング２には、ヒータコア
１０を迂回するバイパス通路１２が形成されており、ヒ
ータコア１０の空気上流側には、ヒータコア１０を通る
風量とバイパス通路１２を通る風量との風量割合を調節
することにより、車室内に吹き出す空気の温度を調節す
るエアミックスドア１３が配設されている。A bypass passage 12 that bypasses the heater core 10 is formed in the air conditioning casing 2, and an air flow rate of the air volume passing through the heater core 10 and the air volume passing through the bypass passage 12 is provided on the air upstream side of the heater core 10. Is provided to adjust the temperature of the air blown into the vehicle compartment.
【００３５】また、空調ケーシング２の最下流側部位に
は、車室内乗員の上半身に空調空気を吹き出すためのフ
ェイス吹出口１４と、車室内乗員の足元に空気を吹き出
すためのフット吹出口１５と、フロントガラス１６の内
面に向かって空気を吹き出すためのデフロスタ吹出口１
７とが形成されている。A face outlet 14 for blowing out conditioned air to the upper half of the passenger in the passenger compartment and a foot outlet 15 for blowing air to the feet of the passenger in the passenger compartment are provided on the most downstream side of the air conditioning casing 2. , A defroster outlet 1 for blowing air toward the inner surface of the windshield 16
7 are formed.
【００３６】そして、上記各吹出口１４、１５、１７の
空気上流側部位には、それぞれ吹出モード切換ドア１
８、１９、２０が配設されている。因みに、これらの吹
出モード切換ドア１８、１９、２０は、サーボモータ等
の駆動手段又は手動操作によって開閉される。The air outlet mode switching door 1 is provided at each of the air outlets 14, 15, 17 on the upstream side of the air.
8, 19, 20 are provided. Incidentally, the blowout mode switching doors 18, 19, 20 are opened and closed by a driving means such as a servomotor or a manual operation.
【００３７】なお、一般的に、車両空調装置では、フェ
イス吹出口１４から空気を吹き出すフェイスモード時に
おいて大きな風量を必要とするので、フェイスモード時
の通風抵抗（圧力損失）が、他の吹出モード（フット吹
出口１５から空気を吹き出すフットモード及びデフロス
タ吹出口１７から空気を吹き出すデフモード）に比べて
小さくなっている。Generally, a vehicle air conditioner requires a large amount of air in the face mode in which air is blown from the face outlet 14, so that the ventilation resistance (pressure loss) in the face mode is different from that in the other blow modes. It is smaller than the (foot mode in which air is blown from the foot outlet 15 and the diff mode in which air is blown from the defroster outlet 17).
【００３８】次に、送風機７について詳述する。Next, the blower 7 will be described in detail.
【００３９】この送風機７は、図２に示すように、回転
軸方向から吸入した空気を径外方に向けて吹き出す遠心
式の送風機であり、遠心式多翼ファン（以下、ファンと
略す。）７２は回転軸周りに多数枚のブレード７１、及
び復数枚のブレード７１を保持するボス部７１ａを有す
る樹脂製（本実施形態では、ポリプロピレン製）のもの
である。As shown in FIG. 2, the blower 7 is a centrifugal blower that blows out the air sucked in from the direction of the rotation axis toward the radially outer side, and is a centrifugal multiblade fan (hereinafter abbreviated as fan). Reference numeral 72 is made of resin (in this embodiment, polypropylene) having a large number of blades 71 around the axis of rotation and a boss portion 71a that holds a few blades 71.
【００４０】そして本実施形態では、ファン７２とし
て、ブレード（翼）７１のファン出口角β２が６０°よ
り大きく、かつ、１２０°未満であるラジアルファンと
するとともに、ファン７２の直径Ｄ（図２参照）に対す
るブレード７１の翼長さＬ（図３参照）の比（Ｌ／Ｄ）
が０．１２以上（本実施形態では、Ｌ／Ｄ＝０．１４）
となるようにファン７２の諸元が選定されている。In this embodiment, the fan 72 is a radial fan in which the fan outlet angle β2 of the blade 71 is larger than 60 ° and smaller than 120 °, and the diameter D of the fan 72 (see FIG. 2). Ratio of the blade length L of the blade 71 (see FIG. 3) to the reference (L / D)
Is 0.12 or more (L / D = 0.14 in this embodiment)
The specifications of the fan 72 are selected so that
【００４１】ここで、ファン出口角β２とは、図３に示
すように、ブレード７１とファン７２の外径縁との交差
角度であって、ファン７２の回転方向前進側から測定し
た角度を言い、ブレード７１の翼長さＬは、ファン７２
の外半径と内半径との差を言う。Here, the fan outlet angle β2 is the angle of intersection between the blade 71 and the outer diameter edge of the fan 72, as shown in FIG. 3, and is the angle measured from the advancing side in the rotational direction of the fan 72. , The blade length L of the blade 71 is
The difference between the outer and inner radii of.
【００４２】また、図２中、電動モータ７３はファン７
２を回転駆動するものであり、スクロールケーシング
（以下、ケーシングと略す。）７４はファン７２を収納
するとともに、ファン７２から吹き出した空気が流通す
る空気流路７４ａを構成するものである。In FIG. 2, the electric motor 73 is the fan 7
The scroll casing (hereinafter, abbreviated as casing) 74 accommodates the fan 72 and constitutes an air flow path 74a through which air blown from the fan 72 flows.
【００４３】そして、このケーシング７４は、図４、５
に示すように、その外周側内半径ｒ１が巻き角θに対し
て対数螺旋関数に従って増大すように、ファン７２の回
転軸周りに渦巻き状に形成された樹脂製（本実施形態で
は、ポリプロピレン製）のものであり、このケーシング
７４の巻き終わり部位より空気流れ下流側には、空調ケ
ーシング２に連通する吹出口７４ｂが形成されている。The casing 74 has the structure shown in FIGS.
As shown in FIG. 4, the resin is formed in a spiral shape around the rotation axis of the fan 72 so that the inner radius r1 on the outer peripheral side increases in accordance with a logarithmic spiral function with respect to the winding angle θ (in this embodiment, polypropylene is used). The air outlet 74b communicating with the air conditioning casing 2 is formed on the downstream side of the air flow from the winding end portion of the casing 74.
【００４４】ここで、対数螺旋関数とは、下記の数式１
で示されるもので、拡がり角ｎを３．５°以上、４．５
°以下又は３．３°以上、４．８°以下（本実施形態で
は、４°）としている。Here, the logarithmic spiral function is represented by the following mathematical formula 1.
The divergence angle n is 3.5 ° or more, 4.5
The angle is less than or equal to 3.3 ° or more and less than or equal to 4.8 ° (4 ° in the present embodiment).
【００４５】[0045]
【数１】ｒ１＝ｒｏ・ｅ(π/180)n・θ
ここで、θは、ノーズ部７４ｃの曲率半径の中心とファ
ン７２の回転中心とを結ぶ基準線からファンの回転の向
きに図った角度（単位：ラジアン）であり、ｒｏは基準
線（θ＝０）における外周側内半径である。[Mathematical formula-see original document] r1 = ro · e (π / 180) n · θ where θ is the direction of rotation of the fan from the reference line connecting the center of the radius of curvature of the nose portion 74c and the rotation center of the fan 72. Is the angle (unit: radian), and ro is the inner radius on the outer peripheral side at the reference line (θ = 0).
【００４６】また、ノーズ部７４ｃとは、周知のごと
く、ケーシング７４の巻き始め側と巻き終わり側との重
なる部分を言い、このノーズ部７４ｃでは、空気上流側
と空気下流とが、僅かな隙間（図示せず）を介して連通
している。As is well known, the nose portion 74c is a portion where the winding start side and the winding end side of the casing 74 overlap with each other. In this nose portion 74c, a slight gap exists between the air upstream side and the air downstream side. (Not shown) through.
【００４７】また、ケーシング７４のうち回転軸方向で
あって、モータ７３の反対側には、図２に示すように、
ケーシング７４内に空気を導く吸入口７５が開口してお
り、この吸入口７５の開口外縁部７５ａにはベルマウス
７６が形成されている。Further, as shown in FIG. 2, on the opposite side of the motor 73 in the rotation axis direction of the casing 74,
A suction port 75 for guiding air is opened in the casing 74, and a bell mouth 76 is formed on an outer peripheral edge portion 75a of the suction port 75.
【００４８】そして、ブレード７１のうち吸入口７５側
端部には、回転軸方向の断面形状が吸入口７５から径外
方に向けて転向する空気流れに沿うような形状を有する
環状のシュラウド７７が形成され、一方、ケーシング７
４のうちベルマウス７６近傍には、シュラウド７７と所
定の隙間７７ａを有して対向するとともに、ベルマウス
７６から径外方に向けてシュラウド７７の形状に沿うよ
うに滑らかに屈曲する対向屈曲壁７８が形成されてい
る。At the end of the blade 71 on the suction port 75 side, an annular shroud 77 having a cross-sectional shape in the direction of the rotation axis that follows the air flow diverted radially outward from the suction port 75. While the casing 7 is formed
In the vicinity of the bell mouth 76 of 4, the facing bending wall faces the shroud 77 with a predetermined gap 77a and smoothly bends outward from the bell mouth 76 so as to follow the shape of the shroud 77. 78 is formed.
【００４９】ところで、ケーシング７４の空気流路７４
ａは、空気流れ下流側（吹出口７４ｂ側）の流路断面積
が上流側（ケーシング７４のノーズ部７４ｃ）より大き
くなるように、対数螺旋的に外周側内半径ｒ１を拡大す
るとともに、図２に示すように、回転軸と平行な方向に
拡大する拡大部７４ｄ、７４ｅが設けて流路断面積を徐
々に拡大させている。By the way, the air flow path 74 of the casing 74
a is a logarithmic spiral expansion of the inner radius r1 of the outer peripheral side so that the flow passage cross-sectional area on the downstream side of the air flow (on the blowout port 74b side) is larger than that on the upstream side (the nose portion 74c of the casing 74). As shown in FIG. 2, enlarged portions 74d and 74e that are enlarged in the direction parallel to the rotation axis are provided to gradually enlarge the flow passage cross-sectional area.
【００５０】そして、ケーシング７４の巻き終わり部の
うち回転軸と平行な方向の寸法Ｈ１は、ケーシング７４
のうちノーズ部７４ｃ（巻き角θ＝０）における回転軸
と平行な方向の寸法Ｈ０の１．３倍以上、２．１倍以
下、又は１．１倍以上、２．３倍以下（本実施形態で
は、１．５倍）とするとともに、拡大部７４ｄ、７４ｅ
のうち吸入口７５側における拡大寸法ＨＵＰを、吸入口
７５と反対側にける拡大寸法ＨＬＲの０．４倍未満（０
＜ＨＵＰ／ＨＬＲ＜０．４）としている。The dimension H1 of the winding end portion of the casing 74 in the direction parallel to the rotation axis is
1.3 times or more, 2.1 times or less, or 1.1 times or more and 2.3 times or less of the dimension H0 in the direction parallel to the rotation axis in the nose portion 74c (winding angle θ = 0). In the form, it is 1.5 times) and the enlarged portions 74d and 74e
Of the above, the enlarged dimension HUP on the suction port 75 side is less than 0.4 times the enlarged dimension HLR on the side opposite to the suction port 75 (0
<HUP / HLR <0.4).
【００５１】ここで、吸入口７５側における拡大寸法Ｈ
ＵＰとは、図４に示すように、ケーシング７４の巻き終
わり側のうち、ファン７２の回転中心（回転軸）に対応
する部位から吹出口７４ｂに向けてファン７２の外径寸
法Ｄだけずれた部位（以下、この部位を上方側拡大部と
呼ぶ。）において、図２に示すように、ケーシング７４
の吸入口７５側内壁から上方側拡大部の内壁まで回転軸
と平行に図った寸法を言う。Here, the enlarged dimension H on the suction port 75 side
As shown in FIG. 4, the UP is displaced from the end of the casing 74 corresponding to the rotation center (rotational axis) of the fan 72 by the outer diameter dimension D of the fan 72 toward the air outlet 74b. At a portion (hereinafter, this portion is referred to as an upper side enlarged portion), as shown in FIG.
The size measured from the inner wall of the suction port 75 side to the inner wall of the upper enlarged portion in parallel with the rotation axis.
【００５２】また、吸入口７５と反対側にける拡大寸法
ＨＬＲとは、ケーシング７４の巻き終わり側のうち、フ
ァン７２の回転中心（回転軸）に対応する部位から吹出
口７４ｂに向けてファン７２の外径寸法Ｄ２だけずれた
部位（以下、この部位を下方側拡大部と呼ぶ。）におい
て、ケーシング７４の吸入口７５と反対側の内壁から下
方側拡大部の内壁まで回転軸と平行に図った寸法を言
う。Further, the enlarged dimension HLR on the side opposite to the suction port 75 means that the fan 72 is directed from the end of the casing 74 corresponding to the rotation center (rotation axis) of the fan 72 toward the outlet 74b. In a portion deviated by the outer diameter dimension D2 (hereinafter, this portion is referred to as a lower enlarged portion) from the inner wall of the casing 74 on the side opposite to the suction port 75 to the inner wall of the lower enlarged portion in parallel with the rotation axis. Say the dimensions.
【００５３】さらに、本実施形態では、拡大部７４ｄ、
７４ｅのうち吸入口７５側において流量断面積を拡大さ
せる拡大部分７４ｄは、ケーシング７４の巻き終わり部
近傍から吹出口７４ｂ側に向けて形成され、一方、拡大
部７４ｄ、７４ｅのうち吸入口７５と反対側において流
量断面積を拡大させる拡大部分７４ｅは、ケーシング７
４のノーズ部７４ｃ近傍からファン７２の回転の向きに
略６０°の範囲内から吹出口７４ｂ側に向けて形成され
ている。Further, in this embodiment, the enlarged portion 74d,
An enlarged portion 74d that enlarges the flow rate cross-sectional area on the suction port 75 side of the 74e is formed from the vicinity of the winding end portion of the casing 74 toward the blowout port 74b side, while the enlarged portion 74d and the suction port 75 of the enlarged portion 74e are formed. The enlarged portion 74e for enlarging the flow rate cross-sectional area on the opposite side is the casing 7
It is formed in the direction of rotation of the fan 72 from the vicinity of the nose portion 74c of No. 4 toward the air outlet 74b side from within a range of about 60 °.
【００５４】次に、本実施形態の作用効果を述べる。Next, the function and effect of this embodiment will be described.
【００５５】「発明が解決しようとする課題」の欄で述
べたように、ファン７２から吹き出す空気の風量が比較
的小さいときには、壁面７４ｆに衝突した空気が壁面７
４ｇ、傾斜面７４ｈに沿って流れるに十分な風量が無い
ため、特に拡大部７４ｅ全体に流れが行き渡らず、安定
した旋回流が発生しない。As described in the section "Problems to be Solved by the Invention", when the air volume of the air blown from the fan 72 is relatively small, the air colliding with the wall surface 74f causes the wall surface 7
Since there is not enough air volume to flow along the inclined surface 74h for 4g, the flow does not reach the entire enlarged portion 74e in particular, and a stable swirling flow does not occur.
【００５６】ところで、ファン７２に吸入される空気
は、図６に示すように、ブレード７１の高さ方向（回転
軸の平行な方向）に対して傾斜した方向からブレード７
１間に流入し、ファン７２から吹き出す。By the way, as shown in FIG. 6, the air sucked into the fan 72 is blown by the blade 7 from a direction inclined with respect to the height direction of the blade 71 (direction parallel to the rotation axis).
The air flows into the space 1 and blows out from the fan 72.
【００５７】そして、ブレード７１は、ブレード７１間
の空気流れに対してファン７２の回転軸線方向の運動量
を与えないので、ブレード７１間の空気は回転軸線方向
に一定の速度成分を有する。このとき、ブレード７１の
翼長さＬが長くなると（Ｌ１＞Ｌ２）、ブレード７１間
に空気が流入して吹き出すまでに要する時間が長くなる
ので、ブレード７１間空気の回転軸線方向への移動距離
が長くなる（ｈ１＞Ｈ０）。Since the blades 71 do not give the momentum in the rotation axis direction of the fan 72 to the air flow between the blades 71, the air between the blades 71 has a constant velocity component in the rotation axis direction. At this time, when the blade length L of the blades 71 becomes longer (L1> L2), the time required for the air to flow in and out between the blades 71 becomes longer, so the moving distance of the air between the blades 71 in the rotation axis direction is increased. Becomes longer (h1> H0).
【００５８】したがって、ファン７２から吹き出す風量
が翼長さＬによらず一定であるとすると、ブレード７１
の翼長さＬが長くなると、ファン７２から吹き出す空気
の流速が大きくなるので、翼長さＬを長くすれば、送風
量が小さいときであっても、ファン７２から吹き出す空
気の流速が小さくなってしまうことを防止できる。Therefore, if the amount of air blown from the fan 72 is constant regardless of the blade length L, the blade 71
When the blade length L is increased, the flow velocity of the air blown from the fan 72 is increased. Therefore, if the blade length L is increased, the flow velocity of the air blown from the fan 72 is reduced even when the air flow rate is small. It is possible to prevent it.
【００５９】したがって、拡大部７４ｅ全体に流れが行
き渡り、安定した旋回流を発生させることができ、騒音
を低減することができる。Therefore, the flow spreads over the entire enlarged portion 74e, a stable swirling flow can be generated, and noise can be reduced.
【００６０】なお、空気通路７４ａは渦巻き状に曲がっ
ているので、この空気通路７４ａに沿って空気が流れる
と、通常、図７に示すようにな二次流れ（旋回流）が発
生するが、ファン７２から吹き出す空気による旋回流
は、この二次流れ（旋回流）のと一致しているので、よ
り安定的に旋回流を発生させることができ、騒音を低減
することができる。Since the air passage 74a is curved in a spiral shape, when air flows along the air passage 74a, a secondary flow (swirl flow) is usually generated as shown in FIG. The swirling flow due to the air blown from the fan 72 matches this secondary flow (swirl flow), so that the swirling flow can be generated more stably and noise can be reduced.
【００６１】そこで、発明者等は、ファン７２の直径Ｄ
に対するブレード７１の翼長さＬの比（Ｌ／Ｄ）、スク
ロールの拡がり角ｎおよび軸方向拡大率（ケーシング７
４のうちノーズ部７４ｃにおける回転軸と平行な方向の
寸法Ｈ０に対する巻終わり部のうち、回転軸と平行な方
向の寸法Ｈ１の比（＝Ｈ１／Ｈ０））をパラメータとし
て比騒音を測定したところ、図８、９に示すような結論
を得た。Therefore, the inventors have found that the diameter D of the fan 72 is
Ratio of the blade length L of the blade 71 to L (L / D), the spread angle n of the scroll, and the axial expansion ratio (casing 7
The specific noise was measured using the ratio (= H1 / H0) of the dimension H1 in the direction parallel to the rotation axis to the dimension H0 in the direction parallel to the rotation axis in the nose portion 74c of No. 4 as a parameter. The conclusions shown in FIGS.
【００６２】なお、図８、９はそれぞれ、巻方向角度θ
に対するスクロールの空気通路の断面積Ｓ（θ）を同一
とし、拡がり角ｎと軸方向拡大率を変化させたときの結
果である。8 and 9 show the winding direction angle θ, respectively.
And the cross-sectional area S (θ) of the air passage of the scroll is the same, and the divergence angle n and the axial expansion rate are changed.
【００６３】したがって、拡がり角ｎが大きいときには
軸方向拡大率は１．０であり、空気通路７４ａの断面形
状は横長の矩形形状となる。逆に拡がり角ｎが小さいと
きには軸方向拡大率は大きくなり、空気通路７４ａの断
面形状は縦長の形状となる。Therefore, when the divergence angle n is large, the axial expansion ratio is 1.0, and the cross section of the air passage 74a becomes a horizontally long rectangular shape. On the contrary, when the divergence angle n is small, the axial expansion rate becomes large, and the cross section of the air passage 74a becomes vertically long.
【００６４】そして、この試験結果から明らかなよう
に、Ｌ／Ｄを０．１２以上かつ拡がり角ｎを３．３°以
上、４．８°以下とすれば、比騒音を低減することがで
きることが解る。As is clear from the test results, the specific noise can be reduced by setting L / D to 0.12 or more and the spread angle n to 3.3 ° or more and 4.8 ° or less. Understand.
【００６５】第１実施形態のように拡がり角ｎ＝４°、
軸方向拡大率１．５のときには、空気通路７４ａの断面
の縦横比が２：１程度であり、上下１対の旋回運動に都
合が良い通路形状となるため、流れが安定となり最も比
騒音を低減できる。As in the first embodiment, the divergence angle n = 4 °,
When the axial expansion ratio is 1.5, the aspect ratio of the cross section of the air passage 74a is about 2: 1 and the passage shape is convenient for a pair of upper and lower swirling motions, so that the flow is stable and the most specific noise is obtained. It can be reduced.
【００６６】一方、拡がり角ｎが大きい（ｎ＞４．８
°）ときには、ファン７２から壁面７４ｆ（ケーシング
７４の外周側内壁）までの距離が長くなるので、フット
モードのごとく風量が小さいときには、ファン７２から
吹き出した空気が壁面７４ｆに衝突する際の空気の運動
量が小さくなり、旋回流が発生し難くなる。On the other hand, the divergence angle n is large (n> 4.8).
°), the distance from the fan 72 to the wall surface 74f (inner wall on the outer peripheral side of the casing 74) becomes long. Therefore, when the air volume is small as in the foot mode, the air blown out from the fan 72 collides with the wall surface 74f. The momentum becomes small and it becomes difficult for swirling flow to occur.
【００６７】また、拡がり角ｎが大きい場合であっても
翼長を長くすればファン７２から吹き出した空気の運動
量を大きくでき、旋回流が発生できるが、空気通路の断
面形状が横長となるため、旋回運動するに十分なスペー
スがなく、流れが不安定となり、比騒音をあまり低減で
きない．逆に拡がり角ｎが小さい（ｎ＜３．３°）とき
には、空気通路７４ａの断面形状が縦長となるため、フ
ットモードのごとく風量が小さいときには、壁面７４ｇ
まで流れが行き渡らず、安定した旋回流が発生しない．
また、拡がり角ｎが小さい場合であっても翼長を長くす
れば壁面７４ｇまで流れが行き渡るようにできるが、旋
回流が縦長形状となり、流れが安定しない。Further, even when the divergence angle n is large, the momentum of the air blown from the fan 72 can be increased by making the blade length longer and swirling flow can be generated, but the sectional shape of the air passage becomes laterally long. , There is not enough space for the turning motion, the flow becomes unstable, and the specific noise cannot be reduced so much. On the contrary, when the divergence angle n is small (n <3.3 °), the cross-sectional shape of the air passage 74a is vertically long. Therefore, when the air volume is small as in the foot mode, the wall surface 74g is used.
The flow does not reach up to, and a stable swirling flow does not occur.
Further, even if the divergence angle n is small, if the blade length is increased, the flow can reach the wall surface 74g, but the swirling flow has a vertically long shape and the flow is not stable.
【００６８】また、図１０はケーシング７４のうちノー
ズ部７４ｃにおける回転軸と平行な方向の寸法Ｈ０に対
する巻き終わり部のうち回転軸と平行な方向の寸法Ｈ１
の比（＝Ｈ１／Ｈ０）をパラメータとしたときの試験結
果であり、この試験結果から明らかなように、Ｈ１／Ｈ
０を１．３以上、２．１以下とすれば比騒音を低減する
ことができることが解る。なお、図１０はＬ／Ｄ＝０．
１４、拡がり角ｎ＝４．０°としたときの試験結果であ
る。In FIG. 10, the nose portion 74c of the casing 74 has a dimension H0 in the direction parallel to the rotation axis, and the winding end portion has a dimension H1 in the direction parallel to the rotation axis.
Is the test result when the ratio (= H1 / H0) is used as a parameter. As is clear from this test result, H1 / H
It can be seen that specific noise can be reduced by setting 0 to 1.3 or more and 2.1 or less. In FIG. 10, L / D = 0.
14 is the test result when the divergence angle n = 4.0 °.
【００６９】因みに、比騒音の定義は、ＪＩＳ Ｂ ０
１３２によるものであり、試験方法はＪＩＳ Ｂ ８３
４０に準拠したものである。Incidentally, the definition of specific noise is defined in JIS B 0
132, and the test method is JIS B 83.
It is based on 40.
【００７０】なお、本実施形態では、Ｌ／Ｄを０．１２
以上とし、かつ、拡がり角ｎを３．５°以上、４．５°
以下とし、かつ、Ｈ１／Ｈ０を１．３倍以上、２．１倍
以下としたが、本実施形態はこれに限定されるものでは
なく、少なくともＬ／Ｄを０．１２以上とし、かつ、拡
がり角ｎを３．５°以上、４．５°以下とする、又はＬ
／Ｄを０．１２以上とし、かつ、Ｈ１／Ｈ０を１．３倍
以上、２．１倍以下とすればよい。In this embodiment, L / D is 0.12.
And the divergence angle n is 3.5 ° or more and 4.5 °
However, the present embodiment is not limited to this, and at least L / D is 0.12 or more, and H1 / H0 is 1.3 times or more and 2.1 times or less, and Spread angle n is 3.5 ° or more and 4.5 ° or less, or L
/ D may be 0.12 or more, and H1 / H0 may be 1.3 times or more and 2.1 times or less.
【００７１】（第２実施形態）本実施形態は、図１１に
示すように、空気流路７４ａの断面形状を角部が円弧に
て繋がった略矩形断面形状としたものである。(Second Embodiment) In the present embodiment, as shown in FIG. 11, the cross-sectional shape of the air flow path 74a is a substantially rectangular cross-sectional shape whose corners are connected by arcs.
【００７２】これにより、空気流路７４ａの角部におい
て不安定な旋回流が発生することを抑制しつつ、発生し
た旋回流を滑らかに流通させることができるので、旋回
流を安定させることができ、騒音を低減することができ
る。As a result, the generated swirling flow can be made to flow smoothly while suppressing the generation of an unstable swirling flow at the corners of the air flow path 74a, so that the swirling flow can be stabilized. The noise can be reduced.
【００７３】なお、円弧部分の曲率半径は、空気通路７
４ａ内に発生する旋回流の半径に応じて適宜選定するこ
とが望ましい。The radius of curvature of the arc portion is determined by the air passage 7
It is desirable to select it appropriately according to the radius of the swirling flow generated in 4a.
【００７４】（第３実施形態）本実施形態は、図１２に
示すように、ケーシング７４の外周側内壁にファン７２
側に突出する突出部７４ｊを空気通量７４ａ略全域に渡
って形成するとともに、空気流路７４ａを流れる空気の
主流方向から見て、突出部７４ｊの断面形状がファン７
２側に向けて凸となる略三角形状（楔状）としたもので
ある。(Third Embodiment) In this embodiment, as shown in FIG. 12, the fan 72 is provided on the inner wall on the outer peripheral side of the casing 74.
The protruding portion 74j protruding toward the side is formed over substantially the entire area of the air flow amount 74a, and the cross-sectional shape of the protruding portion 74j is the fan 7 when viewed from the main flow direction of the air flowing through the air flow path 74a.
It has a substantially triangular shape (wedge shape) that is convex toward the second side.
【００７５】これにより、ファン７２から吹き出す空気
のうち流速が最も大きい空気が衝突する部分に突起部７
４ｊを設ければ、ファン７２から吹き出す空気を吸入口
７５側と反吸入口側とに容易に分流することができるの
で、旋回流の生成を促進することができ、騒音を低減す
ることができる。As a result, of the air blown from the fan 72, the projection 7 is formed at the portion where the air having the highest flow velocity collides.
By providing 4j, the air blown out from the fan 72 can be easily divided into the suction port 75 side and the non-suction port side, so that swirling flow generation can be promoted and noise can be reduced. .
【００７６】（第４実施形態）本発明は、前述のごと
く、翼長さＬを長くしてファン７２から吹き出す空気を
吸入口５５と反対側に偏らせてその流速を高め、ファン
７２から吹き出す空気を壁面７４ｆに衝突させて安定し
た旋回流を生成するものであるが、本実施形態は、Ｌ／
Ｄを０．１２以上とし、ファン入口角β１を５５°以
上、８５°以下とし、ファン出口角β２を１５°以上、
４５°以下とし、ファン前進角γを４°以上、１０°以
下として、ブレード７１間でのブレード７１から空気が
剥離することを抑制して、ファン出口側のブレード７１
間において空気が逆流することを防止して低騒音化を図
ったものである。(Fourth Embodiment) In the present invention, as described above, the blade length L is lengthened so that the air blown from the fan 72 is biased to the side opposite to the suction port 55 to increase its flow velocity and blown from the fan 72. Although the air is made to collide with the wall surface 74f to generate a stable swirling flow, in the present embodiment, L /
D is 0.12 or more, the fan inlet angle β1 is 55 ° or more and 85 ° or less, and the fan outlet angle β2 is 15 ° or more,
The blade advancing angle γ is set to 45 ° or less and the fan advancing angle γ is set to 4 ° or more and 10 ° or less to suppress air from being separated from the blades 71 between the blades 71, and the blade 71 on the fan outlet side
It is intended to reduce the noise by preventing air from flowing backward during the period.
【００７７】ここで、ファン入口角β１とは、図１３に
示すように、ブレード７１とファン７２の内径縁との交
差角度であって、ファン７２の回転方向前進側から測定
した角度を言い、ファン前進角γとは、ブレード７１の
入口側端部とファン７２の回転中心とを結ぶ線Ｌ１と、
ブレード７１の出口側端部とファン７２の回転中心とを
結ぶ線Ｌ２とのなす角を言う。Here, the fan inlet angle β1 is the angle of intersection between the blade 71 and the inner diameter edge of the fan 72, as shown in FIG. 13, and is the angle measured from the forward side of the fan 72 in the rotation direction, The fan advancing angle γ is a line L1 connecting the inlet side end of the blade 71 and the rotation center of the fan 72,
The angle formed by the line L2 connecting the outlet side end of the blade 71 and the rotation center of the fan 72.
【００７８】次に、本実施形態の特徴（作用効果）を述
べる。Next, the features (effects) of this embodiment will be described.
【００７９】図１４（ａ）はファン入口角β１を大きく
（約９０°と）した場合のブレード１７間を流れる空気
状態を示すもので、ファン入口角β１がファン７２に流
入する角度（理論流入角度≒３０°）より大きいと、ブ
レード７１間に流入した空気は回転方向前進側のブレー
ド７１から剥離してしまうため、ファン出口側において
風速分布が歪に偏った状態となり、騒音を誘発し易い。FIG. 14A shows a state of air flowing between the blades 17 when the fan inlet angle β1 is large (about 90 °). The angle at which the fan inlet angle β1 flows into the fan 72 (theoretical inflow) If it is larger than the angle ≈30 °), the air flowing between the blades 71 is separated from the blades 71 on the advancing direction in the rotational direction, so that the wind speed distribution is biased toward the distortion on the fan outlet side, and noise is easily induced. .
【００８０】また、図１４（ｂ）はファン入口角β１を
理論流入角度とした場合のブレード１７間を流れる空気
状態を示すもので、ファン入口角β１を理論流入角度と
すると、入口側における回転方向前進側のブレード７１
と空気との剥離は防止できるものの、ファン前進角γが
小さいと、出口側において回転方向前進側のブレード７
１から剥離した空気が再付着することなく吹き出される
ので、回転方向前進側において逆流が発生し、新たな騒
音を招くおそれがある。FIG. 14B shows the state of air flowing between the blades 17 when the fan inlet angle β1 is the theoretical inflow angle. When the fan inlet angle β1 is the theoretical inflow angle, the rotation on the inlet side is shown. Blade 71 in the forward direction
Although the separation between the air and the air can be prevented, if the fan advancing angle γ is small, the blade 7 on the advancing side in the rotational direction at the outlet side
Since the air separated from No. 1 is blown out without being reattached, a backflow may occur on the forward side in the rotation direction, which may cause new noise.
【００８１】そこで、本実施形態では、Ｌ／Ｄ、ファン
入口角β１、ファン出口角β２及びファン前進角γを適
正な値として、図１５に示すように、入口側の剥離を抑
制しつつ、回転方向前進側のブレード７１から剥離した
空気を再付着させることにより、ブレード７１間の空気
流れを最適化しつつ、安定した旋回流を生成して低騒音
化を図っている。Therefore, in this embodiment, L / D, the fan inlet angle β1, the fan outlet angle β2, and the fan advancing angle γ are set to proper values to suppress the separation on the inlet side as shown in FIG. By reattaching the air separated from the blade 71 on the forward side in the rotation direction, the air flow between the blades 71 is optimized, and a stable swirling flow is generated to reduce noise.
【００８２】因みに、図１６はＬ／Ｄと最低比騒音及び
風量との関係を示す試験結果であり、図１７はファン入
口角β１と比騒音及び風量との関係を示す試験結果であ
り、図１８はファン出口角β２と比騒音及び風量との関
係を示す試験結果であり、図１９は前進角γと比騒音及
び風量との関係を示す試験結果である。なお、試験条件
及び用語の定義は、上述の実施形態と同じである。Incidentally, FIG. 16 is a test result showing the relationship between L / D and the minimum specific noise and air volume, and FIG. 17 is a test result showing the relationship between the fan inlet angle β1 and the specific noise and air volume. 18 is a test result showing the relationship between the fan outlet angle β2 and the specific noise and air volume, and FIG. 19 is a test result showing the relationship between the advancing angle γ and the specific noise and air volume. The test conditions and definitions of terms are the same as those in the above-described embodiment.
【００８３】そして、これらの試験結果から明らかなよ
うに、Ｌ／Ｄを０．１２以上（本実施形態では、０．１
５）とし、ファン入口角β１を５５°以上、８５°以下
（本実施形態では、６５°）とし、ファン出口角β２を
１５°以上、４５°以下（本実施形態では、３５°）と
し、ファン前進角γを４°以上、１０°以下（本実施形
態では、７°）とすれば良いことが解る。As is clear from these test results, L / D is 0.12 or more (in the present embodiment, 0.1 / L).
5), the fan inlet angle β1 is 55 ° or more and 85 ° or less (65 ° in this embodiment), and the fan outlet angle β2 is 15 ° or more and 45 ° or less (35 ° in this embodiment), It is understood that the fan advancing angle γ may be 4 ° or more and 10 ° or less (7 ° in this embodiment).
【００８４】なお、本実施形態では、ファン入口角β
１、ファン出口角β２及びファン前進角γが上記の条件
を満たすように、ブレード７１の入口側における曲率半
径ｒ１をブレード７１の出口側における曲率半径ｒ２以
下として２種類以上の曲率半径ｒ１、ｒ２を有する曲面
を滑らかに繋いでブレード７１を形成したが、本実施形
態はこれに限定されるものではなく、上記の条件を満た
せば、ブレード７１の曲率半径を入口側から出口側に向
かい徐々に大きくする、又は曲率半径を一定としてもよ
い。In this embodiment, the fan inlet angle β
1, so that the fan outlet angle β2 and the fan advance angle γ satisfy the above conditions, the curvature radius r1 on the inlet side of the blade 71 is set to be equal to or less than the curvature radius r2 on the outlet side of the blade 71, and two or more types of curvature radii r1 and r2. Although the blade 71 is formed by smoothly connecting curved surfaces having the above, the present embodiment is not limited to this, and if the above conditions are satisfied, the radius of curvature of the blade 71 gradually increases from the inlet side toward the outlet side. It may be increased or the radius of curvature may be constant.
【００８５】また、本実施形態と上述の実施形態とを組
み合わせてもよい。具体的には、図８、９及び図１６〜
１９に示されているように、Ｌ／Ｄを０．１２以上と
し、ファン入口角β１を５５°以上、８５°以下とし、
ファン出口角β２を１５°以上、４５°以下とし、ファ
ン前進角γを４°以上、１０°以下とするとともに、拡
がり角ｎを３．３°以上４．８°以下とする、又はＬ／
Ｄを０．１２以上とし、ファン入口角β１を５５°以
上、８５°以下とし、ファン出口角β２を１５°以上、
４５°以下とし、ファン前進角γを４°以上、１０°以
下とするとともに、拡がり角ｎを３．５°以上４．５°
以下とするものである。Further, this embodiment may be combined with the above embodiment. Specifically, FIGS. 8, 9 and 16 to
19, L / D is 0.12 or more and the fan inlet angle β1 is 55 ° or more and 85 ° or less,
The fan outlet angle β2 is 15 ° or more and 45 ° or less, the fan advancing angle γ is 4 ° or more and 10 ° or less, and the spread angle n is 3.3 ° or more and 4.8 ° or less, or L /
D is 0.12 or more, the fan inlet angle β1 is 55 ° or more and 85 ° or less, and the fan outlet angle β2 is 15 ° or more,
45 ° or less, the fan advancing angle γ is 4 ° or more and 10 ° or less, and the spread angle n is 3.5 ° or more and 4.5 ° or less.
It is as follows.
【００８６】また、本実施形態は、拡大部７４ｄ、７４
ｅが無い（空気流路７４ａのうち回転軸と平行な方向の
寸法が一定）のケーシング７４に対しても適用すること
ができる。Further, in this embodiment, the enlarged portions 74d, 74
It can also be applied to a casing 74 having no e (the size of the air flow path 74a in the direction parallel to the rotation axis is constant).
【００８７】（その他の実施形態）第１実施形態では、
拡大部７４ｅに傾斜面７４ｈが設けられていたが、本発
明はこれに限定されるものではなく、空気通路７４ａを
単純な矩形、円形又は楕円形等のその他形状としてもよ
い。(Other Embodiments) In the first embodiment,
Although the enlarged surface 74e is provided with the inclined surface 74h, the present invention is not limited to this, and the air passage 74a may have another shape such as a simple rectangle, a circle, or an ellipse.
【図１】本発明の実施形態に係る空調装置の模式図であ
る。FIG. 1 is a schematic diagram of an air conditioner according to an embodiment of the present invention.
【図２】本発明の第１実施形態に係る送風機の断面図で
ある。FIG. 2 is a cross-sectional view of the blower according to the first embodiment of the present invention.
【図３】出口角β２の説明図である。FIG. 3 is an explanatory diagram of an exit angle β2.
【図４】図２のＡ矢視図である。FIG. 4 is a view on arrow A in FIG.
【図５】図２のＢ矢視図である。5 is a view on arrow B of FIG. 2. FIG.
【図６】本発明の効果を説明するための説明図である。FIG. 6 is an explanatory diagram for explaining the effect of the present invention.
【図７】スクロールケーシングの空気通路内の空気流れ
を示す模式図である。FIG. 7 is a schematic diagram showing an air flow in an air passage of a scroll casing.
【図８】比騒音とＬ／Ｄとの関係を示す図である。FIG. 8 is a diagram showing a relationship between specific noise and L / D.
【図９】比騒音と拡がり角との関係を示す図である。FIG. 9 is a diagram showing the relationship between specific noise and spread angle.
【図１０】比騒音と軸方向拡大率との関係を示すグラフ
である。FIG. 10 is a graph showing the relationship between specific noise and axial expansion rate.
【図１１】本発明の第２実施形態に係る空気通路の断面
形状を示す模式図である。FIG. 11 is a schematic view showing a cross-sectional shape of the air passage according to the second embodiment of the present invention.
【図１２】本発明の第３実施形態に係る空気通路の断面
形状を示す模式図であるFIG. 12 is a schematic diagram showing a cross-sectional shape of an air passage according to a third embodiment of the present invention.
【図１３】入口角β１、出口角β２及び前進角γの説明
図である。FIG. 13 is an explanatory diagram of an inlet angle β1, an outlet angle β2, and a forward angle γ.
【図１４】入口角β１、出口角β２及び前進角γと空気
流れとの関係を示す説明図である。FIG. 14 is an explanatory diagram showing a relationship between an inlet angle β1, an outlet angle β2, a forward angle γ and an air flow.
【図１５】入口角β１、出口角β２及び前進角γと空気
流れとの関係を示す説明図である。FIG. 15 is an explanatory diagram showing a relationship between an inlet angle β1, an outlet angle β2, a forward angle γ and an air flow.
【図１６】Ｌ／Ｄと最低比騒音及び風量との関係を示す
グラフである。FIG. 16 is a graph showing the relationship between L / D and the minimum specific noise and air volume.
【図１７】ファン入口角β１と比騒音及び風量との関係
を示すグラフである。FIG. 17 is a graph showing the relationship between fan inlet angle β1 and specific noise and air volume.
【図１８】ファン出口角β２と比騒音及び風量との関係
を示すグラフである。FIG. 18 is a graph showing the relationship between fan outlet angle β2 and specific noise and air volume.
【図１９】前進角γと比騒音及び風量との関係を示すグ
ラフである。FIG. 19 is a graph showing the relationship between the advancing angle γ and specific noise and air volume.
【図２０】（ａ）は従来の技術に係る送風機の斜視図で
あり、（ｂ）は（ａ）のＡ部拡大図である。20A is a perspective view of a blower according to a conventional technique, and FIG. 20B is an enlarged view of a portion A of FIG.
７２…遠心式多翼ファン、７４…スクロールケーシン
グ、７４ａ…空気流路、７４ｂ…吹出口、７５…吸入
口。72 ... Centrifugal multi-blade fan, 74 ... Scroll casing, 74a ... Air flow path, 74b ... Air outlet, 75 ... Intake port.
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ０４Ｄ 29/30 Ｆ０４Ｄ 29/30 Ｃ Ｄ Ｆ 29/66 29/66 Ｍ Ｎ Ｆ２４Ｆ 1/00 ３０６ Ｆ２４Ｆ 1/00 ３０６ (72)発明者 松永 浩司 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 (72)発明者 三石 康志 愛知県西尾市下羽角町岩谷14番地 株式会 社日本自動車部品総合研究所内 Ｆターム(参考） 3H033 AA02 AA18 BB02 BB06 BB20 CC01 CC03 DD03 DD04 DD19 DD27 EE06 EE08 3H034 AA02 AA18 BB02 BB06 BB20 CC01 CC03 DD08 DD12 DD25 EE06 EE08 3H035 CC01 CC04 CC06 DD04 DD05 3L011 BF00 3L049 BD01 Continuation of front page (51) Int.Cl. 7 Identification code FI theme code (reference) F04D 29/30 F04D 29/30 C D F 29/66 29/66 MN F24F 1/00 306 F24F 1/00 306 ( 72) Inventor Koji Matsunaga 1-chome, Showa-cho, Kariya city, Aichi, Denso Co., Ltd. (72) Inventor Yasushi Mitsuishi 14 Iwatani, Shimohakaku-cho, Nishio-shi, Aichi F-term (Japan Auto Parts Research Institute) ) 3H033 AA02 AA18 BB02 BB06 BB20 CC01 CC03 DD03 DD04 DD19 DD27 EE06 EE08 3H034 AA02 AA18 BB02 BB06 BB20 CC01 CC03 DD08 DD12 DD25 EE06 EE08 3H035 CC01 CC04 CC06 DD04 DD05 3L0149 BD01 3
Claims (13)
し、前記回転軸の軸方向から吸入した空気を径外方に向
けて吹き出す遠心式多翼ファン（７２）と、 前記遠心式多翼ファン（７２）を収納するとともに前記
遠心式多翼ファン（７２）から吹き出した空気が流れる
渦巻き状の空気流路（７４ａ）を構成し、前記回転軸の
軸方向一端側に吸入口（７５）を有し、かつ、渦巻の巻
き終わり部より空気流れ下流側に吹出口（７４ｂ）を有
するスクロールケーシング（７４）とを備え、 前記空気流路（７４ａ）には、空気流れ下流側の流路断
面積が上流側より大きくなるように、前記回転軸と平行
な方向に拡大する拡大部（７４ｄ、７４ｅ）が設けら
れ、 前記遠心式多翼ファン（７２）の直径（Ｄ）に対する前
記翼（７１）の翼長さ（Ｌ）の比が０．１２以上であ
り、 さらに、前記スクロールケーシング（７４）の外周側半
径（ｒ１）は、対数螺旋的に拡大しているとともに、そ
の拡がり角（ｎ）は３．３°以上、４．８°以下である
ことを特徴とする遠心式送風機。1. A centrifugal multi-blade fan (72), which has a number of blades (71) around a rotation axis, and blows out air sucked in from the axial direction of the rotation axis outward in a radial direction, said centrifugal A multi-blade fan (72) is housed, a spiral air flow path (74a) through which air blown out from the centrifugal multi-blade fan (72) flows, and an intake port is provided at one axial end of the rotary shaft. (75) and a scroll casing (74) having an outlet (74b) on the downstream side of the air flow from the end of the spiral, and the air flow path (74a) includes an air flow downstream side. Of the centrifugal multiblade fan (72) with respect to the diameter (D) of the centrifugal multi-blade fan (72) so that the cross-sectional area of the flow passage is larger than that on the upstream side. The ratio of the blade length (L) of the blade (71) is 0. Furthermore, the outer radius (r1) of the scroll casing (74) is logarithmically expanded, and the spread angle (n) thereof is 3.3 ° or more and 4.8 °. A centrifugal blower characterized by being:
し、前記回転軸の軸方向から吸入した空気を径外方に向
けて吹き出す遠心式多翼ファン（７２）と、 前記遠心式多翼ファン（７２）を収納するとともに前記
遠心式多翼ファン（７２）から吹き出した空気が流れる
渦巻き状の空気流路（７４ａ）を構成し、前記回転軸の
軸方向一端側に吸入口（７５）を有し、かつ、渦巻の巻
き終わり部より空気流れ下流側に吹出口（７４ｂ）を有
するスクロールケーシング（７４）とを備え、 前記空気流路（７４ａ）には、空気流れ下流側の流路断
面積が上流側より大きくなるように、前記回転軸と平行
な方向に拡大する拡大部（７４ｄ、７４ｅ）が設けら
れ、 前記遠心式多翼ファン（７２）の直径（Ｄ）に対する前
記翼（７１）の翼長さ（Ｌ）の比が０．１２以上であ
り、 さらに、前記スクロールケーシング（７４）の外周側半
径（ｒ１）は、対数螺旋的に拡大しているとともに、そ
の拡がり角（ｎ）は３．５°以上、４．５°以下である
ことを特徴とする遠心式送風機。2. A centrifugal multi-blade fan (72), which has a number of blades (71) around a rotation axis and blows air sucked in from the axial direction of the rotation axis toward the radially outer side, A multi-blade fan (72) is housed, a spiral air flow path (74a) through which air blown out from the centrifugal multi-blade fan (72) flows, and an intake port is provided at one axial end of the rotary shaft. (75) and a scroll casing (74) having an outlet (74b) on the downstream side of the air flow from the end of the spiral, and the air flow path (74a) includes an air flow downstream side. Of the centrifugal multiblade fan (72) with respect to the diameter (D) of the centrifugal multi-blade fan (72) so that the cross-sectional area of the flow passage is larger than that on the upstream side. The ratio of the blade length (L) of the blade (71) is 0. .12 or more, and the outer radius (r1) of the scroll casing (74) is expanded logarithmically, and the spread angle (n) is 3.5 ° or more and 4.5 ° or more. A centrifugal blower characterized by being:
行な方向の寸法（Ｈ１）は、前記スクロールケーシング
（７４）のうちノーズ部（７４ｃ）における前記回転軸
と平行な方向の寸法（Ｈ０）の１．１倍以上、２．３倍
以下であることを特徴とする請求項１又は２に記載の遠
心式送風機。3. The dimension (H1) of the winding end portion in the direction parallel to the rotation axis is the dimension (H0) of the nose portion (74c) of the scroll casing (74) in the direction parallel to the rotation axis. ) 1.1 times or more and 2.3 times or less, The centrifugal blower according to claim 1 or 2 characterized by things.
行な方向の寸法（Ｈ１）は、前記スクロールケーシング
（７４）のうちノーズ部（７４ｃ）における前記回転軸
と平行な方向の寸法（Ｈ０）の１．３倍以上、２．１倍
以下であることを特徴とする請求項１又は２に記載の遠
心式送風機。4. The dimension (H1) of the winding end portion in the direction parallel to the rotation axis is the dimension (H0) of the nose portion (74c) of the scroll casing (74) in the direction parallel to the rotation axis. ) 1.3 times or more, and 2.1 times or less. 3. The centrifugal fan according to claim 1 or 2.
形状を有するように構成されていることを特徴とする請
求項１ないし４のいずれか１つに記載の遠心式送風機。5. The centrifugal blower according to claim 1, wherein the air flow path (74a) is configured to have a substantially rectangular cross-sectional shape.
にて繋がった略矩形断面形状を有するように構成されて
いることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つ
に記載の遠心式送風機。6. The air flow passage (74a) is configured to have a substantially rectangular cross-sectional shape in which corners are connected by arcs. The described centrifugal blower.
周側内壁には、前記遠心式多翼ファン（７２）側に突出
する突出部（７４ｊ）が形成されており、 さらに、前記突出部（７４ｊ）は、前記空気流路（７４
ａ）を流れる空気の主流方向から見て、前記遠心式多翼
ファン（７２）側に向けて凸となる略三角形状であるこ
とを特徴とする請求項１ないし６のいずれか１つに記載
の遠心式送風機。7. A projecting portion (74j) projecting toward the centrifugal multiblade fan (72) is formed on an inner wall of an outer peripheral side of the scroll casing (74), and further, the projecting portion (74j). Is the air flow path (74
7. A substantially triangular shape that is convex toward the centrifugal multiblade fan (72) side when viewed in the main flow direction of air flowing through a), according to any one of claims 1 to 6. Centrifugal blower.
し、前記回転軸の軸方向から吸入した空気を径外方に向
けて吹き出す遠心式多翼ファン（７２）と、 前記遠心式多翼ファン（７２）を収納するとともに前記
遠心式多翼ファン（７２）から吹き出した空気が流れる
渦巻き状の空気流路（７４ａ）を構成し、前記回転軸の
軸方向一端側に吸入口（７５）を有し、かつ、渦巻の巻
き終わり部より空気流れ下流側に吹出口（７４ｂ）を有
するスクロールケーシング（７４）とを備え、 前記遠心式多翼ファン（７２）の直径（Ｄ）に対する前
記翼（７１）の翼長さ（Ｌ）の比は０．１２以上であ
り、 前記遠心式多翼ファン（７２）のファン入口角（β１）
は５５°以上、８５°以下であり、 前記遠心式多翼ファン（７２）のファン出口角（β２）
は１５°以上、４５°以下であり、 さらに、前記翼（７１）の入口側端部と前記遠心式多翼
ファン（７２）の回転中心とを結ぶ線（Ｌ１）と、前記
翼（７１）の出口側端部と前記遠心式多翼ファン（７
２）の回転中心とを結ぶ線（Ｌ２）とのなす角であるフ
ァン前進角（γ）は４°以上、１０°以下であることを
特徴とする遠心式送風機。8. A centrifugal multi-blade fan (72), which has a number of blades (71) around a rotation axis and blows air sucked in from the axial direction of the rotation axis toward the radially outer side, A multi-blade fan (72) is housed, a spiral air flow path (74a) through which air blown out from the centrifugal multi-blade fan (72) flows, and an intake port is provided at one axial end of the rotary shaft. (75) and a scroll casing (74) having an outlet (74b) on the downstream side of the air flow from the end of the spiral, the diameter (D) of the centrifugal multiblade fan (72). The ratio of the blade length (L) of the blade (71) to 0.12 or more, and the fan inlet angle (β1) of the centrifugal multi-blade fan (72).
Is 55 ° or more and 85 ° or less, and the fan outlet angle (β2) of the centrifugal multiblade fan (72)
Is 15 ° or more and 45 ° or less, and further, a line (L1) connecting the inlet side end of the blade (71) and the rotation center of the centrifugal multiblade fan (72), and the blade (71). Outlet end and the centrifugal multi-blade fan (7
A centrifugal blower characterized in that a fan advancing angle (γ), which is an angle formed by a line (L2) connecting the rotation center of 2), is 4 ° or more and 10 ° or less.
径（ｒ１）は、前記翼（７１）の出口側における曲率半
径（ｒ２）以下であることを特徴とする請求項８に記載
の遠心式送風機。9. Centrifugal according to claim 8, characterized in that the radius of curvature (r1) on the inlet side of the blade (71) is less than or equal to the radius of curvature (r2) on the outlet side of the blade (71). Blower.
半径（ｒ１、ｒ２）を有する曲面を滑らかに繋いだ形状
であることを特徴とする請求項９に記載の遠心式送風
機。10. The centrifugal blower according to claim 9, wherein the blade (71) has a shape in which curved surfaces having two or more types of radii of curvature (r1, r2) are smoothly connected.
外周側半径（ｒ１）は、対数螺旋的に拡大しているとと
もに、その拡がり角（ｎ）は３．３°以上４．８°以下
であることを特徴とする請求項８ないし１０のいずれか
１つに遠心式送風機。11. The outer radius (r1) of the scroll casing (74) is logarithmically expanded, and the spread angle (n) is 3.3 ° or more and 4.8 ° or less. A centrifugal blower according to any one of claims 8 to 10.
外周側半径（ｒ１）は、対数螺旋的に拡大しているとと
もに、その拡がり角（ｎ）は３．５°以上、４．５°以
下であることを特徴とする請求項８ないし１０のいずれ
か１つに遠心式送風機。12. The outer radius (r1) of the scroll casing (74) is expanded logarithmically and the spread angle (n) is 3.5 ° or more and 4.5 ° or less. The centrifugal blower according to any one of claims 8 to 10, characterized in that.
れ下流側の流路断面積が上流側より大きくなるように、
前記回転軸と平行な方向に拡大する拡大部（７４ｄ、７
４ｅ）が設けられていることを特徴とする請求項８ない
し１２のいずれか１つに遠心式送風機。13. The air flow passage (74a) has a flow passage cross-sectional area on the downstream side of the air flow larger than that on the upstream side.
Enlargement parts (74d, 7) that expand in a direction parallel to the rotation axis.
Centrifugal blower according to any one of claims 8 to 12, characterized in that 4e) is provided.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002174168A JP3843893B2 (en) | 2001-07-16 | 2002-06-14 | Centrifugal blower |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001-215649 | 2001-07-16 | ||
| JP2001215649 | 2001-07-16 | ||
| JP2001-322201 | 2001-10-19 | ||
| JP2001322201 | 2001-10-19 | ||
| JP2002174168A JP3843893B2 (en) | 2001-07-16 | 2002-06-14 | Centrifugal blower |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003193998A true JP2003193998A (en) | 2003-07-09 |
| JP3843893B2 JP3843893B2 (en) | 2006-11-08 |
Family
ID=27617274
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002174168A Expired - Lifetime JP3843893B2 (en) | 2001-07-16 | 2002-06-14 | Centrifugal blower |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3843893B2 (en) |
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005180179A (en) * | 2003-12-15 | 2005-07-07 | Noritz Corp | Gas combustion device |
| JP2005291157A (en) * | 2004-04-02 | 2005-10-20 | Calsonic Kansei Corp | Centrifugal type multi-blade blower |
| EP1847717A2 (en) * | 2006-04-21 | 2007-10-24 | Behr GmbH & Co. KG | Housing for a radial fan |
| JP2007535632A (en) * | 2004-01-30 | 2007-12-06 | パックス サイエンティフィック インコーポレイテッド | Centrifugal fan, pump or turbine housing |
| JP2009013924A (en) * | 2007-07-06 | 2009-01-22 | Denso Corp | Centrifugal blower |
| JP2009062953A (en) * | 2007-09-10 | 2009-03-26 | Panasonic Corp | Multi-blade impeller and multi-blade blower |
| JP2012052430A (en) * | 2010-08-31 | 2012-03-15 | Nippon Soken Inc | Centrifugal blower |
| JP2012052431A (en) * | 2010-08-31 | 2012-03-15 | Nippon Soken Inc | Centrifugal blower |
| JP2012072758A (en) * | 2010-09-01 | 2012-04-12 | Nippon Soken Inc | Centrifugal blower |
| JP2015522128A (en) * | 2012-07-13 | 2015-08-03 | デルファイ・オートモーティブ・システムズ・ルクセンブルク・エスア | Ventilation device with a spiral shaped casing |
| KR20150094386A (en) * | 2014-02-11 | 2015-08-19 | 엘지전자 주식회사 | Sirroco fan |
| US9206817B2 (en) | 2010-08-31 | 2015-12-08 | Nippon Soken, Inc. | Centrifugal blower |
| JP2016196208A (en) * | 2015-04-02 | 2016-11-24 | 株式会社デンソー | Indoor air conditioning unit and air blower |
| US10288085B2 (en) | 2015-04-22 | 2019-05-14 | Mitsubishi Heavy Industries Thermal Systems, Ltd. | Centrifugal blower |
| CN110858742A (en) * | 2018-08-24 | 2020-03-03 | 日本电产株式会社 | Blower device and air conditioner for automobile |
| WO2020162133A1 (en) * | 2019-02-07 | 2020-08-13 | 株式会社デンソー | Centrifugal blower |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05306699A (en) * | 1992-04-28 | 1993-11-19 | Nippondenso Co Ltd | Multiblade blower |
| JPH07224796A (en) * | 1994-02-07 | 1995-08-22 | Nippondenso Co Ltd | Centrifugal sirocco fan |
| JPH0968198A (en) * | 1995-08-28 | 1997-03-11 | Toto Ltd | Method of designing multiblade centrifugal fan and multiblade centrifugal fan |
-
2002
- 2002-06-14 JP JP2002174168A patent/JP3843893B2/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05306699A (en) * | 1992-04-28 | 1993-11-19 | Nippondenso Co Ltd | Multiblade blower |
| JPH07224796A (en) * | 1994-02-07 | 1995-08-22 | Nippondenso Co Ltd | Centrifugal sirocco fan |
| JPH0968198A (en) * | 1995-08-28 | 1997-03-11 | Toto Ltd | Method of designing multiblade centrifugal fan and multiblade centrifugal fan |
Cited By (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4534477B2 (en) * | 2003-12-15 | 2010-09-01 | 株式会社ノーリツ | Gas combustion equipment |
| JP2005180179A (en) * | 2003-12-15 | 2005-07-07 | Noritz Corp | Gas combustion device |
| JP2007535632A (en) * | 2004-01-30 | 2007-12-06 | パックス サイエンティフィック インコーポレイテッド | Centrifugal fan, pump or turbine housing |
| JP4695097B2 (en) * | 2004-01-30 | 2011-06-08 | パックス サイエンティフィック インコーポレイテッド | Centrifugal fan, pump or turbine housing |
| JP2005291157A (en) * | 2004-04-02 | 2005-10-20 | Calsonic Kansei Corp | Centrifugal type multi-blade blower |
| EP1847717A2 (en) * | 2006-04-21 | 2007-10-24 | Behr GmbH & Co. KG | Housing for a radial fan |
| EP1847717A3 (en) * | 2006-04-21 | 2012-05-16 | Behr GmbH & Co. KG | Housing for a radial fan |
| JP2009013924A (en) * | 2007-07-06 | 2009-01-22 | Denso Corp | Centrifugal blower |
| JP2009062953A (en) * | 2007-09-10 | 2009-03-26 | Panasonic Corp | Multi-blade impeller and multi-blade blower |
| US9206817B2 (en) | 2010-08-31 | 2015-12-08 | Nippon Soken, Inc. | Centrifugal blower |
| JP2012052430A (en) * | 2010-08-31 | 2012-03-15 | Nippon Soken Inc | Centrifugal blower |
| JP2012052431A (en) * | 2010-08-31 | 2012-03-15 | Nippon Soken Inc | Centrifugal blower |
| US9447792B2 (en) | 2010-08-31 | 2016-09-20 | Denso Corporation | Centrifugal blower |
| JP2012072758A (en) * | 2010-09-01 | 2012-04-12 | Nippon Soken Inc | Centrifugal blower |
| JP2015522128A (en) * | 2012-07-13 | 2015-08-03 | デルファイ・オートモーティブ・システムズ・ルクセンブルク・エスア | Ventilation device with a spiral shaped casing |
| KR20150094386A (en) * | 2014-02-11 | 2015-08-19 | 엘지전자 주식회사 | Sirroco fan |
| KR102199379B1 (en) * | 2014-02-11 | 2021-01-06 | 엘지전자 주식회사 | Sirroco fan |
| JP2016196208A (en) * | 2015-04-02 | 2016-11-24 | 株式会社デンソー | Indoor air conditioning unit and air blower |
| US10288085B2 (en) | 2015-04-22 | 2019-05-14 | Mitsubishi Heavy Industries Thermal Systems, Ltd. | Centrifugal blower |
| CN110858742A (en) * | 2018-08-24 | 2020-03-03 | 日本电产株式会社 | Blower device and air conditioner for automobile |
| CN110858742B (en) * | 2018-08-24 | 2021-12-07 | 日本电产株式会社 | Blower device and air conditioner for automobile |
| WO2020162133A1 (en) * | 2019-02-07 | 2020-08-13 | 株式会社デンソー | Centrifugal blower |
| JP2020128712A (en) * | 2019-02-07 | 2020-08-27 | 株式会社デンソー | Centrifugal blower |
| JP7024743B2 (en) | 2019-02-07 | 2022-02-24 | 株式会社デンソー | Centrifugal blower |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3843893B2 (en) | 2006-11-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20100098535A1 (en) | Centrifugal blower | |
| JP2003193998A (en) | Centrifugal blower | |
| US6299409B1 (en) | Centrifugal type blower unit | |
| JP2007127089A (en) | Centrifugal air blower and air-conditioning equipment including the same | |
| CN110168231B (en) | Centrifugal blower | |
| JP2003254297A (en) | Fan and shroud assembly | |
| JP2006200525A (en) | Multi-blade centrifugal blower | |
| US10913324B2 (en) | Blower | |
| JP6377172B2 (en) | Outdoor unit for propeller fan, propeller fan device and air conditioner | |
| JPH10274198A (en) | Centrifugal blower | |
| JP5297128B2 (en) | Blower, air conditioner for vehicle | |
| JP3812537B2 (en) | Centrifugal blower | |
| JPH05296194A (en) | Multiblade blower | |
| WO2014034951A1 (en) | Centrifugal air blower | |
| CN104884815A (en) | Fan for air conditioner | |
| JP3921832B2 (en) | Centrifugal blower | |
| WO2015059884A1 (en) | Centrifugal air blower and air-conditioning device | |
| JP2002161896A (en) | Centrifugal fan | |
| JP2000291590A (en) | Centrifugal blower | |
| JP4273564B2 (en) | Centrifugal blower | |
| JP4411724B2 (en) | Centrifugal blower | |
| JPH1193893A (en) | Centrifugal multiblade fan | |
| JP2004190535A (en) | Centrifugal air blower and air blower for air conditioner | |
| JP2002127729A (en) | Centrifugal type blower | |
| JP2000120582A (en) | Centrifugal blower |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060718 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060725 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060807 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 3843893 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090825 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100825 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100825 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110825 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120825 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130825 Year of fee payment: 7 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |