JP2003170206A - Sleeve roll for rolling - Google Patents
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は鉄鋼の圧延に用いら
れる圧延用スリーブロールに関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a rolling sleeve roll used for rolling steel.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、耐摩耗性、耐肌荒れ性、および強
靱性を兼備した圧延用スリーブロールとして、例えば、
特開平２０００−２８８７０８号公報に開示されている
ように、遠心鋳造方法によりハイス系材料からなる溶湯
を用いて円筒状中空素材を形成後、熱間鍛造方法により
所定のロール形状に成形し、圧延用スリーブロールを製
造するものである。2. Description of the Related Art Conventionally, as a rolling sleeve roll having both abrasion resistance, surface roughening resistance, and toughness, for example,
As disclosed in Japanese Unexamined Patent Publication No. 2000-288708, a hollow cylindrical material is formed by using a molten metal made of a HSS material by a centrifugal casting method, and then formed into a predetermined roll shape by a hot forging method, followed by rolling. For manufacturing a sleeve roll for a car.
【０００３】上記した技術の概要は、耐摩耗性を向上さ
せるために、ＶによるＭＣ型、Ｃｒ、Ｍｏ、ＷによるＭ
2 Ｃ、Ｍ7 Ｃ3 型炭化物を遠心鋳造材に晶出させ、偏
析、粗大化した炭化物を最終鍛造成形比１．５〜５．０
となる鍛造により、微細化、分散化させることにより、
耐肌荒れ性、強靱性を兼備した圧延用スリーブロールで
ある。一方、他の技術としては、エレクトロ・スラグ再
溶解法にて中実素材を製造後、種々の熱間鍛造等により
圧延用スリーブロールを成形することが、特開平３−９
０２７０号公報、特開平３−２１９０４７号公報、およ
び特開平７−２３３４４１号公報等に開示されている。The outline of the above-mentioned technique is as follows: MC type by V, M type by Cr, Mo, W in order to improve wear resistance.
The 2C, M 7 C 3 type carbide is crystallized in the centrifugal casting material, and the segregated and coarsened carbide is the final forging ratio of 1.5 to 5.0.
By refining and dispersing by forging,
It is a rolling sleeve roll that has both rough skin resistance and toughness. On the other hand, as another technique, after manufacturing a solid material by the electro-slag remelting method, a sleeve sleeve for rolling is formed by various hot forging, etc.
No. 0270, JP-A-3-219047, JP-A-7-233441, and the like.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記特
開平２０００−２８８７０８号公報に開示されている技
術のものでは、ハイス系材料からなる溶湯を用いるた
め、該溶湯に高価な合金であるＶ，Ｗ，Ｍｏを多く含有
させているため、該ロールの前記した性能はすぐれてい
るものの、それにより該ロールが高価となるという課題
を有している。一方、前記エレクトロ・スラグ再溶解法
にて中実素材を製造後、種々の熱間鍛造等により圧延用
スリーブロールを成形する特開平３−９０２７０号公報
等技術のものは、前記、特開平２０００−２８８７０８
号公報に開示されている技術に比べ、材質的には比較的
安価であるが、その製造工程がインゴットの製造からエ
レクトロ・スラグ再溶解、そしてスリーブ化に至る複雑
な工程を必要とし、多くの製造コストと時間を要する課
題が残されている。However, in the technique disclosed in the above-mentioned Japanese Patent Laid-Open No. 2000-288708, since a molten metal made of a high-speed material is used, V and W which are expensive alloys are used for the molten metal. , Mo is contained in a large amount, so that the above-mentioned performance of the roll is excellent, but there is a problem that the roll becomes expensive. On the other hand, the technique disclosed in JP-A-3-90270, in which a solid material is manufactured by the electro-slag remelting method and then a sleeve sleeve for rolling is formed by various hot forging, is disclosed in JP-A 2000-2000. -288708
Compared to the technology disclosed in the publication, the material is relatively inexpensive, but its manufacturing process requires complicated steps from ingot manufacturing to electro-slag remelting and sleeve formation, Manufacturing costs and time-consuming challenges remain.
【０００５】上述したような従来技術の課題に鑑み、本
発明は安価に製造でき、かつ耐摩耗性、耐肌荒れ性、お
よび強靱性を兼備した圧延用スリーブロールを提供する
ことを目的とする。その基本的な考えは、まず耐摩耗性
を向上させるために、硬質の晶出炭化物、すなわち、Ｃ
ｒによるＭ7 Ｃ3 型炭化物を利用し、この炭化物を微細
に分散させることを最大の特徴とする。なお、遠心鋳造
によって生ずるＭ7 Ｃ 3 型炭化物は、その結晶粒径が比
較的大きく、かつ結晶粒界に凝集して晶出する。そのた
め、このまま圧延用ロールとして使用すると、耐肌荒れ
性と強靱性が満足できない。従って、この素材に適切な
る熱間鍛造を実施することにより、前記炭化物が微細に
分散されて均質な金属組織となり、前記耐肌荒れ性と強
靱性を満足させたものである。In view of the above problems of the prior art,
The invention can be manufactured at low cost and is resistant to wear, rough skin, and
To provide a sleeve roll for rolling that has both high and toughness
The purpose is to The basic idea is to first wear resistance
Hard crystallized carbides, namely C
M by r7C3-Type carbide is used to
The greatest feature is that they are dispersed in. In addition, centrifugal casting
M caused by7C 3Type carbides have
It is relatively large and crystallizes by aggregating at the grain boundaries. That
Therefore, if it is used as it is as a rolling roll, it will not get rough skin.
Toughness and toughness are not satisfied. Therefore, suitable for this material
By carrying out hot forging,
Dispersed into a homogeneous metallographic structure, which is resistant to rough skin and
It satisfies the toughness.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】上述したような課題を達
成するために、本発明の圧延用スリーブロールの要旨
は、以下の通りである。
（１）化学成分が質量％で、Ｃ：１．０〜３．０％、Ｓ
ｉ：０．２〜２．６％、Ｍｎ：０．２〜２．６％、Ｎ
ｉ：０．１〜２．０％、Ｃｒ：１０〜２５％、を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる溶湯で、遠
心鋳造方法により円筒状中空素材を鋳造後、熱間鍛造方
法により所定のロール形状に成形したことを特徴とする
圧延用スリーブロール。In order to achieve the above-mentioned problems, the gist of the rolling sleeve roll of the present invention is as follows. (1) Chemical composition is mass%, C: 1.0 to 3.0%, S
i: 0.2 to 2.6%, Mn: 0.2 to 2.6%, N
i: 0.1 to 2.0%, Cr: 10 to 25%, a molten metal containing the balance Fe and unavoidable impurities, cast a cylindrical hollow material by a centrifugal casting method, and then by a hot forging method. A sleeve roll for rolling, which is formed into a predetermined roll shape.
【０００７】（２）前記（１）に記載の成分組成に、さ
らに、ＭｏまたはＷの１種以上を０．２〜７．０％含有
する溶湯とすることを特徴とする圧延用スリーブロー
ル。
（３）前記（２）に記載の成分組成に、さらに、Ｖを
０．１〜２．０％含有する溶湯とすることを特徴とする
圧延用スリーブロール。
（４）熱間鍛造法での鍛錬成形比を１．５〜５．０とす
ることを特徴とする前記（１）〜（３）に記載の圧延用
スリーブロール。
（５）スリーブロールの外表面の孔型部を熱間鍛造法に
て成形したことを特徴とする前記（１）〜（３）に記載
の圧延用スリーブロールにある。(2) A sleeve roll for rolling, characterized in that the molten metal composition further contains 0.2 to 7.0% of at least one of Mo and W in addition to the composition of the above (1). (3) A sleeve roll for rolling, which is characterized in that the molten metal composition further contains 0.1 to 2.0% of V in addition to the component composition described in (2). (4) The rolling sleeve roll according to (1) to (3), wherein the wrought forming ratio in the hot forging method is set to 1.5 to 5.0. (5) The rolling sleeve roll according to any one of (1) to (3) above, wherein the hole portion of the outer surface of the sleeve roll is formed by hot forging.
【０００８】[0008]
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る化学成分を限
定した理由を述べる。
Ｃ：１．０〜３．０％
Ｃは、ロールの性能に直接影響する硬さを得るための重
要な元素である。Ｃ量が１．０％未満であると耐摩耗性
および耐肌荒れ性を向上させるために有効な硬い炭化物
の晶出が少なく、さらに基地に固溶するＣが不足し、焼
入れによっても十分な基地硬さが得られなくなると同時
に、合金添加の効果を十分発揮できない。一方、３．０
％を超えると硬いが脆い炭化物が粗大化し、かつその晶
出量も過大となり強度が損なわれ、使用中に深いき裂や
表層剥離が生じるため、上限を３．０％とした。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION The reasons for limiting the chemical components according to the present invention will be described below. C: 1.0 to 3.0% C is an important element for obtaining hardness that directly affects roll performance. When the amount of C is less than 1.0%, hard carbs effective for improving wear resistance and surface roughening resistance are scarcely crystallized, and the amount of C dissolved in the matrix is insufficient. The hardness cannot be obtained, and at the same time, the effect of the alloy addition cannot be sufficiently exhibited. On the other hand, 3.0
%, Hard but brittle carbides are coarsened, and the amount of crystallization thereof is excessively large to impair the strength, resulting in deep cracks and surface delamination during use, so the upper limit was made 3.0%.
【０００９】Ｓｉ：０．２〜２．６％、Ｍｎ：０．２〜
２．６％
Ｓｉ，Ｍｎは、ともに脱酸効果並びに溶湯の流動性を高
める観点より、一般の圧延用ロールとして含まれている
各々の０．２〜２．６％の範囲を含有させることが望ま
しい。
Ｎｉ：０．１〜２．０％
Ｎｉは、焼入れ性を向上させる元素である。しかし、
０．１％未満ではその効果が得られず、その添加量は直
径もしくは厚みの大きいロールなど大きい硬化深度が要
求される場合には、その要求に応じて添加すると良い。
しかし、多量に添加すると残留オーステナイトが過剰と
なり、かえって高硬度が得られなくなるため、その上限
を２．０％とした。Si: 0.2-2.6%, Mn: 0.2-
2.6% Si and Mn may each be contained in the range of 0.2 to 2.6% included as a general rolling roll from the viewpoint of enhancing the deoxidizing effect and the fluidity of the molten metal. desirable. Ni: 0.1 to 2.0% Ni is an element that improves hardenability. But,
If it is less than 0.1%, the effect cannot be obtained, and when the addition amount is required to have a large hardening depth such as a roll having a large diameter or a large thickness, it may be added according to the request.
However, when a large amount is added, the residual austenite becomes excessive and, on the contrary, high hardness cannot be obtained, so the upper limit was made 2.0%.
【００１０】Ｃｒ：１０〜２５％
Ｃｒは、Ｃと結合し、主にＭ7 Ｃ3 型の硬い炭化物を結
晶粒界に晶出生成し、耐摩耗性を向上させる。Ｍ7 Ｃ3
型炭化物は遠心鋳造時にも比較的偏析し難いが、網目状
に凝集して晶出する。添加量が少ないと生成する炭化物
が少なく耐摩耗性の向上に及ぼす効果が十分確保でき
ず、一方、多過ぎると炭化物が過度に、かつ凝集して晶
出することとなり、前述の通り耐肌荒れ性と強靱性が損
なわれる。そのため一般の遠心鋳造製の圧延ロールにお
いては、慨ね３〜１０％の範囲で添加されている。Cr: 10 to 25% Cr bonds with C and mainly forms hard carbides of the M 7 C 3 type at crystal grain boundaries to improve wear resistance. M 7 C 3
The type carbides are relatively difficult to segregate even during centrifugal casting, but they form a net-like aggregate and crystallize. If the addition amount is small, the amount of carbides generated is small and the effect on the improvement of wear resistance cannot be sufficiently secured, while if it is too large, the carbides become excessive and agglomerate and crystallize. And toughness is impaired. Therefore, in a general centrifugally cast rolling roll, it is added in the range of 3 to 10%.
【００１１】ここで、本発明においては、前述の通り、
この網目状に凝集して晶出する、このＭ7 Ｃ3 型炭化物
を、まず積極的に晶出させ、これにより圧延用スリーブ
ロールの耐摩耗性を確保し、次に、適切なる熱間鍛造を
実施することにより、前記炭化物が微細に分散されて均
質な金属組織となり、耐肌荒れ性と強靱性を満足させた
ものである。従って、Ｃｒの最適な添加量としては、１
０〜２５％が望ましい。添加量が少ないと炭化物量が少
なく、前記効果が十分に確保できず、一方、多過ぎると
炭化物の晶出量が過大となり強靱性が損なわれる。Here, in the present invention, as described above,
This M 7 C 3 -type carbide that agglomerates and crystallizes in the form of a net is first positively crystallized, thereby ensuring the wear resistance of the rolling sleeve roll, and then appropriate hot forging. By carrying out the above, the above-mentioned carbide is finely dispersed to form a homogeneous metal structure, and the surface roughening resistance and the toughness are satisfied. Therefore, the optimum addition amount of Cr is 1
0-25% is desirable. If the amount of addition is small, the amount of carbides is small, and the above effect cannot be sufficiently ensured. On the other hand, if the amount is too large, the amount of crystallization of carbides becomes excessive and the toughness is deteriorated.
【００１２】本発明の圧延用スリーブロールの化学成分
としては、基本的には以上のものであるが、必要により
ＭｏおよびＷ，Ｖを添加するとさらに良い。Ｍｏまたは
Ｗの１種以上を０．２〜７．０％ＭｏおよびＷは、耐摩
耗性、耐肌荒れ性、および強靱性をより向上させる元素
である。特に硬いＭ2 Ｃ型炭化物が形成され耐摩耗性が
向上する。従って、その効果が得られるためには、少な
くとも１種以上を０．２〜７．０％含有させることが必
要であり、望ましくは２％以上５．０％以下である。こ
のＭ2 Ｃ型炭化物は棒状で結晶粒界に凝集して晶出す
る。そのため、本発明においてこの種の炭化物を積極的
に晶出させ、適切なる熱間鍛造の実施によりＭ2 Ｃ型炭
化物は微細化し、均一な金属組織となるため、より耐肌
荒れ性および強靱性が向上する。The chemical components of the rolling sleeve roll of the present invention are basically the above, but it is more preferable to add Mo and W, V if necessary. 0.2 to 7.0% of at least one of Mo and W Mo and W are elements that further improve wear resistance, rough skin resistance, and toughness. Particularly hard M 2 C type carbides are formed and wear resistance is improved. Therefore, in order to obtain the effect, it is necessary to contain at least one kind in an amount of 0.2 to 7.0%, preferably 2% to 5.0%. This M 2 C type carbide is rod-shaped and aggregates at the crystal grain boundaries to be crystallized. Therefore, in the present invention, carbides of this kind are positively crystallized, and appropriate hot forging is performed to refine the M 2 C type carbides to form a uniform metal structure, which results in more rough skin resistance and toughness. improves.
【００１３】Ｖ：０．１〜２．０％
Ｖは、硬いＭＣ型の炭化物を形成するため、圧延用スリ
ーブロールの更なる耐摩耗性を必要とする場合には添加
すると良い。しかし、０．１％未満ではその効果が少な
く、また、２．０％を超える添加は高価となるため、こ
の範囲を０．１〜２．０％とした。V: 0.1 to 2.0% V forms a hard MC type carbide, so it is preferable to add V when further wear resistance of the rolling sleeve roll is required. However, if it is less than 0.1%, its effect is small, and if it exceeds 2.0%, it becomes expensive. Therefore, the range is set to 0.1 to 2.0%.
【００１４】[0014]
【実施例】以下、本発明について実施例によって具体的
に説明する。本発明の実施例として、先ず表１に示すＮ
ｏ．１〜１７までの各化学成分からなる溶湯を用いて、
従来例であるエレクトロ・スラグ再溶解法の前工程であ
る１トン用のインゴットケースに鋳造し、縦１００ｍ
ｍ、横１００ｍｍ、高さ１００ｍｍの試験用ブロックを
製作した。また、本発明材の製造法である遠心鋳造法に
より、前記と同じ表１のＮｏ．１〜１７までに示す各化
学成分からなる溶湯を用いて鋳造し、外径１４００ｍ
ｍ、内径８５０ｍｍ、幅５００ｍｍの実際の型鋼用のス
リーブを製作し、該スリーブから前記と同じサイズの縦
１００ｍｍ、横１００ｍｍ、高さ１００ｍｍの試験用ブ
ロックを切り出した。EXAMPLES The present invention will be specifically described below with reference to examples. As an embodiment of the present invention, N shown in Table 1
o. Using molten metal consisting of each chemical component from 1 to 17,
It is cast in an ingot case for 1 ton, which is the previous process of the conventional electro-slag remelting method, and the length is 100 m.
A test block having m, a width of 100 mm, and a height of 100 mm was manufactured. Further, according to the centrifugal casting method which is a manufacturing method of the material of the present invention, No. Casting using a molten metal consisting of each chemical component shown in 1 to 17, outer diameter 1400 m
A sleeve for an actual mold steel having a diameter of m, an inner diameter of 850 mm and a width of 500 mm was manufactured, and a test block having the same size as the above, 100 mm in length, 100 mm in width, and 100 mm in height was cut out from the sleeve.
【００１５】上記した試験用ブロックを用いて、実際の
プレスにより鍛錬成形比が１．２、１．５、３．５、
４．８、５．３の各種の軸方向の熱間据え込み鍛造を実
施し、その後の各試験用ブロックにおける割れの有無を
調査した。ここで、鍛錬成形比は鍛造作業で一般的に用
いられる指標の一つで鍛造前後の材料の断面積比、軸方
向の鍛造では簡便に｛初めの長さ（高さ）／鍛造後の長
さ（高さ）｝である。Using the above test block, the wrought forming ratios of 1.2, 1.5, 3.5, and
Various axial hot upsetting forgings of 4.8 and 5.3 were carried out, and then the presence or absence of cracks in each test block was investigated. Here, the wrought forming ratio is one of the indexes generally used in forging work, and is the cross-sectional area ratio of the material before and after forging. (Height)}.
【００１６】以下に、その試験結果について、表１に基
づいて、詳細に説明する。表１において、ＩＧとは、イ
ンゴットケースに鋳造して製造された従来法での試験用
ブロックであり、同様に遠鋳とは、本発明法である遠心
鋳造法により製造された試験用ブロックである。また、
表１に示す○印は、前記熱間据え込み鍛造により、該試
験用ブロックに割れが全く生じなかったものであり、×
印は、微少の割れを含む割れが生じている場合を示す。The test results will be described in detail below with reference to Table 1. In Table 1, IG is a conventional test block produced by casting in an ingot case, and similarly, long casting is a test block produced by the centrifugal casting method of the present invention. is there. Also,
The ∘ mark shown in Table 1 indicates that the test block was not cracked at all due to the hot upsetting, and ×
The mark indicates the case where cracks including minute cracks have occurred.
【００１７】[0017]
【表１】 [Table 1]
【００１８】表１から明らかなように、本発明材である
化学成分のＮｏ．３〜８とＮｏ．１２〜１７において、
その鍛錬成形比が本発明材である１．５〜４．８の遠鋳
材では、いずれも前記の鍛造による割れの発生は皆無で
あり、健全に鍛造が可能であることが判る。なお、上記
鍛錬成形比が１．２の遠鋳材（Ｎｏ．３〜８、Ｎｏ．１
２〜１７）では、割れは生じないものの結晶粒の微細化
・組織の均一化が、不十分であり、特に強靱性が不足し
実ロールとしては、何れも適さない。また、その鍛錬成
形比が５．３の遠鋳材（Ｎｏ．３〜４、Ｎｏ．１２〜１
７）では、同様に割れは生じないものの鍛造の結果、す
なわち、結晶粒の微細化・組織の均一化が飽和状態とな
っており、製造時間、エネルギーロスなどにより実ロー
ルとしては何れも適さない。As is apparent from Table 1, the chemical composition of the material of the present invention, No. 3-8 and No. In 12 to 17,
In the case of the long cast material having the wrought forming ratio of 1.5 to 4.8, which is the material of the present invention, cracking due to the above-mentioned forging does not occur at all, and it is understood that sound forging can be performed. In addition, the above-mentioned wrought forming ratio is 1.2 cast material (No. 3-8, No. 1).
In Nos. 2 to 17), cracking does not occur, but the refinement of the crystal grains and the homogenization of the structure are insufficient. In particular, the toughness is insufficient and neither is suitable as an actual roll. In addition, the wrought forming ratio is 5.3 (No. 3 to 4, No. 12 to 1)
In 7), similarly, cracks do not occur, but as a result of forging, that is, the refinement of crystal grains and the homogenization of the structure are in a saturated state, which is not suitable as an actual roll due to manufacturing time, energy loss, etc. .
【００１９】なお、前記Ｎｏ．３〜８、Ｎｏ．１２〜１
７において、その鍛錬成形比が１．５〜４、８のＩＧ材
の中には、すなわち、Ｎｏ．３〜５の１．５のＩＧ材お
よびＮｏ．１２の１．５のＩＧ材は共に、鍛造による割
れの発生が皆無であるが、前記の如くインゴットケース
に鋳造して製造された試験材は、製造時の冷却速度が本
発明の遠心鋳造法に比べて遅いため、生ずる炭化物の結
晶粒が、粗大化しており、これに１．５程度の軽微な熱
間鍛造を直接施しても、炭化物の微細化ができず、その
ため特に耐肌荒れ性を図ることが出来ず実ロールとして
は何れも適さない。The above No. 3-8, No. 12 to 1
In No. 7, among the IG materials having the wrought forming ratios of 1.5 to 4 and 8, namely, No. 3 to 1.5 IG material and No. 3 No cracks due to forging were generated in all of the IG materials of No. 12 and 1.5, but the test materials produced by casting in the ingot case as described above have the cooling rate during production by the centrifugal casting method of the present invention. Since it is slower than the above, the crystal grains of the carbide generated are coarsened, and even if a slight hot forging of about 1.5 is directly applied to this, the carbide cannot be refined, so that especially the rough skin resistance is obtained. Since it cannot be achieved, neither is suitable as an actual roll.
【００２０】比較材であるＮｏ．１〜２のものは、いず
れの鍛錬成形比でも前記熱間鍛造による割れの発生は生
じていない。しかしながら、本発明の遠鋳材において
は、特にＣとＣｒの添加量が少ないため遠心鋳造によっ
て生ずるＭ7 Ｃ3 型炭化物の絶対量が不足し、特に耐摩
耗性が不足するため実ロールとしては適さない。また、
比較材であるＮｏ．９〜１０において、本発明法の１．
５遠鋳材のものは、熱間鍛造による割れの発生は生じて
いない。しかしながら、遠鋳材においては、特にＣとＣ
ｒの添加量が多過ぎるため遠心鋳造によって生ずるＭ7
Ｃ3 型炭化物の結晶粒が粗大化しており、これに１．５
程度の軽微な熱間鍛造を直接施しても、炭化物の微細化
ができず、そのため特に耐肌荒れ性を図ることが出来ず
実ロールとしては何れも適さない。No. For Nos. 1 and 2, cracking due to hot forging did not occur at any wrought forming ratio. However, in the long cast material of the present invention, since the addition amount of C and Cr is particularly small, the absolute amount of M 7 C 3 type carbide generated by centrifugal casting is insufficient, and especially the wear resistance is insufficient, so that it is used as an actual roll. Not suitable. Also,
No. which is a comparative material. 9-10, 1. of the method of the present invention.
In the case of No. 5 cast material, cracking due to hot forging did not occur. However, in long cast materials, especially C and C
M 7 produced by centrifugal casting due to excessive addition of r
The crystal grains of C 3 type carbide are coarsened, and
Even if a slight slight hot forging is directly applied, the carbides cannot be refined, so that the surface roughening resistance cannot be particularly achieved, and neither is suitable as an actual roll.
【００２１】図１は、熱間転動摩耗試験の結果を示す図
である。この図１に示すように、Ｎｏ．７、８、１４、
１５は、何れも本発明の化学成分で、鍛錬成形比が１．
５、かつ遠鋳材であるＮｏ．１４、１５は、前記本発明
材Ｎｏ．７、８の化学成分のものに、さらに、耐摩耗性
を付与する目的で、Ｍｏおよび／または、Ｗを添加した
ものである。また、縦軸は、摩耗減量（ｍｇ）を示す。
試験用の試験材は、前記の熱間鍛造試験用の素材より、
下記サイズものを切り出し、下記の条件で熱間転動摩耗
試験を実施した。FIG. 1 is a diagram showing the results of a hot rolling wear test. As shown in FIG. 7, 8, 14,
No. 15 is the chemical composition of the present invention, and the wrought forming ratio is 1.
No. 5, which is a long cast material. Nos. 14 and 15 are material Nos. Of the present invention. Mo and / or W is added to the chemical components of 7 and 8 for the purpose of imparting abrasion resistance. Further, the vertical axis represents the amount of wear loss (mg).
The test material for the test is from the material for the hot forging test described above,
The following sizes were cut out and a hot rolling wear test was carried out under the following conditions.
【００２２】試験片のサイズ：φ８０×幅１０ｍｍ 試験片の温度：５００℃ 荷重：７０ｋｈｆ 試験片の回転数：７００ｒｐｍ 転動数：１万回Size of test piece: φ80 × width 10 mm Test piece temperature: 500 ° C Load: 70khf Rotational speed of test piece: 700 rpm Number of rolls: 10,000 times
【００２３】図１において、化学成分が類似するＮｏ．
７とＮｏ．１４、Ｎｏ．８とＮｏ．１５を対比してみる
と、Ｍｏおよび／または、Ｗを添加したＮｏ．１４およ
びＮｏ．１５の試験片がいずれもその摩耗減量が少なく
なっており、Ｍｏおよび／または、Ｗを添加により摩耗
性が向上することが明確である。上記、各種の試験の結
果により、本発明の圧延用スリーブロール材は、前記の
化学成分を有するものであり、その適正な鍛錬成形比は
１．５以上、５．０以下が望ましい。しかし、１．５未
満では、熱間鍛造の効果である炭化物の微細・分散化が
図られず耐肌荒れ性および強靱性を得ることが出来な
い。一方、５．０を超えると熱間鍛造において、該ロー
ルが割れる場合があり、また、該鍛造の結果、すなわ
ち、結晶粒の微細化・組織の均一化が飽和状態となって
おり、製造時間が長く、また、エネルギーロスなどが発
生するため鍛錬成形比を１．５以上、５．０以下とし
た。In FIG. 1, No. 2 having a similar chemical composition was used.
7 and No. 14, No. 8 and No. Comparing No. 15 with No. 15 containing Mo and / or W, 14 and No. The wear loss of each of the 15 test pieces is small, and it is clear that the addition of Mo and / or W improves the wear resistance. From the results of the above-mentioned various tests, the rolling sleeve roll material of the present invention has the above-mentioned chemical components, and its appropriate wrought forming ratio is preferably 1.5 or more and 5.0 or less. However, if it is less than 1.5, the effect of hot forging is that the fineness and dispersion of carbides cannot be achieved, and rough skin resistance and toughness cannot be obtained. On the other hand, if it exceeds 5.0, the roll may be cracked during hot forging, and the result of the forging, that is, the refinement of crystal grains and the homogenization of the structure are in a saturated state, and the manufacturing time However, the wrought forming ratio is set to 1.5 or more and 5.0 or less because the energy loss is generated.
【００２４】以上の各種試験の結果により、本発明の圧
延用スリーブロールにおいて、十分にその作用・効果を
確認できたので、次に、外径１４００ｍｍ、内径８５０
ｍｍ、長さ５００ｍｍの実際の圧延用スリーブロールと
して、表２のＮｏ．１に示す化学成分の溶湯を用い、遠
心鋳造にて、２本のスリーブロールを鋳造し、そのうち
１本をそのまま比較例１用とし、残りの１本をその後、
鍛錬成形比を１．５で熱間鍛造した。From the results of the various tests described above, the action and effect of the rolling sleeve roll of the present invention could be sufficiently confirmed. Next, the outer diameter is 1400 mm and the inner diameter is 850.
mm of length and 500 mm in length, No. 2 in Table 2 was used as an actual rolling sleeve roll. Two sleeve rolls were cast by centrifugal casting using the molten metal having the chemical composition shown in FIG. 1, one of them was used as it was for Comparative Example 1, and the remaining one was
Hot forging was performed at a wrought forming ratio of 1.5.
【００２５】[0025]
【表２】 [Table 2]
【００２６】さらに、前記同じサイズで、表２のＮｏ．
２に示す化学成分の実際の圧延用スリーブロールを、比
較例２用として、従来例であるエレスラ法により作製し
た。なお、製作の途中で、各々の端材から引張り試験用
のテストピースを採取し、引張り試験を実施した。その
後、前記各種の圧延用スリーブロールを用いて実際の圧
延に供した。以上の結果を表３に示す。Further, with the same size as above, No. 2 in Table 2 was used.
An actual rolling sleeve roll having the chemical composition shown in FIG. 2 was prepared for Comparative Example 2 by the conventional Eresla method. During the production, a test piece for a tensile test was sampled from each end material and a tensile test was performed. After that, actual rolling was performed using the above-mentioned various rolling sleeve rolls. The above results are shown in Table 3.
【００２７】[0027]
【表３】 [Table 3]
【００２８】表３に示すように、比較例１、すなわち、
本発明と同じ化学成分の溶湯を用いて遠心鋳造により製
造したままの圧延用スリーブロールにおいては、引張り
強度、耐摩耗性、および耐肌荒れ性のいずれも本発明と
比べると著しく劣っていることが判る。一方、本発明例
は比較例２に示す従来のエレスラ法による圧延用スリー
ブロールと同等な機能を有していることが明らかで、多
くの製造工程と時間を有する課題があるエレスラ法によ
らないで、安価で製造が容易、かつより短時間で、従来
と同じ機能を有する圧延用スリーブロールを製造するこ
とが可能となった。As shown in Table 3, Comparative Example 1, that is,
In the rolling sleeve roll as it is produced by centrifugal casting using a molten metal having the same chemical composition as the present invention, both tensile strength, abrasion resistance, and surface roughening resistance are significantly inferior to those of the present invention. I understand. On the other hand, it is clear that the example of the present invention has a function equivalent to that of the sleeve roll for rolling by the conventional Eresla method shown in Comparative Example 2, and does not depend on the Eresla method which has many manufacturing steps and time. Thus, it has become possible to manufacture a rolling sleeve roll having the same function as the conventional one, at low cost, easy to manufacture, and in a shorter time.
【００２９】[0029]
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば種々
の寸法や形状の圧延用スリーブロールに対し、耐摩耗
性、強靱性、および耐肌荒れ性を兼備した圧延用スリー
ブロールを安価、かつ短時間で容易に製造することがで
き、その結果、圧延製品の品質向上並びに連続操業によ
る生産性の向上が可能となり、工業的に大きな価値を有
するものである。すなわち、耐摩耗性に極めて優れた材
料で、まず遠心鋳造法により小径から大径まで、さらに
厚肉の圧延用スリーブロールも簡便に製造できる。さら
には鍛造により寸法および形状を大幅に変えることも容
易であり、かつ均一な金属組織が得られ、耐肌荒れ性お
よび強靱性をも付与でき、種々の寸法・形状の圧延用ス
リーブロールに対し高機能な圧延用スリーブロールを経
済的に供給することが出来る極めて種々の効果を奏する
ものである。As described above, according to the present invention, a rolling sleeve roll having abrasion resistance, toughness, and resistance to surface roughening can be obtained at low cost with respect to rolling sleeve rolls having various sizes and shapes. In addition, it can be easily manufactured in a short time, and as a result, it is possible to improve the quality of rolled products and the productivity by continuous operation, which is of great industrial value. That is, it is possible to easily manufacture a sleeve roll for rolling, which is made of a material having extremely excellent wear resistance and which has a small diameter to a large diameter and a thick wall by a centrifugal casting method. Furthermore, it is easy to change the size and shape drastically by forging, and it is possible to obtain a uniform metallographic structure, to impart resistance to surface roughening and toughness. The present invention has various effects that can economically supply a functional rolling sleeve roll.
【図１】本発明材に係る熱間転動摩耗試験の結果を示す
図である。FIG. 1 is a diagram showing the results of a hot rolling wear test according to the material of the present invention.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２２Ｄ 13/02 Ｂ２２Ｄ 13/02 ５０２Ｔ Ｃ２２Ｃ 37/00 Ｃ２２Ｃ 37/00 Ｂ 37/08 37/08 Ａ 38/00 ３０２ 38/00 ３０２Ｅ 38/58 38/58 Ｆ１６Ｃ 13/00 Ｆ１６Ｃ 13/00 Ａ Ｅ (72)発明者 橋本 光生 福岡県北九州市戸畑区大字中原46−59 新 日本製鐵株式会社エンジニアリング事業本 部内 (72)発明者 久保 修 福岡県北九州市戸畑区大字中原46−59 新 日本製鐵株式会社エンジニアリング事業本 部内 Ｆターム(参考） 3J103 AA02 EA01 EA02 EA11 FA15 GA17 HA32 4E016 DA04 EA03 FA02 FA18 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of front page (51) Int.Cl. 7 Identification code FI theme code (reference) B22D 13/02 B22D 13/02 502T C22C 37/00 C22C 37/00 B 37/08 37/08 A 38 / 00 302 38/00 302E 38/58 38/58 F16C 13/00 F16C 13/00 A E (72) Inventor Mitsuo Hashimoto 46-59 Nakahara, Tobata-ku, Kitakyushu, Fukuoka Fukuoka Nippon Steel Engineering Co., Ltd. (72) Inventor Osamu Kubo 46-59 Nakahara, Tobata-ku, Kitakyushu City, Fukuoka Prefecture F-term within Engineering Business Division, Nippon Steel Corporation (reference) 3J103 AA02 EA01 EA02 EA11 FA15 GA17 HA32 4E016 DA04 EA03 FA02 FA18
Claims (5)
で、遠心鋳造方法により円筒状中空素材を鋳造後、熱間
鍛造方法により所定のロール形状に成形したことを特徴
とする圧延用スリーブロール。1. A chemical component is% by mass, C: 1.0 to 3.0%, Si: 0.2 to 2.6%, Mn: 0.2 to 2.6%, Ni: 0.1. ~ 2.0%, Cr: 10 to 25%, a molten metal composed of the balance Fe and inevitable impurities, cast a cylindrical hollow material by a centrifugal casting method, and then formed into a predetermined roll shape by a hot forging method. A sleeve roll for rolling, which is formed.
ＭｏまたはＷの１種以上を０．２〜７．０％含有する溶
湯とすることを特徴とする圧延用スリーブロール。2. The component composition according to claim 1, further comprising:
A sleeve roll for rolling, comprising a molten metal containing 0.2 to 7.0% of at least one of Mo and W.
Ｖを０．１〜２．０％含有する溶湯とすることを特徴と
する圧延用スリーブロール。3. The component composition according to claim 2, further comprising
A sleeve roll for rolling, which is a molten metal containing 0.1 to 2.0% of V.
５．０とすることを特徴とする請求項１〜３に記載の圧
延用スリーブロール。4. The wrought forming ratio in the hot forging method is 1.5 to
The rolling sleeve roll according to claim 1, wherein the rolling sleeve roll is 5.0.
鍛造法にて成形したことを特徴とする請求項１〜３に記
載の圧延用スリーブロール。5. The rolling sleeve roll according to claim 1, wherein the hole-shaped portion on the outer surface of the sleeve roll is formed by a hot forging method.
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105463314A (en) * | 2016-01-06 | 2016-04-06 | 中钢集团邢台机械轧辊有限公司 | Graphite-free roller used for rolling rubber and plastics and manufacture method for graphite-free roller |
| CN108018490A (en) * | 2017-12-19 | 2018-05-11 | 中钢集团邢台机械轧辊有限公司 | A kind of roll for diamond plate rolling |
| CN108060365A (en) * | 2017-12-19 | 2018-05-22 | 中钢集团邢台机械轧辊有限公司 | A kind of cast steel with high chromium roll for hot rolled strip rolling |
| CN109536825A (en) * | 2018-12-28 | 2019-03-29 | 中钢集团邢台机械轧辊有限公司 | A kind of cast iron quality planisher working roll and its manufacturing method |
-
2001
- 2001-12-04 JP JP2001370485A patent/JP2003170206A/en active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105463314A (en) * | 2016-01-06 | 2016-04-06 | 中钢集团邢台机械轧辊有限公司 | Graphite-free roller used for rolling rubber and plastics and manufacture method for graphite-free roller |
| CN108018490A (en) * | 2017-12-19 | 2018-05-11 | 中钢集团邢台机械轧辊有限公司 | A kind of roll for diamond plate rolling |
| CN108060365A (en) * | 2017-12-19 | 2018-05-22 | 中钢集团邢台机械轧辊有限公司 | A kind of cast steel with high chromium roll for hot rolled strip rolling |
| CN108060365B (en) * | 2017-12-19 | 2020-09-15 | 中钢集团邢台机械轧辊有限公司 | High-chromium cast steel roller for rolling hot-rolled plate strip |
| CN108018490B (en) * | 2017-12-19 | 2021-05-14 | 中钢集团邢台机械轧辊有限公司 | Roller for rolling checkered plate |
| CN109536825A (en) * | 2018-12-28 | 2019-03-29 | 中钢集团邢台机械轧辊有限公司 | A kind of cast iron quality planisher working roll and its manufacturing method |
| CN109536825B (en) * | 2018-12-28 | 2021-03-30 | 中钢集团邢台机械轧辊有限公司 | Cast iron material temper mill working roll and manufacturing method thereof |
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